JP2022537022A - 複合材の製造方法及び複合材 - Google Patents

Abstract

本出願は、複合材の製造方法及び複合材に関する。本出願で得られた複合材は、高い熱伝導効率を有することができる。本出願で得られた複合材は、酸化及び／又は高温雰囲気で安定性などを確保することができる。本出願で得られた複合材は、特に放熱素材などで適用したとき、剥離問題などの発生も予防できる利点がある。

Description

関連出願との相互引用

本出願は、２０１９年６月１７日に提出された大韓民国特許出願第１０－２０１９－００７１４８３号に基づく優先権の利益を主張し、該当韓国特許出願の文献に開示されたすべての内容は本明細書の一部として組み込まれる。

技術分野

本出願は、複合材の製造方法及び複合材に関する。

金属フォーム（ｍｅｔａｌ ｆｏａｍ）は、軽量性、エネルギー吸収性、断熱性、耐火性又は環境親和性などの多様で有用な特性を具備する。したがって、軽量構造物、輸送機械、建築資材又はエネルギー吸収装置などの多様な分野に金属フォームを適用し得る。金属フォームは、高い比表面積を有するだけでなく、液体、気体などの流体又は電子の流れを向上させ得る。したがって、熱交換装置用基板、触媒、センサー、アクチュエータ、２次電池又はマイクロ流体フローコントローラ（ｍｉｃｒｏｆｌｕｉｄｉｃ ｆｌｏｗ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ）などにも金属フォームが有用に用いられ得る。特に、金属フォームは、高い熱伝導度を示す金属成分を有し、これらが相互連結された構造を有するので、主に放熱（ｈｅａｔ ｒａｄｉａｔｉｏｎ）材料に適用され得る。

しかし、金属フォーム内部の気孔は、多少不規則的に形成されているので、金属フォームの最外郭の表面は平坦ではない。このような理由で、金属フォームを熱伝達物質（ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ ｍａｔｅｒｉａｌ、ＴＩＭ）に適用すると、金属フォームと接する物質の接合面積が減少することになり、これによって、該当物質の熱伝逹効率が減少する問題が発生することになる。

本出願では、高い熱伝導効率を有する複合材を製造することを一つの目的とする。

本出願では、酸化及び／又は高温雰囲気で安定性などを確保し得る複合材を製造することを他の一つの目的とする。

本出願では、特に放熱素材などに適用したとき、剥離問題などの発生も予防できる複合材を製造することをまた他の一つの目的とする。

本出願は、複合材の製造方法に関する。本出願の複合材の製造方法は、少なくとも金属フォームを準備するステップ（ａ）；前記金属フォームと硬化性高分子を含む混合物を準備するステップ（ｂ）；及び前記混合物の硬化性高分子を硬化させて複合材を得るステップ（ｃ）を含む。

本出願で用語「硬化性」は、光の照射、熱の印加、外部磁場の印加などによって架橋及び／又は硬化できる性質を意味し得る。すなわち、前記硬化性高分子は、光の照射、熱の印加などの外部刺激によって硬化できる性質を示す高分子を意味し得る。

本出願で用語「金属フォーム」は、金属を主成分で含む多孔性構造体を意味する。

上記で「ある成分を主成分で含む」とは、全体重量を基準として金属の割合が５５重量％以上、６０重量％以上、６５重量％以上、７０重量％以上、７５重量％以上、８０重量％以上、８５重量％以上、９０重量％以上又は９５重量％以上であり、１００重量％以下、９９重量％以下又は９８重量％以下程度であることを意味し得る。

本出願で用語「多孔性」は、該当物質の気孔度（ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が１０％以上、２０％以上、３０％以上、４０％以上、５０％以上、６０％以上、７０％以上、７５％以上又は８０％以上である場合を意味し得る。前記気孔度の上限は、特に制限されず、例えば、約１００％未満、約９９％以下、約９８％以下、約９５％以下、約９０％以下、約８５％以下、約８０％以下又は約７５％以下程度であってもよい。前記気孔度は、金属フォームなどの密度を計算して公知の方式で算出できる。

本出願で言及する物性のうちその測定温度が該当物性に影響を及ぼす場合には、特に異に規定しない限り、その物性は、常温で測定したものである。

上記で用語「常温」は、加温や減温されない自然そのままの温度であって、例えば、約１０℃～３０℃の範囲内のいずれか一つの温度、約２３℃又は約２５℃程度の温度を意味し得る。

本出願の方法は、平坦化処理ステップ（ｄ）を追加で含む。本出願の方法は、平坦化処理を進行することで、より低い表面粗さを有すると同時に熱伝導率が向上した複合材を製造することができる。

一般的に、金属フォーム内部の気孔は、多少不規則的に形成されている。したがって、金属フォーム外郭の表面は平坦ではない。このような理由で、金属フォームを熱伝逹材料（ｔｈｅｒｍａｌ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ ｍａｔｅｒｉａｌ、ＴＩＭ）又は放熱材料などに適用すると、熱伝導効率が減少する問題がある。金属フォーム外郭の表面は平坦ではないので、その金属フォームと接する物質の間の接合面積が減少するからである。金属フォームの表面を平坦に形成するために、金属フォームの表面に別途の外力を加えず、ナノクレイ（ｎａｎｏｃｌａｙ）などの板状の無機ナノ粒子を添加する方法が考慮された。しかし、前記方法では金属フォームと高分子成分を含む複合材の熱伝逹効率を向上させることに限界があり、追加の成分を適用するため製造工程費用が増加する問題がある。

そこで、本発明者らは、既存の金属フォームをそのまま適用するが、複合材の表面を滑らかに製造できる方法に対して探求した結果、本発明を考案することになった。具体的に、本発明者らは、複合材の製造過程で金属フォームの前駆体、金属フォーム、金属フォームと硬化性高分子の混合物及び複合材のうち少なくとも一つを平坦化処理すると、簡便な工程でも熱伝導率が高い複合材が得られることを確認し、本発明を考案することになった。

本出願で用語「平坦化処理」は、被処理物質の表面をいわゆる「滑らかに」する一連の処理過程を含む意味で用いられる。具体的に、用語「平坦化処理」は、被処理物質をその表面に凹凸部が存在せずに、あるいは存在してもその存在割合が極めて少なくなるように処理する一連の行為を意味し得る。

本出願の方法では、前記平坦化処理ステップ（ｄ）を前記ステップ（ａ）以前からステップ（ｃ）以後のうち少なくとも一つの時点で進行する。具体的に、本出願の方法では、前記平坦化処理ステップ（ｄ）を次の（１）～（４）の時点のうち少なくとも一つの時点で進行する：

（１）金属フォームの準備前

（２）金属フォームの準備後

（３）金属フォームと硬化性高分子を含む混合物を製造した後

（４）金属フォームと硬化性高分子を含む混合物の前記硬化性高分子を硬化させた後

すなわち、本出願の方法では、（ｉ）金属フォームの製造中、（ｉｉ）金属フォームの製造後から硬化性高分子との混合前、（ｉｉｉ）金属フォームと硬化性高分子を混合する間、（ｉｖ）混合物の製造後、（ｉｖ）硬化性高分子の硬化過程中及び／又は（ｖ）複合材の製造後に平坦化処理過程を進行することができる。

一方、平坦化処理の程度を適切に調節し、その処理程度による熱伝導効率の向上を極大化しようとする観点から、前記平坦化処理ステップは、金属フォームに対して進行されることが有利であり得る。例えば、金属フォームの製造過程で平坦化処理を行うと、前記金属フォームの前駆体がこれを支持する基材から剥離される問題が発生することがあり、平坦化程度に限界があり得る。また、金属フォームと硬化性高分子を混合させ、これを硬化する前に平坦化処理を行うと、大抵硬化性高分子が液状成分であるので、平坦化処理工程を安定的に進行しにくい。金属フォームと硬化性高分子を混合し、その混合物の硬化性高分子を硬化させた後に平坦化処理する場合、相変らず金属フォームの内部に弾性を帯びる硬化性高分子が存在するため、平坦化程度を向上させることに限界があるしかない。すなわち、本出願の好ましい実施状態では、内部の気孔が空いている状態、すなわち、金属フォームに対して平坦化処理した後、本出願の複合材の製造工程を進行した方が良い。

すなわち、本出願の方法は、一つの例示で、前記ステップ（ｄ）を前記ステップ（ａ）とステップ（ｂ）の間で進行することができる。すなわち、本出願の方法で適用される例示的な金属フォームは、平坦化処理された金属フォームであってもよい。

一つの例示で、本出願の方法が前記平坦化処理を金属フォームに対して進行する場合、その進行の程度も追加で調節され得る。例えば、本出願の方法は、前記平坦化処理を前記金属フォームに対して進行する場合、前記金属フォームの気孔度（ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が約３０％以上～６０％の範囲内にあるように進行することができる。前記気孔度は、他の例示で、３５％以上又は４０％以上であってもよく、５５％以下又は５０％以下であってもよい。

他の例示で、本出願の方法は、前記平坦化処理を前記金属フォームに対して進行する場合、前記金属フォームの表面粗さ（ｓｕｒｆａｃｅ ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ）が６μｍ以下になるように進行することができる。

本出願で用語「表面粗さ」は、対象物質の表面がどのくらい滑らかであるか、粗いかを定量的に示したものを意味し得る。表面粗さとしては、（１）中心線平均粗さ（Ｒａ）、（２）最大高さ粗さ（Ｒｍａｘ）及び（３）１０点平均粗さ（Ｒｚ）などの測定方式が知られている。本出願で適用される表面粗さの意味は、上記のうちいずれか一つの方式によって測定されたものを意味し得る。本出願では、実際に表面粗さとして中心線平均照度（Ｒａ）を適用し、その測定方式は、後述する実施例で記述された通りである。

上記で平坦化処理によって達成される金属フォームの気孔度及び／又は表面粗さを調節する方式は特に制限されない。前記気孔度及び／又は表面粗さは、後述する平坦化処理の具体的方式とその条件などを適切に調節することで調節され得る。

例えば、本出願の製造方法は、前記平坦化処理ステップを研磨（ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ）又は加圧成形（ｐｒｅｓｓｉｎｇ）方式などで進行することができる。

上記で「研磨」は、被処理対象の表面を他の物体の角又は表面で磨いてその表面を滑らかにする公知の処理方式を意味する。研磨方式としては、公知の研磨方式（例えば、研磨材を用いる方式、研磨砥石などを適用する方式）を全て適用できる。

上記で「加圧成形」は、被処理対象に圧力を印加して被処理対象から突出した部位を押してその表面を平坦にする工程を意味し得る。前記加圧成形の方式は、特に制限されず、公知の加圧成形方式が適用され得る。例えば、加圧成形方式として油圧プレス（ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｐｒｅｓｓ）又はロールプレス（ｒｏｌｌ ｐｒｅｓｓ）などが適用され得る。金属フォームの薄膜（ｔｈｉｎ－ｆｉｌｍ）化の観点では、ロールプレス方式を適用することが適切である。例えば、本出願の方法では、あらかじめ製造された金属フォームをプレス装備に具備された二つのロールの間に通過させることで金属フォームをロールプレス方式で加圧成形することができる。

前記金属フォームの形態は、特に制限されないが、一つの例示で、平坦化処理前の前記金属フォームの形態は、フィルム又はシート状であってもよい。また、平坦化処理、具体的に、加圧成形、より具体的に、ロールプレスを用いて加圧成形された金属フォームは、その処理前の形態に関係なくフィルム又はシート形態で存在できる。また、金属フォームの厚さ又は気孔度などは、加圧成形することで減少できる。

一つの例示で、平坦化処理（具体的に加圧成形、より具体的には、ロールプレスを用いた加圧成形）前の金属フォームがフィルム又はシート状である場合、その厚さは、２０００μｍ以下であってもよい。他の例示で、１９００μｍ以下、１８００μｍ以下、１７００μｍ以下、１６００μｍ以下、１５００μｍ以下、１４００μｍ以下、１３００μｍ以下、１２００μｍ以下、１１００μｍ以下又は１０００μｍ以下であってもよく、１０μｍ以上、２０μｍ以上、３０μｍ以上、４０μｍ以上、５０μｍ以上、６０μｍ以上、７０μｍ以上、８０μｍ以上又は８５μｍ以上であってもよい。

本出願で、ある部材の厚さは、該当部材を厚さゲージ（ｇａｕｇｅ）を用いて直接測定するか、該当部材に対する写真を分析する方式などで間接的に算出できる。また、該当部材の厚さが一定ではない場合、前記厚さは、前記部材の最大厚さ、最小厚さ又平均厚さであってもよい。

一つの例示で、平坦化処理（具体的に、加圧成形、より具体的には、ロールプレスを用いた加圧成形）前の金属フォームの気孔度は、６０％以上であってもよい。他の例示で、前記気孔度は、６１％以上、６２％以上、６３％以上又は６４％以上であってもよく、１００％未満、９５％以下、９０％以下、８５％以下、８０％以下又は７５％以下であってもよい。気孔度の測定方式としては、上述した方式を適用することができる。

上述したように、平坦化処理（具体的に、加圧成形、より具体的には、ロールプレスを用いた加圧成形）によって金属フォームの厚さが減少できる。したがって、一つの例示で、平坦化処理前の金属フォームの厚さ（ＴＢ）と平坦化処理後の金属フォームの厚さ（ＴＡ）の割合（ＴＡ／ＴＢ）は、０．９以下であってもよい。前記割合は、他の例示で、０．８７以下、０．８６以下、０．８５以下、０．８４以下又は０．８３以下であってもよく、０．０５以上、０．１以上、０．１５以上、０．２以上、０．２５以上、０．３以上、０．３５以上、０．４以上、０．４５以上であってもよい。

平坦化処理（具体的に、加圧成形、より具体的には、ロールプレスを用いた加圧成形）によって金属フォームの気孔度も減少できる。したがって、一つの例示で、平坦化処理前の金属フォームの気孔度（ＰＢ）と平坦化処理後の金属フォームの気孔度（ＰＡ）の割合（ＰＡ／ＰＢ）は、０．９５以下であってもよい。前記割合は、他の例示で、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下又は０．９以下であってもよく、０．０５以上、０．１以上、０．１５以上、０．２以上、０．２５以上、０．３以上、０．３５以上、０．４以上、０．４５以上、０．５以上、０．５５以上又は０．６以上であってもよい。

本出願では、適切な熱伝導度などを確保するために、前記金属フォームの気孔特性を追加で制御してもよい。例えば、前記金属フォームは、大略、球形、ニードル（ｎｅｅｄｌｅ）形又は無定形などの気孔を含むことができる。例えば、前記金属フォームは、最大気孔サイズが５０μｍ以下、４５μｍ以下、４０μｍ以下、３５μｍ以下、３０μｍ以下程度であってもよい。前記最大気孔サイズは、他の例示で、２μｍ以上、４μｍ以上、６μｍ以上、８μｍ以上、１０μｍ以上、１２μｍ以上、１４μｍ以上、１６μｍ以上、１８μｍ以上、２０μｍ以上、２２μｍ以上、２４μｍ以上又は２６μｍ以上であってもよい。

一つの例示で、前記金属フォームの全体気孔のうち８５％以上の気孔は、そのサイズが１０μｍ以下であってもよく、６５％以上の気孔は、そのサイズが５μｍ以下であってもよい。また、１０μｍ以下又は５μｍ以下の気孔サイズを有する気孔のサイズの下限は、特に制限されないが、一つの例示で、０μｍ超過、０．１μｍ以上、０．２μｍ以上、０．３μｍ以上、０．４μｍ以上、０．５μｍ以上、０．６μｍ以上、０．７μｍ以上、０．８μｍ以上、０．９μｍ以上、１μｍ以上、１．１μｍ以上、１．２μｍ以上、１．３μｍ以上、１．４μｍ以上、１．５μｍ以上、１．６μｍ以上、１．７μｍ以上、１．８μｍ以上、１．９μｍ以上又は２μｍ以上であってもよい。

また、上記で１０μｍ以下の気孔サイズの気孔は、全体気孔のうち１００％以下、９５％以下又は９０％以下程度であってもよく、５μｍ以下の気孔サイズを有する気孔の割合は、全体気孔のうち１００％以下、９５％以下、９０％以下、８５％以下、８０％以下、７５％以下又は７０％以下程度であってもよい。

このような気孔分布または気孔特性によって目的とする複合材を製造することができる。前記気孔分布は、例えば、複合材又は金属フォームがフィルム又はシート形態である場合には、前記フィルムの長軸方向を基準として決まるものであってもよい。

また、本出願では、前記金属フォームを平坦化処理（具体的に、加圧成形、より具体的には、ロールプレスを用いた加圧成形）した形態で適用するため、前記金属フォーム内の気孔特性は、平坦化処理によって一層稠密な形態になり得る。例えば、前記平坦化処理された金属フォームが含む気孔は、平坦化処理前の金属フォームが含む気孔より最大気孔サイズが小さい気孔を含むことができる。

例えば、前記平坦化処理前の金属フォームの最大気孔サイズ（ＳＢ）と平坦化処理後の金属フォームの最大気孔サイズ（ＳＡ）の割合（ＳＡ／ＳＢ）は、０．９以下であってもよい。前記割合は、他の例示で、０．８５以下、０．８以下、０．７５以下、０．７以下、０．６５以下、０．６以下、０．５５以下又は０．５以下であってもよい。また、前記割合の下限は特に制限されないが、例えば、０．０５以上、０．１以上、０．１５以上、０．２以上、０．２５以上、０．３以上、０．３５以上、０．４以上、０．４５以上であってもよい。

一つの例示で、平坦化処理前の金属フォームの表面粗さ（ｓｕｒｆａｃｅ ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ）は、２０μｍ以下であってもよい。前記値は、他の例示で、１９μｍ以下、１８μｍ以下、１７μｍ以下、１６μｍ以下、１５μｍ以下、１４μｍ以下、１３μｍ以下、１２μｍ以下、１１μｍ以下又は１０μｍ以下であってもよく、５μｍ以上、６μｍ以上、７μｍ以上又は７．５μｍ以上であってもよい。

また、平坦化処理によって前記金属フォームの厚さ、気孔度又は最大気孔サイズなどが減少するため、金属フォームの表面粗さも平坦化処理によって減少できる。一つの例示で、前記平坦化処理前の金属フォームの表面粗さ（ＲＢ）と平坦化処理後の金属フォームの表面粗さ（ＲＡ）の割合（ＲＡ／ＲＢ）は、０．９以下であってもよい。前記割合は、他の例示で、０．８５以下、０．８以下、０．７５以下又は０．７以下であってもよく、０．０５以上、０．１以上、０．１５以上、０．２以上、０．２５以上、０．３以上、０．３５以上又は０．４以上であってもよい。

平坦化処理によって金属フォームの表面粗さが減少するため、表面粗さに影響を受ける金属フォームの熱抵抗も平坦化処理によって減少できる。

一つの例示で、平坦化処理前の金属フォームの熱抵抗は、２Ｋｉｎ^２／Ｗ以下であってもよい。前記値は、他の例示で、１．９Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、１．８Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、１．７Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、１．６Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、１．５Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、１．４Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、１．３Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、１．２Ｋｉｎ^２／Ｗ以下又は１．１Ｋｉｎ^２／Ｗ以下であってもよく、０．１Ｋｉｎ^２／Ｗ以上、０．１５Ｋｉｎ^２／Ｗ以上、０．２Ｋｉｎ^２／Ｗ以上、０．２５Ｋｉｎ^２／Ｗ以上、０．３Ｋｉｎ^２／Ｗ以上、０．３５Ｋｉｎ^２／Ｗ以上、０．４Ｋｉｎ^２／Ｗ以上又は０．４５Ｋｉｎ^２／Ｗ以上であってもよい。

一つの例示で、平坦化処理前の金属フォームの熱抵抗（ＫＢ）と平坦化処理後の金属フォームの熱抵抗（ＫＡ）の割合（ＫＡ／ＫＢ）は、０．９以下であってもよい。前記割合は、他の例示で、０．８５以下、０．８以下又は０．７５以下であってもよく、０．１以上、０．１５以上、０．２以上、０．２５以上、０．３以上、０．３５以上、０．４以上又は０．４５以上であってもよい。

前記金属フォームを製造する方法は、多様に公知されている。本出願では、公知された方式で製造した金属フォームを適用し得る。

一つの例示で、前記金属フォームは、スラリーを用いて製造してもよい。具体的に、前記金属フォームを金属粉末、バインダー及び分散剤を少なくとも含むスラリーを用いて製造してもよい。具体的に、前記金属フォームは、前記スラリーを用いてグリーン構造体（金属フォームの前駆体）を形成する過程（ａ１）及び前記グリーン構造体を焼結する過程（ａ２）を少なくとも含む方式で製造できる。すなわち、本出願の方法は、前記ステップ（ａ）を前記（ａ１）過程及び（ａ２）過程を含む方式で進行することができる。

本出願で用語「グリーン構造体（ｇｒｅｅｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）」は、前記焼結などのように金属フォームを形成するために行う工程を経る前の構造体、すなわち、金属フォームを生成する前の構造体を意味する。また、前記グリーン構造体を多孔性金属フォーム前駆体と称しても、必ずその自体で多孔性である必要はなく、最終的に多孔性の金属構造体である金属フォームを形成し得るものであれば、便宜上多孔性金属フォーム前駆体と称してもよい。

一つの例示で、前記金属粉末（ｍｅｔａｌ ｐｏｗｄｅｒ）の種類は、その適用目的によって決まるものであって、特に制限されない。例えば、前記金属粉末としては、銅粉末、リン粉末、モリブデン粉末、亜鉛粉末、マンガン粉末、クロム粉末、インジウム粉末、スズ粉末、銀粉末、白金粉末、金粉末、アルミニウム粉末及びマグネシウム粉末からなる群より選択されたいずれか一つ、上記のうち２種以上の混合又は上記のうち２種以上の合金粉末を適用し得る。

一つの例示で、前記金属粉末のサイズも目的とする気孔度あるいは気孔サイズなどを考慮して選択できる。例えば、前記金属粉末の平均粒径は、０．１μｍ～２００μｍの範囲内にあってもよい。他の例示で、前記平均粒径は、０．５μｍ以上、１μｍ以上、２μｍ以上、３μｍ以上、４μｍ以上、５μｍ以上、６μｍ以上、７μｍ以上又は８μｍ以上であってもよく、１５０μｍ以下、１００μｍ以下、９０μｍ以下、８０μｍ以下、７０μｍ以下、６０μｍ以下、５０μｍ以下、４０μｍ以下、３０μｍ以下又は２０μｍ以下であってもよい。前記平均粒径は、目的とする金属フォームの形態、例えば、金属フォームの厚さや気孔度などを考慮して適切な範囲に調節できる。

上記で、金属粉末の平均粒径は、公知の粒度分析方法によって測定できる。例えば、前記金属粉末の平均粒径は、いわゆるＤ５０粒径であってもよい。

前記金属粉末のスラリー内での割合は、特に制限されない。例えば、スラリーは、１０重量％～７０重量％の金属粉末を含むことができる。前記割合は、他の例示で、１５重量％以上、２０重量％以上、２５重量％以上、３０重量％以上、３５重量％以上、４０重量％以上、４５重量％以上又は５０重量％以上であってもよく、６５重量％以下、６０重量％以下、５５重量％以下又は５０重量％以下であってもよい。

一つの例示で、前記分散剤としては、アルコールを適用することができる。前記アルコールとしては、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセロール、テキサノール（ｔｅｘａｎｏｌ）又はテルピネオール（ｔｅｒｐｉｎｅｏｌ）などのような炭素数１～２０の１価アルコール；又はエチレングリコール、プロピレングリコール、ヘキサンジオール、オクタンジオール又はペンタンジオールなどのような炭素数１～２０の２価アルコール又はそれ以上の多価アルコールなどを用いることができるが、その種類が前記例示に制限されるものではない。

前記バインダーの種類は特に制限されず、スラリーを製造するときに適用する金属成分や分散剤などの種類によって適切に選択できる。例えば、前記バインダーとしては、メチルセルロース又はエチルセルロースなどの炭素数１～８のアルキル基を有するアルキルセルロース；ポリプロピレンカーボネート又はポリエチレンカーボネートなどの炭素数１～８のアルキレン単位を有するポリアルキレンカーボネート;ポリエチレンオキシド又はポリプロピレンオキシドなどの炭素数１～８のアルキレン単位を有するポリアルキレンオキシド；又はポリビニルアルコール又はポリ酢酸ビニルなどのポリビニルアルコール系バインダーなどを用いることができる。

スラリー内で前記成分の割合は特に制限されない。前記割合は、スラリーを用いる工程時にコーティング性又は成形性などの工程効率を考慮して調節できる。

一つの例示で、スラリーは、バインダーを金属粉末１００重量部に対して、５～５００重量部の割合で含むことができる。前記割合は、他の例示で、６重量部以上又は７重量部以上であってもよく、４５０重量部以下、４００重量部以下、３５０重量部以下、３００重量部以下、２５０重量部以下、２００重量部以下、１５０重量部以下、１００重量部以下、５０重量部以下、３０重量部以下、２０重量部以下、１５重量部以下又は１０重量部以下であってもよい。

一つの例示で、スラリーは、分散剤を前記バインダー１００重量部に対して、１００重量部～２０００重量部の割合で含むことができる。前記割合は、他の例示で、１５０重量部以上、２００重量部以上、２５０重量部以上、３００重量部以上、３５０重量部以上、４００重量部以上、４５０重量部以上、５００重量部以上、５５０重量部以上、６００重量部以上、６５０重量部以上、７００重量部以上、７５０重量部以上、８００重量部以上、８５０重量部以上、９００重量部以上、９５０重量部以上、１０００重量部以上、１０５０重量部以上、１１００重量部以上、１１５０重量部以上、１２００重量部以上、１２５０重量部以上又は１３００重量部以上であってもよく、１８００重量部以下、１６００重量部以下、１４００重量部以下又は１３５０重量部以下であってもよい。

本明細書で単位「重量部」は、特に異に規定しない限り、各成分間の重量の割合を意味する。

前記スラリーは、必要に応じて、スラリーの発泡性の向上のために溶媒を追加で含んでもよい。溶媒としては、スラリーの成分、例えば、前記金属成分やバインダーなどとの溶解性を考慮して適切なものを用いることができる。例えば、溶媒としては、誘電定数が約１０～１２０の範囲内にあるものを用いることができる。前記誘電定数は、他の例示で、約２０以上、約３０以上、約４０以上、約５０以上、約６０以上又は約７０以上であってもよく、約１１０以下、約１００以下又は約９０以下であってもよい。上記した溶媒としては、水;エタノール、ブタノール又はメタノールなどの炭素数１～８のアルコール；又はＤＭＳＯ（ｄｉｍｅｔｈｙｌ ｓｕｌｆｏｘｉｄｅ）、ＤＭＦ（ｄｉｍｅｔｈｙｌ ｆｏｒｍａｍｉｄｅ）又はＮＭＰ（Ｎ－ｍｅｔｈｙｌｐｙｒｒｏｌｉｄｉｎｏｎｅ）などを用いることができるが、前記例示に制限されるものではない。

溶媒を適用する場合には、スラリーは、前記バインダー１００重量部に対して、約５０～４００重量部の割合で前記溶媒を含むことができる。しかし、前記割合をこれに制限するものではない。

スラリーは、上記言及した成分外に追加的に必要な公知の添加剤を含んでもよい。

上記のようなスラリーを用いて金属フォーム前駆体を形成する方式は特に制限されない。金属フォームの製造分野では金属フォーム前駆体を形成するための多様な方式が公知にされており、本出願ではこのような方式を全て適用できる。例えば、前記金属フォーム前駆体は、適正な型板（ｔｅｍｐｌａｔｅ）で前記スラリーを維持したり、又はスラリーを適正な方式でコーティングした後に乾燥する方式などで形成することができる。

必要に応じて、前記金属フォーム前駆体の形成過程で適切な乾燥工程を行ってもよい。例えば、上記した方式でスラリーを成形した後、一定時間乾燥することで、金属フォーム前駆体を形成してもよい。前記乾燥の条件は特に制限せず、例えば、前記スラリー内に含まれた溶媒又はバインダーが含む水分などの成分を目的レベルに除去できるレベルで制御できる。例えば、前記乾燥は、成形されたスラリーを５０℃～２５０℃、７０℃～１８０℃又は９０℃～１５０℃の範囲内の温度で適正時間の間維持して行うことができる。乾燥時間も適正範囲内で調節できる。

上記のような方式で形成された金属フォーム前駆体を焼結することで金属フォームを製造することができる。このような場合、前記金属フォームを製造するための焼結を行う方式は特に制限されず、公知の焼結方法を適用することができる。すなわち、適切な方法で前記金属フォーム前駆体に適正な量の熱を印加する方式などで前記焼結を進行することができる。

一つの例示で、前記焼結は、金属フォーム前駆体に外部の熱源を印加して行ってもよい。この場合、前記熱源の温度は、１００℃～１２００℃の範囲内であってもよい。

本出願の製造方法は、前記ステップ（ｂ）で、多様な方式で前記金属フォームと硬化性高分子を含む混合物を準備することができる。例えば、（１）組成物形態で存在する硬化性高分子に前記金属フォームを浸漬させて混合物を製造してもよく、（２）金属フォームに液状又は半固相の硬化性高分子を塗って前記混合物を製造してもよく、又は（３）前記金属フォームの気孔内に硬化性高分子を注入させて前記混合物を製造してもよい。本出願の方法は、前記ステップ（ｂ）で、前記列挙された方式外にも金属フォームの表面及び／又は気孔に硬化性高分子が存在できるようにする非制限的な方式で前記混合物を準備することができる。

例えば、平坦化処理した後の金属フォームと硬化性高分子を含む混合物を製造した場合、前記硬化性高分子は、平坦化処理された金属フォームの表面及び／又は内部に存在することができる。具体的に、前記硬化性高分子は、前記平坦化処理された金属フォームの少なくとも一つの表面上で表面層を形成しているか、金属フォーム内部の空隙に充填されて存在できる。また、前記高分子成分は、場合に応じて、前記表面層を形成すると同時に金属フォームの内部に充填されていてもよい。前記高分子成分が表面層を形成する場合には、前記高分子成分は、前記金属フォームの表面のうち少なくとも一つの表面、一部の表面又は全ての表面に対して表面層を形成していてもよい。

前記硬化性高分子の種類は特に制限されない。例えば、複合材の加工性や耐衝撃性、絶縁性などを考慮して前記高分子成分の種類を選択することができる。前記高分子成分として、公知のアクリル樹脂、シロキサン系列の樹脂のようなシリコン樹脂、エポキシ樹脂、ＰＰ（ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ)又はＰＥ（ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ）などのオレフィン樹脂、ＰＥＴ（ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ ｔｅｒｅｐｈｔｈａｌａｔｅ）などのポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ウレタン樹脂、アミノ樹脂及びフェノール樹脂のうち少なくとも一つを適用することができるが、これに制限するものではない。

前記金属フォームと硬化性高分子を含む混合物内で、金属フォームと硬化性高分子の割合は特に制限されない。例えば、前記硬化性高分子が液状である場合には、前記硬化性高分子に金属フォームが十分に浸漬され得る程度に金属フォームと硬化性高分子を混合してもよい。すなわち、本出願の製造方法は、金属フォームの表面又は内部に硬化性高分子が存在できるようにした後、硬化性高分子を硬化することで複合材を製造することができる。

一つの例示で、前記硬化性組成物の体積（ＰＶ）と平坦化処理された金属フォームの体積（ＭＶ）の割合（ＭＶ／ＰＶ）は、１０以下であってもよい。前記割合は、他の例示で、９以下、８以下、７以下、６以下、５以下、４以下、３以下、２以下、１以下又は０．５以下であってもよく、０．０５以上、０．１以上又は０．３以上であってもよい。前記割合は、前記方式によって製造した複合材に含まれる硬化性高分子と金属フォームの重量と該当成分の密度などを通じて算出できる。

前記混合物内の硬化性高分子を硬化する方式及び方法なども特に制限されない。すなわち、前記混合物を公知の方式を通じて硬化することで前記複合材を製造することができる。一つの例示で、前記混合物に外部熱源を印加して前記組成物を硬化することができる。このとき、前記熱源の温度は、５０℃～２００℃の範囲内であってもよい。前記温度は、他の例示で、６０℃以上、７０℃以上、８０℃以上、９０℃以上、１００℃以上、１１０℃以上又は１２０℃以上であってもよく、１９０℃以下、１８０℃以下、１７０℃以下、１６０℃以下、１５０℃以下、１４０℃以下、１３０℃以下又は１２０℃以下であってもよい。

また、硬化時間も適正範囲で選択できる。例えば、前記硬化は、１分～１０時間の範囲内の時間の間行うことができる。硬化時間は、他の例示で、１０分～５時間、１０分～３時間又は１０分～１時間の範囲内であってもよい。

また、本出願は、複合材に関する。具体的に、前記複合材は、上述した方法で製造されたものであってもよい。

本出願の複合材は、金属フォーム及び高分子成分を含む。また、本出願の複合材は、表面が滑らかであり、熱伝導度が高い（熱抵抗率が低い）。したがって、本出願の複合材は、金属フォーム及び前記金属フォームの表面及び前記金属フォームの気孔に存在する硬化性高分子の成分を含む。

前記複合材の表面粗さは、２μｍ以下である。本出願で言及する表面粗さの定義、測定方式などは上述した意味がそのまま適用される。前記複合材の表面粗さは、他の例示で、１．９μｍ以下又は１．８μｍ以下であってもよく、その下限は、低いほど有利であるので、特に制限されないが、０．００１μｍ以上、０．０１μｍ以上、０．１μｍ以上又は１μｍ以上であってもよい。

前記複合材の２０ｐｓｉでの熱抵抗（ｔｈｅｒｍａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ）は、０．５Ｋｉｎ^２／Ｗ以下である。前記複合材の熱抵抗は、他の例示で、０．４５Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、０．４Ｋｉｎ^２／Ｗ以下、０．３５Ｋｉｎ^２／Ｗ以下又は０．３３Ｋｉｎ^２／Ｗ以下であってもよく、その下限は、低いほど有利であるので、特に制限されないが、０．００１Ｋｉｎ^２／Ｗ以上、０．０１Ｋｉｎ^２／Ｗ以上又は０．０５Ｋｉｎ^２／Ｗ以上であってもよい。また、前記熱抵抗を測定する方式は、特に制限されず、公知の測定方法が適用され得る。一つの例示で、前記複合材の熱抵抗は、ＡＳＴＭ Ｄ５４７０規準に基づいて測定できる。

前記複合材に適用する金属フォームと高分子成分に対する内容は、上述した通りである。

上述したように、前記複合材内の前記金属フォームの気孔度は、３０％～６０％の範囲内であってもよい。前記金属フォームの気孔度は、他の例示で、３５％以上又は４０％以上であってもよく、５５％以下又は５０％以下であってもよい。前記複合材内で前記金属フォームの気孔度を確認する方式は特に制限されない。普通、前記複合材で前記複合材内に存在する高分子を脱脂して金属フォームのみを残し、その金属フォームの体積と密度を測定することで、公知の方式を通じて前記金属フォームの気孔度を算出することができる。一方、前記複合材内の高分子の脱脂は、酸化雰囲気（酸素の過量存在）下で熱処理過程を通じて進行され得るが、このとき、金属フォームを構成する金属に影響を与えることになることもあるが、その差は些細である。すなわち、前記気孔度は、複合材の製造過程で適用される金属フォームの気孔度を意味することができ、既製造された複合材から高分子成分を除去した後に収得した金属フォームの気孔度を意味してもよい。

上記の熱抵抗と表面粗さを有する複合材を確保する観点では、前記複合材内の金属フォームの気孔度が４０％～５０％の範囲内であることが有利である。

前記平坦化処理によって前記金属フォームがフィルム又はシート形態を有することができるので、本出願の複合材もフィルム又はシート形態を有することができる。このとき、前記複合材の厚さは、２０００μｍ以下であってもよい。他の例示で、１９００μｍ以下、１８００μｍ以下、１７００μｍ以下、１６００μｍ以下、１５００μｍ以下、１４００μｍ以下、１３００μｍ以下、１２００μｍ以下、１１００μｍ以下又は１０００μｍ以下であってもよく、１０μｍ以上、２０μｍ以上、３０μｍ以上、４０μｍ以上、５０μｍ以上、６０μｍ以上、７０μｍ以上、８０μｍ以上又は８５μｍ以上であってもよい。

一つの例示で、複合材は、金属フォームと前記金属フォームの表面又は内部に存在する高分子成分を含むが、このような複合材で前記金属フォームの厚さ（ＭＴ）と複合材全体の厚さ（Ｔ）の割合（Ｔ／ＭＴ）は、２．５以下であってもよい。前記割合は、他の例示で、２以下、１．９以下、１．８以下、１．７以下、１．６以下、１．５以下、１．４以下、１．３以下、１．２以下、１．１５以下又は１．１以下であってもよい。前記割合の下限は、特に制限しないが、約１以上、１．０１以上、１．０２以上、１．０３以上、１．０４以上、１．０５以上、１．０６以上、１．０７以上、１．０８以上、１．０９以上又は１．１以上であってもよい。このような厚さ割合下で、目的とする熱伝導度と加工性、耐衝撃性などに優れた複合材を提供することができる。

前記複合材は、金属フォームが有する特有の表面積及び気孔特性による複合反射（ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ）及び吸収（ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ）などによって高い透磁率を有することができる。また、前記複合材は、金属フォームを含むことで優れた機械的強度及び柔軟性を確保することができる。また、前記複合材は、高分子成分と金属フォームの適切な複合化によって酸化及び高温に対する安定性、電気絶縁性などを確保することができ、各種装置に適用したとき発生する剥離問題なども解決できる。本出願の複合材は、低い熱抵抗及び低い表面粗さなどを有することで、放熱材料又は熱伝導材料などに特に適切である。

本出願の複合材は、平坦化処理された金属フォームを含み、平坦化処理された金属フォームが平坦化処理されなかった金属フォームより低い表面粗さを有するので、同じ金属フォームを適用するが、平坦化処理されない金属フォームを適用した複合材より熱伝導度にも優れる。すなわち、本出願の複合材は、同一条件下で製造するが、平坦化処理しなかった金属フォームを適用したときより低い熱抵抗を有する。

また、本出願は、前記複合材の用途に関する。本出願は、前記複合材を含む放熱材料に関する。前記放熱材料は、前記複合材のみからなってもよい。他の例示で、前記放熱材料は、前記複合材を含むが、放熱材料に必要な公知の構成、あるいは成分などを追加で含んでもよい。

一つの例示で、前記放熱材料は、フィルム又はシート形態であってもよく、このとき、公知のフィルム又はシートの構造を適用することができる。

前記放熱材料がフィルム又はシート形態である場合、その材料は、基材及び前記基材の少なくとも一面に具備された放熱部材を含むことができ、前記放熱部材が前記複合材を含む形態であってもよい。前記放熱材料は、上述した複合材をそのまま適用するため、前記フィルム又はシート形態の放熱材料に対しても上述した複合材及びその製造方法に関する内容をそのまま適用できる。前記放熱材料は、放熱部材として前記複合材を含むことで、前記放熱材料と接する熱源から発生する熱を効率的に外部に放出することができる。また、前記フィルム又はシート形態の放熱材料は、その機能を具現するために必要な公知の要素を追加で具備してもよい。

他の例示で、前記複合材を含む熱伝導材料に関する。前記熱伝導材料は、前記複合材のみからなってもよい。他の例示で、前記熱伝導材料は、前記複合材を含むが、熱伝導材料に必要な公知の構成、あるいは成分などを追加で含んでもよい。

本出願から得た複合材は、高い熱伝導効率を有することができる。

本出願から得た複合材は、酸化及び／又は高温雰囲気で安定性などを確保することができる。

本出願から得た複合材は、特に放熱素材などで適用したとき、剥離問題などの発生も予防できる利点がある。

製造例１の金属フォームのレーザー顕微鏡写真及びその表面形状の分析結果である。 製造例２の金属フォームのＳＥＭ写真である。 製造例５の金属フォームのレーザー顕微鏡写真及びその表面形状の分析結果である。 製造例６の金属フォームのＳＥＭ写真である。 実施例１の複合材のレーザー顕微鏡写真及びその表面形状の分析結果である。 実施例１の複合材のＳＥＭ写真である。 実施例２の複合材のＳＥＭ写真である。 比較例１の複合材のＳＥＭ写真である。 比較例２の複合材のＳＥＭ写真である。

以下、実施例を通じて本出願を具体的に説明するが、本出願の範囲が下記実施例によって限定されるものではない。

＜製造例１．金属フォーム＞

平均粒径（Ｄ５０粒径）が約６０μｍ程度である銅（Ｃｕ）粉末を用いた。分散剤としてテキサノール（ｔｅｘａｎｏｌ）、バインダーとしてエチルセルロース（ｅｔｈｙｌ ｃｅｌｌｕｏｓｅ）を用いた。テキサノールにエチルセルロースを約７重量％の濃度になるように溶解した溶液と銅粉末の重量の割合が約１：１になるように混合して、スラリーを製造した。

前記スラリーを約２５０μｍ厚さのフィルム形態にコーティングし、約１２０℃の温度で約６０分程度乾燥して、金属フォーム前駆体を形成した。その後、前記前駆体を水素／アルゴン雰囲気で約１０００℃の温度で約２時間の間維持するように電気炉で外部熱源を印加して焼結を進行し、金属フォームを製造した。製造された金属フォームの厚さは、約８５μｍであり、気孔度は、約６４％であり、表面粗さは、約７．５μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．４６６Ｋｉｎ^２／Ｗであった。熱抵抗の測定装備としては、Ａｎａｌｙｓｉｓ Ｔｅｃｈ社のＴＩＭ Ｔｅｓｔｅｒ １３００を用い、装備のマニュアルによって測定した（これは、以下でも同一に用いた）。

製造例１の金属フォームのレーザー顕微鏡写真及びその表面形状の分析結果を図１に示した。

＜製造例２．金属フォーム＞

スラリーのコーティング厚さを約３００μｍに調節したこと以外は、製造例１と同一の方法で金属フォームを製造した。製造された金属フォームの厚さは、約１００μｍであり、気孔度は、約６４％であり、表面粗さは、約８μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．４９６Ｋｉｎ^２／Ｗであった。前記金属フォームのＳＥＭ写真を図２に示した。

＜製造例３．金属フォーム＞

スラリーのコーティング厚さを約１５００μｍに調節したこと以外は、製造例１と同一の方法で金属フォームを製造した。製造された金属フォームの厚さは、約５００μｍであり、気孔度は、約７０％であり、表面粗さは、約９μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．８７１Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜製造例４．金属フォーム＞

スラリーのコーティング厚さを約２５００μｍに調節したこと以外は、製造例１と同一の方法で金属フォームを製造した。製造された金属フォームの厚さは、約１０００μｍであり、気孔度は、約７５％であり、表面粗さは、約１０μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約１．０６４Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜製造例５．金属フォーム＞

ロールプレス装置（ＷＣＲＰ－１０１５Ｇ、Ｗｅｌｌｃｏｓ Ｃｏｒｐ）のロールの間の間隔を７０μｍに設定し、製造例１の金属フォームを前記装置のロールの間に通過させて、加圧成形された金属フォームを製造した。加圧成形された金属フォームの厚さは、約７０μｍであり、気孔度は、約５３％であり、表面粗さは、約５．２μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．３３５Ｋｉｎ^２／Ｗであった。製造例５の金属フォームのレーザー顕微鏡写真及びその表面形状の分析結果を図３に示した。

＜製造例６．金属フォーム＞

ロールプレス装置（ＷＣＲＰ－１０１５Ｇ、Ｗｅｌｌｃｏｓ Ｃｏｒｐ）のロールの間の間隔を８０μｍに設定し、製造例２の金属フォームを前記装置のロールの間に通過させて、加圧成形された金属フォームを製造した。加圧成形された金属フォームの厚さは、約８０μｍであり、気孔度は、約５７％であり、表面粗さは、約４μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．３６０Ｋｉｎ^２／Ｗであった。製造例６の金属フォームのＳＥＭ写真を図４に示した。

＜製造例７．金属フォーム＞

ロールプレス装置（ＷＣＲＰ－１０１５Ｇ、Ｗｅｌｌｃｏｓ Ｃｏｒｐ）のロールの間の間隔を３００μｍに設定し、製造例３の金属フォームを前記装置のロールの間に通過させて、加圧成形された金属フォームを製造した。加圧成形された金属フォームの厚さは、約３００μｍであり、気孔度は、約５５％であり、表面粗さは、約５μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．４０３Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜製造例８．金属フォーム＞

ロールプレス装置（ＷＣＲＰ－１０１５Ｇ、Ｗｅｌｌｃｏｓ Ｃｏｒｐ）のロールの間の間隔を５００μｍに設定し、製造例４の金属フォームを前記装置のロールの間に通過させて、加圧成形された金属フォームを製造した。加圧成形された金属フォームの厚さは、約５０μｍであり、気孔度は、約４５％であり、表面粗さは、約４μｍ程度であり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．５２７Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

図１～図４によると、加圧成形によって金属フォームの表面が比較的滑らかに成形されて成形前より低い熱抵抗を有することが確認できる。

＜実施例１．複合材＞

硬化性高分子である熱硬化性シリコン樹脂（ポリジメチルシロキサン、Ｓｙｌｇａｒｄ ５２７ ｋｉｔ、ダウコーニン）に製造例５の金属フォームを浸漬した。金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約８０μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去した。その後、前記高分子組成物を１２０℃に維持されるオーブンで約１０分程度維持して硬化させることで、フィルム形態の複合材を製造した。図５は、実施例１の複合材のレーザー顕微鏡写真及びその表面形状の分析結果であり、図６は、実施例１の複合材のＳＥＭ写真である。複合材の表面粗さは、約１．２μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．０９８Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜実施例２．複合材＞

製造例５の金属フォームの代わりに製造例６の金属フォームを浸漬し、その金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約９０μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去したこと以外は、実施例１と同一の方法で複合材を製造した。図７は、実施例２の複合材のＳＥＭ写真である。複合材の表面粗さは、約１．５μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．１０２Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜実施例３．複合材＞

製造例５の金属フォームの代わりに製造例７の金属フォームを浸漬し、その金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約３２０μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去したこと以外は、実施例１と同一の方法で複合材を製造した。複合材の表面粗さは、約１．６μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．２２６Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜実施例４．複合材＞

製造例５の金属フォームの代わりに製造例８の金属フォームを浸漬し、その金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約５２５μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去したこと以外は、実施例１と同一の方法で複合材を製造した。複合材の表面粗さは、約１．８μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．３１５Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜比較例１．複合材＞

製造例５の金属フォームの代わりに製造例１の金属フォームを浸漬し、その金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約１００μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去したこと以外は、実施例１と同一の方法で複合材を製造した。図８は、比較例１の複合材のＳＥＭ写真である。複合材の表面粗さは、約２．５μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．２０３Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜比較例２．複合材＞

製造例５の金属フォームの代わりに製造例２の金属フォームを浸漬し、その金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約１１０μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去したこと以外は、実施例１と同一の方法で複合材を製造した。図９は、比較例２の複合材のＳＥＭ写真である。複合材の表面粗さは、約２．４μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．２３６Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜比較例３．複合材＞

製造例５の金属フォームの代わりに製造例３の金属フォームを浸漬し、その金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約５３０μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去したこと以外は、実施例１と同一の方法で複合材を製造した。複合材の表面粗さは、約３．２μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．６５２Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

＜比較例４．複合材＞

製造例５の金属フォームの代わりに製造例４の金属フォームを浸漬し、その金属フォームが浸漬された硬化性高分子組成物の厚さが約１０５０μｍになるようにフィルムアプリケーターを用いてシリコン樹脂の過量分を除去したこと以外は、実施例１と同一の方法で複合材を製造した。複合材の表面粗さは、約３．０μｍであり、熱抵抗は、２０ｐｓｉの圧力条件で約０．７８３Ｋｉｎ^２／Ｗであった。

実施例及び比較例の複合材の物性分析結果を下記表１及び表２に示した。

表１及び表２によると、平坦化処理を通じて製造された複合材、具体的に、加圧成形された金属フォームを用いて製造された実施例１～実施例４の複合材が比較例の複合材よりその厚さに対して低い表面粗さを有し、減少された熱抵抗を有する点を確認することができる。これを通じて、本出願の方法のように平坦化処理を伴って複合材を製造する場合、その複合材の表面粗さと熱伝導率を向上させ得ることが分かる。

Claims (12)

1. （ａ）金属フォームを準備するステップ；
   （ｂ）前記金属フォームと硬化性高分子を含む混合物を準備するステップ；
   （ｃ）前記混合物の硬化性高分子を硬化させて複合材を得るステップ；及び
   （ｄ）平坦化処理ステップ
   を含み、
   前記平坦化処理ステップ（ｄ）を前記ステップ（ａ）以前からステップ（ｃ）以後のうち少なくとも一つの時点で進行する、
   複合材の製造方法。
2. 前記ステップ（ｄ）を前記ステップ（ａ）とステップ（ｂ）の間で進行する、
   請求項１に記載の複合材の製造方法。
3. 前記ステップ（ｄ）を前記金属フォームの気孔度（ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が３０％～６０％の範囲内にあるように進行する、
   請求項２に記載の複合材の製造方法。
4. 前記ステップ（ｄ）を前記金属フォームの表面粗さ（ｓｕｒｆａｃｅ ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ）が６μｍ以下になるように進行する、
   請求項２または３に記載の複合材の製造方法。
5. 前記ステップ（ｄ）を研磨（ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ）又は加圧成形（ｐｒｅｓｓｉｎｇ）で進行する、
   請求項１から４のいずれか１項に記載の複合材の製造方法。
6. 前記ステップ（ｄ）で、前記加圧成形をロールプレス（ｒｏｌｌ ｐｒｅｓｓ）で進行する、
   請求項５に記載の複合材の製造方法。
7. （ａ１）金属粉末、バインダー及び分散剤を含むスラリーを用いてグリーン構造体を製造する過程及び（ａ２）前記グリーン構造体を焼結する過程を含む方式で前記ステップ（ａ）を進行する、
   請求項１から６のいずれか１項に記載の複合材の製造方法。
8. 金属フォーム及び前記金属フォームの表面及び気孔のうち少なくとも一つの部分に存在する硬化性高分子の成分を含み、
   表面粗さ（ｓｕｒｆａｃｅ ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ）が２μｍ以下であり、
   ２０ｐｓｉでの熱抵抗（ｔｈｅｒｍａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ）が０．５Ｋｉｎ^２／Ｗ以下である、
   複合材。
9. 前記金属フォームの気孔度は、３０％～６０％の範囲内である、
   請求項８に記載の複合材。
10. 前記金属フォームの気孔度は、４０％～５０％の範囲内である、
    請求項９に記載の複合材。
11. フィルム又はシート形態である、
    請求項８から１０のいずれか１項に記載の複合材。
12. 厚さが２，０００μｍ以下である、
    請求項１１に記載の複合材。

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