JP2022534079A - ＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法 - Google Patents
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Abstract
本発明は、ＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法を開示し、鋼鉄製錬の技術分野に属し、その化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０２％～０．０６％、Ｓｉ：０．２０％～０．３５％、Ｎｉ：４．０％～８．０％、Ｍｎ：０．３％～０．７％、Ｐ≦０．００５％、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ：０．０３％～０．０５％、Ｎｂ：０．０２％～０．０５％、Ｃｒ：０．２％～０．４％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。鋼板引張強度は６９０～７９０Ｍｐａであり、降伏強度は５９０～７００ＭＰａであり、伸長率は２４％以上であり、－１９６℃での横衝撃エネルギーは１００Ｊ以上であり、ＬＮＧを製造、貯蔵及び輸送するための圧力容器などに有用である。【選択図】図１
Description
本発明は、鋼鉄製錬の技術分野に属し、特にＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法に関する。
経済の発展に伴い、環境や資源の問題が各国の発展の最優先事項になりつつあり、クリーンで汚染のない高熱量のエネルギー源として、ＬＮＧは徐々にエネルギー使用のより大きな割合を占め、天然ガスの利用範囲を拡大することは、私の国がエネルギー構造を最適化し、生態学的環境を保護するための重要な手段になっている。現在、国内外のＬＮＧ貯蔵・輸送工具に広く使用されている鋼板は９Ｎｉ鋼であり、中国はＮｉの乏しい国として、コストを節約するために、パフォーマンスを確保することに基づいてＮｉ含有量を減らすことは重要な方法の１つである。ニッケル節約７Ｎｉ鋼に関する関連研究はまだ始まったばかりであり、現在、７Ｎｉ鋼板に関する特許がいくつかあり、特許文献１（中国特許出願番号２０１７１１３０６２６９．２）の「超低温環境向けのニッケル節約７Ｎｉ鋼及びその熱処理プロセス」は、超低温環境向けのニッケル節約７Ｎｉ鋼の熱処理プロセスを開示し、７Ｎｉ鋼の組成は、Ｎｉ：７．００％～７．６０％、Ｃ：０．０２％～０．０６％、Ｓｉ：０．０３％～０．８０％、Ｍｎ：０．１０％～０．９０％、Ｃｒ：０．３０％～０．６０％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、ＱＬＴ熱処理された７Ｎｉ鋼は、良好な可塑性組合せと優れた低温強靭性を有し、その性能は９Ｎｉ鋼のレベルに達した。特許文献２（中国特許出願番号２０１３１０２８５５９７．４）の「超低温圧力容器用高ニッケル鋼及びその製造方法」に係る鋼のＮｉ質量分率は７．００％～７．５０％であり、２回の焼入れ＋焼き戻しプロセスによって得られた７Ｎｉ鋼板は、９Ｎｉ鋼の代わりにＬＮＧ貯蔵タンクの製造に使用される。特許文献３（中国特許出願番号２０１３１０４９４６８８．９）の「－１９６℃で使用できる低Ｎｉ高Ｍｎの経済的な低温鋼及びその製造方法」に係る鋼のＭｎ質量分率は１．００％～１．５０％であり、Ｎｉ質量分率は７．００％～８．００％であり、２回の焼入れ＋焼き戻しプロセスによって得られたＮｉ鋼は－１９６℃で優れた強靭性を有する。特許文献４（中国特許出願番号２０１４１０３６９２０１．９）の「低コスト超低温ニッケル鋼及びその製造方法」では、正規圧延＋焼入れ＋焼き戻しプロセスによって得られたＮｉ鋼は－１９６°Ｃで優れた強靭性を有する。また、オフライン焼入れプロセスの代わりに、ＵＦＣ＋ＴＭＣＰプロセスによって、圧延直後、鋼板をマルテンサイト遷移温度以下まで急冷して、熱処理プロセスを簡略化する方法は、７Ｎｉ鋼板の低温強靭性を向上させる。
本発明は、上記の技術的問題を考慮して、従来技術の欠点を克服するＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法を提供し、ＬＮＧ貯蔵及び輸送用鋼の性能を保証するという前提下で、Ｎｉ含有量を可能な限り低減し、経済的で実行可能な調製方法を提供する。
上記の技術的問題を解決するために、本発明によって提供されるＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板は、その化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０２％～０．０６％、Ｓｉ：０．２０％～０．３５％、Ｎｉ：４．０％～８．０％、Ｍｎ：０．３％～０．７％、Ｐ≦０．００５％、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ：０．０３％～０．０５％、Ｎｂ：０．０２％～０．０５％、Ｃｒ：０．２％～０．４％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。
本発明はＮｂ・ＣｒマイクロアロイドＮｉ節約型合金の設計によって、正規圧延＋二相焼入れ＋焼き戻し製造方法を革新し、圧延後の急冷プロセスを省略し、エネルギーを節約するだけでなく、その後の焼入れプロセスをスムーズに実行するための良好なプレート形状を提供し、最終的に優れた機械的特性を有するＬＮＧ貯蔵タンク鋼を取得する。
本発明のさらなる技術的解決策は、
さらに、厚さは８～３０ｍｍである。
さらに、厚さは８～３０ｍｍである。
本発明のもう１つの目的は、ＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法を提供することであり、この製造方法は、
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを１１５０～１２５０℃で２～３時間保温し、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は１０００～１１００℃であり、総圧縮比は４０％～６０％であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は８５０～９００℃であり、総圧縮比は４０％～７０％であり、圧延終了温度は７５０～８５０℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６００～７００℃で３００℃以下に焼入れ、５００～５８０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は５～２０℃／ｓであり、０．５～２時間保温し、空冷するステップと、を含む。
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを１１５０～１２５０℃で２～３時間保温し、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は１０００～１１００℃であり、総圧縮比は４０％～６０％であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は８５０～９００℃であり、総圧縮比は４０％～７０％であり、圧延終了温度は７５０～８５０℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６００～７００℃で３００℃以下に焼入れ、５００～５８０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は５～２０℃／ｓであり、０．５～２時間保温し、空冷するステップと、を含む。
上記のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法では、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．６０％、Ｎｉ：７．２％、Ｐ：０．００４５％、Ｓ：０．００３０％、Ａｌ：０．０３８％、Ｃｒ：０．２８％、Ｎｂ：０．０４３％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１１５６℃まで加熱して２．６時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は６３％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１２ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温してから空冷するステップと、を含む。
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１１５６℃まで加熱して２．６時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は６３％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１２ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温してから空冷するステップと、を含む。
上記のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．５５％、Ｎｉ：７．３％、Ｐ：０．００４３％、Ｓ：０．００３１％、Ａｌ：０．０３５％、Ｃｒ：０．２５％、Ｎｂ：０．０４０％、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１２３９℃まで加熱して２．１時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は４５％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１８ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温し、空冷するステップと、を含む。
鋳造ビレットの調製：化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１２３９℃まで加熱して２．１時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は４５％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１８ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温し、空冷するステップと、を含む。
本発明は以下の有益な効果を有する。
（１）本発明のニッケルはγ相領域を拡大することができる非カーバイド形成元素であって、オーステナイト形成及び安定化元素であり、強度を低下させることなく低温強靭性を向上させ、ニッケルは鋼のＣＣＴ曲線を右側にシフトさせ、臨界焼入れ速度を低下させ、硬化性を改善し、ニッケルは、また、低温強靭性を向上させ、靭性－脆性遷移温度を低下させる重要な役割を果たしているため、Ｎｉは本発明の最も主な合金化元素である。
（２）本発明において、炭素はソリューション強化元素であって、強力なオーステナイト安定化元素であり、鋼板の強度に積極的な影響を与えるが、靭性、可塑性及び溶接性に悪影響を及ぼすため、良好な耐衝撃性と溶接性能を有する低温鋼板を製造するために、炭素の含有量を低範囲に制御する必要がある。
（３）本発明において、マンガンは主にソリューション強化の役割を果たし、炭素含有量の減少によって引き起こされる強度の低下を補う同時に、ニッケルと同様に、マンガンは鋼の相転移温度を低下させ、Ｍｎ／Ｃ及びＭｎ／Ｓを適切に増加させると強靭性の改善につながるため、本発明ではＭｎは主な合金元素の１つである。
（４）本発明において、ケイ素はソリューション強化元素及び脱酸元素であり、鋼の強度を向上させ、練鋼プロセス中の有害元素である酸素の含有量を低減することができ、ケイ素は、マンガン偏析を抑制するためにマンガンと一定の割合で鋼に存在し、粒界でのリンの偏析を抑制することができるが、ケイ素は鋼の溶接熱影響領域の低温強靭性を低下させるために、ケイ素の含有量を０．１５～０．３％に制御する。
（５）本発明において、クロムの添加により、鋼板の硬化性や強度を高め、一定のＮｂ／Ｓｉ範囲で少量のＮｂを添加すると、強度及び可塑性に無害であるだけでなく、幅広い板の溶接性能の改善にも役たち、ＳとＰとは鋼の有害元素であり、偏析を引き起こしやすく、鋼の低温強靭性を低下させ、溶接時の熱亀裂感度を低下させるため、鋼のＰ、Ｓの含有量を厳しく制御する必要がある。
（６）本発明の断面構造として、フェライトマトリックスにマルテンサイトと回転オーステナイトとが分布され、機械的性能の指標について、降伏強度が５９０～７００ＭＰａであり、引張強度が６９０～７９０ＭＰａであり、伸長率が２４％以上であり、－１９６℃での横衝撃エネルギーが１００Ｊ以上である。
（１）本発明のニッケルはγ相領域を拡大することができる非カーバイド形成元素であって、オーステナイト形成及び安定化元素であり、強度を低下させることなく低温強靭性を向上させ、ニッケルは鋼のＣＣＴ曲線を右側にシフトさせ、臨界焼入れ速度を低下させ、硬化性を改善し、ニッケルは、また、低温強靭性を向上させ、靭性－脆性遷移温度を低下させる重要な役割を果たしているため、Ｎｉは本発明の最も主な合金化元素である。
（２）本発明において、炭素はソリューション強化元素であって、強力なオーステナイト安定化元素であり、鋼板の強度に積極的な影響を与えるが、靭性、可塑性及び溶接性に悪影響を及ぼすため、良好な耐衝撃性と溶接性能を有する低温鋼板を製造するために、炭素の含有量を低範囲に制御する必要がある。
（３）本発明において、マンガンは主にソリューション強化の役割を果たし、炭素含有量の減少によって引き起こされる強度の低下を補う同時に、ニッケルと同様に、マンガンは鋼の相転移温度を低下させ、Ｍｎ／Ｃ及びＭｎ／Ｓを適切に増加させると強靭性の改善につながるため、本発明ではＭｎは主な合金元素の１つである。
（４）本発明において、ケイ素はソリューション強化元素及び脱酸元素であり、鋼の強度を向上させ、練鋼プロセス中の有害元素である酸素の含有量を低減することができ、ケイ素は、マンガン偏析を抑制するためにマンガンと一定の割合で鋼に存在し、粒界でのリンの偏析を抑制することができるが、ケイ素は鋼の溶接熱影響領域の低温強靭性を低下させるために、ケイ素の含有量を０．１５～０．３％に制御する。
（５）本発明において、クロムの添加により、鋼板の硬化性や強度を高め、一定のＮｂ／Ｓｉ範囲で少量のＮｂを添加すると、強度及び可塑性に無害であるだけでなく、幅広い板の溶接性能の改善にも役たち、ＳとＰとは鋼の有害元素であり、偏析を引き起こしやすく、鋼の低温強靭性を低下させ、溶接時の熱亀裂感度を低下させるため、鋼のＰ、Ｓの含有量を厳しく制御する必要がある。
（６）本発明の断面構造として、フェライトマトリックスにマルテンサイトと回転オーステナイトとが分布され、機械的性能の指標について、降伏強度が５９０～７００ＭＰａであり、引張強度が６９０～７９０ＭＰａであり、伸長率が２４％以上であり、－１９６℃での横衝撃エネルギーが１００Ｊ以上である。
（実施例１）
本実施例によって提供されるＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法では、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．６０％、Ｎｉ：７．２％、Ｐ：０．００４５％、Ｓ：０．００３０％、Ａｌ：０．０３８％、Ｃｒ：０．２８％、Ｎｂ：０．０４３％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。
本実施例によって提供されるＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法では、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．６０％、Ｎｉ：７．２％、Ｐ：０．００４５％、Ｓ：０．００３０％、Ａｌ：０．０３８％、Ｃｒ：０．２８％、Ｎｂ：０．０４３％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。
鋳造ビレットの調製：化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷する。
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１１５６℃まで加熱して２．６時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は６３％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１２ｍｍの熱間圧延鋼板を形成する。
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温してから空冷する。
本実施例によって得られた低温鋼板を国家規格に従って検出し、検出結果を表１に示す。
（実施例２）
本実施例によって提供されるＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法では、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．５５％、Ｎｉ：７．３％、Ｐ：０．００４３％、Ｓ：０．００３１％、Ａｌ：０．０３５％、Ｃｒ：０．２５％、Ｎｂ：０．０４０％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。
本実施例によって提供されるＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板及び製造方法では、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．５５％、Ｎｉ：７．３％、Ｐ：０．００４３％、Ｓ：０．００３１％、Ａｌ：０．０３５％、Ｃｒ：０．２５％、Ｎｂ：０．０４０％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。
鋳造ビレットの調製：化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷する。
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１２３９℃まで加熱して２．１時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は４５％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１８ｍｍの熱間圧延鋼板を形成する。
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温し、空冷する。
本実施例によって得られた低温鋼板を国家規格に従って検出し、検出結果を表２に示す。
従来技術と比較すると、本発明はニッケル節約型合金を設計し、正規圧延＋二相焼入れ＋焼き戻しの製造方法を採用することで、性能がＧＢ ３５３１－２０１４における低温圧力容器用鋼の９Ｎｉ規格に完全に達し、生産コストを大幅に削減する。
上記の実施例に加えて、本発明はまた、他の形態で実施することができる。同等置換や同等変形などによって形成される技術的解決策はすべて本発明の保護範囲に含まれるべきである。
（付記）
（付記１）
化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０２％～０．０６％、Ｓｉ：０．２０％～０．３５％、Ｎｉ：４．０％～８．０％、Ｍｎ：０．３％～０．７％、Ｐ≦０．００５％、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ：０．０３％～０．０５％、Ｎｂ：０．０２％～０．０５％、Ｃｒ：０．２％～０．４％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である、
ことを特徴とするＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板。
（付記１）
化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０２％～０．０６％、Ｓｉ：０．２０％～０．３５％、Ｎｉ：４．０％～８．０％、Ｍｎ：０．３％～０．７％、Ｐ≦０．００５％、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ：０．０３％～０．０５％、Ｎｂ：０．０２％～０．０５％、Ｃｒ：０．２％～０．４％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である、
ことを特徴とするＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板。
（付記２）
厚さは８～３０ｍｍである、
ことを特徴とする付記１に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板。
厚さは８～３０ｍｍである、
ことを特徴とする付記１に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板。
（付記３）
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを１１５０～１２５０℃で２～３時間保温し、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は１０００～１１００℃であり、総圧縮比は４０％～６０％であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は８５０～９００℃であり、総圧縮比は４０％～７０％であり、圧延終了温度は７５０～８５０℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６００～７００℃で３００℃以下に焼入れ、５００～５８０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は５～２０℃／ｓであり、０．５～２時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とするＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを１１５０～１２５０℃で２～３時間保温し、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は１０００～１１００℃であり、総圧縮比は４０％～６０％であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は８５０～９００℃であり、総圧縮比は４０％～７０％であり、圧延終了温度は７５０～８５０℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６００～７００℃で３００℃以下に焼入れ、５００～５８０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は５～２０℃／ｓであり、０．５～２時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とするＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。
（付記４）
鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．６０％、Ｎｉ：７．２％、Ｐ：０．００４５％、Ｓ：０．００３０％、Ａｌ：０．０３８％、Ｃｒ：０．２８％、Ｎｂ：０．０４３％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１１５６℃まで加熱して２．６時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は６３％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１２ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温してから空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする付記３に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。
鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．６０％、Ｎｉ：７．２％、Ｐ：０．００４５％、Ｓ：０．００３０％、Ａｌ：０．０３８％、Ｃｒ：０．２８％、Ｎｂ：０．０４３％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１１５６℃まで加熱して２．６時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は６３％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１２ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温してから空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする付記３に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。
（付記５）
鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．５５％、Ｎｉ：７．３％、Ｐ：０．００４３％、Ｓ：０．００３１％、Ａｌ：０．０３５％、Ｃｒ：０．２５％、Ｎｂ：０．０４０％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１２３９℃まで加熱して２．１時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は４５％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１８ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする付記３に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。
鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．５５％、Ｎｉ：７．３％、Ｐ：０．００４３％、Ｓ：０．００３１％、Ａｌ：０．０３５％、Ｃｒ：０．２５％、Ｎｂ：０．０４０％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１２３９℃まで加熱して２．１時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は４５％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１８ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする付記３に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。
Claims (5)
- 化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０２％～０．０６％、Ｓｉ：０．２０％～０．３５％、Ｎｉ：４．０％～８．０％、Ｍｎ：０．３％～０．７％、Ｐ≦０．００５％、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ：０．０３％～０．０５％、Ｎｂ：０．０２％～０．０５％、Ｃｒ：０．２％～０．４％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物である、
ことを特徴とするＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板。 - 厚さは８～３０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項１に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板。 - 鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを１１５０～１２５０℃で２～３時間保温し、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は１０００～１１００℃であり、総圧縮比は４０％～６０％であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は８５０～９００℃であり、総圧縮比は４０％～７０％であり、圧延終了温度は７５０～８５０℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６００～７００℃で３００℃以下に焼入れ、５００～５８０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は５～２０℃／ｓであり、０．５～２時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とするＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。 - 鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．６０％、Ｎｉ：７．２％、Ｐ：０．００４５％、Ｓ：０．００３０％、Ａｌ：０．０３８％、Ｃｒ：０．２８％、Ｎｂ：０．０４３％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１１５６℃まで加熱して２．６時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は６３％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１２ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温してから空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする請求項３に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。 - 鋼板の化学組成及び質量パーセントは、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．５５％、Ｎｉ：７．３％、Ｐ：０．００４３％、Ｓ：０．００３１％、Ａｌ：０．０３５％、Ｃｒ：０．２５％、Ｎｂ：０．０４０％であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製：化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ８０ｍｍの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延：鋳造ビレットを加熱炉に入れ、１２３９℃まで加熱して２．１時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを２段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は１１００℃であり、圧縮量は６０％であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は９００℃であり、圧縮量は４５％であり、圧延終了温度は７９０℃であり、そして空冷して厚さ１８ｍｍの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ＋焼き戻し：圧延された鋼板を６６０℃で３００℃以下焼入れ、５６０℃で焼き戻し、焼き戻し速度は１０℃／ｓであり、１時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする請求項３に記載のＬＮＧ貯蔵タンク用７Ｎｉ鋼板の製造方法。
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