JP2022534079A - LNG貯蔵タンク用7Ni鋼板及び製造方法 - Google Patents
LNG貯蔵タンク用7Ni鋼板及び製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2022534079A JP2022534079A JP2021569882A JP2021569882A JP2022534079A JP 2022534079 A JP2022534079 A JP 2022534079A JP 2021569882 A JP2021569882 A JP 2021569882A JP 2021569882 A JP2021569882 A JP 2021569882A JP 2022534079 A JP2022534079 A JP 2022534079A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolled
- rolling
- steel plate
- casting
- chemical composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 81
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 81
- 238000003860 storage Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 33
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 63
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 31
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 27
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 22
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 21
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 19
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 19
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 16
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 11
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- RMLPZKRPSQVRAB-UHFFFAOYSA-N tris(3-methylphenyl) phosphate Chemical compound CC1=CC=CC(OP(=O)(OC=2C=C(C)C=CC=2)OC=2C=C(C)C=CC=2)=C1 RMLPZKRPSQVRAB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
さらに、厚さは8~30mmである。
鋳造ビレットの調製:化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを1150~1250℃で2~3時間保温し、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は1000~1100℃であり、総圧縮比は40%~60%であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は850~900℃であり、総圧縮比は40%~70%であり、圧延終了温度は750~850℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を600~700℃で300℃以下に焼入れ、500~580℃で焼き戻し、焼き戻し速度は5~20℃/sであり、0.5~2時間保温し、空冷するステップと、を含む。
鋳造ビレットの調製:化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ80mmの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを加熱炉に入れ、1156℃まで加熱して2.6時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は1100℃であり、圧縮量は60%であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は900℃であり、圧縮量は63%であり、圧延終了温度は790℃であり、そして空冷して厚さ12mmの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を660℃で300℃以下焼入れ、560℃で焼き戻し、焼き戻し速度は10℃/sであり、1時間保温してから空冷するステップと、を含む。
鋳造ビレットの調製:化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ80mmの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを加熱炉に入れ、1239℃まで加熱して2.1時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は1100℃であり、圧縮量は60%であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は900℃であり、圧縮量は45%であり、圧延終了温度は790℃であり、そして空冷して厚さ18mmの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を660℃で300℃以下焼入れ、560℃で焼き戻し、焼き戻し速度は10℃/sであり、1時間保温し、空冷するステップと、を含む。
(1)本発明のニッケルはγ相領域を拡大することができる非カーバイド形成元素であって、オーステナイト形成及び安定化元素であり、強度を低下させることなく低温強靭性を向上させ、ニッケルは鋼のCCT曲線を右側にシフトさせ、臨界焼入れ速度を低下させ、硬化性を改善し、ニッケルは、また、低温強靭性を向上させ、靭性-脆性遷移温度を低下させる重要な役割を果たしているため、Niは本発明の最も主な合金化元素である。
(2)本発明において、炭素はソリューション強化元素であって、強力なオーステナイト安定化元素であり、鋼板の強度に積極的な影響を与えるが、靭性、可塑性及び溶接性に悪影響を及ぼすため、良好な耐衝撃性と溶接性能を有する低温鋼板を製造するために、炭素の含有量を低範囲に制御する必要がある。
(3)本発明において、マンガンは主にソリューション強化の役割を果たし、炭素含有量の減少によって引き起こされる強度の低下を補う同時に、ニッケルと同様に、マンガンは鋼の相転移温度を低下させ、Mn/C及びMn/Sを適切に増加させると強靭性の改善につながるため、本発明ではMnは主な合金元素の1つである。
(4)本発明において、ケイ素はソリューション強化元素及び脱酸元素であり、鋼の強度を向上させ、練鋼プロセス中の有害元素である酸素の含有量を低減することができ、ケイ素は、マンガン偏析を抑制するためにマンガンと一定の割合で鋼に存在し、粒界でのリンの偏析を抑制することができるが、ケイ素は鋼の溶接熱影響領域の低温強靭性を低下させるために、ケイ素の含有量を0.15~0.3%に制御する。
(5)本発明において、クロムの添加により、鋼板の硬化性や強度を高め、一定のNb/Si範囲で少量のNbを添加すると、強度及び可塑性に無害であるだけでなく、幅広い板の溶接性能の改善にも役たち、SとPとは鋼の有害元素であり、偏析を引き起こしやすく、鋼の低温強靭性を低下させ、溶接時の熱亀裂感度を低下させるため、鋼のP、Sの含有量を厳しく制御する必要がある。
(6)本発明の断面構造として、フェライトマトリックスにマルテンサイトと回転オーステナイトとが分布され、機械的性能の指標について、降伏強度が590~700MPaであり、引張強度が690~790MPaであり、伸長率が24%以上であり、-196℃での横衝撃エネルギーが100J以上である。
本実施例によって提供されるLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板及び製造方法では、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、C:0.05%、Si:0.25%、Mn:0.60%、Ni:7.2%、P:0.0045%、S:0.0030%、Al:0.038%、Cr:0.28%、Nb:0.043%であり、残部はFe及び不可避的不純物である。
本実施例によって提供されるLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板及び製造方法では、鋼板の化学組成及び質量パーセントは、C:0.06%、Si:0.23%、Mn:0.55%、Ni:7.3%、P:0.0043%、S:0.0031%、Al:0.035%、Cr:0.25%、Nb:0.040%であり、残部はFe及び不可避的不純物である。
(付記1)
化学組成及び質量パーセントは、C:0.02%~0.06%、Si:0.20%~0.35%、Ni:4.0%~8.0%、Mn:0.3%~0.7%、P≦0.005%、S≦0.005%、Al:0.03%~0.05%、Nb:0.02%~0.05%、Cr:0.2%~0.4%であり、残部はFe及び不可避的不純物である、
ことを特徴とするLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板。
厚さは8~30mmである、
ことを特徴とする付記1に記載のLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板。
鋳造ビレットの調製:化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを1150~1250℃で2~3時間保温し、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は1000~1100℃であり、総圧縮比は40%~60%であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は850~900℃であり、総圧縮比は40%~70%であり、圧延終了温度は750~850℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を600~700℃で300℃以下に焼入れ、500~580℃で焼き戻し、焼き戻し速度は5~20℃/sであり、0.5~2時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とするLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法。
鋼板の化学組成及び質量パーセントは、C:0.05%、Si:0.25%、Mn:0.60%、Ni:7.2%、P:0.0045%、S:0.0030%、Al:0.038%、Cr:0.28%、Nb:0.043%であり、残部はFe及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製:化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ80mmの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを加熱炉に入れ、1156℃まで加熱して2.6時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は1100℃であり、圧縮量は60%であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は900℃であり、圧縮量は63%であり、圧延終了温度は790℃であり、そして空冷して厚さ12mmの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を660℃で300℃以下焼入れ、560℃で焼き戻し、焼き戻し速度は10℃/sであり、1時間保温してから空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする付記3に記載のLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法。
鋼板の化学組成及び質量パーセントは、C:0.06%、Si:0.23%、Mn:0.55%、Ni:7.3%、P:0.0043%、S:0.0031%、Al:0.035%、Cr:0.25%、Nb:0.040%であり、残部はFe及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製:化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ80mmの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを加熱炉に入れ、1239℃まで加熱して2.1時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は1100℃であり、圧縮量は60%であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は900℃であり、圧縮量は45%であり、圧延終了温度は790℃であり、そして空冷して厚さ18mmの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を660℃で300℃以下焼入れ、560℃で焼き戻し、焼き戻し速度は10℃/sであり、1時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする付記3に記載のLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法。
Claims (5)
- 化学組成及び質量パーセントは、C:0.02%~0.06%、Si:0.20%~0.35%、Ni:4.0%~8.0%、Mn:0.3%~0.7%、P≦0.005%、S≦0.005%、Al:0.03%~0.05%、Nb:0.02%~0.05%、Cr:0.2%~0.4%であり、残部はFe及び不可避的不純物である、
ことを特徴とするLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板。 - 厚さは8~30mmである、
ことを特徴とする請求項1に記載のLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板。 - 鋳造ビレットの調製:化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを1150~1250℃で2~3時間保温し、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延の圧延開始温度は1000~1100℃であり、総圧縮比は40%~60%であり、仕上げ圧延の圧延開始温度は850~900℃であり、総圧縮比は40%~70%であり、圧延終了温度は750~850℃であり、そして空冷するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を600~700℃で300℃以下に焼入れ、500~580℃で焼き戻し、焼き戻し速度は5~20℃/sであり、0.5~2時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とするLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法。 - 鋼板の化学組成及び質量パーセントは、C:0.05%、Si:0.25%、Mn:0.60%、Ni:7.2%、P:0.0045%、S:0.0030%、Al:0.038%、Cr:0.28%、Nb:0.043%であり、残部はFe及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製:化学組成に従って製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ80mmの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを加熱炉に入れ、1156℃まで加熱して2.6時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は1100℃であり、圧縮量は60%であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は900℃であり、圧縮量は63%であり、圧延終了温度は790℃であり、そして空冷して厚さ12mmの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を660℃で300℃以下焼入れ、560℃で焼き戻し、焼き戻し速度は10℃/sであり、1時間保温してから空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする請求項3に記載のLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法。 - 鋼板の化学組成及び質量パーセントは、C:0.06%、Si:0.23%、Mn:0.55%、Ni:7.3%、P:0.0043%、S:0.0031%、Al:0.035%、Cr:0.25%、Nb:0.040%であり、残部はFe及び不可避的不純物であり、
鋳造ビレットの調製:化学組成で製錬原料を用意し、真空製錬炉で製錬し、インゴットに鋳造した後、インゴットを厚さ80mmの正方形の鋳造ビレットに鍛造し、風下場所で空冷するステップと、
正規圧延:鋳造ビレットを加熱炉に入れ、1239℃まで加熱して2.1時間保温し、取り出して圧延を行い、鋳造ビレットを2段階圧延し、粗圧延はオーステナイト完全再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は1100℃であり、圧縮量は60%であり、仕上げ圧延はオーステナイト非再結晶ゾーンで圧延し、圧延開始温度は900℃であり、圧縮量は45%であり、圧延終了温度は790℃であり、そして空冷して厚さ18mmの熱間圧延鋼板を形成するステップと、
二相焼入れ+焼き戻し:圧延された鋼板を660℃で300℃以下焼入れ、560℃で焼き戻し、焼き戻し速度は10℃/sであり、1時間保温し、空冷するステップと、を含む、
ことを特徴とする請求項3に記載のLNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910445403.X | 2019-05-27 | ||
CN201910445403.XA CN110129676A (zh) | 2019-05-27 | 2019-05-27 | 一种LNG储罐用7Ni钢板及生产工艺 |
PCT/CN2019/111410 WO2020237975A1 (zh) | 2019-05-27 | 2019-10-16 | 一种LNG储罐用7Ni钢板及生产工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2022534079A true JP2022534079A (ja) | 2022-07-27 |
JP7340627B2 JP7340627B2 (ja) | 2023-09-07 |
Family
ID=67581951
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021569882A Active JP7340627B2 (ja) | 2019-05-27 | 2019-10-16 | LNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7340627B2 (ja) |
KR (1) | KR20220004220A (ja) |
CN (1) | CN110129676A (ja) |
WO (1) | WO2020237975A1 (ja) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110129676A (zh) * | 2019-05-27 | 2019-08-16 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种LNG储罐用7Ni钢板及生产工艺 |
CN110541110B (zh) * | 2019-08-24 | 2021-02-26 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 高强度低屈强比船舶LNG储罐用9Ni钢板及其制造方法 |
CN112941405B (zh) * | 2021-01-26 | 2022-04-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高韧性耐热船用球扁钢及其制备方法 |
CN114525389A (zh) * | 2022-02-16 | 2022-05-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种镍系钢板表面质量的控制方法 |
CN114737111A (zh) * | 2022-03-24 | 2022-07-12 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种5Ni用钢及其生产方法 |
CN114686760A (zh) * | 2022-03-24 | 2022-07-01 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种7Ni用钢及其生产方法 |
JP7367896B1 (ja) | 2022-05-19 | 2023-10-24 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板およびその製造方法 |
WO2023223694A1 (ja) * | 2022-05-19 | 2023-11-23 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板およびその製造方法 |
CN115747652B (zh) * | 2022-11-15 | 2023-06-23 | 北京科技大学 | 一种节镍型LNG储罐用含Nb7Ni超低温钢及其热处理工艺 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014019936A (ja) * | 2012-07-23 | 2014-02-03 | Jfe Steel Corp | 低温靱性に優れたNi含有厚鋼板 |
JP5561442B1 (ja) * | 2013-06-19 | 2014-07-30 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板およびlngタンク |
CN105543694A (zh) * | 2015-12-29 | 2016-05-04 | 东北大学 | 一种液化天然气储罐用7Ni钢板的制备方法 |
CN107937824A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-04-20 | 中国科学院金属研究所 | 一种用于超低温环境的节镍型7Ni钢及其热处理工艺 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007080646A1 (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 極低温用鋼 |
CN102586696A (zh) * | 2012-03-14 | 2012-07-18 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 应用于深冷环境的7Ni钢及其制备工艺 |
JP5880344B2 (ja) * | 2012-08-09 | 2016-03-09 | 新日鐵住金株式会社 | 極低温用厚鋼板とその製造方法 |
EP3190201A1 (en) * | 2012-12-13 | 2017-07-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Thick steel plate having excellent cryogenic toughness |
CN103556051A (zh) * | 2013-10-14 | 2014-02-05 | 唐山学院 | 基于C、Ni复合作用实现韧化的低温钢及其制备方法 |
CN104674110B (zh) * | 2015-02-09 | 2016-08-24 | 北京科技大学 | 一种压力容器用低温钢板及其生产方法 |
JP6693185B2 (ja) * | 2016-03-11 | 2020-05-13 | 日本製鉄株式会社 | 低温用ニッケル鋼板の製造方法 |
CN109280848A (zh) * | 2018-10-17 | 2019-01-29 | 东北大学 | 一种低镍型液化天然气储罐用钢板及其制备方法 |
CN110129676A (zh) * | 2019-05-27 | 2019-08-16 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种LNG储罐用7Ni钢板及生产工艺 |
-
2019
- 2019-05-27 CN CN201910445403.XA patent/CN110129676A/zh active Pending
- 2019-10-16 WO PCT/CN2019/111410 patent/WO2020237975A1/zh active Application Filing
- 2019-10-16 JP JP2021569882A patent/JP7340627B2/ja active Active
- 2019-10-16 KR KR1020217040526A patent/KR20220004220A/ko not_active Application Discontinuation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014019936A (ja) * | 2012-07-23 | 2014-02-03 | Jfe Steel Corp | 低温靱性に優れたNi含有厚鋼板 |
JP5561442B1 (ja) * | 2013-06-19 | 2014-07-30 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板およびlngタンク |
CN105543694A (zh) * | 2015-12-29 | 2016-05-04 | 东北大学 | 一种液化天然气储罐用7Ni钢板的制备方法 |
CN107937824A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-04-20 | 中国科学院金属研究所 | 一种用于超低温环境的节镍型7Ni钢及其热处理工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110129676A (zh) | 2019-08-16 |
KR20220004220A (ko) | 2022-01-11 |
WO2020237975A1 (zh) | 2020-12-03 |
JP7340627B2 (ja) | 2023-09-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP7340627B2 (ja) | LNG貯蔵タンク用7Ni鋼板の製造方法 | |
CN103014554B (zh) | 一种低屈强比高韧性钢板及其制造方法 | |
WO2015197007A1 (zh) | 渗碳合金钢及其制备方法和应用 | |
CN108796363B (zh) | 适应大变形及冲压加工的高表面质量覆铝基板用钢及其生产方法 | |
CN103255341B (zh) | 一种高强度高韧性热轧耐磨钢及其制造方法 | |
CN109207846A (zh) | 一种高耐蚀节镍高氮奥氏体不锈钢 | |
CN104674110B (zh) | 一种压力容器用低温钢板及其生产方法 | |
CN102400053B (zh) | 屈服强度460MPa级建筑结构用钢板及其制造方法 | |
CN102605242B (zh) | 一种抗氢致开裂压力容器用钢及其制造方法 | |
JP7267430B2 (ja) | 鋼板の調製方法 | |
CN110423950B (zh) | 一种Fe-Mn-Al-C系中锰低温钢及其制备方法 | |
WO2020087653A1 (zh) | 一种奥氏体低温钢及其制备方法 | |
CN113249641B (zh) | 一种100~120mm Q460D特厚高强钢及其制备方法 | |
CN101736199A (zh) | 高强度冷成型焊接结构用热轧带钢及其制造方法 | |
CN101660086A (zh) | 一种轻质、高性能孪晶诱导塑性钢及其制备方法 | |
CN102732798A (zh) | 含硼高强高韧性厚壁无缝管线管钢及其制造方法 | |
CN102191438A (zh) | 一种高压无缝气瓶用钢板及其制造方法 | |
KR20230037040A (ko) | 우량한 코어부 인성을 구비한 고강도 용기용 후판(厚板) 및 제조방법 | |
CN104498821A (zh) | 汽车用中锰高强钢及其生产方法 | |
CN103540859B (zh) | 一种高耐热不锈钢咖啡壶材料及其制备方法 | |
CN102605246A (zh) | 一种低应变时效敏感性焊接结构用钢及其生产方法 | |
CN114517254A (zh) | 一种船舶用耐低温球扁钢及其制备方法 | |
CN102899561A (zh) | 一种高强度冷成型薄钢板及其制造方法 | |
CN104342600B (zh) | 非正火型桥梁用中厚钢板及其制造方法 | |
CN101812634B (zh) | 低碳低焊接裂纹敏感性的高强度钢、钢板及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220121 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230214 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230215 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230510 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230822 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230828 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7340627 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |