JP2022530990A - 動的または静的用途のためのゴム組成物、その製造方法、および当該組成物を組み込んだ製品 - Google Patents
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Abstract
本発明は特に、架橋可能なゴム組成物、およびその製造方法に関する。前記組成物はエラストマーに基づいており、架橋系と、融点Ｔｍを有しノジュールの形態で分散されている熱可塑性相とを含み、以下の生成物を含む：ａ）架橋系を除く、前記エラストマーと他の成分の熱機械加工による溶融反応による生成物；ｂ）架橋系の事前添加を含む機械的作用による生成物。本発明によれば、前記ノジュールは１０ｎｍ～１０μｍの寸法を有し、ａ）は反応混合物をＴｍよりも高くまで加熱し所定の保持時間維持することを含み、前記架橋系は、前記エラストマーが不飽和であり前記相が飽和ポリマー鎖を含む場合に硫黄を含み、前記エラストマーが飽和である場合に過酸化水素を含む。
Description
本発明は、架橋可能なゴム組成物、その製造方法、架橋されたゴム組成物、動的機能を有する機械部材、および少なくとも一部がこの架橋されたゴム組成物を含むシール要素に関する。特に、架橋されたゴム組成物を使用する全ての工業応用に適用され、これには特に、電動車両または工業装置のための抗振動性支持体および弾性関節から選択される動的機能を有する前記機械部材、および特に、車両の車体のためのシールおよび建物のためのシールプロファイルから選択される前記シール要素が含まれるが、これらに限定されるものではない。
従来、ゴム組成物内のエラストマーの補強は、流体力学的効果と、一方ではエラストマーと充填剤との間の相互作用と、他方では充填剤自体の間の相互作用とによって組成物の機械的特性を改善するために、カーボンブラックまたはシリカなどの充填剤を添加することによって行われる。粉末の形態のこれらの充填剤は、架橋系とは別に、カーボンブラックで満たされたエチレン－プロピレン－ジエン（ＥＰＤＭ）ターポリマー型のゴムについて、通常１５０℃未満、典型的には１００～１３０℃の最高温度まで混合物を加熱することによって、組成物の成分の配合中に熱機械加工によってゴム中に分散される。
しかしながら、これらの充填材－エラストマーおよび充填材－充填材相互作用はヒステリシス損失に関連する望ましくない現象を引き起こし、これは通常、Ｐａｙｎｅ効果という名称で言及され、特に、動的応力を受ける架橋されたゴム組成物の低温において、非線形性（すなわち、振幅剛化）および剛化をもたらす。この剛化は使用される補強充填剤との上述の相互作用のために、組成物について不十分であることが証明され得る動的特性をもたらし、これらの動的特性は、通常、２つの動的歪み振幅において、組成物の複素せん断弾性率Ｇ＊に対する貯蔵弾性率Ｇ’の比率を測定することによって評価することができる。留意すべき事項として、複素弾性率Ｇ＊は、式Ｇ＊＝Ｇ’＋ｉＧ’’によって定義される：
Ｇ’：貯蔵弾性率または弾性率として知られるＧ＊の実部、組成物の剛性または粘弾性挙動を特徴付けるＧ’（すなわち、貯蔵され、完全に回復されたエネルギー）
Ｇ’’：組成物の粘性挙動を特徴付ける損失または放散係数Ｇ’’として知られるＧ＊の虚数部（すなわち、熱の形態で放散されるエネルギー、比率Ｇ’’／Ｇ’がｔａｎデルタ損失係数を定義することが指摘される）。
Ｇ’：貯蔵弾性率または弾性率として知られるＧ＊の実部、組成物の剛性または粘弾性挙動を特徴付けるＧ’（すなわち、貯蔵され、完全に回復されたエネルギー）
Ｇ’’：組成物の粘性挙動を特徴付ける損失または放散係数Ｇ’’として知られるＧ＊の虚数部（すなわち、熱の形態で放散されるエネルギー、比率Ｇ’’／Ｇ’がｔａｎデルタ損失係数を定義することが指摘される）。
この比率は典型的には、高い動的歪み振幅で測定されたＧ’に対して低い動的歪み振幅で測定されたＧ’に対応し、２つの弾性率Ｇ’は、同じ周波数および同じ温度で測定されている（例えばＧ’０．５％／Ｇ’２０％）。公知の方法では、Ｇ’０．５％／Ｇ’２０％は、ポリイソプレン（ＩＲ）をベースとし、動的用途で使用できるようにＮ３３０グレードカーボンブラック４０ｐｈｒで補強されたゴム組成物について、１．８０～２．００であるのが典型的である（ｐｈｒ：エラストマー１００重量部当たりの重量部）。実際、補強材料では、粘弾性挙動が低い動的歪み振幅から始まり、歪みの有意な増加に伴ってＧ’が実質的に減少することが知られている。
従来の充填された組成物の高いヒステリシス損失に係る上述の欠点を克服するために、ＵＳ ８ ２４７ ４９４ Ｂ２は、カーボンブラックおよびシリカを含まず、架橋されたオレフィン系ゴムの連続相中に別個ドメインの形態で分散された熱可塑性樹脂によって補強されるゴム組成物を開示している。この文献は、ケイ素（silicon）架橋形成のためのヒドロシリル化のみによるゴムの架橋を教示している。
特開２００２－１５５１４８号公報には、ポリオレフィン系樹脂の融点未満の温度で成分を配合することにより、オレフィン系ゴム中にマイクロ分散したポリオレフィン系樹脂を含むゴム組成物を製造する方法が開示されている。このように混合されたこれらの成分はゴムおよび樹脂に加えて、補強充填剤として少なくとも２０ｐｈｒのカーボンブラックを含み、得られた混合物は硫黄または過酸化物系によって架橋される。
ＥＰ ３ ２４３ ８７４ Ａ１は共役ジエンから誘導された非極性ポリマーのマトリックス（ポリブタジエンなどの不飽和ゴム）を含む、改善されたオゾン耐性を示すことを意図したタイヤ用ゴム組成物を開示しており、この場合、オレフィンポリマーのマトリックスドメインは、マトリックスとこれらのドメインとの間の界面が共有結合を含むように分散されている。この文献は不飽和ゴムおよび飽和ドメインを架橋するための過酸化物架橋系（例えばエチレン－プロピレン共重合体から構成されるもの）、ならびにこの不飽和ゴムおよび同様に不飽和ドメインを共架橋するための硫黄架橋系（例えばエチレン－プロピレン－ジエン（ＥＰＤＭ）ターポリマーから構成されるもの）の使用を教示する。
これらの最近の研究の間、本出願人は、これらの公知の組成物がカーボンブラックまたはシリカ型の通常の補強充填剤で得られる補強性に類似した補強性を有し、かつそれらの機械的特性を損なうことなく、さらには改善さえするように、ゴムマトリックス中に別個の熱可塑性ドメインを組み込むこれらの組成物を配合するためのプロセスを改変することを、集中的に追求した。
本発明の目的の一つは、カーボンブラックまたはシリカで充填された組成物の上述の高いヒステリシス損失を克服するだけでなく、同じエラストマーマトリックスおよび同じ架橋系に基づくがカーボンブラックで充填された対照組成物のものと比較して、実質的に保持された補強特性および改善された機械的特性を有するゴム組成物を提案することである。
この目的は驚くべきことに、本出願人が、エラストマーと溶融温度Ｔｍを有する熱可塑性ポリマーとを含む反応混合物を、Ｔｍよりも高くかつ十分な時間維持される最大配合温度Ｔａまで加熱しながら熱機械加工することによって溶融反応が行われる場合、選択されたエラストマーおよび任意に熱可塑性ポリマーの観点から特定の架橋系を添加した後に、熱可塑性ポリマーが有利には球形または楕円形であり、ナノメートルまたはマイクロメートルサイズであるノジュールの形態で、エラストマー中に均一に分散される架橋可能な組成物を与える混合物が得られる、ということを発見したことで達成される。この混合物は特に、架橋可能な組成物については前記熱可塑性ポリマーの代わりに含有するカーボンブラックを除いて、同じ成分（例えば同じエラストマー、同じ架橋系）に基づく対照組成物と比較して、架橋可能な組成物については改良されたスコーチ抵抗を得、架橋可能な組成物については同じ水準の補強およびＵＶ照射による熱酸化エージングまたはエージング後でさえ改良された機械的特性を得ることを可能にする。
より具体的には、本発明による架橋可能なゴム組成物が少なくとも一つのエラストマーに基づいており、この組成物は架橋系と、少なくとも一つの融点Ｔｍを有し、ノジュールの形態で前記少なくとも一つのエラストマー中に分散されている熱可塑性高分子相とを含む他の成分を含み、架橋可能な組成物は以下の生成物を含む：
ａ）前記少なくとも一つのエラストマーと架橋系を除く前記他の成分とを含む反応混合物の熱機械加工による、架橋可能な組成物の前駆物質混合物を得るための溶融反応の生成物、その次に、
ｂ）架橋可能な組成物を得るための、架橋系を事前に添加した前記前駆物質混合物の機械加工の生成物。
ａ）前記少なくとも一つのエラストマーと架橋系を除く前記他の成分とを含む反応混合物の熱機械加工による、架橋可能な組成物の前駆物質混合物を得るための溶融反応の生成物、その次に、
ｂ）架橋可能な組成物を得るための、架橋系を事前に添加した前記前駆物質混合物の機械加工の生成物。
本発明によれば、（例えば球形または楕円形の）ノジュールは、１０ｎｍ～１０μｍ、好ましくは５０ｎｍ～１０μｍの重量平均最大横断寸法（例えばそれぞれ直径または長軸）を有し、
前記反応は、前記熱可塑性高分子相の前記少なくとも一つの融点Ｔｍの最高温度よりも高く、かつ保持時間の間維持される最高配合温度Ｔａまで前記反応混合物を加熱することを含み、
前記架橋系は、前記少なくとも一つのエラストマーが不飽和であり、前記熱可塑性高分子相が飽和ポリマー鎖を含む場合に硫黄を含み、前記少なくとも一つのエラストマーが飽和である場合に過酸化水素を含む。
前記反応は、前記熱可塑性高分子相の前記少なくとも一つの融点Ｔｍの最高温度よりも高く、かつ保持時間の間維持される最高配合温度Ｔａまで前記反応混合物を加熱することを含み、
前記架橋系は、前記少なくとも一つのエラストマーが不飽和であり、前記熱可塑性高分子相が飽和ポリマー鎖を含む場合に硫黄を含み、前記少なくとも一つのエラストマーが飽和である場合に過酸化水素を含む。
「に基づく」という表現は、本明細書では、考慮される組成物または成分が、重量において優勢な範囲を持つ、すなわち、５０％を超え、好ましくは７５％を超え、場合によっては１００％までにわたる、質量分率で、関係する成分を含むことを意味すると理解される。
本明細書における「不飽和」および「飽和」という用語は、少なくとも一つの不飽和（すなわち、二重結合または三重結合）を含む、および、不飽和を含まない（すなわち、二重結合または三重結合を含まない）エラストマー／熱可塑性重合体をそれぞれ意味することが公知の方法で理解される。
従って、本発明による架橋可能な組成物は予想外にも、エラストマーおよび熱可塑性相に適合された架橋系の選択と組み合わせて、エラストマーマトリックスと熱可塑性ノジュールとの間の最適化された界面を有し、架橋可能な組成物（特に、スコーチ抵抗）および架橋された組成物の両方に、改善されたまたは少なくとも保存された特性を付与する（特に、静的および動的応力下での機械的特性および補強特性）、エラストマー中の前記ノジュールの形態の熱可塑性相の分散液を得ることを、（カーボンブラックで置き換えられた熱可塑性相を除いて、同じ成分に基づく同じ対照組成物の配合と比較して）高温に維持された前記加熱で得られたこの溶融反応生成物によって可能にすることに留意されたい。
また、本発明によるゴム組成物は、熱可塑性エラストマー組成物と混同されるべきではなく、本発明のこの組成物は前記少なくとも一つのエラストマー中の前記熱可塑性高分子相の分散によって具体的に特徴付けられ、したがって、熱可塑性ベース（thermoplastic base）がゴムノジュールの分散物を含有する熱可塑性加硫物と構造的に非常に異なっていることにも留意されたい。
さらに、本発明による架橋可能な組成物は特に、これらの架橋の後に、以下を架橋された組成物に付与することを可能にすることに留意されたい：
－前記熱可塑性相のノジュールの代わりにカーボンブラックで補強された前記対照組成物と比較して、著しく減少した密度；
－少なくとも保存されているか、または対照組成物の静電気特性と比較して改善されており、熱酸化エージングまたはＵＶによるエージングの後に実質的に不利にならない静電気特性；
－この対照組成物に比べて最小限に抑えられた伝導率。
－前記熱可塑性相のノジュールの代わりにカーボンブラックで補強された前記対照組成物と比較して、著しく減少した密度；
－少なくとも保存されているか、または対照組成物の静電気特性と比較して改善されており、熱酸化エージングまたはＵＶによるエージングの後に実質的に不利にならない静電気特性；
－この対照組成物に比べて最小限に抑えられた伝導率。
本発明によれば、熱可塑性高分子相のノジュールの前記重量平均最大横断寸法は特に、金／パラジウム金属被覆を有するＸ線光子検出器（ＳＥＭ／ＥＤＸ）と組み合わせた走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）によって測定される。
有利には本発明によれば、ノジュールは１００ｎｍ～１０μｍの重量平均最大横断寸法を有していてもよく、前記最大配合温度Ｔａの保持時間は少なくとも１０秒である。
本発明の別の態様によれば、架橋可能な組成物は前記少なくとも一つのエラストマー中に分散された粉末充填剤として、０～１００ｐｈｒ（好ましくは０～５０ｐｈｒ、さらにより好ましくは０～１０ｐｈｒ、またはさらに０～５ｐｈｒ）のカーボンブラックなどの有機充填剤と、０～７０ｐｈｒ（例えば１０～６０ｐｈｒ）のシリカ以外の非補強無機充填剤（ｐｈｒ：エラストマー１００重量部当たりの重量部）とを含んでいてもよく、有利には、架橋可能な組成物が有機または無機粉末充填剤を完全に含まなくてもよい。
本明細書における「充填剤」という語は、当該エラストマーについて、補強等級または他のもので１つ以上の個々の充填剤を意味すると理解され、これらの充填剤は（本発明のノジュールとは対照的に）組成物中において粉末形態で均一に分散されており、用語「無機充填剤」は例えば、カーボンブラックおよびグラファイトなどの有機充填剤とは対照的に、透明な充填剤（「ホワイトフィラー」と呼ばれることもある）を意味すると理解される。
したがって、本発明による組成物はカーボンブラックを含まないか、または非限定的な態様において、多くとも１００ｐｈｒ（好ましくは、多くとも５０ｐｈｒ、または多くとも１０ｐｈｒ、またはさらに多くとも５ｐｈｒ）のカーボンブラックを含有し、本発明のこの組成物はシリカを含まなくてもよく、多くとも７０ｐｈｒのチョークなどの非補強無機充填剤またはカオリンなどのアルミノシリケートを任意に含んでもよいことに留意されたい。
同様に、有利には、架橋可能な組成物が、組成物の早期架橋なしに、時間ｔ５およびｔ３５において規格ＩＳＯ ２８９－２に準拠して測定されたスコーチ抵抗を有してもよく、これらの時間ｔ５およびｔ３５は、どちらも１７分を超え、なおより有利には２０分を超え、また時間ｔ５およびｔ３５は、初期ムーニー粘度に対する、１２５℃下でのそれぞれ＋５ポイントおよび＋３５ポイントのムーニー粘度増分ＭＬ（１＋４）に関連する。
これらの時間ｔ５およびｔ３５は、カーボンブラックで満たされた前記対照組成物のものよりもはるかに高いことに留意されたい。
本発明の一実施形態によれば、架橋系は硫黄および任意に過酸化水素を含み、前記少なくとも一つのエラストマーは、
例えばエチレン－プロピレン（ＥＰＭ）共重合体およびエチレン－プロピレン－ジエン（ＥＰＤＭ）ターポリマーなどの、エチレン－α－オレフィン共重合体などのオレフィン系ゴム、と、
天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンホモポリマーおよび共重合体、ならびにブタジエンホモポリマーおよび共重合体などの共役ジエンモノマーから、少なくとも部分的に得られる、ジエンゴム、とから選択されるゴムであり、
前記熱可塑性高分子相は、少なくとも一つの飽和ポリマー（好ましくは、例えばエチレンまたはプロピレンのホモポリマーまたは共重合体などの、官能化または非官能化である脂肪族または芳香族ポリオレフィンから選択される）を含む。
例えばエチレン－プロピレン（ＥＰＭ）共重合体およびエチレン－プロピレン－ジエン（ＥＰＤＭ）ターポリマーなどの、エチレン－α－オレフィン共重合体などのオレフィン系ゴム、と、
天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンホモポリマーおよび共重合体、ならびにブタジエンホモポリマーおよび共重合体などの共役ジエンモノマーから、少なくとも部分的に得られる、ジエンゴム、とから選択されるゴムであり、
前記熱可塑性高分子相は、少なくとも一つの飽和ポリマー（好ましくは、例えばエチレンまたはプロピレンのホモポリマーまたは共重合体などの、官能化または非官能化である脂肪族または芳香族ポリオレフィンから選択される）を含む。
この硫黄架橋系は、公知の方法で、硫黄に加えて、通常の加硫活性剤および促進剤の全てまたはいくつかを含むことに留意されたい。
オレフィン系ゴムのためのエチレン－α－オレフィン共重合体としては、一般に、エチレンおよび３～２０個の炭素原子、好ましくは３～１２個の炭素原子を有するα－オレフィン（例えばプロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセンおよび１－ドデセン）から誘導されるものから作製されてもよい。プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテンおよび１－オクテンから選択されるα－オレフィンが好ましい。
ジエンゴムに対するイソプレンとブタジエンとの共重合体としては、例えばイソプレン－ブタジエン（ＢＩＲ）共重合体、およびイソプレンおよび／またはブタジエンとスチレンなどのビニル芳香族コモノマーとの共重合体（ＳＩＲ、ＳＢＲ、ＳＢＩＲ）から作製されてもよい。
本実施形態の一例によれば、前記少なくとも一つのエラストマーはエチレンから誘導される単位の質量含有量が１５％～８０％であるＥＰＤＭであり、前記熱可塑性高分子相は、エチレンホモポリマー、プロピレンホモポリマー、およびエチレンから誘導される単位の質量含有量が１％～１５％であるポリプロピレン－エチレン－ジエンターポリマーから選択される少なくとも一つの前記脂肪族ポリオレフィンを含む。
従って、本発明の組成物においてエラストマーとして使用可能なＥＰＤＭは、エチレンから誘導される単位が６０％～８０％である比較的高い質量含有量、または逆に１５％～２０％の質量含有量を有していてもよいことに留意されたい。本発明の熱可塑性相を形成する脂肪族ポリオレフィンに関して、これは、少なくとも８０％の質量含有量（例えばエチレン５％～１５％、およびジエン２．５％～５％）の、主にポリプロピレンから誘導される「ＰＥＤＭ」であり得る。
本発明の別の実施形態によれば、架橋系は過酸化物および任意に硫黄を含み、前記少なくとも一つのエラストマーが飽和であり、前記熱可塑性高分子相が飽和または不飽和ポリマー鎖を含み、好ましくは前記少なくとも一つのエラストマーが、例えばポリジメチルシロキサン（ＰＤＭＳ）から選択されるシリコーンゴムであり、前記熱可塑性高分子相は、例えばフェニルシリコーンまたはアルキルシリコーン樹脂から選択される少なくとも一つの飽和ポリマーを含む。
この過酸化物架橋系は、架橋剤としての有機過酸化物と、例えばトリアリルシアヌレート（ＴＡＣ）またはトリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）を含む架橋剤とを有利に含んでいてもよいことに留意されたい。
シリコーンゴムとしては、任意のポリオルガノシロキサンを全般的に使用することができ、飽和ポリマーとしては、例えばアルキル（例えばメチル）シリコーンまたはフェニルシリコーン型の、任意の熱可塑性シリコーン樹脂を使用することができる。
一般に、本発明の架橋可能な組成物は１～１５０ｐｈｒ（ｐｈｒ：エラストマー１００重量部当たりの重量部）、好ましくは５～７０ｐｈｒ（より好ましくは１５～５０ｐｈｒ）の量で前記熱可塑性高分子相を含んでいてもよく、前記熱可塑性高分子相によって形成された前記ノジュールは、１５０ｎｍ～３μｍ、好ましくは３００ｎｍ～２μｍの前記重量平均最大横断寸法を有する。
本発明の別の概括的な態様によれば、前記ノジュールは有利には例えば、球状または楕円体状であってもよい。
本発明に係る架橋ゴム組成物は、前記架橋系との化学反応による上述で定義した架橋可能な組成物の熱架橋の生成物である。
架橋可能な組成物のこの架橋は、例えば１４０～２２０℃、好ましくは１６０～２００℃の加熱を介して得られてもよいことに留意されたい。
本発明の別の特徴によれば、架橋された組成物は前記少なくとも一つのエラストマー中に分散された粉末充填剤として、０～１００ｐｈｒ（好ましくは０～５０ｐｈｒ、さらにより好ましくは０～１０ｐｈｒ、またはさらにより好ましくは０～５ｐｈｒ）のカーボンブラックなどの有機充填剤と、０～７０ｐｈｒ（例えば１０～６０ｐｈｒ）のシリカ以外の無機充填剤（チョーク、または例えばカオリンなどのアルミノシリケート、など）とを含んでいてもよく、好ましくは架橋された組成物は、前記有機または無機粉末充填剤を完全に含まない。
有利には、架橋された組成物が以下を有していてもよい。
－１．１０未満の密度、さらにより有利には１以下の密度、および／または；
－規格ＩＥＣ ６２６３１ ３－１に準拠して測定される、１０１０Ω・ｃｍを超え、さらに有利には１０１４Ω・ｃｍを超える、体積抵抗率
従って、全ての実施形態および実施例を組み合わせると、本発明による架橋された組成物の密度は、同じ成分（例えば同じエラストマーマトリックスおよび架橋系）に基づくが前記熱可塑性相の代わりにカーボンブラックで充填された対照組成物と比較して、有意に減少する（有利には１０％を超える、または１５％を超える）ことに留意されたい。
－規格ＩＥＣ ６２６３１ ３－１に準拠して測定される、１０１０Ω・ｃｍを超え、さらに有利には１０１４Ω・ｃｍを超える、体積抵抗率
従って、全ての実施形態および実施例を組み合わせると、本発明による架橋された組成物の密度は、同じ成分（例えば同じエラストマーマトリックスおよび架橋系）に基づくが前記熱可塑性相の代わりにカーボンブラックで充填された対照組成物と比較して、有意に減少する（有利には１０％を超える、または１５％を超える）ことに留意されたい。
また、全ての実施形態および実施例を組み合わせると、本発明による架橋された組成物の電気抵抗率は、カーボンブラックを充填したこの対照組成物と比較して非常に大きく増加することにも留意されたい。
同様に、有利には、本発明による架橋された組成物（全ての実施形態および実施例が含まれる）は、規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して測定されたショアＡ硬度と、複素せん断弾性率Ｇ＊に対する貯蔵弾性率Ｇ’の比率Ｇ’０．５％／Ｇ’２０％とを有し、１００℃で以下の条件（ｉ）および（ｉｉ）：
（ｉ）Ｇ’０．５％／Ｇ’２０％が、前記ショアＡ硬度が４０～５０の場合は１．５０以下、前記ショアＡ硬度が５１～６０の場合は１．８０以下、前記ショアＡ硬度が５１～６０の場合は２．００以下；
（ｉｉ）０．５％歪みにおけるｔａｎデルタが０．０８０以下、好ましくは０．０５０以下；
のうち少なくとも一つを満たし、ここでＧ’０．５％およびＧ’２０％は、１７７℃で架橋された二重せん断試験片上でそれぞれ動的歪み振幅０．５％および２０％で測定され、１．７Ｈｚの同じ周波数および１００℃の同じ温度で０．５％～６０％のせん断歪み掃引に供されており、ｔａｎデルタは前記歪み掃引中に測定された損失係数を表す。
（ｉ）Ｇ’０．５％／Ｇ’２０％が、前記ショアＡ硬度が４０～５０の場合は１．５０以下、前記ショアＡ硬度が５１～６０の場合は１．８０以下、前記ショアＡ硬度が５１～６０の場合は２．００以下；
（ｉｉ）０．５％歪みにおけるｔａｎデルタが０．０８０以下、好ましくは０．０５０以下；
のうち少なくとも一つを満たし、ここでＧ’０．５％およびＧ’２０％は、１７７℃で架橋された二重せん断試験片上でそれぞれ動的歪み振幅０．５％および２０％で測定され、１．７Ｈｚの同じ周波数および１００℃の同じ温度で０．５％～６０％のせん断歪み掃引に供されており、ｔａｎデルタは前記歪み掃引中に測定された損失係数を表す。
これらの条件は同じ成分（例えば同じエラストマーマトリックスおよび架橋系）に基づくが、前記熱可塑性相の代わりにカーボンブラックで充填された対応する対照組成物と比較して、本発明の架橋された組成物について有意に減少するＰａｙｎｅ効果およびヒステリシス損失を示すことに留意されたい。
前記少なくとも一つのエラストマーがＥＰＭまたはＥＰＤＭなどの前記オレフィン系ゴムを含み、前記熱可塑性高分子相が前記少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含む、上記に提示された一実施形態によれば、架橋された組成物は、規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して測定されるショアＡ硬度、ならびに複素せん断弾性率Ｇ＊および損失係数ｔａｎデルタに対する貯蔵弾性率Ｇ’の比率Ｇ’３０Ｈｚ／Ｇ’０．３Ｈｚを有し、１００℃下で以下の条件（ｉ）および（ｉｉ）：
（ｉ）Ｇ’３０Ｈｚ／Ｇ’０．３Ｈｚが、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は１．２０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は１．１０以下；
（ｉｉ）３Ｈｚにおけるｔａｎデルタが、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は０．８０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は０．１０以下；
のうち少なくとも一つを満たし、ここでＧ’３０ＨｚおよびＧ’０．３Ｈｚは、１７７℃で架橋した二重せん断試験片上で動的歪み振幅０．５％で測定され、同じ温度１００℃で０．１００Ｈｚ～３００００Ｈｚの周波数掃引を受け、ｔａｎデルタは前記周波数掃引中に３Ｈｚで測定される。
（ｉ）Ｇ’３０Ｈｚ／Ｇ’０．３Ｈｚが、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は１．２０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は１．１０以下；
（ｉｉ）３Ｈｚにおけるｔａｎデルタが、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は０．８０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は０．１０以下；
のうち少なくとも一つを満たし、ここでＧ’３０ＨｚおよびＧ’０．３Ｈｚは、１７７℃で架橋した二重せん断試験片上で動的歪み振幅０．５％で測定され、同じ温度１００℃で０．１００Ｈｚ～３００００Ｈｚの周波数掃引を受け、ｔａｎデルタは前記周波数掃引中に３Ｈｚで測定される。
前記少なくとも一つのエラストマーがＥＰＭまたはＥＰＤＭなどの前記オレフィン系ゴム、または少なくとも部分的に天然ゴムなどの共役ジエンモノマーから誘導されたジエンゴムを含み、前記熱可塑性高分子相が前記少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含む、本発明の実施形態によれば、架橋された組成物は、規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従って測定されたショアＡ硬度、ならびにＭｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）ブロック型試験片上のＭｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）粘度分析器によって、規格ＩＳＯ ４６６４に従って周波数掃引を介して２３℃で測定された弾性率Ｍ１５５Ｈｚ／Ｍ１５Ｈｚおよび１５Ｈｚでの損失係数ｔａｎＤを有し、以下の条件（ｉ）および（ｉｉ）：
（ｉ）Ｍ１５５Ｈｚ／Ｍ１５Ｈｚが、ショアＡ硬度が４０～５０の場合は１．５０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は２．００以下；
（ｉｉ）１５ＨｚでのｔａｎＤが、ショアＡ硬度が４０～５０の場合は０．１０以下、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は０．１５以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は０．２０以下；
のうち少なくとも一つを満たす可能性がある。
（ｉ）Ｍ１５５Ｈｚ／Ｍ１５Ｈｚが、ショアＡ硬度が４０～５０の場合は１．５０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は２．００以下；
（ｉｉ）１５ＨｚでのｔａｎＤが、ショアＡ硬度が４０～５０の場合は０．１０以下、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は０．１５以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は０．２０以下；
のうち少なくとも一つを満たす可能性がある。
同様に、前記少なくとも一つのエラストマーがＥＰＭまたはＥＰＤＭなどの前記オレフィン系ゴムを含み、前記熱可塑性高分子相が前記少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含む、本実施形態によれば、架橋された配合物は、以下の条件（ｉ）～（ｉｉｉ）の一つ以上を満たす可能性がある：
（ｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破断点伸びが、２５０％を超え、好ましくは４００％を超える；
（ｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破壊応力が、４ＭＰａを超え、好ましくは１２ＭＰａを超える；
（ｉｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して３秒後に測定されたショアＡ硬度が、４０を超え、好ましくは６０以上である。
（ｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破断点伸びが、２５０％を超え、好ましくは４００％を超える；
（ｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破壊応力が、４ＭＰａを超え、好ましくは１２ＭＰａを超える；
（ｉｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して３秒後に測定されたショアＡ硬度が、４０を超え、好ましくは６０以上である。
これらの条件は同じ成分（例えば同じエラストマーマトリックスおよび架橋系）に基づくが、前記脂肪族ポリオレフィンの代わりにＵＶカーボンブラックで充填された対応する対照組成物と比較して、改善されていないとしても、少なくとも維持されている補強特性および静的機械特性を示すことに留意されたい。
また、本出願人はこれらの補強特性および静的特性が有利にも、熱酸化エージング（すなわち、熱風下）の後、またはＵＶ照射への暴露によるエージングの後に、実質的に不利益にならないことを実証したことにも留意されたい。
前記少なくとも一つのエラストマーが前記シリコーンゴム（好ましくはポリジメチルシロキサン（ＰＤＭＳ）から選択される）を含み、前記熱可塑性高分子相が前記少なくとも一つの飽和ポリマー（好ましくはフェニルまたはアルキルシリコーン樹脂から選択される）を含む、上記に提示された本発明の別の実施形態によれば、架橋された組成物は、シリカなどの前記粉末充填剤を完全に含まなくてもよい。
驚くべきことに、シリコーンゴムをベースとするこのようなゴム組成物（通常、補強充填剤としてシリカを含有する）中にシリカが存在しないことにより、フェニルまたはアルキルシリコーン樹脂ノジュールの分散によって得られる補強度の増大は動的応力下で観察される機械的非線形性をもたらさないことに留意されたい。このことは、同じ成分（例えば同じエラストマーマトリックスおよび架橋系）をベースとするがこの樹脂の代わりとしてカーボンブラックで充填された対照組成物と比較して、本実施形態について同様に低減されたＰａｙｎｅ効果を有利に明らかにする。
同様に、前記少なくとも一つのエラストマーが天然ゴムなどの共役ジエンモノマーから少なくとも部分的に誘導される前記ジエンゴムを含み、前記熱可塑性高分子相が前記少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含む、前記実施形態によれば、前記架橋された配合物は、以下の条件（ｉ）～（ｉｉｉ）の一つ以上を満たす可能性がある：
（ｉ）それぞれ１００％、２００％および３００％歪みにおいて規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定した割線弾性率Ｍ１００、Ｍ２００およびＭ３００について、以下のうち少なくとも一つを満たす：
Ｍ１００は、３ＭＰａを超え、好ましくは５ＭＰａ以上である；
Ｍ２００は、６ＭＰａを超え、好ましくは８ＭＰａ以上である；
Ｍ３００は、１１ＭＰａを超え、好ましくは１３ＭＰａ以上である；
（ｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破壊応力が、１３ＭＰａを超え、好ましくは１８ＭＰａを超える；
（ｉｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して３秒後に測定されたショアＡ硬度が、４５を超え、好ましくは６０以上である。
（ｉ）それぞれ１００％、２００％および３００％歪みにおいて規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定した割線弾性率Ｍ１００、Ｍ２００およびＭ３００について、以下のうち少なくとも一つを満たす：
Ｍ１００は、３ＭＰａを超え、好ましくは５ＭＰａ以上である；
Ｍ２００は、６ＭＰａを超え、好ましくは８ＭＰａ以上である；
Ｍ３００は、１１ＭＰａを超え、好ましくは１３ＭＰａ以上である；
（ｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破壊応力が、１３ＭＰａを超え、好ましくは１８ＭＰａを超える；
（ｉｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して３秒後に測定されたショアＡ硬度が、４５を超え、好ましくは６０以上である。
これらの条件は同じ成分（例えば同じエラストマーマトリックスおよび架橋系について）をベースとするが、前記脂肪族ポリオレフィンの代わりとしてカーボンブラックを充填した対応する対照組成物と比較して、改善されていないとしても、少なくとも維持されている補強特性および静的機械特性を示すことに留意されたい。
また、本出願人はこれらの補強特性および静的特性が有利にも、熱酸化エージング（すなわち、熱風下）の後、またはＵＶ照射への暴露によるエージングの後に、実質的に不利益にならないことを実証したことにも留意されたい。
本発明による動的機能を有する機械部材は、電動車両または工業用デバイスのための抗振動性支持体および弾性関節から特に選択され、前記部材は架橋ゴム組成物から構成され、動的応力を受けるのに適した少なくとも一つの弾性部分を含み、本発明によれば、前記架橋された組成物は、上で定義した通りである。
本発明によるシール要素は、車両の車体用のシールおよび建物用のシールプロファイルから特に選択され、前記シール要素は架橋ゴム組成物から構成される弾性部分を含み、本発明によれば、架橋されたゴム組成物は、上記で定義された通りである。
この場合、例えば自動車の車体における漏れ止めを保証するシールにおいて、多くとも１００ｐｈｒのカーボンブラックと、１０～６０ｐｈｒのシリカ以外の無機充填剤（例えばチョークまたはカオリンなどのアルミノシリケート）を、カルシウムの酸化物などの金属酸化物に結合させることによって、本発明による組成物に配合できることに留意されたい。
上述のように定義される架橋可能な組成物を調製するための本発明による方法は、以下の工程：
ａ）前記少なくとも一つのエラストマー、次に前記架橋系を除く前記他の成分を、例えば接線式もしくは噛合式（すなわち、噛合ローターを備える）インターナルミキサーなどのインターナルミキサー、または、スクリュー押出機（例えば、二軸スクリュー押出機）に、導入する工程；
ｂ）前記インターナルミキサーまたは前記スクリュー押出機での熱機械加工を行う工程であって、架橋系を除いて前記反応混合物を溶融配合して架橋可能な組成物の前駆体混合物を得ることを含む工程；
ｃ）前記インターナルミキサーまたは前記スクリュー押出機から混合物を除去し、任意に当該混合物を冷却する工程；
ｄ）硫黄および／または過酸化水素を含む前記架橋系を前もって添加した、例えば２０～５０℃の温度下で前記前駆体混合物の機械的加工を行い、架橋可能な組成物を得る工程；
を含み、前記工程（ｂ）は、
ｂ１）前記熱可塑性高分子相の前記少なくとも一つの融点Ｔｍの最高温度よりも高い前記最高配合温度Ｔａまで、好ましくは１～５０℃の間のＴａ－Ｔｍの差分だけ前記反応混合物を加熱する工程、および
ｂ２）前記最大配合温度Ｔａを少なくとも１０秒の前記保持時間の間前記加熱を安定化させ、前記保持時間は、好ましくは２０秒～１０分である工程、
を含む。
ａ）前記少なくとも一つのエラストマー、次に前記架橋系を除く前記他の成分を、例えば接線式もしくは噛合式（すなわち、噛合ローターを備える）インターナルミキサーなどのインターナルミキサー、または、スクリュー押出機（例えば、二軸スクリュー押出機）に、導入する工程；
ｂ）前記インターナルミキサーまたは前記スクリュー押出機での熱機械加工を行う工程であって、架橋系を除いて前記反応混合物を溶融配合して架橋可能な組成物の前駆体混合物を得ることを含む工程；
ｃ）前記インターナルミキサーまたは前記スクリュー押出機から混合物を除去し、任意に当該混合物を冷却する工程；
ｄ）硫黄および／または過酸化水素を含む前記架橋系を前もって添加した、例えば２０～５０℃の温度下で前記前駆体混合物の機械的加工を行い、架橋可能な組成物を得る工程；
を含み、前記工程（ｂ）は、
ｂ１）前記熱可塑性高分子相の前記少なくとも一つの融点Ｔｍの最高温度よりも高い前記最高配合温度Ｔａまで、好ましくは１～５０℃の間のＴａ－Ｔｍの差分だけ前記反応混合物を加熱する工程、および
ｂ２）前記最大配合温度Ｔａを少なくとも１０秒の前記保持時間の間前記加熱を安定化させ、前記保持時間は、好ましくは２０秒～１０分である工程、
を含む。
好ましくは、Ｔａ－Ｔｍの差が５～３０℃であり、さらにより好ましくは１０～２０℃である。
Ｔａについて選択される数値は使用される熱可塑性高分子相を特徴付けるＴｍの数値にも依存し、前記熱可塑性高分子相がポリプロピレンなどの脂肪族ポリオレフィンをベースとする場合、Ｔａは例えば１６０～２２０℃、好ましくは１７０～２００℃であってもよく、一方、この熱可塑性相がアルキルシリコーン樹脂またはフェニルシリコーン樹脂である場合、Ｔａは例えば７０～１５０℃、好ましくは８０～１２０℃であってもよいことに留意されたい。
同様に、好ましくは、Ｔａが３０秒～８分、さらにより好ましくは１分～５分の時間維持される。
有利には、工程ｂ）における加熱が、前記インターナルミキサーにおいては：
例えば前記インターナルミキサー内のローターブレードの速度が１０～２００ｒｐｍ、好ましくは５０～１２０ｒｐｍで行われる、少なくとも８０ｓ－１、好ましくは少なくとも１５０ｓ－１である、前記インターナルミキサー内の前記反応混合物のせん断速度；
および／または熱伝達流体を受け入れるインターナルミキサー内のジャケット；
を使用すること、
ならびに／もしくは１００％を超えるインターナルミキサーの充填度を採用すること、
によって実行される；
もしくは前記スクリュー押出機においては、前記押出機に装備されている、加熱要素（例えば、電気加熱要素）を使用すること、によって実行される。
例えば前記インターナルミキサー内のローターブレードの速度が１０～２００ｒｐｍ、好ましくは５０～１２０ｒｐｍで行われる、少なくとも８０ｓ－１、好ましくは少なくとも１５０ｓ－１である、前記インターナルミキサー内の前記反応混合物のせん断速度；
および／または熱伝達流体を受け入れるインターナルミキサー内のジャケット；
を使用すること、
ならびに／もしくは１００％を超えるインターナルミキサーの充填度を採用すること、
によって実行される；
もしくは前記スクリュー押出機においては、前記押出機に装備されている、加熱要素（例えば、電気加熱要素）を使用すること、によって実行される。
このようなせん断速度（例えば１００～２００ｓ－１）は、接線式インターナルミキサー（例えばＢａｎｂｕｒｙ型）または噛合式インターナルミキサー（例えばＨａａｋｅ型）で使用することができることに留意されたい。
２００ｒｐｍの回転速度を特にＨａａｋｅミキサーに使用することができ、約１００ｒｐｍの水準の回転速度を代わりに３．６ＬのＳｈａｗミキサーに使用することができることにも留意されたい。
スクリュー押出機（例えばＬｅｉｓｔｒｉｔｚによって製造された「ＺＳＥ ２７ ＭＡＸＸ」二軸押出機）における工程ａ）およびｂ）の作業は、少なくとも２００℃の最大配合温度Ｔａが、ＥＰＤＭおよび脂肪族ポリオレフィン（例えばポリプロピレン）に基づく混合物の加熱中に、押出機が提供されている電気加熱要素を介して達成され、この温度Ｔａが例えば３０秒を超えて維持されてもよいことにも留意されたい。
本発明の他の特徴、利点、および細部は、添付の図面に関連して、限定ではなく例示として与えられ、本発明のいくつかの例示的な実施形態の以下の説明を読むことによって明らかになる。
以下の実施例では、ＥＰＤＭをベースとし、カーボンブラックを充填した架橋可能な対照組成物を、Ｈａａｋｅ（登録商標）Ｐｏｌｙｌａｂ噛合式インターナルミキサー上で以下の連続工程を実施することによって調製した。
充填：
ｔ＝０分
材料：ＥＰＤＭ
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ調節＝４０℃
可塑化：
ｔｔｏｔａｌ＝２分
材料：－
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ調節＝４０℃
充填：
ｔｔｏｔａｌ＝４分
材料：充填剤＋添加剤
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ調節＝４０℃
配合：
ｔｔｏｔａｌ＝６分
材料：－
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ自己発熱＝１００℃
混合物の排出と冷却：
Ｔ排出混合物＝８５℃
Ｔ冷却混合物＝３０℃
ミルでの加速：
Ｄ日
Ｔ＝４０℃
加硫：
ｔ＝１０分
Ｔ＝１７７℃
後硬化：
ｔ＝４時間
Ｔ＝１７５℃
以下の実施例では、ＥＰＤＭをベースとし、ポリプロピレン（ＰＰ）ノジュールを充填した本発明の架橋可能な組成物を、Ｈａａｋｅ（登録商標）Ｐｏｌｙｌａｂ噛合式インターナルミキサー上で以下の連続工程を実施することによって調製した。
ｔ＝０分
材料：ＥＰＤＭ
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ調節＝４０℃
可塑化：
ｔｔｏｔａｌ＝２分
材料：－
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ調節＝４０℃
充填：
ｔｔｏｔａｌ＝４分
材料：充填剤＋添加剤
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ調節＝４０℃
配合：
ｔｔｏｔａｌ＝６分
材料：－
速度：５０ｒｐｍ
Ｔ自己発熱＝１００℃
混合物の排出と冷却：
Ｔ排出混合物＝８５℃
Ｔ冷却混合物＝３０℃
ミルでの加速：
Ｄ日
Ｔ＝４０℃
加硫：
ｔ＝１０分
Ｔ＝１７７℃
後硬化：
ｔ＝４時間
Ｔ＝１７５℃
以下の実施例では、ＥＰＤＭをベースとし、ポリプロピレン（ＰＰ）ノジュールを充填した本発明の架橋可能な組成物を、Ｈａａｋｅ（登録商標）Ｐｏｌｙｌａｂ噛合式インターナルミキサー上で以下の連続工程を実施することによって調製した。
充填：
ｔ＝０分
材料：ＥＰＤＭ
速度：５ｒｐｍ
Ｔ調節＝８０℃
可塑化：
ｔｔｏｔａｌ＝２分
材料：－
速度：２００ｒｐｍ
Ｔ調節＝８０℃
充填：
ｔｔｏｔａｌ＝４分
材料：ＰＰ＋油
速度：５ｒｐｍ
Ｔ調節＝８０℃
配合：
ｔｔｏｔａｌ＝１１分
材料：－
速度：２００ｒｐｍ
Ｔ自己発熱＝１７５℃
自己発熱温度の安定化：
ｔ＋２分３０秒
材料：－
Ｔ材料＝１７５℃
Ｔ（℃）：回転速度の機能。
ｔ＝０分
材料：ＥＰＤＭ
速度：５ｒｐｍ
Ｔ調節＝８０℃
可塑化：
ｔｔｏｔａｌ＝２分
材料：－
速度：２００ｒｐｍ
Ｔ調節＝８０℃
充填：
ｔｔｏｔａｌ＝４分
材料：ＰＰ＋油
速度：５ｒｐｍ
Ｔ調節＝８０℃
配合：
ｔｔｏｔａｌ＝１１分
材料：－
速度：２００ｒｐｍ
Ｔ自己発熱＝１７５℃
自己発熱温度の安定化：
ｔ＋２分３０秒
材料：－
Ｔ材料＝１７５℃
Ｔ（℃）：回転速度の機能。
混合物の排出と冷却：
Ｔ排出混合物＝１６０℃
Ｔ冷却混合物＝３０℃
ミルでの加速：
Ｄ日
Ｔ＝４０℃
加硫：
ｔ＝ｔ９５
Ｔ＝１８０℃
本発明のこのプロセスにおいては、８０℃の調節温度に続いて、ＥＰＤＭマトリックスおよびＰＰ分散相の実施例には、２分３０秒の安定化時間の間維持される１７５℃の自己発熱温度を使用することに留意されたい。
Ｔ排出混合物＝１６０℃
Ｔ冷却混合物＝３０℃
ミルでの加速：
Ｄ日
Ｔ＝４０℃
加硫：
ｔ＝ｔ９５
Ｔ＝１８０℃
本発明のこのプロセスにおいては、８０℃の調節温度に続いて、ＥＰＤＭマトリックスおよびＰＰ分散相の実施例には、２分３０秒の安定化時間の間維持される１７５℃の自己発熱温度を使用することに留意されたい。
得られた架橋可能な、および架橋された組成物への試験について、規格およびプロトコルを以下に示す。
測定規格：
ＭＤＲ（移動型レオメーター）： ＩＳＯ ６５０２： ２０１６
ショアＡ硬度：ＡＳＴＭ Ｄ ２２４０
張力：ＡＳＴＭ Ｄ ４１２
ムーニー粘度：ＩＳＯ ２８９－１
スコーチ：ＩＳＯ ２８９－２
圧縮永久歪み：ＩＳＯ８１５ プロットＢ
デルフト型試験片引裂強さ：ＩＳＯ ３４－２
ＵＶ抵抗：ＰＳＡ Ｄ２７ １３８９／――Ｇ（２００７）
体積抵抗率：ＩＥＣ ６２６３１ ３－１
ＳＥＭ：金／パラジウム金属被覆を有するＸ線光子検出器（ＳＥＭ／ＥＤＸ）と組み合わせたＺｅｉｓｓ走査電子顕微鏡を使用した。顕微鏡の設定は、それぞれの写真に記載されている。（ＷＤ「ワーキングディスタンス」、ＥＨＴ（ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｈｉｇｈ ｔｅｎｓｉｏｎ）「加速電圧」、「タイプ２・ＥＳ２」の二次電子検出器、および絞り寸法）
ゴムプロセス分析器（ＲＰＡ Ｒｕｂｂｅｒ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ａｎａｌｙｚｅｒ）：
（周波数掃引）
１．架橋
温度１７７℃（＋／－０．５℃）、周波数０．００２Ｈｚ、角度０．５度；
２．周波数掃引
温度１００．０℃、角度０．５度、周波数０．１００Ｈｚ、０．３００Ｈｚ、１．０００Ｈｚ、３．０００Ｈｚ、１０．０００Ｈｚ、３０．０００Ｈｚ；
条件あたり５ポイント。
ＭＤＲ（移動型レオメーター）： ＩＳＯ ６５０２： ２０１６
ショアＡ硬度：ＡＳＴＭ Ｄ ２２４０
張力：ＡＳＴＭ Ｄ ４１２
ムーニー粘度：ＩＳＯ ２８９－１
スコーチ：ＩＳＯ ２８９－２
圧縮永久歪み：ＩＳＯ８１５ プロットＢ
デルフト型試験片引裂強さ：ＩＳＯ ３４－２
ＵＶ抵抗：ＰＳＡ Ｄ２７ １３８９／――Ｇ（２００７）
体積抵抗率：ＩＥＣ ６２６３１ ３－１
ＳＥＭ：金／パラジウム金属被覆を有するＸ線光子検出器（ＳＥＭ／ＥＤＸ）と組み合わせたＺｅｉｓｓ走査電子顕微鏡を使用した。顕微鏡の設定は、それぞれの写真に記載されている。（ＷＤ「ワーキングディスタンス」、ＥＨＴ（ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｈｉｇｈ ｔｅｎｓｉｏｎ）「加速電圧」、「タイプ２・ＥＳ２」の二次電子検出器、および絞り寸法）
ゴムプロセス分析器（ＲＰＡ Ｒｕｂｂｅｒ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ａｎａｌｙｚｅｒ）：
（周波数掃引）
１．架橋
温度１７７℃（＋／－０．５℃）、周波数０．００２Ｈｚ、角度０．５度；
２．周波数掃引
温度１００．０℃、角度０．５度、周波数０．１００Ｈｚ、０．３００Ｈｚ、１．０００Ｈｚ、３．０００Ｈｚ、１０．０００Ｈｚ、３０．０００Ｈｚ；
条件あたり５ポイント。
（歪み掃引）
１．架橋
温度１７７℃（＋／－０．５℃）、周波数１．７Ｈｚ、角度０．５度；
２．歪み掃引
温度１００．０℃、周波数１．７Ｈｚ、角度０．５％、０．７％、１．０％、２．０％、４．０％、６．０％、８．０％、１０．０％、２０．０％、４０．０％、６０．０％；
条件あたり５ポイント。
１．架橋
温度１７７℃（＋／－０．５℃）、周波数１．７Ｈｚ、角度０．５度；
２．歪み掃引
温度１００．０℃、周波数１．７Ｈｚ、角度０．５％、０．７％、１．０％、２．０％、４．０％、６．０％、８．０％、１０．０％、２０．０％、４０．０％、６０．０％；
条件あたり５ポイント。
動的機械分析（「ＤＭＡ」）試験：
Ｍｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）粘度分析器試験にあたりＩＳＯ ４６６４規格を以下に示す：
条件：１５５Ｈｚで－１０％＋／－０．１％、１５Ｈｚで－１０％＋／－２％
試験片：Ｍｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）型ブロック
試験片数：条件あたり３個
測定温度：２３℃
潤滑剤：シリコーンオイルスプレー。
Ｍｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）粘度分析器試験にあたりＩＳＯ ４６６４規格を以下に示す：
条件：１５５Ｈｚで－１０％＋／－０．１％、１５Ｈｚで－１０％＋／－２％
試験片：Ｍｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）型ブロック
試験片数：条件あたり３個
測定温度：２３℃
潤滑剤：シリコーンオイルスプレー。
ＥＰＤＭマトリックスおよびＰＰ分散相を有する組成物に関する最初の一連の試験：
可変モル質量および可変ムーニー粘度（ＭＬ（１＋４）が例えば２０～８５で変化する）を有し、同様に可変質量含有量のエチレン（Ｃ２）、プロピレン（Ｃ３）、ジエンおよび油を有するＥＰＤＭを使用した。
可変モル質量および可変ムーニー粘度（ＭＬ（１＋４）が例えば２０～８５で変化する）を有し、同様に可変質量含有量のエチレン（Ｃ２）、プロピレン（Ｃ３）、ジエンおよび油を有するＥＰＤＭを使用した。
以下の表１に、本発明の組成物Ｉ１、Ｉ２、Ｉ３、Ｉ４、Ｉ５およびＩ６に共通の調合を列挙する。
以下の表２に、組成物Ｉ１～Ｉ６（自己発熱温度およびその保持時間）を区別する架橋可能な組成物を調製するためのプロセスの必須条件を列挙する。
これらの条件での配合条件にかかわらず、架橋された組成物Ｉ１～Ｉ６はすべて、ＥＰＤＭマトリックス中に均一に分散したＰＰ相を示す。ＳＥＭで測定した粒子径を以下の表３に示す。
図１～６に見ることができる架橋された組成物Ｉ１～Ｉ６の形態および充填材－マトリックス相互作用は、架橋された組成物Ｉ１～Ｉ６に対して行われる規格ＡＳＴＭ Ｄ４１２に準拠した引張試験によって示されるように、非常に良好な補強を得ることを可能にし、その結果は図７に見ることができる。
以下の表４に、本発明による組成物Ｉ７、Ｉ８、Ｉ９、Ｉ１０およびＩ１１ならびに対照組成物Ｃ１に共通の調合を詳述する。
以下の表５に、組成物Ｉ７～Ｉ１１およびＣ１のエラストマーマトリックスとして使用されるＥＰＤＭを詳述する。
以下の表６に、図８、９、１０、１２および１３に見ることができる架橋された組成物Ｉ７～Ｉ１１、および図１１に見ることができる対照組成物Ｃ１の形態に関するコメントを提供する。
ＥＰＤＭ中に非常に高いエチレン含有量（８５％）を有する組成物Ｃ１とは別に、分散したノジュールについて所望の形態が得られる。
ミル上で組成物Ｃ１を促進することは成功しておらず、組成物Ｃ１のＥＰＤＭ中のエチレンのこの非常に高い含有量は、両連続相（bi-continuous）形態を誘発するようであることが特定されている。エラストマー特性は、組成物Ｃ１において失われる。
本発明の組成物Ｉ７～Ｉ１１について得られたモジュラー形態の場合、架橋系をオープンミルに添加し、次いでこれらの組成物Ｉ７～Ｉ１１を架橋した。図１４から分かるように、これらの組成物Ｉ７～Ｉ１１は、良好な機械的特性、特に工業的用途に適した補強特性を有する。
以下の表７に、本発明によるこれらの架橋された組成物Ｉ７～Ｉ１１について得られた特性を詳述する。
以下の表８に、組成物Ｉ８単独の動的特性に関して得られた結果を詳述する。
以下の表９に、組成物Ｉ８および他の組成物Ｉ１２、Ｉ１３、Ｉ１４、Ｉ１５およびＩ１５’に共通の調合を詳述する。
試験したポリプロピレンＰＰＨ３０６０について、以下の表１０のとおりである。
組成物Ｉ８およびＩ１２～Ｉ１５’について、以下の表１１のとおりである。
図１５～１７に見られるように、得られた形態は全ての組成物Ｉ８およびＩ１２～Ｉ１５’について同様であり、ＰＰは、ＥＰＤＭマトリックス中に約１μｍのノジュールの形態で分散されている。
以下の表１２に、これらの架橋された組成物Ｉ８およびＩ１２～Ｉ１５’について得られた機械的および有効な補強特性を詳述する。特に、図１８は、ＰＰの含有量（ｐｈｒ）によるこれらの組成物のショアＡ硬度の変化を示す。
図１９は、これらの組成物Ｉ１２～Ｉ１５’について得られた満足のいく補強特性を示す。
以下の表１３に、（ＥＰＤＭマトリックスを有する）対照組成物Ｃ３の調合を詳述し、それを本発明による上述の組成物Ｉ１３の調合と比較し、これらの組成物の両方が同じショアＡ硬度を有する。
架橋可能な状態および架橋された状態における特性について下記の表１４に示すように、対照組成物Ｃ３と比較して、１８％の密度の減少、スコーチ時間の増加、破断時の特性の改善、ならびに歪み掃引（Ｐａｙｎｅ効果）および周波数掃引における機械的非線形性の減少が、組成物Ｉ１３について観察される。
図２０は組成物Ｉ１３およびＣ３の引張曲線を比較し、組成物Ｉ１３の優れた補強を示す。
以下の表１５において、この同じ組成物Ｉ１３の動的特性を、ＥＰＤＭマトリックスにさらに基づく別の対照組成物Ｃ５の動的特性と比較する。
以下の表１６に、Ｍｅｔｒａｖｉｂで測定された組成物Ｉ１３のこれらの有利な動的特性（特にｔａｎＤおよび比率Ｍ１５５／Ｍ１５Ｈｚを参照のこと）を詳述する。
以下の表１７は、ＥＰＤＭマトリックスにさらに基づく、対照組成物Ｃ４と比較した、本発明による別の組成物Ｉ１６の調合を詳述する。これらの調合は特に、自動車の車体シールに適しており、組成物Ｉ１６およびＣ４は、同様の硬度を有する。
組成物Ｉ１６は黒色を保証するために５ｐｈｒのカーボンブラックを含有し、ＵＶ抵抗試験中において代表的である。充填剤（特に透明充填剤）の含有量が非常に高いため、形態は観察できなかった。
以下の表１８に示すように、組成物Ｉ１６について、対照組成物Ｃ４と比較して、以下の有利な結果が得られた：
・密度の減少（－１２％）、
・スコーチなし、
・同様の補強（同様の弾性率）であるが、非常に顕著に改善された破断強度、
・エージング後の非常に良好な機械的性質、
・圧縮永久歪みの１０～２０ポイントの減少、
・ＣＩ４０００ ＵＶエージング後の顕著な変色の減少、
・非常に低い伝導率。
・密度の減少（－１２％）、
・スコーチなし、
・同様の補強（同様の弾性率）であるが、非常に顕著に改善された破断強度、
・エージング後の非常に良好な機械的性質、
・圧縮永久歪みの１０～２０ポイントの減少、
・ＣＩ４０００ ＵＶエージング後の顕著な変色の減少、
・非常に低い伝導率。
図２１は、補強に関するＣ４と比較した組成物Ｉ１６の優位性、および図２２はＵＶ抵抗に関するその優位性を示す（試験は規格ＰＳＡ Ｄ２７ １３８９／――Ｇ（２００７）に準拠して実施した）。
以下の表１９に、５サイクルのＵＶ露出後に得られたデータを列挙する。
ＮＲマトリックスおよびＰＰ分散相を有する組成物に関する第２の一連のテスト：
下記の表２０は、対照組成物Ｃ６と比較した、本発明による２つの組成物Ｉ１７およびＩ１８の調合を詳述する。全てエラストマーマトリックスとして天然ゴムをベースとする。
下記の表２０は、対照組成物Ｃ６と比較した、本発明による２つの組成物Ｉ１７およびＩ１８の調合を詳述する。全てエラストマーマトリックスとして天然ゴムをベースとする。
以下の表２１に示すように、組成物Ｉ１７～Ｉ１８は、組成物Ｃ６と比較して、より大きな補強、低歪みでの非常に高い弾性率、および改善された耐エージング性を示す。
以下の表２２に、ＮＲに基づく３つの他の組成物、Ｉ１９、Ｉ２０およびＩ２１に共通の調合を、ＮＲに基づく１つの他の対照組成物Ｃ７と比較して詳述する。
以下の表２３に、得られた機械的特性を詳述する。
この表２３はＮＲ中に分散されたＰＰの含有量を変更することによって組成物Ｉ１９～Ｉ２１の補強のレベルを調整することが可能であることを示し、図２３は、組成物Ｃ７と比較したこれらの組成物Ｉ１９～Ｉ２１のショアＡ硬度の変化を示す。
シリコーンゴムマトリックスおよびフェニルシリコーン樹脂の分散相を有する組成物に関する第３の一連のテスト：
本発明による６つの組成物、Ｉ２２、Ｉ２３、Ｉ２４、Ｉ２５、Ｉ２６およびＩ２７について、対照組成物Ｃ８と比較して試験を行った。これらは全てシリコーンゴムとしてのＰＤＭＳに基づき、組成物Ｃ８を除いて分散フェニルシリコーン熱可塑性樹脂を含む。組成物Ｉ２２～Ｉ２７は以下を含んでいる：
・モメンティブＳｉｌＰｌｕｓ７０ＨＳ（ポリジメチルシロキサン）シリコーンゴムベース（rubber base）１００ｐｈｒ。
本発明による６つの組成物、Ｉ２２、Ｉ２３、Ｉ２４、Ｉ２５、Ｉ２６およびＩ２７について、対照組成物Ｃ８と比較して試験を行った。これらは全てシリコーンゴムとしてのＰＤＭＳに基づき、組成物Ｃ８を除いて分散フェニルシリコーン熱可塑性樹脂を含む。組成物Ｉ２２～Ｉ２７は以下を含んでいる：
・モメンティブＳｉｌＰｌｕｓ７０ＨＳ（ポリジメチルシロキサン）シリコーンゴムベース（rubber base）１００ｐｈｒ。
・６０～７０℃の軟化点を有するフェニル樹脂（Ｗａｃｋｅｒの提供によるＢＥＬＳＩＬ（登録商標）ＳＰＲ ４５ ＶＰ）
・過酸化水素ＤＢＰＨ（２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔｅｒｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン）１ｐｈｒ。
・過酸化水素ＤＢＰＨ（２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔｅｒｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン）１ｐｈｒ。
これらの組成物Ｉ２２～Ｉ２７について得られた形態は、マイクロメートル水準のこの樹脂のノジュールを含有するＰＤＭＳマトリックスから構成された（５０ｐｈｒの樹脂を有する組成物Ｉ２６に関する図２４の写真を参照のこと）。
以下の表２４に示されるように、樹脂の濃度にかかわらず、組成物Ｉ２２～Ｉ２７のＰＤＭＳマトリックスは、十分に補強される。
以下の表２５に示すように、動的試験（ＤＭＡ）に関連して、従来の補強充填剤（シリコーン樹脂の場合のシリカ）とは対照的に、組成物Ｉ２６の高レベルの補強は、有利には機械的非線形性を生じない（減少したＰａｙｎｅ効果）。
Claims (21)
- 少なくとも一つのエラストマーをベースとする架橋可能なゴム組成物であって、
前記組成物は、架橋系と、少なくとも一つの融点Ｔｍを有し、ノジュールの形態において前記少なくとも一つのエラストマー中に分散された熱可塑性高分子相と、を含む他の成分を含み、
前記架橋可能な組成物は以下の生成物を含み、
ａ）前記少なくとも一つのエラストマーと架橋系を除く前記他の成分とを含む反応混合物の熱機械加工による、架橋可能な組成物の前駆物質混合物を得るための溶融反応の生成物、その次に、
ｂ）架橋可能な組成物を得るための、架橋系を事前に添加した前記前駆物質混合物の機械加工の生成物
前記ノジュールは、１０ｎｍ～１０μｍの重量平均最大横断寸法を有し、
前記反応は、前記熱可塑性高分子相の前記少なくとも一つの融点Ｔｍの最高温度よりも高く、かつ保持時間の間維持される最高配合温度Ｔａまで、前記反応混合物を加熱することを含み、
前記架橋系は、前記少なくとも一つのエラストマーが不飽和であり、前記熱可塑性高分子相が飽和ポリマー鎖を含む場合に硫黄を含み、前記少なくとも一つのエラストマーが飽和である場合に過酸化水素を含む、架橋可能なゴム組成物。 - 前記ノジュールは、１００ｎｍ～１０μｍの重量平均最大横断寸法を有し、
前記最大配合温度Ｔａの保持時間は、少なくとも１０秒である、請求項１に記載の架橋可能な組成物。 - 前記少なくとも一つのエラストマー中に分散された粉末充填剤として、０～１００ｐｈｒのカーボンブラックなどの有機充填剤と、０～７０ｐｈｒのシリカ以外の非補強無機充填剤（ｐｈｒ：エラストマー１００重量部当たりの重量部）とを含み、好ましくは、有機または無機粉末充填剤を全く含まない、請求項１または２に記載の架橋可能な組成物。
- 前記架橋可能な組成物が、組成物の早期架橋なしに、時間ｔ５およびｔ３５において規格ＩＳＯ ２８９－２に準拠して測定されたスコーチ抵抗を有し、時間ｔ５およびｔ３５はどちらも１７分を超え、好ましくは２０分を超え、時間ｔ５およびｔ３５は、初期ムーニー粘度に対する、１２５℃下でのそれぞれ＋５ポイントおよび＋３５ポイントのムーニー粘度増分ＭＬ（１＋４）に関連する、請求項１～３のいずれか１項に記載の架橋可能な組成物。
- 前記架橋系が硫黄と、任意にさらに過酸化水素とを含み、
前記少なくとも一つのエラストマーが、
例えばエチレン－プロピレン（ＥＰＭ）共重合体およびエチレン－プロピレン－ジエン（ＥＰＤＭ）ターポリマーなどの、エチレン－α－オレフィン共重合体などのオレフィン系ゴム；と、
天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンホモポリマーおよび共重合体、ならびにブタジエンホモポリマーおよび共重合体などの共役ジエンモノマーから、少なくとも部分的に得られる、ジエンゴム、とから選択されるゴムであり、
前記熱可塑性高分子相は、少なくとも一つの飽和ポリマー（好ましくは、例えばエチレンまたはプロピレンのホモポリマーまたは共重合体などの、官能化または非官能化である脂肪族または芳香族ポリオレフィンから選択される）を含む、請求項１～４のいずれか１項に記載の架橋可能な組成物。 - 前記少なくとも一つのエラストマーが、エチレンに由来する単位の質量含有率が１５％～８０％のＥＰＤＭであり、
前記熱可塑性高分子相が、エチレンホモポリマー、プロピレンホモポリマー、および、エチレンに由来する単位の質量含有率が１％～１５％のポリプロピレン－エチレン－ジエンターポリマーから選択される前記脂肪族ポリオレフィンを、少なくとも一つ含む、請求項５に記載の架橋可能な組成物。 - 前記架橋系が過酸化水素および任意にさらに硫黄を含み、前記少なくとも一つのエラストマーが飽和であり、前記熱可塑性高分子相が飽和または不飽和ポリマー鎖を含み、
好ましくは前記少なくとも一つのエラストマーが、例えばポリジメチルシロキサン（ＰＤＭＳ）から選択されるシリコーンゴムであり、
前記熱可塑性高分子相が、例えばフェニルシリコーンまたはアルキルシリコーン樹脂から選択される少なくとも一つの飽和ポリマーを含む、請求項１～４のいずれか１項に記載の架橋可能な組成物。 - 前記架橋可能な組成物は前記熱可塑性高分子相を１～１５０ｐｈｒ（ｐｈｒ：エラストマー１００重量部あたりの重量部）、好ましくは５～７０ｐｈｒの量で含み、
前記熱可塑性高分子相によって形成される前記ノジュールは、前記重量平均最大横断寸法が１５０ｎｍ～３μｍ、好ましくは３００ｎｍ～２μｍであり、
前記ノジュールは、例えば球形または楕円形である、請求項１～７のいずれか１項に記載の架橋可能な組成物。 - 架橋されたゴム組成物であって、請求項１～８のいずれか１項に記載の架橋可能な組成物と、前記架橋系との化学反応による熱架橋生成物である、架橋された組成物。
- 前記少なくとも一つのエラストマー内に分散された粉末状充填剤として、０～１００ｐｈｒのカーボンブラックなどの有機充填剤と、０～７０ｐｈｒのシリカ以外の無機充填剤とを含み、好ましくは前記有機または無機粉末状充填剤を完全に含まない、請求項９に記載の架橋された組成物。
- １．１０未満、好ましくは１以下の密度を有し、および／または、
規格ＩＥＣ ６２６３１ ３－１に準拠して測定される体積抵抗率が、１０１０Ω・ｃｍを超え、好ましくは１０１４Ω・ｃｍを超える、請求項１０に記載の架橋された組成物。 - 前記架橋された組成物が、規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して測定されたショアＡ硬度と、複素せん断弾性率Ｇ＊に対する貯蔵弾性率Ｇ’の比率Ｇ’０．５％／Ｇ’２０％とを有し、
１００℃で以下の条件（ｉ）および（ｉｉ）：
（ｉ）Ｇ’０．５％／Ｇ’２０％が、前記ショアＡ硬度が４０～５０の場合は１．５０以下、前記ショアＡ硬度が５１～６０の場合は１．８０以下、前記ショアＡ硬度が５１～６０の場合は２．００以下；
（ｉｉ）０．５％歪みにおけるｔａｎデルタが０．０８０以下、好ましくは０．０５０以下；
のうち少なくとも一つを満たし、
ここでＧ’０．５％およびＧ’２０％は、１７７℃で架橋された二重せん断試験片上でそれぞれ動的歪み振幅０．５％および２０％で測定され、１．７Ｈｚの同じ周波数および１００℃の同じ温度で０．５％～６０％のせん断歪み掃引に供されており、ｔａｎデルタは前記歪み掃引中に測定された損失係数を表す、請求項１０または１１に記載の架橋された組成物。 - 前記少なくとも一つのエラストマーがＥＰＭまたはＥＰＤＭなどのオレフィン系ゴムを含み、前記熱可塑性高分子相が少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含み、
前記架橋された組成物が、規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して測定されるショアＡ硬度、ならびに複素せん断弾性率Ｇ＊および損失係数ｔａｎデルタに対する貯蔵弾性率Ｇ’の比率Ｇ’３０Ｈｚ／Ｇ’０．３Ｈｚを有し、
１００℃で以下の条件（ｉ）および（ｉｉ）：
（ｉ）Ｇ’３０Ｈｚ／Ｇ’０．３Ｈｚが、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は１．２０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は１．１０以下；
（ｉｉ）３Ｈｚにおけるｔａｎデルタが、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は０．８０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は０．１０以下；
のうち少なくとも一つを満たし、
ここでＧ’３０ＨｚおよびＧ’０．３Ｈｚは、１７７℃で架橋した二重せん断試験片上で動的歪み振幅０．５％で測定され、同じ温度１００℃で０．１００Ｈｚ～３００００Ｈｚの周波数掃引を受け、ｔａｎデルタは前記周波数掃引中に３Ｈｚで測定される、請求項１０～１２のいずれか１項に記載の架橋された組成物。 - 前記少なくとも一つのエラストマーがＥＰＭもしくはＥＰＤＭなどのオレフィン系ゴム、または、天然ゴムなどの共役ジエンモノマーから少なくとも部分的に誘導されるジエンゴムを含み、
前記熱可塑性高分子相が少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含み、
前記架橋された組成物が、規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従って測定されたショアＡ硬度、ならびにＭｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）ブロック型試験片上のＭｅｔｒａｖｉｂ（登録商標）粘度分析器によって、規格ＩＳＯ ４６６４に従って周波数掃引を介して２３℃で測定された弾性率Ｍ１５５Ｈｚ／Ｍ１５Ｈｚおよび１５Ｈｚでの損失係数ｔａｎＤを有し、以下の条件（ｉ）および（ｉｉ）のうち少なくとも一つを満たす、請求項１０～１２のいずれか１項に記載の架橋された組成物：
（ｉ）Ｍ１５５Ｈｚ／Ｍ１５Ｈｚが、ショアＡ硬度が４０～５０の場合は１．５０以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は２．００以下である；
（ｉｉ）１５ＨｚでのｔａｎＤが、ショアＡ硬度が４０～５０の場合は０．１０以下、ショアＡ硬度が５１～６０の場合は０．１５以下、ショアＡ硬度が６１～７０の場合は０．２０以下である。 - 前記少なくとも一つのエラストマーがＥＰＭまたはＥＰＤＭなどのオレフィン系ゴムを含み、前記熱可塑性高分子相が少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含み、前記架橋された組成物が以下の条件（ｉ）～（ｉｉｉ）のうち少なくとも一つを満たす、請求項１０～１４のいずれか１項に記載の架橋された組成物：
（ｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破断点伸びが、２５０％を超え、好ましくは４００％を超える；
（ｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破壊応力が、４ＭＰａを超え、好ましくは１２ＭＰａを超える；
（ｉｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して３秒後に測定されたショアＡ硬度が、４０を超え、好ましくは６０以上である。 - 前記少なくとも一つのエラストマーがシリコーンゴム（好ましくはポリジメチルシロキサン（ＰＤＭＳ）から選択される）を含み、前記熱可塑性高分子相が少なくとも一つの飽和ポリマー（好ましくはフェニルシリコーンまたはアルキルシリコーン樹脂から選択される）を含み、
前記架橋された組成物がシリカなどの前記粉末充填剤を完全に含まない、請求項１０～１２のいずれか一項に記載の架橋された組成物。 - 前記少なくとも一つのエラストマーが天然ゴムなどの共役ジエンモノマーから少なくとも部分的に誘導されたジエンゴムを含み、前記熱可塑性高分子相が少なくとも一つの脂肪族ポリオレフィンを含み、
前記架橋された組成物が、以下の条件（ｉ）～（ｉｉｉ）のうち少なくとも一つを満たす、請求項１０～１２のいずれか１項に記載の架橋された組成物：
（ｉ）それぞれ１００％、２００％および３００％歪みにおいて規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定した割線弾性率Ｍ１００、Ｍ２００およびＭ３００について、以下のうち少なくとも一つを満たす：
Ｍ１００は、３ＭＰａを超え、好ましくは５ＭＰａ以上である；
Ｍ２００は、６ＭＰａを超え、好ましくは８ＭＰａ以上である；
Ｍ３００は、１１ＭＰａを超え、好ましくは１３ＭＰａ以上である；
（ｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ ４１２に準拠して一軸張力で測定された破壊応力が、１３ＭＰａを超え、好ましくは１８ＭＰａを超える；
（ｉｉｉ）規格ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠して３秒後に測定されたショアＡ硬度が、４５を超え、好ましくは６０以上である。 - 電動車両または工業用装置のための抗振動性支持体および弾性関節から特に選択される動的機能を有する機械部材であって、
前記部材は、架橋されたゴム組成物から構成され、動的応力に供するのに適している、少なくとも一つの弾性部分を含み、
前記架橋された組成物が請求項９～１７のいずれか１項に記載される組成物である、機械部材。 - 特に、車両車体用シールおよび建物用シールプロファイルから選択されるシール要素であって、
前記シール要素は、架橋されたゴム組成物から構成される弾性部分を含み、
前記架橋されたゴム組成物が請求項９～１７のいずれか１項に記載される組成物である、シール要素。 - 以下の工程：
ａ）前記少なくとも一つのエラストマー、次に前記架橋系を除く前記他の成分を、例えば接線式もしくは噛合式インターナルミキサーなどのインターナルミキサー、または、スクリュー押出機（例えば、二軸スクリュー押出機）に、導入する工程；
ｂ）前記インターナルミキサーまたは前記スクリュー押出機での熱機械加工を行う工程であって、架橋系を除いて前記反応混合物を溶融配合して架橋可能な組成物の前駆体混合物を得ることを含む工程；
ｃ）前記インターナルミキサーまたは前記スクリュー押出機から混合物を除去し、任意に当該混合物を冷却する工程；および、
ｄ）硫黄および／または過酸化水素を含む前記架橋系を事前に添加した前記前駆体混合物の機械的加工を行い、架橋可能な組成物を得る工程；
を含み、前記工程（ｂ）は、
ｂ１）前記熱可塑性高分子相の前記少なくとも一つの融点Ｔｍの最高温度よりも高い前記最高配合温度Ｔａまで、好ましくは１～５０℃のＴａ－Ｔｍの差分だけ前記反応混合物を加熱する工程、および
ｂ２）前記最大配合温度Ｔａを少なくとも１０秒の前記保持時間の間維持することによって前記加熱を安定化させ、前記保持時間は、好ましくは２０秒～１０分である工程、
を含む、請求項１～８のいずれか１項に記載の架橋可能な組成物の製造方法。 - 工程ｂ）における加熱が、前記インターナルミキサーにおいては：
例えば前記インターナルミキサー内のローターブレードの回転速度が１０～２００ｒｐｍ、好ましくは５０～１２０ｒｐｍで行われる、少なくとも８０ｓ－１、好ましくは少なくとも１５０ｓ－１である、前記インターナルミキサー内の前記反応混合物のせん断速度；
および／または熱伝達流体を受け入れるインターナルミキサー内のジャケット；
を使用すること、
ならびに／もしくは１００％を超えるインターナルミキサーの充填度を採用すること、
によって実行される；
もしくは前記スクリュー押出機においては、前記押出機に装備されている、加熱要素（例えば、電気加熱要素）を使用すること、によって実行される、
請求項２０に記載の架橋可能な組成物の製造方法。
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