JP2022185814A - ティシューペーパー及びティシューペーパーの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】柔らかさに優れたティシューペーパーを提供する。【解決手段】柔軟剤を含有し、縦方向の乾燥引張強度が２００ｃＮ／２５ｍｍ以上４００ｃＮ／２５ｍｍ以下であり、縦方向の伸び率が５％以上２５％以下であり、比例限度における縦方向の引張応力が１６０ｃＮ以上２５０ｃＮ以下である、ティシューペーパー。【選択図】図１

Description

本発明は、ティシューペーパー及びティシューペーパーの製造方法に関する。

ティシューペーパーには、紙を柔らかくするために柔軟剤が含まれている。また、紙が破れないように所定の引張強度を有する（例えば、特許文献１参照）。

特開２０２０－１８２７４１号公報

近年、柔らかいティシューペーパーのニーズが高まっているが、柔軟剤の添加量を増やすと乾燥時ドライヤーに紙が貼り付かず紙にクレープが入りにくくなり却って柔らかくならない。また、引張強度を下げると紙は柔らかくなるが破れやすくなる。そのため、従来のティシューペーパーでは、柔らかさの向上に限界がある。

本発明の課題は、柔らかさに優れたティシューペーパーを提供することである。

本発明に係る第１の態様は、柔軟剤を含有し、縦方向の乾燥引張強度が２００ｃＮ／２５ｍｍ以上４００ｃＮ／２５ｍｍ以下であり、縦方向の伸び率が５％以上２５％以下であり、比例限度における縦方向の引張応力が１６０ｃＮ以上２５０ｃＮ以下である、ティシューペーパーを提供する。

本明細書において、柔軟剤は、ティシューペーパーを構成する紙に柔軟性を与える成分を含む。

また、縦方向は、ティシューペーパーの製造時における繊維の流れ方向（またはＭＤ方向）を示す。乾燥引張強度は、ティシューペーパーが乾燥状態で引っ張られたときの強度を示す。伸び率は、引張荷重がかけられたときにティシューペーパーが破断するまで伸びた分の長さを百分率で示したものである。比例限度における引張応力は、引張荷重による応力（引張応力）と伸びが比例関係にある領域における、最大の引張応力を示す。

第１の態様では、柔軟剤を含有しながら、縦方向の乾燥引張強度を２００ｃＮ／２５ｍｍ以上４００ｃＮ／２５ｍｍ以下にし、縦方向の伸び率を５％以上２５％以下にし、比例限度における縦方向の引張応力を１６０ｃＮ以上２５０ｃＮ以下にすることで、破れにくく、柔らかさに優れたティシューペーパーが得られる。

本発明に係る第２の態様は、前記柔軟剤が、ジエチルエーテルで抽出される油分を前記柔軟剤中に０．１質量％以上０．２５質量％以下含む、ティシューペーパーを提供する。第２の態様では、柔軟剤中にジエチルエーテルで抽出される油分が０．１質量％以上０．２５質量％以下含まれる柔軟剤を含有することで、ティシューペーパーの柔らかさを向上させることができる。

本発明に係る第３の態様は、比例限度の変位率が４０％以上である、ティシューペーパーを提供する。本明細書において、比例限度の変位率は、引張荷重をかけたティシューペーパーが、比例限度における引張応力がかかった際の変位を、比例限度における引張応力がかかってから破断するまでの変位で除した百分率で示したものである。

なお、比例限度の変位率が高いことは、紙の伸び縮みが大きいことを示す。第３の態様では、比例限度の変位率を４０％以上にすることで、ティシューペーパーの柔らかさをさらに向上させることができる。

本発明に係る第４の態様は、１５０ｃＮの永久変位率が２１％以上である、ティシューペーパーを提供する。本明細書において、永久変位は、一定荷重をかけた後、無荷重にしたときに、元に戻らない分の伸びを示す。永久変位率は、一定荷重をかけた後、無荷重にしたときに、元に戻らない分の伸びを百分率で示したものである。１５０ｃＮの永久変位率は、１５０ｃＮの荷重下における永久変位率を示す。

なお、永久変位率は、一定荷重で比較した場合に変位が大きく、無荷重にしたときの永久変位が少ないと、ティシューペーパーの伸びの戻りが多くなり、ティシューペーパーが柔らかいことを示す。第４の態様では、１５０ｃＮの永久変位率を２１％以上にすることで、ティシューペーパーの柔らかさをさらに向上させることができる。

本発明に係る第５の態様は、球状圧縮仕事量が３００ｍＪ以下である、ティシューペーパーを提供する。本明細書において、球状圧縮仕事量は、ティシューペーパーを同じ条件で略同じ大きさに丸めたものを１０個（組）用意し、これらを所定の容器に入れて容積が約２００ｍｌになるまで圧縮したときの仕事量を示す。

この球状圧縮仕事量は、ティシューペーパーを丸めたときの柔らかさの指標を示す。第５の態様では、球状圧縮仕事量を３００ｍＪ以下にすることで、ティシューペーパーの柔らかさをさらに向上させることができる。

本発明に係る第６の態様は、算術平均高さが３μｍ以上７μｍ以下である、ティシューペーパーを提供する。第６の態様では、算術平均高さを３μｍ以上７μｍ以下にすることで、ティシューペーパーの滑らかさを向上させることができる。

本発明に係る第７の態様は、上記第１乃至第６の態様のいずれかのティシューペーパーの製造方法であって、前記柔軟剤が添加されたパルプスラリーを抄紙して湿紙にする抄紙工程と、前記湿紙をヤンキードライヤーで乾紙にする乾燥工程と、前記乾紙をクレーピングドクターで前記ヤンキードライヤーから剥がす剥離工程と、を有し、前記ヤンキードライヤーの表面に０．５ｍｇ／ｍ^２以上３．５ｍｇ／ｍ^２以下の接着剤が塗布されている、ティシューペーパーの製造方法を提供する。

第７の態様では、ヤンキードライヤーの表面に０．５ｍｇ／ｍ^２以上３．５ｍｇ／ｍ^２以下の接着剤が塗布されていることで、ヤンキードライヤーの表面に厚い皮膜を形成することができる。この厚い皮膜により、剥離工程の際にヤンキードライヤーと乾紙の間にクレーピングドクターの先端が入り込み、乾紙の表面を皮膜で保護しながら乾紙が剥ぎ取られる。これにより、均一で細かいクレープが形成されたティシューペーパーが得られる。

また、第７の態様では、ヤンキードライヤーの表面に形成された厚い皮膜により、剥離工程の際にクレーピングドクターの先端がヤンキードライヤーの表面に接触するのを避けることができる。そのため、第７の態様では、この厚い皮膜によりヤンキードライヤーの表面を保護することができる。

本発明に係る第８の態様は、前記接着剤が熱硬化性ポリアミド系樹脂を含有する、ティシューペーパーの製造方法を提供する。ヤンキードライヤーの表面に塗布される接着剤が熱硬化性ポリアミド系樹脂を含有することで、ヤンキードライヤーの表面に厚い皮膜が形成される際に、ヤンキードライヤーの近傍では強い加熱により皮膜の一部が硬くなり、ヤンキードライヤーから離れた乾紙側では弱い加熱により皮膜の一部が柔らかくなる。

これにより、第８の態様では、ヤンキードライヤーの表面に形成された柔らかい皮膜により、乾紙が接着されやすくなり、乾燥工程の際に乾紙のピックアップ（ヤンキードライヤーに対する湿紙の接着）が容易になる。また、ヤンキードライヤーの表面に形成された硬い皮膜により、ヤンキードライヤーの表面の保護を強化することができる。

本発明の一態様によれば、柔らかさに優れたティシューペーパーを提供することができる。

本発明の実施形態に係るティシューペーパーの表面を画像解析により測定した画像を示す図である。 算術平均高さを説明するためのイメージ図である。 従来のティシューペーパーの表面を画像解析により測定した画像を示す図である。 従来のティシューペーパーの表面を画像解析により測定した画像を示す図である。 引張荷重によるティシューペーパーの変位と応力の関係を示すグラフである。 １５０ｃＮの引張荷重における永久変位を示すグラフである。 球状圧縮試験で使用されるティシューペーパーの試験体を保持容器に収容した状態を示す写真である。 球状圧縮試験で使用されるティシューペーパーの試験体１０個を試験容器に収容した状態を示す図である。 図８を正面から見た模式図である。 図８の試験容器の内部を天面側から見て、（Ａ）は下段のみに配置された試験体を示し、（Ｂ）は下段、及び中段に配置された試験体を示し、（Ｃ）は下段、中段、及び上段に配置された試験体を示す図である。 試験体を収容した試験容器を圧縮試験機にセットした状態（加圧開始前）を示す図である。 球状圧縮試験で使用されるティシューペーパーの試験体（左から１０ｃｃ、２０ｃｃ、３５ｃｃ、５０ｃｃ）を示す写真である。 図１２において圧縮試験機による加圧開始時の状態を示す写真である。 図１２において圧縮試験機による加圧時の状態を示す写真である。 球状圧縮試験における圧力と加圧容量（押し込み量）との関係を示すグラフである。 本発明の実施形態に係るティシューペーパーの製造方法を実行するフローチャートである。 本発明の実施形態に係るティシューペーパーを製造する装置の模式図である。 図１７の一部を拡大した図である。 従来のティシューペーパーの製造工程の一部を示す図である。 従来のティシューペーパーの製造工程の一部を示す図である。 従来のティシューペーパーの製造工程の一部を示す図である。

本発明の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、各図において、共通する部分については、同一の符号を付して説明を省略する場合がある。また、各図において、各部材の縮尺は実際とは異なる場合がある。

＜ティシューペーパー＞
本実施形態に係るティシューペーパーについて説明する。図１は、本実施形態のティシューペーパーの表面を画像解析により測定した画像を示す図である。本実施形態において、ティシューペーパーの材質は紙である。紙のパルプ組成は、紙における公知の組成を用いることができる。例えば、パルプの配合割合を、５０質量％以上、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは１００質量％とすることができる。

また、紙の坪量（米坪ともいう）は、特に限定されず、ティシューペーパーのプライ数に応じて、例えば、５ｇ／ｍ^２以上８０ｇ／ｍ^２以下であり、好ましくは７ｇ／ｍ^２以上５０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは９ｇ／ｍ^２以上２０ｇ／ｍ^２以下である。なお、坪量は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４（２０１１）の規定に準拠して測定することができる。

また、紙の厚み（以下、紙厚という）は、特に限定されず、２プライあたり、５０μｍ以上５００μｍ以下であり、好ましくは６０μｍ以上３３０μｍ以下、より好ましくは１００μｍ以上２００μｍ以下である。なお、紙厚は、ＪＩＳ Ｐ ８１１１（１９９８）の規定に準拠して測定することができる。

ティシューペーパーの態様は、特に限定されないが、汎用のティシューペーパー（保湿成分を含まないティシューペーパーまたは非保湿ティシューペーパー）であることが好ましい。また、ティシューペーパーの用途は、産業用、家庭用、携帯用のいずれにも適用できるが、これらの中でも家庭用のティシューペーパーに好ましく用いられる。

本実施形態のティシューペーパーは、柔軟剤を含有する。本明細書において、柔軟剤は、ティシューペーパーを構成する紙に柔軟性を与える成分を含む。具体的には、柔軟剤が、パルプ繊維間を広げる機能を有し、パルプ繊維の間に空気層を形成し、パルプ繊維間にも入り込むことで、パルプ繊維を可疎化して、紙を柔らかくすることができる。また、パルプ表面に柔軟剤が付くことで、肌との摩擦を低下させ、紙に滑らかさを与えることができる。

柔軟剤に含まれる成分は、特に限定されない。柔軟剤に含まれる成分としては、例えば、脂肪酸エステル系化合物、脂肪酸アミド系化合物等が挙げられる。脂肪酸エステル系化合物および脂肪酸アミド系化合物を用いる場合は、いずれか一方を用いてもよいし、両方を併用してもよい。なお、該両方を用いる場合は、柔軟剤中の脂肪酸エステル系化合物と脂肪酸アミド系化合物との配合割合は任意であるが、脂肪酸エステル系化合物と脂肪酸アミド系化合物との含有割合は１：１～１：５であることが好ましい。

柔軟剤に含まれる肪酸エステル系化合物としては、炭素数が６～２４のアルコールと炭素数７～２５の脂肪酸との化合物であるのが好ましい。アルコールは、直鎖アルコール、分岐鎖を有するアルコール、飽和アルコール、及び不飽和アルコールの何れでも良い。特に、炭素数が１０～２２のアルコールが好ましく、ラウリルアルコール、ミリスチルアルコール、セチルアルコール、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール、及びオレイルアルコールが好ましい。

また、炭素数７～２５の脂肪酸としては、直鎖脂肪酸、分岐鎖を有する脂肪酸、飽和脂肪酸、及び不飽和脂肪酸の何れでも良い。中でも、炭素数が１０～２２の脂肪酸が好ましく、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘン酸、及びオレイン酸が好ましい。これらはその一種を単独で用いても良いし、二種以上を併用しても良い。

柔軟剤に含まれる脂肪酸アミド系化合物は、ポリアルキレンポリアミンおよびカルボン酸を反応させて得ることができる。好適なポリアルキレンポリアミンは、分子中に少なくとも３個のアミノ基を有する、下記一般式（１）で示されるものである。

式（１）中、Ｒ１は各々独立して炭素数１～４のアルキレン基であり、ｎは１～３の整数である。このポリアクリルアミンにおいては、分子中に異なるＲ１が存在していてもよい。また、２種以上のポリアルキレンポリアミンを用いることも可能である。好ましいＲ１はエチレン基である。

一方、カルボン酸としては、炭素数１０～２４のカルボン酸が望ましく、飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸のいずれであってもよい。また、直鎖状カルボン酸、分岐鎖を有するカルボン酸のいずれであってもよい。中でも炭素数１２～２２のカルボン酸が好ましく、特に炭素数１４～１８のカルボン酸が好ましい。

本実施形態のティシューペーパーでは、柔軟剤が、ジエチルエーテルで抽出される油分（以下、抽出油分という場合がある）を柔軟剤中に０．１質量％以上０．２５質量％以下含まれていることが好ましく、より好ましくは０．１２質量％以上０．２２質量％以下含まれている。ここで、ジエチルエーテルは、低極性物質である油脂を効率的に抽出する。

このような油分（油性成分）は、ティシューペーパーの主原料であるパルプには通常を含まれておらず、柔軟剤に含まれる。この油分０．１質量％以上０．２５質量％以下という範囲は、ティシューペーパーの坪量に関わらず、従来のティシューにおいては見られない高い含有量である。

本実施形態のティシューペーパーは、縦方向の乾燥引張強度が２００ｃＮ／２５ｍｍ以上４００ｃＮ／２５ｍｍ以下であり、好ましくは２１０ｃＮ／２５ｍｍ以上３５０ｃＮ／２５ｍｍ以下、より好ましくは２２０ｃＮ／２５ｍｍ以上３００ｃＮ／２５ｍｍ以下に調整さる。

ここで、縦方向は、ティシューペーパーの製造時における繊維の流れ方向（またはＭＤ方向）を示す。縦方向の乾燥引張強度は、ティシューペーパーが乾燥状態でＭＤ比方向に引っ張られたときの強度を示す。

また、本実施形態のティシューペーパーにおいて、横方向の乾燥引張強度は任意であり、例えば５０ｃＮ／２５ｍｍ以上２００ｃＮ／２５ｍｍ以下、好ましくは６０ｃＮ／２５ｍｍ以上１７０ｃＮ／２５ｍｍ以下、より好ましくは６０ｃＮ／２５ｍｍ以上１４０ｃＮ／２５ｍｍ以下に調整される。

ここで、横方向は、ティシューペーパーの製造時における繊維の流れ方向と直交する方向（またはＣＤ方向）を示す。横方向の乾燥引張強度は、乾燥状態でティシューペーパーがＣＤ方向に引っ張られたときの強度を示す。

本実施形態のティシューペーパーにおいて、縦方向の伸び率は、任意であり、例えば、５％以上２０％以下、好ましくは８％以上１８％以下、より好ましくは１０％以上１５％以下に調整される。ここで、縦方向の伸び率は、製造時のティシューペーパーの流れ方向に乾燥状態でティシューペーパーが引っ張られて破断したときの長さを百分率で示したものである。

本実施形態のティシューペーパーは、比例限度における縦方向の引張応力が１６０ｃＮ以上２５０ｃＮ以下であり、好ましくは１６０ｃＮ以上２４０ｃＮ以下、さらに好ましくは１６０ｃＮ以上２３０ｃＮ以下に調整される。ここで、比例限度における引張応力は、引張荷重による応力（引張応力）と伸びが比例関係にある領域における、最大の引張応力を示す。

比例限度における引張応力は、例えば、図５に示すグラフにおいて、引張荷重によるティシューペーパーの変位と応力とが比例関係を示す比例線ＰＬからずれる位置（Ｂ点）の引張応力である。なお、図５において、Ａは引張荷重の開始時（変位原点又は０点）を示し、Ｂは比例限度を示し、Ｃは破断時を示す。

本実施形態のティシューペーパーは、比例限度の変位率が４０％以上であることが好ましく、より好ましくは４２％以上、さらに好ましくは４５％以上に調整される。なお、比例限度の変位率の上限は、特に限定されず、例えば、７０％以下に調整することができる。

ここで、比例限度の変位率は、引張荷重をかけたティシューペーパーが、比例限度における引張応力がかかった際の変位を、比例限度における引張応力がかかってから破断するまでの変位で除した百分率で示したものであり、下記式（２）で計算される。

なお、ティシューペーパーにはクレープが形成されているが、比例限度まではこのクレープが伸ばされるため、ティシューペーパーの伸び縮みは大きい。一方、比例限度以降は徐々にパルプ繊維の絡みが伸ばされ、ティシューペーパーの伸び縮みは小さくなり、ティシューペーパーが破断する傾向がある。

このような観点から、比例限度の変位率が高いことは、引張荷重によりティシューペーパーが破断するまでの変位が大きく、ティシューペーパーの伸び縮みが大きいことを示す。なお、ティシューペーパーの伸び縮みが大きいことは、クレープが多く形成されていることを示し、しかも細かく均一にクレープが形成され、表面性が向上していることを示す。

本実施形態のティシューペーパーは、１５０ｃＮの変位が２．４％以上であることが好ましく、より好ましくは２．５％以上、さらに好ましくは２．６％以上に調整される。また、２５０ｃＮの変位が４．５％以上であることが好ましく、より好ましくは４．６％以上、さらに好ましくは４．７％以上に調整される。

本明細書において、１５０ｃＮは、比例限度内のティシューペーパーの引張強度を示し、２５０ｃＮは、比例限度外（または比例限度以降）のティシューペーパーの引張強度を示す。１５０ｃＮの変位は、縦方向に１５０ｃＮの一定荷重をかけたときのティシューペーパーの変位を示し、２５０ｃＮの変位は、縦方向に２５０ｃＮの一定荷重をかけたときのティシューペーパーの変位を示す。

ここで、永久変位は、一定荷重をかけた後、無荷重にしたときに、元に戻らない分の伸びを示す。１５０ｃＮの永久変位は、１５０ｃＮの荷重下における永久変位を示す。２５０ｃＮの永久変位は、２５０ｃＮの荷重下における永久変位を示す。

永久変位は、例えば、図６に示すグラフにおいて、１５０ｃＮの荷重をかけた後、無荷重にしたときに、元に戻らない分の変位を示す。なお、図６において、Ｄは引張荷重の開始時を示し、Ｅは１５０ｃＮの荷重時を示し、ＦのＹ軸は永久変位を示す。

本実施形態のティシューペーパーは、１５０ｃＮの永久変位率が２１％以上であることが好ましく、より好ましくは２３％以上である。また、２５０ｃＮの永久変位率が３０％以上であることが好ましく、より好ましくは３５％以上である。

ここで、永久変位率は、一定荷重をかけた後、無荷重にしたときに、元に戻らない分の伸びを百分率で示したものである。１５０ｃＮの永久変位率は、１５０ｃＮの荷重下における永久変位率を示す。２５０ｃＮの永久変位率は、１５０ｃＮの荷重下における永久変位率を示す。

なお、永久変位率（一定荷重で比較した場合に変位が大きく、無荷重にしたときの永久変位）が少ないと、ティシューペーパーの伸びの戻りが多くなり、ティシューペーパーが柔らかいことを示す。

本実施形態のティシューペーパーは、球状圧縮仕事量が３００ｍＪ以下であることが好ましく、より好ましくは２９０ｍＪ以下、さらに好ましくは２６０ｍＪ以下に調整される。ここで、球状圧縮仕事量は、ティシューペーパーを同じ条件で略同じ大きさに丸めたものを１０個（組）用意し、これらを所定の容器に入れて容積が約２００ｍｌになるまで圧縮したときの仕事量を示す。

この球状圧縮仕事量は、ティシューペーパーを丸めたときの柔らかさの指標を示す。具体的には、球状圧縮仕事量は、図７～図１４に示す球状圧縮試験により測定することができる。

まず、ＪＩＳ Ｐ ８１１１（１９９８）の環境下における標準状態で調湿したティシューペーパー１組を、軽く潰さないよう両手の手のひらで丸め、４０ｃｃのプラスチック容器内に入れて１０分間保持して、ティシューペーパーの試験体（ティシューペーパーの玉または球状ティシューペーパー）を作製する（図７）。本実施形態では、このような試験体を１０個用意する。

次いで、５００ｍＬのガラス製ビーカーに、上記１０個の試験体をビーカー内で偏らないように１０個入れた（図８）。具体的には、図９、図１０に示すように、下段１に３個、中段２に３個、上段３に４個の試験体（球状のティシューペーパー）を潰さないように均等に入れる。

ビーカー内に収容した１０個のティシューペーパーの上に、円盤状のアクリル板（直径８２ｍｍ、中心部に直径２０ｍｍの貫通孔、重量５９．５ｇ、面積４９．６７ｃｍ^３）を静かに載せる。

アクリル板を載せて３分以内に、球状圧縮試験を開始する。具体的には、図１１に示すように、試験体を収容したビーカーの右横側にタイマーを置き、プッシュプルゲージ（ＩＭＡＤＡ社製、商品名「デジタルフォースゲージ Ｚ２－２０Ｎ」）を０．５２５ｃｍ/秒の速さで降下させる。プッシュプルゲージの先端部の位置は、ビーカーを載せた台から約１３．４ｃｍである。終点の２００ｍＬは、ビーカーを載せた台から５．０ｃｍである。

なお、予め、男女１０名により、ティシューペーパーを丸めたときの柔らかさを評価した（図１２）。そのとき、握り締めたときの球状ティシューペーパーの大きさは１０名中の８名が２０ｃｃを選出した。したがって、１０玉で２００ｍＬを終点とした。

球状圧縮試験では、図１３に示すように、プッシュプルゲージがアクリル円板に接触し加圧し始めたときを「初期容量」とした。本実施形態では、タイマー表示が１０．５６秒のとき、荷重開始（０．００ｃＮ）とした。初期容量は５１４．８０ｃｃとなった。そして、図１４に示すように、２００ｍＬに達したとき、時間は２１．３８秒、プッシュプルゲージの荷重は－１２．３７Ｎであった。

次に、球状圧縮仕事量を求める。タイマー時間が０．４秒毎に押し込み量が約０．２０ｃｍ毎にプッシュプルゲージの先端が下降する。押し込み量をＬ_ｋ（ｃｍ）とし、押し込み荷重Ｆｋ（ｋｇｆ）とする。Ｆｋはアクリル円板の重さ５９．５ｇとプッシュプルゲージに表示された（Ｎ）荷重を加えて計算する。球状圧縮仕事量Ｗ（ｍＪ）は、下記式（３）により算出される。

式（３）より、ｋ＝１のとき、Ｌ_ｋ－Ｌ_ｋ－１＝０．２１５ｃｍ、１／２×（Ｆ_１＋Ｆ_２）＝０．０６５ｋｇｆ、仕事量Ｗ１＝１ｍＪとなる。同様に、ｋ＝２のとき、Ｗ２＝２ｍＪとなる。初期容量から２００ｍＬに達するまでの仕事量の合計（球状圧縮仕事量）は、仕事量Ｗ＝２６０ｍＪとなる。仕事量Ｗは、図１５に示すグラフにおいて、曲線の下部の面積に相当する。

本実施形態のティシューペーパーは、算術平均高さが３μｍ以上７μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは４μｍ以上６．５μｍ以下、さらに好ましくは５μｍ以上６μｍ以下である。ここで、算術平均高さは、表面の平均面に対して、各点の高さの差の絶対値の平均を示す（図２参照）。

なお、従来のティシューペーパーでは、図３に示すように、クレープが形成されない部分があり、ティシューペーパーの表面が平坦で凹凸が小さかったり、また、図４に示すように、クレープが大きく、不均一であったりする。そのため、従来のティシューペーパーは、伸びが小さく、硬く感じる傾向があり、柔らかさ、滑らかさの向上に限界がある。

これに対して、本実施形態のティシューペーパーでは、図１に示すように、均一で細かいクレープが形成されており、伸びが大きく、柔らかく感じる。このような効果を得るために、本実施形態では、上述のように、柔軟剤を含有しながら、縦方向の乾燥引張強度を２００ｃＮ／２５ｍｍ以上４００ｃＮ／２５ｍｍ以下にし、縦方向の伸び率を５％以上２５％以下にし、比例限度における縦方向の引張応力を１６０ｃＮ以上２５０ｃＮ以下にする。これにより、本実施形態では、破れにくく、柔らかさに優れたティシューペーパーが得られる。

本実施形態のティシューペーパーでは、上述のように、ジエチルエーテルで抽出される油分（柔軟剤）が０．１質量％以上０．２５質量％以下含まれることで、ティシューペーパーの柔らかさを向上させることができる。

本実施形態のティシューペーパーでは、上述のように、比例限度の変位率を４０％以上にすることで、ティシューペーパーの柔らかさをさらに向上させることができる。

本実施形態のティシューペーパーでは、上述のように、１５０ｃＮの永久変位率を２１％以上にすることで、ティシューペーパーの柔らかさをさらに向上させることができる。

本実施形態のティシューペーパーでは、上述のように、球状圧縮仕事量を３００ｍＪ以下にすることで、ティシューペーパーの柔らかさをさらに向上させることができる。

本実施形態のティシューペーパーでは、上述のように、算術平均高さを３μｍ以上７μｍ以下にすることで、ティシューペーパーの滑らかさを向上させることができる。

＜ティシューペーパーの製造方法＞
本実施形態に係るティシューペーパーの製造方法について説明する。図１６は、本実施形態に係るティシューペーパーの製造方法を実行するフローチャートである。図１７は、本実施形態に係るティシューペーパーを製造する装置の模式図であり、図１８は、図１７の一部を拡大した図である。なお、各図において共通する部分については、同一の符号を付して説明を省略する場合がある。

本実施形態に係るティシューペーパーの製造方法は、上述のティシューペーパーの製造方法であり、抄紙工程Ｓ１、乾燥工程Ｓ２、及び剥離工程Ｓ３を有する（図１６）。なお、本実施形態に係るティシューペーパーの製造方法は、本発明に係るティシューペーパーの製造方法の一例である。

本実施形態に係るティシューペーパーの製造方法は、例えば、図１７に示すティシューペーパーを製造する装置１００によって実現することができる。図１７に示す装置１００は、サクションシリンダー１０、パルプスラリー供給部２０、毛布３０、ロール４０、ヤンキードライヤー５０、熱風フード６０、接着剤供給部７０、クレーピングドクター８０、クリーニングドクター９０を備える。ここでは、図１７に示す装置１００を用いて、図１６に示すティシューペーパーの製造方法を具体的に説明する。

抄紙工程Ｓ１では、上述の柔軟剤が添加されたパルプスラリーＰＳを抄紙して湿紙Ｐ１にする。具体的には、回転するサクションシリンダー１０の表面に、パルプスラリー供給部２０からパルプスラリーＰＳを供給する。また、ロール４０（搬送ロール４２）に沿って長尺の毛布３０が搬送される。毛布３０の搬送速度は、任意であり、例えば、９００～１３００ｍ／分である。

供給されたパルプスラリーＰＳは、毛布３０がサクションシリンダー１０とクーチロール４１との間を通過する際に、該毛布３０に転写される。毛布３０に転写されたパルプスラリーＰＳは、タッチロール４３まで搬送される間に脱水され、湿紙Ｐ１となる。

乾燥工程Ｓ２では、湿紙Ｐ１をヤンキードライヤー５０で乾燥して乾紙Ｐ２にする。湿紙Ｐ１は、相互に回転するタッチロール４３とヤンキードライヤー５０の入側５１の表面との間を通過する際に、毛布３０から分離され、ヤンキードライヤー５０の表面に接着される。

なお、湿紙Ｐ１が分離された毛布３０は、ヒッチロール４４に搬送された後、さらにタッチロール４５に搬送され、タッチロール４５とヤンキードライヤー５０の表面との間を再び通過する。このとき、毛布３０に残存した湿紙Ｐ１の一部がヤンキードライヤー５０の表面に接着される。

なお、毛布３０は、湿紙Ｐ１が分離された後、ストレッチロール４６に搬送され、引き延ばされた状態でさらにスクイズロール４７に搬送され、該スクイズロール４７を通過することにより圧搾される。圧搾された毛布３０は、サクションシリンダー１０とクーチロール４１の間に搬送されて、再びパルプスラリーＰＳが転写され、抄紙工程Ｓ１が繰り返される。

乾燥工程Ｓ２では、湿紙Ｐ１がタッチロール４３とヤンキードライヤー５０の入側５１の表面との間を通過する前に、ヤンキードライヤー５０の表面に接着剤が塗布される。具体的には、ヤンキードライヤー５０の入側５１とクリーニングドクター９０の間に接着剤供給部７０が設けられており、この接着剤供給部７０から接着剤がヤンキードライヤー５０の表面に噴射される。これにより、接着剤がヤンキードライヤー５０の表面に塗布され、ヤンキードライヤー５０の表面に接着剤の膜（皮膜Ｆ）が形成される。

また、接着剤の成分は、特に限定されないが、好ましくは熱硬化性ポリアミド系樹脂を含有する。熱硬化性ポリアミド系樹脂は、ヤンキードライヤー５０の表面で加熱される。このとき、ヤンキードライヤー５０の表面に塗布された熱硬化性ポリアミド系樹脂は、ヤンキードライヤー５０の近傍では強い加熱により形成される皮膜の一部Ｆ１が硬くなり、ヤンキードライヤー５０から離れた乾紙側では弱い加熱により形成される皮膜の一部Ｆ２が柔らかくなる（図１８）。

熱硬化性ポリアミド系樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリアミドポリアミンエピクロロヒドリン等が挙げられる。なお、ポリアミドポリアミンエピクロロヒドリンは、エピクロロヒドリンによる変性を制御することで、樹脂の分子量、架橋密度、カチオン性を制御することが可能であり、さらに樹脂中に形成されるアゼチジニウム環（ＡＺＲ）の量を制御することで熱硬化性を調整することができる。また、熱硬化性ポリアミド系樹脂の熱硬化性を調整することで、接着剤によるコーティング層を厚くすることができる。

ヤンキードライヤー５０の表面に塗布される接着剤の量は、ヤンキードライヤー５０の表面に対して０．５ｍｇ／ｍ^２以上３．５ｍｇ／ｍ^２以下であり、好ましくは０．８ｍｇ／ｍ^２以上３．３ｍｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１ｍｇ／ｍ^２以上３ｍｇ／ｍ^２以下である。

本実施形態では、接着剤の塗布量は、得られるティシューペーパーＰ３の質量（ｔ）に対して１～４ｋｇ／ｔに調整されている。このときヤンキードライヤー５０の表面に形成される皮膜Ｆの膜厚は１～３．５μｍと推定される。この皮膜Ｆの膜厚は、従来のヤンキードライヤー５０の表面に形成される皮膜の膜厚の約５倍である（図１８～図２１参照）。

乾燥工程Ｓ２では、湿紙Ｐ１が、反時計回り（ＲＤ方向）に回転するヤンキードライヤー５０の表面に接着された状態で熱風フード６０内を通過し、ヤンキードライヤー５０の出側５２に搬送されるまでに乾紙Ｐ２となる。

剥離工程Ｓ３では、ヤンキードライヤー５０の出側５２に搬送され乾紙Ｐ２が、クレーピングドクター８０でヤンキードライヤー５０から剥がされる。具体的には、クレーピングドクター８０の先端を、ヤンキードライヤー５０と乾紙Ｐ２の間に設置し、クレープを形成しながら乾紙Ｐ２がヤンキードライヤー５０から分離する。

ヤンキードライヤー５０から分離した乾紙Ｐ２は、ティシューペーパーＰ３となる。ティシューペーパーＰ３のクレープ率は、任意であるが、好ましくは１０～２０％である。

なお、乾紙Ｐ２が分離したヤンキードライヤー５０は、クリーニングドクター９０に搬送され、クリーニングされる。具体的には、ヤンキードライヤー５０の表面に残った皮膜Ｆのうち柔らかい皮膜Ｆ２が、クリーニングドクター９０の先端で削り取られ、ヤンキードライヤー５０の表面には硬い皮膜Ｆ１だけが残る。

クリーニングされたヤンキードライヤー５０は、ヤンキードライヤー５０の入側５１に搬送される途中で、ヤンキードライヤー５０の表面に再び接着剤が塗布され、皮膜Ｆが形成される。そして、表面に皮膜Ｆが形成されたヤンキードライヤー５０は入側５１に搬送され、再びヤンキードライヤー５０の表面に湿紙Ｐ１が接着され、乾燥工程Ｓ２が繰り返される。

なお、従来のティシューペーパーの製造方法では、ヤンキードライヤー５０に薄くて柔らかい皮膜Ｆ３が形成される場合がある（図１９）。この製造方法では、ヤンキードライヤー５０の表面に形成される皮膜Ｆ３が薄いため、乾紙Ｐ２にクレーピングドクター８０の先端が当たり、表面の紙質が悪化する。また、皮膜Ｆ３が柔らかいため、ヤンキードライヤー５０の表面から剥がれやすく、ヤンキードライヤー５０に対する湿紙Ｐ１または乾紙Ｐ２の接着が不十分となる。

また、従来のティシューペーパーの製造方法では、ヤンキードライヤー５０に薄くて硬い皮膜Ｆ４が形成される場合がある（図２０）。この製造方法では、薄くて硬い皮膜Ｆ４と乾紙Ｐ２との間で乾紙Ｐ２が剥ぎ取られるため、クレープが大きくなり、表面性が悪く、紙質が硬くなる。

さらに、従来のティシューペーパーの製造方法では、ヤンキードライヤー５０に硬い皮膜Ｆ５と剥離層Ｆ６が形成される場合がある（図２１）。この製造方法では、剥離層Ｆ６によりヤンキードライヤー５０からの乾紙Ｐ２の剥ぎ取りは容易になり、クレープが小さくなることで、表面性は良好になるが、紙質が硬くなる。

これに対して、本実施形態の製造方法では、上述のように、ヤンキードライヤー５０の表面に０．５ｍｇ／ｍ^２以上３．５ｍｇ／ｍ^２以下の接着剤が塗布されていることで、ヤンキードライヤー５０の表面に厚い皮膜Ｆを形成することができる（図１７、図１８）。この厚い皮膜Ｆにより、剥離工程Ｓ３の際にヤンキードライヤー５０と乾紙Ｐ２の間にクレーピングドクター８０の先端が入り込み、乾紙Ｐ２の表面を皮膜Ｆで保護しながら乾紙Ｐ２が剥ぎ取られる。これにより、均一で細かいクレープが形成されたティシューペーパーが得られる。

また、本実施形態の製造方法では、ヤンキードライヤー５０の表面に形成された厚い皮膜Ｆにより、剥離工程Ｓ３の際にヤンキードライヤー５０の先端がヤンキードライヤー５０の表面に接触または当接するのを避けることができる。そのため、本実施形態の製造方法では、この厚い皮膜Ｆによりヤンキードライヤー５０の表面を保護することができる。

また、本実施形態の製造方法では、ヤンキードライヤー５０の表面と乾紙Ｐ２の間に形成された厚い皮膜Ｆにより、上述のように皮膜Ｆを介して乾紙Ｐ２にクレープが形成されることで、またヤンキードライヤー５０の先端がヤンキードライヤー５０の表面に接触しにくいため、剥離工程Ｓ３の際にヤンキードライヤー５０自体も保護することができる。

本実施形態の製造方法では、ヤンキードライヤー５０の表面に塗布される接着剤が熱硬化性ポリアミド系樹脂を含有することで、ヤンキードライヤー５０の表面に厚い皮膜Ｆが形成される際に、ヤンキードライヤー５０の近傍では強い加熱によって皮膜Ｆの一部Ｆ１が硬くなり、ヤンキードライヤー５０から離れた乾紙Ｐ２側では弱い加熱によって皮膜Ｆの一部Ｆ２が柔らかくなる。

これにより、本実施形態の製造方法では、ヤンキードライヤー５０の表面に形成された柔らかい皮膜Ｆ２により、乾紙Ｐ２が接着されやすくなり、乾燥工程Ｓ２の際に乾紙Ｐ２のピックアップ（ヤンキードライヤー５０に対する湿紙Ｐ１の接着）が容易になる。また、ヤンキードライヤー５０の表面に形成された硬い皮膜Ｆ１により、ヤンキードライヤー５０の表面の保護を強化することができる。

以下、本発明について、さらに実施例を用いて具体的に説明する。実施例、比較例の評価は、以下の試験により行った。

［ティシューペーパー（試験体）］
図１６の製造方法（図１７の装置１００）により、ティシューペーパーを製造し、これを試験体とした。

［表面粗さ（算術平均高さ）］
株式会社キーエンス社製のワンショット３Ｄ測定マクロスコープ ＶＲ－３２００と、画像解析ソフトウェア「ＶＲ－Ｈ２Ａ」により表面粗さを測定した。測定は、倍率１２倍、視野面積３０ｍｍ×３０ｍｍの条件で行った。得られた表面粗さから、算術平均高さを算出した。算術平均高さは、表面の平均面に対して、各点の高さの差の絶対値の平均として得た。

［坪量（米坪）］
ティシューペーパーの坪量（米坪）は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４の規定に準拠して測定した。坪量の単位は、ｇ／ｍ^２である。

［厚み（紙厚）］
ティシューペーパーの厚みは、ＪＩＳ Ｐ ８１１１（１９９８）の規定に準拠して測定した。厚みの単位は、μｍである。

［乾燥引張強度］
乾燥引張強度は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３（１９９８）の規定に準拠して測定した。試験片は縦方向、横方向ともに幅２５ｍｍ（±０．５ｍｍ）×長さ１５０ｍｍ程度に裁断したものを用いた。試験機は、引張圧縮試験機（ミネベア株式会社製、ＴＧ－２００Ｎ）を用いた。測定は、つかみ間隔を１００ｍｍに設定して、試験片の両端を試験機のつかみに締め付け、ティシューペーパーの紙片を上下方向に引張り荷重をかけ、ティシューペーパーが破断したときの指示値（デジタル値）を読み取る手順で行った。引張速度は１００ｍｍ／ｍｉｎとした。縦方向、横方向ともに各々５組の試料を用意して各５回ずつ測定し、その測定値の平均を各方向の乾燥引張強度とした。また、縦横比は、横方向に対する縦方向の引張強度の比として算出した。

［伸び率］
引張圧縮試験機（ミネベア株式会社製、ＴＧ－２００Ｎ）を用いて縦方向の伸び率を測定した。伸び率は、引張荷重がかけられたときにティシューペーパーが破断するまで伸びた分の長さを百分率で示す。

［比例限度］
引張圧縮試験機（ミネベアミツミ株式会社製、テクノグラスＴＧＥシリーズ）を用い、２５ｍｍ幅（ティシューペーパーの横方向）、長さ１４０ｍｍ（ティシューペーパーの縦方向）のティシューペーパーをチャック間１００ｍｍにセットして、１００ｍｍ／分の速度でティシューペーパーが破断するまで引張る。このとき、ティシューペーパーを縦方向に５ｍｍ程度たるませて引張荷重試験を開始し、応力がかかり始める点を変位原点とする。比例限度における引張応力は、引張応力と伸びが比例関係にある領域における最大の引張応力とする。比例限度変位率は、上述の式（２）により、比例限度の変位と破断時の変位から求める。

［永久変位］
引張圧縮試験機（ミネベアミツミ株式会社製、テクノグラスＴＧＥシリーズ）を用い、２５ｍｍ幅のティシューペーパーをチャック間１００ｍｍにセットして、１００ｍｍ／分の速度で１５０ｃＮおよび２５０ｃＮまで引張る。その後無負荷にして、２０ｍｍ／分の速度でティシューペーパーの伸びが戻りきるところまでティシューペーパーの変位を測定し、ティシューペーパーの伸びが戻りきったところで試験を終了する。なお、非保湿ティシューは、引張強度縦が２５０～４５０ｃＮ程度であり、１５０ｃＮは比例限度内、２５０ｃＮは比例限度以降であることから、これら２つの負荷量のデータを測定した。

［球状圧縮試験］
ＪＩＳ Ｐ ８１１１（１９９８）の環境下における標準状態で調湿したティシューペーパー１組を、軽く潰さないよう両手の手のひらで丸め、４０ｃｃのプラスチック容器内に入れて１０分間保持して、ティシューペーパーの試験体（ティシューペーパーの玉または球状ティシューペーパー）を１０個作製する（図７）。作製した１０個の試験体を５００ｍＬのガラス製ビーカーに入れる。このとき、試験体はビーカー内で潰れないように、下段に３個、中段に３個、上段３に４個配置する（図９、図１０）。ビーカー内に収容した１０個のティシューペーパーの上に、円盤状のアクリル板（直径８２ｍｍ、中心部に直径２０ｍｍの貫通孔、重量５９．５ｇ、面積４９．６７ｃｍ^３）を静かに載せる。アクリル板を載せて３分以内に、球状圧縮試験を開始する。球状圧縮試験では、試験体を収容したビーカーの右横側にタイマーを置き、プッシュプルゲージ（ＩＭＡＤＡ社製、商品名「デジタルフォースゲージ Ｚ２－２０Ｎ」）を０．５２５ｃｍ/秒の速さで降下させる（図１１）。プッシュプルゲージの先端部の位置は、ビーカーを載せた台から約１３．４ｃｍである。終点の２００ｍＬは、ビーカーを載せた台から５．０ｃｍである。なお、予め、男女１０名により、ティシューペーパーを丸めたときの柔らかさを評価した（図１２）。そのとき、握り締めたときの球状ティシューペーパーの大きさは１０名中の８名が２０ｃｃを選出した。したがって、１０玉で２００ｍＬを終点とした。次いで、プッシュプルゲージがアクリル円板に接触させ、加圧し始めたときを「初期容量」とした。本実施形態では、タイマー表示が１０．５６秒のとき、荷重開始（０．００ｃＮ）とした。初期容量は５１４．８０ｃｃとなった（図１３）。そして、図１４に示すように、２００ｍＬに達したとき、時間は２１．３８秒、プッシュプルゲージの荷重は－１２．３７Ｎであった（図１４）。次いで、球状圧縮仕事量を求める。タイマー時間が０．４秒毎に押し込み量が約０．２０ｃｍ毎にプッシュプルゲージの先端が下降する。押し込み量をＬ_ｋ（ｃｍ）とし、押し込み荷重Ｆ_ｋ（ｋｇｆ）とする。Ｆ_ｋはアクリル円板の重さ５９．５ｇとプッシュプルゲージに表示された（Ｎ）荷重を加えて計算する。球状圧縮仕事量Ｗ（ｍＪ）を、下記式（３）により算出した。式（３）より、ｋ＝１のとき、Ｌ_ｋ－Ｌ_ｋ－１＝０．２１５ｃｍ、１／２×（Ｆ_１＋Ｆ_２）＝０．０６５ｋｇｆ、仕事量Ｗ１＝１ｍＪとなる。同様に、ｋ＝２のとき、Ｗ２＝２ｍＪとなる。初期容量から２００ｍＬに達するまでの仕事量の合計は、仕事量Ｗ＝２６０ｍＪとなる。仕事量Ｗは、曲線の下部の面積に相当する（図１５）。

［抽出油分］
試験体をジエチルエーテルに浸し、抽出される油分（抽出油分）の量をティシューペーパーの重量に対する割合で算出した。

［官能試験］
柔らかさ、しっとり感、滑らかさ、厚み感の、およびこれらの総合評価を行った。総合評価は、柔らかさ、しっとり感、滑らかさ、厚み感の平均値を算出し、平均値が４.５以上の場合は良好と評価した。

以下、実施例及び比較例について、説明する。

［実施例１］
算術平均高さ５．５μｍ、坪量１２．１ｇ／ｍ^２、紙厚１２６μｍ、乾燥引張強度（縦）２８１ｃＮ、乾燥引張強度（横）９７ｃＮ、伸び率（縦）８．９％、比例限度における縦方向の引張応力２０５ｃＮ、比例限度の変位４．３％、比例限度の変位率４８％、１５０ｃＮの変位３．３％、１５０ｃＮの永久変位０．９％、１５０ｃＮの永久変位率２６％、２５０ｃＮの変位４．９％、２５０ｃＮの永久変位１．８％、２５０ｃＮの永久変位率３７％、球状圧縮試験における初期容量５１５ｍｌ、球状圧縮仕事量２６０ｍＪ、抽出油分０．１３％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［実施例２］
算術平均高さ３．９μｍ、坪量１２．１ｇ／ｍ^２、紙厚１２３μｍ、乾燥引張強度（縦）３１２ｃＮ、乾燥引張強度（横）１３６ｃＮ、伸び率（縦）６．６％、比例限度における縦方向の引張応力２２８ｃＮ、比例限度の変位３．２％、比例限度の変位率４８％、１５０ｃＮの変位２．６％、１５０ｃＮの永久変位０．６％、１５０ｃＮの永久変位率２３％、２５０ｃＮの変位５．６％、２５０ｃＮの永久変位２．２％、２５０ｃＮの永久変位率３９％、球状圧縮試験における初期容量５６６ｍｌ、球状圧縮仕事量２５７ｍＪ、抽出油分０．１２％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［実施例３］
算術平均高さ４．４μｍ、坪量１２ｇ／ｍ^２、紙厚１３０μｍ、乾燥引張強度（縦）２４７ｃＮ、乾燥引張強度（横）１３０ｃＮ、伸び率（縦）８．４％、比例限度における縦方向の引張応力１７８ｃＮ、比例限度の変位５．２％、比例限度の変位率６２％、１５０ｃＮの変位４．７％、１５０ｃＮの永久変位１．７％、１５０ｃＮの永久変位率３７％、球状圧縮試験における初期容量５００ｍｌ、球状圧縮仕事量２２２ｍＪ、抽出油分０．１８％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［実施例４］
算術平均高さ６．１μｍ、坪量１５ｇ／ｍ^２、紙厚１７０μｍ、乾燥引張強度（縦）２５８ｃＮ、乾燥引張強度（横）８０ｃＮ、伸び率（縦）１４．９％、比例限度における縦方向の引張応力１６９ｃＮ、比例限度の変位９％、比例限度の変位率６０％、１５０ｃＮの変位７．９％、１５０ｃＮの永久変位３．３％、１５０ｃＮの永久変位率４２％、２５０ｃＮの変位１３．６％、２５０ｃＮの永久変位７．９％、２５０ｃＮの永久変位率５８％、球状圧縮試験における初期容量５１７ｍｌ、球状圧縮仕事量２５７ｍＪ、抽出油分０．２２％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［比較例１］
算術平均高さ３．４μｍ、坪量１２ｇ／ｍ^２、紙厚１２０μｍ、乾燥引張強度（縦）２７２ｃＮ、乾燥引張強度（横）１２３ｃＮ、伸び率（縦）５．６％、比例限度における縦方向の引張応力１７０ｃＮ、比例限度の変位２．７％、比例限度の変位率４８％、１５０ｃＮの変位２．１％、１５０ｃＮの永久変位０．４％、１５０ｃＮの永久変位率２０％、２５０ｃＮの変位３．７％、２５０ｃＮの永久変位１％、２５０ｃＮの永久変位率２７％、球状圧縮試験における初期容量５８５ｍｌ、球状圧縮仕事量３３９ｍＪ、抽出油分０．１０％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［比較例２］
算術平均高さ７．２μｍ、坪量１３．４ｇ／ｍ^２、紙厚１４０μｍ、乾燥引張強度（縦）３１７ｃＮ、乾燥引張強度（横）１１５ｃＮ、伸び率（縦）１４．３％、比例限度における縦方向の引張応力１５５ｃＮ、比例限度の変位４％、比例限度の変位率２８％、１５０ｃＮの変位４．２％、１５０ｃＮの永久変位１．３％、１５０ｃＮの永久変位率３０％、２５０ｃＮの変位８．１％、２５０ｃＮの永久変位３．９％、２５０ｃＮの永久変位率４８％、球状圧縮試験における初期容量５６１ｍｌ、球状圧縮仕事量２９２ｍＪ、抽出油分０．０５％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［比較例３］
算術平均高さ５．７μｍ、坪量１３．１ｇ／ｍ^２、紙厚１３６μｍ、乾燥引張強度（縦）２６８ｃＮ、乾燥引張強度（横）１３９ｃＮ、伸び率（縦）１２．２％、比例限度における縦方向の引張応力１６７ｃＮ、比例限度の変位６．６％、比例限度の変位率５５％、１５０ｃＮの変位６．４％、１５０ｃＮの永久変位１．６％、１５０ｃＮの永久変位率２６％、２５０ｃＮの変位１０．７％、２５０ｃＮの永久変位５．６％、２５０ｃＮの永久変位率５３％、球状圧縮試験における初期容量５７６ｍｌ、球状圧縮仕事量３０６ｍＪ、抽出油分０．１２％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［比較例４］
算術平均高さ４．７μｍ、坪量１０．７ｇ／ｍ^２、紙厚１１５μｍ、乾燥引張強度（縦）４６４ｃＮ、乾燥引張強度（横）１３０ｃＮ、伸び率（縦）８．８％、比例限度における縦方向の引張応力２６０ｃＮ、比例限度の変位４％、比例限度の変位率４６％、１５０ｃＮの変位２．６％、１５０ｃＮの永久変位０．７％、１５０ｃＮの永久変位率２６％、２５０ｃＮの変位３．９％、２５０ｃＮの永久変位１％、２５０ｃＮの永久変位率２６％、球状圧縮試験における初期容量５７２ｍｌ、球状圧縮仕事量２６６ｍＪ、抽出油分０％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

［比較例５］
算術平均高さ６．２μｍ、坪量１１．４ｇ／ｍ^２、紙厚１２３μｍ、乾燥引張強度（縦）５２０ｃＮ、乾燥引張強度（横）１３０ｃＮ、伸び率（縦）１１％、比例限度における縦方向の引張応力２２６ｃＮ、比例限度の変位３．７％、比例限度の変位率３３％、１５０ｃＮの変位２．９％、１５０ｃＮの永久変位１％、１５０ｃＮの永久変位率３５％、２５０ｃＮの変位４％、２５０ｃＮの永久変位１．４％、２５０ｃＮの永久変位率３６％、球状圧縮試験における初期容量５６５ｍｌ、球状圧縮仕事量２６７ｍＪ、抽出油分０％に調整された試験体を評価した。結果を表１に示す。

表１より、算術平均高さが３．９～６．１μｍであり、坪量が１２～１５ｇ／ｍ^２であり、紙厚が１２３～１７０μｍであり、乾燥引張強度（縦）が２４７～３１２ｃＮであり、乾燥引張強度（横）が８０～１３６ｃＮであり、伸び率（縦）が６．６～１４．９％であり、比例限度における縦方向の引張応力が１６９～２２８ｃＮであり、比例限度の変位が３．２～９％であり、比例限度の変位率４８～６２％、１５０ｃＮの変位が２．６～７．９％、１５０ｃＮの永久変位０．６～３．３％、１５０ｃＮの永久変位率２３～４２％、２５０ｃＮの変位４．９～１３．６％、２５０ｃＮの永久変位１．８～７．９％、２５０ｃＮの永久変位率３７～５８％、球状圧縮試験における初期容量５００～５６６ｍｌ、球状圧縮仕事量２２２～２６０ｍＪ、抽出油分０．１２～０．２２％に調整されたティシューペーパーは、総合評価が４．５以上であった（実施例１～４）。

これに対して、算術平均高さ、乾燥引張強度（縦）、伸び率（縦）、比例限度における縦方向の引張応力、比例限度の変位、比例限度の変位率、１５０ｃＮの変位、１５０ｃＮの永久変位、１５０ｃＮの永久変位率、２５０ｃＮの変位、２５０ｃＮの永久変位、２５０ｃＮの永久変位率、球状圧縮試験における初期容量、球状圧縮仕事量の少なくともいずれかが実施例１～４の範囲から外れるティシューペーパーは、総合評価が４．５未満であった（比較例１～５）。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された発明の範囲内において、種々の変形、変更が可能である。

１ 下段
２ 中段
３ 上段
１００ 装置
１０ サクションシリンダー
２０ パルプスラリー供給部
３０ 毛布
４０ ロール
４１ クーチロール
４２ 搬送ロール
４３ タッチロール
４４ ヒッチロール
４５ タッチロール
４６ ストレッチロール
４７ スクイズロール
５０ ヤンキードライヤー
５１ 入側
５２ 出側
６０ 熱風フード
７０ 接着剤供給部
８０ クレーピングドクター
９０ クリーニングドクター
ＰＳ パルプスラリー
Ｐ１ 湿紙
Ｐ２ 乾紙
Ｐ３ ティシューペーパー
Ｆ Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３、Ｆ４、Ｆ５、Ｆ６ 皮膜
ＭＤ 縦方向（ティシューペーパーの流れ方向）
ＣＤ 横方向（ティシューペーパーの流れ方向と直交する方向）

Claims (8)

1. 柔軟剤を含有し、
   縦方向の乾燥引張強度が２００ｃＮ／２５ｍｍ以上４００ｃＮ／２５ｍｍ以下であり、
   縦方向の伸び率が５％以上２５％以下であり、
   比例限度における縦方向の引張応力が１６０ｃＮ以上２５０ｃＮ以下である、
   ティシューペーパー。
2. 前記柔軟剤は、ジエチルエーテルで抽出される油分を前記柔軟剤中に０．１質量％以上０．２５質量％以下含む、
   請求項１に記載のティシューペーパー。
3. 比例限度の変位率が４０％以上である、
   請求項１または２に記載のティシューペーパー。
4. １５０ｃＮの永久変位率が２１％以上である、
   請求項１乃至３のいずれか一項に記載のティシューペーパー。
5. 球状圧縮仕事量が３００ｍＪ以下である、
   請求項１乃至４のいずれか一項に記載のティシューペーパー。
6. 算術平均高さが３μｍ以上７μｍ以下である、
   請求項１乃至５のいずれか一項に記載のティシューペーパー。
7. 請求項１乃至６のいずれか一項に記載のティシューペーパーの製造方法であって、
   前記柔軟剤が添加されたパルプスラリーを抄紙して湿紙にする抄紙工程と、
   前記湿紙をヤンキードライヤーで乾紙にする乾燥工程と、
   前記乾紙をクレーピングドクターで前記ヤンキードライヤーから剥がす剥離工程と、を有し、
   前記ヤンキードライヤーの表面に０．５ｍｇ／ｍ^２以上３．５ｍｇ／ｍ^２以下の接着剤が塗布されている、
   ティシューペーパーの製造方法。
8. 前記接着剤がポリアミド系樹脂を含有する、
   請求項７に記載のティシューペーパーの製造方法。

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