TW202247800A - 面紙及面紙的製造方法 - Google Patents
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Abstract
一種面紙，其含有柔軟劑，並且該面紙中，縱方向的乾燥拉伸強度為200cN/25mm以上且400cN/25mm以下，縱方向的伸長率為5%以上且25%以下，並且，比例限度中的縱方向的拉伸應力為160cN以上且250cN以下。
Description
本發明關於一種面紙及面紙的製造方法。
面紙中包含有用以使紙變得柔軟的柔軟劑。此外，面紙具有特定的拉伸強度而不會使紙破裂(例如，參照專利文獻1)。
[先前技術文獻]
(專利文獻)
專利文獻1：日本特開2020-182741號公報。
[發明所欲解決的問題]
近年來，對於柔軟的面紙的需求逐漸提高，但是若增加柔軟劑的添加量，在乾燥時紙會無法貼附於烘缸(dryer)而皺紋會變得難以產生在紙上，反而會無法變得柔軟。此外，若降低拉伸強度，紙雖然會變得柔軟，卻也變得容易破裂。因此，在以往的面紙中，柔軟度的提升仍有極限。
本發明所欲解決的問題在於提供一種柔軟度優異的面紙。
[解決問題的技術手段]
本發明的一態樣的面紙，含有柔軟劑，並且該面紙中，縱方向的乾燥拉伸強度為200cN/25mm以上且400cN/25mm以下，縱方向的伸長率為5%以上且25%以下，並且，比例限度中的縱方向的拉伸應力為160cN以上且250cN以下。
[發明的效果]
根據本發明的一態樣，能夠提供一種柔軟度優異的面紙。
有關本發明的實施形態，參照圖式並詳細地說明。再者，各圖中的共通的部分，有時會標註為相同的符號並省略其說明。此外，在各圖中的各構件的縮小尺寸，有時會與實際情況不同。
〈面紙〉
針對本實施形態的面紙進行說明。第1圖是顯示藉由影像解析測定本發明的實施形態的面紙的表面所得的影像的圖。本實施形態中，面紙的材質為紙。紙的紙漿組成能夠使用紙中的習知組成。例如，能夠將紙漿的調配比例設為50質量%以上，較佳是90質量%以上，更佳是100質量%。
此外，紙的單位面積重量(也稱為基重)，並無特別限定，可依據面紙的層數例如為5g/m
2以上且80g/m
2以下，較佳是7g/m
2以上且50g/m
2以下，更佳是9g/m
2以上且20g/m
2以下。再者，單位面積重量能夠依據日本工業規格JIS P 8124(2011)的規定來測定。
此外，紙的厚度(以下，稱為紙厚)並無特別限定，例如當是雙層時為50μm以上且500μm以下，較佳是60μm以上且330μm以下，更佳是100μm以上且200μm以下。再者，紙厚能夠依據日本工業規格JIS P 8111(1998)的規定來測定。
面紙的態樣並無特別限定，較佳是通用型的面紙(不含保濕成分之面紙或非保濕面紙)。此外，面紙的用途能夠應用於產業用途、家庭用途、攜帶用途中的任一用途，但是該等之中較佳是用於家庭用途的面紙。
本實施形態的面紙含有柔軟劑。本說明書中，柔軟劑包含可對構成面紙的紙賦予柔軟性的成分。具體而言，柔軟劑具有使紙漿纖維間擴大的功能，而會在紙漿纖維之間形成空氣層並且也會進入紙漿纖維間，藉此使紙漿纖維疏鬆化，而能夠使紙變得柔軟。此外，藉由柔軟劑附著在紙漿表面，能夠降低與肌膚的摩擦並對紙賦予滑順度。
柔軟劑中所包含的成分並無特別限定。作為柔軟劑中所包含的成分，可列舉例如：脂肪酸酯系化合物、脂肪酸醯胺系化合物等。當使用脂肪酸酯系化合物及脂肪酸醯胺系化合物時，可使用任一者，也可以併用兩者。再者，當使用該兩者時，柔軟劑中的脂肪酸酯系化合物與脂肪酸醯胺系化合物的調配比例可以任意設定，但是較佳是脂肪酸酯系化合物與脂肪酸醯胺系化合物的含有比例為1：1～1：5。
作為柔軟劑中所包含的脂肪酸酯系化合物，較佳是碳數6～24的醇類與碳數7～25的脂肪酸之化合物。醇類可以是直鏈醇、具有支鏈之醇、飽和醇及不飽和醇中的任一種。特別是，較佳是碳數10～22的醇，並且較佳是十二醇、十四醇、十六醇、十八醇、二十二醇及十八烯醇。
此外，作為碳數7～25的脂肪酸，可以是直鏈脂肪酸、具有支鏈之脂肪酸、飽和脂肪酸及不飽和脂肪酸中的任一種。該等之中，較佳是碳數10～22的脂肪酸，更佳是十二酸、十四酸、十六酸、十八酸、二十二酸及十八烯酸。該等脂肪酸可以單獨使用1種，也可以併用兩種以上。
柔軟劑中所包含的脂肪酸醯胺系化合物，能夠使聚伸烷基多元胺及羧酸反應來獲得。適合的聚伸烷基多元胺是分子中至少具有3個胺基且由下述通式(1)表示者。
[通式(1)]
通式(1)中，R1各自獨立地為碳數1～4的伸烷基，n為1～3的整數。該聚伸烷基多元胺中，分子中可存在不同的R1。此外，也能夠使用2種以上的聚伸烷基多元胺。較佳是R1為伸乙基。
另一方面，作為羧酸，較佳是碳數10～24的羧酸，可以是飽和羧酸、不飽和羧酸中的任一種。此外，可以是直鏈羧酸、具有支鏈之羧酸中的任一種。該等之中，較佳是碳數12～22的羧酸，更佳是碳數14～18的羧酸。
本實施形態的面紙中，較佳是柔軟劑包含在柔軟劑中為0.1質量%以上且0.25質量%以下的利用二乙基醚所萃取出的油分(以下，有時稱為萃取油分)，更佳是包含0.12質量%以上且0.22質量%以下。在此處，二乙基醚可有效地萃取作為低極性物質的油脂。
這樣的油分(油性成分)通常包含在柔軟劑中，而不包含於面紙的主原料即紙漿中。該油分的含量為0.1質量%以上且0.25質量%以下這樣的範圍，不論面紙的單位面積重量，並且是面紙中前所未見的高含量。
本實施形態的面紙在縱方向的乾燥拉伸強度可調整為200cN/25mm以上且400cN/25mm以下，較佳是210cN/25mm以上且350cN/25mm以下，更佳是220cN/25mm以上且300cN/25mm以下。
在此處，縱方向表示在製造面紙時的纖維輸送方向(或MD方向)。縱方向的乾燥拉伸強度表示面紙在乾燥狀態下往MD方向拉伸時的強度。
此外，在本實施形態的面紙中，橫方向的乾燥拉伸強度可以任意設定，例如可調整為50cN/25mm以上且200cN/25mm以下，較佳是60cN/25mm以上且170cN/25mm以下，更佳是60cN/25mm以上且140cN/25mm以下。
在此處，橫方向表示在製造面紙時的與纖維輸送方向正交的方向(或CD方向)。橫方向的乾燥拉伸強度表示面紙在乾燥狀態下往CD方向拉伸時的強度。
本實施形態的面紙中，縱方向的伸長率可以任意設定，例如可調整為5%以上且20%以下，較佳是8%以上且18%以下，更佳是10%以上且15%以下。在此處，縱方向的伸長率是以百分率表示面紙在乾燥狀態下往製造時的面紙輸送方向進行拉伸而破裂時的長度。
本實施形態的面紙在比例限度中的縱方向的拉伸應力可調整為160cN以上且250cN以下，較佳是160cN以上且240cN以下，進一步較佳是160cN以上且230cN以下。在此處，比例限度中的拉伸應力表示：在藉由拉伸負載產生的應力(拉伸應力)與伸長量具有比例關係之區域中的最大拉伸應力。
比例限度中的拉伸應力，例如在第5圖所示的圖表中，是自比例線PL遠離的位置(B點)的拉伸應力，該比例線PL表示藉由拉伸負載產生的面紙的變位與應力的比例關係。再者，第5圖中，A表示開始進行拉伸負載時(變位原點或0點)，B表示比例限度，C表示破裂時。
本實施形態的面紙，較佳是比例限度的變位率調整為40%以上，更佳是42%以上，進一步較佳是45%以上。再者，比例限度的變位率的上限並無特別限定，例如能夠調整為70%以下。
在此處，比例限度的變位率是針對施加有拉伸負載的面紙以百分率表示者，該百分率是將施加比例限度中的拉伸應力時的變位除以從施加比例限度中的拉伸應力起至破裂為止的變位而得者，並且比例限度的變位率可基於下述公式(2)計算。
[公式(2)]
再者，面紙中形成有皺紋，但是該皺紋會伸展到比例限度為止，因此面紙的伸縮大。另一方面，比例限度以外時交錯的紙漿纖維會緩慢地伸展，而面紙的伸縮會變小，而會有面紙破裂的傾向。
從這樣的觀點來看，所謂比例限度的變位率高，表示藉由拉伸負載產生的直到面紙破裂為止的變位大而面紙的伸縮大。再者，所謂面紙的伸縮大，表示形成有大量的皺紋，而且還表示皺紋是細緻且均勻地形成而表面性有所提升。
本實施形態的面紙較佳是150cN的變位調整為2.4%以上，更佳是2.5%以上，進一步較佳是2.6%以上。此外，較佳是250cN變位調整為4.5%以上，更佳是4.6%以上，進一步較佳是4.7%以上。
在本說明書中，150cN表示比例限度內的面紙的拉伸強度，250cN表示比例限度外(或比例限度以外)的面紙的拉伸強度。150cN的變位表示對縱方向施加150cN的固定負載時的面紙的變位，250cN的變位表示對縱方向施加250cN的固定負載時的面紙的變位。
在此處，永久變位表示在施加固定負載後且在設為無負載時的無法恢復原狀的程度的伸長量。150cN的永久變位表示在150cN的負載下時的永久變位。250cN的永久變位表示在250cN的負載下時的永久變位。
在第6圖表示的圖表中，永久變位例如表示在施加150cN的負載後且在設為無負載時的無法恢復原狀的程度的變位量。再者，在第6圖中，D表示開始進行拉伸負載時，E表示150cN的負載時，F的Y軸表示永久變位。
本實施形態的面紙，較佳是150cN的永久變位率為21%以上，更佳是23%以上。此外，較佳是250cN的永久變位率為30%以上，更佳是35%以上。
在此處，永久變位率是以百分率表示在施加固定負載後且在設為無負載時的無法恢復原狀的程度的伸長量。150cN的永久變位率表示在150cN的負載下時的永久變位率。250cN的永久變位率表示在250cN的負載下時的永久變位率。
再者，若永久變位率(與固定負載相比時變位大，設為無負載時的永久變位)少，則面紙回復伸長的程度會變多，而表示面紙柔軟。
本實施形態的面紙較佳是調整為球狀壓縮作功量為300mJ以下，更佳是290mJ以下，進一步較佳是260mJ以下。在此處，球狀壓縮作功量表示壓縮時的作功量，該壓縮是準備10個(組)由面紙依相同條件作成的尺寸大致相同的圓形物，並將該等放入特定的容器並壓縮直到容積成為約200mL為止。
該球狀壓縮作功量表示將面紙揉圓時的柔軟度的指標。具體而言，球狀壓縮作功量能夠藉由第7圖～第14圖表示的球狀壓縮試驗來測定。
首先，將1組已在日本工業規格JIS P 8111(1998)的環境下以標準狀態調濕而成的面紙，以輕柔且不緊壓的方式以雙手手掌揉圓，放入40cc的塑膠容器內保持10分鐘，來製成面紙的試驗體(面紙球或球狀面紙)(第7圖)。針對本實施形態準備10個這樣的試驗體。
繼而，在500mL的玻璃製的燒杯中，以將上述10個試驗體不偏倚的方式放入10個(第8圖)。具體而言，如第9圖、第10圖所示，以不緊壓的方式平均地在下段1放入3個試驗體，在中段2放入3個試驗體並在上段3放入4個試驗體(球狀面紙)。
在已容置於燒杯內的10個面紙上穩定地承載圓盤狀的壓克力板(直徑82mm，中心部處為直徑20mm的貫穿孔，重量59.5g，面積49.67cm
2)。
在承載壓克力板後的3分鐘以內，開始進行球狀壓縮試驗。具體而言，如第11圖所示，在容置有試驗體之燒杯的右邊側放置計時器，並且以0.525cm/秒的速率使推力計(push gauge，IMADA股份有限公司製造，商品名「Digital force gauge Z2-20N)下降。推力計的前端部的位置為距離承載燒杯的平台約13.4cm。終點的200mL為距離承載燒杯的平台5.0cm。
再者，預先讓10名男女評價面紙揉圓時的柔軟度(第12圖)。此時，針對已捏得緊實的球狀面紙的尺寸，10人中有8人選出20cc。從而，將10球成為200mL設為終點。
如第13圖所示，球狀壓縮試驗中，將推力計接觸到壓克力圓板而開始進行加壓時設為「初期容量」。本實施形態中，計時器顯示為10.56秒時設為開始負載(0.00cN)。初期容量為514.80cc。並且，如第14圖所示，到達200mL時的時間為21.38秒，推力計的負載為-12.37cN。
繼而，求出球狀壓縮作功量。計時器時間每0.4秒，推力計的前端就會以擠壓量約0.20cm的方式下降。將擠壓量設為L
k(cm)，並將擠壓負載設為F
k(kgf)。F
k以壓克力圓板的重量59.5g與推力計所表示的(N)負載相加來計算。球狀壓縮作功量W(mJ)可基於下述公式(3)來算出。
[公式(3)]
根據公式(3)，當k=1時，L
k－L
k-1=0.215cm，1/2×(F
1+F
2)=0.065kgf，作功量為W1=1mJ。同理，當k=2時，作功量為W2=2mJ。從初期容量起到達200mL為止的作功量的合計(球狀壓縮作功量)，作功量為W=260mJ。作功量W在第15圖所示的圖表中，相當於曲線下部的面積。
本實施形態的面紙，算術平均高度較佳是3μm以上且7μm以下，更佳是4μm以上且6.5μm以下，進一步較佳是5μm以上且6μm以下。在此處，算術平均高度表示：相對於表面的平均面，各點的高度差的絕對值的平均(參照第2圖)。
再者，以往的面紙中，如第3圖所示那樣具有未形成皺紋的部分，而面紙的表面呈平坦且凹凸較小，或者如第4圖所示那樣，皺紋大且不均勻。因此，以往的面紙具有伸長量小且令人感到粗硬的傾向，而在柔軟度、滑順度的提升方面仍有極限。
相對於此，本實施形態的面紙，如第1圖所示那樣形成有均勻且細緻的皺紋，伸長量大且令人感到柔軟。為了獲得這樣的效果，本實施形態如同上述那樣含有柔軟劑，並且將縱方向的乾燥拉伸強度設為200cN/25mm以上且400cN/25mm以下，將縱方向的伸長率設為5%以上且25%以下，將比例限度中的縱方向的拉伸應力設為160cN以上且250cN以下。藉此，本實施形態可獲得一種面紙，其不易破裂並且柔軟度優異。
本實施形態的面紙中，如同上述，包含有0.1質量%以上且0.25質量%以下的利用二乙基醚所萃取出的油分(柔軟劑)，藉此能夠使面紙的柔軟度提升。
本實施形態的面紙中，如同上述，將比例限度的變位率設為40%以上，藉此能夠使面紙的柔軟度進一步提升。
本實施形態的面紙中，如同上述，將150cN的永久變位率設為21%以上，藉此能夠使面紙的柔軟度進一步提升。
本實施形態的面紙中，如同上述，將球狀壓縮作功量設為300mJ以下，藉此能夠使面紙的柔軟度進一步提升。
本實施形態的面紙中，如同上述，將算術平均高度設為3μm以上且7μm以下，藉此能夠使面紙的滑順度提升。
〈面紙的製造方法〉
針對本實施形態的面紙的製造方法進行說明。第16圖是實行本實施形態的面紙的製造方法的流程圖。第17圖是製造本發明的實施形態的面紙的裝置的模式圖，第18圖是將第17圖所示的裝置的部分擴大而成的圖。再者，各圖中的共通的部分，有時會標註為相同的符號並省略其說明。
本實施形態的面紙的製造方法是上述面紙的製造方法，其具有抄造步驟S1、乾燥步驟S2及剝離步驟S3(第16圖)。再者，本實施形態的面紙的製造方法是本發明的面紙的製造方法的一例。
本實施形態的面紙的製造方法，例如能夠藉由第17圖所示的製造面紙的裝置100來實現。第17圖所示的裝置100具備：吸入缸(suction cylinder)10、紙漿漿料供給部20、毛毯30、輥40、楊克烘缸50、熱風罩60、黏著劑供給部70、起縐刮刀(creping doctor)80、清潔刮刀(cleaning doctor)90。在此處，使用第17圖所示的裝置100來具體地說明第16圖所示的面紙的製造方法。
抄造步驟S1中，將添加有上述柔軟劑之紙漿漿料PS進行抄造來作成濕紙P1。具體而言，從紙漿漿料供給部20將紙漿漿料PS供給至旋轉的吸入缸10的表面。並且，沿著輥40(輸送輥42)輸送長條狀的毛毯30。毛毯30的輸送速度可以任意設定，例如是900～1300m/分鐘。
經供給的紙漿漿料PS，在毛毯30通過吸入缸10與伏輥41之間時會被轉印至該毛毯30上。被轉印至毛毯30的紙漿漿料PS在被輸送至接觸輥43為止的過程中會進行脫水而成為濕紙P1。
乾燥步驟S2中，利用楊克烘缸50將濕紙P1進行乾燥而作成乾紙P2。濕紙P1在通過相互地旋轉的接觸輥43與楊克烘缸50的進入側51的表面之間時，會自毛毯30分離並黏著在楊克烘缸50的表面。
再者，已與濕紙P1分離的毛毯30在被輸送至毛毯轉向輥(hitch roll)44處後，會進一步被輸送至接觸輥45處，並再度通過接觸輥45與楊克烘缸50的表面之間。此時，殘留在毛毯30的一部分的濕紙P1會黏著在楊克烘缸50的表面。
再者，毛毯30在分離了濕紙P1後，會進一步被輸送至張力輥46處，並以被拉扯而延長的狀態進一步輸送至擠水輥47處，藉由通過該擠水輥47來進行擠乾。已擠乾的毛毯30被輸送至吸入缸10與伏輥41之間，並再度轉印紙漿漿料PS而重複進行抄造步驟S1。
乾燥步驟S2中，在濕紙P1通過接觸輥43與楊克烘缸50的進入側51的表面之間以前，黏著劑會被塗佈於楊克烘缸50的表面。具體而言，在楊克烘缸50的進入側51與清潔刮刀90之間設置有黏著劑供給部70，黏著劑會自該黏著劑供給部70被噴射至楊克烘缸50的表面。藉此，黏著劑會被塗佈於楊克烘缸50的表面，而在楊克烘缸50的表面形成有黏著劑的膜(覆膜F)。
此外，黏著劑的成分並無特別限定，較佳是含有聚醯胺系樹脂，更佳是含有熱硬化性聚醯胺系樹脂。本實施形態中，黏著劑中包含有熱硬化性聚醯胺系樹脂。
本實施形態中，熱硬化性聚醯胺系樹脂在楊克烘缸50的表面進行加熱。此時，被塗佈在楊克烘缸50的表面的熱硬化性聚醯胺系樹脂，在楊克烘缸50的附近受到強力加熱所形成的一部分的覆膜F1會變硬，在遠離楊克烘缸50的乾紙側受到微弱加熱所形成的一部分的覆膜F2會變得柔軟(第18圖)。
作為聚醯胺系樹脂並無特別限定，可列舉例如：聚醯胺多元胺表氯醇(polyamidepolyamine-epihalohydrin)等熱硬化性聚醯胺系樹脂。
聚醯胺多元胺表氯醇能夠藉由控制由表氯醇進行的改質，來控制樹脂的分子量、交聯密度及陽離子性，並進一步能夠藉由控制被形成在樹脂中的氮雜環丁鑰環(AZR，Azetidinium ring)的量來調整熱硬化性。此外，藉由調整熱硬化性聚醯胺系樹脂的熱硬化性，能夠使由黏著劑產生的塗層變厚。
被塗佈於楊克烘缸50的表面的黏著劑的量，相對於楊克烘缸50的表面為0.5mg/m
2以上且3.5mg/m
2以下，較佳是0.8mg/m
2以上且3.3mg/m
2以下，更佳是1mg/m
2以上且3mg/m
2以下。
本實施形態中，黏著劑的塗佈量，可調整為相對於所獲得的面紙P3的質量(t，噸)為1～4kg/t。此時被形成於楊克烘缸50的表面的覆膜F的膜厚推測為1～3.5μm。該覆膜F的膜厚，大約是以往被形成於楊克烘缸50的表面的覆膜的膜厚的5倍(參照第18圖～第21圖)。
乾燥步驟S2中，濕紙P1會以被黏著在往逆時針方向(RD方向)旋轉的楊克烘缸50的表面的狀態通過熱風罩60內，而在直到被輸送至楊克烘缸50的輸出側52時成為乾紙P2。
剝離步驟S3中，被輸送至楊克烘缸50的輸出側52的乾紙P2，能夠利用起縐刮刀80自楊克烘缸50剝除。具體而言，將起縐刮刀80的前端設置在楊克烘缸50與乾紙P2之間，一邊形成皺紋，一邊使乾紙P2自楊克烘缸50分離。
自楊克烘缸50分離出的乾紙P2會成為面紙P3。面紙P3的起縐率可以為任意，較佳是10～20%。
再者，乾紙P2分離後的楊克烘缸50，會被輸送至清潔刮刀90處進行清潔。具體而言，殘留在楊克烘缸50的表面的覆膜F中較柔軟的覆膜F2會被清潔刮刀90的前端刮除，而僅有較硬的覆膜F1殘留在楊克烘缸50的表面。
經清潔的楊克烘缸50在被輸送至楊克烘缸50的輸入側51處的過程中，黏著劑會再度被塗佈於楊克烘缸50的表面來形成覆膜F。並且，在表面形成有覆膜F的楊克烘缸50會被輸送至輸入側51，並且濕紙P1會再度黏著於楊克烘缸50的表面而重複進行乾燥步驟S2。
再者，以往的面紙的製造方法中，有時會在楊克烘缸50形成薄而柔軟的覆膜F3(第19圖)。該製造方法中，因為形成於楊克烘缸50的表面的覆膜F3薄，所以起縐刮刀80的前端會抵住乾紙P2而表面的紙質會惡化。此外，因為覆膜F3柔軟，所以會容易自楊克烘缸50的表面剝離，因此濕紙P1或乾紙P2對於楊克烘缸50的黏著會變得不充分。
此外，以往的面紙的製造方法中，有時會在楊克烘缸50上產生薄且硬的覆膜F4(第20圖)。該製造方法中，乾紙P2會在薄且硬的覆膜F4與乾紙P2之間被剝離，因此皺紋會變大，而表面性差且紙質變硬。
進一步，以往的面紙的製造方法中，有時會在楊克烘缸50上產生較硬的覆膜F5與剝離層F6(第21圖)。該製造方法中，藉由剝離層F6會使自楊克烘缸50的乾紙P2的剝離變得容易，而皺紋變小，因此雖然表面性變得良好，紙質卻會變硬。
相對於此，本實施形態的製造方法中，如同上述，藉由在楊克烘缸50的表面塗佈0.5mg/m
2以上且3.5mg/m
2以下的塗佈劑，能夠在楊克烘缸50的表面形成較厚的覆膜F(第17圖、第18圖)。藉由該較厚的覆膜F，在剝離步驟S3時，起縐刮刀80的前端會插入楊克烘缸50與乾紙P2之間，而可以一邊以覆膜F保護乾紙P2的表面，一邊剝取乾紙P2。藉此，可獲得形成有均勻且細緻的皺紋之面紙。
此外，本實施形態的製造方法中，藉由形成於楊克烘缸50的表面的較厚的覆膜F，在剝離步驟S3時，能夠避免起縐刮刀80的前端與楊克烘缸50的表面接觸或抵接。因此，本實施形態的製造方法中，能夠藉由該較厚的覆膜F保護楊克烘缸50的表面。
此外，本實施形態的製造方法中，藉由形成於楊克烘缸50的表面與乾紙P2之間的較厚的覆膜F，如同上述那樣可隔著覆膜F在乾紙P2上形成皺紋，還有起縐刮刀80的前端不易與楊克烘缸50的表面接觸，因此，在剝離步驟S3時也能夠保護楊克烘缸50本身。
本實施形態的製造方法中，被塗佈於楊克烘缸50的表面的黏著劑含有聚醯胺系樹脂(熱硬化性聚醯胺系樹脂)，藉此在楊克烘缸50的表面形成有較厚的覆膜F時，在楊克烘缸50的附近之處受到強力的加熱而使一部分的覆膜F即F1變硬，遠離楊克烘缸50的乾紙P2側處受到微弱加熱而使一部分的覆膜F即F2變得柔軟。
藉此，本實施形態的製造方法中，藉由被形成於楊克烘缸50的表面的柔軟的覆膜F2，乾紙P2會變得容易黏著，並且在乾燥步驟S2時，乾紙P2的拾取(pickup，濕紙P1相對於楊克烘缸50的黏著)會變得容易。此外，藉由被形成於楊克烘缸50的表面的堅硬的覆膜F1，能夠強化對楊克烘缸50的表面的保護。
[實施例]
以下，進一步使用實施例具體地說明本發明。實施例、比較例的評價藉由以下的試驗來實行。
[面紙(試驗體)]
藉由第16圖的製造方法(第17圖的裝置100)來製造面紙，並將該面紙設為試驗體。
[表面粗糙度(算術平均高度)]
藉由基恩斯(KEYENCE)股份有限公司製造的Oneshot 3D顯微鏡VR-3200與影像分析軟體「VR-H2A」來測定表面粗糙度。測定是以倍率12倍、視野面積30mm×30mm的條件來實行。從所獲得的表面粗糙度來算出算術平均高度。算術平均高度是將相對於表面的平均面的各點的高度差的絕對值進行平均來獲得。
[單位面積重量(基重)]
面紙的單位面積重量(基重)是依據日本工業規格JIS P 8124的規定來測定。單位面積重量的單位是g/m
2。
[厚度(紙厚)]
面紙的厚度是依據日本工業規格JIS P 8111(1998)的規定來測定。厚度的單位是μm。
[乾燥拉伸強度]
乾燥拉伸強度是依據日本工業規格JIS P 8113(1998)的規定來測定。試驗片使用縱方向、橫方向皆裁切為寬度25mm(±0.5mm)×長度150mm左右而成者。試驗機是使用拉伸壓縮試驗機(Minebea股份有限公司製造，TG-200N(型號))。測定是依照下述步驟實行：將夾具間隔設定為100mm，將試驗片的兩端固定在試驗機的夾具上，並對面紙的紙片施加往上下方向的拉伸負載，然後讀取面紙破裂時的指示值(數位值(digital value))。拉伸速度設定為100mm/分鐘。準備各5組的樣品，針對縱方向、橫方向皆各自測定5次，然後將其測定值的平均設為各方向的乾燥拉伸強度。此外，縱橫比以縱方向相對於橫方向的拉伸強度的比來算出。
[伸長率]
使用拉伸壓縮試驗機(Minebea股份有限公司製造，TG-200N)來測定縱方向的伸長率。伸長率是以百分率表示施加拉伸負載時直到面紙破裂為止的伸長量的長度。
[比例限度]
使用拉伸壓縮試驗機(MinebeaMitsumi股份有限公司製造，Technograph TGE系列)，將寬度25mm(面紙的橫方向)、長度140mm(面紙的縱方向)的面紙安裝在100mm的夾具間，然後以100mm/分鐘的速度拉伸面紙直到破裂為止。此時，使面紙在縱方向上放鬆約5mm左右然後開始拉伸負載試驗，並且將開始施加應力的點設為變位原點。比例限度中的拉伸應力，設為在拉伸應力與伸長量具有比例關係之區域中的最大拉伸應力。比例限度變位率是基於上述公式(2)，由比例限度的變位與破裂時的變位來求出。
[永久變位]
使用拉伸壓縮試驗機(MinebeaMitsumi股份有限公司製造，Technograph TGE系列)，將寬度25mm的面紙安裝在100mm的夾具間，然後以100mm/分鐘的速度進行拉伸直到150cN及250cN為止。之後設為未負載，然後以20mm/分鐘的速度測定面紙的變位直到面紙的伸長量停止回復時為止，並在面紙的伸長量停止回復時結束試驗。再者，非保濕面紙的縱方向拉伸強度為250～450cN左右，150cN在比例限度內，250cN為比例限度以外，因此測定該兩種負載量的數據。
[球狀壓縮試驗]
將1組已在日本工業規格JIS P8111(1998)的環境下以標準狀態調濕而成的面紙，以輕柔且不緊壓的方式以雙手手掌揉圓，放入40cc的塑膠容器內保持10分鐘，來製成10個面紙的試驗體(面紙球或球狀面紙)(第7圖)。將製成的10個試驗體放入500mL的玻璃製的燒杯中。此時，以不緊壓的方式在下段配置3個試驗體，在中段配置3個試驗體並在上段3配置4個試驗體(第9圖、第10圖)。在已容置於燒杯內的10個面紙上穩定地乘載圓盤狀的壓克力板(直徑82mm，中心部處為直徑20mm的貫穿孔，重量59.5g，面積49.67cm
2)。在乘載壓克力板後的3分鐘以內，開始進行球狀壓縮試驗。球狀壓縮試驗時，在容置有試驗體之燒杯的右邊側放置計時器，並且以0.525cm/秒的速率使推力計(IMADA股份有限公司製造，商品名「Digital force gauge Z2-20N)下降(第11圖)。推力計的前端部的位置為距離承載燒杯的平台約13.4cm。終點的200mL為距離承載燒杯的平台5.0cm。再者，預先讓10名男女評價面紙揉圓時的柔軟度(第12圖)。此時，針對已捏得緊實的球狀面紙的尺寸，10人中有8人選出20cc。從而，將10球成為200mL設為終點。繼而，使推力計與壓克力圓板接觸，並將開始進行加壓時設為「初期容量」。本實施形態中，計時器顯示為10.56秒時設為開始負載(0.00cN)。初期容量為514.80cc(第13圖)。並且，如第14圖所示，到達200mL時的時間為21.38秒，推力計的負載為-12.37cN(第14圖)。繼而，求出球狀壓縮作功量。計時器時間每0.4秒，推力計的前端就會以擠壓量約0.20cm的方式下降。將擠壓量設為L
k(cm)，並將擠壓負載設為F
k(kgf)。F
k以壓克力圓板的重量59.5g與推力計所表示的(N)負載相加來計算。球狀壓縮作功量W(mJ)可基於下述公式(3)來算出。根據公式(3)，當k=1時，L
k－L
k-1=0.215cm，1/2×(F
1+F
2)=0.065kgf，作功量為W1=1mJ。同理，當k=2時，作功量為W2=2mJ。從初期容量起到達200mL為止的作功量的合計為，作功量W=260mJ。作功量W相當於曲線下部的面積(第15圖)。
[萃取油分]
將試驗體浸漬於二乙基醚中，並將所萃取出的油分(萃取油分)的量以相對於紙的重量的比例算出。
[官能試驗]
實行柔軟度、濕潤度、滑順度、厚度感及該等的綜合評價。綜合評價是算出柔軟度、濕潤度、滑順度、厚度感的平均值，當平均值為4.5以上時評價為良好。
以下，說明實施例及比較例。
[實施例1]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度5.5μm、單位面積重量12.1g/m
2、紙厚126μm、乾燥拉伸強度(縱)281cN、乾燥拉伸強度(橫)97cN、伸長率(縱)8.9%、比例限度中的縱方向的拉伸應力205cN、比例限度的變位4.3%、比例限度的變位率48%、150cN的變位3.3%、150cN的永久變位0.9%、150cN的永久變位率26%、250cN的變位4.9%、250cN的永久變位1.8%、250cN的永久變位率37%、球狀壓縮試驗中的初期容量515ml、球狀壓縮作功量260mJ、萃取油分0.13%。
[實施例2]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度3.9μm、單位面積重量12.1g/m
2、紙厚123μm、乾燥拉伸強度(縱)312cN、乾燥拉伸強度(橫)136cN、伸長率(縱)6.6%、比例限度中的縱方向的拉伸應力228cN、比例限度的變位3.2%、比例限度的變位率48%、150cN的變位2.6%、150cN的永久變位0.6%、150cN的永久變位率23%、250cN的變位5.6%、250cN的永久變位2.2%、250cN的永久變位率39%、球狀壓縮試驗中的初期容量566ml、球狀壓縮作功量257mJ、萃取油分0.12%。
[實施例3]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度4.4μm、單位面積重量12.0g/m
2、紙厚130μm、乾燥拉伸強度(縱)247cN、乾燥拉伸強度(橫)130cN、伸長率(縱)8.4%、比例限度中的縱方向的拉伸應力178cN、比例限度的變位5.2%、比例限度的變位率62%、150cN的變位4.7%、150cN的永久變位1.7%、150cN的永久變位率37%、球狀壓縮試驗中的初期容量500ml、球狀壓縮作功量222mJ、萃取油分0.18%。
[實施例4]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度6.1μm、單位面積重量15g/m
2、紙厚170μm、乾燥拉伸強度(縱)258cN、乾燥拉伸強度(橫)80cN、伸長率(縱)14.9%、比例限度中的縱方向的拉伸應力169cN、比例限度的變位9.0%、比例限度的變位率60%、150cN的變位7.9%、150cN的永久變位3.3%、150cN的永久變位率42%、250cN的變位13.6%、250cN的永久變位7.9%、250cN的永久變位率58%、球狀壓縮試驗中的初期容量517ml、球狀壓縮作功量257mJ、萃取油分0.22%。
[比較例1]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度3.4μm、單位面積重量12.0g/m
2、紙厚120μm、乾燥拉伸強度(縱)272cN、乾燥拉伸強度(橫)123cN、伸長率(縱)5.6%、比例限度中的縱方向的拉伸應力170cN、比例限度的變位2.7%、比例限度的變位率48%、150cN的變位2.1%、150cN的永久變位0.4%、150cN的永久變位率20%、250cN的變位3.7%、250cN的永久變位1.0%、250cN的永久變位率27%、球狀壓縮試驗中的初期容量585ml、球狀壓縮作功量339mJ、萃取油分0.10%。
[比較例2]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度7.2μm、單位面積重量13.4g/m
2、紙厚140μm、乾燥拉伸強度(縱)317cN、乾燥拉伸強度(橫)115cN、伸長率(縱)14.3%、比例限度中的縱方向的拉伸應力155cN、比例限度的變位4.0%、比例限度的變位率28%、150cN的變位4.2%、150cN的永久變位1.3%、150cN的永久變位率30%、250cN的變位8.1%、250cN的永久變位3.9%、250cN的永久變位率48%、球狀壓縮試驗中的初期容量561ml、球狀壓縮作功量292mJ、萃取油分0.05%。
[比較例3]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度5.7μm、單位面積重量13.1g/m
2、紙厚136μm、乾燥拉伸強度(縱)268cN、乾燥拉伸強度(橫)139cN、伸長率(縱)12.2%、比例限度中的縱方向的拉伸應力167cN、比例限度的變位6.6%、比例限度的變位率55%、150cN的變位6.4%、150cN的永久變位1.6%、150cN的永久變位率26%、250cN的變位10.7%、250cN的永久變位5.6%、250cN的永久變位率53%、球狀壓縮試驗中的初期容量576ml、球狀壓縮作功量306mJ、萃取油分0.12%。
[比較例4]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度4.7μm、單位面積重量10.7g/m
2、紙厚115μm、乾燥拉伸強度(縱)464cN、乾燥拉伸強度(橫)130cN、伸長率(縱)8.8%、比例限度中的縱方向的拉伸應力260cN、比例限度的變位4.0%、比例限度的變位率46%、150cN的變位2.6%、150cN的永久變位0.7%、150cN的永久變位率26%、250cN的變位3.9%、250cN的永久變位1.0%、250cN的永久變位率26%、球狀壓縮試驗中的初期容量572ml、球狀壓縮作功量266mJ。
[比較例5]
評價調整為下述條件的試驗體，並將結果表示於表1，該條件是：算術平均高度6.2μm、單位面積重量11.4g/m
2、紙厚123μm、乾燥拉伸強度(縱)520cN、乾燥拉伸強度(橫)130cN、伸長率(縱)11.0%、比例限度中的縱方向的拉伸應力226cN、比例限度的變位3.7%、比例限度的變位率33%、150cN的變位2.9%、150cN的永久變位1.0%、150cN的永久變位率35%、250cN的變位4.0%、250cN的永久變位1.4%、250cN的永久變位率36%、球狀壓縮試驗中的初期容量565ml、球狀壓縮作功量267mJ。
[表1]
| 實施例1 | 實施例2 | 實施例3 | 實施例4 | 比較例1 | 比較例2 | 比較例3 | 比較例4 | 比較例5 | ||
| 表面 粗糙 度 | Sa算術平均高度(μm) | 5.5 | 3.9 | 4.4 | 6.1 | 3.4 | 7.2 | 5.7 | 4.7 | 6.2 |
| 紙質 | 單位面積重量(g/m 2) | 12.1 | 12.1 | 12.0 | 15.0 | 12.0 | 13.4 | 13.1 | 10.7 | 11.4 |
| 紙厚(μm) | 126 | 123 | 130 | 170 | 120 | 140 | 136 | 115 | 123 | |
| 乾燥拉伸強度 縱(cN) | 281 | 312 | 247 | 258 | 272 | 317 | 268 | 464 | 520 | |
| 乾燥拉伸強度 橫(cN) | 97 | 136 | 130 | 80 | 123 | 115 | 139 | 130 | 130 | |
| 伸長率 縱(%) | 8.9 | 6.6 | 8.4 | 14.9 | 5.6 | 14.3 | 12.2 | 8.8 | 11.0 | |
| 萃取油分(%) | 0.13 | 0.12 | 0.18 | 0.22 | 0.10 | 0.05 | 0.12 | - | - | |
| 比例 限度 | 比例限度的拉伸應力(cN) | 205 | 228 | 178 | 169 | 170 | 155 | 167 | 260 | 226 |
| 比例限度的變位(%) | 4.3 | 3.2 | 5.2 | 9.0 | 2.7 | 4.0 | 6.6 | 4.0 | 3.7 | |
| 比例限度的變位率(%) | 48 | 48 | 62 | 60 | 48 | 28 | 55 | 46 | 33 | |
| 永久 變位 | 150cN的變位(%) | 3.3 | 2.6 | 4.7 | 7.9 | 2.1 | 4.2 | 6.4 | 2.6 | 2.9 |
| 150cN的永久變位(%) | 0.9 | 0.6 | 1.7 | 3.3 | 0.4 | 1.3 | 1.6 | 0.7 | 1.0 | |
| 150cN的永久變位率(%) | 26 | 23 | 37 | 42 | 20 | 30 | 26 | 26 | 35 | |
| 250cN的變位(%) | 4.9 | 5.6 | - | 13.6 | 3.7 | 8.1 | 10.7 | 3.9 | 4.0 | |
| 250cN的永久變位(%) | 1.8 | 2.2 | - | 7.9 | 1.0 | 3.9 | 5.6 | 1.0 | 1.4 | |
| 250cN的永久變位率(%) | 37 | 39 | - | 58 | 27 | 48 | 53 | 26 | 36 | |
| 球狀 壓縮 試驗 | 初期容量(ml) | 515 | 566 | 500 | 517 | 585 | 561 | 576 | 572 | 565 |
| 球狀壓縮作功量(mJ) | 260 | 257 | 222 | 257 | 339 | 292 | 306 | 266 | 267 | |
| 官能 評價 | 柔軟度 | 4.9 | 4.6 | 4.9 | 4.8 | 4.2 | 4.0 | 4.2 | 4.1 | 3.7 |
| 濕潤感 | 4.8 | 4.4 | 4.8 | 4.4 | 4.2 | 4.0 | 4.0 | 3.7 | 3.4 | |
| 滑順度 | 5.2 | 4.7 | 5.3 | 4.5 | 5.1 | 4.0 | 4.5 | 4.3 | 3.5 | |
| 厚度感 | 3.9 | 4.1 | 4.1 | 5.2 | 4.3 | 4.0 | 4.4 | 3.7 | 3.8 | |
| 綜合評價 | 5.1 | 4.5 | 5.1 | 5.2 | 4.3 | 4.0 | 4.2 | 3.8 | 3.5 |
由表1可知，調整為下述條件的面紙的綜合評價為4.5以上，該條件是：算術平均高度3.9～6.1μm、單位面積重量12～15g/m
2、紙厚123～170μm、乾燥拉伸強度(縱)247～312cN、乾燥拉伸強度(橫)80～136cN、伸長率(縱)6.6～14.9%、比例限度中的縱方向的拉伸應力169～228cN、比例限度的變位3.2～9%、比例限度的變位率48～62%、150cN的變位2.6～7.9%、150cN的永久變位0.6～3.3%、150cN的永久變位率23～42%、球狀壓縮試驗中的初期容量500～566ml、球狀壓縮作功量222～260mJ、萃取油分0.12～0.22%(實施例1～4)。
相對於此，算術平均高度、乾燥拉伸強度(縱)、伸長率(縱)、比例限度中的縱方向的拉伸應力、比例限度的變位、比例限度的變位率、150cN的變位、150cN的永久變位、150cN的永久變位率、球狀壓縮試驗中的初期容量、球狀壓縮作功量的至少任一條件在實施例1～4的範圍之外的面紙，綜合評價小於4.5(比較例1～5)。
以上說明了本發明的實施形態，但是本發明不限於特定的實施形態，在發明申請專利範圍的範圍內，能夠進行各種變化、變更。
以下附註本發明的較佳態樣。
本發明的第一態樣提供一種面紙，其含有柔軟劑，並且該面紙中，縱方向的乾燥拉伸強度為200cN/25mm以上且400cN/25mm以下，縱方向的伸長率為5%以上且25%以下，並且，比例限度中的縱方向的拉伸應力為160cN以上且250cN以下。
在本說明書中，柔軟劑包含可對構成面紙的紙賦予柔軟性的成分。
此外，縱方向表示在製造面紙時的纖維輸送方向(或MD方向)。乾燥拉伸強度表示面紙在乾燥狀態下被拉伸時的強度。伸長率是以百分率表示施加拉伸負載時直到面紙破裂為止的伸長的程度的長度。比例限度中的拉伸應力，設為在藉由拉伸負載產生的應力(拉伸應力)與伸長量具有比例關係之區域中的最大拉伸應力。
第一態樣含有柔軟劑，並且將縱方向的乾燥拉伸強度設為200cN/25mm以上且400cN/25mm以下，將縱方向的伸長率設為5%以上且25%以下，將比例限度中的縱方向的拉伸應力設為160cN以上且250cN以下，藉此可獲得一種面紙，其不易破裂並且柔軟度優異。
本發明的第二態樣提供一種面紙，其中，前述柔軟劑包含在前述柔軟劑中為0.1質量%以上且0.25質量%以下的利用二乙基醚所萃取出的油分。第二態樣含有包含於柔軟劑中為0.1質量%以上且0.25質量%以下的利用二乙基醚所萃取出的油分之柔軟劑，藉此能夠使面紙的柔軟度提升。
本發明的第三態樣提供一種面紙，其中，比例限度的變位率為40%以上。在本說明書中，比例限度的變位率是針對施加拉伸負載的面紙以百分率表示者，該百分率是將施加比例限度中的拉伸應力時的變位除以從施加比例限度中的拉伸應力起至破裂為止的變位而得者。
再者，所謂比例限度的變位率高，表示紙的伸縮大。第三態樣將比例限度的變位率設為40%以上，藉此能夠使面紙的柔軟度進一步提升。
本發明的第四態樣提供一種面紙，其中，150cN的永久變位率為21%以上。在本說明書中，永久變位表示在施加固定負載後且在設為無負載時的無法恢復原狀的程度的伸長量。永久變位率是以百分率表示在施加固定負載後且在設為無負載時的無法恢復原狀的程度的伸長量。150cN的永久變位率表示在150cN的負載下時的永久變位率。
再者，永久變位率若比起施加固定負載時的變位大，且設為無負載時的永久變位少，則表示面紙的伸長的回復變多，而面紙柔軟。第四態樣將150cN的永久變位率設為21%以上，藉此能夠使面紙的柔軟度進一步提升。
本發明的第五態樣提供一種面紙，其中，球狀壓縮作功量為300mJ以下。在本說明書中，球狀壓縮作功量表示壓縮時的作功量，該壓縮是準備10個(組)由面紙依相同條件作成的尺寸大致相同的圓形物，並將該等放入特定的容器並且壓縮直到容積成為約200mL為止。
該球狀壓縮作功量表示將面紙揉圓時的柔軟度的指標。第五態樣將球狀壓縮作功量設為300mJ以下，藉此能夠使面紙的柔軟度進一步提升。
本發明的第六態樣提供一種面紙，其中，算術平均高度為3μm以上且7μm以下。第六態樣將算術平均高度設為3μm以上且7μm以下，藉此能夠使面紙的滑順度提升。
本發明的第七態樣提供一種面紙的製造方法，其製造上述第一～第六態樣中任一態樣所述之面紙，該製造方法具有下述步驟：抄造步驟，其將添加有前述柔軟劑之紙漿漿料進行抄造而作成濕紙；乾燥步驟，其利用楊克烘缸將前述濕紙作成乾紙；及，剝離步驟，其利用起縐刮刀將前述乾紙自前述楊克烘缸剝除；並且，前述楊克烘缸的表面塗佈有0.5mg/m
2以上且3.5mg/m
2以下的黏著劑。
第七態樣在楊克烘缸的表面塗佈有0.5mg/m
2以上且3.5mg/m
2以下的黏著劑，藉此能夠在楊克烘缸的表面形成較厚的覆膜。藉由該較厚的覆膜，在剝離步驟時，起縐刮刀的前端會插入楊克烘缸與乾紙之間，而可以一邊以覆膜保護乾紙的表面，一邊剝取乾紙。藉此，可獲得一種形成有均勻且細緻的皺紋之面紙。
此外，第七態樣中形成於楊克烘缸的表面的較厚的覆膜，在剝離步驟時，能夠避免起縐刮刀的前端與楊克烘缸的表面接觸。因此，第七態樣能夠藉由該較厚的覆膜保護楊克烘缸的表面。
本發明的第八態樣提供一種面紙的製造方法，其中，前述黏著劑含有聚醯胺系樹脂。被塗佈於楊克烘缸的表面的黏著劑含有聚醯胺系樹脂，藉此在楊克烘缸的表面形成有較厚的覆膜時，在楊克烘缸附近處受到強力加熱的一部分的覆膜會變硬，在遠離楊克烘缸的乾紙側處受到微弱加熱的一部分的覆膜會變得柔軟。
藉此，第八態樣藉由被形成於楊克烘缸的表面且柔軟的覆膜，乾紙會變得容易黏著，並且在乾燥步驟時，乾紙的拾取(濕紙相對於楊克烘缸的黏著)會變得容易。此外，藉由被形成於楊克烘缸的表面的堅硬的覆膜，能夠強化對楊克烘缸的表面的保護。
本發明基於2021年6月3日所申請的日本專利申請案2021-93670號主張優先權，並且將該專利申請案的全部內容援引至本發明中。
1:下段
2:中段
3:上段
100:裝置
10:吸入缸
20:紙漿漿料供給部
30:毛毯
40:輥
41:伏輥
42:輸送輥
43:接觸輥
44:毛毯轉向輥
45:接觸輥
46:張力輥
47:擠水輥
50:楊克烘缸
51:輸入側
52:輸出側
60:熱風罩
70:黏著劑供給部
80:起縐刮刀
90:清潔刮刀
PS:紙漿漿料
P1:濕紙
P2:乾紙
P3:面紙
F,F1,F2,F3,F4,F5,F6:覆膜
MD:縱方向(面紙輸送方向)
CD:橫方向(與面紙輸送方向正交的方向)
RD:旋轉方向
第1圖是顯示藉由影像解析測定本發明的實施形態的面紙的表面所得的影像的圖。
第2圖是用以說明算術平均高度的示意圖。
第3圖是顯示藉由影像解析測定以往的面紙的表面所得的影像的圖。
第4圖是顯示藉由影像解析測定以往的面紙的表面所得的影像的圖。
第5圖是顯示藉由拉伸負載產生的面紙的變位與應力的關係的圖表。
第6圖是顯示150cN的拉伸負載時的永久變位的圖表。
第7圖是顯示將球狀壓縮試驗中所使用的面紙的試驗體容置在保持容器中的狀態的照片。
第8圖是顯示將10個球狀壓縮試驗中所使用的面紙的試驗體容置在試驗容器中的狀態的圖。
第9圖是從第8圖的正面觀察的模式圖。
第10圖(A)是顯示從上方側觀察第8圖的試驗容器內部時僅配置在下段的試驗體，第10圖(B)是顯示從上方側觀察第8圖的試驗容器內部時配置在下段及中段的試驗體，第10圖(C)是顯示從上方側觀察第8圖的試驗容器內部時配置在下段、中段及上段的試驗體。
第11圖是顯示將已容置有試驗體之試驗容器安裝在壓縮試驗機中的狀態(開始加壓前)的圖。
第12圖是顯示球狀壓縮試驗中所使用的面紙的試驗體(由左起為10cc、20cc、35cc、50cc)的照片。
第13圖是顯示第11圖中藉由壓縮試驗機開始加壓時的狀態的照片。
第14圖是顯示第11圖中藉由壓縮試驗機進行加壓時的狀態的照片。
第15圖是顯示球狀壓縮試驗中的壓力(力)與加壓容量(擠壓量)的關係的圖表。
第16圖是實行本發明的實施形態的面紙的製造方法的流程圖。
第17圖是製造本發明的實施形態的面紙的裝置的模式圖。
第18圖是將第17圖的一部分擴大而成的圖。
第19圖是顯示用以製造以往的面紙的裝置的一部分的模式圖。
第20圖是顯示用以製造以往的面紙的裝置的一部分的模式圖。
第21圖是顯示用以製造以往的面紙的裝置的一部分的模式圖。
國內寄存資訊(請依寄存機構、日期、號碼順序註記)
無
國外寄存資訊(請依寄存國家、機構、日期、號碼順序註記)
無
Claims (8)
- 一種面紙，其含有柔軟劑，並且該面紙中， 縱方向的乾燥拉伸強度為200cN/25mm以上且400cN/25mm以下， 縱方向的伸長率為5%以上且25%以下，並且， 比例限度中的縱方向的拉伸應力為160cN以上且250cN以下。
- 如請求項1所述之面紙，其中，前述柔軟劑包含在前述柔軟劑中為0.1質量%以上且0.25質量%以下的利用二乙基醚所萃取出的油分。
- 如請求項1或2所述之面紙，其中，比例限度的變位率為40%以上。
- 如請求項1～3中任一項所述之面紙，其中，150cN的永久變位率為21%以上。
- 如請求項1～4中任一項所述之面紙，其中，球狀壓縮作功量為300mJ以下。
- 如請求項1～5中任一項所述之面紙，其中，算術平均高度為3μm以上且7μm以下。
- 一種面紙的製造方法，其製造請求項1～6中任一項所述之面紙，該製造方法具有下述步驟： 抄造步驟，其將添加有前述柔軟劑之紙漿漿料進行抄造而作成濕紙； 乾燥步驟，其利用楊克烘缸將前述濕紙作成乾紙；及， 剝離步驟，其利用起縐刮刀將前述乾紙自前述楊克烘缸剝除；並且， 前述楊克烘缸的表面塗佈有0.5mg/m 2以上且3.5mg/m 2以下的黏著劑。
- 如請求項7所述之面紙的製造方法，其中，前述黏著劑含有聚醯胺系樹脂。
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