JP2022163419A - リン酸質肥料およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】肥料効果が安定して高いリン酸質肥料およびその製造方法を提供する。【解決手段】高リン溶銑を脱リン処理して得られる脱リンスラグが粉砕されたリン酸質肥料であって、質量％で、Ｐ2Ｏ5濃度が１０％以上であり、ＣａＯとＰ2Ｏ5との濃度比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．３～４．２、ＳｉＯ2とＰ2Ｏ5との濃度比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．６～１．３であり、可溶性リン酸率が８０％以上である。【選択図】図１
Description
本発明は、可用性リン酸率の優れたリン酸質肥料およびその製造方法に関する。
従来、高濃度のＰを含む溶銑を脱リン処理して生成された脱リンスラグは、リン酸（Ｐ2Ｏ5）を多く含むことから、リン酸肥料原料として利用されている。特許文献１には、スラグ中に、ＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2の三元系でのｍａｓｓ％で、ＣａＯ：５０～６５％、Ｐ2Ｏ5：１５％以上を含み、ＳｉＯ2が１０％未満含むリン酸質肥料用原料が開示されている。特許文献２には、脱燐処理では、塩基度が１．５以上のスラグとなるように、酸素ガスと共に投射するＣａＯ系脱燐剤の量を調整してＰ2Ｏ5を１５％以上含有する組成とし、さらに、脱燐処理の吹錬中期～末期に、珪素源を上添加して、ＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2の三元系でＳｉＯ2を１０％以上含む組成となるように調整するリン酸質肥料原料の製造方法が開示されている。
また、特許文献３には、ＣａＯ、ＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、及び、酸化鉄（Ｆｅ換算）を合計で６０質量％以上含有し、ＣａＯとＳｉＯ2の質量濃度比で表示する塩基度αが１．５以上３．０以下であり、Ｐ2Ｏ5を８質量％以上（－４α2＋２３α－４）質量％以下、酸化鉄をＦｅ換算で５質量％以上２５質量％以下含有するリン酸肥料原料であって、該リン酸肥料原料中、Ｃａ3（ＰＯ4）2－Ｃａ2ＳｉＯ4固溶体、５ＣａＯ・ＳｉＯ2・Ｐ2Ｏ5、及び、７ＣａＯ・２ＳｉＯ2・Ｐ2Ｏ5の１種又は２種以上の存在濃度の合計が２８質量％以上であるリン酸肥料原料が開示されている。特許文献４には、ＳｉＯ2／Ｐ2Ｏ5≧０．４、ＣａＯ／Ｐ2Ｏ5≧２．０、Ｐ2Ｏ5≧１０％、Ｔ．Ｆｅ：５％以上１５％以下のスラグを生成するリン酸肥料の製造方法が開示されている。
しかしながら、上記特許文献１～４に記載の技術のように、リン酸質肥料として提案されている組成範囲は様々であり、かつ広範囲に及んでいることから、肥料効果を十分に保証できていないのが現状である。
本発明は前述の問題点を鑑み、肥料効果が安定して高いリン酸質肥料およびその製造方法を提供することを目的とする。
従来、リン酸肥料効果を評価する指標として、ク溶性リン酸率が一般的に用いられている。ク溶性リン酸率とは、肥料中のリン酸の中で２％クエン酸水溶液に溶解するリン酸分の割合である。ここで、クエン酸はｐＨ２～３の強酸であることから、実際の土壌環境に比べてｐＨが低い。そこで、本発明者らは、従来のリン酸肥料では肥料効果を十分に保証できていない理由が、クエン酸水溶液に溶解するリン酸分で評価しているからであると考え、可溶性リン酸率を肥料効果の指標として用いることを検討した。可溶性リン酸率とは、肥料中のリン酸の中で２％クエン酸アンモニウム溶液に溶解するリン酸分の割合であり、クエン酸アンモニウムはｐＨが６～７で土壌環境により近い。このため、その溶解度は、実際の土壌中へのリン酸の溶出のしやすさを端的に表す指標であるといえる。
さらに本発明者らは、シリコカーノタイトとナーゲルシュミッタイトの固溶体が高い肥料効果を示すことに着目し、ＣａＯ－ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5の３元系において可溶性リン酸率の高い領域をより詳細に見出し、本発明に至った。
本発明は以下の通りである。
（１）
質量％で、Ｐ2Ｏ5濃度が１０％以上であり、ＣａＯとＰ2Ｏ5との濃度比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．３～４．２、ＳｉＯ2とＰ2Ｏ5との濃度比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．６～１．３であることを特徴とするリン酸質肥料。
（２）
上記（１）に記載のリン酸質肥料の製造方法であって、
質量％で、脱リン処理後の溶銑中Ｐ濃度を０．１０％以上とし、かつ脱リン終了時の脱リンスラグ中のＰ量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値Δ［Ｐ］が、以下の（１）式の条件を満たすように溶銑の脱リン処理を行う工程と、
前記脱リン処理によって得られた脱リンスラグを冷却して粉砕する工程と、
を有することを特徴とするリン酸質肥料の製造方法。
０．７２×［Ｓｉ］in≦Δ［Ｐ］≦１．５６×［Ｓｉ］in ・・・（１）
ここで、［Ｓｉ］inは、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中とのＳｉ総量を溶銑中Ｓｉ濃度に換算した値（質量％）を表す。
（３）
目標とする脱リンスラグの組成と前記［Ｓｉ］inとから前記脱リンスラグのスラグ量を求め、少なくともＣａＯを含む脱リンフラックスの種類及び量を決定することを特徴とする上記（２）に記載のリン酸質肥料の製造方法。
（１）
質量％で、Ｐ2Ｏ5濃度が１０％以上であり、ＣａＯとＰ2Ｏ5との濃度比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．３～４．２、ＳｉＯ2とＰ2Ｏ5との濃度比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．６～１．３であることを特徴とするリン酸質肥料。
（２）
上記（１）に記載のリン酸質肥料の製造方法であって、
質量％で、脱リン処理後の溶銑中Ｐ濃度を０．１０％以上とし、かつ脱リン終了時の脱リンスラグ中のＰ量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値Δ［Ｐ］が、以下の（１）式の条件を満たすように溶銑の脱リン処理を行う工程と、
前記脱リン処理によって得られた脱リンスラグを冷却して粉砕する工程と、
を有することを特徴とするリン酸質肥料の製造方法。
０．７２×［Ｓｉ］in≦Δ［Ｐ］≦１．５６×［Ｓｉ］in ・・・（１）
ここで、［Ｓｉ］inは、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中とのＳｉ総量を溶銑中Ｓｉ濃度に換算した値（質量％）を表す。
（３）
目標とする脱リンスラグの組成と前記［Ｓｉ］inとから前記脱リンスラグのスラグ量を求め、少なくともＣａＯを含む脱リンフラックスの種類及び量を決定することを特徴とする上記（２）に記載のリン酸質肥料の製造方法。
本発明によれば、肥料効果が安定して高いリン酸質肥料およびその製造方法を提供することができる。
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
脱リンスラグにおいて可溶性リン酸率を高めるためには、リン酸（Ｐ2Ｏ5）が可溶性となる固溶体、すなわちシリコカーノタイト（５ＣａＯ－ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5）またはナーゲルシュミッタイト（７ＣａＯ－２ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5）として、リン酸を存在させることが必要である。ここで、スラグ中のリン酸をすべてシリコカーノタイトとして存在させるためには、Ｐ2Ｏ5に対してＣａＯがモル比で５倍、すなわち、重量比に換算してＣａＯとＰ2Ｏ5との濃度比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）を１．９７以上とする必要があり、さらに、Ｐ2Ｏ5に対してＳｉＯ2がモル比で１倍以上、すなわち、重量比に換算してＳｉＯ2とＰ2Ｏ5との濃度比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）を０．４２以上とする必要がある。
脱リンスラグにおいて可溶性リン酸率を高めるためには、リン酸（Ｐ2Ｏ5）が可溶性となる固溶体、すなわちシリコカーノタイト（５ＣａＯ－ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5）またはナーゲルシュミッタイト（７ＣａＯ－２ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5）として、リン酸を存在させることが必要である。ここで、スラグ中のリン酸をすべてシリコカーノタイトとして存在させるためには、Ｐ2Ｏ5に対してＣａＯがモル比で５倍、すなわち、重量比に換算してＣａＯとＰ2Ｏ5との濃度比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）を１．９７以上とする必要があり、さらに、Ｐ2Ｏ5に対してＳｉＯ2がモル比で１倍以上、すなわち、重量比に換算してＳｉＯ2とＰ2Ｏ5との濃度比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）を０．４２以上とする必要がある。
図１は、ＣａＯ－ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5の３元系における可溶性リン酸率の違いを説明するための図である。図１に示すように、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）≧１．９７、かつ比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）≧０．４２となる３角形の領域内にスラグ組成が存在すれば、すべてのＰ2Ｏ5が固溶体シリコカーノタイトになるための必要条件は満たされる。同様にすべてのＰ2Ｏ5が固溶体ナーゲルシュミッタイトになるための必要条件は、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）≧２．７６、かつ比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）≧０．８５となる３角形の領域内であると言えるが、この領域は完全にシリコカーノタイトの領域に含まれる。
しかしスラグにおいて比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が１．９７近傍または比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．４２近傍となる組成をとる場合、組成のばらつきによって局所的にＰ2Ｏ5に対してＣａＯまたはＳｉＯ2が不足する。その結果、固溶体ではなく、不溶性のβ－３ＣａＯ－Ｐ2Ｏ5が析出しやすくなり、可溶性リン酸率は急激に低下してしまう。
一方、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）と比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）には、高い可溶性リン酸率を示すための上限値も存在すると考えられる。比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が高くなると、前述した固溶体のほかに、リン酸濃度の低い２ＣａＯ－ＳｉＯ2や３ＣａＯ－ＳｉＯ2とリン酸濃度の高い不溶性の３ＣａＯ－Ｐ2Ｏ5が析出する。また比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が高くなると、同様にリン酸濃度の低いＣａＯ－ＳｉＯ2やＳｉＯ2とリン酸濃度の高い不溶性の３ＣａＯ－Ｐ2Ｏ5が析出する。その結果、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）や比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が過度に増加すると、可溶性リン酸率が徐々に低下するものと考えられる。
以上のような条件に基づき、本発明者が実験を行った結果、可溶性リン酸率は、ナーゲルシュミッタイトの組成比の近傍でピークを示し、図１に示すように、脱リンスラグにおいて、質量％の比で、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．３～４．２、かつ比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．６～１．３とすることにより８０％以上の可溶性リン酸率が得られることがわかった。
比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．３未満、もしくは比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．６未満の場合には、不溶性のβ－３ＣａＯ－Ｐ2Ｏ5が析出する可能性があり、その場合に可溶性リン酸率が低下してしまう。また、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が４．２超、もしくは比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が１．３超の場合には、前述した固溶体のほかに、リン酸濃度の低い３ＣａＯ－ＳｉＯ2や２ＣａＯ－ＳｉＯ2とリン酸濃度の高い不溶性の３ＣａＯ－Ｐ2Ｏ5、もしくはリン酸濃度の低いＣａＯ－ＳｉＯ2やＳｉＯ2とリン酸濃度の高い不溶性の３ＣａＯ－Ｐ2Ｏ5が析出し、可溶性リン酸率が下がるからである。
次に、本発明に係るリン酸質肥料の製造方法について説明する。まず、Ｐが高濃度の溶銑を転炉に装入し、脱リン用フラックスを投入して上吹きランスから酸素を吹き付け、脱リン処理を行う。ここで、脱リン処理によって脱リンスラグに高濃度のリン酸を含むようにするためには、脱リン処理後の溶銑中Ｐ濃度が０．１０質量％以上になるようにする。脱リン処理後の溶銑中Ｐ濃度が０．１０質量％未満である場合には、平衡する脱リンスラグのリン酸濃度が急激に低下する。
図２は、脱リン処理時の平衡時の脱リンスラグ中のリン酸濃度と、溶銑中Ｐ濃度との関係を示す図である。前述したようにＣａＯ－ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5の３元系において最適な領域が存在し、上記最適な領域では、比（ＣａＯ）／（ＳｉＯ2）の下限は１．８程度である。このような低塩基度の条件においてもリン酸濃度を１０質量％以上確保するには、図２に示すように、脱リン処理後の溶銑中Ｐ濃度が０．１０質量％以上とする必要があることがわかる。
また、脱リン処理によって生成される脱リンスラグの量は、脱リン処理前の溶銑中Ｓｉ濃度によって異なり、ＣａＯ－ＳｉＯ2－Ｐ2Ｏ5の３元系において最適な領域での組成を得るために、脱リン量は脱リン処理前の溶銑中Ｓｉ濃度の関数で求めることができる。ここで、脱リン処理で生成される脱リンスラグのスラグ量ＳＶ（ｋｇ／ｔ）は、下記（２）式で示すように、ＰバランスとＳｉバランスから求めることができる。
ＳＶ＝Δ［Ｐ］×１０×（１４２／６２）／（（Ｐ2Ｏ5）／１００）
＝［Ｓｉ］in×１０×（６０／２８）／（（ＳｉＯ2）／１００）・・・（２）
Δ［Ｐ］＝［Ｐ］in－［Ｐ］f ・・・（３）
ＳＶ＝Δ［Ｐ］×１０×（１４２／６２）／（（Ｐ2Ｏ5）／１００）
＝［Ｓｉ］in×１０×（６０／２８）／（（ＳｉＯ2）／１００）・・・（２）
Δ［Ｐ］＝［Ｐ］in－［Ｐ］f ・・・（３）
ここで、Δ［Ｐ］は脱リン量、すなわち脱リン処理の終了時の脱リンスラグ中のＰ量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値（質量％）を表し、［Ｓｉ］inは、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中のＳｉ総量を溶銑中Ｓｉ濃度に換算した値（質量％）を表す。また、［Ｐ］inは、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中のＰの総量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値（質量％）を表し、［Ｐ］fは、脱リン処理終了時の溶銑中Ｐ濃度の値（質量％）を表す。そして、比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）を０．６～１．３に制御するためにその数値を代入すると、Δ［Ｐ］が以下の（４）式の範囲内となるように脱リン処理を行う必要がある。
０．７２×［Ｓｉ］in≦Δ［Ｐ］≦１．５６×［Ｓｉ］in ・・・（４）
０．７２×［Ｓｉ］in≦Δ［Ｐ］≦１．５６×［Ｓｉ］in ・・・（４）
以上のように、脱リン処理で生成される脱リンスラグのスラグ量ＳＶは、目標とする脱リンスラグの組成と初期Ｓｉ濃度［Ｓｉ］inとから求めることができ、脱リン用フラックスの種類と量を決定することができる。脱リン用フラックスの種類としては、少なくともＣａＯを含み、その他、塩基度の調整や可溶性リン酸率のさらなる向上などを目的として、ＳｉＯ2、ＭｇＯ、Ｐ2Ｏ5などを含んでもよい。なお、脱リン用フラックスとして投入されるＳｉＯ2やＰ2Ｏ5は、脱リン処理中の溶銑中のＳｉ濃度［Ｓｉ］inやＰ濃度［Ｐ］inに換算して計算に用いるようにする。
その後、以上の手順で生成された脱リンスラグを冷却し、粉砕することによってリン酸質肥料とすることができる。
次に、本発明の実施例について説明するが、この条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するための一条件例であり、本発明は、この実施例の記載に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する種々の手段にて実施することができる。
（第１の実施例）
製鋼スラグを溶銑上で還元して得られた溶銑（Ｐ濃度：０．６０質量％、Ｓｉ濃度：０．１０質量％）を１ｔ規模の精錬炉に装入し、脱リン用フラックスを投入して、上吹きランスから酸素をトータル１９Ｎｍ3／ｔ供給して脱リン処理を行った。投入した脱リン用フラックスは、生石灰（ＣａＯ）１８．３ｋｇ／ｔ、軽焼ドロマイト９．５ｋｇ、珪砂（ＳｉＯ2）８．４ｋｇ／ｔを含むものであり、Ｔ．ＣａＯで２３．６ｋｇ／ｔ、Ｔ．ＭｇＯで３．４ｋｇ／ｔであった。また、上記脱リン用フラックスを投入した結果、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中のＳｉ総量を溶銑中Ｓｉ濃度に換算した値（［Ｓｉ］in）は、０．４９質量％であった。一方、脱リン用フラックスにはリン酸が含まれていなかったため、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中のＰの総量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値（［Ｐ］in）は、脱リン処理前の溶銑中Ｐ濃度と同じ０．６０質量％であった。
製鋼スラグを溶銑上で還元して得られた溶銑（Ｐ濃度：０．６０質量％、Ｓｉ濃度：０．１０質量％）を１ｔ規模の精錬炉に装入し、脱リン用フラックスを投入して、上吹きランスから酸素をトータル１９Ｎｍ3／ｔ供給して脱リン処理を行った。投入した脱リン用フラックスは、生石灰（ＣａＯ）１８．３ｋｇ／ｔ、軽焼ドロマイト９．５ｋｇ、珪砂（ＳｉＯ2）８．４ｋｇ／ｔを含むものであり、Ｔ．ＣａＯで２３．６ｋｇ／ｔ、Ｔ．ＭｇＯで３．４ｋｇ／ｔであった。また、上記脱リン用フラックスを投入した結果、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中のＳｉ総量を溶銑中Ｓｉ濃度に換算した値（［Ｓｉ］in）は、０．４９質量％であった。一方、脱リン用フラックスにはリン酸が含まれていなかったため、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中のＰの総量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値（［Ｐ］in）は、脱リン処理前の溶銑中Ｐ濃度と同じ０．６０質量％であった。
そして、脱リン処理後において、溶銑温度は１４２０℃で処理後の溶銑中Ｐ濃度［Ｐ］fは０．１８質量％であった。また、脱リン処理後において、脱リンスラグのスラグ量ＳＶは６１．９ｋｇ／ｔであった。
続いて脱リン処理によって得られた脱リンスラグを転炉から回収して冷却し、成分を分析したところ、（ＣａＯ）が３８．１質量％、（ＳｉＯ2）が１６．９質量％、（ＭｇＯ）が５．５質量％、（ＭｎＯ）が２．２質量％、（Ｐ2Ｏ5）が１５．７質量％であった。つまり、塩基度Ｃ／Ｓは２．２５、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．４３、比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が１．０８であった。この結果から、脱リン処理の終了時の脱リンスラグ中のＰ量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値（Δ［Ｐ］）を計算したところ、０．４２質量％であった。
次に、得られた脱リンスラグを１５０μｍアンダーに粉砕し、磁選した後、可溶性リン酸（クエン酸アンモニウム溶液に溶解するリン酸）を分析したところ１３．７質量％であり、可溶性リン酸率は８７．０％であった。そして、得られた肥料サンプルを用いて植栽試験を行ったところ、市販肥料と同等以上の収穫量を得ることができた。
（第２の実施例）
転炉に溶銑を装入し、脱リン用フラックスを投入して上吹きランスから酸素をトータル１９Ｎｍ3／ｔ供給して脱リン処理を行った。このとき、様々なＰ濃度及びＳｉ濃度の溶銑を用意し、様々な脱リン用フラックスを用いることによって脱リン量を制御し、表１に示す脱リンスラグおよび溶銑を得た。そして、得られた脱リンスラグを冷却して１５０μｍアンダーに粉砕し、磁選した後、可溶性リン酸を分析して可溶性リン酸率を算出した。そして、可溶性リン酸率が８０％以上である場合に本発明の効果が得られたものと評価した。なお、参考のため、ク溶性リン酸率も併せて分析した。
転炉に溶銑を装入し、脱リン用フラックスを投入して上吹きランスから酸素をトータル１９Ｎｍ3／ｔ供給して脱リン処理を行った。このとき、様々なＰ濃度及びＳｉ濃度の溶銑を用意し、様々な脱リン用フラックスを用いることによって脱リン量を制御し、表１に示す脱リンスラグおよび溶銑を得た。そして、得られた脱リンスラグを冷却して１５０μｍアンダーに粉砕し、磁選した後、可溶性リン酸を分析して可溶性リン酸率を算出した。そして、可溶性リン酸率が８０％以上である場合に本発明の効果が得られたものと評価した。なお、参考のため、ク溶性リン酸率も併せて分析した。
表１における下線は、本発明の範囲から外れていることを示している。表１に示すように、実施例１～４では、脱リンスラグ中において、リン酸濃度（Ｐ2Ｏ5）が１０質量％以上で、かつ比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．３～４．２で比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．６～１．３であったことから、可溶性リン酸率が高かった。
これに対して比較例１では、可溶性リン酸率は高かったが、脱リン処理後の溶銑中Ｐ濃度［Ｐ］fが０．１０質量％未満であったため、脱リンスラグ中のリン酸濃度（Ｐ2Ｏ5）が１０質量％未満であり、肥料効果として不十分であった。また、比較例２～５では、初期の溶銑中Ｓｉ濃度との関係でΔ［Ｐ］が上述の（４）式の条件から外れていたことから、比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）、比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）の少なくとも１つが本発明の条件から外れ、可溶性リン酸率が低かった。
Claims (3)
- 質量％で、Ｐ2Ｏ5濃度が１０％以上であり、ＣａＯとＰ2Ｏ5との濃度比（ＣａＯ）／（Ｐ2Ｏ5）が２．３～４．２、ＳｉＯ2とＰ2Ｏ5との濃度比（ＳｉＯ2）／（Ｐ2Ｏ5）が０．６～１．３であることを特徴とするリン酸質肥料。
- 請求項１に記載のリン酸質肥料の製造方法であって、
質量％で、脱リン処理後の溶銑中Ｐ濃度を０．１０％以上とし、かつ脱リン終了時の脱リンスラグ中のＰ量を溶銑中Ｐ濃度に換算した値Δ［Ｐ］が、以下の（１）式の条件を満たすように溶銑の脱リン処理を行う工程と、
前記脱リン処理によって得られた脱リンスラグを冷却して粉砕する工程と、
を有することを特徴とするリン酸質肥料の製造方法。
０．７２×［Ｓｉ］in≦Δ［Ｐ］≦１．５６×［Ｓｉ］in ・・・（１）
ここで、［Ｓｉ］inは、脱リン処理中における脱リンスラグ中と溶銑中とのＳｉ総量を溶銑中Ｓｉ濃度に換算した値（質量％）を表す。 - 目標とする脱リンスラグの組成と前記［Ｓｉ］inとから前記脱リンスラグのスラグ量を求め、少なくともＣａＯを含む脱リンフラックスの種類及び量を決定することを特徴とする請求項２に記載のリン酸質肥料の製造方法。
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