JP2022160039A - シート給送装置及び画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】給送不良が生じる可能性を低減する。
【解決手段】シート給送装置は、積載部材と、積載部材に積載されたシートを給送する給送部材と、給送部材を載置面に接近及び離間させるように移動する保持部材と、保持部材を加圧する加圧手段と、シートを分離しながら搬送する分離ニップを形成する搬送ユニットと、給送部材によって給送されるシートの先端を上方に向けて分離ニップへ案内するように構成されたガイド部と、を有する。載置面と給送部材との間の距離が第１距離である第１状態で給送部材がシートの上面を押圧する力が、載置面と給送部材との間の距離が第１距離より長い第２距離である第２状態で給送部材がシートの上面を押圧する力より大きい。
【選択図】図８

Description

本発明は、シートを給送するシート給送装置、及び、シートに画像を形成する画像形成装置に関する。

プリンタ、複写機、複合機等の画像形成装置は、記録媒体又は原稿として用いるシートを給送ローラ（ピックアップローラとも呼ばれる）によって繰り出すシート給送装置を備えている。特許文献１には、揺動自在な可動アームの先端に給送ローラを取り付け、可動アームに取り付けたバネ部材の復元力によって給送ローラがシート束と当接することが記載されている。

特開２０１１－４６４８４号公報

ところで、シートが載置される載置面に対して、給送ローラによって繰り出されたシートを分離しながら搬送する分離ニップが上方側に位置する構成では、載置面から分離ニップに向かって上方に傾斜したガイド部が設けられる。この場合、載置面上のシートの積載量が少なくなる程、給送時にシートがガイド部の斜面を登る距離が長くなり、シートの搬送抵抗が増大する傾向がある。

しかしながら、上記文献に記載の給送ローラの加圧方法では、シートの積載量が少なくなる程、バネ部材の変形量が小さくなって復元力も小さくなるため、給送ローラのシートに対する当接圧は低下する。従って、給送時にシートがガイド部の斜面を登る構成において上記文献の加圧方法を用いた場合、シートの積載量が少なくなった状態で給送不良が生じる可能性があった。

本発明は、給送不良が生じる可能性を低減可能なシート給送装置及び画像形成装置を提供する。

本発明の一態様は、シートが載置される載置面を有し、前記シートが積載される積載部材と、前記載置面の上方に配置され、前記積載部材に積載された前記シートをシート給送方向に給送する給送部材と、前記給送部材を保持し、前記給送部材を前記載置面に接近及び離間させるように移動する保持部材と、前記保持部材により前記給送部材が前記積載部材に積載された前記シートの上面に当接されるように、前記保持部材を加圧する加圧手段と、前記シート給送方向において前記給送部材の下流に配置され、前記給送部材によって給送される前記シートを分離しながら搬送する分離ニップを形成する搬送ユニットと、前記給送部材によって給送される前記シートの先端を上方に向けて前記分離ニップへ案内するように構成されたガイド部と、を有するシート給送装置であって、前記載置面と前記給送部材との間の距離が第１距離である第１状態で前記給送部材が前記シートの上面を押圧する力が、前記載置面と前記給送部材との間の距離が前記第１距離より長い第２距離である第２状態で前記給送部材が前記シートの上面を押圧する力より大きい、ことを特徴とするシート給送装置である。

本発明によれば、給送不良が生じる可能性を低減することができる。

実施例１に係る画像形成装置の概略図。 実施例１に係る手差し給送部の斜視図。 実施例１に係る給送ユニットの斜視図。 実施例１に係る給送ユニットの着脱に関する構成を説明するための図（ａ～ｃ）。 実施例１に係る給送駆動機構の斜視図（ａ）及び給送駆動機構を構成する欠歯ギアの斜視図（ｂ）。 実施例１に係る給送動作の過程を表す手差し給送部の断面図（ａ～ｃ）。 実施例１に係る給送動作の過程を表す給送駆動機構の断面図（ａ～ｃ）。 実施例１において給送トレイの満載状態（ａ）及び少載状態（ｂ）における手差し給送部の断面図。 実施例１において給送トレイの満載状態（ａ）及び少載状態（ｂ）に対応する給送駆動機構の概略図、並びに加圧力の作用する方向について説明するための模式図（ｃ、ｄ）。 実施例２に係る給送駆動機構の斜視図。 実施例２において給送トレイが満載である場合（ａ）及び少載である場合（ｂ）の給送駆動機構の斜視図。

以下、本開示に係る例示的な実施形態について、図面を参照しながら説明する。

以下の実施形態及び図面において、画像形成装置が水平面に設置された場合の鉛直方向をＺ方向とする。画像形成装置が備える感光ドラムの回転軸線方向を、Ｘ方向とし、Ｘ方向及びＺ方向と交差する方向をＹ方向とする。Ｘ方向は、画像形成時の主走査方向であり、画像形成装置内部におけるシート搬送方向に垂直に交差するシート幅方向でもある。Ｘ方向、Ｙ方向及びＺ方向は互いに交差する方向であり、好ましくは互いに直交する。また、画像形成装置に対して着脱可能な部材の形状や配置等は、画像形成装置に装着された状態の位置及び姿勢を基準にしてＸ方向、Ｙ方向及びＺ方向を用いて説明する。

まず、図１を用いて、実施例１に係る画像形成装置１の概略を説明する。図１は、画像形成装置１の全体構成を示す断面図である。画像形成装置１は、外部機器から入力される画像情報に基づいて、電子写真プロセスによってシートＳに画像を形成する電子写真プリンタである。記録材であるシートＳとしては、普通紙及び厚紙等の紙、プラスチックフィルム、布、コート紙のような表面処理が施されたシート材、封筒やインデックス紙等の特殊形状のシート材等、サイズ及び材質の異なる多様なシートを使用可能である。

画像形成装置１は、画像形成手段としての画像形成部５と、手差し給送部１２と、カセット給送部２と、を有している。画像形成部５は、プロセスカートリッジＰと、レーザスキャナ５２と、転写ローラ５３と、を有している。プロセスカートリッジＰは、画像形成装置１の装置本体１Ａに対して着脱可能なカートリッジである。プロセスカートリッジＰは、像担持体（電子写真感光体）としての感光ドラム５１と、感光ドラム５１に作用するプロセス手段としての帯電器及び現像器と、を有し、カートリッジ筐体内にトナーを含む現像剤を収容している。なお、装置本体１Ａは、画像形成装置１から、プロセスカートリッジＰ並びに後述する手差し給送部１２の給送カバー２５、給送トレイ２４及び給送ユニット１９を除いた部分を指す。

以下、画像形成装置１による画像形成動作の流れを説明する。画像形成装置１に対して画像形成の指令が入力されると、画像形成部５は電子写真プロセスする。即ち、感光ドラム５１が回転を開始し、帯電器が感光ドラム５１の表面を所定の極性及び電位で一様に帯電させる。レーザスキャナ５２は、画像形成装置１に入力された画像情報に基づいて、感光ドラム５１に向けてレーザ光を照射して露光処理を行い、感光ドラム５１の表面に静電潜像を書き込む。この静電潜像は、現像器により現像剤を用いて現像され、感光ドラム５１上に担持されたトナー像（画像）として可視化される。

画像形成部５における電子写真プロセスに並行して、手差し給送部１２又はカセット給送部２からシートＳが１枚ずつ給送される。手差し給送部１２の詳細については後述する。カセット給送部２は、画像形成装置１の装置本体１Ａから引き出し可能な収納部材であるカセット３と、カセット３のリフト板３ａに積載されたシートＳを給送する給送ユニット２Ａ及び分離ローラ２Ｂと、を有する。給送ユニット２Ａ及び分離ローラ２Ｂの構成は、手差し給送部１２における給送ユニット１９及び分離ローラ２３からなる構成と同様である。

手差し給送部１２又はカセット給送部２から給送されるシートＳは、停止状態のレジストレーションローラ対５０に突き当てられて斜行補正される。その後、画像形成部５におけるプロセスに同期したタイミングで、レジストレーションローラ対５０はシートＳを感光ドラム５１と転写ローラ５３との間のニップ部である転写部へと搬送する。転写部において、転写ローラ５３にトナーの正規帯電極性とは反対極性のバイアス電圧が印加されることにより、感光ドラム５１に担持されているトナー像がシートＳへと転写される。

定着部６は、定着フィルム及びその内周側に配置された加熱手段としてのセラミックヒータ等によって構成される加熱ユニット６１と、これと圧接する加圧部材としての加圧ローラ６２によって定着ニップを形成している。シートＳが定着ニップを通過する際に、シート上のトナー像が加熱及び加圧されてトナーが溶融し、その後固着することで、未定着画像がシートＳに永久定着される。定着部６を通過したシートＳは、排出パス７を経由して、排出ローラ対８により装置本体１Ａの外部に排出され、排出トレイ９に積載される。

（手差し給送部）
本実施形態のシート給送装置である手差し給送部１２（多目的給送部とも呼ばれる）について更に説明する。図１及び図２に示すように、手差し給送部１２は、装置本体１ＡのＹ方向の側部に設けられている。手差し給送部１２は、給送カバー２５と、給送トレイ２４と、給送ローラ２１と、搬送ローラ２２と、分離ローラ２３と、を有する。

シートが積載される積載部材である給送トレイ２４は、給送カバー２５に支持されている。給送カバー２５は、装置本体１ＡのＹ方向の側面を構成する側面カバー１８に対して開閉可能な開閉部材である。具体的には、給送カバー２５の下部に設けられた支持部が装置本体１Ａにより回動可能に支持されることで、給送カバー２５はＸ方向に延びる軸線を中心にして回動する。これにより、給送カバー２５は、Ｘ方向に見て略垂直となって側面カバー１８と共に装置本体１Ａの側面を構成する閉位置と、側面カバー１８に対してＹ方向に突出する開位置（図１及び図２の位置）と、に移動可能である。給送カバー２５が開位置に位置する状態で、給送トレイ２４は給送カバー２５の上部に位置し、ユーザは給送トレイ２４の上面である載置面２４ａにシートＳを載置することができる。

また、給送カバー２５は、給送トレイ２４に対してＸ方向の両外側をリンク１６，１７によって側面カバー１８と連結されている。リンク１６，１７は、給送カバー２５が開位置を超えて回動することを規制し、給送トレイ２４及びシートＳの重量を支持する機能を有する。

図２に示すように、給送トレイ２４には、載置面２４ａに載置されたシートＳの幅方向（Ｘ方向）の端部位置を規制する一対の規制部材として、サイド規制板２６，２７が設けられている。サイド規制板２６，２７は、Ｘ方向に互いに接近及び離間するように移動可能であり、給送トレイ２４の載置面２４ａの裏側に設けられたロック機構によって位置決めされる。ユーザは、一方のサイド規制板２６に設けられた操作レバー２８を操作することでロックを解除し、サイド規制板２６，２７をシートＳの幅（Ｘ方向の長さ）に合わせてスライドさせた後、操作レバー２８から手を離す。これにより、サイド規制板２６，２７によってＸ方向（幅方向）に関してシートＳが位置決めされる。

図１及び図２に示すように、給送ローラ２１（ピックアップローラ）は、給送トレイ２４の載置面２４ａの上方に配置され、載置面２４ａに載置されたシートＳの上面に当接して回転することで、最上位のシートＳをシート給送方向Ｆｄに繰り出す。シート給送方向Ｆｄは、シートＳとの接触面において給送ローラ２１がシートＳに付与する摩擦力の方向であって、載置面２４ａに略平行な方向である。搬送ローラ２２及び分離ローラ２３は、シートＳを分離する分離ニップＮ１を形成し、給送ローラ２１によって繰出されたシートＳを分離ニップＮ１において分離しながら搬送する搬送ユニットである。分離ローラ２３は、分離ニップＮ１を通過しようとするシートＳに対してシート給送方向Ｆｄとは反対方向の摩擦力を付与することで、最上位のシートＳ以外のシートＳが分離ニップＮ１を通過することを規制する。分離ニップＮ１を通過したシートＳは、搬送ローラ対４９（図１）によってレジストレーションローラ対５０へ向けて搬送される。なお、給送ローラ２１は給送部材の一例であり、例えば回転するローラに張架されたベルトを給送部材として用いることもできる。

分離ローラ２３は、分離部材の一例であり、例えば装置本体１Ａに対して固定された軸にトルクリミッタを介して取り付けられたローラ部材を用いることができる。また、分離ローラ２３として、装置本体１Ａに配置されたモータからシート給送方向Ｆｄに逆らう回転方向の駆動力を入力される軸に、トルクリミッタを介して取り付けられたローラ部材を用いることができる。更に、分離ローラ２３に代えて、搬送ローラ２２に当接するパッド状の弾性部材を分離部材として用いてもよい。

ここで、シート給送方向Ｆｄにおいて分離ニップＮ１の上流側には、給送ローラ２１によって給送されるシートＳの先端を分離ニップＮ１へ向けて案内するガイド部としての搬送ガイド４７（図２）が設けられている。搬送ガイド４７は装置本体１Ａに設けられているものとして説明するが、例えば給送トレイ２４のシート給送方向Ｆｄにおける下流側の端部に設けてもよい。搬送ガイド４７は、給送ローラ２１によって給送されるシートＳの先端を上方に向けて分離ニップＮ１へ案内するように構成されている。言い換えれば、搬送ガイド４７は、シートＳの先端がシートＳの搬送方向における載置面２４ａの下流側の端部に対して上方に向かうように、シートＳの先端を案内するように構成されている。図６（ｂ）に示すように、Ｘ方向に見た場合、搬送ガイド４７の少なくとも一部は、載置面２４ａの延長線Ｌ２４ａに対して、シート給送方向Ｆｄの下流に向かって上方側に傾斜している。載置面２４ａの延長線Ｌ２４ａは、給送トレイ２４上にシートＳが積載されていない状態で給送ローラ２１が載置面２４ａと接触する接触位置Ｐ１を通り、接触位置Ｐ１における載置面２４ａに沿って引いた直線である。

傾斜した搬送ガイド４７が設けられていることで、給送ローラ２１によって給送されるシートＳの先端は、シート給送方向Ｆｄへの移動に伴って搬送ガイド４７の傾斜に沿って上方に移動して分離ニップＮ１に到達する。搬送ガイド４７は、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなり、分離ニップＮ１の位置に対して最上位のシートＳの先端の高さが低くなった状態で、シートＳが円滑に分離ニップＮ１に到達するように案内する機能を有する。また、搬送ガイド４７は、最上位のシートＳに引きずられて分離ニップＮ１に移動しようとする下位のシートＳの先端と摺擦して抵抗力を付与することで、下位のシートＳが分離ニップＮ１に到達しにくくする機能を有する。

載置面２４ａの延長線Ｌ２４ａに対する搬送ガイド４７の傾斜角度は特に限定されないが、傾斜角度が小さすぎると上記の機能が得られにくくなり、傾斜角度が大きすぎるとシートＳの先端が引っ掛かって搬送不良の原因となり得る。一例として、シートＳが分離ニップＮ１に搬送される経路側において、載置面２４ａと搬送ガイド４７の間の角度は、１１５度以上１５５度以下が好ましく、本実施形態では１３５度である。上記角度を定義する際の載置面２４ａの方向は、載置面２４ａにシートＳを積載された際のシートＳの紙面方向（シートＳが積み重なる方向と垂直な方向）と平行な方向ということができる。さらに、言い換えれば、シートＳが分離ニップＮ１に近づく方向に向けて、載置面２４ａの延長線Ｌ２４ａに対して搬送ガイド４７が最大で２０度以上８０度以下の角度で傾斜することが好ましい。

（給送ユニット）
図３を用いて給送ユニット１９の詳細について更に説明する。給送ユニット１９は、給送ローラ２１及び搬送ローラ２２とその保持機構が一体化されたユニットである。給送ユニット１９は、給送ローラ２１及び搬送ローラ２２の他に、給送アーム２９、給送軸３０、アイドラギア３４を含む。

搬送ローラ２２は、給送軸３０に取付けられ、給送軸３０と一体に回転する。給送軸３０は、回転軸線方向であるＸ方向に延びる軸部材である。給送軸３０のＸ方向の一端部は、軸受３１を介して、給送アーム２９により相対回転可能に保持されている。給送軸３０のＸ方向の他端側には、後述の給送駆動機構１９Ｄと連結される駆動連結部３０Ｃが設けられている。駆動連結部３０Ｃは、給送駆動機構１９Ｄから駆動力を入力される入力部材として、給送カップリング３２及びアーム被係合部２９Ｃを有する。アーム被係合部２９Ｃは給送アーム２９の一部であり、給送軸３０の端部に設けられた給送カップリング３２を回転可能に保持している。駆動連結部３０Ｃは、Ｘ方向において軸受３１とは反対側で、給送アーム２９が給送軸３０を回転可能に保持する軸受を含む。

給送アーム２９は、給送軸３０の回転軸線である軸線Ａ１を中心にして装置本体１Ａに対して揺動可能である。つまり、軸線Ａ１は、駆動軸である給送軸３０の回転軸線であると共に、保持部材としての給送アーム２９の揺動軸線でもある。給送アーム２９の揺動により、給送アーム２９に保持される給送ローラ２１は、給送トレイ２４に対して接近及び離間するように移動する。

給送軸３０から給送ローラ２１へ駆動力を伝達する駆動伝達部としてのアイドラギア３４は、互いに噛み合った状態で、いずれも給送アーム２９により回転可能に支持されている。アイドラギア３４は、搬送ローラ２２のＸ方向の端部に設けられたギア２２ａと、給送ローラ２１のＸ方向の端部に設けられたギア２１ａとを連結している。従って、給送軸３０の回転によって搬送ローラ２２が回転すると共に、給送軸３０の回転がギア２２ａ、アイドラギア３４及びギア２１ａを介して給送ローラ２１に伝達されて給送ローラ２１が回転する。

次に図４（ａ～ｃ）を用いて給送ユニット１９が装置本体１Ａに支持される構成を説明する。図４（ａ）は、装置本体１Ａに装着された給送ユニット１９の斜視図である。図４（ｂ）は、給送ユニット１９の軸受３１の周辺をＸ方向に見た断面図である。図４（ｃ）は、給送ユニット１９の給送カップリング３２と、装置本体１Ａの駆動出力部である給送駆動ギア３８及び給送加圧レバー３７との対応関係を示す模式図である。

図４（ａ）に示すように、給送ユニット１９は、Ｘ方向の一端側において軸受３１を装置本体１Ａに保持され、Ｘ方向の他端側において駆動連結部３０Ｃを装置本体１Ａに保持されている。軸受３１は、装置本体１Ａの側面カバー１８に設けられた溝１８Ｕに係合される。図４（ｂ）に示すように、Ｘ方向に見た場合に、溝１８ＵはＹ方向に装置本体１Ａの外側（図中右側）に向かって開放された溝形状である。また、溝１８Ｕの付近にはトーションバネ３６より付勢力を受けた係止部材であるラッチ３５が設けられている。軸受３１が溝１８Ｕの内側に保持された状態で、ラッチ３５の先端部３５ａは軸受３１のＹ方向の側面に当接し、軸受３１が溝１８ＵからＹ方向に脱落することを規制している。

図４（ｃ）に示すように、給送ユニット１９のＸ方向の他端側には、駆動連結部３０Ｃが設けられている。駆動連結部３０Ｃは、給送軸３０の軸線Ａ１上に設けられた給送カップリング３２と、軸線Ａ１を中心とする径方向において給送カップリング３２の外周側に設けられたアーム被係合部２９Ｃと、を有する。アーム被係合部２９Ｃは軸線Ａ１を中心とする略円筒状の部材であり、略円柱状の給送カップリング３２に対して相対回転可能に嵌合している。アーム被係合部２９Ｃは給送アーム２９の一部であり、給送カップリング３２は給送軸３０と一体に形成されるか、又は給送軸３０と一体に回転するように給送軸３０に取付けられている。

装置本体１Ａ側には、後述する給送駆動機構１９Ｄの出力部材として、給送駆動ギア３８及び給送加圧レバー３７が設けられている。給送駆動ギア３８は給送カップリング３２と係合するカップリング部材であり、給送加圧レバー３７はアーム被係合部２９Ｃと係合する係合部材である。給送加圧レバー３７及び給送駆動ギア３８は、給送軸３０と同一の軸線Ａ１を中心に回転する。また、給送加圧レバー３７は、給送駆動ギア３８の外周側に設けられた略円筒状の部材であり、給送駆動ギア３８に対して相対回転可能に嵌合している。

給送カップリング３２の円筒状の外周面３２ｏは、給送加圧レバー３７の円筒状の内周面３７ｉと嵌合する。また、給送カップリング３２のＸ方向の先端には、給送駆動ギア３８のカップリング部３８ｃと係合するカップリング部３２ｃが設けられている。給送カップリング３２のカップリング部３２ｃは、給送軸３０の回転軸線方向であるＸ方向に移動されることで、給送駆動ギア３８のカップリング部３２ｃに対して連結（係合）及び連結解除（離脱）する。給送カップリング３２及び給送駆動ギア３８が連結されることで、後述するシート給送動作において、装置本体１Ａに配置された駆動源からの駆動力が給送軸３０に伝達され、更に給送軸３０から搬送ローラ２２及び給送ローラ２１に伝達される。

また、アーム被係合部２９Ｃには、給送加圧レバー３７に係合される被係合部としての溝２９Ｕが設けられている。給送加圧レバー３７には、係合部としてのボス３７Ｂが設けられ、ボス３７Ｂが溝２９Ｕに嵌合することで、給送アーム２９が、給送軸３０の周りで給送加圧レバー３７と一体として回動する状態となる。つまり、給送加圧レバー３７は、給送アーム２９と連結され、給送加圧レバー３７と給送アーム２９は、一体的に共通する軸線（第１揺動軸線）Ａ１の周りに揺動する。これにより、後述するシート給送動作において、装置本体１Ａに配置された駆動源からの駆動力により給送アーム２９が揺動する。給送軸３０に伝達され、更に給送軸３０から搬送ローラ２２及び給送ローラ２１に伝達される。

給送ユニット１９を装置本体１Ａに装着するときは、まず、駆動連結部３０Ｃのアーム被係合部２９Ｃ及び給送カップリング３２と装置本体１Ａの給送加圧レバー３７及び給送駆動ギア３８とが軸線Ａ１上に揃うように給送ユニット１９を位置合わせする。この時点では、駆動連結部３０Ｃの反対側の軸受３１は、溝１８Ｕに嵌合していない。そして、給送ユニット１９をＸ方向に移動させることにより、アーム被係合部２９Ｃを給送加圧レバー３７に係合させ、給送カップリング３２を給送駆動ギア３８と係合させる。その後、給送ユニット１９をＹ方向に押圧して、トーションバネ３６の付勢力に抗して軸受３１を溝１８Ｕの奥に押し込む。軸受３１がラッチ３５の先端部３５ａを通過して溝１８Ｕの内側に保持されると、給送ユニット１９の装着が完了する。

給送ユニット１９を装置本体１Ａから取り外すときは、ラッチ３５を指で押して軸受３１のロックを解除し、給送ユニット１９をＹ方向に引き抜くことで軸受３１を溝１８Ｕから離脱させる。その後、給送ユニット１９をＸ方向に移動させることで、アーム被係合部２９Ｃを給送加圧レバー３７から離脱させ、給送カップリング３２を給送駆動ギア３８から離脱させることができる。

なお、図４（ｃ）に図示した構成例において、カップリング部３２ｃ，３８ｃは、所謂スプライン係合のカップリング（軸継手）を構成している。つまり、給送カップリング３２のカップリング部３２ｃが給送軸３０の回転軸線方向に延びる複数の凸部（キー）で構成され、給送駆動ギア３８のカップリング部３８ｃが複数の凸部を受け入れる複数の溝（キー溝）で構成される。ただし、カップリング部３２ｃ，３８ｃとして、給送カップリング３２のＸ方向への移動により係合及び離脱する他のカップリング機構（例えばドッグクラッチ）を用いてもよい。

また、図示した構成例において、溝２９Ｕは、アーム被係合部２９ＣのＸ方向における給送加圧レバー３７側の端面の一部がＸ方向に凹んだ凹形状（キー溝）であり、ボス３７ＢはＸ方向に延びる突起（キー）である。なお、係合状態において給送アーム２９が給送加圧レバー３７と一体に回動する構成であれば、係合部及び被係合部の具体的構成は上述したものに限らない。

（給送駆動機構）
次に図５（ａ、ｂ）を用いて、給送ユニット１９を駆動するための給送駆動機構１９Ｄについて説明する。図５（ａ）は、側面カバー１８の内部（装置本体１Ａ内）に配置された給送駆動機構１９Ｄの斜視図である。図５（ｂ）は、給送駆動機構１９Ｄの構成要素である欠歯ギア４０の斜視図である。

図５（ａ）に示すように、給送駆動機構１９Ｄは、入力ギア４４、欠歯ギア４０、アイドラギア３９、給送駆動ギア３８、制御カム４１、加圧アーム４３、トーションバネ４２及び給送加圧レバー３７を有する。これら各部材は、装置本体１Ａの枠体に固定される駆動フレーム４５によって、それぞれの回転軸線を中心に回転可能に支持されている。

給送駆動機構１９Ｄは、共通の駆動源から供給される駆動力により、給送ローラ２１、搬送ローラ２２、給送アーム２９の揺動動作を制御する制御カム４１を回転する。給送駆動機構１９Ｄは、給送駆動ギア３８を介して給送ユニット１９の給送軸３０に伝達する駆動伝達経路を有する。駆動伝達経路は、給送ローラ２１及び搬送ローラ２２を回転駆動する動作を担う。装置本体１Ａ内には、共通の駆動源としての給送モータＭ１が配置されている。駆動伝達経路には、入力ギア４４、欠歯ギア４０、アイドラギア３９及び給送駆動ギア３８が含まれる。つまり、本実施形態では、給送ローラ２１及び搬送ローラ２２を駆動する駆動源である給送モータＭ１の駆動力を用いて給送アーム２９の揺動動作の制御が行われる。したがって、給送アーム２９を揺動させるためのモータ等を別個に配置する構成に比べてコストを低減できる。

まず、給送駆動機構１９Ｄの給送軸３０への駆動伝達経路について説明する。入力ギア４４は、給送モータＭ１に連結され、給送モータＭ１により所定の回転方向Ｒ１に回転駆動される。欠歯ギア４０は、入力ギア４４に噛み合っており、常に入力ギア４４と連動して回転する。欠歯ギア４０は、所定の開始位置４０ｔｓから終了位置４０ｔｅまでの欠歯領域４０ｎ（図５（ｂ））において、ギア歯の歯幅方向（欠歯ギア４０の回転軸線方向であるＸ方向）の一部が欠損している。

アイドラギア３９のギア歯は、欠歯領域４０ｎにおいて欠歯ギア４０のギア歯が欠損しているＸ方向の範囲内に設けられており、欠歯ギア４０の有歯領域４０ｔと噛み合う位置に配置される。従って、欠歯ギア４０の欠歯領域４０ｎ以外の有歯領域４０ｔがアイドラギア３９と対向している場合には、欠歯ギア４０とアイドラギア３９とが互いに噛み合う。欠歯ギア４０の欠歯領域４０ｎがアイドラギア３９と対向している場合には、欠歯ギア４０とアイドラギア３９の噛み合いが解除される。給送駆動ギア３８は、アイドラギア３９のギア歯と噛み合うギア部３８ａを有する。ギア部３８ａは、上述のカップリング部３８ｃと一体に回転する。従って、入力ギア４４が連続的に回転する場合、給送駆動ギア３８は、欠歯ギア４０の有歯領域４０ｔとアイドラギア３９が噛み合う期間中は回転し、欠歯ギア４０の欠歯領域４０ｎがアイドラギア３９に対向する期間中は停止する間欠動作を行う。

次に、給送アーム２９を揺動させるための、給送駆動機構１９Ｄの構成について説明する。給送アーム２９を揺動させるための構成には、入力ギア４４、欠歯ギア４０、制御カム４１、加圧アーム４３、トーションバネ４２及び給送加圧レバー３７が含まれる。制御カム４１は欠歯ギア４０の側面に設けられ、欠歯ギア４０と一体に回転するカム部材である。制御カム４１は、加圧アーム４３に当接するカム面を有し、カム面はＸ方向に見た場合の欠歯ギア４０の回転中心に対して偏心している。

加圧アーム４３は、駆動フレーム４５により、支持軸４３ａを中心にして給送加圧レバー３７の軸線Ａ１と平行な軸線の周りで揺動可能に支持されている。加圧アーム４３は、それぞれ給送加圧レバー３７のレバー部３７Ｌに当接可能な離間リブ（離間押圧部、退避押圧部、第２押圧部）４３Ｓ及び加圧リブ（加圧押圧部、給送押圧部、第１押圧部）４３Ｐを有している。給送加圧レバー３７のレバー部３７Ｌは、加圧アーム４３の支持軸４３ａに対する周方向において、離間リブ４３Ｓと加圧リブ４３Ｐの間に位置する。このため、レバー部３７Ｌと、離間リブ４３Ｓと加圧リブ４３Ｐを小さいスペース内に配置することができる。離間リブ４３Ｓがレバー部３７Ｌを押圧すると、給送加圧レバー３７は給送アーム２９を上昇させるときの回転方向である図中反時計回り方向に回転する。加圧リブ４３Ｐがレバー部３７Ｌを押圧すると、給送加圧レバー３７は給送アーム２９を下降させるときの回転方向（つまり、給送ローラ２１を給送トレイ２４上のシートＳに当接させる方向）である図中時計回り方向に回転する。加圧リブ４３Ｐがレバー部３７Ｌを押圧することにより、給送ローラ２１が載置面２４ａに接近する方向に移動する。離間リブ４３Ｓがレバー部３７Ｌを押圧することにより、給送ローラ２１が載置面２４ａから離間する方向に移動する。給送加圧レバー３７の揺動軸線（回転軸線）の方向に見た場合、給送加圧レバー３７の揺動方向（回転方向）は、加圧アーム４３の揺動方向（回転方向）の反対である。

加圧アーム４３の支持軸４３ａには、トーションコイルバネ（以下、トーションバネ４２とする）が取り付けられている。トーションバネ４２の一端４２ａは駆動フレーム４５に固定され、他端４２ｂは加圧アーム４３に取付けられている。トーションバネ４２は、加圧アーム４３を図中反時計回り方向に付勢している。つまり、トーションバネ４２は、加圧リブ４３Ｐが給送加圧レバー３７のレバー部３７Ｌを押圧して給送アーム２９を下降させるときの加圧アーム４３の回転方向に向かって、加圧アーム４３を付勢している。上記の制御カム４１は、加圧アーム４３を押圧することで、トーションバネ４２の付勢力に抗して図中時計回り方向に加圧アーム４３を回動させることが可能である。従って、制御カム４１の回転角度に応じて、加圧アーム４３の離間リブ４３Ｓにより給送加圧レバー３７が位置決めされた状態と、トーションバネ４２の付勢力により加圧アーム４３の加圧リブ４３Ｐが給送加圧レバー３７を押圧する状態とが切換わる。言い換えれば、制御カム４１が回転することで、加圧アーム４３の離間リブ４３Ｓにより給送加圧レバー３７が位置決めされた状態と、トーションバネ４２の付勢力により加圧アーム４３の加圧リブ４３Ｐが給送加圧レバー３７を押圧する状態とが切換わる。

トーションバネ４２は、シート給送動作において、給送ローラ２１のシートＳに対する当接圧を発生させる付勢部材として機能する。また、トーションバネ４２は、シート給送動作において、給送トレイ２４上のシートＳの積載量の変化に追従して、給送ローラ２１のシートＳに対する当接が維持されるように給送アーム２９が揺動することを可能としている。なお、トーションバネ４２に代えて他の弾性部材を付勢部材として用いてもよい。例えば、引張コイルバネを適切な向きで加圧アーム４３と駆動フレーム４５との間に張設することで、加圧アーム４３に対し加圧リブ４３Ｐによって給送加圧レバー３７を押圧させるための付勢力を発生させることができる。

加圧力を発生させる付勢部材としてのトーションバネ４２、トーションバネ４２に付勢される押圧部材としての加圧アーム４３、及び、押圧部材に押圧される揺動部材としての給送加圧レバー３７により、給送アーム２９を加圧する加圧手段が構成される。本実施形態では、給送加圧レバー３７をＸ方向における給送アーム２９の一方側の端部に配置し、加圧アーム４３が給送アーム２９の軸線Ａ１と平行な軸線を中心に揺動する構成とした。つまり、加圧手段を構成する要素が、給送ユニット１９に対してシート幅方向の一方側で、シート幅方向に対して略垂直な平面内の動きで動作するように配置した。言い換えれば、給送アーム２９の回転軸線の方向に向けて、加圧アーム４３の回転軸線が延びている。したがって、給送アーム２９の回転軸線に直交する方向に見たとき、給送アーム２９の移動方向に対して、加圧アーム４３の回転軸線の方向が交差（好ましくは直交）する。加圧アーム４３の回転軸線に直交する方向に見たとき、加圧アーム４３の移動方向に対して、給送アーム２９の回転軸線の方向が交差（好ましくは直交）する。本実施形態では、給送アーム２９の回転軸線の方向と、加圧アーム４３の回転軸線の方向は平行である。このため、給送アーム２９を加圧する加圧手段を、シートＳの搬送経路と干渉しない場所でコンパクトに配置することができる。

（シート給送動作）
次に、図６（ａ～ｃ）及び図７（ａ～ｃ）を用いて、シート給送動作の際の給送駆動機構１９Ｄ及び給送ユニット１９の一連の動きを説明する。図６（ａ～ｃ）は、いずれもＸ方向に垂直な平面における手差し給送部１２の断面図であり、給送トレイ２４上の１枚のシートＳが装置本体１Ａに向かって給送されるシート給送動作の過程を表している。図６（ａ）は、シート給送動作が開始される前の待機状態、図６（ｂ）は給送ローラ２１がシートＳに当接した状態、図６（ｃ）は給送ローラ２１がシートＳから離間し始めた時の状態を示している。また、図７（ａ～ｃ）は、Ｘ方向に見た給送駆動機構１９Ｄの側面図であり、図７（ａ）、図７（ｂ）、図７（ｃ）は、それぞれ、図６（ａ）、図６（ｂ）、図６（ｃ）の給送ユニット１９の状態と対応する給送駆動機構１９Ｄの状態を示している。

まず、図６（ａ）、図７（ａ）を用いて、シート給送動作の開始前の待機状態を説明する。図６（ａ）に示すように、待機状態では、給送ローラ２１は給送トレイ２４上のシートＳから上方に離間した待機位置に保持される。具体的には、給送ローラ２１は、給送トレイ２４に積載可能なシートＳの最大高さ（最大積載量、積載上限）である積載上限ラインＬｐより上方に位置する。積載上限ラインＬｐは、給送トレイ２４の載置面２４ａに平行な直線であって、サイド規制板２７からシート幅方向（Ｘ方向）の内側に突出するように設けられた満載上限爪２７Ｌの下面に接する直線である。なお、シートＳと物理的に干渉する満載上限爪２７Ｌによって給送トレイ２４上のシートＳの最大積載量を規制する構成に代えて、サイド規制板２７に図形又は文字を配置することで最大積載量を表示してもよい。

図７（ａ）に示す待機状態では、給送モータＭ１は回転停止状態に維持され、入力ギア４４及び欠歯ギア４０は図示した回転位相で保持される。この回転位相において、欠歯ギア４０の欠歯領域４０ｎがアイドラギア３９に対向している。また、欠歯ギア４０と一体の制御カム４１は、トーションバネ４２の付勢力に抗して加圧アーム４３を図中時計回り方向に押圧し、図示した位置に加圧アーム４３を維持している。

ところで、給送加圧レバー３７は、上述したボス３７Ｂがアーム被係合部２９Ｃの溝２９Ｕに嵌合していることで、給送アーム２９と連結されている。一方、給送アーム２９には、給送ユニット１９の自重により、給送軸３０の周りで図６（ａ）及び図７（ａ）における図中時計回り方向の付勢力（モーメント）が作用する。従って、給送加圧レバー３７には、給送ユニット１９から図７（ａ）において時計回り方向の付勢力が作用する。ここで、加圧アーム４３が制御カム４１によって位置決めされていることで、給送ユニット１９によって図中時計回り方向に付勢されている給送加圧レバー３７のレバー部３７Ｌが離間リブ４３Ｓに受け止められ、給送加圧レバー３７の位置が維持される。つまり、待機状態においては、制御カム４１により加圧アーム４３及び給送加圧レバー３７が位置決めされることで、給送加圧レバー３７と係合された給送アーム２９によって給送ローラ２１が図６に示す待機位置に保持される。

次に、図６（ｂ）、図７（ｂ）を用いて、シート給送動作の実行中に給送ローラ２１をシートＳに当接させる動作について説明する。図７（ｂ）に示すように、シート給送動作の開始時に給送モータＭ１の回転が開始され、入力ギア４４を介して伝達される駆動力によって欠歯ギア４０が図中時計回り方向に回転する。欠歯ギア４０の回転に伴って、欠歯ギア４０と一体の制御カム４１が加圧アーム４３から離間する位置まで回転する。これによって制御カム４１による位置決めから解放された加圧アーム４３は、トーションバネ４２の付勢力により、図中反時計回り方向に回転する。

加圧アーム４３の回転により、加圧アーム４３の加圧リブ４３Ｐが給送加圧レバー３７のレバー部３７Ｌに当接し、レバー部３７Ｌを力Ｆｓで押圧する。力Ｆｓは、加圧リブ４３Ｐとレバー部３７Ｌとの当接位置において、加圧リブ４３Ｐからレバー部３７Ｌに作用する力である。加圧リブ４３Ｐから受けた力Ｆｓにより、給送加圧レバー３７は図中時計回り方向に回転させられる。また、給送加圧レバー３７と係合された給送アーム２９が給送加圧レバー３７と一体に回動する。

図６（ｂ）に示すように、給送アーム２９が給送加圧レバー３７と共に図中時計回り方向に回転することで、給送ローラ２１が給送トレイ２４上のシートＳに当接する。この状態における給送ローラ２１がシートＳを加圧する加圧力Ｆｐの大きさについては、後述する。

また、給送ローラ２１がシートＳに当接した後も給送モータＭ１の回転が継続されることで、給送駆動機構１９Ｄは図７（ｂ）の状態から欠歯ギア４０の有歯領域４０ｔがアイドラギア３９と噛み合い、アイドラギア３９の駆動が開始される。すると、アイドラギア３９に噛み合う給送駆動ギア３８が回転することで、給送カップリング３２を介して給送駆動ギア３８と連結されている給送軸３０が回転し、給送軸３０に取付けられた搬送ローラ２２が回転する。また、搬送ローラ２２からアイドラギア３４を介して給送ローラ２１に駆動力が伝達されるため、給送ローラ２１が回転する。これにより、給送ローラ２１に当接しているシートＳが、分離ニップＮ１に向かってシート給送方向に搬送される。

ここで、給送ローラ２１と分離ニップＮ１の間には、上述したように載置面２４ａの延長線Ｌ２４ａに対して傾斜した搬送ガイド４７が設けられている。そのため、給送ローラ２１によって繰出されたシートＳは、搬送ガイド４７を登坂して分離ニップＮ１に向かって案内される。この場合において、給送トレイ２４におけるシートＳの積載高さが低いほど、シートＳが搬送ガイド４７を登坂する高さが増えるため、シートＳが搬送ガイド４７から受ける搬送抵抗は大きくなる。登坂する高さとは、給送ローラ２１によって繰出されるシートＳの先端が最初に搬送ガイド４７に接触する位置から、分離ニップＮ１までの、載置面２４ａの延長線Ｌ２４ａに対して垂直な方向の距離である。

従って、給送トレイ２４におけるシートＳの積載高さが低いほど、シートＳが搬送抵抗に打ち克って分離ニップＮ１に到達するために給送ローラ２１に要求される搬送力は大きくなる。なお、給送ローラ２１の搬送力とは、給送ローラ２１と最上位のシートＳとの接触部においてシートＳに作用するシート給送方向Ｆｄの摩擦力である。つまり、給送ローラ２１の搬送力は、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐ（垂直抗力）と、給送ローラ２１とシートＳとの間の摩擦係数との積である。以下では、摩擦係数は一定であるものとして説明する。

次に、図６（ｃ）、７（ｃ）を用いて、給送ローラ２１がシートＳから離間する過程を説明する。図７（ｃ）が示すように、図７（ｂ）の状態から欠歯ギア４０が時計回り方向に所定角度回転すると、再度、制御カム４１が加圧アーム４３に接触する。すると、制御カム４１に押圧された加圧アーム４３がトーションバネ４２の付勢力に抗して図中時計回りに回転させられる。これにより、加圧アーム４３の加圧リブ４３Ｐは給送加圧レバー３７のレバー部３７Ｌから離間し、代わりに、加圧アーム４３の離間リブ４３Ｓがレバー部３７Ｌに当接する。そして、離間リブ４３Ｓにレバー部３７Ｌを押圧されることで、給送加圧レバー３７は図中反時計回り方向に回転させられる。その結果、図６（ｃ）に示すように、給送加圧レバー３７と一体回転する給送アーム２９も、搬送ローラ２２の回転軸線を中心にして図中反時計回り方向に回転し、給送アーム２９に支持された給送ローラ２１がシートＳから上方に離間する。

その後、図７（ａ）の状態から欠歯ギア４０が一回転した時点で、給送ユニット１９及び給送駆動機構１９Ｄは図６（ａ）及び図７（ａ）が示す待機状態に戻る。このように、欠歯ギア４０の一回転に相当する回転量で給送モータＭ１が駆動される度に、図６（ａ～ｃ）及び図７（ａ～ｃ）を用いて説明した一連の過程でシート給送動作が実行される。

（給送ローラの加圧力）
次に、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力を生じさせる構成について、図８（ａ、ｂ）及び図９（ａ、ｂ）を用いて更に詳しく説明する。図８（ａ）は、満載状態でシート給送動作が行われた場合における給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｆについて説明するための図である。「満載状態」とは、給送トレイ２４上に最大積載量のシートＳが積載されている状態（第２状態）を指す。また、図８（ｂ）は、少載状態でシート給送動作が行われた場合における、給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｅについて説明するための図である。「少載状態」とは、給送トレイ２４上にシートＳが１枚だけ積載されている状態を指すものとする。また、図９（ａ）及び図９（ｂ）は、それぞれ、図８（ａ）及び図８（ｂ）の状態に対応する給送駆動機構１９ＤをＸ方向に見た様子を表している。

まず、図８（ａ）、図９（ａ）を用いて、満載状態における給送ローラ２１の加圧の状態及び加圧力Ｆｐｆについて説明する。図８（ａ）において、給送トレイ２４上には、サイド規制板２７の満載上限爪２７Ｌの下面と実質的に同じ高さまでシートＳが積載されている。従って、給送ローラ２１は、給送トレイ２４の載置面２４ａから、最大積載量に相当する高さで離れた位置において、最上位のシートＳの上面に加圧力Ｆｐｆで当接している。

図９（ａ）に示す給送駆動機構１９Ｄにおいて、加圧アーム４３は、給送加圧レバー３７を加圧力（第２力）Ｆｓｆで押圧している。このとき、加圧力Ｆｓｆの作用線と、給送加圧レバー３７の軸線Ａ１との距離（第２距離）をＲｆと定義する。加圧力Ｆｓｆの作用線は、加圧リブ４３Ｐとレバー部３７Ｌとの接触位置を通り加圧力Ｆｓｆの方向に引いた直線である。加圧力Ｌｓｆの方向は、加圧リブ４３Ｐのレバー部３７Ｌに対する接触面に垂直な方向である。この場合に給送加圧レバー３７に与えられる軸線Ａ１の周りの力のモーメントＭｆ（図８（ａ））は、Ｆｓｆ×Ｒｆで表される。

図８（ａ）に示すように、上記の力のモーメントＭｆは、給送加圧レバー３７とアーム被係合部２９Ｃとの係合を介して、給送アーム２９の揺動中心である軸線Ａ１の周りのモーメントとして給送アーム２９に作用する。図８（ａ）において、軸線Ａ１から給送ローラ２１の回転軸線Ａ２１までの距離をＬａ、軸線Ａ１と給送ローラ２１の回転軸線Ａ２１とを結んだ直線と最上位のシートＳの上面とがなす角をθｐｆとする。ただし、図中の直線Ｌｓは最上位のシートＳの上面と平行である。この場合、給送ローラ２１がシートＳに与える加圧力Ｆｐｆ（シートＳに垂直な成分）は、以下の式（１）で表される。
Ｆｐｆ＝Ｆｓｆ×Ｒｆ／（Ｌａ×ｃоｓ（θｐｆ）） （１）

式（１）は、軸線Ａ１の周りで給送アーム２９に作用する力のモーメントの釣合条件から導かれる。即ち、給送ローラ２１がシートＳから受ける反力（加圧力Ｆｐｆと同じ大きさで逆向きの力）によって給送アーム２９に作用する図中時計回り方向の力のモーメントをＮｆとすると、Ｎｆは次の式（１ａ）で表される。
Ｎｆ＝Ｌａ×Ｆｐｆ×ｃоｓ（θｐｆ） （１ａ）

シート給送動作において給送ローラ２１がシートＳに着地した後は、次に給送ローラ２１を待機位置に戻すまでは給送アーム２９は静止しているとみなせるから、ＭｆとＮｆの大きさは等しい。従って、次の式（１ｂ）が成り立つ。式（１ｂ）をＦｐｆについて整理すれば、式（１）が得られる。
Ｌａ×Ｆｐｆ×ｃоｓ（θｐｆ）＝Ｆｓｆ×Ｒｆ （１ｂ）

次に、図８（ｂ）、図９（ｂ）を用いて、少載状態における給送ローラ２１の加圧の状態及び加圧力Ｆｐｅを説明する。図８（ｂ）において、シートＳは、給送トレイ２４の載置面２４ａ上に１枚だけ積載されている。従って、給送ローラ２１は、給送トレイ２４の載置面２４ａと略同じ高さで、シートＳの上面に加圧力Ｆｐｅで当接している。

図９（ｂ）に示す給送駆動機構１９Ｄでは、加圧アーム４３は、給送加圧レバー３７を加圧力（第１力）Ｆｓｅで押圧している。このとき、加圧力Ｆｓｅの作用線と、給送加圧レバー３７の軸線Ａ１との距離（第１距離）をＲｅと定義する。加圧力Ｆｓｅの作用線は、加圧リブ４３Ｐとレバー部３７Ｌとの接触位置を通り加圧力Ｌｓｅの方向に引いた直線である。加圧力Ｌｓｅの方向は、加圧リブ４３Ｐのレバー部３７Ｌに対する接触面に垂直な方向である。この場合に給送加圧レバー３７に与えられる軸線Ａ１の周りの力のモーメントＭｅは、Ｆｓｅ×Ｒｅで表される。

上記の力のモーメントＭｅは、給送加圧レバー３７と給送アーム２９のアーム被係合部２９Ｃとの係合を介して、図８（ｂ）に示すように、給送アーム２９の揺動中心である軸線Ａ１の周りで給送アーム２９に作用する。図８（ｂ）において、軸線Ａ１から給送ローラ２１の回転軸線Ａ２１までの距離をＬａ、軸線Ａ１と給送ローラ２１の回転軸線Ａ２１とを結んだ直線と最上位のシートＳの上面とがなす角をθｐｆとする。ただし、図中の直線Ｌｓは最上位のシートＳの上面と平行である。この場合、給送ローラ２１がシートＳに与える加圧力Ｆｐｅ（シートＳに垂直な成分）は、以下の式（２）で表される。式（２）も、軸線Ａ１の周りで給送アーム２９に作用する力のモーメントの釣合条件から導かれるが、式（１）の場合と同様であるため説明を省略する。
Ｆｐｅ＝Ｆｓｅ×Ｒｅ／（Ｌａ×ｃоｓ（θｐｅ）） （２）

ここで、給送トレイ２４が満載状態である場合の給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐｆと、給送トレイ２４が少載状態である場合の給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐｅとを比較する。図９（ａ、ｂ）を比較して分かる通り、少載状態（図９（ｂ））における軸線Ａ１から加圧力Ｆｓｅの作用線までの距離Ｒｅは、満載状態（図９（ａ））における軸線Ａ１から加圧力Ｆｓｆの作用線までの距離Ｒｆに比べて、顕著に大きくなっている。言い換えると、給送トレイ２４におけるシートＳの積載量が少ないほど、加圧アーム４３が給送加圧レバー３７を押圧することで給送加圧レバー３７に作用する力のモーメントＭｆ，Ｍｅの腕の長さ（Ｒｆ，Ｒｅ）が長くなる。更に言い換えると、第１状態において、保持部材の揺動軸線の方向に見た場合の揺動軸線から押圧部材が揺動部材を押圧する力の作用線までの距離が、第２状態において、揺動軸線の方向に見た場合の揺動軸線から押圧部材が揺動部材を押圧する力の作用線までの距離より大きい。

これは、満載状態（図９（ａ））と少載状態（図９（ｂ））とで加圧リブ４３Ｐがレバー部３７Ｌと当接する時の加圧アーム４３の回転角度が異なるために、加圧力Ｆｓｆ，Ｆｓｅの向きが異なっていることが理由の１つである。つまり、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなるにつれて、加圧リブ４３Ｐがレバー部３７Ｌを押圧する加圧力Ｆｓｆ，Ｆｓｅの向きは、給送加圧レバー３７の軸線Ａ１から離れるように変化していく。

ここで、満載状態において、加圧リブ４３Ｐとレバー部３７Ｌとの接触位置を点Ｐｆとし、軸線Ａ１を中心とする円弧の点Ｐｆを通る接線をＴｆとし、加圧力Ｆｓｆと接線Ｔｆの間の角をθｓｆとする（図９（ｃ））。同様に、少載状態において、加圧リブ４３Ｐとレバー部３７Ｌとの接触位置を点Ｐｅとし、軸線Ａ１を中心とする円弧の点Ｐｅを通る接線をＴｅとし、加圧力Ｆｓｅと接線Ｔｅの間の角をθｓｅとする（図９（ｄ））。このとき、シートＳの積載量が少なくなるにつれて加圧力Ｆｓｆ，Ｆｓｅの向きが軸線Ａ１から離れていく関係は、θｓｅ＜θｓｆと言い換えることができる。つまり、シートＳの積載量が少なくなるにつれて、加圧アーム４３が給送加圧レバー３７を押圧する加圧力Ｆｓｆ，Ｆｓｅの方向が、軸線Ａ１を中心とする円弧の接線Ｔｆ，Ｔｅの向きに近付くように構成されている。言い換えれば、第１状態において、保持部材の揺動軸線の方向に見た場合の押圧部材が揺動部材を押圧する力（Ｆｓｅ）の方向は、揺動軸線を中心として押圧部材と揺動部材の接触位置（Ｐｅ）を通る円弧の接線（Ｔｅ）と第１の角度（θｓｅ）で交差している。第２状態において、揺動軸線の方向に見た場合の押圧部材が揺動部材を押圧する力（Ｆｓｆ）の方向は、揺動軸線を中心として押圧部材と揺動部材の接触位置（Ｐｆ）を通る円弧の接線（Ｔｆ）と第１の角度より大きい第２の角度（θｓｆ）で交差する。

一方、少載状態（図９（ｂ））において加圧アーム４３が給送加圧レバー３７を押圧する加圧力Ｆｓｅの大きさは、満載状態（図９（ａ））において加圧アーム４３が給送加圧レバー３７を押圧する加圧力Ｆｓｆの大きさより小さくなる。これは、加圧力Ｆｓｆ，Ｆｓｅがトーションバネ４２によって生み出された力であるため、満載状態より少載状態の方がトーションバネ４２の弾性変形量が小さく（自由状態に近く）なっており、加圧アーム４３に作用する復元力も小さくなるからである。

また、給送アーム２９の軸線Ａ１と給送ローラ２１の回転軸線Ａ２１とを結んだ直線と、給送トレイ２４上のシートＳの上面とがなす角θｐｆ，θｐｅについては、少載状態の方が満載状態より大きい（θｐｆ＜θｐｅ）。つまり、ｃоｓ（θｐｅ）＜ｃоｓ（θｐｆ）である。なお、θｐｆは、通常、０度より大きい値である。これは、θｐｆが負の値である場合、満載状態のシートの最上位シートの延長線が分離ニップＮ１より上方側に向かって搬送されることになり、シートが例えば給送軸３０や給送アーム２９に接触して搬送不良が生じやすくなるからである。

以上をまとめると、本実施形態においては、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐｆ，Ｆｐｅに影響を与える式（１）、式（２）の要素に関して、次の関係（Ａ）～（Ｃ）が成立している。（Ａ）～（Ｃ）の内、（Ａ）及び（Ｃ）の関係はＦｓｆに対するＦｓｅの比を大きくし、（Ｂ）の関係はＦｓｆに対するＦｓｅの比を小さくする効果がある。
（Ａ）Ｒｅ＞Ｒｆ
（Ｂ）Ｆｓｅ＜Ｆｓｆ
（Ｃ）Ｌａ×ｃоｓ（θｐｅ）＜Ｌａ×ｃоｓ（θｐｆ）

ここで、実際の給送ユニット１９及び給送駆動機構１９Ｄを設計する場合に、（Ａ）の関係を満たすように加圧アーム４３及び給送加圧レバー３７を配置することは比較的容易である。本実施形態の構成例において、ＲｅはＲｆの２倍程度であり、ＲｅをＲｆの２倍以上とすることも可能である。ＲｅはＲｆの１．１倍以上とすることが好ましい。なお、ＦｐｆとＦｐｅの差を大きくしすぎないために、ＲｅはＲｆの３倍以下とすることが好ましい。

一方、ＦｓｅがＦｓｆより小さくなるとしても、ＦｓｆとＦｓｅの比（Ｆｓｆ／Ｆｓｅ）がＲｅとＲｆの比（Ｒｅ／Ｒｆ）より小さくなるように、トーションバネ４２を設計することは可能である。例えば、トーションバネ４２としてバネ定数がより小さなバネを使用することが考えられる。この場合、満載状態（図９（ａ））において所望の加圧力Ｆｓｆが得られるようにトーションバネ４２を取付けておけば、バネ定数が小さくなった分、満載状態から少載状態へ変化した時の加圧力Ｆｓｅの減少幅は小さくなり、Ｆｓｆ／Ｆｓｅは１に近付く。

また、（Ｃ）の関係があることから、仮に（Ｆｓｆ×Ｒｆ）と（Ｆｓｅ×Ｒｅ）が等しければ、ＦｐｅはＦｐｆより大きな値となる。つまり、Ｒｅ×Ｆｓｅ＞Ｒｆ×Ｆｓｆが満たされれば、Ｆｐｅ＞Ｆｐｆの関係が成り立つ。なお、本実施形態において、ＲｅとＦｓｅの積が、ＲｆとＦｓｆの積よりも大きくなっている。

従って、上記（Ａ）～（Ｃ）の要素を加味した場合でも、以下の式（３）の関係を満たすように手差し給送部１２を設計することができる。
Ｆｐｅ＞Ｆｐｆ （３）

以上説明した通り、本実施形態では、給送トレイ２４の載置面２４ａの下流側に傾斜した搬送ガイド４７が配置される構成において、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなると、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力が増大する構成とした。つまり、載置面と給送部材との間の距離が第１距離である第１状態で給送部材がシートの上面を押圧する力が、載置面と給送部材との間の距離が第１距離より長い第２距離である第２状態で給送部材がシートの上面を押圧する力より大きい構成とした。少載状態は比較的少量のシートが給送トレイ２４に積載された第１状態の例であり、満載状態は第１状態より多くのシートが給送トレイ２４に積載された第２状態の例である。また、「第１距離」の例は少載状態での載置面２４ａから給送ローラ２１まで距離（シート１枚の厚さ）である。また、「第２距離」の例は満載状態での載置面２４ａから給送ローラ２１までの距離（給送トレイ２４上のシートＳの最大積載量に相当する高さ）である。

このような構成により、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなった状態では、シートＳの積載量が多い状態に比べて、給送ローラ２１がシートＳを押圧する加圧力が大きくなる（図８（ａ、ｂ）において、Ｆｐｅ＞Ｆｐｆ）。つまり、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなった状態の方が、給送ローラ２１からシートＳに付与される摩擦力である搬送力が大きくなり、シートＳに搬送ガイド４７を登坂させるために必要な搬送力を得やすくなる。従って、シートＳの積載量が少なくなった状態でも、安定してシートＳを給送することができる。

また、本実施形態によれば、例えばシートＳの積載量に関わらず搬送抵抗が大きくなる傾向のある厚紙等のシート（坪量が大きいシート又は剛性が高いシート）への対応も容易になる。つまり、厚紙等のシートを給送する場合において、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなった場合は、シート自体の搬送抵抗に搬送ガイド４７の登坂距離が長いことによる搬送抵抗の増加が重なる。本実施形態によれば、そのような不利な条件において、より安定してシートを給送することができる。

なお、本実施形態に対する代替構成として、満載状態における給送ローラ２１の加圧力を大きな値に設定し、シートＳの積載量の減少によって給送ローラ２１の加圧力が減少したとしても十分な加圧力が維持されるようにすることが考えられる。しかし、この構成では、満載状態における給送ローラ２１の加圧力が過大となり、給送ローラ２１に直接当接している最上位のシートＳに引き摺られて他のシートＳが搬送されることで重送や給送不良が生じやすくなる。これに対し、本実施形態によれば、満載状態において給送ローラ２１の加圧力が過大となることを避けつつ、小載状態において適切な搬送力を確保することができるという利点がある。

また、満載状態における給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｆに対する、少載状態における給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｅの増加量は、実際にシートＳを給送した場合に給送不良が生じないように適宜設定すればよい。従って、Ｆｐｆに対するＦｐｅの増加量は特に限定されないが、一例として、ＦｐｅはＦｐｆに比べて１％以上大きいものとし、Ｆｐｆに比べて５％以上大きいと好適であり、Ｆｐｆに比べて１０％以上大きいと更に好適である。なお、Ｆｐｅは、Ｆｐｆの３００％以下が好ましく、２００％以下がより好ましい。

次に、実施例２に係る画像形成装置について説明する。本実施例は、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力を発生させる機構が実施例１と異なっている。以下、実施例１と共通の符号を付した要素は、実施例１で説明したものを実質的に同一の構成及び作用を有するものとして説明する。

図１０は、実施例２に係る給送駆動機構１９Ｄを示す斜視図である。この給送駆動機構１９Ｄは、実施例１と同様に、画像形成装置１における手差し給送部１２の給送ユニット１９を駆動するための機構である。実施例１ではトーションバネ４２を用いて給送ローラ２１の加圧力を発生させていたが、本実施形態では、錘を用いて給送ローラ２１の加圧力を発生させる。

図１０に示すように、本実施形態に係る給送加圧レバー３７には、錘４６が取り付けられている。錘４６は、給送前の待機状態を含めて、給送加圧レバー３７に図中時計回り方向の力のモーメントを発生させるように取り付けられている。言い換えると、給送ローラ２１が待機位置（図６（ａ））及び給送ローラ２１が給送トレイ２４に略当接している状態（図６（ｂ））のいずれにおいても、錘４６の重心はＹ方向において軸線Ａ１の図中右側に位置する。また、錘４６の重量により、給送加圧レバー３７のレバー部３７Ｌは常に加圧アーム４３の離間リブ４３Ｓに接触している。

シート給送動作中の給送駆動機構１９Ｄの各部の動作は、給送加圧レバー３７への加圧力の付与構成以外については実施例１と同様である。即ち、図７（ｂ）に示すシート給送動作の開始後の状態で、実施例１では加圧アーム４３がトーションバネ４２に付勢されて給送加圧レバー３７を押圧することで、給送アーム２９を下降させる方向（図中時計回り方向）に給送加圧レバー３７が回動していた。これに対し、本実施形態では、シート給送動作の開始後に制御カム４１が加圧アーム４３から離間した状態において、錘４６の重量によって給送加圧レバー３７が付勢されることで、給送アーム２９を下降させる方向に給送加圧レバー３７が回動する。つまり、本実施形態では、揺動部材としての給送加圧レバー３７と、給送加圧レバー３７に取り付けられた錘４６によって、給送アーム２９を加圧する加圧手段が構成される。シート給送動作におけるその他の過程は、実施例１で図６（ａ～ｃ）及び図７（ａ～ｃ）を用いて説明したものと同様であるため、説明を省略する。

次に図１１（ａ、ｂ）を用いて、給送トレイ２４におけるシートＳの積載量と、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力との関係について説明する。図１１（ａ）は、満載状態でシート給送動作が実行された場合において、給送ローラ２１が最上位のシートＳに当接している時（図８（ａ）参照）の給送駆動機構１９Ｄの状態を表している。図１１（ｂ）は、少載状態でシート給送動作が実行された場合において、給送ローラ２１がシートＳに当接している時（図８（ｂ）参照）の給送駆動機構１９Ｄの状態を表している。

図１１（ａ）に示す満載状態において、錘４６に作用する重力Ｆｗにより、給送加圧レバー３７には軸線Ａ１の周りで図中時計回り方向の力のモーメントＭｆが作用する。このとき、錘４６の重力Ｆｗの作用線と、給送加圧レバー３７の軸線Ａ１との間の距離をＲｗｆと定義すると、給送加圧レバー３７に与えられる力のモーメントＭｆは、Ｆｗ×Ｒｗｆで表される。実施例１でも説明したように、この力のモーメントＭｆは給送加圧レバー３７から給送アーム２９に作用し、図８（ａ）に示すように給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐｆを発生させる。加圧力Ｆｐｆは、以下の式（４）で表される。ただし、θｐｆ及びＬａの定義は実施例１と同様である。
Ｆｐｆ＝Ｆｗ×Ｒｗｆ／（Ｌａ×ｃоｓ（θｐｆ）） （４）

一方、図１１（ｂ）に示す少載状態においても、錘４６の重力Ｆｗにより、給送加圧レバー３７には軸線Ａ１の周りで図中時計回り方向の力のモーメントＭｅが作用する。このとき、錘４６の重力Ｆｗの作用線と、給送加圧レバー３７の軸線Ａ１との間の距離をＲｗｅと定義すると、給送加圧レバー３７に与えられる力のモーメントＭｅは、Ｆｗ×Ｒｗｅで表される。給送加圧レバー３７に与えられた力のモーメントＭｅは給送アーム２９に作用し、図８（ａ）に示すように給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐｆを発生させる。この力のモーメントＭｅは給送加圧レバー３７から給送アーム２９に作用し、図８（ｂ）に示すように給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐｅを発生させる。加圧力Ｆｐｆは、以下の式（５）で表される。ただし、θｐｆ及びＬａの定義は実施例１と同様である。
Ｆｐｅ＝Ｆｗ×Ｒｗｅ／（Ｌａ×ｃоｓ（θｐｅ）） （５）

ここで、満載状態における給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｆと、少載状態における給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｅを比較する。図１１（ａ）、（ｂ）に示すように、少載状態における給送加圧レバー３７の軸線Ａ１から錘４６の重力Ｆｗの作用線までの距離Ｒｗｅは、満載状態における距離Ｒｗｆより大きい。言い換えると、第１状態において、保持部材の揺動軸線の方向に見た場合の揺動軸線から錘に作用する重力の作用線までの距離（Ｒｗｅ）が、第２状態において、揺動軸線の方向に見た場合の揺動軸線から錘に作用する重力の作用線までの距離（Ｒｗｆ）より大きい。これは、給送トレイ２４上にシートＳの積載高さが低くなるときの給送加圧レバー３７の回動により、錘４６が軸線Ａ１からＹ方向に離れる方向に移動するように、給送加圧レバー３７における錘４６の配置が設定されているからである。

また、給送アーム２９の軸線Ａ１と給送ローラ２１の回転軸線Ａ２１とを結んだ直線と、給送トレイ２４上のシートＳの上面とがなす角θｐｆ，θｐｅについては、実施例１と同様、θｐｆ＜θｐｅの関係がある。

以上をまとめると、本実施形態においては、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力Ｆｐｆ，Ｆｐｅに影響を与える式（４）及び式（５）中の要素に関して、次の関係（Ｄ）、（Ｅ）が成立している。
（Ｄ）Ｒｗｅ＞Ｒｗｆ
（Ｅ）Ｌａ×ｃоｓ（θｐｅ）＜Ｌａ×ｃоｓ（θｐｆ）

式（４）及び式（５）から明らかなように、（Ｄ）及び（Ｅ）は、いずれもＦｐｅをＦｐｆより小さくする効果がある。従って、本実施形態では、少載状態における給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｅは、満載状態における給送ローラ２１の加圧力Ｆｐｆよりも大きくなる。つまり、本実施形態では、次の式（６）の関係が満たされる。
Ｆｐｅ＞Ｆｐｆ （６）

以上説明した通り、本実施形態においても、給送トレイ２４の載置面２４ａの下流側に傾斜した搬送ガイド４７が配置される構成において、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなると、給送ローラ２１のシートＳに対する加圧力が増大する構成とした。つまり、載置面と給送部材との間の距離が第１距離である場合に給送部材がシートの上面を押圧する力が、載置面と給送部材との間の距離が第１距離より長い第２距離である場合に給送部材がシートの上面を押圧する力より大きい構成とした。その結果、実施例１の場合と同様に、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなった状態では、シートＳの積載量が多い状態に比べて、給送ローラ２１がシートＳを押圧する加圧力が大きくなる（図８（ａ、ｂ）において、Ｆｐｅ＞Ｆｐｆ）。つまり、給送トレイ２４上のシートＳの積載量が少なくなった状態の方が、給送ローラ２１からシートＳに付与される摩擦力である搬送力が大きくなり、シートＳに搬送ガイド４７を登坂させるために必要な搬送力を得やすくなる。従って、シートＳの積載量が少なくなった状態でも、安定してシートＳを給送することができる。また、厚紙等の搬送抵抗が大きくなりやすいシートについても、より安定してシートを給送することができる。

（その他の実施形態）
以上説明した実施形態では、シートに画像を形成する画像形成手段として電子写真方式の画像形成部５を備えた画像形成装置１について説明したが、他の画像形成方式を用いてもよい。例えば、画像形成手段として、ノズルからインク液を吐出させることによってシートに画像を形成するインクジェット方式の画像形成ユニットを用いてもよい。

また、上述の実施形態では、画像形成装置１の側部に設けられた手差し給送部１２について説明したが、他のシート給送装置に本技術を適用してもよい。例えば、原稿としてのシートから画像情報を読み取るために原稿トレイから１枚ずつシートを給送する自動原稿給送装置（ＡＤＦ）に本技術を適用してもよい。その他、画像形成装置の分野でシート材を給送するシート給送装置に本技術を適用してもよい。

１…画像形成装置／１２…シート給送装置（手差し給送部）／２１…給送部材（給送ローラ）／２２，２３…搬送ユニット（搬送ローラ、分離ローラ）／２４…積載部材（給送トレイ）／２４ａ…載置面／２９…保持部材（給送アーム）／３７…加圧手段、揺動部材（給送加圧レバー）／４２…加圧手段、付勢部材（トーションバネ）／４３…加圧手段、押圧部材（加圧アーム）／４６…錘／Ｌ２４ａ…載置面の延長線／Ｎ１…分離ニップ

Claims (16)

1. シートが載置される載置面を有し、前記シートが積載される積載部材と、
   前記載置面の上方に配置され、前記積載部材に積載された前記シートをシート給送方向に給送する給送部材と、
   前記給送部材を保持し、前記給送部材を前記載置面に接近及び離間させるように移動する保持部材と、
   前記保持部材により前記給送部材が前記積載部材に積載された前記シートの上面に当接されるように、前記保持部材を加圧する加圧手段と、
   前記シート給送方向において前記給送部材の下流に配置され、前記給送部材によって給送される前記シートを分離しながら搬送する分離ニップを形成する搬送ユニットと、
   前記給送部材によって給送される前記シートの先端を上方に向けて前記分離ニップへ案内するように構成されたガイド部と、
   を有するシート給送装置であって、
   前記載置面と前記給送部材との間の距離が第１距離である第１状態で前記給送部材が前記シートの上面を押圧する力が、前記載置面と前記給送部材との間の距離が前記第１距離より長い第２距離である第２状態で前記給送部材が前記シートの上面を押圧する力より大きい、
   ことを特徴とするシート給送装置。
2. 前記加圧手段は、前記保持部材に連結される揺動部材と、前記揺動部材を押圧する押圧部材と、前記押圧部材を付勢する付勢部材と、を有し、
   前記揺動部材と前記保持部材は、揺動軸線の周りに揺動するように構成され、
   前記付勢部材により付勢された前記押圧部材が前記揺動部材を押圧することで、前記給送部材を前記シートの上面と当接させる方向に向かって前記保持部材が加圧される、
   ことを特徴とする請求項１に記載のシート給送装置。
3. 前記揺動部材は、前記シート給送方向に垂直なシート幅方向における前記保持部材の端部に設けられ、
   前記押圧部材は、前記保持部材の前記揺動軸線と平行な軸線を中心に揺動する、
   ことを特徴とする請求項２に記載のシート給送装置。
4. 前記付勢部材は、前記押圧部材の前記軸線の周りに取付けられたトーションコイルバネである、
   ことを特徴とする請求項３に記載のシート給送装置。
5. 前記第１状態において、前記揺動軸線の方向に見た場合の前記揺動軸線から前記押圧部材が前記揺動部材を押圧する第１力の作用線までの第１距離が、
   前記第２状態において、前記揺動軸線の方向に見た場合の前記揺動軸線から前記押圧部材が前記揺動部材を押圧する第２力の作用線までの第２距離より大きい、
   ことを特徴とする請求項２乃至４のいずれか１項に記載のシート給送装置。
6. 前記第１力と前記第１距離の積が、前記第２力と前記第２距離の積より大きい、
   ことを特徴とする請求項５に記載のシート給送装置。
7. 前記押圧部材は、前記給送部材が前記載置面に接近する方向に移動するように前記揺動部材を押圧する第１押圧部と、前記給送部材が前記載置面から離間する方向に移動するように前記揺動部材を押圧する第２押圧部と、を含む、
   ことを特徴とする請求項２乃至６のいずれか１項に記載のシート給送装置。
8. 前記第１状態において、前記揺動軸線の方向に見た場合の前記押圧部材が前記揺動部材を押圧する力の方向は、前記揺動軸線を中心として前記押圧部材と前記揺動部材の接触位置を通る円弧の接線と第１の角度で交差し、
   前記第２状態において、前記揺動軸線の方向に見た場合の前記押圧部材が前記揺動部材を押圧する力の方向は、前記揺動軸線を中心として前記押圧部材と前記揺動部材の接触位置を通る円弧の接線と前記第１の角度より大きい第２の角度で交差する、
   ことを特徴とする請求項２乃至７のいずれか１項に記載のシート給送装置。
9. 前記給送部材を駆動する駆動力を供給するモータと、
   前記モータの前記駆動力によって回転するカム部材と、
   を更に有し、
   前記カム部材が回転することで、前記保持部材により前記給送部材が前記シートに当接する位置に保持される状態と、前記保持部材により前記給送部材が前記シートから離間する位置に保持される状態とが切換わる、
   ことを特徴とする請求項２乃至８のいずれか１項に記載のシート給送装置。
10. 前記加圧手段は、前記保持部材の揺動軸線を中心にして前記保持部材と共に揺動する揺動部材と、前記揺動部材に取付けられた錘と、を有し、前記錘に作用する重力により前記揺動部材が付勢されることで、前記給送部材を前記シートの上面と当接させる方向に向かって前記保持部材が加圧される、
    ことを特徴とする請求項１に記載のシート給送装置。
11. 前記第１状態において、前記揺動軸線の方向に見た場合の前記揺動軸線から前記錘に作用する重力の作用線までの距離が、
    前記第２状態において、前記揺動軸線の方向に見た場合の前記揺動軸線から前記錘に作用する重力の作用線までの距離より大きい、
    ことを特徴とする請求項１０に記載のシート給送装置。
12. 前記給送部材を駆動する駆動力を供給するモータと、
    前記揺動部材を押圧する押圧部材と、
    前記モータの前記駆動力によって回転するカム部材と、
    を更に有し、
    前記カム部材が回転することで、前記保持部材により前記給送部材が前記シートに当接する位置に保持される状態と、前記保持部材により前記給送部材が前記シートから離間する位置に保持される状態とが切換わる、
    ことを特徴とする請求項１０又は１１に記載のシート給送装置。
13. 前記シート給送方向に垂直なシート幅方向に見た場合に、前記分離ニップは、前記載置面の延長線の上方に位置し、
    前記シート幅方向に見た場合に、前記ガイド部の少なくとも一部は、前記載置面の延長線に対して前記シート給送方向の下流に向かって上方側に傾斜している、
    ことを特徴とする請求項１乃至１２のいずれか１項に記載のシート給送装置。
14. 前記搬送ユニットは、回転する駆動軸に取付けられた搬送ローラを有し、
    前記保持部材は、前記駆動軸を中心にして揺動し、
    前記給送部材は、前記駆動軸から供給される駆動力によって回転する給送ローラである、
    ことを特徴とする請求項１乃至１３のいずれか１項に記載のシート給送装置。
15. 前記積載部材は、装置本体に対して開閉可能な開閉部材に設けられ、
    前記積載部材を開いた状態で、前記載置面に前記シートを載置することが可能となる、
    ことを特徴とする請求項１乃至１４のいずれか１項に記載のシート給送装置。
16. 請求項１乃至１５のいずれか１項に記載のシート給送装置と、
    前記シート給送装置によって給送されるシートに画像を形成する画像形成手段と、
    を備えることを特徴とする画像形成装置。

Images