JP2022136538A

JP2022136538A - ごみ焼却灰のセメント原料化方法及びセメント原料化装置

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Publication number: JP2022136538A
Application number: JP2021036201A
Authority: JP
Inventors: 太基平前; Taiki Hiramae; 慶展辰巳; Yoshinori Tatsumi
Original assignee: Taiheiyo Cement Corp
Current assignee: Taiheiyo Cement Corp
Priority date: 2021-03-08
Filing date: 2021-03-08
Publication date: 2022-09-21
Anticipated expiration: 2041-03-08
Also published as: JP7529594B2

Abstract

【課題】粗粒子の含水率の低下を図るとともに、塩素含有率の低い微粒子の増加の抑制を図ることが可能な、ごみ焼却灰をセメント原料化する方法を提供する。【解決手段】水Ｂを添加したごみ焼却灰Ａを粗粒子Ｄと微粒子を含むスラリーＣとに遠心分級する。遠心分級した微粒子を含むスラリーＣに酸性ガス又は酸を添加する。酸性ガス又は酸を添加した微粒子を含むスラリーＣを固液分離する。固液分離により分離した固体Ｅと遠心分級した粗粒子Ｄとをセメント原料として利用する。【選択図】図１

Description

本発明は、ごみ焼却灰をセメント原料化する方法及び装置に関する。

一般廃棄物等の都市ごみなどを焼却した際に発生する残渣であるごみ焼却灰は、最終処理場の枯渇に鑑み、セメント原料として有効に再利用されている。ごみ焼却灰は、塩素を含有しており、この塩素がセメント品質、セメント製造装置の正常運転の妨げとなるため、セメント原料として利用する際には脱塩処理を行っている。

例えば特許文献１，２に開示されているように、まず、水を加えたごみ焼却灰を攪拌混合してスラリー化し、このスラリーを粗粒子と微粒子を含有するスラリーとに水篩を用いて分級し、微粒子を含有するスラリーに酸処理を行った後に脱水してケーキを得て、このケーキ及び前記粗粒子をセメント原料として利用している。これは、粗粒子は塩素含有率が低く、微粒子は塩素含有率が高いので、微粒子に対してのみ脱塩するために酸処理を行うからである。

特許第６２７４８７５号公報特許第６６３１２９３号公報

しかしながら、上記特許文献１，２などに開示されている技術では、水篩を用いて分級した粗粒子は、含水率が高いので、セメント原料として使用した際に発生する熱ロスが大きいという課題がある。また、攪拌混合する際に、粗粒子が粉砕され、塩素含有率が低い微粒子が生じ、全体としての微粒子が増加するので、微粒子の酸処理に必要な設備の大型化、運転コストが増加するという課題がある。

本発明は、粗粒子の含水率の低下を図るとともに、塩素含有率の低い微粒子の増加の抑制を図ることが可能な、ごみ焼却灰をセメント原料化する方法及び装置を提供することを目的とする。

本発明のごみ焼却灰のセメント原料化方法は、水を添加したごみ焼却灰を粗粒子と微粒子を含むスラリーとに遠心分級する工程と、前記遠心分級した前記微粒子を含むスラリーに酸性ガス又は酸を添加する工程と、前記酸性ガス又は酸を添加した前記微粒子を含むスラリーを固液分離する工程と、前記該固液分離により分離した固体と前記遠心分級した前記粗粒子とをセメント原料として利用する工程とを含むことを特徴とする。

本発明のごみ焼却灰のセメント原料化方法によれば、水を添加したごみ焼却灰を粗粒子と微粒子を含むスラリーとに遠心分級している。そのため、従来技術のように水篩を用いて分級する場合と比較して、分級後の粗粒子の含水率を低下させることが可能となる。また、従来技術のように分級する前に水を添加したごみ焼却灰を攪拌混合しないので、分級前に粗粒子が粉砕して微粒子になることを抑制することが可能となる。

本発明のごみ焼却灰のセメント原料化方法において、前記遠心分級における遠心加速度が５０Ｇ以上であることが好ましい。

この場合、分級後の粗粒子の含水率をセメント原料添加に適している分級前のごみ焼却灰と同等以下まで低下させることが可能となる。

また、本発明のごみ焼却灰のセメント原料化方法において、前記酸性ガスとして、セメントキルンの排ガス及び塩素バイパス設備の排ガスの少なくとも何れか一方を用いることが好ましい。

この場合、新たに酸性ガス又は酸を用意する必要がなくなる。

また、本発明のごみ焼却灰のセメント原料化方法において、前記遠心分級した前記微粒子を含むスラリーに含まれる微粒子の最大粒径を１．０ｍｍ以下に調整する工程をさらに含み、前記調整する工程において最大粒径が１．０ｍｍを超えた粒子を前記セメント原料として利用することが好ましい。

この場合、遠心分級して分級したスラリーに含まれる最大粒径が１．０ｍｍを超える粗粒子をスラリーから除去して、セメント原料として利用することが可能となる。

本発明のごみ焼却灰のセメント原料化装置は、水を添加したごみ焼却灰を粗粒子と微粒子を含むスラリーとに遠心分級する遠心分級機と、前記分級機により分級した前記微粒子を含むスラリーに酸性ガス又は酸を添加する反応槽と、前記反応槽から排出された前記微粒子を含むスラリーを固液分離する固液分離装置とを備えることを特徴とする。

本発明のごみ焼却灰のセメント原料化装置によれば、水を添加したごみ焼却灰を粗粒子と微粒子を含むスラリーとに遠心分級機により遠心分級している。そのため、従来技術のように水篩を用いて分級する場合と比較して、分級後の粗粒子の含水率を低下させることが可能となる。また、従来技術のように分級する前に水を添加したごみ焼却灰を攪拌混合しないので、分級前に粗粒子が粉砕して微粒子になることを抑制することが可能となる。

本発明の実施形態に係るごみ焼却灰のセメント原料化装置を示す模式図。各区分における難溶性塩素量と可溶性塩素量との割合を示すグラフ。

本発明の実施形態に係るごみ焼却灰のセメント原料化装置１００、及びこれを用いた本発明の実施形態に係るごみ焼却灰のセメント原料化方法について説明する。

ごみ焼却灰のセメント原料化装置１００は、廃棄プラスチック等の都市ごみなどを焼却した際に発生するごみ焼却灰、特に燃え殻である主灰を脱塩して、セメント原料としてセメントの製造工程で利用するための装置である。ごみ焼却灰のセメント原料化装置１００は、図１を参照して、ごみ焼却灰タンク１０、遠心分級機２０、副分級機３０、反応槽４０、酸性ガス導入装置５０、及び、固液分離装置６０などを備えている。

ごみ焼却灰タンク１０は、ごみ焼却灰Ａを貯蔵するタンクである。ごみ焼却灰タンク１０からごみ焼却灰Ａが水Ｂと共に遠心分離機２０に供給される。

なお、ごみ焼却灰Ａには、空き缶や針金等の金属類、ガラス類、紙や木片などの未燃物が含まれている場合があるが、これらはごみ焼却灰タンク１０にごみ焼却灰Ａを供給する前に予め除去しておくことが好ましい。

遠心分級機２０は、材料中の微粒子及び液体が通過可能な複数の貫通孔が形成された円錐台状または円筒状のスクリーン２１と、スクリーン２１を回転させる電動モータなどの回転駆動手段２２と、スクリーン２１の内部へ材料を供給する材料供給部２３とを備えている。

貫通孔を通過可能な微粒子の最大粒径が０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下、より好ましくは０．７ｍｍ以上１．０ｍｍ以下となるように、貫通孔の大きさを定めることが好ましい。遠心分級機２０は、例えば、特許第４１００５７７号公報に開示されている構造であり、市販のものを用いればよい。

材料供給部２３から材料としてのごみ焼却灰Ａ及び水Ｂがスクリーン２１の内部に供給される。ごみ焼却灰Ａに対する水Ｂの量は、ごみ焼却灰Ａ：水Ｂ（重量比）が３：１～１：１であることが好ましい。

スクリーン２１を回転駆動手段２２が高速で回転させることにより、ごみ焼却灰Ａと水Ｂとがスラリー化する。この際の遠心加速度Ｇは、５０Ｇ以上１０００Ｇ以下、より好ましくは２００Ｇ以上５００Ｇ以下であることが好ましい。遠心加速度Ｇが５０Ｇ未満であると、分級後の粗粒子Ｄの含水率が分級前のごみ焼却灰Ａよりも高くなるおそれがあり、遠心加速度Ｇが１０００Ｇを超えると、粗粒子Ｄの粉砕による微粒子の発生量が大きく増加するおそれがあるからである。

遠心加速度Ｇは、スクリーン２１の半径ｒ、及びスクリーン２１の角速度ωを用いて、以下の式（１）から算出すればよい。
Ｇ＝ｒω²・・・（１）

例えば、直径が８００ｍｍ以上１５００ｍｍ以下の円筒状のスクリーン２１を、角速度ωを２４４回転／秒以上３３４回転／秒以上として回転させればよい。なお、スクリーン２１が円錐台状の場合、円錐台の中央部の直径を有する円筒状のスクリーン２１として遠心加速度Ｇを求めるものとする。

遠心分級機２０による遠心分級による遠心力により、スラリーのうち、微粒子及び液分、すなわち微粒子を含有するスラリーＣが、篩として機能するスクリーン２１に形成された貫通孔を通過して、スクリーン２１の外に排出され、スクリーン２１の内部に粗粒子Ｄが残る。これにより、ごみ焼却灰Ａ中の微粒子を含有するスラリーＣとごみ焼却灰Ａ中の粗粒子Ｄとが分級される。

遠心分級機２０のスクリーン２１の内部にて水Ｂが添加されること、及び、スラリー化して遠心分離機２０で遠心力を作用して分級されることにより、ごみ焼却灰Ａは、微粒子であっても粗粒子であっても、可溶性化物に含まれる塩素の多くは水に溶出する。一方、ごみ焼却灰Ａのうち難溶性化合物に含まれる塩素は、微粒子又は粗粒子に残存している。

なお、遠心分離機２０に供給される前のごみ焼却灰Ａを必ずしも粉砕する必要はないが、最大粒径が２０ｍｍ以上４０ｍｍ以下、より好ましくは３０ｍｍ以上４０ｍｍ以下となるように粉砕してしてもよい。最大粒径が２０ｍｍ未満となるように粉砕すると、塩素濃度が低い粗粒子が粉砕されて微粒子となり、元来が塩素濃度の高い微粒子に加えて塩素濃度の低い微粒子が追加されることにより、以下に記載する微粒子に対する脱塩処理を多量の微粒子に対して行う必要が生じるので、脱塩効率が悪化するからである。

また、同様に、ごみ焼却灰Ａに水Ｂを添加して得られるスラリーに対しても粉砕、及び粉砕を誘発する攪拌などの処理は行わないことが好ましい。

なお、副分級機３０において、遠心分級機２０により分級した微粒子を含有するスラリーＣに対して、篩を用いて、最大粒径が１．０ｍ以上の粗粒子を除去する調整を行ってもよい。この最大粒径は、遠心分級機２０で分級されると想定される最大粒径と同じ、又はこれよりも大きな粒径であり、スクリーン２１の貫通孔の径と同じ、又はこれより大きな粒径である。この調整により、遠心分級機２０で粗粒子Ｄとして分級されるべきものを粗粒子Ｄとして分級することができる。

粗粒子Ｄとして分級されたものは脱水機７０に供給される。また、遠心分級機２０において粗粒子Ｄが十分に脱水されない場合は、遠心分級機２０において分級した粗粒子Ｄも脱水機７０に供給して脱水してもよい。

そして、遠心分級機２０で分級された、あるいは副分級機３０で分級された粗粒子Ｄを脱水機７０により脱水する。脱水した粗粒子Ｄは、ロータリーキルンのクリンカ焼成工程などのセメント製造工程８０に供給され、セメント原料として再利用する。

遠心分級機２０又はさらには副分級機３０で分級された微粒子を含有するスラリーＣは、反応槽４０に投入される。

この反応槽４０には、酸性ガス導入装置５０により酸性ガスが導入され、ｐＨが調整される。なお、酸性ガスの代わりに酸を導入してもよい。酸は、例えば、二酸化炭素、塩酸、硫酸、硝酸、炭酸であり、酸性ガスはこれら酸のガスである。ｐＨは、４以上１０．５以下、より好ましくは、６以上９以下、さらに好ましくは７．０に調整される。これにより、塩素は溶解除去され、スラリーＣ中の微粒子の塩素含有率は前述した粗粒子Ｄと同程度まで低下する。

酸性ガスとして、セメントキルンの排ガス及び塩素バイパス設備の排ガスの少なくとも何れか一方を利用することが好ましい。これにより、新たに酸性ガス又は酸を用意する必要がなくなる。

ｐＨが調整された微粒子を含有するスラリーＣは、固液分離装置６０に供給され、固液分離装置６０によって脱水される。固液分離装置６０は、微粒子を含有するスラリーＣを固液分離することが可能なものであればよく、特に限定されないが、例えば、フィルタプレス、加圧ドラムフィルタ、ロールプレス、ベルトフィルタなどである。

固液分離装置６０によって脱水された固体部（ケーキ）Ｅは、例えば、ロータリーキルンのクリンカ焼成工程などのセメント製造工程８０に供給され、セメント原料として再利用される。なお、固体部Ｅの固形分は、５０重量％以上であることが好ましく、６０質量％以上であることがより好ましい。固形分が５０重量％未満であると、溶出させた塩素の分離が不十分となり、セメント原料に含有される塩素量が十分に低減できないおそれがあるからである。

一方、脱水された水（液体）Ｆには塩素が高濃度で含有されており、排出処理槽９０において処理する。

以上説明したように、本発明の実施形態に係るごみ焼却灰のセメント原料化装置１００及びこれを用いたごみ焼却灰のセメント原料化方法によれば、水Ｂを添加したごみ焼却灰Ａを粗粒子Ｄと微粒子を含むスラリーＣとに遠心分級機２０により遠心分級している。そのため、従来技術のように水篩を用いて分級する場合と比較して、分級後の粗粒子Ｄの含水率を低下させることが可能となる。また、従来技術のように分級する前に水Ｂを添加したごみ焼却灰Ａを攪拌混合しないので、分級前に粗粒子Ｄが粉砕して微粒子になることを抑制することが可能となる。

なお、本発明は、上述した実施形態に具体的に記載した塩素バイパスシステム１００に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内であれば適宜変更することができる。

（予備試験）
１０００ｇのごみ焼却灰を、篩を用いて、粒径が２．０ｍｍ以上、１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ未満、１．０ｍｍ未満の３区分に分級した。そして、区分毎に乾燥させた後、蛍光Ｘ線分析（ＸＲＦ）装置（リガク社製のＺＳＸＰｒｉｍｕｓ II）を用いて塩素濃度を分析した。この塩素濃度から全体塩素量を求めた。なお、蛍光Ｘ線分析装置は、ファンダメンタルパラメータ（ＦＰ）法を用いて定量している。

さらに、その後、各区分のごみ焼却灰にごみ焼却灰の４倍の重量の水を添加して、撹拌機（ＩＫＡ社製のＲＷ２０デジタル）を用いて４００ｒｐｍで攪拌した後、ブフナーロート（レオナ社製のブフナーロート磁性）を用いて脱水した。脱水後の各区分のごみ焼却灰を、乾燥機（いすゞ製作所社製の熱風循環式乾燥機そよかぜ）を用いて１０５℃で１２時間以上乾燥した後、蛍光Ｘ線分析装置を用いて塩素濃度を分析した。この塩素濃度から難溶性塩素濃度を求めた。そして、全体塩素量から難溶性塩素量を除去してものを、可溶性塩素量とした。

３区分の合計した全体塩素量を１００としたときの、各区分の難溶性塩素量及び可溶性塩素量の割合を図２のグラフに示した。

図２から分かるように、ごみ焼却灰中の塩素、特に難溶性塩素は粒径が１．０ｍｍ未満の区分に多く偏在している。そのため、粒径が１．０ｍｍ以下の微粒子を回収し、難溶性塩を除去することにより、脱塩処理に使用する薬品量の減少を図ることができるとともに、脱塩処理設備の小型化を図ることが可能となることが分かる。

（本試験）
実施例１～７においては、円錐台状のスクリーン２１に直径０．７ｍｍの貫通孔が多数形成されている遠心分級機２０（コトブキ技研工業社製のウィットマン）を用意した。この遠心分級機２０に８ｔ／ｈのごみ焼却灰Ａと共にごみ焼却灰Ａの０．６倍の重量の水を投入した。そして、実施例１～７のそれぞれにおいて、遠心分級機２０を、遠心加速度を２５Ｇ、５０Ｇ、１００Ｇ、２００Ｇ，３００Ｇ，３５０Ｇ，４００Ｇとして運転した。これにより、スクリーン２１を通過した微粒子を含有するスラリーＣと、スクリーン２１を通過しなかった粗粒子Ｄとに分級した。なお、スクリーン２１の半径ｒは４００ｍｍであり、スクリーン２１の貫通孔の直径は０．７ｍｍであった。

分級された微粒子を含有するスラリーＣは反応槽４０にて二酸化炭素ガスにて曝気され、ｐＨが７．０になるように調整された。ｐＨ調整後の微粒子を含有するスラリーＣを回収し、固液分離装置６０であるブフナーロート（レオナ社製のブフナーロート磁性）を用いて脱水して、ケーキＥを得た。

そして、粗粒子ＤとケーキＥとをそれぞれ乾燥機内にいれて、１０５℃で１２時間乾燥した。そして、乾燥後の粗粒子Ｄとケーキ（微粒子）Ｅとの含水率をそれぞれ測定した。測定結果を表１に示す。また、乾燥後の粗粒子Ｄの塩素濃度を、蛍光Ｘ線分析装置を用いて分析した。分析結果を表１に示す。

さらに、比較対象として、直径０．７ｍｍの貫通孔が多数形成されている篩を用いて、１０００ｇのごみ焼却灰Ａを分級した。そして、この篩を通過した微粒子に対する、実施例１～７のそれぞれにおける乾燥後の微粒子Ｅの増加率も表１に示す。

比較例１においては、撹拌機（ＩＫＡ社製のＲＷ２０デジタル）に１０００ｇのごみ焼却灰Ａと共にごみ焼却灰Ａの０．６倍の重量の水Ｂを投入した。そして、攪拌機の攪拌翼を４００ｒｐｍで３０分間攪拌させた。攪拌完了後、水を散水しつつ、直径０．７ｍｍの貫通孔が多数形成されている篩を用いて分級を行った。これにより、篩の貫通孔を通過した微粒子を含有するスラリーと、スクリーンを通過しなかった粗粒子とに分級した。

そして、分級された微粒子を含有するスラリーは、実施例１～７と同様に、ｐＨ調整、脱水、乾燥された。そして、乾燥後の粗粒子と微粒子との含水率を測定した。測定結果を表１に示した。また、乾燥後の粗粒子の塩素濃度を、蛍光Ｘ線分析装置を用いて分析し、結果を表１に示した。さらに、比較対象に対する乾燥後の微粒子の増加率も表１に示す。

比較例２においては、攪拌を行わなかったこと以外は、比較例１と同様であった。結果は表１に示す。

表１から分かるように、遠心分級２０を用いて分級された実施例１～７に係る粗粒子Ｄは、散水しつつ篩を用いて分級された粗粒子と比較して、含水率が低下していることが分かる。特に実施例２～７に係る粗粒子Ｄの含水率は、分級前のごみ焼却灰Ａの含水率と同等以下となっており、セメント原料として使用するに好ましい含水率まで低下していることが分かる。これは、遠心分級機２０の遠心力により水分がスクリーン２１の貫通孔を排出され、粗粉子Ｄに付着する水分が低下したからであると推定される。

遠心分級機２０を用いて分級した実施例１～７は、攪拌した後に散水しつつ篩を用いて分級した比較例１と比較して、微粉子の増加率は小さいので、粗粒子Ｄの割合が大きく、その一方、粗粉子Ｄの塩素濃度は同程度である。これより、実施例１～７においては、ｐＨ調整、脱水、乾燥などの処理が必要な微粒子の割合が減少するとともに、セメント原料として使用される粗粒子Ｄに含有される塩素濃度は高くない。

攪拌せずに散水しつつ篩を用いて分級した比較例２は、遠心分級機２０を用いて分級した実施例１～７と比較して、微粉子の増加率は小さいが、粗粉子の塩素濃度は大きくなっている。これより、比較例２においては、セメント原料として使用される粗粒子に含有される塩素濃度が高くなり、好ましくない。

１０…ごみ焼却灰タンク、２０…遠心分級機、２１…スクリーン、２２…回転駆動手段、２３…材料供給部、３０…副分級機、４０…反応槽、５０…酸性ガス導入装置、６０…固液分離装置、７０…脱水機、８０…セメント製造工程、９０…排出処理槽、１００…ごみ焼却灰のセメント原料化装置、Ａ…ごみ焼却灰、Ｂ…水、Ｃ…微粒子を含有するスラリー、Ｄ…粗粒子、Ｅ…固体部（ケーキ）、微粒子、Ｆ…水。

Claims

水を添加したごみ焼却灰を粗粒子と微粒子を含むスラリーとに遠心分級する工程と、
前記遠心分級した前記微粒子を含むスラリーに酸性ガス又は酸を添加する工程と、
前記酸性ガス又は酸を添加した前記微粒子を含むスラリーを固液分離する工程と、
前記該固液分離により分離した固体と前記遠心分級した前記粗粒子とをセメント原料として利用する工程とを含むことを特徴とするごみ焼却灰のセメント原料化方法。
前記遠心分級における遠心加速度が５０Ｇ以上であることを特徴とする請求項１に記載のごみ焼却灰のセメント原料化方法。
前記酸性ガスとして、セメントキルンの排ガス及び塩素バイパス設備の排ガスの少なくとも何れ一方を用いることを特徴とする請求項１又は２に記載のごみ焼却灰のセメント原料化方法。
前記遠心分級した前記微粒子を含むスラリーに含まれる微粒子の最大粒径を１．０ｍｍ以下に調整する工程をさらに含み、
前記調整する工程において最大粒径が１．０ｍｍを超えた粒子を前記セメント原料として利用する
ことを特徴とする請求項１から３の何れか１項に記載のごみ焼却灰のセメント原料化方法。
水を添加したごみ焼却灰を粗粒子と微粒子を含むスラリーとに遠心分級する遠心分級機と、
前記分級機により分級した前記微粒子を含むスラリーに酸性ガス又は酸を添加する反応槽と、
前記反応槽から排出された前記微粒子を含むスラリーを固液分離する固液分離装置とを備えることを特徴とするごみ焼却灰のセメント原料化装置。