JP2022125992A - 金属化フィルム及び素子幅金属化フィルム - Google Patents

Abstract

【課題】伸びが抑制され、高い短時間耐電圧を示すフィルムコンデンサ素子を得る金属化フィルム及びそれを含むコンデンサを提供する。【解決手段】金属化フィルム１００は、樹脂フィルム１１０上に、金属Ａ蒸着部１２０と、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部１４０と、で構成される。金属Ａ蒸着部は、金属Ｂ蒸着部１３０と、金属Ｂ蒸着部の幅方向の両側に金属Ｂが蒸着されていないアクティブ部１２１とが形成されてなる。金属Ｂ蒸着部は、傾斜部１３２を含む特定の形状を有する。【選択図】図２

Description

本発明は、金属化フィルムに関する。

従来、コンデンサとして、誘電体フィルムの表面に金属を蒸着して形成された金属化フィルムを切断して素子幅金属化フィルムとし、当該素子幅金属化フィルムにより製造したコンデンサが用いられている。

このようなコンデンサを製造するための金属化フィルムとしては、樹脂フィルム上に金属蒸着部を形成して、金属化フィルムの流れ方向に、金属蒸着部と、金属が蒸着されていないマージン部とを有する金属化フィルムが用いられる。このような金属化フィルムをマージン部及びヘビーエッジ部において切断し、当該切断された素子幅金属化フィルムを積層又は巻回することにより、コンデンサ素子が製造される。

上述のようなコンデンサ素子を有する金属化フィルムコンデンサとして、例えば、特許文献１には、誘電体フィルムの表面に絶縁マージンを残して金属蒸着電極が形成された金属化フィルムを２枚重ね合わせて一対の金属化フィルムとし、前記一対の金属化フィルムのうち、一方の金属化フィルムの金属蒸着電極が前記誘電体フィルムを介して他方の金属化フィルムの金属蒸着電極に対向すると共に前記絶縁マージンが互いにフィルム幅方向反対側に位置するように積層または巻回してなるコンデンサ素子を有する金属化フィルムコンデンサが開示されている。

特開２０１４－４９７１１号公報

通常、コンデンサ素子を製造する際は、図９のように切断前の状態で金属化フィルムが製造される。図９は従来の金属化フィルムの断面模式図である。図９において、従来の金属化フィルム５００は、樹脂フィルム５１０上に、金属Ａが蒸着された金属Ａ蒸着部５２０が形成されており、更に、当該金属Ａ蒸着部５２０の上に、金属Ｂの蒸着により形成されたヘビーエッジ部５３１が形成されている。また、金属Ａ蒸着部５２０が形成されておらず、樹脂フィルム５１０が露出している絶縁マージン部５４０が形成されている。後工程で、ヘビーエッジ部５３１と、絶縁マージン部５４０とで金属化フィルム５００が切断され、素子幅金属化フィルムとなる。

従来の金属化フィルム５００は、金属化フィルム５００の流れ方向にロール等により一旦巻きとられてロール状とされ、ロールの表面で図１０の状態で積層されて後工程に供される。図１０は、従来の金属化フィルム５００がロール状に巻き取られて積層されている状態を示す断面模式図である。図１０では、従来の金属化フィルム５００が３層積層されている。なお、図９及び図１０において、流れ方向とは、紙面の手前から奥に向かう方向である。

従来の金属化フィルム５００は、図１０の状態で積層されるため、図１１のように、積層された金属化フィルム５００のヘビーエッジ部５３１が積層されて、上に積層された樹脂フィルム５１０及び金属Ａ蒸着部５２０と、下に積層された樹脂フィルム５１０及び金属Ａ蒸着部５２０との間に空隙ができ、樹脂フィルム５１０及び金属Ａ蒸着部５２０にたわみが発生する。このため、樹脂フィルム５１０及び金属Ａ蒸着部５２０が伸びることにより、金属化フィルム５００に伸びが生じるという問題がある。

また、従来の金属化フィルム５００を絶縁マージン部５４０及びヘビーエッジ部５３１において切断して製造した素子幅金属化フィルムを用いてコンデンサ素子を製造すると、金属化フィルムの変形による損傷のために、コンデンサ素子の短時間耐電圧が低下するという問題がある。

特許文献１では、切断前の金属化フィルムの金属蒸着部に傾斜が設けられることが開示されているが（特許文献１の図５等参照）、金属化フィルムの伸びを十分に抑制し、当該金属化フィルムを用いて製造されたコンデンサ素子の短時間耐電圧を向上させることができる金属蒸着部の形状については十分に検討されていない。

本発明は、金属化フィルムの伸びが抑制されており、金属化フィルムを切断してなる素子幅金属化フィルムを用いてコンデンサ素子を製造することにより、高い短時間耐電圧を示すコンデンサ素子を得ることができる金属化フィルムを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、樹脂フィルム上に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部と、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部とが、上記金属化フィルムの幅方向において交互に形成されており、金属Ａ蒸着部上に、幅の割合及び膜抵抗値が特定の範囲の傾斜部を有する金属Ｂ蒸着部が形成された金属化フィルム、及び、当該金属化フィルムを切断して製造された素子幅金属化フィルムによれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。

即ち、本発明は、下記の金属化フィルム及び素子幅金属化フィルムに関する。
１．金属化フィルムであって、
樹脂フィルム上に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部と、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部とが、前記金属化フィルムの幅方向において交互に形成されており、
前記金属Ａ蒸着部上に、金属Ｂ蒸着部と、前記金属Ｂ蒸着部の幅方向の両側に金属Ｂが蒸着されていないアクティブ部とが、前記金属化フィルムの流れ方向に形成されており、 前記金属Ｂ蒸着部は、幅方向において膜抵抗値が一定であるヘビーエッジ部と、前記ヘビーエッジ部の幅方向の両側に、幅方向の両端部で膜抵抗値が異なる傾斜部とを有し、
前記金属化フィルムの幅方向に沿った断面における、前記ヘビーエッジ部の幅方向中央を通り厚み方向に延びる中心線を境界とする幅方向の両側のそれぞれにおいて、前記ヘビーエッジ部の幅Ｌａ、前記傾斜部の幅Ｌｂ、及び、前記アクティブ部の幅Ｌｃの合計に対する、前記傾斜部の幅Ｌｂの割合が、１５～７０％であり、
前記傾斜部の幅方向における、前記ヘビーエッジ部側の端部の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、前記アクティブ部側の端部の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下である、
金属化フィルム。
２．前記樹脂フィルムの厚みは、１μｍ以上５μｍ未満である、項１に記載の金属化フィルム。
３．前記樹脂フィルムは、ポリプロピレンフィルムである、項１又は２に記載の金属化フィルム。
４．前記ポリプロピレンフィルムに含まれるポリプロピレンのメソペンタッド分率が９８％未満である、項３に記載の金属化フィルム。
５．素子幅金属化フィルムであって、
樹脂フィルム上の幅方向の一方側に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部と、幅方向の他方側に、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部とが形成されており、
前記金属Ａ蒸着部上の幅方向において前記絶縁マージン部側とは反対の一方側に、流れ方向に延びる金属Ｂ蒸着部と、幅方向の他方側に、流れ方向に延びる、金属Ｂが蒸着されていないアクティブ部とが形成されており、
前記金属Ｂ蒸着部は、幅方向において前記アクティブ部側とは反対の一方側に、幅方向において膜抵抗値が一定であるヘビーエッジ部と、幅方向の他方側に、幅方向の両端部で膜抵抗値が異なる傾斜部とを有し、
前記素子幅金属化フィルムの幅方向に沿った断面において、前記ヘビーエッジ部の幅Ｌａ、前記傾斜部の幅Ｌｂ、及び、前記アクティブ部の幅Ｌｃの合計に対する、前記傾斜部の幅Ｌｂの割合が、１５～７０％であり、
前記傾斜部の幅方向における、前記ヘビーエッジ部側の端部の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、前記アクティブ部側の端部の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下である、
素子幅金属化フィルム。
６．項５に記載の素子幅金属化フィルムを含む、コンデンサ。

本発明の金属化フィルムは、伸びが抑制されている。このため、本発明の金属化フィルムを切断してなる素子幅金属化フィルムを用いて製造されたコンデンサ素子は、高い短時間耐電圧を示すことができる。

本発明の金属化フィルムの平面模式図である。 本発明の金属化フィルムの断面模式図である。 本発明の金属化フィルムにおいて、傾斜部の幅Ｌｂの割合の算出方法を示す図である。 本発明の金属化フィルムがロール状に巻き取られて積層されている状態を示す断面模式図である。 本発明の金属化フィルムの傾斜部の傾斜の形態を示す断面模式図である。 本発明の金属化フィルムの製造方法の一例を示す概念図である。 本発明の素子幅金属化フィルムの断面模式図である。 比較例１－２における金属蒸着部を示す平面模式図である。 従来の金属化フィルムの断面模式図である。 従来の金属化フィルムがロール状に巻き取られて積層されている状態を示す断面模式図である。 従来の金属化フィルムがロール状に巻き取られて積層され、樹脂フィルム及び金属Ａ蒸着部が伸びて、たわみが発生した状態を示す断面模式図である。

本明細書中において、「コンデンサ」なる表現については、「コンデンサ」、「コンデンサ素子」、及び「フィルムコンデンサ」という概念を含む。

本明細書中において、「流れ方向」は、金属化フィルム及び素子幅金属化フィルムの機械方向（ＭＤ方向）であり「幅方向」は、金属化フィルム及び素子幅金属化フィルムにおいて、機械方向と直交する方向（ＴＤ方向）である。

１．金属化フィルム
本発明の金属化フィルムを、図を用いて説明する。図１は本発明の金属化フィルムの平面模式図である。なお、図１において、流れ方向は紙面の左右方向であり、幅方向は、紙面の上下方向である。

図１において、本発明の金属化フィルム１００は、樹脂フィルム上に、金属Ａ蒸着部及び金属Ｂ蒸着部により構成される、流れ方向に延びる金属蒸着部１５０が複数個形成されている。また、金属蒸着部１５０の間には、金属が蒸着されていない絶縁マージン部１４０が形成されている。以下に、図２及び図３を用いて本発明の金属化フィルムの構成について詳細に説明する。

図２は、本発明の金属化フィルムの断面模式図である。なお、図２において、流れ方向は紙面の手前から奥に向かう方向であり、幅方向は紙面の左右方向である。

図２において、本発明の金属化フィルム１００は、樹脂フィルム１１０上に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部１２０と、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部１４０とが、上記金属化フィルム１００の幅方向において交互に形成されている。また、上記金属Ａ蒸着部１２０上に、金属Ｂ蒸着部１３０と、上記金属Ｂ蒸着部１３０の幅方向の両側に金属Ｂが蒸着されていないアクティブ部１２１とが、上記金属化フィルム１００の流れ方向に形成されている。上記金属Ｂ蒸着部１３０は、幅方向において膜抵抗値が一定であるヘビーエッジ部１３１と、上記ヘビーエッジ部１３１の幅方向の両側に、幅方向の両端部である１３２ｅ１と、１３２ｅ２とで膜抵抗値が異なる傾斜部１３２とを有している。

本発明の金属化フィルム１００は、上記傾斜部１３２の幅方向における、上記ヘビーエッジ部１３１側の端部１３２ｅ１の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、上記アクティブ部１２１側の端部１３２ｅ２の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下である。

図３は、本発明の金属化フィルムにおいて、傾斜部Ｌｂの幅の割合の算出方法を示す図である。なお、図３において、流れ方向は紙面の手前から奥に向かう方向であり、幅方向は紙面の上下方向であり、厚み方向は紙面の左右方向である。

図３において、本発明の金属化フィルムは、金属化フィルム１００の幅方向に沿った断面における、上記ヘビーエッジ部１３１の幅方向中央を通り厚み方向に延びる中心線Ｃ１の両側のそれぞれの領域において、上記ヘビーエッジ部１３１の幅Ｌａ、上記傾斜部１３２の幅Ｌｂ、及び、上記アクティブ部１２１の幅Ｌｃの合計に対する、上記傾斜部の幅Ｌｂの割合が、１５～７０％である。

上記特徴を有する本発明の金属化フィルム１００は、金属Ｂ蒸着部１３０が、金属化フィルム１００の幅方向の両端部で膜抵抗値が異なる傾斜部１３２を有している。また、金属化フィルム１００の幅方向における、ヘビーエッジ部１３１、傾斜部１３２、及び、アクティブ部１２１の長さの合計に対する、傾斜部１３２の長さの割合が、１５～７０％となっており、傾斜部１３２の、ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、傾斜部１３２の、アクティブ部側の端部１３２ｅ２の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下となっている。このため、図２のように、傾斜部１３２が、ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１から、アクティブ部側の端部１３２ｅ２に向かって傾斜している構成となる。

上記構成の本発明の金属化フィルム１００をロールに巻き取り積層することにより、図４の状態となり、樹脂フィルム１１０、金属Ａ蒸着部１２０、及び傾斜部１３２の伸びが抑制される。このような金属化フィルム１００を切断して素子幅金属化フィルムとし、当該素子幅金属化フィルムを用いてコンデンサ素子を製造すると、金属化フィルムの変形による損傷が抑制されているため、短時間耐電圧が高いコンデンサ素子となる。

図２に示すように、本発明の金属化フィルム１００は、樹脂フィルム１１０上に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部１２０と、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部１４０とが、前記金属化フィルム１００の幅方向において交互に形成されている。

樹脂フィルム１１０を形成する樹脂は特に限定されないが、例えば、ポリプロピレン（PP）、ポリエチレンテレフタレート（PET）、ポリフェニレンスルファイド（PPS）、ポリエチレンナフタレート（PEN）、ポリフッ化ビニリデン（PVDF）等の絶縁性を有する樹脂を用いることができる。これらの中でも、樹脂フィルム１１０の伸び抑制の効果が顕著となる観点から、樹脂フィルム１１０の主成分がポリプロピレンであることが好ましく、樹脂フィルム１１０がポリプロピレンフィルムであることがより好ましい。

なお、上記「主成分」とは、樹脂フィルム中に固形分換算で５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％以上、よりさらに好ましくは９７質量％以上含むことをいう。

上記樹脂フィルム１１０を形成する樹脂がポリプロピレンである場合、ポリプロピレンの含有量は、樹脂フィルム全体を１００質量％として、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上である。上記ポリプロピレンの含有量の上限は、樹脂フィルム１１０全体を１００質量％として、例えば、１００質量％、９８質量％等である。上記ポリプロピレンは、一種のポリプロピレンを単独で含むものであってもよく、二種以上のポリプロピレンを含むものであってもよい。上記ポリプロピレンは、ホモポリプロピレンであることが好ましい。

樹脂フィルム１１０を形成する樹脂がポリプロピレンである場合、ポリプロピレンのメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］）は、９８．０％未満であることが好ましく、９７．５％以下であることがより好ましく、９７．４％以下であることがさらに好ましく、９７．０％以下であることが特に好ましい。また、ポリプロピレンのメソペンタッド分率は、９４．０％以上であることが好ましく、９４．５％以上であることがより好ましく、９５．０％以上がさらに好ましい。メソペンタッド分率が上記数値範囲内であると、適度に高い立体規則性によって樹脂の結晶性が適度に向上し、初期耐電圧性および長期間に渡る耐電圧性が向上する一方、キャスト原反シートを成形する際の適度な固化（結晶化）速度によって所望の延伸性を得ることができる。

メソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］）は、高温核磁気共鳴（ＮＭＲ）測定によって得ることができる立体規則性の指標である。具体的には、例えば、日本電子株式会社製、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）、ＪＮＭ－ＥＣＰ５００を利用して測定することができる。観測核は、^１３Ｃ（１２５ＭＨｚ）であり、測定温度は、１３５℃、ポリプロピレン樹脂を溶解する溶媒にはオルト－ジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ：ＯＤＣＢと重水素化ＯＤＣＢの混合溶媒（混合比＝４／１）を用いることができる。高温ＮＭＲによる測定方法は、例えば、「日本分析化学・高分子分析研究懇談会編、新版 高分子分析ハンドブック、紀伊国屋書店、１９９５年、第６１０頁」に記載の方法を参照して行うことができる。

測定モードは、シングルパルスプロトンブロードバンドデカップリング、パルス幅は、９．１μｓｅｃ（４５°パルス）、パルス間隔５．５ｓｅｃ、積算回数４５００回、シフト基準は、ＣＨ_３（ｍｍｍｍ）＝２１．７ｐｐｍとすることができる。

立体規則性度を表すペンタッド分率は、同方向並びの連子「メソ（ｍ）」と異方向の並びの連子「ラセモ（ｒ）」の５連子（ペンタッド）の組み合わせ（ｍｍｍｍ及びｍｒｒｍ等）に由来する各シグナルの強度の積分値に基づいて百分率で計算される。ｍｍｍｍ及びｍｒｒｍ等に由来する各シグナルは、例えば、「Ｔ．Ｈａｙａｓｈｉ ｅｔ ａｌ．，Ｐｏｌｙｍｅｒ，２９巻，１３８頁（１９８８）」等を参照して帰属することができる。

樹脂フィルム１１０（絶縁マージン部１４０）の厚みは、好ましくは０．８μｍ以上、より好ましくは１．２μｍ以上、さらに好ましくは１．５μｍ以上、特に好ましくは２．０μｍ以上である。また、上記樹脂フィルム１１０厚みは、好ましくは３．５μｍ以下、より好ましくは３．０μｍ以下、さらに好ましくは２．９μｍ以下、特に好ましくは２．８μｍ以下である。なお、本明細書における樹脂フィルム１１０（絶縁マージン部１４０）の厚みは、外側マイクロメータ(株式会社ミツトヨ製 高精度デジマチックマイクロメータ MDH-25MB)を用いて、JIS K 7130:199 A法に準拠して測定される厚みである。

上記樹脂フィルム１１０の厚みが３．０μｍ以下であると、コンデンサ素子としたときの単位体積当たりの静電容量を大きくすることができるため、コンデンサ用として好適に使用できる。また、樹脂フィルム１１０の製膜安定性の観点、及び、熱収縮率が大きくなることを抑制する観点から、上記樹脂フィルム１１０の厚みは０．８μｍ以上とすることができる。

この点について、詳細に説明する。樹脂フィルムは、厚みが薄いほど、単位体積当たりの静電容量を大きくできる。より具体的に説明すると、静電容量Ｃは、誘電率ε、電極面積Ｓ、誘電体厚さｄ（樹脂フィルムの厚さｄ）を用いて、以下のように表される。
Ｃ＝εＳ／ｄ
ここで、フィルムコンデンサの場合、電極の厚みは、樹脂フィルム（誘電体）の厚みと比較して３桁以上薄いため、電極の体積を無視すると、コンデンサの体積Ｖは、以下のように表される。
Ｖ＝Ｓｄ
従って、上記２つの式より、単位体積当たりの静電容量Ｃ／Ｖは、以下のように表される。
Ｃ／Ｖ＝ε／ｄ^２
上記式から分かるように、単位体積当たりの静電容量（Ｃ／Ｖ）は、樹脂フィルム厚みの自乗に反比例する。また、誘電率εは、使用する材料により決まる。そうすると、材料を変更しない限りは、厚みを薄くすること以外で単位体積当たりの静電容量（Ｃ／Ｖ）を向上させることはできないことが分かる。

なお、電極面積は、単位体積当たりの静電容量（Ｃ／Ｖ）に影響しない。この点について以下に説明する。同じ材料、同じ厚さの樹脂フィルムを巻回してコンデンサを作製する場合を想定する。例えば、ターン数（巻き数）を増やして、１０倍長く（電極面積を１０倍大きく）巻いたとする。そうすると、静電容量は１０倍になるが、体積も１０倍になるので単位体積当たりの静電容量（Ｃ／Ｖ）は、電極面積が変化しても変わらない。
上記説明は、理解を容易にするために理想化している。つまり、実際には、例えば、樹脂フィルム間にわずかな空隙が存在する場合があることや、電極端でのフリンジ効果の影響があること等により、面積に応じて単位体積当たりの静電容量（Ｃ／Ｖ）の値に多少の変化が見られる場合はある。しかしながら、一般的には、単位体積当たりの静電容量（Ｃ／Ｖ）は、樹脂フィルムの厚みによって決まるということが理解できる。

以上より、上記樹脂フィルムの厚み、耐電圧性が担保される範囲内で、なるべく薄くすることが好ましい。そこで、上記樹脂フィルムの厚みは、３．０μｍ以下であることが好ましい。

一方、樹脂フィルムの厚みが薄くなると、上記熱収縮率は大きくなる傾向にある。そのため、厚みが薄すぎると、コンデンサにして長期使用した際にメタリコン電極が剥離するおそれが増大する。そこで、上記樹脂フィルムの厚みは、０．８μｍ以上であることが好ましい。

金属Ａ蒸着部１２０（アクティブ部１２１）を形成する金属としては、特に限定されず、例えば、亜鉛、鉛、銀、クロム、アルミニウム、銅、またはニッケルなどの金属単体、それらの複数種の混合物、及びそれらの合金などを使用することができるが、環境、経済性及びコンデンサ性能などを考慮すると、アルミニウムが好ましい。

金属Ａ蒸着部１２０（アクティブ部１２１）の膜抵抗値は、アクティブ部１２１の厚みを適度な厚みとする観点から、２５～７０Ω／□が好ましく３０～６５Ω／□がより好ましく、４５～６０Ω／□がより好ましい。

なお、本明細書における膜抵抗値の測定方法は、実施例記載の方法による。

金属Ｂ蒸着部１３０（ヘビーエッジ部１３１及び傾斜部１３２）を形成する金属としては特に限定されず、例えば、亜鉛、鉛、銀、クロム、アルミニウム、銅、またはニッケルなどの金属単体、それらの複数種の混合物、及びそれらの合金などを使用することができる。これらの中でも亜鉛が好適に用いられる。

金属Ｂ蒸着部１３０のうち、ヘビーエッジ部１３１の膜抵抗値は、傾斜部１３２の形状と整合させる観点から、５Ω／□以上１４．５Ω／□未満が好ましく、７Ω／□以上１４Ω／□以下がより好ましい。

金属Ｂ蒸着部１３０のうち、傾斜部１３２は、幅方向の両端部１３２ｅ１と１３２ｅ２とで膜抵抗値が異なる。幅方向の両端部で膜抵抗値が異なることにより、両端部で膜厚が異なる構成となり、傾斜が形成される。本明細書における傾斜とは、金属化フィルムの幅方向断面において、傾斜部１３２の膜厚が幅方向において変化している状態を意味する。

本発明の金属化フィルムにおいては、傾斜部１３２の幅方向における、ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、アクティブ部側の端部１３２ｅ２の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下である。ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１の膜抵抗値がアクティブ部側の端部１３２ｅ２の膜抵抗値よりも低いため、ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１の膜厚がアクティブ部側の端部１３２ｅ２の膜厚よりも厚い形態の傾斜となる。

なお、傾斜部１３２の幅方向における、上記ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１は、金属化フィルムの幅方向断面においてヘビーエッジ部１３１と傾斜部１３２との境界から、幅方向において２ｍｍ以内の傾斜部側の箇所である。このため、傾斜部１３２の幅方向における、ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１の膜抵抗値は、金属化フィルムの幅方向断面においてヘビーエッジ部１３１と傾斜部１３２との境界から、幅方向において２ｍｍ傾斜部側の箇所で測定される膜抵抗値であってもよい。また、傾斜部１３２の幅方向における、上記アクティブ部側の端部１３２ｅ２は、金属化フィルムの幅方向断面においてアクティブ部１２１と傾斜部１３２との境界から、幅方向において２ｍｍ以内の傾斜部側の箇所である。このため、傾斜部１３２の幅方向における、アクティブ部側の端部１３２ｅ２の膜抵抗値は、金属化フィルムの幅方向断面においてアクティブ部１２１と傾斜部１３２との境界から、幅方向において２ｍｍ傾斜部側の箇所で測定される膜抵抗値であってもよい。本発明の金属化フィルムの傾斜部の幅方向における、ヘビーエッジ部側の端部の膜抵抗値、及び、アクティブ部側の端部の膜抵抗値は、それぞれ上述の端部において測定される膜抵抗値である。

傾斜部１３２が形成する傾斜の形態は、金属化フィルムの幅方向に沿った断面において、図５の（５－Ａ）のように直線的に傾斜する形態に限定されない。例えば、（５－Ｂ）又は（５－Ｃ）のように、曲線的に傾斜する形態であってもよい。

傾斜部の幅方向における、ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１の膜抵抗値は７Ω／□以上１４Ω／□以下が好ましい。また、傾斜部の幅方向における、アクティブ部側の端部１３２ｅ２の膜抵抗値は１５Ω／□以上３５Ω／□以下が好ましい。膜抵抗値を上記範囲とすることにより、金属化フィルム１００の伸びを抑制するためにより一層適度な傾斜とすることができる。

図３において示される、ヘビーエッジ部の幅Ｌａ、傾斜部の幅Ｌｂ、及び、アクティブ部の幅Ｌｃの合計に対する、傾斜部の幅Ｌｂの割合は、１５～７０％である。傾斜部の幅Ｌｂの割合が上記範囲外であると、樹脂フィルム１１０、金属Ａ蒸着部１２０及び傾斜部１３２の伸びの抑制が十分でなく、金属化フィルム１００を切断して製造した素子幅金属化フィルムを用いて製造されたコンデンサ素子の短時間耐電圧が低下する。幅Ｌｂの割合の下限値は、１６％以上が好ましく、１７％以上がより好ましい。また、幅Ｌｂの割合の上限値は、６０％以下が好ましく、５０％以下がより好ましく、４０％以下が更に好ましい。なお、本明細書における傾斜部の幅Ｌｂの割合の測定方法は、実施例記載の方法による。

以上説明した本発明の金属化フィルム１００は、図２のように、傾斜部１３２が、ヘビーエッジ部側の端部１３２ｅ１から、アクティブ部側の端部１３２ｅ２に向かって特定の厚みで傾斜しているので、金属化フィルム１００を積層することにより、図４の状態となり、樹脂フィルム１１０、金属Ａ蒸着部１２０及び傾斜部１３２の伸びが抑制される。

上記金属化フィルム１００を絶縁マージン部１４０及びヘビーエッジ部１３１において切断して素子幅金属化フィルムを製造すると、金属化フィルムの変形による損傷が抑制された素子幅金属化フィルムを得ることができる。当該損傷が抑制された素子幅金属化フィルムを用いてコンデンサ素子を製造することにより、短時間耐電圧が高いコンデンサ素子を得ることができる。

２．金属化フィルムの製造方法
本発明の金属化フィルムの製造方法について説明する。本発明の金属化フィルムの製造方法としては特に限定されず、以下に説明する製造方法で製造されていることが好ましい。

上記製造方法は、樹脂フィルムを準備する工程Ａと、上記工程Ａで準備した上記樹脂フィルム上に金属蒸着部を積層する工程Ｂとを少なくとも有する。

（工程Ａ）
上記樹脂フィルムが二軸延伸ポリプロピレンフィルムである場合、二軸延伸ポリプロピレンフィルムを製造するための延伸前のキャスト原反シートは、例えば、以下のようにして作製することができる。

まず、樹脂ペレット、ドライ混合された樹脂ペレット、又は、予め溶融混練して作製した樹脂ペレットを押出機に供給して、加熱溶融する。溶融混練の温度は、樹脂の種類によって異なるが、ポリプロピレン樹脂の場合、加熱溶融時の押出機設定温度は、２２０～２８０℃ が好ましく、２３０～２７０℃ がより好ましい。また、加熱溶融時の樹脂温度は、２２０～２８０℃が好ましく、２３０～２７０℃がより好ましい。加熱溶融時の樹脂温度は、押出機に挿入された温度計にて測定される値である。なお、加熱溶融時の押出機設定温度、樹脂温度は、使用する樹脂の物性も考慮して選択する。なお、加熱溶融時の樹脂温度を前記数値範囲内にすることにより、樹脂の劣化を抑制することもできる。

次に、Ｔダイを用いて溶融樹脂をシート状に押し出し、少なくとも１個以上の金属ドラムで、冷却、固化させることで、未延伸のキャスト原反シートを成形する。上金属ドラムの表面温度（押し出し後、最初に接触する金属ドラムの温度）は、５０～１００℃であることが好ましく、より好ましくは、６０～８０℃である。上記金属ドラムの表面温度は、使用する樹脂の物性等に応じて決定することができる。

上記キャスト原反シートの厚さは、樹脂フィルムを得ることができる限り、特に制限されることはないが、通常、０．０５ｍｍ～２ｍｍであることが好ましく、０．１ｍｍ～１ｍｍであることがより好ましい。

（工程Ｂ）
工程Ｂは、上記工程Ａで準備した上記樹脂フィルム上に金属蒸着部を積層する工程である。ただし、本発明の金属化フィルムを製造する製造方法に係る工程Ｂは、以下に記載の工程に限定されない。

樹脂フィルム上に金属蒸着部を積層する方法としては、例えば、真空蒸着法やスパッタリング法を例示することができる。生産性及び経済性などの観点から、真空蒸着法が好ましい。真空蒸着法として、一般的にるつぼ法式やワイヤー方式などを例示することができるが、特に限定されることはなく、適宜最適なものを選択することができる。

前記真空蒸着法における蒸着条件として、冷却ロールの温度は、－２３℃以上が好ましく、－２２℃以上がより好ましく、－２０℃以上がさらに好ましい。冷却ロールの温度を－２３℃以上とした場合、金属蒸着部形成時に樹脂フィルムを大きく熱収縮させることができ、得られる金属化フィルムの熱収縮率を小さくできる傾向にある。上記冷却ロールの温度は、樹脂フィルムの熱負けを抑制する観点から、－１８℃以下が好ましく、－１９℃以下がより好ましい。

上記真空蒸着法において、蒸発源の温度は、通電量で制御する。上記真空蒸着法における蒸着条件として、蒸発源への通電量は、６５０Ａ以上であることが好ましく、７００Ａ以上であることがより好ましく、８００Ａ以上であることがさらに好ましい。上記通電量は、樹脂フィルムの熱負けを抑制する観点から、９００Ａ以下であることが好ましく、８５０Ａ以下であることがより好ましい。

以上説明した製造方法を、図を用いて具体的に説明する。図６は、本発明の金属化フィルム１００の製造方法の一例を示す概念図である。図６において示す製造装置は、樹脂フィルム供給部３０１と、絶縁マージン部形成部３０２と、蒸着部３０４と、巻き取り部３０５とを備える。

樹脂フィルム供給部３０１では、樹脂フィルム１１０がロール状に巻回された樹脂フィルムロール１１０Ｒから樹脂フィルム１１０が供給され、絶縁マージン部形成部３０２に搬送される。

絶縁マージン部形成部３０２では、樹脂フィルム１１０の一方の面１１０ａに絶縁マージン部のパターンに対応するパターンのオイルを塗布してオイルマスクを形成する。当該オイルマスクにより、金属化フィルム１００の絶縁マージン部１４０となる部分への、後工程での金属粒子の付着が防止され、絶縁マージン部１４０が形成される。オイルを塗布する方法としては、例えば、オイルを気化してノズル（スリット）から吐出し、塗布する方法が挙げられる。

パターン形成部３０３は、樹脂フィルム１１０の一方の面１１０ａに、金属Ａ蒸着部のパターンに概ね対応するパターンでオイルを塗布し、オイルマスクを形成する。当該オイルマスクは、金属化フィルムにおいて、金属Ａ蒸着部、金属Ｂ蒸着部及びヘビーエッジ部以外の部分に、蒸着工程で金属粒子が付着するのを抑制するためのものである。パターン形成部３０３は、オイルタンク３０３ａと、アニロックスロール３０３ｂと、転写ロール３０３ｃと、版ロール３０３ｄと、バックアップロール３０３ｅを有する。オイルタンク３０３ａは、貯蔵しているオイルを気化してノズルから噴出する。アニロックスロール３０３ｂと転写ロール３０３ｃは、その外周面にオイルタンク３０３ａのノズルから噴出されたオイルが付着した状態で回転する。バックアップロール３０３ｅは樹脂フィルム１１０を介して版ロール３０３ｄと対向し、樹脂フィルムの面１１０ａと反対側の面に当接する。

絶縁マージン部形成部３０２及びパターン形成部３０３を通過した樹脂フィルム１１０は、蒸着部３０４へと搬送される。

蒸着部３０４は、金属蒸気生成部３０４ａ、３０４ｂと、樹脂フィルム１１０を介して対向する冷却ロール３０４ｒとを備える。金属蒸気生成部３０４ａは、金属Ａを熱して蒸発させて金属蒸気を発生し、発生させた金属蒸気を樹脂フィルム１１０の一方の面１１０ａに蒸着させて、金属Ａ蒸着部を形成する。金属蒸気生成部３０４ｂは、金属Ｂを熱して蒸発させて金属蒸気を発生し、金属Ａ蒸着部上に金属Ｂ蒸着部を形成する。金属蒸気生成部３０４ｂは、金属Ｂの厚みを厚く形成したい箇所に金属Ｂが厚く蒸着されるように制御して、幅方向で金属Ｂの厚みを変化させることにより、傾斜を設けて傾斜部を形成する。また、金属蒸気生成部３０４ｂにより、上記傾斜部の形成と同時に、金属Ｂの厚みを制御してヘビーエッジ部を形成する。なお、金属蒸気生成部３０４ａ、３０４ｂで発生した金属蒸気は、冷却ロール３０４ｒにより冷却されて、金属化フィルム１００が製造される。

以上説明した製造方法により製造された金属化フィルム１００は、巻き取り部３０５においてロール状に巻回され、金属化フィルムロール１００Ｒとなる。

３．素子幅金属化フィルム
図３に示される金属化フィルムにおいて、ヘビーエッジ部１３１の幅方向中央を通り厚み方向に延びる中心線Ｃ１と、絶縁マージン部１４０の幅方向中央を通り厚み方向に延びる中心線Ｃ２とで、切断刃等により金属化フィルムの流れ方向に切断することにより、本発明の素子幅金属化フィルムを製造することができる。

以下、本発明の素子幅金属化フィルムの構成について図を用いて説明する。図７は、本発明の素子幅金属化フィルムの断面模式図である。

なお、図７において、本発明の素子幅金属化フィルム２００を構成する各部材は、上記説明した本発明の金属化フィルム１００を構成する各部材と同一であるので、同一の符号を付する。また、図７において、流れ方向は紙面の手前から奥に向かう方向であり、幅方向は紙面の左右方向である。

図７において、本発明の素子幅金属化フィルム２００は、
樹脂フィルム１１０上の幅方向の一方側に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部１２０と、幅方向の他方側に、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部１４０とが形成されており、
上記金属Ａ蒸着部１２０上の幅方向において上記絶縁マージン部１４０側とは反対の一方側に、流れ方向に延びる金属Ｂ蒸着部１３０と、幅方向の他方側に、流れ方向に延びる、金属Ｂが蒸着されていないアクティブ部１２１とが形成されており、
上記金属Ｂ蒸着部１３０は、幅方向において前記アクティブ部１２１側とは反対の一方側に、幅方向において膜抵抗値が一定であるヘビーエッジ部１３１と、幅方向の他方側に、幅方向の両端部で膜抵抗値が異なる傾斜部１３２とを有し、
上記素子幅金属化フィルム２００の幅方向に沿った断面において、上記ヘビーエッジ部１３１の幅Ｌａ、上記傾斜部１３２の幅Ｌｂ、及び、上記アクティブ部１２１の幅Ｌｃの合計に対する、上記傾斜部１３２の幅Ｌｂの割合が、１５～７０％であり、
上記傾斜部１３２の幅方向における、上記ヘビーエッジ部１３１側の端部１３２ｅ１の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、上記アクティブ部１２１側の端部１３２ｅ２の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下である、
素子幅金属化フィルムである。

上記素子幅金属化フィルムを構成する各部材の詳細な構成については、金属化フィルムと同一である。

４．コンデンサ
本発明は、本発明の素子幅金属化フィルムを含む、コンデンサでもある。

コンデンサを作製する工程では、素子幅金属化フィルムの巻き付け加工が行われる。例えば、素子幅金属化フィルムにおける金属蒸着部と樹脂フィルムとが交互に積層されるように、更には、絶縁マージン部が逆サイドとなるように、２枚１対の上記素子幅金属化フィルムを重ね合わせて巻回すればよい。

続いて、巻回物の両端面に金属を溶射してメタリコン電極を設けることによって、コンデンサを作製する。

コンデンサに対して、更に所定の熱処理を施してもよい。例えば、コンデンサを作製する工程では、コンデンサに対し、８０～１２５℃の温度で１時間以上の真空下にて熱処理を施す工程（以下、「熱エージング」と称することがある）を含んでいてもよい。

熱エージングを施したコンデンサのメタリコン電極には、通常、リード線が溶接される。また、耐候性を付与し、とりわけ湿度劣化を防止するため、コンデンサをケースに封入してエポキシ樹脂でポッティングすることが好ましい。

本発明を実施例によってさらに具体的に説明するが、これらの例は本発明を説明するためのものであり、本発明を何ら限定するものではない。

［実施例１］
（１）金属化フィルムの製造
図６に示す製造方法により金属化フィルムを製造した。なお、樹脂フィルム、金属Ａ蒸着部、金属Ｂ蒸着部のヘビーエッジ部及び傾斜部を形成する材料として、以下の材料を用いた。
・樹脂フィルム：ポリプロピレン（メソペンタッド分率９６ｍｍｍｍ、厚み２．３μｍ）・金属Ａ蒸着部：アルミニウム
・ヘビーエッジ部（金属Ｂ蒸着部）：亜鉛
・傾斜部（金属Ｂ蒸着部）：亜鉛

なお、金属化フィルム製造の際は、傾斜部、ヘビーエッジ部、アクティブ部の幅及び形状を、金属蒸気生成部３０４ａ、３０４ｂを制御して、表１に記載の特性を示す形状とした。

製造された金属化フィルムを巻き取りロールに搬送して巻き取り、金属化フィルムのロールとした。

（２）素子幅金属化フィルムの製造
金属化フィルムのロールから金属化フィルムを引き出し、図３に示すように金属化フィルムのヘビーエッジ部の幅方向中央を通り厚み方向に延びる中心線Ｃ１と、絶縁マージン部の幅方向中央を通り厚み方向に延びる中心線Ｃ２とで、切断刃により金属化フィルムの流れ方向に切断し、素子幅金属化フィルムを製造した。

（３）コンデンサの製造
素子幅金属化フィルムにおける金属蒸着部と樹脂フィルムとが交互に積層されるようにし、且つ、絶縁マージン部が逆サイドとなるようにして、２枚１対の素子幅金属化フィルムを重ね合わせて巻回した。次いで、１２０℃の温度で１５時間真空下にて熱処理を行い、熱エージングを施した。次いで、巻回された素子幅金属化フィルムの両端面に金属を溶射してメタリコン電極を設け、コンデンサを製造した。

［実施例２～４］
金属化フィルム製造の際に、傾斜部、ヘビーエッジ部、アクティブ部の形状を、表１に記載の特性を示す形状となるようにした以外は実施例１と同様にして、金属化フィルム、素子幅金属化フィルム、及びコンデンサを製造した。

［比較例１］
（比較例１－１）
金属化フィルム製造の際に、傾斜部、ヘビーエッジ部、アクティブ部の形状を、表１に記載の特性を示す形状、すなわち、傾斜部を有する形状となるようにした以外は実施例１と同様にして、比較例１－１（傾斜部あり：幅方向の長さの割合７５％）の金属化フィルム、及び素子幅金属化フィルムを製造した。

（比較例１－２）
比較例１－１とは別途に、傾斜部に代えて、図８に示すように、Ｙパターンの絶縁スリット４０２により複数に分割された金属蒸着部４０１を形成した以外は実施例１と同様にして、傾斜部がない比較例１－２（傾斜部なし）の金属化フィルム、及び素子幅金属化フィルムを製造した。なお、図８において、金属蒸着部４０１の流れ方向は、紙面の上下方向である。また、Ｙパターンの絶縁スリット４０２は、図６に示す金属化フィルムの製造方法において、パターン形成部３０３で、オイルタンク３０３ａから吐出されたオイルをパターン形状を有する版ロール３０３ｂにより樹脂フィルム１１０の一方の面１１０ａにＹパターン状に転写して、オイルマスクを施すことにより形成した。

比較例１－１（傾斜部あり：幅方向の長さの割合７５％）及び比較例１－２（傾斜部なし）の素子幅金属化フィルムの金属蒸着部と、樹脂フィルムとが交互に積層されるようにし、且つ、絶縁マージン部が逆サイドとなるようにして、２枚１対の素子幅金属化フィルムを重ね合わせて巻回した。次いで、巻回された素子幅金属化フィルムの両端面に金属を溶射してメタリコン電極を設け、比較例１のコンデンサを製造した。

［比較例２］
傾斜部に代えて、パターン状の絶縁スリットを設けてパターン状の金属蒸着部を形成した以外は実施例１と同様にして、金属化フィルム、素子幅金属化フィルム、及びコンデンサを製造した。パターン状の絶縁スリットは、比較例１－２と同様の方法により、図６のパターン形成部３０３においてオイルマスクを施すことにより形成した。

［比較例３］
傾斜部に代えて、平坦な金属蒸着部（ベタ）を形成した以外は実施例１と同様にして、金属化フィルム、素子幅金属化フィルム、及びコンデンサを製造した。

［比較例４］
金属化フィルム製造の際に、傾斜部、ヘビーエッジ部、アクティブ部の形状を、表１に記載の特性を示す形状、すなわち、傾斜部を有する形状となるようにした以外は実施例１と同様にして、比較例４（傾斜部あり：幅方向の長さの割合７５％）の金属化フィルム、及び素子幅金属化フィルムを製造した。

２枚の比較例４（傾斜部あり：幅方向の長さの割合７５％）の素子幅金属化フィルムの金属蒸着部と、樹脂フィルムとが交互に積層されるようにし、且つ、絶縁マージン部が逆サイドとなるようにして、２枚１対の素子幅金属化フィルムを重ね合わせて巻回した。次いで、巻回された素子幅金属化フィルムの両端面に金属を溶射してメタリコン電極を設け、比較例４のコンデンサを製造した。

＜測定方法＞
各実施例及び比較例について、以下の測定条件により特性を評価した。

（メソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］））
各樹脂を溶媒に溶解し、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）を用いて、以下の条件で測定した。
高温型核磁気共鳴（ＮＭＲ）装置：日本電子株式会社製、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）、ＪＮＭ－ＥＣＰ５００
観測核：^１３Ｃ（１２５ＭＨｚ）
測定温度：１３５℃
溶媒：オルト－ジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ：ＯＤＣＢと重水素化ＯＤＣＢの混合溶媒（混合比＝４／１））
測定モード：シングルパルスプロトンブロードバンドデカップリング
パルス幅：９．１μｓｅｃ（４５°パルス）
パルス間隔：５．５ｓｅｃ
積算回数：４，５００回
シフト基準：ＣＨ_３（ｍｍｍｍ）＝２１．７ｐｐｍ
立体規則性度を表すペンタッド分率は、同方向並びの連子「メソ（ｍ）」と異方向の並びの連子「ラセモ（ｒ）」の５連子（ペンタッド）の組み合わせ（ｍｍｍｍやｍｒｒｍ等）に由来する各シグナルの強度積分値より、百分率（％）で算出した。ｍｍｍｍやｍｒｒｍ等に由来する各シグナルの帰属に関し、例えば、「Ｔ．Ｈａｙａｓｈｉ ｅｔ ａｌ．，Ｐｏｌｙｍｅｒ，２９巻，１３８頁（１９８８）」等のスペクトルの記載を参考とした。

（傾斜部の幅Ｌｂの割合）
金属化フィルム又は素子幅金属化フィルムを幅方向に沿って切断した。幅方向に沿った断面を、デジタルスコープ（株式会社キーエンス製デジタルマイクロスコープ ＶＨＸ－２０００）を用いて、レンズ倍率：１００倍、測定方法：反射測定の条件で撮影し、図３に示すように、ヘビーエッジ部、傾斜部、アクティブ部の幅方向の長さを計測し、それぞれヘビーエッジ部の幅Ｌａ、傾斜部の幅Ｌｂ、アクティブ部の幅Ｌｃとした。計測結果から、ヘビーエッジ部の幅Ｌａ、傾斜部の幅Ｌｂ、及び、アクティブ部の幅Ｌｃの合計に対する、傾斜部の幅Ｌｂの割合を下記式に従って算出した。
（傾斜部の幅Ｌｂの割合（％））＝［Ｌｂ／（Ｌａ＋Ｌｂ＋Ｌｃ）］×１００

（膜抵抗値）
株式会社三菱ケミカルアナリテック製、低抵抗 抵抗率計ロレスタＧＸ ＭＣＰ－Ｔ６１０を用い、作製した金属化フィルムにプローブを当てて測定した。測定は、金属化フィルムの幅方向の中央付近のヘビーエッジ部、傾斜部、アクティブ部で行い、それぞれ５箇所の平均値を膜抵抗値とした。なお、傾斜部の幅方向における、ヘビーエッジ部側の端部の膜抵抗値は、金属化フィルムの幅方向断面においてヘビーエッジ部と傾斜部との境界から、幅方向において２ｍｍ以内の傾斜部側の箇所で測定した。また、傾斜部の幅方向における、アクティブ部側の端部の膜抵抗値は、金属化フィルムの幅方向断面においてアクティブ部と傾斜部との境界から、幅方向において２ｍｍ以内の傾斜部側の箇所で測定した。

（金属化フィルムの伸び評価）
金属化フィルムの金属が蒸着されている面を法線方向から目視で観察し、下記評価基準に従って評価した。なお、評価がＢ以上であれば実使用可能な短時間耐電圧を実現できると評価できる。
Ａ：金属化フィルムの伸びが見られず、波打ちが観察されない。
Ｂ：金属化フィルムの一部にやや伸びが発生し、若干波打ちが観察される。
Ｃ：金属化フィルムの一部に伸びが発生し、波打ちが観察される。

（コンデンサ素子の短時間耐電圧（静電容量の変化率））
コンデンサ素子の試験前の初期静電容量を、日置電機株式会社製ＬＣＲハイテスター３５２２－５０を用いて測定した。テストフィクスチャとしては、４端子プローブ９１４０を用いた。次いで、コンデンサ素子に室温で７００Ｖの直流電圧を１０秒間印加した。電圧印加後のコンデンサ素子の静電容量を上記と同様の測定方法で測定し、電圧印加前後の容量変化率を、下記式により算出した。
（静電容量の変化率）＝｛［（電圧印加後の静電容量）－（初期静電容量）］／（初期静電容量）｝×１００（％）
次いで、電圧を５０Ｖ上げて直流電圧を１０秒間印加した後、静電容量の変化率を上記と同様の方法で測定した。電圧を５０Ｖずつ上げ、静電容量の変化率が－１％となるまで上記操作を繰り返し行い、当該静電容量の変化率が－１％となる電圧を測定した。試験は２個のコンデンサ素子について行い、その平均値を短時間耐電圧とした。

実施例及び比較例の上記特性評価の結果を表１に示す。

なお、比較例４では、傾斜部の幅方向の長さの割合が７５％であるが、短時間耐電圧が７５０Ｖと低くなっている。これは、比較例４では、金属化フィルムにセルフヒーリング（自己修復）が生じ難いためであると考えられる。金属化フィルムコンデンサは、蒸着電極がセルフヒーリング機能を有している。セルフヒーリングは、電圧を印加した際、金属化フィルムに絶縁欠陥などが存在すると、その周囲に短絡電流が流れ、蒸着電極を蒸発・飛散させ、絶縁状態を回復する機能である。比較例４では、金属化フィルムの蒸着金属量が多く、セルフヒーリングに必要なエネルギーが多くなるため、コンデンサ素子の短時間耐電圧が劣っていると考えられる。

１００，５００．金属化フィルム
１１０，５１０．樹脂フィルム
１２０，５２０．金属Ａ蒸着部
１２１．アクティブ部
１３０．金属Ｂ蒸着部
１３１，５３１．ヘビーエッジ部
１３２．傾斜部
１４０，５４０．絶縁マージン部
２００．素子幅金属化フィルム
３０１．樹脂フィルム供給部
３０２．絶縁マージン部形成部
３０３．パターン形成部
３０４．蒸着部
３０５．巻き取り部
４０１．金属蒸着部
４０２．Ｙパターンの絶縁スリット

Claims (6)

1. 金属化フィルムであって、
   樹脂フィルム上に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部と、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部とが、前記金属化フィルムの幅方向において交互に形成されており、
   前記金属Ａ蒸着部上に、金属Ｂ蒸着部と、前記金属Ｂ蒸着部の幅方向の両側に金属Ｂが蒸着されていないアクティブ部とが、前記金属化フィルムの流れ方向に形成されており、 前記金属Ｂ蒸着部は、幅方向において膜抵抗値が一定であるヘビーエッジ部と、前記ヘビーエッジ部の幅方向の両側に、幅方向の両端部で膜抵抗値が異なる傾斜部とを有し、
   前記金属化フィルムの幅方向に沿った断面における、前記ヘビーエッジ部の幅方向中央を通り厚み方向に延びる中心線を境界とする幅方向の両側のそれぞれにおいて、前記ヘビーエッジ部の幅Ｌａ、前記傾斜部の幅Ｌｂ、及び、前記アクティブ部の幅Ｌｃの合計に対する、前記傾斜部の幅Ｌｂの割合が、１５～７０％であり、
   前記傾斜部の幅方向における、前記ヘビーエッジ部側の端部の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、前記アクティブ部側の端部の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下である、
   金属化フィルム。
2. 前記樹脂フィルムの厚みは、１μｍ以上５μｍ未満である、請求項１に記載の金属化フィルム。
3. 前記樹脂フィルムは、ポリプロピレンフィルムである、請求項１又は２に記載の金属化フィルム。
4. 前記ポリプロピレンフィルムに含まれるポリプロピレンのメソペンタッド分率が９８％未満である、請求項３に記載の金属化フィルム。
5. 素子幅金属化フィルムであって、
   樹脂フィルム上の幅方向の一方側に、流れ方向に延びる金属Ａ蒸着部と、幅方向の他方側に、流れ方向に延びる、金属Ａが蒸着されていない絶縁マージン部とが形成されており、
   前記金属Ａ蒸着部上の幅方向において前記絶縁マージン部側とは反対の一方側に、流れ方向に延びる金属Ｂ蒸着部と、幅方向の他方側に、流れ方向に延びる、金属Ｂが蒸着されていないアクティブ部とが形成されており、
   前記金属Ｂ蒸着部は、幅方向において前記アクティブ部側とは反対の一方側に、幅方向において膜抵抗値が一定であるヘビーエッジ部と、幅方向の他方側に、幅方向の両端部で膜抵抗値が異なる傾斜部とを有し、
   前記素子幅金属化フィルムの幅方向に沿った断面において、前記ヘビーエッジ部の幅Ｌａ、前記傾斜部の幅Ｌｂ、及び、前記アクティブ部の幅Ｌｃの合計に対する、前記傾斜部の幅Ｌｂの割合が、１５～７０％であり、
   前記傾斜部の幅方向における、前記ヘビーエッジ部側の端部の膜抵抗値が５Ω／□以上１４．５Ω／□未満であり、且つ、前記アクティブ部側の端部の膜抵抗値が１４．５Ω／□以上４０Ω／□以下である、
   素子幅金属化フィルム。
6. 請求項５に記載の素子幅金属化フィルムを含む、コンデンサ。

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