JP2022100819A - 吸収性物品用伸縮性シート及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】良好な外観の維持と高い引張強度とを両立でき、高伸長率化を可能にする吸収性物品用伸縮性シートを提供する。【解決手段】弾性繊維１３が、エアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２に挟持され、スパンボンド不織布１２と同等以上の強さでエアスルー不織布１１に融着している、吸収性物品用伸縮性シート１０及びその製造方法。【選択図】図１

Description

本発明は、吸収性物品用伸縮性シート及びその製造方法に関する。

おむつ等の吸収性物品においては、肌との密着性を高めるために、伸縮可能な伸縮性シートが用いられている。この伸縮性シートについては、これまでに種々の技術が提案されてきた。
例えば、特許文献１には、伸縮によって孔が開閉し、伸長状態で弾性繊維及び非弾性繊維を所定の間隔で配置とする伸縮シートが記載されている。この伸縮シートは、伸縮特性に高く、実用上必要な強度を有する。
また、特許文献２には、弾性フィラメントと不織布との間の接合強度や、弾性フィラメントと不織布を構成する繊維との間の平均接合割合を規定した伸縮シートが記載されている。この伸縮シートは、伸縮特性に優れ、且つ伸縮シートを構成する各層間の接合強度が高く、風合いが良く、実用上要求される強度を有する。
このような伸縮性シートは、特許文献１及び２に記載のように、溶融状態にある弾性繊維を一対の不織布にて挟持して押圧し、その後、歯溝ロールを用いて歯溝延伸加工を施して得られる。歯溝延伸加工により不織布を部分延伸して伸長性を付与し、弾性繊維の伸縮性を発現し得る伸縮性シートとして製造することができる。

特開２０１５－１１３５４７号公報 特開２００９－６１７４３号公報

上記の伸縮性シートには、弾性繊維に融着させる不織布について、その使用目的に応じて種々のものが採用されている。この不織布に関し、例えば、エアスルー不織布に比べ、スパンボンド不織布は一般に薄い不織布で、多くの繊維が弾性繊維と接触するため弾性繊維との融着性が高く、伸縮性シートの伸長時における剥離を抑えて引張強度を高めやすい。しかし、融着性が高い分、歯溝延伸加工による不織布に対する延伸を強めすぎると、強固な融着部の周囲でスパンボンド不織布は強く引っ張られ、伸縮シートに穴開きが発生しやすくなる。この穴開きは、スパンボンド不織布と弾性繊維との融着強度が大きいほど生じやすい。この穴開きによる外観の悪化を防止する観点から、歯溝加工による不織布の延伸の程度が制約され、該不織布を含む伸縮性シートの高伸長率化が難しかった。
一方、エアスルー不織布は、前述の通りスパンボンド不織布よりも弾性繊維との融着性が低く、歯溝延伸による穴開きが生じ難い。そのため、伸縮性シートにおける外観を良好にすることができる。しかし、もともと強度の弱いエアスルー不織布の場合は、スパンボンド不織布を用いた場合のように引張強度を高めることができない。
また、歯溝延伸加工時及び伸縮性シートの使用場面である伸長時において、伸縮性シートを構成する２枚の不織布のうち、一方の不織布に穴開きが生じると、もう一方の不織布への穴開きを誘発することが多い。そのため、エアスルー不織布とスパンボンド不織布とで弾性繊維を挟んだ形態の伸縮性シートであっても、スパンボンド不織布に発生した穴開きが、エアスルー不織布の穴開きの発生を誘発し、伸縮性シートの外観が悪化することがあった。
このように、スパンボンド不織布及びエアスルー不織布のいずれを用いても、従来は良好な外観と高い引張強度とを両立することが困難であり、伸縮性シートの高伸長率化の観点から改善の余地があった。

本発明は、上記の問題点に鑑み、良好な外観の維持と高い引張強度とを両立でき、高伸長率化を可能にする吸収性物品用伸縮性シートに関する。
また、本発明は、前記吸収性物品用伸縮性シートを好適に製造できる、吸収性物品用伸縮性シートの製造方法に関する。

本発明は、弾性繊維が、エアスルー不織布及びスパンボンド不織布に挟持され、該スパンボンド不織布と同等以上の強さで該エアスルー不織布に融着している、吸収性物品用伸縮性シートを提供する。

また、本発明は、溶融状態の弾性繊維をエアスルー不織布と接触させて、第１積層体を形成する工程と、前記第１積層体を第１ニップロールで押圧する工程と、前記第１積層体において前記弾性繊維が存在する面をスパンボンド不織布と接触させて、第２積層体を形成する工程と、前記第２積層体に対して弾性発現処理を施す工程とを有する、吸収性物品用伸縮性シートの製造方法を提供する。

本発明の吸収性物品用伸縮性シートは、良好な外観の維持と高い引張強度とを両立でき、高伸長率化が可能となる。
また、本発明の吸収性物品用伸縮性シートの製造方法によれば、前記吸収性物品用伸縮性シートを好適に製造できる。

本発明の吸収性物品用伸縮性シートの一実施形態を示す一部切欠斜視図である。 本発明に用いられる芯鞘繊維の断面の一例を示す断面図である。 本発明の吸収性物品用伸縮性シートの製造に用いられる製造装置の一例を示す概略正面図である。

本発明の吸収性物品用伸縮性シート（以下、単に「伸縮性シート」ともいう。）及びこれを有する吸収性物品について、その好ましい実施形態を、図面を参照して説明する。

（伸縮性シート）
図１に示すように、伸縮性シート１０は、エアスルー不織布１１とスパンボンド不織布１２と、これらの間に挟まれた弾性繊維１３とを有する。弾性繊維１３がエアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２の両者と融着し、一体となって伸縮性シート１０を形成している。

ここで「エアスルー不織布」とは、熱融着性繊維を含むウェブに熱風を貫通方式で吹き付けて、繊維同士の交点を融着させることで得られる不織布である。即ち、エアスルー法によって構成繊維同士の交点に融着点を形成して一体化させた不織布である。主に繊維長１００ｍｍ未満の短繊維が用いられる。このようなエアスルー不織布は、厚みが厚く、強度が比較的弱いという特徴を有する。
また、「スパンボンド不織布」とは、紡糸ノズルから吐出された溶融状態にある樹脂を冷却延伸しながら分散、捕集し、エンボス処理による融着部（エンボス部）を形成して一体化させた不織布である。即ち、紡糸直結型のスパンボンド法により形成された不織布である。主に繊維長１００ｍｍ以上の長繊維が用いられる。このようなスパンボンド不織布は、厚みが薄く、エンボスによる融着のため強度が高いという特徴を有する。

伸縮性シート１０は、少なくとも一方向において伸縮性を有する。本実施形態においては、複数の弾性繊維１３がＸ方向に延出し、伸縮性シート１０の伸縮方向を付与している。また、複数の弾性繊維１３は、互いに交差することなくＹ方向に離間して平行に配されている。このように伸縮性シート１０は、伸縮方向Ｘと、該伸縮方向Ｘに垂直な直交方向Ｙとを有することが好ましい。伸縮方向Ｘ及び直交方向Ｙの用語は、伸縮性シート１０の構成部材に関しても同様に用いる。

本発明の伸縮性シート１０においては、下記に示すように、弾性繊維１３はスパンボンド不織布１２と同等以上の強さで、エアスルー不織布１１に融着している。即ち、弾性繊維１３とエアスルー不織布１１との融着強度は、弾性繊維１３とスパンボンド不織布１２との融着強度以上である。言い換えると、伸縮性シート１０の引張強度や剥離強度を損なわない範囲で、弾性繊維１３に対するスパンボンド不織布１２の融着の程度を、その高融着性の性質から通常生じ得る程度よりも低く制御している。同時に、エアスルー不織布１１の弾性繊維１３への融着を相対的に強めている。これにより、伸縮性シート１０に高い倍率で歯溝延伸加工を施していても、スパンボンド不織布１２の穴開きを抑制できる。
また、エアスルー不織布はスパンボンド不織布と比較して、伸長しても穴開きは一般的に発生しにくい。そのため、本発明のように弾性繊維１３がエアスルー不織布１１と相対的に強く融着していても、高い倍率の歯溝延伸加工が施されてもエアスルー不織布１１に穴開きが発生することを抑制できている。同時に、伸縮性シート１０の伸長時における引張強度を高めることができ、高い伸長倍率を可能にしている。
このように本発明の伸縮性シート１０は、異なる性質の不織布間で上記の特定の融着強度を備えることで、全体として穴開きを抑制でき、良好な外観を維持することができる。同時に、高い引張強度と高い伸長倍率を備えたものとすることができる。

（融着強度比）
弾性繊維１３がエアスルー不織布１１とスパンボンド不織布１２とのどちらに強く融着しているかは、以下のいずれか１つの方法で算出される融着強度比に基づいて定められる。

（融着強度比の算出方法１）
融着強度比は、伸縮性シート１０の剥離試験を行うことで、算出することができる。即ち、下記の剥離試験による剥離の後であっても、エアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２それぞれに弾性繊維１３が融着し続けて残っている量によって、弾性繊維１３の各不織布との融着強度を算出する。具体的には、次の通りである。
伸縮方向Ｘに１５０ｍｍ、直交方向Ｙに２５ｍｍの大きさの矩形となるように、測定対象の伸縮性シート１０を切り出し、測定片とする。この大きさで切り出すことができない場合は、伸縮方向Ｘに１５０ｍｍ、直交方向Ｙに２５ｍｍの大きさに可能な限り寸法を近づけ、ストロークとなる伸縮方向Ｘが可能な限り長くなるように切り出し、測定片とする。
伸縮方向Ｘの任意の位置で、直交方向Ｙに横切るように、一本の直線を測定片に描く。伸縮方向Ｘの一方の端について、エアスルー不織布１１とスパンボンド不織布１２とを伸縮方向Ｘに２０ｍｍだけ引き剥がし、掴み代を作成する。測定片を引張試験機（商品名：ＡＧ－５０ＮＩＳ、株式会社島津製作所製）に装着する。引張速度を３００ｍｍ／分、ストロークを１６０ｍｍとし、エアスルー不織布１１側の掴み代とスパンボンド不織布１２側の掴み代とを引っ張ることで、剥離試験を行う。
このようにしてエアスルー不織布１１とスパンボンド不織布１２とを剥離させると、弾性繊維１３はエアスルー不織布１１側又はスパンボンド不織布１２側のいずれかに残る。予め描いておいた直線上に残った弾性繊維１３の本数を、エアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２それぞれにおいて数える。エアスルー不織布１１側に残った弾性繊維１３の本数をＡＴ、スパンボンド不織布１２側に残った弾性繊維１３の本数をＳＢとし、ＡＴをＡＴ及びＳＢの合計で除することで融着強度比（ＡＴ／（ＡＴ＋ＳＢ））を算出する。
以上の測定を４回行い、算出された値の平均値を、融着強度比とする。
なお、測定対象の伸縮性シート１０が吸収性物品等の製品に接合されて組み込まれている場合、製品にコールドスプレー（例えば、商品名：ｂａｔｔｌｅｗｉｎコールドスプレー、ニチバン株式会社製）を十分に吹きかけ、２０℃で放置して接着剤を固化し、その後、伸縮性シート１０を製品から丁寧に剥がす。以下、他の測定方法においても、同様にして伸縮性シート１０を取り出す。ヒートシールや超音波シール等で伸縮性シート１０が他部材と固定されていて取り出せない場合には、剥がさずに他部材と固定された状態で測定に用いる。即ち、他部材と直接接合している伸縮性シート１０が測定対象となる。

（融着強度比の算出方法２）
測定対象の伸縮性シート１０の形態によっては、エアスルー不織布１１側又はスパンボンド不織布１２側に残った弾性繊維１３の本数を数えることが困難な場合がある。かかる場合は代わりに、エアスルー不織布１１側に付着している弾性繊維１３の質量をＡＴ、スパンボンド不織布１２側に付着している弾性繊維１３の質量をＳＢとして、融着強度比（ＡＴ／（ＡＴ＋ＳＢ））を算出する。具体的には、次の通りである。
上記の剥離試験後の試験片において、剥離されなかった部分及び掴み代を切除し、剥離させた部分であるエアスルー不織布１１とスパンボンド不織布１２とを取り出す。弾性繊維１３が残っている状態で、エアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２の質量をそれぞれ測定する。
エアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２に残っている弾性繊維１３を、有機溶媒で完全に溶解させ、弾性繊維１３が付着していない状態のエアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２とし、質量をそれぞれ測定する。弾性繊維１３の溶解の前後におけるエアスルー不織布１１の質量差をＡＴ、弾性繊維１３の溶解の前後におけるスパンボンド不織布１２の質量差をＳＢとして、融着強度比（ＡＴ／（ＡＴ＋ＳＢ））を算出する。

（融着強度比の算出方法３）
また、融着の程度によっては、剥離試験でエアスルー不織布１１とスパンボンド不織布１２とが剥離せず、スパンボンド不織布１２が破断する場合がある。かかる場合、弾性繊維１３はエアスルー不織布１１と特に強く融着していると判断できるため、融着強度比の値は１とする。同様に、剥離試験でエアスルー不織布１１が破断する場合、弾性繊維１３はスパンボンド不織布１２と特に強く融着していると判断できるため、融着強度比の値は０とする。

上記（融着強度比の算出方法１）～（融着強度比の算出方法３）のいずれか１つに記載の方法で算出される融着強度比に基づいて定められた値が０．５以上であれば、弾性繊維１３がスパンボンド不織布１２と同等以上の強さでエアスルー不織布１１に融着していると判断できる。

ＡＴがＳＢよりも大きいとき、融着強度比が０．５よりも大きい値となり、弾性繊維１３がスパンボンド不織布１２よりもエアスルー不織布１１と強く融着していることを意味する。反対に、ＡＴがＳＢよりも小さいとき、融着強度比が０．５よりも小さい値となり、弾性繊維１３がエアスルー不織布１１よりもスパンボンド不織布１２と強く融着していることを意味する。また、ＡＴとＳＢとが同じであるとき、融着強度比の値は０．５となる。
本発明の伸縮性シート１０は、上記式で表される融着強度比（ＡＴ／（ＡＴ＋ＳＢ））が０．５以上である。融着強度比が０．５以上であることで、前述の穴開き抑制の作用を発現する。
より良好な外観を維持する観点から、融着強度比は０．８以上が好ましく、０．８５以上がより好ましい。
また、融着強度比の上限値は１である。外観を良くする観点から、融着強度比は１が好ましい。
なお、融着強度比は、弾性繊維１３及びエアスルー不織布１１の融着強度と、弾性繊維１３及びスパンボンド不織布１２の融着強度との、相対的な違いによる。融着強度比「１」は、スパンボンド不織布１２が弾性繊維１３と融着していないことを意味するものではない。例えば、スパンボンド不織布１２と弾性繊維１３とがある程度しっかりと融着していても、エアスルー不織布１１と弾性繊維１３とが圧倒的に強く接合していて、上記の剥離試験の際、全ての弾性繊維１３がエアスルー不織布１１側に残る場合、融着強度比の値は１になる。

（剥離強度）
本発明の伸縮性シート１０は、上記の特定の融着強度を備えるものであるため、剥離自体が生じ難くされている。この剥離の生じ難さは、上記の融着強度比の算出に用いた剥離試験における剥離時点の荷重によって示され、これを剥離強度という。前記剥離時点とは、伸縮シート１０からエアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２の少なくとも一方が剥離し始めてから、ストローク（１６０ｍｍ）分だけ両不織布を剥離させるまでをいう。剥離強度を測定するには、上記の剥離試験で検出される荷重の極大値の内、最も大きい値から５番目に大きい値まで（上位５つの値）を平均した値を算出する。４回の測定で４つの値を得ることができ、この４つの値の平均値を剥離強度とする。剥離試験でエアスルー不織布１１又はスパンボンド不織布１２が破断する場合は、上位５つの荷重の極大値を平均した値の代わりに、破断するときの荷重の値を用いて剥離強度を同様に算出する。

このようにして測定される伸縮性シート１０の剥離強度は、１０ｃＮ／２５ｍｍ以上が好ましく、４０ｃＮ／２５ｍｍ以上がより好ましく、８０ｃＮ／２５ｍｍ以上が更に好ましい。エアスルー不織布１１とスパンボンド不織布１２とが剥離する際の剥離強度を一定以上に保つことで、伸縮性シート１０が剥離しにくくなり、良好な外観を維持しやすくなる。
また、穴開き低減の観点から、前記剥離強度は３００ｃＮ／２５ｍｍ以下が好ましく、２５０ｃＮ／２５ｍｍ以下がより好ましく、２００ｃＮ／２５ｍｍ以下が更に好ましい。

次に、伸縮性シート１０の構成部材の詳細を説明する。

以下、エアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２を纏めて、単に「不織布」ともいうことがある。

不織布の構成繊維については、本発明の効果を損なわない限り、特に限定されない。例えば、親水性の繊維でも撥水性の繊維でもよい。また、芯鞘型又はサイド・バイ・サイド型の複合繊維、分割繊維、異形断面繊維、機械捲縮繊維、立体捲縮繊維、熱収縮繊維等を用いることもできる。これらの繊維は、一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

エアスルー不織布１１においては、構成繊維が構造上の伸び代を備えて穴開きをより抑制しやすくする観点から、構成繊維として立体捲縮繊維を有することが好ましい。

上記立体捲縮繊維とは、偏芯度が１５％以上の芯鞘繊維をいう。偏芯度とは、芯成分２１と鞘成分２２とからなる芯鞘繊維２０において、芯成分２１の中心点２１Ｃが芯鞘繊維２０の中心点２０Ｃからずれている程度を表す指標である。具体的には、芯鞘繊維の断面において、芯鞘繊維２０の半径Ｒと、芯成分２１の中心点２１Ｃから芯鞘繊維２０の中心点２０Ｃまでの距離Ｌとを用いて、以下の式により表す数値である（図２参照）。
偏芯度＝Ｌ／Ｒ×１００

立体捲縮繊維としては、偏芯度が１５％以上のものが好ましく、３０％以上のものがより好ましく、５０％以上のものが更に好ましい。偏芯度が大きい繊維を有することで、エアスルー不織布１１は構造上の伸び代の大きい繊維を有することとなり、伸縮シート１０の穴開きをより抑制しやすくする。なお、偏芯度の上限としては、８０％が実際的である。

（偏芯度の測定方法）
図１に示す伸縮性シート１０では直交方向Ｙに沿って、測定対象の伸縮性シート１０を切断し、測定片とする。走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ：ＳＥＭ、商品名：ＪＣＭ－６００、日本電子株式会社製）を用いて、観察倍率１５００倍で、測定片の切断面を観察する。芯鞘繊維２０の断面が撮像できるように観察結果を撮像し、芯鞘繊維２０の半径Ｒと、芯成分２１の中心点２１Ｃから芯鞘繊維２０の中心点２０Ｃまでの距離Ｌとを測定し、上記の式に基づいて偏芯度を算出する。
５本の任意の芯鞘繊維について同様に測定を行い、算出された値の平均値を、芯鞘繊維の偏芯度とする。

本発明に用いられるエアスルー不織布１１においては、立体捲縮繊維を一定の範囲内の含有割合で有することで、不織布の穴開きをより効果的に抑制し、良好な外観をより一層維持できる伸縮性シート１０とすることができる。かかる観点から、エアスルー不織布１１の質量に対し、立体捲縮繊維の含有割合は３０質量％以上が好ましく、３５質量％以上がより好ましく、４０質量％以上が更に好ましい。また、立体捲縮繊維の含有割合は７０質量％以下が好ましく、６５質量％以下がより好ましく、６０質量％以下が更に好ましい。

本発明に用いられるエアスルー不織布１１は、繊維伸度の大きな繊維を有することで、伸長しても穴開きが発生しにくく、良好な外観をより維持しやすい伸縮性シート１０とすることができる。具体的には、構成繊維として、繊維伸度が１７０％以上の繊維を有することが好ましく、４００％以上の繊維を有することがより好ましく、５００％以上の繊維を有することが更に好ましい。また、扱いやすさの観点から、不織布は構成繊維として、繊維伸度が１０００％以下の繊維を有することが好ましく、８００％以下の繊維を有することがより好ましく、６００％以下の繊維を有することが更に好ましい。
なお、上記の繊維伸度の数値範囲は、前述の立体捲縮繊維にも当てはまる。

（繊維伸度の測定方法）
繊維伸度はＪＩＳ Ｌ－１０１５に準拠して測定することができる。具体的には次の通りである。
不織布から測定対象の繊維を取り出し、引張試験機（商品名：ＡＧ－５０ＮＩＳ、株式会社島津製作所製）に装着する。測定環境は温度２０±２℃、相対湿度６５±５％とする。掴み間隔を２０ｍｍ、引張速度を２０ｍｍ／分として繊維を伸長させ、繊維を破断させる。破断までに要した移動距離を掴み間隔（２０ｍｍ）で除した値の百分率を、繊維伸度とする。掴み間隔を２０ｍｍにできない場合（測定対象の繊維の長さが２０ｍｍに満たない場合）、掴み間隔を１０ｍｍ又は５ｍｍに設定し、同様に繊維伸度を測定する。
以上の測定を１０回行い、算出された値の平均値を、繊維伸度とする。
なお、測定対象の繊維が立体捲縮繊維である場合、張った状態で引張試験機に装着し、繊維伸度を測定する。即ち、立体捲縮繊維の繊維伸度は、構造上の伸び代を含まない概念である。

上記のエアスルー不織布において述べた好ましい要件等は、スパンボンド不織布においても可能な範囲で満たしていることが好ましい。

不織布の構成繊維に用いられる樹脂の成分の具体例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタラート、ポリエステル、ポリアミド等が挙げられる。中でも、ポリエチレンテレフタラートをエアスルー不織布１１の構成繊維に用いることが好ましい。ポリエチレンテレフタラートを用いることで、伸縮性シート１０は伸長しても元の長さに戻りにくくなる。即ち、歯溝延伸加工等の延伸倍率を低くしても、所望の加工を行うことができるようになる。

（弾性繊維）
本発明に用いられる弾性繊維１３は、少なくとも伸縮方向Ｘに伸縮性を有し、不織布と一体となって伸縮する部材である。
弾性繊維１３の断面は、扁平よりも、円形であることが好ましい。円形に近い断面であることで、スパンボンド不織布１２よりも融着しにくいエアスルー不織布１１に、弾性繊維１３が適度に融着するようになる。その結果、伸縮性シート１０が剥離しにくくなり、良好な外観を維持しやすくなる。

弾性繊維１３の断面が円形に近い程度は、後述の方法で測定される、アスペクト比を用いて判断することができる。アスペクト比は、弾性繊維１３の断面における、短軸の長さに対する長軸の長さの比であり、アスペクト比の値が１に近いほど弾性繊維１３の断面は円形に近いと判断できる。一方、アスペクト比の値が大きいほど、弾性繊維１３の断面は扁平であると判断できる。
弾性繊維１３をスパンボンド不織布１２に穴開きしないよう融着させる観点から、弾性繊維１３の断面のアスペクト比は、４以下が好ましく、２以下がより好ましく、１．５以下が更に好ましい。また、弾性繊維１３をエアスルー不織布１１に融着させる観点から、弾性繊維１３の断面のアスペクト比は、１以上が好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上が更に好ましい。

（アスペクト比の測定方法）
弾性繊維１３の断面が現れる方向（図１に示す伸縮性シート１０では直交方向Ｙ）に沿って、測定対象の伸縮性シート１０を切断し、測定片とする。前述の走査型電子顕微鏡を用いて、観察倍率２００倍で、測定片の切断面を観察する。観察結果を撮像し、弾性繊維１３の断面における短軸の長さ及び長軸の長さを測定し、アスペクト比（長軸の長さ／短軸の長さ）を算出する。
５本の任意の弾性繊維１３について同様に測定を行い、算出された値の平均値を、弾性繊維１３の断面のアスペクト比とする。

次に、伸縮性シート１０の製造方法について説明する。

本発明の伸縮性シート１０の製造方法は、溶融状態の弾性繊維１３をエアスルー不織布１１と接触させて、第１積層体３１を形成する工程（以下、第１積層体形成工程という。）と、第１積層体３１において弾性繊維１３が存在する面をスパンボンド不織布１２と接触させて、第２積層体３２を形成する工程（以下、第２積層体形成工程という。）とを有する。本発明の伸縮性シートの製造方法では、弾性繊維１３をエアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２に同時に接触させるのではなく、２段階に分けて接触させる。具体的には、弾性繊維１３に対してエアスルー不織布１１のみを先に融着させ、その後にスパンボンド不織布を融着させる。これにより、弾性繊維１３がスパンボンド不織布１２と優先的に融着するのを防止し、弾性繊維１３をエアスルー不織布１１と十分融着させることができる。即ち、弾性繊維１３に対する伸縮性シート全体の融着の強さを、エアスルー不織布１１とスパンボンド不織布とで好適に分配することができる。その結果、良好な外観と高い引張強度とを両立した伸縮性シート１０を好適に製造することができる。
これらの工程を有する本発明の伸縮性シート１０の製造方法は、例えば図３に示すような、伸縮性シート１０の製造装置を用いて行うことができる。以下、図３を参照しながら説明する。

（第１積層体形成工程及び第１積層体押圧工程）
第１積層体形成工程においては、例えば第１原反ロール５１からエアスルー不織布１１を繰り出し、キャストロール５２に沿わせて搬送する。キャストロール５２の周面上で、溶融状態の弾性繊維１３をエアスルー不織布１１に接触させ、第１積層体３１を形成する。その後、キャストロール５２の周面上の第１積層体３１に対して、第１ニップロール３３の押圧力で押圧処理を行う（第１積層体押圧工程）。第１積層体３１を押圧することで、元来融着しにくい弾性繊維１３とエアスルー不織布１１とを、スパンボンド不織布１２の融着性に配慮する必要なく、十分な押圧力でしっかりと融着させることができる。一方で、必要以上の強い力で押圧を行うと、弾性繊維１３が潰れることで、弾性繊維１３の断面が扁平になる（アスペクト比が大きくなる）。そのため、前記アスペクト比を良好にするよう、第１ニップロール３３による押圧の強さを制御することが好ましい。
第１ニップロール３３による押圧の強さは、第１ニップロール３３とキャストロール５２との距離を調節することによって、制御することができる。第１ニップロール３３とキャストロール５２との距離を大きくすると、弾性繊維１３の潰れを抑制できる。その結果、円形に近い断面となる。具体的には、弾性繊維１３を潰すことなくエアスルー不織布１１に融着させる観点から、第１ニップロール３３の周面とキャストロール５２の周面との最短距離は、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．２ｍｍ以上がより好ましく、０．３ｍｍ以上が更に好ましい。
また、第１ニップロール３３は、弾性繊維１３を適度に冷却する作用も有する。第１ニップロール３３による押圧を強くするほど、加熱溶融された弾性繊維１３から第１ニップロール３３への熱伝達が生じ、冷却作用は大きくなる。即ち、第１ニップロール３３とキャストロール５２との距離を調節することで、第１ニップロール３３による押圧の強さを制御し、弾性繊維１３の冷却作用をも調節することができる。具体的には、弾性繊維１３を適度に冷却し、後述の第２積層体形成工程における弾性繊維１３とスパンボンド不織布１２との過剰な融着を防止する観点から、第１ニップロール３３の周面とキャストロール５２の周面との最短距離は、２ｍｍ以下が好ましく、１．５ｍｍ以下がより好ましく、１．０ｍｍ以下が更に好ましい。

図３に示すように、弾性繊維１３は、第１ニップロール３３の周面の最表面に位置して露出している。第１ニップロール３３は、第１積層体において、弾性繊維１３が存在する面を押圧する。そのため、第１ニップロール３３としては、溶融状態の弾性繊維１３に付着しにくいロールが好ましい。このような第１ニップロール３３の具体例として、ゴムロールが挙げられる。
また、第１ニップロール３３が加熱溶融された弾性繊維１３を押圧し続ける内に、熱膨張等によって、第１ニップロール３３の周面とキャストロール５２の周面との最短距離が変わることがある。即ち、該最短距離が、前述の好ましい範囲から逸脱することがある。このような事態を防止するため、伸縮性シート１０の製造の際には、図３に示すように、第１ニップロール３３を冷却ロール３５で冷却することが好ましい。冷却ロール３５により第１ニップロール３３の温度を一定の範囲に維持することで、第１ニップロール３３とキャストロール５２との周面間の最短距離を好ましい範囲に維持しやすくなる。即ち、押圧の強さの変動を抑制でき、安定的な加工が可能となる。

（第２積層体形成工程）
第１ニップロール３３を通過した第１積層体３１は、キャストロール５２の周面上に沿わされたまま搬送される。第１積層体３１の弾性繊維１３が存在する面に対し、第２原反ロール５３から繰り出されたスパンボンド不織布１２を接触させて、第２積層体３２を形成する。
この第２積層体形成工程に至るまでの間に、溶融状態にある弾性繊維１３は、第１ニップロール３３との接触及びキャストロール５２による搬送により自然冷却されることとなる。即ち、弾性繊維１３の固化が進み、溶融の程度が適度に弱まる。その結果、第２積層体形成工程においては、一定程度融着性が弱められた状態の弾性繊維１３に対してスパンボンド不織布１２が接触するため、弾性繊維１３とスパンボンド不織布１２とが過剰に融着するのを防止できる。更に、第１積層体形成工程において、第１ニップロール３３を冷却ロール３５で冷却することで弾性繊維１３をより積極的に冷却でき、弾性繊維１３とスパンボンド不織布１２との融着をより好適に制御することができる。

（弾性発現処理工程）
本発明の伸縮性シート１０の製造方法は、第２積層体３２に対して弾性発現処理（図示せず）を施す工程（以下、弾性発現処理工程という。）を有する。弾性発現処理を施すことで、第２積層体３２は、少なくとも一方向（例えば、図１に示す伸縮方向Ｘ）において伸縮性を備えるようになる。このようにして、伸縮性シート１０を製造できる。
弾性発現処理工程における弾性発現処理の具体例としては、歯溝延伸加工が挙げられる。この歯溝延伸加工としては通常用いられる種々の方法で行うことができ、例えば特開２００９－６１７４３号の段落［００７５］～［００７８］に記載の方法が挙げられる。歯溝延伸加工では第２積層体３２を部分的に延伸し、延伸部分が大きく引き伸ばされること等により高い伸縮性を獲得する。その結果、シート全体として高い伸縮性を備えた伸縮性シート１０を製造することができる。

（第２積層体押圧工程）
本発明の伸縮性シート１０の製造方法は、上記の弾性発現処理工程の前に、第２積層体３２を第２ニップロール３４で押圧する工程（第２積層体押圧工程）を有することが好ましい。第１ニップロール３３に加えて第２ニップロール３４でも押圧を行うことで、元来融着しにくい弾性繊維１３とエアスルー不織布１１とを、一層融着させることができる。また、第２積層体３２の形態（弾性繊維１３及びエアスルー不織布１１に加え、スパンボンド不織布１２も有する形態）において押圧を行うことで、弾性繊維１３とスパンボンド不織布１２とを、剥離しない程度に適度に融着させることができる。これにより、融着強度をより好適に制御することができる。即ち、剥離しにくく、良好な外観の維持が容易な伸縮性シート１０をより好適に製造することができる。
弾性繊維１３をエアスルー不織布１１とは相対的に大きい強度で融着させ、スパンボンド不織布１２とは相対的に小さい強度で融着させる観点から、第２ニップロール３４による押圧の強さは、線圧として０．５Ｎ／ｃｍ以上が好ましく、１Ｎ／ｃｍ以上がより好ましく、５Ｎ／ｃｍ以上が更に好ましい。また、弾性繊維１３とスパンボンド不織布１２との過剰な融着を防止する観点から、第２ニップロール３４による押圧の強さは、線圧として５０Ｎ／ｃｍ以下が好ましく、３０Ｎ／ｃｍ以下がより好ましく、１５Ｎ／ｃｍ以下が更に好ましい。

（伸縮性シートの用途）
本発明の伸縮性シート１０は、パンツ型使い捨ておむつの外包材として好適に用いられる。またこの用途以外に、その良好な肌触りや、毛羽立ち防止性、伸縮性、通気性等の利点を生かし、医療用使い捨て衣類や清掃シート、眼帯、マスク、包帯等の各種の用途に用いることもできる。特に、生理用ナプキンや使い捨ておむつ等の吸収性物品の構成材料として好ましく用いられる。該構成材料としては、例えば、吸収体よりも肌側に位置する液透過性のシート（表面シート、サブレイヤー等を含む）や、使い捨ておむつの外面を構成するシート、胴回り部やウエスト部、脚周り部等に伸縮性を付与するためのシート等が挙げられる。また、生理用ナプキンのウイングを形成するシート等として用いることができる。また、それ以外の部位であっても、伸縮性を付与したい部位等に用いることができる。伸縮性シート１０の坪量や厚みは、その具体的な用途に応じて適切に調整できる。例えば吸収性物品の構成材料として用いる場合には、坪量２０ｇ／ｍ^２以上６０ｇ／ｍ^２以下、厚み０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とすることが望ましい。

以上、本発明をその好ましい実施形態に基づき説明したが、本発明は前記実施形態に限定されない。例えば、伸縮性シート１０はエアスルー不織布１１及びスパンボンド不織布１２に加え、別の不織布を有してもよい。

上述した実施形態に関し、本発明は更に以下の吸収性物品用伸縮性シート及び吸収性物品用伸縮性シートの製造方法を開示する。

＜１＞
弾性繊維が、エアスルー不織布及びスパンボンド不織布に挟持され、該スパンボンド不織布と同等以上の強さで該エアスルー不織布に融着している、吸収性物品用伸縮性シート。

＜２＞
融着の強さが、上記（融着強度比の算出方法１）～（融着強度比の算出方法３）のいずれか１つに記載の方法で算出される融着強度比に基づいて定められる、＜１＞記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜３＞
前記エアスルー不織布の構成繊維にポリエチレンテレフタラート樹脂成分が含まれている、＜１＞又は＜２＞記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜４＞
前記弾性繊維の断面のアスペクト比が１以上４以下である、＜１＞～＜３＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜５＞
前記弾性繊維の断面のアスペクト比は、１以上が好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上が更に好ましく、４以下が好ましく、２以下がより好ましく、１．５以下が更に好ましい、＜１＞～＜３＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜６＞
前記エアスルー不織布は構成繊維として、繊維伸度が１７０％以上１０００％以下の繊維を有する、＜１＞～＜５＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜７＞
前記エアスルー不織布は構成繊維として、繊維伸度が１７０％以上の繊維を有することが好ましく、４００％以上の繊維を有することがより好ましく、５００％以上の繊維を有することが更に好ましく、１０００％以下の繊維を有することが好ましく、８００％以下の繊維を有することがより好ましく、６００％以下の繊維を有することが更に好ましい、＜１＞～＜５＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。

＜８＞
前記エアスルー不織布は構成繊維として立体捲縮繊維を有する、＜１＞～＜７＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜９＞
前記立体捲縮繊維としては、偏芯度が１５％以上のものが好ましく、３０％以上のものがより好ましく、５０％以上のものが更に好ましく、８０％以下が好ましい、＜８＞記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜１０＞
前記エアスルー不織布は、立体捲縮繊維を含有割合３０質量％以上７０質量％以下で有する、＜１＞～＜９＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜１１＞
前記エアスルー不織布は、立体捲縮繊維を含有割合３０質量％以上で有することが好ましく、３５質量％以上で有することがより好ましく、４０質量％以上で有することが更に好ましく、７０質量％以下で有することが好ましく、６５質量％以下で有することがより好ましく、６０質量％以下で有することが更に好ましい、＜１＞～＜９＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。

＜１２＞
前記融着強度比が０．８以上である、＜２＞～＜１１＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜１３＞
前記融着強度比が１以下である、＜２＞～＜１２＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜１４＞
前記エアスルー不織布と前記スパンボンド不織布とを剥離する際の剥離強度が１０ｃＮ／２５ｍｍ以上である、＜１＞～＜１３＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
＜１５＞
前記エアスルー不織布と前記スパンボンド不織布とを剥離する際の剥離強度は、１０ｃＮ／２５ｍｍ以上が好ましく、４０ｃＮ／２５ｍｍ以上がより好ましく、８０ｃＮ／２５ｍｍ以上が更に好ましく、３００ｃＮ／２５ｍｍ以下が好ましく、２５０ｃＮ／２５ｍｍ以下がより好ましく、２００ｃＮ／２５ｍｍ以下が更に好ましい、＜１＞～＜１３＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シート。

＜１６＞
溶融状態の弾性繊維をエアスルー不織布と接触させて、第１積層体を形成する工程と、
前記第１積層体を第１ニップロールで押圧する工程と、
前記第１積層体において前記弾性繊維が存在する面をスパンボンド不織布と接触させて、第２積層体を形成する工程と、
前記第２積層体に対して弾性発現処理を施す工程とを有する、吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。

＜１７＞
前記第１ニップロールを冷却ロールで冷却する、＜１６＞記載の吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。
＜１８＞
前記第１ニップロールの周面とキャストロールの周面との最短距離は、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．２ｍｍ以上がより好ましく、０．３ｍｍ以上が更に好ましく、２ｍｍ以下が好ましく、１．５ｍｍ以下がより好ましく、１．０ｍｍ以下が更に好ましい、＜１６＞又は＜１７＞記載の吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。

＜１９＞
前記弾性発現処理を施す工程の前に、前記第２積層体を第２ニップロールで押圧する工程を有する、＜１６＞～＜１８＞のいずれか１に記載の吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。
＜２０＞
前記第２ニップロールによる押圧の強さは、線圧として０．５Ｎ／ｃｍ以上が好ましく、１Ｎ／ｃｍ以上がより好ましく、５Ｎ／ｃｍ以上が更に好ましく、５０Ｎ／ｃｍ以下が好ましく、３０Ｎ／ｃｍ以下がより好ましく、１５Ｎ／ｃｍ以下が更に好ましい、＜１９＞記載の吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。

以下、本発明を実施例に基づきさらに詳しく説明するが、本発明はこれにより限定して解釈されるものではない。

（実施例１）
紡糸ヘッドの温度３００℃、紡糸ノズルの径４５０μｍ、及び紡糸ノズルのピッチ１ｍｍの紡糸条件で、スチレン－エチレン－プロピレン－スチレン樹脂（重量平均分子量５万、ＭＦＲ４０ｇ／１０分（２３０℃，２．１６ｋｇ））からなる溶融状態の弾性繊維を紡糸した。溶融状態にある弾性繊維が固化する前に、エアスルー不織布と接触させ、第１積層体を製造した。エアスルー不織布として、繊維伸度が３３０％で、芯成分がポリエチレンテレフタラート、鞘成分がポリエチレンの芯鞘繊維を構成繊維とするものを用いた。
第１積層体を第１ニップロールで押圧し、弾性繊維とエアスルー不織布とを融着させた。押圧の際には、冷却ロールを用いて第１ニップロールを冷却した。
その後、第１積層体において弾性繊維が存在する面をスパンボンド不織布と接触させ、第２積層体とした。次いで、第２積層体を第２ニップロールで押圧し、弾性繊維とスパンボンド不織布とを融着させた。このようにして、図３に示す製造装置を用い、第２積層体を製造した。製造の際、第１ニップロールとキャストロールとの隙間及び第２ニップロールの押圧の強さは、弾性繊維の断面のアスペクト比が３．００以上４．００以下となるように調節した。
この第２積層体に対して、歯と歯底が周方向に交互に形成された一対の歯溝ロールを用いて歯溝延伸加工を行った。このようにして第２積層体を部分的に延伸させ、図１に示すような実施例１の伸縮性シート試料を得た。

（実施例２）
弾性繊維の断面のアスペクト比が１．００以上２．００以下となるように、第１ニップロールとキャストロールの隙間を調節した以外は、実施例１と同様にして、実施例２の伸縮性シート試料を得た。

（実施例３）
エアスルー不織布として、繊維伸度が５２１％の芯鞘繊維を構成繊維とするものを用いた以外は、実施例２と同様にして、実施例３の伸縮性シート試料を得た。

（実施例４）
エアスルー不織布として、繊維伸度が５２１％の芯鞘繊維（含有割合：５０質量％）と繊維伸度が２６２％の立体捲縮繊維（含有割合：５０質量％）とを構成繊維とするものを用いた以外は、実施例２と同様にして、実施例４の伸縮性シート試料を得た。

（実施例５）
融着強度比が０．８以上１．００以下となるように、第１ニップロールとキャストロールとの隙間及び第２ニップロールの押圧の強さを調節した以外は、実施例４と同様にして、実施例５の伸縮性シート試料を得た。

（比較例１）
スパンボンド不織布を、第１ニップロールで押圧した後ではなく、第１ニップロールで押圧する前に弾性繊維と接触させた以外は、実施例２と同様にして、比較例１の伸縮性シート試料を得た。

（比較例２）
エアスルー不織布とスパンボンド不織布とを入れ替えた以外は、比較例１と同様にして、比較例２の伸縮性シート試料を得た。

（比較例３）
エアスルー不織布とスパンボンド不織布とを１枚ずつ用いる代わりに、２枚のスパンボンド不織布を用いた以外は、比較例１と同様にして、比較例３の伸縮性シート試料を得た。

（比較例４）
エアスルー不織布とスパンボンド不織布とを１枚ずつ用いる代わりに、２枚のエアスルー不織布を用いた以外は、比較例１と同様にして、比較例４の伸縮性シート試料を得た。

（アスペクト比及び剥離強度の測定）
各伸縮性シート試料について、前述の方法に従い、弾性繊維の断面のアスペクト比及び剥離強度を測定した。

（融着強度比の算出）
剥離強度を測定した後の測定片を用いて、前述の方法に従い、実施例１～５並びに比較例１及び２の伸縮性シート試料の融着強度比を算出した。
なお、比較例３及び４の伸縮性シート試料については、同種の不織布を２枚用いたものであり、融着強度比という指標は存在しない。

（伸長率の測定）
各伸縮性シート試料について、伸縮方向に２００ｍｍ、直交方向に５０ｍｍの大きさで切り出し、矩形の試験片を得た。試験片を引張試験機（商品名：ＡＧ－５０ＮＩＳ、株式会社島津製作所製）に装着した。掴み間隔を１５０ｍｍ、引張速度を３００ｍｍ／分として、３Ｎの荷重が観測されるまで試験片を伸縮方向へ伸長させた。３Ｎの荷重が観測されるまでに要した移動距離を掴み間隔（１５０ｍｍ）で除した値の百分率を、各伸縮性シート試料の伸長率とした。

（直交方向の引張強度の測定）
各伸縮性シート試料について、伸縮方向に５０ｍｍ、直交方向に２００ｍｍの大きさで切り出し、矩形の試験片を得た。試験片を引張試験機（商品名：ＡＧ－５０ＮＩＳ、株式会社島津製作所製）に装着した。掴み間隔を１５０ｍｍ、引張速度を３００ｍｍ／分として試験片を直交方向へ伸長させた。試験片が破断する時点までに観測された最大の荷重を、各伸縮性シート試料の直交方向の引張強度とした。

（穴面積の測定）
各伸縮性シート試料について、伸縮方向に１００ｍｍ、直交方向に２００ｍｍの大きさで切り出し、伸縮方向へ１７０％伸長（伸長前の自然長に対して２．７倍に伸長）させた。この状態で、伸縮性シート試料に生じた穴の全てを透明なＯＨＰシートに書き写した。画像解析ソフト（商品名：Ｉｍａｇｅ－Ｐｒｏ、伯東株式会社製）を用いて、穴毎に面積を算出した。
面積が大きい上位１０個の穴について、算出した面積の値を平均し、各伸縮性シート試料の穴面積とした。
穴面積が小さいほど、伸縮性シートは外観に優れることを示す。
結果を表１及び２に示す。

表１及び２に示すように、実施例１～５の伸縮性シート試料では、融着強度比を０．５以上とすることによって穴面積を小さくすることができ、融着強度比が０．５未満であった比較例１及び２よりも外観が良好であった。
また、実施例１～５の伸縮性シート試料では、いずれも直交方向の引張強度が５００ｃＮ／５０ｍｍ以上であり、十分な強度を備えるものであった。
特に、実施例１～５の伸縮性シート試料の中でも、立体捲縮繊維を有するエアスルー不織布を用いた実施例４及び５の伸縮性シート試料では、穴面積を０．９ｃｍ^２以下に小さくすることができ、外観が一層良好であった。
このように、実施例１～５の伸縮性シート試料では、１７０％伸長という高伸長時における良好な外観の維持と、５００ｃＮ／５０ｍｍ以上という十分な引張強度とを両立できることが分かった。

１０ 伸縮性シート
１１ エアスルー不織布
１２ スパンボンド不織布
１３ 弾性繊維
２０ 芯鞘繊維
２０Ｃ 芯鞘繊維の中心点
２１ 芯成分
２１Ｃ 芯成分の中心点
２２ 鞘成分
３１ 第１積層体
３２ 第２積層体
３３ 第１ニップロール
３４ 第２ニップロール
３５ 冷却ロール
５１ 第１原反ロール
５２ キャストロール
５３ 第２原反ロール
Ｘ 伸縮方向
Ｙ 直交方向

Claims (12)

1. 弾性繊維が、エアスルー不織布及びスパンボンド不織布に挟持され、該スパンボンド不織布と同等以上の強さで該エアスルー不織布に融着している、吸収性物品用伸縮性シート。
2. 融着の強さが、明細書中の（融着強度比の算出方法１）～（融着強度比の算出方法３）のいずれか１つに記載の方法で算出される融着強度比に基づいて定められた値が、０．５以上である、請求項１記載の吸収性物品用伸縮性シート。
3. 前記エアスルー不織布の構成繊維にポリエチレンテレフタラート樹脂成分が含まれている、請求項１又は２記載の吸収性物品用伸縮性シート。
4. 前記弾性繊維の断面のアスペクト比が１以上４以下である、請求項１～３のいずれか１稿に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
5. 前記エアスルー不織布は構成繊維として、繊維伸度が１７０％以上１０００％以下の繊維を有する、請求項１～４のいずれか１項に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
6. 前記エアスルー不織布は構成繊維として立体捲縮繊維を有する、請求項１～５のいずれか１項に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
7. 前記エアスルー不織布は、立体捲縮繊維を含有割合３０質量％以上７０質量％以下で有する、請求項１～６のいずれか１項に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
8. 前記融着強度比が０．８以上である、請求項２～７のいずれか１項に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
9. 前記エアスルー不織布と前記スパンボンド不織布とを剥離する際の剥離強度が１０ｃＮ／２５ｍｍ以上である、請求項１～８のいずれか１項に記載の吸収性物品用伸縮性シート。
10. 溶融状態の弾性繊維をエアスルー不織布と接触させて、第１積層体を形成する工程と、
    前記第１積層体を第１ニップロールで押圧する工程と、
    前記第１積層体において前記弾性繊維が存在する面をスパンボンド不織布と接触させて、第２積層体を形成する工程と、
    前記第２積層体に対して弾性発現処理を施す工程とを有する、吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。
11. 前記第１ニップロールを冷却ロールで冷却する、請求項１０記載の吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。
12. 前記弾性発現処理を施す工程の前に、前記第２積層体を第２ニップロールで押圧する工程を有する、請求項１０又は１１記載の吸収性物品用伸縮性シートの製造方法。

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