JP2022080226A - コンクリート組成物およびコンクリート - Google Patents
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Abstract
【課題】圧送配管の先端側における流動性を向上できるコンクリート組成物を提供すること。
【解決手段】コンクリート組成物は、セメントを含む結合材と、結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有する。本発明によれば、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材をコンクリートに使用することで、コンクリート圧送管の先端側におけるコンクリートの流動性の低下を抑制できる。
【選択図】図２
【解決手段】コンクリート組成物は、セメントを含む結合材と、結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有する。本発明によれば、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材をコンクリートに使用することで、コンクリート圧送管の先端側におけるコンクリートの流動性の低下を抑制できる。
【選択図】図２
Description
本発明は、コンクリート組成物、および、このコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートに関する。
従来より、建設現場では、生コン工場から現場までコンクリートミキサー車でコンクリートを運搬し、現場にて、コンクリートミキサー車からコンクリートを荷卸しして、コンクリート圧送車のホッパ内に投入する。そして、コンクリート圧送車のポンプにより、圧送配管を通して、ホッパ内のコンクリートを打設箇所まで圧送する。ここで、圧送配管が長くなると、圧送配管の先端側では、コンクリートの流動性が低くなり、打設作業を円滑に行うことができない、という問題があった。
特許文献１には、コンクリートの細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換することで、圧縮強度が１２０Ｎ／ｍｍ２以上でありながら、硬化時の自己収縮が小さいコンクリート組成物が示されている。
特許文献１には、コンクリートの細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換することで、圧縮強度が１２０Ｎ／ｍｍ２以上でありながら、硬化時の自己収縮が小さいコンクリート組成物が示されている。
特許文献２には、粗骨材として絶乾比重０.８～１.５で吸水率８％以下の軽量骨材を使用し、コンクリート中にバイオガム系の増粘剤を配合する軽量骨材コンクリートが示されている。
特許文献３には、細骨材と粗骨材とセメントとを含むコンクリート組成物であって、細骨材の全量に対して、１０質量％以上２５質量％以下の天然砂と、７５質量％以上９０質量％以下の砕砂とを細骨材として含むコンクリート組成物が示されている。
特許文献３には、細骨材と粗骨材とセメントとを含むコンクリート組成物であって、細骨材の全量に対して、１０質量％以上２５質量％以下の天然砂と、７５質量％以上９０質量％以下の砕砂とを細骨材として含むコンクリート組成物が示されている。
本発明は、圧送配管の先端側においても、高い流動性を確保可能な、コンクリート組成物およびコンクリートを提供することを課題とする。
本発明者は、コンクリート組成物の結合材としてセメントを使用し、かつこのコンクリート組成物に所定量の人工軽量細骨材を含有させることで、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく、コンクリート圧送管の筒先採取時においても、流動性の低下を抑制可能であることを見出し、本発明に至った。さらに、このコンクリート組成物が流動性の低下を抑制可能であることをコンクリートのポンプ圧送性に関する検証実験によって確認した。
第１の発明のコンクリート組成物は、セメントを含む結合材と、前記結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有することを特徴とする。
第１の発明のコンクリート組成物は、セメントを含む結合材と、前記結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有することを特徴とする。
この発明によれば、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材をコンクリートに使用することで、コンクリート圧送管の先端側におけるコンクリートの流動性の低下を抑制できる。
長距離をポンプで圧送するコンクリートに、人工軽量細骨材を所定量含有させることで、コンクリートの流動性の低下を抑制できる理由は、以下の通りである。すなわち、人工軽量細骨材は、軽量化を図るために、内部に多数の空隙が形成されており、この多数の空隙に水分が充填された状態で、フレッシュコンクリートの製造に使用される。よって、フレッシュコンクリート中の人工軽量細骨材は、内部に多量の水分を保持しているが、圧送時にフレッシュコンクリートが圧力やせん断力を受けることで、人工軽量細骨材中の水分がフレッシュコンクリート中に放出されたり、人工軽量細骨材がすり切られて内部の水分と共にペースト状となったりする。これにより、フレッシュコンクリートのみかけの水量やペースト量が増大し、フレッシュコンクリートの流動性の低下が抑制される。
また、本発明では、従来の調合で使用される細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換するだけで、コンクリート圧送時におけるコンクリート圧送管の筒先採取時においても、優れた流動性を有するコンクリートを実現できる。よって、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく流動性を確保できるので、材料コストを低減できるうえに、コンクリートの凝結時間が遅延する現象を防止できる。
また、本発明では、従来の調合で使用される細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換するだけで、コンクリート圧送時におけるコンクリート圧送管の筒先採取時においても、優れた流動性を有するコンクリートを実現できる。よって、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく流動性を確保できるので、材料コストを低減できるうえに、コンクリートの凝結時間が遅延する現象を防止できる。
第２の発明のコンクリート組成物は、前記結合材は、スラグせっこう系混和材を含んでおり、前記セメントは、普通ポルトランドセメントまたは中庸熱ポルトランドセメントであることを特徴とする。
この発明によれば、結合材にスラグせっこう系混和材を含めた。スラグせっこう系混和材は、電気炉での精錬工程で比較的容易に入手可能であり、かつ人工物であるので、材料特性のばらつきを少なくして、高品質のコンクリートを実現できる。
結合材は、例えば、普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフュームを重量比７：２：１で混合した三成分セメントである。
結合材は、例えば、普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフュームを重量比７：２：１で混合した三成分セメントである。
第３の発明のコンクリートは、上述のコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートであって、圧送時のポンプ圧力が７Ｐａ以上２０ＭＰａ以下である場合に、ＪＩＳ Ａ １１５０に規定されたスランプフロー試験方法により測定した、荷卸し地点で採取した荷卸しコンクリートのスランプフロー値が４７ｃｍ以上７２ｃｍ以下であり、前記スランプフロー試験方法により測定した、圧送配管の筒先で採取した筒先コンクリートのスランプフロー値が３４ｃｍ以上８２ｃｍ以下であり、荷卸しコンクリートのスランプフロー値に対する筒先コンクリートのスランプフロー値の比が０.７以上１.２以下であることを特徴とする。
この発明によれば、上述の第１の発明と同様の効果がある。
本発明によれば、長距離圧送となる圧送配管の先端側においても、普通強度コンクリートから超高強度コンクリートまで高い流動性を確保可能な、コンクリート組成物、および、そのコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートを提供できる。
本発明は、普通強度から超高強度までの範囲のコンクリートを対象とした所定のポンプ圧送圧の範囲（７～２０ＭＰａ）において、高い流動性が確保可能なコンクリート組成物、およびそのコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートである。普通強度コンクリートとは、本発明による検証実験では、コンクリートの圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ２である。また、超高強度コンクリートとは、本発明による検証実験では、コンクリートの圧縮強度が１５０Ｎ／ｍｍ２のコンクリートである。
以下、本発明の一実施形態について、説明する。
本発明のコンクリート組成物は、結合材と、結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有する。
結合材は、セメントに加えて、シリカフュームおよびスラグせっこう系混和材を含んでよい。セメントは、例えば、普通ポルトランドセメントや中庸熱ポルトランドセメントである。
人工軽量細骨材は、ＪＩＳ Ａ ５００２（２００３）構造用軽量コンクリート骨材に規定される、膨張頁岩、膨張粘土、膨張スレート、フライアッシュを主原料とした細骨材である。人工軽量細骨材の粒度は、粒の大きさの範囲５ｍｍ以下と、０．３～５ｍｍの間において、それぞれふるい網を通過する粒度の質量分布率が定められている。例えば、人工軽量細骨材としては、日本メサライト工業株式会社製の構造用人工軽量骨材メサライトがある。
本発明のコンクリート組成物は、結合材と、結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有する。
結合材は、セメントに加えて、シリカフュームおよびスラグせっこう系混和材を含んでよい。セメントは、例えば、普通ポルトランドセメントや中庸熱ポルトランドセメントである。
人工軽量細骨材は、ＪＩＳ Ａ ５００２（２００３）構造用軽量コンクリート骨材に規定される、膨張頁岩、膨張粘土、膨張スレート、フライアッシュを主原料とした細骨材である。人工軽量細骨材の粒度は、粒の大きさの範囲５ｍｍ以下と、０．３～５ｍｍの間において、それぞれふるい網を通過する粒度の質量分布率が定められている。例えば、人工軽量細骨材としては、日本メサライト工業株式会社製の構造用人工軽量骨材メサライトがある。
以上のコンクリート組成物を混練してコンクリートを製造し、このコンクリートを圧送して所定箇所に打設する。
このコンクリートは、圧送時のポンプ圧力が７Ｐａ以上２０ＭＰａ以下である場合に、ＪＩＳ Ａ １１５０に規定されたスランプフロー試験方法により測定した、荷卸し地点で採取した荷卸しコンクリートのスランプフロー値が４７ｃｍ以上７２ｃｍ以下であり、スランプフロー試験方法により測定した、圧送配管の筒先で採取した筒先コンクリートのスランプフロー値が３４ｃｍ以上８２ｃｍ以下であり、荷卸しコンクリートのスランプフロー値に対する筒先コンクリートのスランプフロー値の比で表わされるスランプフロー比が０.７以上１.２以下であることが好ましい。
このように、荷卸し地点および筒先におけるコンクリートのスランプフロー値、ならびに、スランプフロー比を規定することで、後述の検証実験の図４および図５に示すように、人工軽量細骨材を所定量含有させたコンクリートを圧送した際に、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなる。
このコンクリートは、圧送時のポンプ圧力が７Ｐａ以上２０ＭＰａ以下である場合に、ＪＩＳ Ａ １１５０に規定されたスランプフロー試験方法により測定した、荷卸し地点で採取した荷卸しコンクリートのスランプフロー値が４７ｃｍ以上７２ｃｍ以下であり、スランプフロー試験方法により測定した、圧送配管の筒先で採取した筒先コンクリートのスランプフロー値が３４ｃｍ以上８２ｃｍ以下であり、荷卸しコンクリートのスランプフロー値に対する筒先コンクリートのスランプフロー値の比で表わされるスランプフロー比が０.７以上１.２以下であることが好ましい。
このように、荷卸し地点および筒先におけるコンクリートのスランプフロー値、ならびに、スランプフロー比を規定することで、後述の検証実験の図４および図５に示すように、人工軽量細骨材を所定量含有させたコンクリートを圧送した際に、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなる。
〔検証実験〕
本願発明のコンクリートにおける人工軽量細骨材の効果を検証するため、コンクリート種類、圧送距離、および最大圧送圧を実験パラメータとして、コンクリートをポンプで圧送して、圧送前（荷卸し）および圧送後（筒先）においてコンクリートの流動性を計測した。
図１に、実施例および比較例の概要を示す。本実験では、人工軽量細骨材を含むコンクリートを実施例１、２とし、人工軽量細骨材を含まないコンクリートを比較例１、２とした。
図２に、検証実験に用いるコンクリートの使用材料および調合表を示す。図２（ａ）中の記号は、以下の材料を示す。
Ｗ：上水道水
Ｃ：普通ポルトランドセメント（密度３．１５ｇ／ｃｍ３）
Ｓ１：陸砂（表乾密度２．５８ｇ／ｃｍ３）
Ｓ２：石灰砕砂（表乾密度２．６６ｇ／ｃｍ３）
Ｓ３：人工軽量細骨材（表乾密度１．９１ｇ／ｃｍ３）、メサライト細骨材（日本メサライト工業（株））
Ｇ１：人工軽量粗骨材（表乾密度１．６９ｇ／ｃｍ３）
混和剤：高性能ＡＥ減水剤
本願発明のコンクリートにおける人工軽量細骨材の効果を検証するため、コンクリート種類、圧送距離、および最大圧送圧を実験パラメータとして、コンクリートをポンプで圧送して、圧送前（荷卸し）および圧送後（筒先）においてコンクリートの流動性を計測した。
図１に、実施例および比較例の概要を示す。本実験では、人工軽量細骨材を含むコンクリートを実施例１、２とし、人工軽量細骨材を含まないコンクリートを比較例１、２とした。
図２に、検証実験に用いるコンクリートの使用材料および調合表を示す。図２（ａ）中の記号は、以下の材料を示す。
Ｗ：上水道水
Ｃ：普通ポルトランドセメント（密度３．１５ｇ／ｃｍ３）
Ｓ１：陸砂（表乾密度２．５８ｇ／ｃｍ３）
Ｓ２：石灰砕砂（表乾密度２．６６ｇ／ｃｍ３）
Ｓ３：人工軽量細骨材（表乾密度１．９１ｇ／ｃｍ３）、メサライト細骨材（日本メサライト工業（株））
Ｇ１：人工軽量粗骨材（表乾密度１．６９ｇ／ｃｍ３）
混和剤：高性能ＡＥ減水剤
また、図２（ｂ）中の記号は、以下の材料を示す。
Ｗ：上水道水
Ｂ：高強度用３成分セメント（密度２．９９ｇ／ｃｍ３）（普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフュームを重量比７：２：１で混合したもの）
ＥＸ：早強性膨張材（密度３．１９ｇ／ｃｍ３）
Ｃ：中庸熱ポルトランドセメント（密度３．２１ｇ／ｃｍ３）、太平洋セメント（株）製
Ａ：高強度用混和材（密度２．４４ｇ／ｃｍ３）、シリカフュームおよびスラグせっこう系混和材の混合材
Ｓ３：人工軽量細骨材（表乾密度１．９１ｇ／ｃｍ３）、メサライト細骨材（日本メサライト工業（株））
Ｓ４：安山岩砕砂（表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３）、山梨県大月（甲州砕石（株）製）
Ｇ２：安山岩砕石（表乾密度２．６４ｇ／ｃｍ３）、山梨県大月（甲州砕石（株）製）
混和剤：高性能減水剤、ＢＡＳＦジャパン（株）製
Ｗ：上水道水
Ｂ：高強度用３成分セメント（密度２．９９ｇ／ｃｍ３）（普通ポルトランドセメント、スラグせっこう系混和材、シリカフュームを重量比７：２：１で混合したもの）
ＥＸ：早強性膨張材（密度３．１９ｇ／ｃｍ３）
Ｃ：中庸熱ポルトランドセメント（密度３．２１ｇ／ｃｍ３）、太平洋セメント（株）製
Ａ：高強度用混和材（密度２．４４ｇ／ｃｍ３）、シリカフュームおよびスラグせっこう系混和材の混合材
Ｓ３：人工軽量細骨材（表乾密度１．９１ｇ／ｃｍ３）、メサライト細骨材（日本メサライト工業（株））
Ｓ４：安山岩砕砂（表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３）、山梨県大月（甲州砕石（株）製）
Ｇ２：安山岩砕石（表乾密度２．６４ｇ／ｃｍ３）、山梨県大月（甲州砕石（株）製）
混和剤：高性能減水剤、ＢＡＳＦジャパン（株）製
図２中、結合材は、Ｃ（普通ポルトランドセメント）、Ｂ（高強度用３成分セメント）、Ａ（高強度用混和材）である。
また、細骨材は、Ｓ１（陸砂）、Ｓ２（石灰砕砂）、Ｓ３（人工軽量細骨材）、Ｓ４（安山岩砕砂）であり、このうち、人工軽量細骨材は、Ｓ３（人工軽量細骨材）である。
また、粗骨材は、Ｇ１（人工軽量粗骨材）、Ｇ２（安山岩砕石）である。
また、細骨材は、Ｓ１（陸砂）、Ｓ２（石灰砕砂）、Ｓ３（人工軽量細骨材）、Ｓ４（安山岩砕砂）であり、このうち、人工軽量細骨材は、Ｓ３（人工軽量細骨材）である。
また、粗骨材は、Ｇ１（人工軽量粗骨材）、Ｇ２（安山岩砕石）である。
検証実験では、以上のコンクリートをポンプで圧送して、圧送前（荷卸し）および圧送後（筒先）におけるコンクリートの状態の変化を調べた。
図３（ａ）は、検証実験で使用する圧送配管の全体配置を示す。この圧送配管の全てを使用すると、圧送距離は９５０．６ｍ（配管長さは９４０ｍ）となるが、本検証実験では、この圧送配管の一部を使用した。具体的には、比較例１および実施例１（Ｆｃ２４）については、図３（ｂ）に示すように、圧送距離を７３５ｍとし、比較例２および実施例２（Ｆｃ１５０）については、図３（ｃ）に示すように、圧送距離を２５２ｍとした。
検証実験では、圧送配管の所定位置に管内圧力を測定する圧力計を配置した。この圧力計の設置位置は、圧送配管の直線部分の圧力損失をできる限り正確に測定するため、１直線部につき、両端部と中央部との合計３箇所とした。圧力計は、株式会社東京測器研究所製のフラッシュダイアフラム型圧力計（５０ＭＰａ、２０ＭＰａ、１０ＭＰａ）とし、圧力の計測ピッチは、０．１秒に１回とした。
図３（ａ）は、検証実験で使用する圧送配管の全体配置を示す。この圧送配管の全てを使用すると、圧送距離は９５０．６ｍ（配管長さは９４０ｍ）となるが、本検証実験では、この圧送配管の一部を使用した。具体的には、比較例１および実施例１（Ｆｃ２４）については、図３（ｂ）に示すように、圧送距離を７３５ｍとし、比較例２および実施例２（Ｆｃ１５０）については、図３（ｃ）に示すように、圧送距離を２５２ｍとした。
検証実験では、圧送配管の所定位置に管内圧力を測定する圧力計を配置した。この圧力計の設置位置は、圧送配管の直線部分の圧力損失をできる限り正確に測定するため、１直線部につき、両端部と中央部との合計３箇所とした。圧力計は、株式会社東京測器研究所製のフラッシュダイアフラム型圧力計（５０ＭＰａ、２０ＭＰａ、１０ＭＰａ）とし、圧力の計測ピッチは、０．１秒に１回とした。
図４および図５は、検証実験の実験結果である。図４は、圧送時の最大圧力、スランプ、スランプフロー、スランプフロー比を示す。スランプフロー比とは、荷卸し時のスランプフローに対する筒先のスランプフローの割合であり、この値が小さいほど、圧送後の流動性が低下したことを意味する。なお、本実験では、各コンクリートについて、最大圧力を変化させて複数回実験を行った。
図５（ａ）より、Ｆｃ２４について、人工軽量細骨材を使用した場合（実施例１）には、人工軽量細骨材を使用しない場合（比較例１）に比べて、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなることが判る。この実施例１における圧送圧力は、６.９（７）ＭＰａ～１８.４（１８）ＭＰａの間である。
また、図５（ｂ）より、Ｆｃ１５０についても、人工軽量細骨材を使用した場合（実施例２）には、人工軽量細骨材を使用しない場合（比較例２）に比べて、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなることが判る。この実施例２における圧送圧力は、９．４（９）ＭＰａ～１９．５（２０）ＭＰａの間である。
また、図５（ｂ）より、Ｆｃ１５０についても、人工軽量細骨材を使用した場合（実施例２）には、人工軽量細骨材を使用しない場合（比較例２）に比べて、圧送時の最大圧力にかかわらず、スランプフロー比が高くなることが判る。この実施例２における圧送圧力は、９．４（９）ＭＰａ～１９．５（２０）ＭＰａの間である。
本実施形態によれば、以下のような効果がある。
（１）絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材を、コンクリートに使用することで、コンクリート圧送管の先端部におけるコンクリートの流動性の低下を抑制できる。
また、本発明では、従来の調合で使用される細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換するだけで、コンクリート圧送時におけるコンクリート圧送管の筒先採取時においても、優れた流動性を有するコンクリートを実現できる。よって、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく流動性を確保できるので、材料コストを低減できるうえに、コンクリートの凝結時間が遅延する現象を防止できる。
（１）絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材を、コンクリートに使用することで、コンクリート圧送管の先端部におけるコンクリートの流動性の低下を抑制できる。
また、本発明では、従来の調合で使用される細骨材の一部を人工軽量細骨材に置換するだけで、コンクリート圧送時におけるコンクリート圧送管の筒先採取時においても、優れた流動性を有するコンクリートを実現できる。よって、特殊混和剤や増粘剤を添加することなく流動性を確保できるので、材料コストを低減できるうえに、コンクリートの凝結時間が遅延する現象を防止できる。
（２）結合材にスラグせっこう系混和材を含めた場合には、材料特性のばらつきを少なくして、高品質のコンクリートを実現できる。
なお、本発明は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
Claims (3)
- セメントを含む結合材と、
前記結合材に対する重量比が１５％以上５２％以下である１５０ｋｇ／ｍ３以上１８５ｋｇ／ｍ３以下の水と、
絶対容積が３００Ｌ／ｍ３以上３８０Ｌ／ｍ３以下の粗骨材と、
絶対容積が９７Ｌ／ｍ３以上２２１Ｌ／ｍ３以下の人工軽量細骨材と、を含有することを特徴とするコンクリート組成物。 - 前記結合材は、スラグせっこう系混和材を含んでおり、
前記セメントは、普通ポルトランドセメントまたは中庸熱ポルトランドセメントであることを特徴とする請求項１に記載のコンクリート組成物。 - 請求項１または２に記載のコンクリート組成物を混練して製造されたコンクリートであって、
圧送時のポンプ圧力が７Ｐａ以上２０ＭＰａ以下である場合に、
ＪＩＳ Ａ １１５０に規定されたスランプフロー試験方法により測定した、荷卸し地点で採取した荷卸しコンクリートのスランプフロー値が４７ｃｍ以上７２ｃｍ以下であり、
前記スランプフロー試験方法により測定した、圧送配管の筒先で採取した筒先コンクリートのスランプフロー値が３４ｃｍ以上８２ｃｍ以下であり、
荷卸しコンクリートのスランプフロー値に対する筒先コンクリートのスランプフロー値の比が０.７以上１.２以下であることを特徴とするコンクリート。
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| JP2013155093A (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-15 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | コンクリート |
| JP2015134697A (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-27 | 大成建設株式会社 | コンクリート組成物 |
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