JP2021536351A - 構造化充填物 - Google Patents

Abstract

本開示は、流体の処理に使用される構造を提供する。充填物構造体は、軸線を有する本体を備える。また、充填物構造体は、本体の軸線の周りを回転し、少なくとも一部に沿って延在する、少なくとも１つの湾曲した流路を有する。

Description

本開示は、化学工業および加工工業用の充填床に使用される構造化充填物に関する。

構造化充填物（または充填物構造体）など、流体の処理に使用される構造体は、化学工業および加工工業用の充填床に使用される充填物の一形態である。充填床の目的は、気体／液体界面を増加させ、吸収カラムにおける物質移動を増加させることである。構造化充填物を通過する流体の物質移動は、流体の濃度勾配、構造化充填物の表面積、および物質移動定数に関係する。濃度勾配は構造化充填物の使用に依存してある点まで調整でき、物質移動定数は比較的一定のままである。構造化充填物の性能を変更する１つの方法は、充填物の表面積を変更することである。しかし、表面積を調整することができる限界を決定する性能要件がある。例えば、高い表面積は、一般に、物質移動には好ましいが、表面積が高すぎる構造化充填物は、液体によって閉塞される流体チャネルによる汚損の影響を受けやすい場合がある。さらに、圧力降下などの問題を最小化するために、特定の充填アーキテクチャが必要であるが、これらのアーキテクチャは、一般に、物質移動などの妥協をもたらす。したがって、構造化充填物の全体的な性能は一般に妥協点である。

構造化充填物は、一般に、ガスなどの流体が充填物を通過するときに流れ方向に急激な変化（例えば９０°）を加えなければならず、液体が急峻な経路（例えば、法線面に対して３０°６０°）をたどらなければならない一連の波形シートで構成される。この設計は、１９６０年代に出現して以来、大きく変わっていない。しかしながら、現在の構造化充填物の設計は、圧力低下の点で理想的ではなく、また物質移動の持続牲の点でも理想的ではない。

本明細書において何らかの先行技術を参照する場合には、そのような引例は、オーストラリア又は他の国における当該技術における技術常識の一部を構成するものではないことを理解されたい。

本開示は、流体の処置において使用される構造体を提供し、軸線を有する本体を備え、本体は、複数のシートを有し、前記複数のシートにおける隣接するシートは、シートが本体の一方の端部から本体の他方の端部に向かって延在するときに、軸線の周囲を回転する湾曲流体流路を画定する。少なくとも１つのチャネルは、１つまたは複数のシートの少なくとも一部に沿って延在してもよい。

本開示は、また、流体の処置に使用される構造体であって軸線を有する本体を備えるものを提供し、前記本体は複数のシートを備え、各シートは、各シートが、前記本体の第１の端部から本体の第２の端部に向かって軸線の少なくとも一部に沿って延在するときに、軸線の周りを回転する連続表面を形成し、複数のシートは、隣接するシート間に連続した流路が形成されるように、互いに相対的に配置される。少なくとも１つのチャネルは、複数のシートのうちの１つまたは複数のシートの少なくとも一部に沿って延在してもよい。各シートの平面は、軸線に対して横方向に角度を持たせることができる。連続流路は、流路および／または流路を流れる流体が連続的に同じ方向に回転するように一定であってもよい。

また、本開示は、流体の処理に使用される構造体を提供し、前記構造体は、軸線を有する本体と、前記本体の前記軸線の周囲を回転しかつ少なくとも一部に沿って延在する少なくとも１つの湾曲した流体流路と、を含む。

前記構造体は、充填床内で使用するための充填物構造体であってもよい。

本体の軸線の周りを回転し、少なくとも一部に沿って延在する流体流路を形成する湾曲した流路を提供することは、例えば、その流れ方向を９０°変えなければならない流体の発生を減らすのに役立つことがある。湾曲は、例えば、流路を流れる流体が、軸線の周りを時計回りまたは反時計回りに回転するように一定であってもよい。これの利点は、流体が体内を流れるときに、体全体の圧力降下が低減され得ることであり得る。

湾曲した流路は、一定の半径で軸線の周りを回転してもよい。例えば、曲線は、軸線を中心として半径方向に対称であってもよい。このようにして、流体流路を流れる流体が、方向の９０°変化などの急激な方向の変化を受けない場合に、均一な湾曲流路が形成され得る。例えば、軸線の周りを回転する曲線は、螺旋の場合のように、ほぼ一定であり得る。少なくとも１つの流路は、軸線に対して半径方向の流体の流れを最小限に抑えることができる。これは、流体が本体のエッジに向かって移動して溜まること、例えば本体が円筒であって流体が円筒の側壁に溜まることを防止し得る。本体の縁に向かって移動して溜まることは、流体の表面積を減少させ、これは、流体間の物質移動および熱交換の減少をもたらし得る。

流体流路は、連続的であってよく、例えば、途切れることのない流路であってもよい。少なくとも１つの流路は、軸線の周りを複数回回転してもよい。少なくとも１つの流路は、１回転の一部のみ、例えば３６０°未満で軸線の周りを回転してもよい。少なくとも１つの流路の幅は、流路の深さよりも大きくてもよい。深さよりも大きな幅を有することは、少なくとも１つの流路を通過する流体の表面積を増加させるのに役立つ可能性がある。より大きな表面積は、１つ以上の流体間の物質移動および／または熱交換を増加させるのに役立ち得る。

少なくとも１つの流路は、本体の長さに沿って連続的に延在してもよい。例えば、少なくとも１つの流路は、本体の第１の端部から第２の端部まで延在してもよい。少なくとも１つの流路の端部は、流体の入口および／または出口として使用されてもよい。

本体は、１つまたは複数のシートを備えてよい。少なくとも１つの流路は、１つまたは複数のシートのうちの少なくとも１つによって画定されるか、または構成されてもよい。あるいは、またはそれに加えて、前記少なくとも１つの流路は、前記１つまたは複数のシートの表面から離れて延在する壁によって形成されてもよい。各シートは螺旋構造を有していてもよい。各シートは螺旋構造を有していてもよい。各シートは螺旋構造を有していてもよい。前記少なくとも１つの流路は螺旋状の流路を有していてもよい。

いくつかの実施態様において、本体は、互いに隔離された複数の流路を有する。相互に隔離された流路は、同軸に配置されてもよく、その代わりに、またはそれに加えて、互いに直線的に配置されてもよい。いくつかの実施態様において、本体は、第１の流路を有する第１の領域と、第２の流路を有する第２の領域とを有する。第２の領域は、第１の領域と同軸に配置されてもよい。第２の領域は、第１の領域に対して直線状に配置されてもよい。壁は、相互に隔離された流路（例えば、第２の領域からの第１の領域）を少なくとも部分的に区切ることができる。相互に隔離された流路は、異なる配向を有し得る。例えば、第１の流路は、軸線に対して第１の配向を有し、第２の流路は、軸線に対して第２の配向を有することができる。第１の配向は、第２の配向とは異なっていてもよい。例えば、第１の配向は、時計回り方向に軸線の周りを回転し、第２の配向は、反時計回り方向に軸線の周りを回転し得、またはその逆も可能である。

いくつかの実施態様において、構造体は、複数の流路を含む。１つの実施態様において、軸線に垂直な断面で見ると、少なくとも１つの流路における２つ以上の流路は、前記２つ以上の流路が、本体の対向する側面の間の軸線を横切って延びるように、互いに相対的に配置される。例えば、軸線に垂直な断面で見た場合、前記複数の流路の少なくとも一部は、互いに平行に配置された複数の平面上に位置決めされてもよい。あるいは、または、軸線に垂直な断面で見た場合に加えて、いくつかの実施形態では、前記少なくとも１つの流路の２つ以上の流路は、２つ以上の流路が、共通点から半径方向外側に延びるように、互いに相対的に配置される。例えば、軸線に垂直な断面で見た場合、複数の流路の少なくとも一部は、共通点から半径方向外側に延びる複数の平面上に位置決めされてもよい。複数の共通点があってもよい。共通点は、本体の軸線に沿って配置されてもよい。共通点は、本体の軸線に対して半径方向にオフセットされてもよい。平面は、仮想的であってもよいし、複数のシートによって画定されてもよい。

いくつかの実施態様において、前記少なくとも１つの流路に、流路の表面積を増大させる１つ以上の突出部を設けてもよい。前記１つ以上の突起部は、流路に沿って及び／又は遠ざかるディボット、バンプ、リッジ、谷、壁、フランジ及び構造体を含んでよい。前記少なくとも１つの流路は、１つまたは複数の開口部を備えてよい。複数の流路が使用される場合、開口は、隣接する流体流路が流体連通状態にあることを可能にし得る。

前記本体は、内部容積を画定することができる。前記少なくとも１つの流路は、内部容積内に配置されてもよい。本体の周囲は、隣接する本体を互いに平面充填することを可能にする多角形によって規定されてもよい。このような多角形を用いる場合、その構造はモジュラーユニットであってもよい。モジュラーユニットを一緒に積み重ねて、例えば、充填床で使用するためのアセンブリを形成することができる。

構造体の直径は、１００ｍｍ以下であってもよい。軸線は、本体の重心に位置してもよい。構造体は、充填床内で使用するための充填物構造体であってもよい。構造体は、モジュラー構造体ユニットを形成することができる。複数のモジュラー構造体ユニットは、他のモジュラー構造体ユニットと組み合わされて、構造体アセンブリを形成してもよい。

本開示は、また、上述のような複数のモジュラー構造体ユニットを備える構造体アセンブリを提供する。構造体アセンブリの直径は、複数のモジュラー構造体ユニットのモジュラーユニットの直径の少なくとも２倍であってもよい。構造体アセンブリの最大直径は、５００ｍｍ以下であってもよい。構造体アセンブリは、他の構造体アセンブリと組み合わされて、充填床を形成してもよい。

構造体の実施形態は、反応器、および／または物質伝達装置および／または熱伝達装置として使用されてもよい。

また、本開示は、流体入口および流体出口を有する中空本体と、その間に画定される流体流路と、流体流路内に配置される上述のような構造とを含む、流体を処理するためのシステムを提供する。

また、本開示は、上述の構造を含む充填床を提供する。

また、本開示は、流体を処理する方法を提供し、上述のように、流体を、構造体を通過させることを含む。

また、開示は、上述の方法を使用して処理される流体を提供する。

ここで、実施形態を付随する図のみを参照して説明するが、これらの図面には限定されない。
図１は、充填物構造体の一実施形態を示す。 図１ａは、図１の流路の拡大端面図を示す。 図１ｂは、図１の充填物構造体の端面図を示す。 図１ｃは、図１の充填物構造体の内部構造を側面図で示す。 図２は、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図３は、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図４は、モジュラー充填物構造体ユニットを有する充填物構造体の一実施形態を示す。 図５は、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図６は、流路の様々な実施形態を示す。 図７は、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図８は、従来技術の充填物構造体の断面に亘る流体分布を示す図である。 図９は、本開示の実施形態の断面に亘る流体分布を示す。 図１０は、実施形態の充填物構造体と従来技術の構造体との性能を試験するために使用されるシステムの一実施形態を示す図である。 図１１は、本開示の実施形態と従来技術の構造体との間の比較実験および理論的圧力低下結果を示す。 図１２は、種々のセグメント長（ｍｍ）を有する本発明の充填物構造体の実施例と、従来技術の充填物構造体についての比較圧力降下結果を示す。 図１３は、種々の単位長さ当たり回転数を有する本発明の充填物構造体の様々の実施形態および従来技術の充填物構造体に関する圧力降下の比較結果を示す。 図１４は、本発明の充填物構造体の実施形態と従来技術の充填物構造体との性能を試験するために使用される試験システムの一実施形態を示す図である。 図１５においてａは、５ｍｍのセグメント長を有する異なる直径（ｍｍで表される）の構造体の一実施形態について、単位体積あたりの得られる表面積に対するαの効果を示し、ｂは、８ｍｍのセグメント長を有する異なる直径（ｍｍで表される）の構造体の一実施形態について、単位体積あたりの得られる表面積に対するαの効果を示し、ｃは、１２ｍｍのセグメント長を有する異なる直径（ｍｍで表される）の構造体の一実施形態について、単位体積あたりの得られる表面積に対するαの効果を示す。 図１６ａは、種々のセグメント長（ｍｍで表される）を有する直径５０ｍｍの構造体の一実施形態について、回転数と単位体積当たりの表面積との間の関係を示す。 図１６ｂは、種々のセグメント長（ｍｍで表される）を有する直径１００ｍｍの構造体の一実施形態について、回転数と単位体積当たりの表面積との間の関係を示す。 図１６ｃは、種々のセグメント長（ｍｍで表される）を有する直径２００ｍｍの構造体の一実施形態について、回転数と単位体積当たりの表面積との間の関係を示す。 図１７は、異なる直径（ｍｍ）を有する構造体について、セグメント長（ｍｍ）の変化に対する単位体積当たりの表面積から導かれる非直線性定数を示す。 図１８は、板厚を変化させたときの空隙値を示す。 図１９ａは、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図１９ｂは、図１９ａの充填物構造体の端面図を示す。 図２０ａは、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図２０ｂは、図２０ａの充填物構造体の端面図を示す。 図２１ａは、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図２１ｂは、図２１ａの充填物構造体の端面図を示す。 図２２ａは、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図２２ｂは、図２２ａの充填物構造体の端面図を示す。 図２３ａは、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図２３ｂは、図２３ａの充填物構造体の端面図を示す。 図２４は、直径１００ｍｍを有する充填物構造体の一実施形態の直径を横切る流体質量流束ヒートマップを示す。 図２５は、直径２００ｍｍを有する充填物構造体の一実施形態の直径を横切る流体質量流束ヒートマップを示す。 図２６は、直径２００ｍｍを有するが、より小さなモジュラーユニットおよび比較の従来技術の構造から作製される、充填物構造体アセンブリの実施形態と比較して、直径２００ｍｍを有する充填物構造体の実施形態の圧力降下関係を示す。 図２７は、異なる長さを有する充填物構造体の実施形態および比較従来技術の構造に対する圧力降下の関係を示す。 図２８は、本開示の充填物構造体の異なる実施形態の濡れ性を示す。 図２９は、従来技術の充填物構造体と比較した本開示の実施形態の充填物構造体のＨＥＴＰプロットを示す。 図３０は、種々のギャップサイズを有する本開示の構造体の実施形態について圧力降下関係を示す。 図３１は、充填物構造体の別の実施形態を示す。 図３２は、充填物構造体の別の実施形態を示す。

図１および図１ａ〜図１ｃは、充填物構造体１０の実施形態を示す。充填物構造体１０は、ガスまたは液体のような流体の処理に使用される充填床に使用される。充填物構造体１０は、円筒１２の形態の細長い本体を有する。円筒１２は、第１の端部１４と第２の端部１６とを有し、内部容積を規定する。円筒１２の軸線１８は、第１の端部１４と第２の端部１６との間に延在する。図１に示す充填物構造体１０の長さは、充填物構造体１０の特徴をより容易に理解できるように短く示されている。充填物構造体１０の長さは、図１に示されるものに限定されず、軸線１８に沿って延在する充填物構造体１０の長さは、使用要件に応じて変化し得る。また、充填物構造体１０は、チャネル（または溝）２０の形態の複数の流路を有する。チャネルは、溝とも呼ぶことができる。

チャネル２０は、複数のシート２２に形成された波形によって与えられる。しかしながら、他の実施形態では、各チャネルは、シート２２で分離される構造として提供される。複数枚のシート２２は、互いにほぼ平行に配置されている。チャネル２０は、図１ａに最もよく見られるように、幅Ｗおよび深さＤを有する。また、チャネル２０は、セグメント長Ｓを有しており、隣接するセグメントは、頂点２０ａで出会う。セグメント長は、チャネル２０の幅Ｗおよび深さＤに関連する。一般的に、幅Ｗは、チャンネル２０内に存在する流体の表面積が最大の表面積を有するように、深さＤよりも大きい。このようにして、チャネル２０内の任意の流体を薄膜として存在させることができる。薄膜は、異なる流体間の物質移動および熱交換プロセスを最大化するのに役立つので、有利である。

各シートは、第１の側面２２ａ及び第２の側面２２ｂを有する。第１の組の頂点２０ａが第１の側部２２ａに形成され、第２の組の頂点２０ｂが第２の側部２２ｂに形成される。隣接するシート間にギャップＧが形成される（図１ｂ）。図１において、シート２２は、第１の組の頂点２０ａが隣接するシート２２の第２の組の頂点２０ｂに面して整列されるように、互いに相対的に配置されている。この配置は、隣接するシートが幅Ｗの半分だけオフセットされている、平行な側壁のない六角形の外観を与える。しかしながらいくつかの実施形態において、シート２２は、第１の組の頂点２０ａが全て第１の組の仮想線に沿って位置合わせされ、第２の組の頂点２０ｂが全て第１の組の仮想線に平行な第２の組の仮想線に沿って位置合わせされるように配置される。

図１ｃの円筒１２の外壁は、明瞭にするために省略されている。円筒１２の外壁は、全ての実施形態において必要とされるわけではない。

チャネル２０は、第１の端部１４から第２の端部１６に延び、同時に軸線１８の周りを回転して均一な円形流体流路を作る。したがって、チャネル２０は、連続した曲面（曲線）流路が形成されるように連続した曲面を形成している。図１のチャネル２０（波形を介して）を形成するシート２２は、円筒１２の長さに沿って、すなわち第１の端部１４から第２の端部１６まで延在する螺旋面のような曲面として形成される。したがって、各チャネルは、螺旋状の経路において第１の端部１４から第２の端部１６まで延びている。螺旋状の流路を設けることは、流体の流れのあらゆる急激な変化を最小限に抑えるのに役立つ可能性がある。例えば、流体は、軸線１８を中心とする時計回りまたは反時計回りのような一定の回転方向に充填物構造体１０を通って流れるが、これら２つの回転方向の間では変化しない。流体の流れの急激な変化を最小限に抑えることは、圧力低下の発生を減らすのに役立つ。別のやり方をすれば、円筒１２を通る曲がりくねった流体流路は、従来技術の充填物構造体で一般に使用されているように、最小限に抑えられる。別のやり方をすれば、円筒１２を通る曲がりくねった流体流路は、従来技術の充填物構造体で一般に使用されているように、最小限に抑えられる。

各チャネルは、隣接するチャネルからの別個の隔離された流体流路を有するため、チャネル内の任意の流体流（例えば、液体）は、チャネルと同じ経路をたどる傾向がある。この利点は、液体が軸線に対して半径方向に移動しない傾向があることである。例えば、円筒１２の側壁での流体の蓄積、または軸線１８に向かって半径方向内側への流体の移動は、最小化または排除され得る。流体は円筒１２の特定の位置で溜まったり、蓄積したりしない傾向があるので、チャネル２０はまた、高い表面積を維持するのに役立つ。また、チャネル２０は、流体が円筒１２を通過するときに、チャネル２０内の流体の表面積をほぼ一定に保つのに役立つ。しかしながら、当業者は、円筒１２を通る流体の通過中の物質移動（例えば、蒸発）による液体への変化が、流体の表面積を変化させ得ることを理解するであろう。

チャネル２０は、全ての実施形態において円筒の全体に沿って延在する必要はない。いくつかの実施態様において、チャネル２０は、円筒の一部に沿って延びるに過ぎない。例えば、シート２２内の構造によってチャネル２０が形成される場合、シート２２の一部は、実質的に平面であり、軸線に垂直な断面で見たときに波形などはない。

図１の実施形態では、複数のシート２２が使用される。隣接するシート２２の間に導管２４が形成される。シート２２は螺旋構造を有するので、導管２４も螺旋経路を採用する。導管２４の特定の螺旋状経路は、シート２２の特定の螺旋状構造に依存する。シートには螺旋構造が使用されるので、平坦なシートをシート２２と単純に交換することはできない。別のやり方をすれば、シート２２の螺旋構造は、平坦または一般的な平面構造から形成されない。例えば、シート２２は、平板が可鍛性である形態、例えば加熱後に平板を恒久的にねじって螺旋構造を有するシートを形成することによって形成することができる。いくつかの実施態様では、シート２２を製造するために付加製造法を使用する。隣接するシート間の間隔は、充填物構造体１０の意図された用途によって決定される。

図１の実施形態では、シート２２は、第１の端部１４から第２の端部１６まで連続的に延びている。これは、導管２４も第１の端部１４から第２の端部１６まで連続していることを意味する。このため、チャネル２０は一次チャネルとみなすことができ、導管２４は補助チャネルとみなすことができ、またはその逆である。チャネル２０は液体チャネルとして作用することができ、導管２４はガスチャネルとして作用することができる。いくつかの実施形態では、チャネル２０は、第１の端部１４から第２の端部１６まで連続的に延在する必要はない。

充填物構造体の表面積は、物質移動に必要な界面積を容易にする特性である。本開示の充填物構造体の実施態様について、表面積は、各プレートの表面積（ｍ^２）を、カラム直径および長さによって定義されるカラムの体積（ｍ^３）で割った単位体積あたりの表面積を分析することによって比較することができる。表面積（単位体積あたり）は以下の関数である。
・Ｒ：シートのカラムの長さ回りの回転数
・Ｄ：カラムの直径（ｍ）
・Ｌ：カラムの長さ（ｍ）
・チャネル（２０）のセグメント長（ｍ）

追加のパラメータｔａｎ（α） は、Ｒ、Ｄ、Ｌ の間の簡潔な関係によって与えられる。

ここで、αは、軸線に垂直な仮想平面（例えば１８）とプレート（２２）の平面（すなわち、チャンネル２０の方向）との間で構造の周囲で形成される角度である。例えば、αが減少するにつれて（すなわち、プレート２２が軸線１８に対してより垂直になるにつれて）、単位長さあたりの各プレート２２の回転数は増加する。

本開示の実施形態の構造は、種々のセグメント長（Ｓ）、隣接するシート間の異なるギャップ（Ｇ）、および単位長さあたりの異なる回転数を有するので、本開示の異なる構造間を区別するために、以下の命名用語が使用される。

ここで、Ｘはセグメント長（Ｓ）（ｍｍ）、Ｙは単位長さ当たりの回転数、Ｚはセグメント長に対するギャップ（Ｇ）である。例えば、５ｍｍ−１Ｒ−１Ｇは、５ｍｍのセグメント長（Ｓ）、単位長さ当たり１回転、および５ｍｍのギャップ（Ｇ）（すなわち、Ｇ＝Ｓ）を有する構造である。

データは、カラム長Ｌが一定である多数のＣＡＤモデルから収集した。図１５（ａ〜ｃ）は、異なるセグメント長さを有する種々の直径（ｍｍ）について、得られる表面上のαの影響が単位体積あたりであることを示す。図１５（ａ〜ｃ）に見られるように、所与のカラム直径およびセグメント長さについて、αが増加するにつれて（これは、列長に沿った次第に直線的な経路を表す）、充填物の単位体積あたりの表面積は、一定の値に近づく。単位体積あたりの表面積とαを関係づける曲線は、異なるセグメント長に対してほぼ一致する。これは、所与のセグメント長さに対して、単位体積当たりの表面積に対するカラム直径の影響が一般に無視できることを意味する。したがって、充填物をより大きな直径に「スケールアウト」する場合、達成可能な単位体積当たりの表面積は、より小さな直径の場合と同じになる。図１６（ａ〜ｃ）は、異なる直径（ｍｍ単位の直径）における、異なるセグメント長さ（Ｓ）に対する、αと単位体積当たりの表面積との関係を示す。カラムの表面積（固定カラム長さの場合）は、（ｉ）回転数を増加させる、または（ｉｉ）セグメント長さ（Ｓ）を減少させるという２つの主な方法で増加させることができる。表面積（単位体積あたり）は、図１６（ａ）〜（ｃ）で定義される放物線方程式にしたがって、回転数とともに増加する。

図１７は、すべてのデータ点について単位体積あたりの表面積から導出された非直線性定数を示している。図１６は、表面積と回転数との関係の非線形成分に対するセグメント長さ（Ｓ；単位ｍｍ）の影響を強調している。そのように、表面積はセグメント長さの減少と共に指数関数的に成長し、より大きなカラム直径に対して次第に顕著になる。また、セグメント長さが減少するにつれて、単位体積当たりの表面積に関して、より密な充填を有するという利点が制限されることに留意されたい。言い換えれば、典型的な長さである１０ｍｍを超えるセグメント長さＳのいかなる減少も、単位体積当たりの表面積の顕著な改善をもたらさないであろう。この現象は、平らで波形のないシートにデザインがますます似ているために発生する。

図１８は、シートの厚さを変えて得られた空隙値を示す。市販の充填物の典型的なシート厚は０．１〜０．５ｍｍである。実験データとＣＦＤデータは、試作品の製造可能性の制限により、厚さ０．７ｍｍに対して得られた。しかしながら、付加製造法以外の技術によって製造される充填物においては、この制限は期待されない。このように、空隙率に及ぼす板の厚さの影響を理解することが重要である。図１８から、空隙はベッドの厚さに正比例し、典型的には約０．９０を超え，０．９９まで高くすることができることが分かる。

隣接するシート２２間のギャップＧは変化させることができる。ギャップＧを小さくすると充填物構造体１０の表面積が大きくなり、ギャップＧを大きくすると充填物構造体１０の表面積が小さくなる。いくつかの実施態様において、ギャップＧは、光路長Ｓを基準とする。例えば、Ｇ＝Ｓ、Ｇ<S、G>Ｓ、Ｇ＝０．５Ｓである。いくつかの実施態様において、隣接するシートは、接続壁によって接続される。連結壁を使用する場合、隣接する頂点が接合され、その間に空隙が設けられないので、空隙Ｇはゼロに等しい。

使用時、充填物構造体１０は、一般に垂直に配向され、すなわち、軸線１８は、垂直に延在され、液体が、複数のチャネル２０に沿って流れて第２の端部１６のような基部において出るように、頂部から加えられ、同時に、ガスが、充填物構造体１０の基部から注入され、上方に通過して、充填物構造体１０の頂部、例えば、第１の端部１４において出るため、２つの流体は、向流配列を有する。しかしながら、他の実施形態では、２つ以上の流体が、充填物構造体１０を同じ方向に流れてもよく、他の実施形態では、例えば蒸留中に、１つの流体のみが充填物構造体１０を通過する。

いくつかの実施形態では、チャネルは、シート（図示せず）の表面から延在する壁を備える。このようにして、壁は、チャネルの側面を区切る。いくつかの実施態様において、壁は、チャネル２０を形成する波形のピークから延びる。このような構成は、チャネル２０に沿って流れる流体（例えば、液体）の表面積を増加させるのに役立ち得る。

いくつかの実施形態では、チャネル２０および／またはシート２２には、チャネル２０および／またはシート２２の表面積を増加させる突起が設けられる。突出部は、チャネル２０又はシート２２の平面に対して外向き及び／又は内向きに延びるディンプルの形をとることができる。いくつかの実施形態では、チャネル２０は、その表面から離れて延びる壁を有する。壁は、流体の流れ方向に対して、平行、横断方向、または両方の組み合わせであってよい。壁は、流体間の混合および物質移動を容易にするために、局所化されたレベルで乱流流体の流れを促進することができるが、充填物構造体を通る全体的な流体の流れを変化させることはない。また、壁は、チャネル２０またはシート２２上に存在する流体膜を横方向に広げるのを助ける。また、壁は、チャネル２０またはシート２２上に存在する流体膜を横方向に広げるのを助ける。フィルムを広げることは、流体の凝集または貯留を減らすのに役立つ。壁は、平面であっても湾曲していてもよい。このような配置の例を図６ａ〜ｅに示す。流体の流れ方向は、図６ａ〜ｅの矢印３０として描かれ、一般に、チャネル２２の方向である。

図６ａでは、壁は、流体の流れ３０に沿った方向に概ね延びる正弦波のような振動曲線３２の形成を有している。図６ｂでは、壁は、互いに分離し、隣接するセグメント３４の端部が間隔を置いて配置され、それらの間に間隙３５を形成する交差パターンで配置された短い平面セグメント３４である。各セグメント３４は、流路３０に対して約４５°に配置されている。図６ｃの壁は、Ｖセグメント３６によって形成される。Ｖセグメント３６の２つの端部の間に延びる仮想線は、流れ方向３０にほぼ平行に配置される。補助流路３７は、隣接するＶセグメント３６の間に形成される。図６ｄにおいて、壁は、互いに離間された細長い平面セグメント３８によって形成される。セグメント３８は、流れ方向３０に対して横方向（例えば、ほぼ垂直方向）に配置され、その結果、隣接するセグメント３８の端部の間に曲がりくねった流路３９が形成される。図６ｅは、図６ｄの実施形態と同様の細長い平面セグメント要素を使用するが、図６ｅのセグメント４０は、局所化された流路４０を形成する、流れ方向３０とほぼ平行に配置される。いくつかの実施態様において、チャネル２０は、複数の例えば波形チャネルから形成される。このようにして、チャネル２０は、フラクタル構造から作製することができる。

図６ａ〜ｅに示されるフランジ構成は、チャネル２０内を流れる液体の表面積を最大にするのに役立ち、軸線１８に対して半径方向に液体が移動するのを防止するのにも役立つことができる。しかしながら、図６ａ〜ｅのフランジ構成は、単に、例示的であり、他の構成を使用して、チャネル２０を通って流れる流体の表面積を最大化することができる。表面ディンプルのような突出部等を使用して、チャネル２０の表面アーキテクチャを制御することができる。種々のアーキテクチャを使用して、表面の疎水性を調整することができる。したがって、充填物構造体１０の意図された用途に応じて、特定の表面アーキテクチャが、異なる流体の流動および混合特性を最大化するために、いくつかの実施形態で使用される。すなわち、アーキテクチャは、流体との固有の相互作用を強化する。しかし、壁は、すべての実施形態において必要とされるわけではない。

いくつかの実施態様において、チャネル２０及び／又はシート２２には、開口が設けられる。開口は、隣接する導管が互いに流体連通するのを助ける。また、開口は、もしそれが無ければチャンネル２０の使用される上面に沿ってのみ流動するであろう流体が、前記開孔を通ってチャンネルの下部表面に沿って流動することを可能にする。別のやり方をすれば、開口部は、使用される上面上ではなく、シート２２のいずれかの側面（例えば、側面２２ａおよび２２ｂ）に沿って流体が流れるのを助けることができる。図２８に最もよく示されるように、開口がシート２２上に設けられる場合、単位長さ当たり５ｍｍ、１回転、および開口直径４ｍｍのセグメントサイズＳを有する充填物構造体について、充填物構造体の濡れ性が増大する。開口を含めることは、充填物構造体の表面積を増加させるために、接続壁のような追加の特徴を追加しなくても、利用可能な濡れ可能な表面積を増加させるのに役立つ。全ての実施形態において開口は必要である訳ではないことが理解されるべきである。

図１のシート２２の波形形成は、隣接する壁が除去されたハニカム構造体に似ている。隣接する壁がなくても、チャネル２２に沿って流れる流体（すなわち、液体）は、ほとんどチャネル２２内に残る。ハニカム構造体体の隣接する壁を除去する利点は、充填物構造体１０を形成するために必要な材料が少なくて済むことであり、これは、構造体の重量及び製造コストの低減をもたらす。しかしながら、隣接する壁を排除することは、隣接する壁を有する構造と比較して、充填物構造体１０の性能に大きな影響を及ぼさない。隣接する壁を排除することは、チャネルおよび／またはシートが表面修飾剤（例えば、疎水性／親水性の基板、触媒など）で被覆される実施形態においても、表面積がより少ないため、より少ない修飾剤しか必要とされないことを意味する。充填物１０の重量及び製造コストを考慮する必要があるため、チャネル、シート等の表面積を無限に増加させることはできない。

シート２２は螺旋構造を有するので、軸線１８に近い領域は、側壁により近い領域と比較して、縦軸線に対してより急激に角度が付けられる。これは、使用時には、円筒１２を流れる液体が、円筒１２の壁付近と比較して、中心付近でより速く下方に移動することになるので、シリンダを通過する流体の滞留時間は、円筒１２の直径を横切って均一ではない。しかしながら、軸線１８近傍の充填物構造体１０の抵抗を増加させて、軸線１８近傍の流体の流れを遅くすることができ、その結果、円筒１２の直径にわたってより均一な滞留時間が形成される。例えば、図６ａ〜ｅに示されるような突起および壁を使用して、流体がその軸線１８の近くで円筒１２を下降する速度を遅くすることができる。

図２は、充填物構造体１００の別の実施形態を示す。充填物構造体１００は、第１の端部１１２と第２の端部１１４との間に延在する軸線１０４を有する略細長い本体１０２を有する。リング１１０は、シート１０８のための支持を提供するために使用されるが、さもなければ、本体１０２は開口している、すなわち、内部容積自体を規定していない。リング１１０は、全ての実施形態において必要とされる訳ではない。あるいは、シート１０８を支持するためにブレースのような他の構造体を設けてもよい。いくつかの実施態様において、充填物構造体１００は、中空の管状本体として提供され、シートは管状本体に収容される。図１の実施形態と同様に、充填物構造体１００は、チャネル１０６の形態の複数のチャネルを有する。チャネル１０６は、複数のシート１０８に形成された波形によって提供される。チャネル１０６は、第１の端部１１２から第２の端部１１４に延在し、同時に、軸線１０４の周囲を回転して、均一な円形流体流路を生成する。シート１０８は螺旋構造を有し、チャネル１０６は螺旋流路を画定する。図１の実施形態とは異なり、図２の実施形態におけるシート１０８は、本体１０２の軸線１０４に位置する共通点１１６から半径方向外側に延在する。しかしながら、共通点１１６は、全ての実施形態において軸線１０４にある必要はなく、軸線外相対軸線１０４に位置決めすることができる。

図７は、充填物構造体１００のさらなる実施形態を示し、ここで、各チャネル１０６は、多数の開口１１８を有する。

種々のアーキテクチャを有する充填物構造体を組み合わせることができる。例えば、図１および図２の実施形態における充填物構造体のアーキテクチャは、図３に最もよく示されるように、組み合わせることができる。充填物構造体１５０において、第１の中心領域１５８は、充填物構造体１５０の軸線に対して第１の配向に配向された複数のチャネル１５６を有する。図３の実施形態では、チャネル１５６は、時計回り方向にページ内に回転する。軸線は、本体の細長い方向に沿って延在する共通点１５４によって規定される。図３の実施形態は、明瞭化のために薄切りの断面として示されている。

第２の領域１６２、第３の領域１６８、第４の領域１７２および第５の領域１７６は、中心領域１５８と互いに同軸に配置されている。第２の領域１６２、第３の領域１６８、第４の領域１７２、および第５の領域１７６は、図１に記載されたものと同様のプレートから形成され、第２の領域１６２のチャネル１６４は、軸線１５４に対して第２の配向である。第２の配向は、第１の地域１６０に対する第１の配向のそれとは異なる。図３の実施形態では、第２の領域１６２内のチャネル１６４は、反時計回り方向にページ内に回転する。第３の領域１６８および第５の領域１７６は、それぞれ、時計回り方向にページ内に回転するチャネル１６９および１７８を有する。第４の領域１７２は、反時計回り方向にページ内に回転するチャネル１７３を有する。したがって、隣接する領域のチャネルの配向は、中心領域１５８から第５の領域１７６へ半径方向外側に移動することを交互にする。しかしながら、いくつかの実施形態では、各領域のチャネルの向きは同じであるか、ランダムであり得る。

種々の領域は、同じまたは異なる配向を有し得るが、各領域のチャネルの特定の特性は、異なる場合がある。例えば、プレートが螺旋（即ちヘリコイド）である場合には、修正されることなく、流体は、より中心領域上のチャネルが、半径方向外側領域のチャネルに対して軸線に対してより平行に配置されることに起因して、半径方向外側領域に対して、より中心領域を通ってより速く流れる傾向がある。これは、例えば１５０のような円筒構造の直径にわたって均一でない流体滞留時間をもたらす。流体が構造化充填物を流下する液体である場合、不均一滞留時間の問題が最も顕著になる傾向がある。いくつかの実施態様では、中心領域１５２のチャネル１５６は、例えば、突起、壁、および／または角度αを調節することによって、例えば、第５の領域１７６のチャネル１７８の抵抗に類似した抵抗を有するように修正される。これは、充填物構造体１５０の直径にわたって、より均一な滞留時間を提供することの助けとなる。

壁は、隣接する領域の境界となる。壁１６０は第１５６および第２の１６２領域の境界であり、壁１６６は第２の領域１６２および第３の領域１６８の境界であり、壁１７０は第３の領域１６８および第４の領域１７２の境界であり、壁１７４は第５の領域１７６から第４の領域１７２を区切る。外壁１５３は本体を包囲して円筒を形成する。いくつかの実施態様において、様々な領域を区切る様々な壁は、各領域が互いに隔離されるように、本体１５２の全長に沿って延在する。しかしながら、いくつかの実施態様において、種々の壁は、本体１５２の一部に沿ってのみ延在する。いくつかの実施態様において、種々の壁は、隣接する領域が互いに流体連通するように、開口を有する。いくつかの実施態様において、壁は存在せず、各領域からのプレートは互いに直接接続される。

図１乃至図３の実施形態は、本体が円筒形の形態である。しかしながら、いくつかの実施態様において、本体の周囲は、隣接する本体を互いに平面充填して充填物構造体アセンブリを形成することを可能にする多角形によって規定される。図４において、充填物構造体アセンブリ２００は、多数の平面充填されたモジュラー構造の充填物ユニット２０４から形成される。充填物構造体アセンブリ２００は、円筒状の外壁２０２を有する。各モジュラーユニット２０４は、図１に示す実施形態と同様のチャネル２０６を有しており、各モジュラーユニット２０４は、六角壁２０８を有している。六角形が図４に描かれているが、他の多角形、例えば正方形、五角形、又は八角形及び正方形のような平面充填された多角形の組み合わせを使用することができる。モジュラーユニットを設けることは、周囲の周囲により多くのモジュラーユニットを追加することによって、充填物構造体の直径を「スケールアウト」できることを意味し、対照的に、図１の充填物構造体１０の直径はスケールアップによって増大される。

螺旋状（ヘリコイド状）プレートを有する充填物構造体の「スケールアップ」に関する問題は、長手方向の軸線（すなわち、角度α）に対するプレートの角度が半径方向に変化することであり、これは、使用時に、充填物構造体の直径にわたって均一な滞留時間が存在しない可能性があることを意味する。モジュラーユニットを「スケールアウト」するとは、各モジュラーユニットの直径が均一な滞留時間を有するように選択され得ることを意味し、したがって、モジュラーユニットから作製される得られる充填物構造体アセンブリは、得られる充填物構造体の直径にわたって均一な滞留時間を有する。

一実施形態によると、モジュラー充填物構造体ユニットは、図１に示されるようなプレートおよびチャネルの向きおよび配置を有し、六角形の外壁および１００ｍｍまでの直径を有する。モジュラー充填物構造体ユニットが、種々のポリゴンによって画定される外壁を有し、結果として得られる充填物構造体アセンブリが平面充填されたポリゴンの組み合わせを含むように、場合、充填物構造体アセンブリの直径は、最大直径を有するモジュラー充填物構造体ユニットの直径の２倍以上である。例えば、モジュラー充填物構造体ユニットが八角形及び四角形の外壁を含む場合、八角形の外壁を有するモジュラー充填物構造体ユニットは、四角形の外壁を有するモジュラー充填物構造体ユニットよりも大きな直径を有することになるので、充填物構造体アセンブリの直径は、八角形の外壁を有するモジュラー充填物構造体ユニットの直径の２倍以上となる。実施形態において、充填物構造体アセンブリ自体は、他のモジュラー充填物構造体アセンブリと組み合わせることができるモジュラー充填物構造体組立モジュラーを形成する。一実施形態によると、モジュラー充填物構造体アセンブリモジュラーは、直径が５００ｍｍ以下である。

モジュラー充填物構造体ユニットの各々は、単位セルとみなすことができる。したがって、複数の単位セルが組み合わされて、充填物構造体アセンブリを形成する。充填物構造体アセンブリの周縁部等の縁部に位置する単位セルについては、充填物構造体アセンブリの軸線付近の単位セルより小さくしてもよい。例えば、図４に最もよく示されるように、モジュラー充填物構造体ユニット（例えば、縁部のセル）２０７は、ユニット２０７が外壁２０２の一部を形成するとき、中央モジュラー充填物構造体ユニット（例えば、中央セル）２０５と比較すると、サイズが小さくなる。別のやり方をすれば、エッジセル２０７は、中央セル２０５の部分セルである。縁部セルのサイズおよびアーキテクチャに応じて、縁部セルは、チャネルがこれらの縁部ユニットセルの周囲を回転する軸線の位置に応じて、閉じたチャネルを有し得る。閉じたチャネルの形成を防止するために、一部の実施形態では、エッジセルなどのユニットセルは、部分セルの中心または重心に位置する、チャネルが回転する回転軸線を有する。

いくつかの実施態様において、図５に示されるように、平面充填されていない多数のモジュラー充填物構造体が、充填物構造体２５０を形成するために使用される。各モジュラーユニット２５２は、図４の実施態様のようには隣接するモジュラーユニット２５２を区切るために壁を使用しないが、略円筒形である。各モジュラーユニットは、シート２５６に形成された複数のチャネル２５４から構成される。図５のモジュラーユニットのプレートおよびチャネル構造は、充填物構造体２５０の直径にわたる保持時間変動を最小化するのに役立つ。図５のモジュラー設計は、「スケールアップ」ではなく「スケールアウト」することが、実験室規模から実物大のプラントへの移行における不確実性を最小化するのに役立つことを意味する。

図１９〜２３および図３１〜３２は、異なる充填物構造体アーキテクチャの実施形態を示す。

図１９ａおよび図１９ｂは、２組のシート６０４および６０６を有する充填物構造体６００を示す。第１の組のシート６０４は、第２の組のシート６０６に対して横方向に配置される。チャネル（例えば、チャネルまたは導管）６０２は、２組のシートによって形成される。シートセット６０４および６０６は、充填物構造体６００の端部の間で螺旋状に延在する。第１の組のシート６０４の隣接するシートは、第２の組のシートによって互いに接続されるので、図１９に示されるアーキテクチャは、０ギャップＧを有する。チャネル６０２は、図１９において正方形であるように示されるが、いくつかの実施形態において、チャネル６０２は、平行四辺形の配置を有する。図１９のアーキテクチャは、正方形チャネルから成るグリッド状断面を有する。

図２０ａおよび２０ｂは、構造体６１０の端部間に螺旋状に延在する一連の円形チャネル（例えば、チューブまたは導管）６１２を有する充填物構造体６１０を示す。チャネル６１２の円形断面は、単位体積当たり最も高い表面積を有する密な構造を提供し、波形と比較して比較的滑らかな表面を提供する。

図２１ａおよび図２１ｂは、波形シート６２６から形成される充填物構造体６２０の実施形態を示す。充填物構造体６２０の軸線において、かつ半径方向に、波形シートの頂点は、接続壁と接合されて、ハニカムチャネル（例えば、導管）６２２を形成する。ハニカムチャネル６２２から半径方向外側には、２つの隣接するハニカムチャネルを結合するために接続壁が省略された細長いハニカムチャネル（例えば、導管）６２４が設けられている。細長いハニカムチャネルから半径方向外側に向かって、図１に示される配置に類似するチャネル（例えば、開放チャネル）６２８である。半径方向に延在するチャネルのサイズを大きくすることは、充填物構造体６２０の流体滞留時間をより一様な断面にするのに役立つ。流体滞留時間は、通常、急峻な流路のために軸線において最低であるが、軸線の近くに連結壁を有することは、抵抗を増加させ、それによって滞留時間を増加させるのに役立つ。

図２２ａおよび図２２ｂは、充填物構造体６３０の一実施形態を示す。充填物構造体６３０は、複数の個々のチャネル区分６３２を有し、個々のチャネル区分は、それぞれ、螺旋配置で互いに別個に回転する。各チャネル区分６３２を個別に回転させることによって、充填物構造体を通って流体が移動するための距離は、断面に沿って均一であって、これによって速度分布がより均一になることが促進される。

図２３ａおよび図２３ｂは、充填物構造体６４０の一実施形態を示す。充填物構造体６４０は、充填物構造体６４０が、第１のセットの個々のチャネル区分６４２および第２のセットの個々のチャネル区分６４４を有することを除いて、充填物構造体６３０と同様である。第１および第２のチャネル区分６４２および６４４は、それぞれ、独自の螺旋配置を有し、ここで、第１および第２のチャネル区分６４２および６４４の間に二重螺旋配置が形成される。個々のチャネル区分６４４の第２のセットを含めることは、充填物構造体６３０と比較して、充填物構造体６４０の表面積を増加させるのに役立つ。

図３１は、充填物構造体６５０の別の実施形態を示す。充填物構造体６５０は、互いに垂直に配置され、断面が平面である一対の中央プレート（例えば、シート）６５２を有する。半径方向に隣接する各プレートは、徐々に小さくなる半径によって規定される曲線を有する曲線である。例えば、シート６５９は、シート６５９から半径方向外側に配置されるシート６５８と比較して、より大きな半径によって画定される。半径方向の曲率の変動は、チャンネル（例えば、導管）のサイズが半径方向に増加することを意味する。例えば、充填物構造体６５０の中心軸線にすぐ隣接するチャネル６５４位置は、ほぼ正方形であり、充填物構造体６５０の円周近くに位置決めされたチャネル６５６と比較して、より小さな断面積を有する。充填物構造体６５０のアーキテクチャは、シートが最も急峻に角度付けされた軸線の近くの流体流速を遅くする半径方向に流体抵抗が減少することを意味し、充填物構造体６５０の直径にわたって均一な滞留時間を提供するのに役立つ。一実施形態によると、充填物構造体６５０のシートは螺旋（ヘリコイド）構造を有する。

図３２は、充填物構造体６６０の別の実施形態を示す。充填物構造体６６０は、断面がフェルマーの螺旋またはアルキメデスの螺旋を採用するシート６６２を有する。螺旋構造は、半径方向に延びる隣接するシート間に形成されるチャネルのサイズを増大させるのに役立つ。シート６６２は螺旋配列を有する。したがって、シート６６２によって画定されるチャネルまたは導管は、充填物構造体６６０を通る螺旋流路を有する。充填物構造体６６０は、それぞれが中心点から延在する複数のシート６６２を有することができる。中心点は、構造体６６０の中心軸線にあってもよく、または代替的に、中心軸線から半径方向に変位した位置にあってもよい。

図１〜５、７、１９〜２３および３１〜３２に示される充填物構造体の実施形態では、充填物構造体の長さ、セグメント長さおよび回転数は、これらの図に図示されるものに限定されない。

いくつかの実施形態では、熱交換流体を通すための導管が、チャネルおよび／またはシートの少なくとも一部に沿って設けられる。チャネルは、一般に、約０．１ｍｍから約１．０ｍｍの範囲の厚さを有するステンレス鋼のような不活性材料で形成される。

いくつかの実施態様において、例えば、充填物構造体内の流体の物質移動および反応のための好ましい条件を促進するために、チャネルおよび／またはシートの表面が改質される。改質は、親水性／疎水性コーティングを提供すること、および１つ以上の触媒を提供することを含み得る。

いくつかの実施態様において、充填物構造体、モジュラー充填物構造体ユニット及びモジュラー充填物構造体アセンブリは、プラスチック及び／又は金属から形成される。

充填物構造体１０、１００、１５０、２００、２５０、６００、６１０、６２０、６３０、６４０、６５０および／または６６０の実施形態は、単独で、または２つ以上の構造の組み合わせとして使用されてもよく、反応器および／または物質移動装置および／または熱伝達装置および／または分離装置として使用されてもよく、いくつかの実施形態では、反応性蒸留のためなどに、２つ以上の動作が行われる。２つ以上の構造が使用される場合、異なる構造間に延在する流体流路は、湾曲および／または直線状であってもよい。一実施形態によると、直線状の流路は、構造の実施形態から、例えば、構造の第１および／または第２の端部のいずれかの側から延在してもよい。

次に、以下の非限定的な実施例を用いて実施形態を説明する。

実験の段取り
実験研究は、室温条件で向流空気‐水系で行った。実験装置のプロセスフロー図を図１０に示す。蒸気と液体の両方を、３Ｄプリントで作成されたフラクタル分配器を用いて供給した。両システムに導入された液体負荷量とガス負荷量は、それぞれ２５〜７５ｍ^３／ｍ^２・ｈ及び０〜０．２ｐａ＾０．５の範囲であった。典型的な充填カラムの構成を図１４に示す。実施例に使用した構造化充填物は、別段の記載がない限り、直径５４ｍｍ、長さ２００ｍｍ、Ｔａｎ α＝３／２、およびセグメント長さ５ｍｍおよびギャップ５ｍｍの波形シート（すなわち、Ｇ＝Ｓ）を有していた。測定はカラムの中心で行い、試験には２つのエレメントを用いた。

ワイヤメッシュセンサ（ＷＭＳ）５００は、隣接する構造化充填物カラム５０２および５０４（図１４参照）の間に配置され、カラム５０２および５０４は、カラム構造体５１０を形成する。液体分配器５０６は、カラム５０２の頂部に配置され、ガス分配器５０８は、カラム５０４の底部に配置された。ガスは、ガス分配器５０８を通ってカラム構造体５１０に導入され、その結果、ガスは、カラム構造を通って上方に流れ、液体は、液分配器を通ってカラム構造体５１０に導入され、その結果、液体は、液体がカラム構造体５１０を流下する。

ＷＭＳ装置が基になっている測定技術は２つある。１９９８年にＰｒａｓｓｅｒらは導電率測定に基づくＷＭＳシステムを導入した。新しいＷＭＳは、Ｄａ Ｓｉｌｖａらによって２００７年に開発され、誘電率に基づくものである。誘電率に基づくＷＭＳは、誘電率測定が電気伝導率測定より有利であることが存在するので、固定層内の気液流を測定するのに好ましい。これは、オイルのような有機液体が電気伝導性ではないため、抵抗／伝導率に依存する技術を用いて他の相（例：ガス）と区別できないことによるところが大きい（Ｍａｔｕｓｉａｋ，ｅｔ ａｌ．２０１０）。ＷＭＳは流れ断面の瞬間的可視化を可能にし、従って、気液流れの瞬間的変化を調べるのに利点がある。誘電率の値は、１００％の蒸気（すなわちεｖ）および１００％の液体（すなわちεｌ）に対して較正される。二相流が流れる間、測定された誘電率値‘εｘ’は、ある場所が純粋な蒸気も液体も含まないときに得られる。測定された誘電率値と較正された誘電率値との間の関係を用いて、その特定の場所での位相分率を決定するために数学モデルを適用することができる(Ｄａ Ｓｉｌｖａ、Ｓｃｈｌｅｉｃｈｅｒ ａｎｄ Ｈａｍｐｅｌ ２００７）。従って、ＷＭＳは局所誘電率測定に直接基づく位相分率分布の検討を可能にする。これは、誤差を導入する可能性のある再構成アルゴリズムを必要とする放射測定断層撮影技術よりも多くの利点を証明する（Ｂｉｅｂｅｒｌｅ，ｅｔ ａｌ.２０１０）。

ＷＭＳは、代数的再構成技術を必要とする代わりに、高時間分解能、比較的低コスト、良好な空間分解能および直接局所測定を提供する、流体力学の調査に使用される他のデータ取得技術より概念的に単純である（Ｄａ Ｓｉｌｖａ、Ｓｃｈｌｅｉｃｈｅｒ及びＨａｍｐｅｌ ２００７）。

結果
図８は、Ｍｅｌｌｐａｋ （Ｓｕｌｚｅｒ、２０１８；すなわち、従来の充填物構造体）に類似した５４ｍｍ充填物構造体内のＷＭＳを使用して観察される典型的な液体分布を示し、図９は、ＷＭＳを使用して、Ｔａｎ α ＝３／２を有する５ｍｍセグメント長を有する本開示の実施形態の５４ｍｍ充填物構造体に対する典型的な液体分布を示す。最も濃い色は水の体積分率１を示し、白は０である。

データは、２０秒間収集され、時間は、１０，０００ヘルツのサンプリング速度で平均化された。この試験には、５０ｍ^３／ｍ^２・ｈの典型的な液体負荷量と０．２ ｐａ＾０．５のガス負荷量を使用した。

図８は、液体が充填物構造体の側壁の周囲に溜まりやすく集まる、互いに９０°に配向された一連のバッフルを有する従来の充填物構造体の液体分布を示す。これと比較して、図９に示す液体分布は、はるかに均一な液体分布を有する。これは、充填物構造体を通って流れる液体の表面積が、物質移動等を増加させるより高い表面積を有することを意味する。

図１１は、種々の充填物構造体の実験値とシミュレーション値の両方の比較を示す。既存の商用の充填物構造体（Ｍｅｌｌａｐａｋ ２５０ＹおよびＭｏｎｚｐａｋ）を３Ｄ印刷レプリカとして提供した。既存の商用の充填物構造体とは対照的に、本開示の充填物構造体の実施形態は、圧力降下を約７５％低減することができる。図１２は、従来の充填物構造体（ＭｏｎｚｐａｋおよびＭｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙ）と比較して、単位長さあたり０．７５回転を有する開示の充填物構造体の実施形態について、セグメント長さが圧力降下に及ぼす影響を実証し、図１３は、従来の充填物構造体（ＭｏｎｚｐａｋおよびＭｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙ）と比較して、充填物構造体の実施形態について、単位長さあたりの圧力降下に回転数が及ぼす影響を実証する。構造化充填物の設計の幾何学的形状により、Ｍｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙと比較して、より高い気体および液体の接触および分布速度を達成することができ、これは、図１１における構造化充填物の実施形態が、Ｍｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙよりも高い効率を有することを意味する。

図２４および２５は、半径方向に延在する流体滞留に及ぼす直径の影響を示す。図２４は、Ｓ＝５ｍｍ、Ｇ＝Ｓおよび単位長さあたり１回転、および直径１００ｍｍの、図１の充填物構造体の滞留時間（流体流量換算、ｍ／ｓ）を示し、図２５は、Ｓ＝５ｍｍ、Ｇ＝Ｓおよび単位長さあたり１回転、および直径２００ｍｍの、図１の充填物構造体の滞留時間（流体流量換算、ｍ／ｓ）を示す。直径１００ｍｍの充填物構造体を通る滞留時間（すなわち流速）は、直径２００ｍｍの同じ充填物構造体と比較してより均一である。直径１００ｍｍに対する比較的均一な滞留時間のために、いくつかの実施態様において、モジュラー式梱包構造ユニットの直径は、１００ｍｍ以下である。

図２６は、全体直径２００ｍｍを有し、１００ｍｍのモジュラー充填物構造体ユニットから形成される、充填物構造体アセンブリに対する圧力降下は、直径２００を有する充填物構造体の場合とほぼ同じであり、既存の充填物構造体の設計をはるかに下回ることを示す。

図２７は、充填物構造体の長さの増加に対する圧力降下と空気速度の関係を示す。単位長さ２００ｍｍ、直径５４ｍｍ、セグメント長さ５ｍｍおよびギャップ５ｍｍの波形シートから異なる長さの充填物構造体を形成した。単位長さ１００ｍｍの充填物構造体から、２００ｍｍ，６００ｍｍ，１０００ｍｍ及び１４００ｍｍの長さの充填物構造体を形成した。図２７に見られるように、単位長さの充填物構造体から形成される様々な充填物構造体の長さの圧力降下は、ほとんど変わらず、特に２００ｍｍを超える長さについては変わらない。比較サンプルは、単位長さ１５０ｍｍおよび直径５４ｍｍを有するＭ２５０Ｙ充填物構造体から形成された長さ３００ｍｍ、６００ｍｍ、９００ｍｍおよび１２００ｍｍを有するＭａｌｐａｃｋ Ｍ２５０Ｙについて提供された。Ｍ２５０Ｙユニットから形成された構造体は、本開示の充填物構造体アセンブリの実施形態と比較して、著しく高い圧力降下を有していた。

図２９は、液体流量１２ＬＰＭでの、種々のＦファクター（０．１〜０．４ ｐａ＾０．５）に対する、測定された高さ等価理論段数（ＨＥＴＰ）値をｍで示したものである。試験は、図１０に示す実験装置で行い、気相には空気とＣＯ_２の混合気体を、液相には水を用いた。気相中に吸収されたＣＯ_２の量をモニタし、酸‐塩基滴定を行うことにより液相中に吸収されたＣＯ_２の量を決定した。図２９に示す試験に使用した充填物構造体は、直径１００ｍｍであり、１ギャップ（すなわち、Ｇ＝Ｓ）およびα＝３／２を有するセグメント（Ｓ）長さ５ｍｍの波形シートを有していた。同様の比較をＭｅｌａｌｐａｋ Ｍ２５０Ｘについて行った。結果は、Ｍｅｌｌａｐａｋ Ｍ２５０Ｘ比較サンプルと比較した時、充填物構造体についてガス側の物質移動速度において、３５％までの増加が観察され、選択された流量に対して、全体のＨＥＴＰ値が最大２０％減少したことを示した。

図３０は、Ｍｅｌｌａｐａｋ Ｍ２５０Ｙ充填体との比較で圧力降下とギャップサイズの関係を示すグラフである。充填物構造体は、直径５４ｍｍ、セグメント長さ５ｍｍの波形シートを有する。ギャップを５mm (１ギャップ）から０．５ギャップ（２．５ｍｍ）および０ギャップ（連結壁の挿入によるハニカム構造体）に減少させると、圧力降下が大きくなる。これは、充填物構造体における表面積の増加、ひいては流体滞留時間の増加によって部分的に説明される。１ギャップでは表面積は３１６ｍ^２／ｍ^３、０．５ギャップでは表面積は４４５ｍ^２／ｍ^３、０ギャップでは表面積は７４７ｍ^２／ｍ^３である。しかしながら、Ｍ２５０Ｙの表面積は図３０で使用される充填物構造体の実施形態よりも著しく低い（２３１ｍ^２／ｍ^３）にも拘わらず、全ての場合において、圧力降下はＭｅｌｌａｐａｋ Ｍ２５０Ｙよりも小さい。

以下の請求項および先行する説明において、表現言語または必要な意味合いにより別の必要がある場合を除き、文脈において、「含む」または「含む」などの変形語は、包括的な意味で使用される、すなわち、記述された特徴の存在を指定するが、開示に記載される様々な実施形態におけるさらなる特徴の存在または追加を妨げるものではない。

Claims (32)

1. 軸線を有する本体と、
   前記本体の軸線の周囲を回転し、且つ前記本体の軸線の少なくとも一部に沿って延在する少なくとも１つの湾曲した流体流路と、
   を備える、流体の処理に使用される構造体。
2. 前記少なくとも１つの流路は、前記軸線の周りを複数回回転する、請求項１に記載の構造体。
3. 前記少なくとも１つの流路は、幅および深さを有し、前記幅は、前記深さよりも大きい、請求項１または２に記載の構造体。
4. 前記少なくとも１つの流路は、前記本体の長手方向に沿って連続的に延在する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の構造体。
5. 前記本体は、１つまたは複数のシートを備え、前記少なくとも１つの流路は、前記１つまたは複数のシートのうちの少なくとも１つによって画定される、請求項１〜４のいずれか一項に記載の構造体。
6. 各シートが螺旋構造を有する、請求項５に記載の構造体。
7. 前記少なくとも１つの流路は、前記１つまたは複数のシート内の複数の波形によって形成されるか、またはそれを含む、請求項５または６に記載の構造体。
8. 前記少なくとも１つの流路は、前記１つまたは複数のシートの表面から離れて延在する１つまたは複数の壁を備える、請求項５〜７のいずれか１つに記載の構造体。
9. 前記本体は、互いに隔離された複数の流路を有する、請求項１〜８のいずれか一項に記載の構造体。
10. 前記流路は、同軸に配置される、請求項９に記載の構造体。
11. 前記流路が互いに直線的に配置される、請求項９または１０に記載の構造体。
12. 壁が、相互に隔離された流路を区切る、請求項１０に記載の構造体。
13. 前記流路が異なる配向を有する、請求項９〜１２のいずれか一項に記載の構造体。
14. 前記軸線に垂直な断面で見た場合、前記少なくとも１つの流路の２つ以上の流路は、前記２つ以上の流路が前記本体の対向する側面の間で前記軸線を横切って延在するように、互いに相対的に位置決めされる、請求項１乃至１３のいずれか１項に記載の構造体。
15. 前記軸線に垂直な断面で見た場合、前記少なくとも１つの流路の２つ以上の流路は、前記２つ以上の流路が共通点から半径方向外側に延びるように、互いに相対的に位置決めされる、請求項１〜１４のいずれか１項に記載の構造体。
16. 前記共通点は、前記本体の前記軸線に沿って配置される、請求項１５に記載の構造体。
17. 前記少なくとも１つの流路は、前記流路の表面積を増加させる１つ以上の突出部を備える、請求項１〜１６のいずれか１項に記載の構造体。
18. 前記少なくとも１つの流路は、１つ以上の開口部を備える、請求項１〜１７のいずれか一項に記載の構造体。
19. 前記本体は、内部容積を画定し、前記少なくとも１つの流路は、前記内部容積内に配置される、請求項１〜１８のいずれか一項に記載の構造体。
20. 複数の物体を含み、前記物体が１つまたは複数の多角形の形状であり、前記多角形が互いに平面充填することができる、請求項１〜１９のいずれか一項に記載の構造体。
21. 前記流路は、一定の半径で前記軸線の周りを回転する、請求項１〜２０のいずれか一項に記載の構造体。
22. 前記構造体の直径が１００ｍｍ以下である、請求項１〜２１のいずれか一項に記載の構造体。
23. 前記軸線は、前記本体の重心に位置する、請求項１〜２２のいずれか一項に記載の構造体。
24. 前記構造体は、充填床内で使用するための充填物構造体である、請求項１〜２３のいずれか一項に記載の構造体。
25. 前記構造体は、モジュラー構造体ユニットを形成し、複数のモジュラー構造体ユニットは、互いに組み合わされて、構造体アセンブリを形成することができる、請求項１〜２４のいずれか一項に記載の構造体。
26. 請求項２５に記載のモジュラー構造体ユニットを複数備える構造体アセンブリ。
27. 充填物アセンブリの直径が、前記複数のモジュラー構造体ユニットのうちの１つの直径の少なくとも２倍である、請求項２６に記載の構造体アセンブリ。
28. 前記アセンブリの最大直径が５００ｍｍ以下である、請求項２６または２７に記載の構造体アセンブリ。
29. 流体入口および流体出口を有する中空の本体と、その間に画定される流体流路と、前記流体流路内に位置する請求項１〜２６のいずれか一項に記載の構造体と、を有する流体を処理するためのシステム。
30. 請求項１〜２５のいずれか一項に記載の構造体を備える充填床。
31. 請求項１〜２６のいずれか一項に記載の構造体に前記流体を通す工程を有する、流体を処理する方法。
32. 請求項３１に記載の方法を用いて処理された流体。

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