JP2021511208A

JP2021511208A - 濾過材料

Info

Publication number: JP2021511208A
Application number: JP2020544636A
Authority: JP
Inventors: ▲レイ▼ ▲チャン▼; 敬▲イン▼ 常; 豪▲リン▼ 周
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2018-03-14
Filing date: 2019-03-13
Publication date: 2021-05-06
Also published as: US20210362101A1; CN111741802A; EP3766565A1; EP3766565A4; WO2019174597A1

Abstract

本発明は濾過材料に関するものである。該濾過材料は不織布を含有し、該濾過材料の変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度が２．０ＭＰａ以上である。本発明の濾過材料は曲げ強度が大きく、通気性が高く、捕集性が優れる特徴がある。エアフィルター、車用フィルター、集塵機、塗装工場に応用できる。

Description

本発明は濾過材料に関する。

現在、自動車や建築材料等の塗装の分野には、不織布支持材とＰＴＦＥ多孔膜との複合材料からなるフィルターは空気の濾過に多く応用されている。一般的に、該分野の濾過材料にプリーツ加工を実施する必要がある。不織布支持材は一定の硬度と折り部亀裂なしとの性能を持っていなければ、折り部の形状と位置を維持することが保証できない。また、フィルターは長期的に使用した後、ダスト付着量が多くなるので、濾過材料の荷重が増大し、形状変化が発生して、最終に“Ω”の形まで変形し、圧損が大きく、ダスト容量が小さく、濾過効率が小さく、寿命が短くなることをもたらす。上記の欠点を改善するため、ニードルパンチ又はスパンレースの回数増加により濾過材料の硬度を改善させる方法があるが、生産に時間がかかり、かつ、高コストである。表面にバインダー塗布する方法もあるが、長期使用中に架橋剤が脱落する恐れがあり、耐久性が悪く、また、塗布加工後に材料が硬すぎるため、その後の加工に不利である。
中国公開特許101956296号は、アラミドのスパンレース不織布からなる濾過材料及び製造方法を公開し、ＰＴＦＥ膜とスパンレース不織布を加熱加圧で複合する。該特許はＳＰの回数を増やす方法で材料の剛性を高め、作られた材料の外観保持性が良いものの、エネルギー消費が大きく、コストが高い。

中国公開特許101956296号公報

本発明は耐曲げ強度が大きく、通気性が高く、捕集性が高い濾過材料を提供することを目的とする。

本発明の濾過材料は、不織布を含有し、変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度が２．０ＭＰａ以上である。

本発明の濾過材料は、変形量が５ｍｍの時の三点曲げ強度が０．８ＭＰａ以上であることが好ましい。

本発明の濾過材料は、２層またはそれ以上の層数を有していることが好ましい。

本発明の濾過材料は、ポリエステルスパンポンド不織布支持層、導電カーボン層、ＰＴＦＥ多孔膜層を含み、前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の少なくとも片面に導電カーボン層を有し、空気流入面層がＰＴＦＥ多孔膜層であり、かつ、濾過材料の目付は１３０〜２５０ｇ／ｍ^２であることが好ましい。

本発明の濾過材料は、前記導電カーボン層中のカーボン粒子の付着量は４〜８ｇ／ｍ^２であることが好ましい。

本発明の濾過材料は、前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の目付は１２０〜２４８ｇ／ｍ^２であることが好ましい。

本発明の濾過材料は、前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の通気度は、圧力が１２５Ｐａの下で３０．００〜５０．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることが好ましい。

本発明の濾過材料は、前記ＰＴＦＥ多孔膜の通気度は、圧力が１２５Ｐａの下で８．００〜２３．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることが好ましい。

本発明の濾過材料は、圧力が１２５Ｐａの下での通気度が、４．５０〜１５．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることが好ましい。

本発明の濾過材料は、厚みのＣＶ値が２５％以下であることが好ましい。

本発明の濾過材料は、前記スパンポンド不織布支持層の、厚みが最高となる点と最低となる点の厚みの差が３０μｍ以下であることが好ましい。

本発明において、従来のラミネート加工した濾過材料が低曲げ強度の問題を解決できる。濾過材料を高温で熱セットし、冷却処理することで、得られた濾過材料は曲げ強度が大きく、通気性が高く、捕集性が高い特徴を有する。本発明の濾過材料はエアフィルター、車用フィルター、集塵機、塗装工場に応用できる。

本発明の濾過材料は、不織布を含有し、且つ該濾過材料の変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度は２．０ＭＰａ以上である。該濾過材料は一層構造でもよいし、二層以上の構造であってもよい。一層構造である場合、該濾過材料は、ポリエステルスパンポンド不織布、湿式不織布、熱カレンダー接着不織布によることを挙げることができる。軟化温度と溶融温度が高く、耐熱性に優れ、強度・モジュラス・回復性・耐摩耗性・耐衝撃抵抗性にも優れ、一定の負荷下での耐クリープ性が良く、老化防止できる利点があるので、ポリエステルはスパンポンド不織布の原料として使うことができる。また、下記のスパンポンドプロセスが使用されている。ポリマーを押出・延伸して長繊維を得、得られた長繊維からウェブに形成し、自己粘着、熱粘着、化学粘着又は機械固化法により繊維ウェブを接着させてスパンポンド不織布を製造する。スパンポンド不織布は連続長繊維から構成され、長繊維は高速気流下で延伸、冷却を経てから繊維ウェブを形成し、繊維ウェブが比較的に高い配向度と結晶化度を有することで、スパンポンド不織布がやや高い破断強力と引張破断伸度を持ち、同時的に高い三点曲げ強度も有する。湿式不織布は水、繊維及び化学助剤を専用の成型器に入れ、脱水してから繊維ウェブを形成し、粘着剤の化学固化により得られた不織布である。繊維ウェブの中に、繊維の配列がランダムな状態なので、湿式不織布は各方向の性能が同じで、化学固化された繊維ウェブで均一性が良く、強力が高く、コストが低い。熱カレンダー接着不織布は、一対又は二対のスチールローラーあるいは他の材料に被覆されたスチールローラーによって、繊維ウェブを加熱・加圧し、同時的繊維ウェブ内部にホットメルトを加えて、一部の繊維を溶融・粘着させ、冷却・固化してから得られた不織布である。短繊維から直接に形成してウェブを熱接着させて得られる熱カレンダー接着不織布は、縦横方向に強度が近く、ホットメルトの添加で表面が滑らかになり、通気性が優れ、防水性もよい。高い破断強度及び三点曲げ強度の面から考えると、本発明の濾過材料はポリエステルスパンポンド不織布を含有することが好ましい。

本発明の濾過材料はプリーツ形状であることができる。本発明には、三点曲げ強度は変形初期の抵抗強度である。濾過材料の三点曲げ強度が２．０ＭＰａよりも小さい場合、濾過材料の剛性はやや小さいことを示す。その場合、プリーツ品の形状維持安定性が低く、長期使用すると、変形または破損となるため、濾過効果低下や寿命短縮となる。製品の使用環境は連続使用に要求され、途中で交換すると、時間・労力を多く消費するので、製品の寿命はできるだけ長くすべきであり、変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度は２．５Ｍｐａ以上であることが好ましく、２．５〜４．０ＭＰａであることが更に好ましい。

また、濾過材料の変形量が５ｍｍの時の三点曲げ強度は、０．８ＭＰａ以上であることが好ましい。濾過材料の初期モジュラスは濾過材料の使用寿命に大きく関係がある。変形量が５ｍｍの時の三点曲げ強度が０．８ＭＰａ以上である場合、初期モジュラスが大きいことを示す。使用初期にダスト付着量が少ない場合、粉体及び気流障害を抵抗する能力が強く、変形しにくく、使用寿命が長くなる。初期変形抵抗の能力はできるだけ強く、使用寿命を長くするため、変形量が５ｍｍの時の三点曲げ強度は、１．５ＭＰａ以上であることが更に好ましい。

本発明の濾過材料は、２層またはそれ以上の層数であることが好ましい。本発明の濾過材料は２層構造である場合、１つの技術方案として、濾過材料はポリエステルスパンポンド不織布層とＰＴＦＥ多孔膜層とを含む。ポリエステルスパンポンド不織布層において、ポリエステル繊維が芯鞘複合構造であり、即ち融点が２２０〜２６０℃の高融点ポリエステルを芯成分とし、融点が１８０℃〜２２０℃の低融点ポリエステルを鞘成分とすることができる。押出し、延伸、ウェブ形成、固化などのプロセスにより、芯鞘型ポリエステル樹脂からポリエステルスパンポンド不織布を形成する。ＰＴＦＥ樹脂を押出して成形したロッドバンドをフィルムに圧延し、溶融点以下の温度下で、延伸、熱セットを行って、ＰＴＦＥ多孔膜が得られる。該ＰＴＦＥ多孔膜は柔軟性・弾性を有する多孔材料であり、表面が平滑で、空隙率が高く、孔径の分布が均一で、通気防水の特徴がある。温度が１８０〜２２０℃の熱圧プロセスによりポリエステルスパンポンド不織布とＰＴＦＥ多孔膜とを複合して、本発明にかかる濾過材料が得られる。上記温度下で、ポリエステル不織布の鞘部分を十分に溶融させ、且つローラー間の圧力下で、ＰＴＦＥ膜と十分に複合させ、同時的に芯部分が溶融されないことを保証する。上記方式で得られた二層構造の濾過材料は、高い捕集効率と通気度を保証できる。濾過性能要求の高い使用環境で使用する場合、濾過材料は高い捕集効率と低圧損に両立する。もう１つの技術方案として、濾過材料はポリエステルスパンポンド不織布層と導電カーボン層を含む。所定濃度のカーボン粒子を用いて導電分散液を製造し、印刷、スプレー又は含浸の方法で、導電分散液をポリエステルスパンポンド不織布の片面に分散させ、乾燥後に、導電濾過材料が得られる。静電気防止の要求がある環境で使用する場合、濾過材料の導電効果を十分に発揮できる。

本発明の濾過材料は、ポリエステルスパンポンド不織布支持層、導電カーボン層、ＰＴＦＥ多孔膜層を含み、前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の少なくとも片面に導電カーボン層を有し、空気流入面層はＰＴＦＥ多孔膜層であり、かつ、濾過材料の目付は１３０〜２５０ｇ／ｍ^２であることが好ましい。前記スパンポンド不織布は支持層として用いている。また、下記のスパンポンドプロセスを使用することができる。ポリマーを押出、延伸、ウェブ形成、固化して得られる。スパンポンド不織布は連続長繊維から構成され、長繊維は高速気流下の延伸により、比較的に高い配向度と結晶化度を有し、ウェブになる時縦横に交錯していることで、やや高い破断強力と低い引張破断伸度を持ち、同時的に高い三点曲げ強度を有する。本発明の濾過材料において、ポリエステルをスパンポンド不織布の原料として、ポリエステル繊維は広い温度内に優良な物理性能を保持でき、高い抵抗強度・耐摩耗性・高い剛軟度・大きい張り腰・小さい吸湿性・優れた寸法安定性を有し、多くの有機溶剤、無機酸に耐えられる。上記ポリエステル繊維は芯鞘構造のポリエステル繊維である。その中に、高融点ポリエステルを芯成分とし、低融点ポリエステルを鞘成分とするため、ＰＴＦＥ多孔膜と熱圧を複合する時、低融点ポリエステル繊維は高温で溶融されることで、ＰＴＦＥ多孔膜とポリエステルスパンポンド不織布を更に強く張り合わせる。

上記ポリエステルスパンポンド不織布は、所定の通気度を達成できるが、濾過性能には要求に満足できないことがある。そこで、高い捕集効率濾過材料を得るために、ポリエステルスパンポンド不織布にＰＴＦＥ多孔膜を熱圧する。ＰＴＦＥが化学安定性に優れ、摩擦係数が低く、耐高温性を有するので、得られたフィルムは穴数が多く、孔径が小さく、集塵効率が高く、ダスト粒径影響が小さく、表面清潔しやすく、低圧損、通気性がよく、使用寿命が長いである特徴を有する。

ここで、スパンポンド不織布支持層の少なくとも片面に導電カーボン層を有するのは、スパンポンド不織布支持層の上表面および／または下表面に導電カーボン層を設置し、即ち本発明の濾過材料は２種類の態様を含み、１）空気の流れ順で、第一層：ＰＴＦＥ多孔膜層、第二層：導電カーボン層、第三層：スパンポンド不織布支持層であり、２）空気の流れ順で、第一層：ＰＴＦＥ多孔膜層、第二層：導電カーボン層、第三層：スパンポンド不織布支持層、第四層：導電カーボン層である。

本発明の濾過材料の目付は、１３０〜２５０ｇ／ｍ^２であることが好ましい。濾過材料の目付は三点曲げ強度と大きく関係しており、目付が大きければ、大きいほど、材料が厚く、単位面積内に繊維の本数が多くなり、繊維ウェブを固化した後、単位面積内に曲げを抵抗する繊維の本数が多くなるため、三点曲げ強度が高くなる。なお、濾過材料の目付が小さすぎると、繊維の含有量が少なく、材料が柔らかいので、プリーツ品の形状保持性が悪く、変形しやすくなる。濾過材料の目付が大きすぎると、三点曲げ強度を更に改善させるが、材料が厚く、ラミネート後の通気度が低く、圧損が高く、コストも高くなる。

本発明の濾過材料において、導電カーボン層中のカーボン粒子の付着量は４〜８ｇ／ｍ^２であることが好ましい。カーボン付着量が多すぎると、スパンポンド不織布支持材の通気度が低下し、且つ、張り腰が大きく、プリーツ加工性が悪くなる。カーボン付着量が少ないと、支持材の導電性能を保証できなく、応用範囲が制限される。

本発明の濾過材料において、ポリエステルスパンポンド不織布支持層の目付は１２０〜２４８ｇ／ｍ^２であることが好ましい。ポリエステルスパンポンド不織布支持層の目付が小さすぎると、濾過材料は柔らかく、プリーツ加工後安定性が悪く、変形しやすく、濾過材料の捕集率が低下する傾向にある。ポリエステルスパンポンド不織布支持層の目付が大きすぎると、基材厚みが大きくなり、熱圧複合した後、最終濾過材料の通気度が低く、かつ、基材が硬くなり、プリーツ加工性が低下し、折り部の寸法安定性も悪くなる。

前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の、圧力が１２５Ｐａの下での通気度は３０．００〜５０．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることが好ましい。通気度は濾過効率及び使用寿命に影響する。ポリエステルスパンポンド不織布支持層の通気度が小さすぎると、厚みが厚く、プリーツ加工が困難、また、ＰＴＦＥ多孔膜と貼り合わせた後、得られた濾過材料の通気度が小さくなり、使用時に圧損が高く、設備運行エネルギ消費が多くなる。ポリエステルスパンポンド不織布支持層の通気度が大きすぎると、目付が小さく、プリーツ後曲げ強度に要求達成できなく、また、ＰＴＦＥ多孔膜と貼り付けた後、濾過材料の捕集率が低くなる。

前記ＰＴＦＥ多孔膜の通気度は、圧力が１２５Ｐａの下で、８．００〜２３．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることが好ましい。ＰＴＦＥ多孔膜の通気度が小さすぎると、ＰＴＦＥ多孔膜構造の中に孔径と孔隙率が小さく、貼り合わせた後、濾材の捕集効率が高くなるが、圧損が高く、設備の運行コストが高く、使用寿命が短くなる。ＰＴＦＥ多孔膜の通気度が大きすぎると、貼り合わせ後、濾過材料の通気度が１５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓを超え、濾過性能が要求に満足できない可能性があり、かつ、膜は薄いために長期使用中破れやすくなる。

本発明の濾過材料の通気度は、圧力が１２５Ｐａの下で、４．５０〜１５．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることが好ましい。濾過材料の通気度が小さすぎると、使用時に圧損が高く、設備の運行コストが高く、使用寿命が短くなる。濾過材料の通気度が大きすぎると、濾過材料の有効濾過寸法が比較的大きく、ダストが貫通しやすく、濾過効率は要求に達成できない。

本発明の濾過材料の厚みのＣＶ値は、２５％以下であることが好ましい。厚みのＣＶ値は濾過材料の厚み均一性の程度を表す指標である。濾過材料の厚みのＣＶ値は小さければ小さいほど好ましい。ＣＶ値が小さいと、濾過材料の厚み均一性が良く、プリーツ加工性と使用にメリットがある。濾過材料のＣＶ値が高すぎると、濾材の厚み均一性が悪く、プリーツ加工後、濾過効率と圧損と通気度が不均一となり、実際使用時の寿命に影響することがある。

前記不織布支持層の、厚みが最高となる点と最低となる点の厚みの差は３０μｍ以下であることが好ましい。本発明のスパンポンド不織布支持層の厚みが最高となる点の厚みは不織布全体の中、断面において厚みの最大値であり、最低となる点の厚みは不織布全体の中、断面において厚みの最小値である。本発明において、最高となる点の厚みと最低となる点の厚みの差は所定な範囲内とすべきである。即ち、スパンポンド不織布の表面に平整な状態が現れ、且つ明らかな凹凸がないようにする。スパンポンド不織布支持層の厚みが最高となる点と最低となる点の差が３０μｍを超えると、ＰＴＦＥ多孔膜と貼り合わせる時、スパンポンド不織布表面の凹凸の原因で、ＰＴＦＥ多孔膜の表面に張力が不均一となり、ＰＴＦＥ多孔膜との複合品の収率が低くなる。一方、スパンポンド不織布表面の凹凸の原因で、ＰＴＦＥ多孔膜とスパンポンド不織布との接触面積が少なくなり、また、使用時の逆洗パルスが実施されるので、ＰＴＦＥ多孔膜はスパンポンド不織布層の表面から容易に剥離してしまい、濾過材料の使用寿命が短くなる。

本発明にかかる濾過材料の製造方法は下記の手順を含む：
（１）導電性支持材の製造：導電カーボン粒子分散液を印刷、スプレー又は含浸の方法で、ポリエステルスパンポンド不織布の少なくとも片面に分散させ、導電支持層を得る。
（２）濾過材料の製造：導電支持層のカーボン付着面の１面をＰＴＦＥ多孔膜と熱圧複合させ、１１０℃〜２００℃の温度下で熱セットし、製品を得る。

カーボン粒子がスパンポンド不織布の表面から剥離し、導電性に達成できないことを防ぐために、上記手順（１）において、導電カーボン粒子分散液に一定量なバインダーを添加することができる。ここでの印刷方法はグラビア印刷方法が挙げられ、具体的に、印刷板の表面にカーボン剤を塗装して、特別な道具で空白部分のカーボン剤を取り除き、カーボン剤をネット状孔のみに残留させ、高圧下でカーボン剤を不織布表面に移し、加工品を得るという方法である。前記印刷方法は、付着量を正確にコントロールし、基材の通気度に影響が小さく、生産速度が速い特徴がある。スプレー法はスプレーガン又は気化装置を用いて、圧縮空気によりカーボン粒子分散液を均一的に細い霧粒にさせ、ポリエステルスパンポンド不織布の表面に分散させる方法である。スプレー法は簡単で、コストが低いが、口金の孔の詰まりがよく発生するため、洗浄が必要である。含浸の方法は付着量のコントロールが困難で、均一性が保証できず、製品の通気度に影響が大きく、また、エネルギー消費が大きい。したがって、印刷方法は好ましく用いられる。

上記手順（１）において、乾燥温度は１２０℃〜１６０℃とする。乾燥温度は１２０℃未満であれば、導電カーボン剤は十分に付着できない。乾燥温度は１６０℃を超えれば、芯鞘構造繊維を一部溶融させ、得られた支持材不織布の強力が低下し、また、溶融された繊維は導電カーボン粒子をカバーして、濾過材料の導電性能が低下する。

上記手順（２）において、１１０〜２００℃の温度下で熱セットする。プリーツ加工した濾過材料は長期使用されると、変形が発生しやすい。その時、圧損が大きく、ダストの付着容量が少なく、濾過効率が低く、使用寿命が短くなる。一般的に、ポリエステルの長繊維の結晶化度は４５〜６０％であり、熱セット加工により、繊維の結晶化度を向上できる。加熱されたポリエステル繊維は、分子構造が３段階で変化する。先ず、ガラス転移温度（８０℃〜９０℃）以上の温度で、高分子の分子鎖の運動が始まり、次いで、温度が上がって、分子鎖の運動は激しくなり、新しい位置に移動し、最後、ガラス転移温度以下の温度に戻って、分子鎖は新しい位置で固定される。１１０℃未満の温度で、分子が高弾性状なり、分子鎖運動の制限を解除したばかり、分子鎖の回転運動は開始するが、エネルギーが足りなくて、大きな移動が発生できなく、結晶化度と弾性モジュラスの変化は大きくない。１２０℃〜２００℃の下で、繊維の分子鎖は運動のエネルギーを持って、分子間の移動が発生でき、分子の弾性モジュラスが速やかに低くなり、変形しやすくなり、収縮率が明らかに増加し、分子の結晶化度が増加し、密度が高くなる。熱セット温度が２００℃を超えると、繊維が液体の状態なので、結晶度と弾性モジュラスが明らかに低下し、強度と剛性が小さくなる。熱セット温度が１１０℃未満の場合、エネルギー不足で分子内及び分子間の配列調整ができなくて、結晶と配向度の変化が小さい。したがって、熱セット温度は１２０℃〜１６０℃に設定することが好ましい。

上記熱セット加工後、更に冷却加工を施す。熱セット加工後、材料の中に分子鎖は新しい位置に調整され、結晶化度は大きくなり、その場合、分子鎖を新しい位置で安定させて、高い三点曲げ強度の要求を達成するため、速やかに、かつ、均一に濾材の温度をガラス転移温度以下に下げることは必要になる。温度の冷却時間は長くすると、濾過材料の物理均一性が悪く、使用時の寸法安定性が悪く、変形しやすくなる。

以下、実施例により、本発明を詳しく説明するが、本発明の保護範囲は下記実施例に制限されない。本発明における濾過材料の各物性の測定方法は下記のとおりである。

［目付］
２００ｍｍ×２００ｍｍのサンプルを採取し、その質量を測定して、目付を算出する。３回測定し、３回の平均値を取る。

［厚み］
厚み計（圧力０．０００２４５Ｐａ）によって、濾過材料の厚みを測定する。１ｍ×１ｍのサンプルを採取し、横方向に従って１０箇所測定し、縦方向に従って１０箇所測定し、合計１００箇所を測定して、平均値を取る。

[厚みのＣＶ値]
厚みのＣＶ値は、濾過材料厚みのバラツキの程度で、即ち、厚みの均一性の表現方法である。厚みＣＶ値の計算方法は下記のとおり：
ＣＶ=σ/μ×１００（％）
ここで、σ：濾過材料厚みの標準偏差、μ：厚み平均値。

［スパンポンド不織布の厚みの差］
長さ１０ｍｍ、幅２ｍのサンプル１０枚を採取する。１枚のサンプルに対して、２０箇所を取り、ＳＥＭにより１００倍拡大して断面を撮影し、断面の厚みを測定する。２０箇所の中、厚みが最大となる点の値をｈ１とし、最小となる点の値をｈ２として記録する。１０枚のサンプルのそれぞれについて測定して、１０枚のサンプルでの、厚みの最大値の平均値と厚みの最小値の平均値をそれぞれに算出する。厚みの差の計算式は下記のとおり：
厚みの差＝厚み最大値の平均値−厚み最小値の平均値。

［通気度］
ＪＩＳ−１０９６基準に従って、フラジールパーミヤメータで通気度を測定し、濾過材料の任意３０箇所の通気度を測定し、平均値を取る。

［捕集効率］
ＪＩＳ−Ｂ−９９０８基準に従って、濾過材料の捕集効率を測定する。

［三点曲げ強度］
ＧＢ／Ｔ９３４１−２００８基準に従って、両端支え、真ん中から荷重をかける３点曲げ方法を採用し、材料の５ｍｍ、１０ｍｍ変形後の曲げ強度を測定する。
その計算式は下記のとおり：
σ_f＝３ＦＬ／２ｂｄ^２
ここで、σ_f：曲げ強度（MPa）、Ｆ：荷重（Ｎ）、Ｌ：支える点の間の距離（ｍｍ）、
ｂ：サンプルの幅（ｍｍ）、ｄ：サンプルの厚み（ｍｍ）。

［表面抵抗値］
ＤＩＮ５４３４５基準に従って、１２０ｍｍ×１２０ｍｍのサンプル５枚を採取し、濾過材料の表面抵抗値を測定し、平均値を取る。

実施例１
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１４０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６１ｍｍ、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例２
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６１ｍｍ、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例３
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１８０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６１、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例４
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液をスプレーの方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２２０ｇ／ｍ^２、通気度３３．６１ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は６ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６５ｍｍ、目付が２３０ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例５
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液をスプレーの方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２２０ｇ／ｍ^２、通気度３３．６１ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は６ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が130℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（２）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度２６．３３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６５ｍｍ、目付が２２８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例６
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２g/m²であり、次いで、温度が130℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、２００℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６１ｍｍ、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例７
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液をスプレーの方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付１２５ｇ／ｍ^２、通気度４９．５４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は６ｇ／ｍ^２g/m²であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．３５ｍｍ、目付が１３３ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例８
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は６ｇ／ｍ^２g/m²であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６１ｍｍ、目付が２１０ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表１を参照。

実施例９
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２g/m²であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１８０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６１ｍｍ、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１０
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２４０ｇ／ｍ^２、通気度３０．２６ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は８ｇ／ｍ^２g/m²であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．７２ｍｍ、目付が２５０ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１１
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２４０ｇ／ｍ^２、通気度３０．２６ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の両面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の両面に付着させ、付着量は８ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．７２ｍｍ、目付が２５０ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１２
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は２ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６０ｍｍ、目付が２０６ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１３
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液をスプレーの方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付１５０ｇ／ｍ^２、通気度３９．７３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は６ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．４５ｍｍ、目付が１５８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１４
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液をスプレーの方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は６ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６１ｍｍ、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１５
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付１５０ｇ／ｍ^２、通気度３９．７３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．４５ｍｍ、目付が１５８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１６
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液をスプレーの方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付１５０ｇ／ｍ^２、通気度３９．７３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をPTFE多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．４５ｍｍ、目付が１５８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１７
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、ポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付１５０ｇ／ｍ^２、通気度３９．７３ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）を導電カーボン分散液の中に浸漬させ、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．４５ｍｍ、目付が１５８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表２を参照。

実施例１８
目付２４０ｇ／ｍ^２、通気度３０．２６ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓのポリエステルスパンポンド不織布支持材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下でセットする、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６９ｍｍ、目付が２４０ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。本発明における濾過材料の各物性は表３を参照。

実施例１９
目付２４０ｇ／ｍ^２、通気度３０．２６ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓのポリエステルスパンポンド不織布支持材をＰＴＦＥ多孔膜（通気度通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．７０ｍｍ、目付が２４２ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表３を参照。

実施例２０
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２４０ｇ／ｍ^２、通気度３０．２６ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は８ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材を１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．７１、目付が２４８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。導電カーボン層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表３を参照。

実施例２１
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステル湿式不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３１．５６ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステル湿式不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６０ｍｍ、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステル湿式不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表３を参照。

実施例２２
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子、３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルホット圧延不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３０．２４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルホット圧延不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、巻き取った。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工しながら、１６０℃の下で熱セットし、最後に、冷却加工を行い、厚みが０．６０ｍｍ、目付が２０８ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルホット圧延不織布支持層を空気流出面とした。本発明における濾過材料の各物性は表３を参照。

実施例１〜２２で得られた濾過材料はエアフィルターに応用され、例えば、室内、車キャビンフィルター、掃除機、自動車の塗装工場、建築塗装、部品塗装などの濾過領域にも応用される。

比較例１
（１）導電支持材の製造：１７重量部の４μｍの導電カーボン粒子と３重量部のアクリル樹脂と水を混ぜ合わせ、合計１００重量部とし、十分に攪拌して導電カーボン分散液を製造し、得られた導電カーボン分散液を印刷の方法でポリエステルスパンポンド不織布支持材（目付２００ｇ／ｍ^２、通気度３６．９７ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）の片面に塗装し、導電カーボン粒子をポリエステルスパンポンド不織布の片面に付着させ、付着量は４ｇ／ｍ^２であり、次いで、温度が１３０℃の下で乾燥して、導電支持材を得、クリンプした。
（２）濾過材料の製造：上記手順（１）で得られた導電カーボン支持材のカーボン粒子面をＰＴＦＥ多孔膜（通気度１６．１４ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓ）と熱圧複合させ、得られた複合材をプリーツ加工し、最後に、厚みが０．６１ｍｍ、目付が２０９ｇ／ｍ^２の濾過材料が得られた。ＰＴＦＥ多孔膜層を空気流入面、ポリエステルスパンポンド不織布支持層を空気流出面とした。該濾過材料の各物性は表４を参照。

比較例２
目付２４０ｇ／ｍ^２、通気度５４．３５ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓのＰＥＴ織物をプリーツ加工しながら、１６０℃の下でセットし、最後に、冷却加工を行い、厚み０．８５ｍｍ、目付２４０ｇ／ｍ^２である濾過材料を得た。該濾過材料の各物性は表４を参照。

表１〜４に記載のとおり：
（１）実施例１、２、３、６により、他の条件が同じである場合、実施例１と実施例２は、熱セット温度が好ましい範囲内であるため、濾過材料の変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度が高いことがわかった。

（２）実施例４、７、１３、１４により、他の条件が同じである場合、実施例４は、ポリエステルスパンポンド不織布支持材の目付が大きいため、曲げ強度が高くなり、また、ポリエステルスパンポンド不織布支持材の通気度が低いため、捕集効率が高くなることがわかった。

（３）実施例４と実施例５により、他の条件が同じである場合、実施例４は、ＰＴＦＥ多孔膜の通気度が好ましい範囲内であるため、実施例５より捕集効率が高いことがわかった。

（４）実施例３と実施例９により、他の条件が同じである場合、実施例９には、熱処理後、冷却加工を行わないため、濾過材料の変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度が低いことがわかった。

（５）実施例２、８、１０、１２により、他の条件が同じである場合、実施例１０は、導電カーボン粒子の付着量が多いため、電気抵抗値が小さく、導電性に優れることがわかった。

（６）実施例１０、実施例１１により、他の条件が同じである場合、実施例１１は、両面に導電加工を施すため、捕集効率及び変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度がやや高く、導電性に優れることがわかった。

（７）実施例１５、１６、１７により、他の条件が同じである場合、実施例１５は、導電カーボン層の加工方法が好ましい範囲内であるため、濾過材料の変形量が１０ｍｍの時と５ｍｍの時の三点曲げ強度が高いことがわかった。

（８）実施例１０、１８、１９、２０により、他の条件が同じである場合、実施例１０は、濾過材料が導電カーボン層とＰＴＦＥ多孔層とも含むため、濾過材料の変形量が１０ｍｍの時と５ｍｍの時の三点曲げ強度が高く、捕集効率が高く、導電性に優れることがわかった。

（９）実施例２、２１、２２により、他の条件が同じである場合、実施例２は、不織布支持材が好ましいポリエステルスパンポンド不織布であるため、濾過材料の変形量が１０ｍｍの時と５ｍｍの時の三点曲げ強度が高いことがわかった。

（１０）実施例１と比較例１により、他の条件が同じである場合、比較例１は、熱セット加工を行っていないため、濾過材料の三点曲げ強度が低いことがわかった。

（１１）実施例１８と比較例２により、他の条件が同じである場合、比較例２は、濾過材料がポリエステル織物であるため、濾過材料の三点曲げ強度が低いことがわかった。

Claims

不織布を含有し、変形量が１０ｍｍの時の三点曲げ強度が２．０ＭＰａ以上であることを特徴とする濾過材料。
変形量が５ｍｍの時の三点曲げ強度が０．８ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１に記載の濾過材料。
２層またはそれ以上の層数を有していることを特徴とする請求項１または２に記載の濾過材料。
ポリエステルスパンポンド不織布支持層、導電カーボン層、ＰＴＦＥ多孔膜層を含み、前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の少なくとも片面に導電カーボン層を有し、空気流入面層がＰＴＦＥ多孔膜層であり、かつ、濾過材料の目付は１３０〜２５０ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項３に記載の濾過材料。
前記導電カーボン層中のカーボン粒子の付着量は４〜８ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項４に記載の濾過材料。
前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の目付は１２０〜２４８ｇ／ｍ^２であることを特徴とする請求項４に記載の濾過材料。
前記ポリエステルスパンポンド不織布支持層の通気度は、圧力が１２５Ｐａの下で３０．００〜５０．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることを特徴とする請求項４に記載の濾過材料。
前記ＰＴＦＥ多孔膜の通気度は、圧力が１２５Ｐａの下で８．００〜２３．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることを特徴とする請求項４に記載の濾過材料。
圧力が１２５Ｐａの下での通気度が、４．５０〜１５．００ｃｍ^３／ｃｍ^２／ｓであることを特徴とする請求項４に記載の濾過材料。
厚みのＣＶ値が２５％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の濾過材料。
前記スパンポンド不織布支持層の、厚みが最高となる点と最低となる点の厚みの差が３０μｍ以下であることを特徴とする請求項４に記載の濾過材料。