JP2021507103A - オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Abstract
Description
STS304に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼は、良好な耐食性を有し、焼なまし熱処理により非磁性のオーステナイト組織を構成して、非磁性鋼として各種機器および装置に使用されている。しかしながら、用途に応じた加工を実施する場合があり、STS304鋼にディップドローイング加工およびプレス加工を適用する場合、塑性誘起マルテンサイト組織への相変態に起因して非磁性特性を維持しにくいと共に、遅延クラックが発生する虞がある。
(1)Ni+0.65Cr+1.05Mn+0.35Si+12.6C+33.6N≧40
ここで、Ni、Cr、Mn、Si、C、Nは、各元素の重量%である。
(2)降伏強度(MPa)=185+1977C+605N+3.65Cu−3.63Mn
ここで、C、N、Cu、Mnは、各元素の重量%である。
また、前記オーステナイト系ステンレス鋼は、70%冷間加工後に測定されたフェライト含量が0.1%以下であることが好ましい。
また、前記オーステナイト系ステンレス鋼は、下記式(3)で表される積層欠陥エネルギー(SFE)が41mJ/m2以上であることがよい。
(3)SFE(mJ/m2)=25.7+1.59(Ni+Cu)−0.85Cr+0.001Cr2+38.2N0.5−2.8Si−1.34Mn+0.06Mn2
ここで、Ni、Cu、Cr、N、Si、Mnは、各元素の重量%である。
また、前記オーステナイト系ステンレス鋼は、不動態被膜2nm以内領域内Cu+Mn含量が0.2%以上であることが好ましい。
また、前記オーステナイト系ステンレス鋼は、表面抵抗が10mΩcm2未満であることがよい。
また、本発明の強度、表面伝導性が向上した非磁性オーステナイト系ステンレス鋼は、各種機器または装置に使用される非磁性部品用に多様な適用が可能である。
さらに、δ−フェライトによる磁性を除去するために、長時間素材を熱処理する追加工程を必要としないので、製造工程が簡単な非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造が可能である。
(1)Ni+0.65Cr+1.05Mn+0.35Si+12.6C+33.6N≧40
ここで、Ni、Cr、Mn、Si、C、Nは、各元素の重量%である。
明細書全体で、任意の部分が或る構成要素を「含む」というとき、これは、特に反対になる記載がない限り、他の構成要素を除くものではなく、他の構成要素をさらに含むことができることを意味する。
単数の表現は、文脈上明白に例外がない限り、複数の表現を含む。
本発明の一態様によるオーステナイト系ステンレス鋼は、重量%で、C:0.07〜0.2%、N:0.15〜0.4%、Si:0.8〜2%、Mn:16〜22%、S:0.01%以下(0は除く)、Cr:12.5〜20%、Cu:1〜3%、残部Feおよびその他不可避の不純物からなり、下記式(1)を満たす。
(1)0.65Cr+1.05Mn+0.35Si+12.6C+33.6N≧40
ここで、Ni、Cr、Mn、Si、C、Nは、各元素の重量%である。
Cの含量は、0.07〜0.2%である。
炭素(C)は、強力なオーステナイト相安定化元素であり、固溶強化による材料強度の増加のために0.07%以上添加することが好ましい。ただし、その含量が多すぎる場合、耐食性に有効なCrのような炭化物形成元素と容易に結合して、結晶粒界の周囲のCr含量を低減して耐食性を低下させるため、その上限を0.2%に限定する。
窒素(N)は、強力なオーステナイト相安定化元素であり、Niを添加しない鋼では必須に添加される元素であって、本発明では、0.15%以上添加することが好ましい。ただし、その含量が多すぎる場合、窒化物析出および窒素ポア(pore)による表面欠陥を発生させるため、その上限を0.4%に限定する。
ケイ素(Si)は、脱酸に有用な元素であり、Niを添加しない場合、耐食性の向上に寄与する効果があるので、0.8%以上添加することが好ましい。ただし、その含量が多すぎる場合、衝撃靭性と関連した機械的特性を低下させるため、その上限を2%に限定する。
マンガン(Mn)は、Niを添加しない場合、オーステナイト相の安定化に必須的に添加される重要な元素であって、16%以上添加することが好ましい。ただし、その含量が多すぎる場合、表面欠陥が発生するため、その上限を22%に限定する。
硫黄(S)は、MnSを形成し、このMnSは、腐食の基点となって耐食性を減少させるので、0.01%以下に制限する。
クロム(Cr)は、ステンレス鋼の耐食性向上元素のうち最も多く含有されて基本となる元素であり、耐食性の発現のために12.5%以上添加することが好ましい。しかしながら、Crは、フェライト安定化元素であって、Cr含量が高まれば、フェライト分率が増加してオーステナイト安定化を阻害するため、その上限を20%に限定する。
銅(Cu)は、Mnのように本発明において必須に添加される元素であって、オーステナイト相の安定性を増加させ、耐食性を向上させることはもちろん、Mnと共に添加されて、不動態被膜内固溶されて表面伝導性を増加することができるため、1%以上添加することが好ましい。ただし、その含量が多すぎる場合、成形性を低下させるため、その上限を3%に限定する。
本発明の残りの成分は、鉄(Fe)である。ただし、通常の製造過程では、原料または周囲環境から意図しない不純物が不可避に混入されることがあるので、これを排除することはできない。これらの不純物は、通常の製造過程の技術者であれば、誰でも知ることができるものであるため、そのすべての内容を特に本明細書で言及しない。
鋼の非磁性特性を用いた電子部品用素材において、正常な作動のためには、部品に適用された鋼の透磁率(magnetic permeability,μ)は1.005以下でなければならない。これを満たすためには、鋼の凝固時に形成されるδ−フェライトの含量を制御しなければならない。
特にオーステナイト安定化元素を添加することによって、δ−フェライト分率を減少させることができるが、一般的に他の物性が低下することなくオーステナイトを安定化させるのに有用なNi含量を制御して、δ−フェライトの形成を抑制する。
Ni当量(Nieq)は、与えられた組成成分系でδ−フェライトが形成されないようにする最小Ni含量を意味し、下記のように表現することができる。
Nieq=Ni+0.65Cr+1.05Mn+0.35Si+12.6C+33.6N
ここで、Ni、Cr、Mn、Si、C、Nは、各元素の重量%である。
本発明者らは、Ni当量値が40以上である場合に、実際苛酷成形部を模写して70%冷間加工後に測定されたフェライト含量が0.1%以下を満たす場合、透磁率が1.005以下として示され、非磁性特性を満足することができることを発見した。
本発明の一実施例によれば、オーステナイト系ステンレス鋼の冷延焼なまし板は、下記式(2)で表される降伏強度が450Mpa以上および硬度(Hv)値が215以上を満たすことができる。
(2)降伏強度(Mpa)の予測式=185+1977C+605N+3.65Cu−3.63Mn
ここで、C、N、Cu、Mnは、各元素の重量%である。
本発明者らは、式(2)で表現される、C、NおよびCu含量を含む降伏強度の予測式が、鋼の強度をよく反映していることに気づき、式(2)の範囲が450以上である場合、目的とする強度を確保することができることを発見した。
図2に示したとおり、Ni当量値が40以上である場合に、オーステナイト系ステンレス鋼の冷延焼なまし板の降伏強度が450Mpa以上を満たすことが分かる。
本発明の一実施例によれば、オーステナイト系ステンレス鋼は、下記式(3)で表される積層欠陥エネルギーが41mJ/m2以上を満たすことができる。
(3)SFE(mJ/m2)=25.7+1.59(Ni+Cu)−0.85Cr+0.001Cr2+38.2N0.5−2.8Si−1.34Mn+0.06Mn2
ここで、Ni、Cu、Cr、N、Si、Mnは、各元素の重量%である。
オーステナイト相の積層欠陥エネルギー(SFE,mJ/m2)は、オーステナイト相の変形機構を制御することが知られている。通常、オーステナイト相の積層欠陥エネルギーは、単相のオーステナイト系ステンレス鋼である場合、外部で付加した塑性変形エネルギーがオーステナイト相の変形に寄与する程度を示す。
積層欠陥エネルギーが中間程度である場合、オーステナイト相で機械的双晶が形成される。中間程度の積層欠陥エネルギーである場合、これら双晶の交差点で塑性誘起マルテンサイト相が形成されて、加えられた塑性変形エネルギーが機械的に相変化を招いて、オーステナイト相からマルテンサイト相に変態を起こす。したがって、ステンレス鋼の場合、非常に広範囲な範囲で中間相(イプシロンマルテンサイト相または機械的双晶)の差異点だけを除いて、塑性誘起マルテンサイト相が形成されることが知られている。したがって、積層欠陥エネルギーが41mJ/m2未満の場合は、オーステナイト相でイプシロンマルテンサイト相が形成された後、塑性誘起マルテンサイト相が形成されたり、オーステナイト相で機械的双晶が形成された後、塑性誘起マルテンサイト相が形成される。
本発明者らは、式(3)で表されるオーステナイト相の積層欠陥エネルギーが41mJ/m2以上である場合は、透過電子顕微鏡を用いて調査した結果、塑性変形後にマルテンサイト相の形成が観察されないことを確認することができた。
電子部品用途に使用されるオーステナイト系ステンレス鋼で表面伝導性は、重要な因子である。本発明では、CuとMnの含量を制御して、不動態被膜の厚さ2nm以内領域内でCu+Mn含量が0.2%以上であるとき、表面抵抗が10mΩcm2以下であることを確認することができた。これは、CuとMnがCr酸化物層から構成される不動態被膜に一部置換固溶されることによって、電子移動度が増加して表面伝導性が増加するものと考えられた。
実施例
表1のとおり鋼の各成分の含量を変更して50kgインゴット(Ingot)キャスティングを通じてステンレス鋼材を生産した。インゴットを1250℃で3時間加熱後、熱間圧延を実施して、厚さ4mmの熱延材を生産した。熱延材は、冷間圧延を実施して最終厚さ2.5mmに加工して、1100℃で大気中に30秒間焼なましを実施した後、酸洗した。
このような方法で製造された試験片に対して引張試験を通じて降伏強度(YS、Mpa)を測定して、降伏強度の予測式と比較した。また、ビッカース硬さ試験を通じて硬度(Hv)を測定した。
2.5mm冷間圧延が施された試験片は、実際電子部品素材の成形品内の非磁性、表面抵抗特性を模写するために、70%冷間圧下率で冷間圧延して、厚さ0.75mmの冷間圧延板材を製造した。フェライトスコープ装備を活用して製造された冷間圧延板材のフェライト含量(%)を測定し、透磁率測定装備(FERROMASTER)を活用して透磁率を測定した。
また、GDS(Glow Discharge Spectrometer)分析装備を活用して冷間圧延板材の表層部から2nm地点での不動態被膜内のMn+Cu(重量%)を分析した。
それぞれの成分でオーステナイト系ステンレス鋼の積層欠陥エネルギー(SFE)、フェライト含量、透磁率、降伏強度の予想値および実際値、硬度、表層部2nm地点のMn+Cu含量および表面抵抗の評価結果を下記表2に示した。
図1および表2に示したとおり、実施例の場合、比較例と比較して式(1)で表されるNieq値が40以上を満たし、透磁率は、1.005以下として示されて、非磁性特性を満たすことを確認することができる。
図1および表2に示したとおり、実施例の場合、比較例と比較して式(1)で表されるNieq値が40以上を満たし、降伏強度は450MPa以上、硬度は215Hv以上を満たすことを確認することができる。また、表2に示したとおり、発明鋼の場合、降伏強度の予測式と降伏強度の実測値間の差異が極微で、式(2)がオーステナイト系ステンレス鋼の強度をよく反映していることが分かる。
これに比べて、比較例1では、Niを8.1%含むが、Mn含量が1.5%と過度に低く、Nieq値は、40に達しなかった。具体的に、表1および表2に示したとおり、比較例1の場合、Nieq値が23.745であって、本発明の範囲を外れており、透磁率が5.2であって、磁性だけでなく、450MPa以上の高強度および目的とする表面伝導性も確保することができなかった。
表1および表2に示したとおり、比較例3の場合にもNieq値が30.38であって、40に達せず、透磁率が2.5であって、目的とする非磁性特性を確保することができず、450MPa以上の高強度特性も確保することができなかった。
また、比較例3の場合には、Mnと共に不動態被膜内に固溶されるべきCuが添加されず、表層から2nm以内領域でCu+Mn含量が0.0001%であり、これに伴い、表面抵抗は、45mΩcm2と測定され、目的とする表面伝導性を確保することができなかった。
Claims (8)
- 重量%で、C:0.07〜0.2%、N:0.15〜0.4%、Si:0.8〜2%、Mn:16〜22%、S:0.01%以下(0を除く)、Cr:12.5〜20%、Cu:1〜3%、残部Feおよびその他不可避の不純物からなり、下記式(1)を満たすことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。
(1)Ni+0.65Cr+1.05Mn+0.35Si+12.6C+33.6N≧40
ここで、Ni、Cr、Mn、Si、C、Nは、各元素の重量%である。 - 下記式(2)で表される降伏強度が450MPa以上であることを特徴とする請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
(2)降伏強度(MPa)=185+1977C+605N+3.65Cu−3.63Mn
ここで、C、N、Cu、Mnは、各元素の重量%である。 - 70%冷間加工後に測定されたフェライト含量が0.1%以下であることを特徴とする請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- 70%冷間加工でも透磁率が1.005以下であることを特徴とする請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- 下記式(3)で表される積層欠陥エネルギー(SFE)が41mJ/m2以上であることを特徴とする請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
(3)SFE(mJ/m2)=25.7+1.59(Ni+Cu)−0.85Cr+0.001Cr2+38.2N0.5−2.8Si−1.34Mn+0.06Mn2
ここで、Ni、Cu、Cr、N、Si、Mnは、各元素の重量%である。 - 冷間圧延材の硬度(Hv)値が215以上であることを特徴とする請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- 不動態被膜2nm以内領域内Cu+Mn含量が0.2%以上であることを特徴とする請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- 表面抵抗が10mΩcm2未満であることを特徴とする請求項7に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
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