JP2021188677A - 管継手 - Google Patents

Abstract

【課題】パイプＰにフレア加工せずに、確実に接続できる部品点数の少ない管継手を提供する。【解決手段】継手本体１の雄ネジ部９への袋ナット２の螺進に伴って、パイプＰの外周面に対し、強力圧接状態となる引抜阻止用歯部36を、継手本体１自身が一体に有し、しかも、歯部36は薄肉略円筒部35の先端に形成される。【選択図】図２

Description

本発明は、管継手に関する。

管継手の一種として、フレア継手が広く知られている。一般に、このフレア継手は、図17に示すように、パイプｐの端部にフレア加工部ｆを特別な治具にて塑性加工して形成し、このフレア加工部ｆを、フレア継手本体ｈのテーパ部ａに当てて袋ナットｎにて締付けて、袋ナットｎのテーパ面ｔとフレア継手本体ｈのテーパ部ａにて挟圧し、金属面の相互圧接にて密封性を確保する構成である（例えば特許文献１参照）。
しかしながら、図17に示した管継手は、作業現場にて、被接続パイプｐの端部に、専用工具を使用して、フレア加工部ｆを形成する必要があり、作業能率が悪く、品質のバラツキも生じる。さらに、パイプｐのフレア加工部ｆの小径端縁ｆ₁ に亀裂を生じ易い。また、袋ナットｎを締付けた際にパイプｐが減肉して、その結果、密封性の低下や袋ナットｎに緩みを発生し易いという問題もあった。
そこで、本出願人等は、図17に示すフレア加工部ｆを全く省略したパイプｐを、接続できる管継手を提案した。

即ち、図18に示すような構造の管継手である（特許文献２参照）。この図18（特許文献２）に記載の管継手は、雄ネジ部52とテーパ部53を有するフレア継手本体51に対し、袋ナット54を螺着するが、内部の収納空間部55には、ストップリング56を内装保持する。
このストップリング56は、シール凹溝57を有し、Ｏリング58が内装され、挿入されるパイプＰとの間の密封作用は、このＯリング58によって行われる。特に、ストップリング56は、継手本体51のテーパ部53に圧接する圧接勾配面59を有する。また、先端側には薄肉円筒部60が同一径をもって延設され、この薄肉円筒部60の最先端には、断面三角形のパイプ外周面食い込み用爪部61が付設されている。
この爪部61は、袋ナット54の螺進に伴って、パイプＰの外周面に食い込ませる構成である（特許文献２参照）。

特開２００５−４２８５８号公報 特許第５０９１１９１号公報

しかしながら、図18（特許文献２）に示した管継手を、冷媒配管用として現実に市場へ提供するうえで、次の３点が、未解決であり、又は、技術的に不十分であることが、判明してきた。
（ｉ）袋ナット54を螺進してゆくとストップリング56が共廻りを生じ、テーパ部53と圧接勾配面59の間で相対的スリップを発生し、これによって、その金属圧接シールが破壊される。これを防ぐために、爪部61を、特別な治具を使用して、パイプＰの外周面に、予め、食い込ませておく「予備加工」を必要とする点。
このような「予備加工」は配管接続現場での作業能率を著しく低下させる。
（ii）現実のパイプＰは、その肉厚が、薄肉円筒部60の肉厚と同程度であり、図18に示した肉厚Ｔｐの約１／３の場合もあり得る。従って、三角形断面の爪部61といえども、Ｃｕ製パイプＰの表面に食い込まず、パイプＰを局部的に内径方向に塑性変形させるのみで、パイプ耐引抜力が小さい点。
(iii) 上記（ii）に記述したように爪部61がパイプＰに食い込まず、配管工事完了後、パイプＰをその軸心廻りに回転させる外力が作用すると、簡単に回転を起こす。これに伴って、爪部61とパイプ外周面との間のメタルシール性が破壊される。従って、Ｏリング58を省略できない点。

そこで、本発明は、継手本体の雄ネジ部への袋ナットの螺進に伴って、被接続パイプの外周面に対し、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力を発生する引抜阻止用歯部を、上記継手本体自身が一体に有し、しかも、上記雄ネジ部を外周に有する接続筒部の先端面から突出状に連設された薄肉略円筒部の先端に、上記引抜阻止用歯部が形成され、該歯部は、微小間隔をもって配設された後歯と前歯にて構成され、上記薄肉略円筒部の平均肉厚寸法をＴ₃₅とすると共に、上記接続筒部の平均肉厚寸法をＴ₇ とすると、下記数式１が成立するよう設定した。
０．４０・Ｔ₇ ≦Ｔ₃₅≦０．７５・Ｔ₇ …（数式１）

また、本発明は、継手本体の雄ネジ部への袋ナットの螺進に伴って、被接続パイプの外周面に対し、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力を発生する引抜阻止用歯部を、上記継手本体自身が一体に有し、しかも、上記雄ネジ部を外周に有する接続筒部の先端面から突出状に連設された薄肉略円筒部の先端に、上記引抜阻止用歯部が形成され、上記歯部は、微小間隔をもって配設された後歯と前歯にて構成され、上記後歯の断面形状は、略台形状であって、しかも、該略台形状の上辺から成る上記第１先端辺は、アール状中間段差部を介して、背の低い後半辺部と背の高い前半辺部を有し、上記前歯の断面形状は、略台形状であって、しかも、該略台形状の上辺から成る上記第２先端辺は、後方下傾の勾配面を介して、背の低い後半辺部と背の高い前半辺部を有する折れ線状である。

また、被接続パイプのストレート状先端部の外周面に対し、上記継手本体の上記後歯の第１先端辺と、上記前歯の第２先端辺が、上記袋ナットの螺進に伴って、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力を発生するよう構成し、さらに、上記強力圧接状態では、上記後歯の第１先端辺、及び、上記前歯の第２先端辺がパイプの上記外周面に対して食い込み状に圧接してダブルシール機能をなすように構成した。

また、強力圧接状態で、上記ダブルシール機能を発揮して、継手本体の内周面と外周面にシール材が省略されている。
また、上記強力圧接状態下で、パイプがその軸心廻りに回転を生じたとしても、上記後歯の第１先端辺の上記前半辺部がパイプの外周面に閉円環状小凹周溝を形成するように食い込み、パイプの螺旋回転を防止し、さらに、上記第１先端辺の上記アール状中間段差部が上記小凹周溝の後側面に圧接して、シール機能を発揮する。

また、上記パイプの外周面に対し、上記後歯及び前歯が、上記強力圧接状態において、後歯のパイプ引抜抵抗力よりも、前歯のパイプ引抜抵抗力が大きくなるように分担すると共に、上記前歯の第２先端辺が、上記折れ線状をもって上記外周面に強力圧接してパイプが曲げ方向の外力を受けて抜け出ることを阻止するパイプ引抜阻止機能を、上記前歯が分担する。
また、上記強力圧接状態下で、上記第１先端辺と上記第２先端辺が、上記パイプの軸心から等距離に在るように、後歯と前歯が上記パイプの外周面に対して同一深さに食い込ませるよう構成した。
また、上記袋ナットの上記孔部において、先端縮径テーパ部が、基端側急勾配テーパ部と中間緩勾配テーパ部と、中間急勾配テーパ部と先端側緩勾配テーパ部をもって、構成されている。

また、上記袋ナットの上記孔部において、先端縮径テーパ部が、基端側急勾配テーパ部と中間緩勾配テーパ部と、中間急勾配テーパ部と先端側緩勾配テーパ部とをもって、構成され、さらに、上記薄肉略円筒部の上記先端頭部は、最先端外周角部から成る第１凸部と、上記後歯のアキシャル方向位置に対応したアキシャル方向位置において上記先端頭部の外周に形成された低三角丘陵状第２凸部とを、有し、上記袋ナットの螺進に伴って、上記先端頭部が上記先端縮径テーパ部に摺接進入してゆくと、上記第２凸部が上記基端側急勾配テーパ部によってラジアル内方向へ押圧されて、上記後歯をパイプの外周面に押圧する第１回押し込み工程を行い、その後、上記第１凸部が上記中間急勾配テーパ部によってラジアル内方向へ押圧されて、上記前歯をパイプの外周面に押圧する第２回押し込み工程を行うように構成した。

また、上記袋ナットの締付完了状態において、上記継手本体の袋ナット接続筒部の先端面と、上記袋ナットの上記孔部の上記段付部とが、当接して、袋ナットの螺進抵抗の増加を作業者が検知可能なように構成した。
また、上記継手本体の後歯と前歯が、パイプの外周面に対する上記強力圧接状態で、パイプの先端部を内周側から支持するサポート用インコアを、付設した。

本発明によれば、２個の後歯と前歯がパイプ外周面に対して強力圧接状態となって、パイプ耐引抜力が大きく、冷媒等に対する優れた密封性能（シール性）を発揮する。さらに、従来の前記課題（ｉ）で述べた「予備加工」が省略可能となって、配管接続作業が迅速に能率良く行い得ることとなった。さらに、後歯と前歯が各々独自の機能（作用）を発揮して相互に補完しつつ、総合的に優れた密封性能（シール性）、及び、パイプに曲げ力が作用した状況出の耐引抜性を発揮し、パイプが引抜ける事故を確実に防止できる。

本発明の実施の一形態を示しパイプ接続作業途中の状態を示した断面図である。 パイプ接続完了状態を示す断面図である。 袋ナットの一例を示す断面図であって、（Ａ）は全体断面図、（Ｂ）は要部拡大断面図である。 継手本体の一実施例の要部断面図である。 継手本体の要部拡大断面図である。 後歯の断面形状を例示した説明図である。 前歯の断面形状を例示した説明図である。 先端頭部の初期セット状態を示す要部拡大断面説明図である。 先端頭部の作動を順次説明するための要部拡大断面説明図である。 先端頭部の作動を順次説明するための要部拡大断面説明図である。 先端頭部の作動を順次説明するための要部拡大断面説明図である。 先端頭部の作動を順次説明するための要部拡大断面説明図である。 先端頭部の作動を順次説明するための要部拡大断面説明図である。 先端頭部の作動を順次説明するための要部拡大断面説明図である。 強力圧接状態を示す説明図であって、（Ａ）は要部拡大断面説明図、（Ｂ）は（Ａ）の要部をさらに拡大して示した一部非断面の説明図、（Ｃ）は（Ａ）の要部をさらに拡大して示した一部非断面の説明図である。 別の実施形態を示す図であって、（Ａ）は（先端頭部の）初期セット状態の要部拡大断面図、（Ｂ）は強力圧接状態を示す要部拡大断面図である。 従来例を示す断面図である。 別の従来例を示す断面図である。

以下、図示の実施の形態に基づき本発明を詳説する。
図１〜図５に示す実施の形態に於て、本発明に係る管継手Ｊは、継手本体１と袋ナット２を具備し、さらに、被接続用パイプＰの先端には（従来のフレア加工を全く省略して）ストレート状先端部10を有している。

この継手本体１は、全体形状がストレート状であって、軸心に沿って流路孔６が貫設され、軸心方向中央位置に、スパナ等の作業工具を掛けるための六角形等の掴持部１Ａが設けられ、さらに、軸心左右方向に接続筒部７，７が連設されている。各接続筒部７の外周面に雄ネジ部９が形成される。そして、２個の袋ナット２，２が、左右の上記雄ネジ部９，９に螺着される構造である。

図１と図４に示すように、接続筒部７の先端面７Ａから、薄肉略円筒部35が一体状に延設されている。言い換えれば、雄ネジ部９を外周面に有する接続筒部７と、（段付部としての先端面７Ａを介して、）先端側へ連設された薄肉略円筒部35を、有する。

また、流路孔（孔部）６は、段付部30を有し、中央基本径よりも、左右外方部位は大径として、この段付部30まで（又はその近傍まで）パイプＰが挿入されている。このように、段付部30をもって形成された、（やや）大径のパイプ挿入孔部28につき、（先に説明すると、）奥方部位31を、奥方縮径テーパ状に形成して、パイプ挿入完了状態（図２参照）で、パイプ外周面10Ａが孔部28の内周面27に圧接するように、形成する。

そして、図４に示すように、薄肉略円筒部35の基端の内径寸法は、上記パイプ挿入孔部28の先端の内径寸法と、一致させ、しかも、薄肉略円筒部35の内周面形状は、先端方向へ緩やかに拡径するテーパ状である（図５の角度θ₁ 参照）。
さらに、薄肉略円筒部35の先端頭部37の内周面には、引抜阻止用歯部36が設けられる。図５に、拡大断面をもって示したように、この歯部36は、微小間隔Ｗ₃₆をもって配設された後歯36Ｂと前歯36Ｆにて、構成される。
このように、本発明に係る管継手では、パイプ引抜抵抗力を発揮する引抜阻止用歯部36───後歯36Ｂと前歯36Ｆ───を、継手本体１自身が、一体に有する。

ところで、図１，図２に於ては、全体形状が、ストレート状を図示したが、これを、Ｔ字型、Ｙ字型、十字型やエルボ型等自由である。また、図１，図２では、薄肉略円筒部35を接続用両端部に有する場合を図示したが、この独自の薄肉略円筒部35を一端のみに設け、他端は、テーパ雄ネジや平行雌ネジ、又は、溶接用筒部等を有する接続構造とするも、自由である。

袋ナット２は、図１〜図３に示すように、軸心方向に孔部11が貫設され、この孔部11の基端には、上記雄ネジ部９が螺着される雌ネジ部12を有し、この雌ネジ部12から先端に向かって、順次、小幅寸法の逃げ溝13、段付部15、小幅寸法Ｗ₁₆の短ストレート部16、先端縮径テーパ部17、及び、（被接続パイプＰの外径よりも僅かに大きい内径寸法の）ストレート部18が、形成されている。なお、短ストレート部16を省略できる場合もある（小口径の場合）。

ストレート部18には、凹溝部19が形成され、Ｏリング等のシール48が装着される。なお、袋ナット２の基端部位と、継手本体１の掴持部１Ａの先端面近傍とを、袋ナット２の螺着状態下でメタル相互の圧接によるメタルシールＭｓ（図２参照）を形成して、シール材を省略している。この袋ナット２の材質は、黄銅（真鍮）、又は、アルミニウムとする。
そして、上記先端縮径テーパ部17は次のように構成されている。即ち、図３（Ｂ）に示す如く、上記先端縮径テーパ部17は、基端側急勾配テーパ部17Ａと中間緩勾配テーパ部17Ｂと、中間急勾配テーパ部17Ｃと先端側緩勾配テーパ部17Ｄ等をもって、構成されている。

上記基端側急勾配テーパ部17Ａと中間急勾配テーパ部17Ｃとは、相等しい勾配（傾斜）角度に設定する。しかも、両急勾配テーパ部17Ａ，17Ｃの幅寸法も同等に設定する。
また、図３（Ｂ）で明らかなように、中間緩勾配テーパ部17Ｂの勾配（傾斜）角度は、先端側緩勾配テーパ部17Ｄの勾配（傾斜）角度と相等しい値に設定するか、或いは、後者のテーパ部17Ｄの勾配（傾斜）角度を僅かに大きく設定する。しかも、後者のテーパ部17Ｄの幅寸法の方が小さい。

そして、図４（Ａ）と図５に於て、薄肉略円筒部35の平均肉厚寸法をＴ₃₅とすると共に、接続筒部７の平均肉厚寸法をＴ₇ とすると、０．４０・Ｔ₇ ≦Ｔ₃₅≦０．７５・Ｔ₇ （数式１）が、成立するように、薄肉略円筒部35の肉厚寸法Ｔ₃₅を比較的厚く形成する。
なお、図５に於て、点線Ｌ_Ｆ，Ｌ_Ｂにて区画した前歯36Ｆと後歯36Ｂを除いて平均肉厚寸法Ｔ₃₅を求める。さらに、接続筒部７は、外周に雄ネジ部（山と谷）を有しているので、軸心（アキシャル）方向の各位置毎に肉厚寸法が変動するがそれらの平均値を演算して平均肉厚寸法Ｔ₇ を求める。

このように、本発明にあっては、薄肉略円筒部35は、その平均肉厚寸法Ｔ₃₅が、接続筒部７の肉厚寸法Ｔ₇ の４０％〜７５％と、十分に大きく設定する。
なお、好ましくは、０．４３・Ｔ₇ ≦Ｔ₃₅≦０．６５・Ｔ₇ （数式２）のように設定する。
さらに、望ましくは、０．４５・Ｔ₇ ≦Ｔ₃₅≦０．５５・Ｔ₇ （数式３）のように設定する。
上記数式に於て、下限値未満では薄肉略円筒部35が内圧に耐えることが難しい。逆に、上限値を越すと、（段差状の）先端面７Ａの段差寸法が過小となり、（後述の）袋ナット２の螺進抵抗の増加を、作業者が検知することが困難となる。また、下限値未満あるいは上限値を越えると、（後述する）図８〜図15に示すように確実かつスムーズに先端頭部37がパイプＰの外周面10Ａに食い込んで（絞込んで）ゆかなくなる。

そして、図４，図５に示すように、上記歯部36は、微小間隔Ｗ₃₆をもって配設された後歯36Ｂと前歯36Ｆをもって、構成されている。なお、本発明では、図４，図５に於ける先端（右）方向を、「前方」と見ることによって、後歯36Ｂ・前歯36Ｆと、呼称することとする。

そして、図６（Ｄ）と図５に示すように、後歯36Ｂの断面形状は、略台形状であり、しかも、略台形状の上辺から成る第１端辺41は、アール状中間段差部62を介して、背の低い後半辺部63と背の高い前半辺部64を、有する。あるいは後歯36Ｂの断面形状は、直線状第１先端辺41を上辺として有する台形乃至略台形である（図６（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）参照）。なお、図６は図４のＸ部における後歯36Ｂの拡大図であると、見ることができる。

図６（Ａ）は後歯36Ｂの断面形状が台形の場合を示し、図６（Ｂ）では左右斜辺が凹状弯曲状の略台形を示し、図６（Ｃ）では台形の左右斜辺の内の後方斜辺が急峻であり、前方斜辺は凹状弯曲状である場合を例示している。

また、図７と図５に示すように、前歯36Ｆの断面形状は、直線状第２先端辺42を上辺として有する台形乃至略台形である（図７（Ａ）〜（Ｃ）参照）。なお、図７（Ａ）〜（Ｃ）の直線状第２先端辺42を、右方向（前方）に緩い上傾状とすることも望ましい。つまり、パイプＰの抜け出しに対して抵抗力を増加させ得るからである。あるいは、図７（Ｄ）に示すように、折れ線状の第２先端辺42を上辺として有する略台形とするのが望ましい。即ち、図７（Ｄ）に示した前歯36Ｆの第２先端辺42は、後方下傾の勾配面65を介して、背の低い後半辺部66と、背の高い前半辺部67を有する折れ線状である。（この前半辺部67を先端部42Ａと呼ぶ場合もある。）なお、図７は、図４のＸ部における前歯36Ｆを拡大して示した拡大断面図であると言える。

図７（Ａ）は前歯36Ｆの断面形状が台形の場合を示し、図７（Ｂ）では台形の内の前方斜辺が急峻な台形を示す。図７（Ｃ）では台形の左右斜辺の内の前方斜辺が急峻であり、後方斜辺は凹状弯曲状の場合を例示する。
いずれにせよ、後歯36Ｂと前歯36Ｆのいずれも、その断面形状は、上辺が直線状又は折れ線状であり、いわば「テーブルマウンティン型」と呼ぶことも可能である。

（既に述べたが）後歯36Ｂと前歯36Ｆを、先端に有する薄肉略円筒部35は、全体として、先端方向に拡径状の円錐筒型であるが、その円筒部35の先端に付設された、後歯36Ｂの第１先端辺41と、前歯36Ｆの第２先端辺42は、相互に略平行に形成され、自由状態下で、図５に示すように、前歯36Ｆの第２先端辺42の先端部42Ａ（前半辺部67）は、後歯36Ｂの第１先端辺41よりも、僅かにラジアル外方向位置に設ける。つまり、継手本体１の軸心Ｌ₁ （図４参照）と平行な一直線Ｌ₃₀に対して、後歯36Ｂの第１先端辺41が当接した状態下で、前歯36Ｆの第２先端辺42は、微小間隙が形成される（図５参照）。言い換えれば、薄肉略円筒部35の自由状態下では、第１先端辺41のパイプ軸心Ｌ₁ からの寸法（半径）よりも第２先端辺42のその寸法（半径）が、僅かに大きい。
即ち、第１先端辺41と第２先端辺42とは、パイプ軸心Ｌ₁ からの寸法に差がある。

以上説明した自由状態の薄肉略円筒部35は、袋ナット２の螺進に伴って、順次、図８〜図14に示す如く、変形してゆく。なお、図８〜図14に於ては、パイプＰは、変形させずに、元のままの形状と寸法をもって図示することで、薄肉略円筒部35等の変形、及び、後歯36Ｂ・前歯36Ｆの位置と姿勢等を、理解しやすいように表現した。また、図15は、（最終的に絞り込んだ）強力圧接状態を示し、パイプＰが具体的に変形した状態を示している。そして、破線Ｌ₃₆は、図15に示す如く、強力圧接状態における歯部36の（沈み込んだ）ラジアル方向位置───仮想円筒面位置───を示す。

上記破線Ｌ₃₆をもって示したラジアル方向位置（仮想円筒面位置）を目標基準として、図８〜図14に於て、薄肉略円筒部35、後歯36Ｂ、前歯36Ｆ、先端頭部37等が、順次、どのような位置及び姿勢等に在るか、を図示している。
図８〜図15に順次示すように、薄肉略円筒部35とその先端頭部37がラジアル内方向へ変形───絞り込み変形───してゆく。図３（Ｂ）に於て、先端縮径テーパ部17の形状について既に説明したので、ここでは、まず、薄肉略円筒部35とその先端頭部37の形状から、説明する。

図５に於て、最先端外周角部から成る第１凸部71と、後歯36Ｂのアキシャル方向位置と同じアキシャル方向位置において、薄肉略円筒部35の外周に形成された低三角丘陵状第２凸部72とを、有している。
薄肉略円筒部35の外周面は、先端面７Ａの内端側のアール部73から、円筒状ストレート部74と、第２凸部72の低三角丘陵部と、先端方向へ縮径する傾斜部75と、から形成されている。

図５にて明らかなように、薄肉略円筒部35の内周面は、内径部28（図４参照）から、先端方向に向かって、（水平線に対して）微小傾斜角度θ₁ をもって、先端方向に拡径状略円錐面を成す。そして、後歯36Ｂと前歯36Ｆが所定微小間隔Ｗ₃₆をもって、突設され、しかも、前歯36Ｆは、その上記第２先端辺42の前端（先端）にエッジ部62を、直角状に有する（図７（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）参照）。
さらに、後歯36Ｂは、その上記第１先端辺41の後端にエッジ部65を有する（図６参照）。

図15に示した強力圧接状態では、後歯36Ｂの第１先端辺41がパイプ外周面10Ａに食い込み状に圧接し、かつ、前歯36Ｆの第２先端辺42がパイプ外周面10Ａに食い込み状に圧接し、ダブルシール機能を成している。しかも、図15に示す強力圧接状態では、第１先端辺41と第２先端辺42によって、パイプ引抜抵抗力Ｚ_Ｂ，Ｚ_Ｆを発生する。なお、強力圧接状態下で、上述のダブルシール機能を、第１先端辺41・第２先端辺42が発揮するので、Ｏリング等のシール材を、（図１に示すように）継手本体１の内周面と外周面にはシール材を省略できる。

図８〜図15の各工程について、図３（Ｂ）と図５等を参照しつつ、順に説明すれば、図８は初期セット状態を示し、第２凸部72が袋ナット２の短ストレート部16に嵌込まれ、かつ、（図５に示した）傾斜部75が、（図３（Ｂ）に示した）中間緩勾配テーパ部17Ｂに嵌合し、第２凸部72の前方傾斜部72Ａが、基端側急勾配テーパ部17Ａに嵌合している。

次に、袋ナット２の螺進に伴って、先端頭部37がテーパ部17に摺接進入してゆくと、図９に示すように、第２凸部72が基端側急勾配テーパ部17Ａ（図３（Ｂ）参照）によって、ラジアル内方向へ押圧されて、パイプＰの外周面10Ａに圧接する。これを第１回押し込み工程と呼ぶ。

次に、図９から図10に示すように、（袋ナット２の螺進に伴って）第２凸部72が中間緩勾配テーパ部17Ｂに乗り上げて（圧接して）、さらに、図11のように絞り込みを行う。このとき、第２凸部72のみがテーパ部17Ｂに圧接状であって、絞り込み前半は、（図10のように）後歯36Ｂがパイプ外周面10Ａに先に侵入してゆき、後半に（図11に示すように）前歯36Ｆも侵入してゆく（食い込んでゆく）。
図10と図11に示したように、傾斜部75（図５参照）は、中間緩勾配テーパ部17Ｂに対して微小間隙が形成されている（非接触状である）。

次に、図12に示すように、第１凸部71と第２凸部72が袋ナット２のテーパ部17に対して、当接した２点当りの状態となる。前方の第１凸部71が中間急勾配テーパ部17Ｃに当接した２点当りの状態下では、先端頭部37が矢印Ｍ₃₇のように回転変形する。
図９に示した第１回押し込み工程の後には、図12に示す第２回押し込み工程が行われる。この図12にあっては、前歯36Ｆは、約２°〜２．５°も回転しながら、沈む動作が発生する。

次に、図13から図14に示すように、先端頭部37の傾斜部75が、先端側緩勾配テーパ部17Ｄに対応する姿勢となる。このような絞り込み後半では、前歯36Ｆをメインとして絞り込まれる。
その後、図15に示すように、袋ナット２の段付部15に対して、先端面７Ａが当接して、接続作業は、完了する。即ち、袋ナット２の締付完了状態において、継手本体１の接続筒部７の先端面７Ａと、袋ナット２の段付部15とが、当接して、袋ナット２の螺進抵抗の増加を作業者が（手で）検知可能である。

図８〜図15に基づいて、作業工程を順次説明したが、本発明は、袋ナット２の螺進に伴って、先端頭部37が先端縮径テーパ部17に摺接進入してゆくと、第２凸部72が基端側急勾配テーパ部17Ａによってラジアル内方向へ押圧されて、後歯36ＢをパイプＰの外周面10Ａに押圧する第１回押し込み工程を行い、その後、第１凸部71が中間急勾配テーパ部17Ｃによってラジアル内方向へ押圧されて、前歯36ＦをパイプＰの外周面10Ａに押圧する第２回押し込み工程を行うような各部寸法と形状と構造であるということができる。

そして、図15に示すように、強力圧接状態下で、後歯36Ｂの第１先端辺41の前半辺部64（図６（Ｄ）参照）と、前歯36Ｆの第２先端辺42の前半辺部67（図７（Ｄ）参照）とが、パイプＰの軸心Ｌ_Ｐから等距離に在る。
即ち、図15に示す破線Ｌ₃₆は、パイプＰの軸心Ｌ_Ｐから等しい半径（等距離）を示し、この破線Ｌ₃₆の上に、上記前半辺部64と前半辺部67（図６（Ｄ）と図７（Ｄ）参照）が、パイプ外周面10Ａに沈み込んでいる（食い込んでいる）。
このように、先端頭部37の外周面の形状、及び、先端縮径テーパ部17の傾斜角度とアキシャル方向位置（寸法）を、適宜設定すれば、後歯36Ｂの前半辺部64（図６（Ｄ）参照）と、前歯36Ｆの前半辺部67（図７（Ｄ）参照）が、パイプ軸心Ｌ_Ｐからの等距離Ｌ₃₆に在るように、強力圧接状態下で、沈みこむ───同一深さに食い込む───。

さらに、図６（Ｄ），図７（Ｄ）、及び図15（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に基づき、強力圧接状態下での作用と機能について、以下、説明する。
上記強力圧接状態下で、パイプＰが外力（回転トルク）を受けて、その軸心Ｌ_Ｐ廻りに回転を生じた場合を想定すれば、後歯36Ｂの前半辺部64がパイプ外周面10Ａに閉円環状小凹周溝Ｕ₆₄を、図15（Ｂ）に示した拡大図のように、形成する。この閉円環状小凹周溝Ｕ₆₄は、誘導案内溝（レール溝）の機能を果たすこととなる。

小凸条68がいわばレールとして、小凹周溝Ｕ₆₄が、パイプ軸心Ｌ_Ｐに直交面上に存在するように、パイプＰの回転を規制する。即ち、蛇行回転あるいは螺旋回転することのないようにパイプＰの回転を規制する。
このように、パイプＰが回転したとしても、蛇行回転及び螺旋回転することを、小凸条68と小凹周溝Ｕ₆₄の係合にて、防止（抑制）して、シール破壊を起こすことを、防止できる。

しかも、図15（Ｂ）に示したように、内圧等によるパイプＰの抜け出し───アキシャル外方向への動き───は、アール状中間段差部62のパイプ外周面10Ａの小凸状角部への圧接（矢印Ｐ₆₂参照）によって、強力に阻止される。
特に、上記矢印Ｐ₆₂をもって示した高い面圧力が、小凸条68の後方側面のアール状中間段差部62に、発生することで、シール（密封）機能を発揮する。

次に、図15（Ａ）（Ｃ）に示すように、前記強力圧接状態下では、前歯36Ｆの第２先端辺42が、折れ線状に、外周面10Ａに強力圧接している。図２に示したパイプＰの右方向の図外近傍にて、曲げ方向の外力を受けた際に、パイプＰが（同図の右方向へ）抜け出ることを、阻止するパイプ引抜阻止機能を、主として前記折れ線状に強力圧接した前歯36Ｆが分担する。図15（Ｃ）の矢印Ｐ₆₅は、勾配面65がパイプ外周面10Ａに対して強く圧接していることを示す「面圧力」である。
なお、図15（Ｃ）は図15（Ｂ）と同様に、パイプＰを非断面をもって表示している。

また、図７の（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に示した各断面形状において、第２先端辺42を（エッジ部82の方向に高くなるような）前方高傾状とするも望ましい（図示省略）。即ち、前方高傾状とした第２先端辺42は、パイプＰの抜け出ることを、阻止する作用効果が増大する。
図15（Ｂ）（Ｃ）に示したように、後歯36Ｂと前歯36Ｆは、幅の小さい前半辺部64，67を設けることによって、前述した図18の課題（ii）を解決できた。つまり、パイプＰの外周面10Ａに食い込み易いという利点がある。しかも、図15（Ｂ）（Ｃ）に示した後歯36Ｂのアール状中間段差部62、前歯36Ｆの勾配面65は、優れたシール機能（性能）を発揮する。しかも、後歯36Ｂは、パイプＰが回転してしまった際、小凸条68がパイプＰの小凹周溝Ｕ₆₄に案内誘導されて、シール面が蛇行することを有効に防止でき、シール性能も向上できた。

さらに言えば、折れ線状の前歯36Ｆは、パイプ引抜け方向の動きをブロック（阻止）し、後歯36Ｂに影響を伝えない作用をなす。しかも、パイプＰが曲げを起こしたとしても前歯36Ｆは強い引抜阻止力を発揮し、後歯36Ｂは、パイプＰの回転が生じても、螺旋回転や蛇行回転を有効に防ぎ、しかも、アール状中間段差部62はパイプＰに内圧が作用した際に、面圧Ｐ₆₂が上がって、密封作用及びパイプ引抜阻止機能を、共に発揮する。
上述のように、本発明では、後歯36Ｂと前歯36Ｆが共働して、パイプＰの引抜け阻止機能、及び、シール機能を、十分発揮できる構成であると言える。

次に、図16に示した別の実施形態について説明すると、サポート用インコア83が付設されている。即ち、このインコア83は外鍔84を一端に有する円筒部86を有する。図16（Ａ）と図16（Ｂ）は、図１と図２に各々対応した状態を示し、図1〜図15にて説明した実施形態と同一符号は同様の構成である。パイプＰの肉厚寸法が小さい（薄い）場合に有効である。インコア83の材質は、ＳＵＳ又はＣｕとする。

本発明は、以上詳述したように、継手本体１の雄ネジ部９への袋ナット２の螺進に伴って、被接続パイプＰの外周面に対し、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力Ｚを発生する引抜阻止用歯部36を、上記継手本体１自身が一体に有し、しかも、上記雄ネジ部９を外周に有する接続筒部７の先端面７Ａから突出状に連設された薄肉略円筒部35の先端に、上記引抜阻止用歯部36が形成され、該歯部36は、微小間隔Ｗ₃₆をもって配設された後歯36Ｂと前歯36Ｆにて構成され、上記薄肉略円筒部35の平均肉厚寸法をＴ₃₅とすると共に、上記接続筒部７の平均肉厚寸法をＴ₇ とすると、０．４０・Ｔ₇ ≦Ｔ₃₅≦０．７５・Ｔ₇ なる関係式が成立するよう設定したので、袋ナット２を螺進してゆく際に薄肉略円筒部35は全く回転（共廻り）せずに済み、従来の（図18に示した）管継手における未解決の課題（ｉ）として述べた、特別な治具を使用した「予備加工」を省略できる。
これに伴って、配管接続現場での作業能率が飛躍的に改善される。
さらに、パイプ耐引抜力は、後歯36Ｂと前歯36Ｆの二重の強力圧接状態であって、十分に強大となる。かつ、このような二重圧接状態によって、従来の（図18に示した）管継手の三角形断面の爪部61よりも、パイプＰの軸心廻りの回転を確実に阻止できる。特に、薄肉略円筒部35の平均肉厚寸法Ｔ₃₅が、接続筒部７の平均肉厚寸法Ｔ₇ の４０％〜７５％として十分に大きいので、パイプＰの強度と同等以上の強度をもって薄肉略円筒部35の先端の後歯36Ｂと前歯36Ｆはパイプ外周面10Ａに強く圧接できる。しかも、薄肉略円筒部35の肉厚寸法Ｔ₃₅が十分に大きいにかかわらず、袋ナット２の螺進のための回転トルクは十分に低くすることが可能であることが、（実験の結果から）明らかとなっている。また、メタルシール性能は、後歯36Ｂと前歯36Ｆのダブルシールであるため、十分に高く維持できる。
また、本発明は、部品点数が少なく、小部品紛失の虞れがなくなり、かつ、アキシャル方向の寸法が減少してコンパクト化を図り得る。また、流体洩れを生ずる箇所が少なくなって、シール性も改善できる。

また、継手本体１の雄ネジ部９への袋ナット２の螺進に伴って、被接続パイプＰの外周面に対し、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力Ｚを発生する引抜阻止用歯部36を、上記継手本体１自身が一体に有し、しかも、上記雄ネジ部９を外周に有する接続筒部７の先端面７Ａから突出状に連設された薄肉略円筒部35の先端に、上記引抜阻止用歯部36が形成され、上記歯部36は、微小間隔Ｗ₃₆をもって配設された後歯36Ｂと前歯36Ｆにて構成され、上記後歯36Ｂの断面形状は、略台形状であって、しかも、該略台形状の上辺から成る上記第１先端辺41は、アール状中間段差部62を介して、背の低い後半辺部63と背の高い前半辺部64を有し、上記前歯36Ｆの断面形状は、略台形状であって、しかも、該略台形状の上辺から成る上記第２先端辺42は、後方下傾の勾配面65を介して、背の低い後半辺部66と背の高い前半辺部67を有する折れ線状であるので、被密封流体が冷媒等の気体である場合に、ダブルシール機能を発揮して、高い密封性能が安定して得られる。前歯36Ｆの勾配面65及び背の高い前半辺部67は、パイプＰの外周面10Ａに食い込み（沈み込み）易く、パイプＰの抜け出しを確実に阻止できる。特に、管継手の近傍にてパイプＰに曲げ力が作用しつつ、引抜け力が作用した状況で勾配面65に確実にパイプＰの抜けを防止できる。
また、後歯36Ｂは、パイプＰに回転が起こっても、背の高い前半辺部64が小凸条68を形成しつつパイプ外周面10Ａに沈み込み、小凹周溝Ｕ₆₄が形成されて、パイプＰの螺旋回転や蛇行回転を減少乃至防止する誘導案内を行って、密封性能が高く維持される。

また、被接続パイプＰのストレート状先端部10の外周面10Ａに対し、上記継手本体１の上記後歯36Ｂの第１先端辺41と、上記前歯36Ｆの第２先端辺42が、上記袋ナット２の螺進に伴って、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力Ｚを発生するよう構成し、さらに、上記強力圧接状態では、上記後歯36Ｂの第１先端辺41、及び、上記前歯36Ｆの第２先端辺42がパイプＰの上記外周面10Ａに対して食い込み状に圧接してダブルシール機能をなすように構成したので、被密封流体が「冷媒」である場合に、高い密封性能を安定して発揮できる。

また、強力圧接状態で、上記ダブルシール機能を発揮して、継手本体１の内周面と外周面にシール材が省略されているので、特に耐冷媒用等の高価なシール材が省略可能となって、密封性能も長期間に渡って安定して維持される。また、継手本体１に面倒なシール用凹溝の加工も省略できる。

また、上記強力圧接状態下で、パイプＰがその軸心Ｌ_Ｐ廻りに回転を生じたとしても、上記後歯36Ｂの第１先端辺41の上記前半辺部64がパイプＰの外周面10Ａに閉円環状小凹周溝Ｕ₆₄を形成するように食い込み、パイプＰの蛇行又は螺旋回転を防止し、さらに、上記第１先端辺41の上記アール状中間段差部62が上記小凹周溝Ｕ₆₄の後側面に圧接して、シール機能を発揮する構成であるので、アール状中間段差部62のシール機能も（不安定とならず）常に良好に維持できる。

また、上記パイプＰの外周面10Ａに対し、上記後歯36Ｂ及び前歯36Ｆが、上記強力圧接状態において、後歯36Ｂのパイプ引抜抵抗力Ｚ_Ｂよりも、前歯36Ｆのパイプ引抜抵抗力Ｚ_Ｆが大きくなるように分担すると共に、上記前歯36Ｆの第２先端辺42が、上記折れ線状をもって上記外周面10Ａに強力圧接してパイプＰが曲げ方向の外力を受けて抜け出ることを阻止するパイプ引抜阻止機能を、上記前歯36Ｆが分担する構成であるので、前歯36Ｆは、パイプＰの引抜けを、パイプＰが曲がった状態下にあっても阻止し、後歯36Ｂが常に良好な密封機能を発揮するように維持して、後歯36Ｂと共働して、パイプ耐引抜性及び密封性能を安定して維持する。

また、上記強力圧接状態下で、上記第１先端辺41と上記第２先端辺42が、上記パイプＰの軸心Ｌ_Ｐから等距離Ｌ₃₆に在るように、後歯36Ｂと前歯36Ｆが上記パイプＰの外周面10Ａに対して同一深さに食い込ませるよう構成したので、（図15に示したように、）後歯36Ｂと前歯36Ｆとが、最も協力してバランス良く、高いパイプ耐引抜性及び高い密封（シール）性能を、発揮できる。

また、上記袋ナット２の上記孔部11において、先端縮径テーパ部17が、基端側急勾配テーパ部17Ａと中間緩勾配テーパ部17Ｂと、中間急勾配テーパ部17Ｃと先端側緩勾配テーパ部17Ｄをもって、構成されているので、図８〜図15に於て順次説明したように、後歯36Ｂと前歯36Ｆの各々のパイプ外周面10Ａへの食い込み（押し込み）に、時差を与えて、巧妙に絞ることを行うことができる。しかも、薄肉略円筒部35における平均肉厚寸法をＴ₃₅が比較的に大きく、かつ、アキシャル方向寸法を小さく（短く）しても、袋ナット２の螺進によって、図15に示した最終の強力圧接状態にまで、スムーズに移行できる。特に、図８〜図10に示した前半工程では、後歯36Ｂをメインに絞り込み、図11〜図13に示した後半では、先端頭部37の矢印Ｍ₃₇方向の回転変形によって、前歯36Ｆをメインに絞り込むことが可能となる。その結果、図15に示したように後歯36Ｂ及び前歯36Ｆを均等にパイプ外周面10Ａに対して、食い込ませることを可能とできる。
このように、アキシャル方向に相違した２箇所の作用───後歯36Ｂ・前歯36Ｆの絞り込み作用とメタルシール（圧接）作用───を、バランス良く、同時進行させることを実現したと言える。
なお、基端側急勾配テーパ部17Ａが存在することによって、袋ナット２の総回転数が少なくて済む。つまり、図８に示した円筒部35の絞り開始直後は、後歯36Ｂと前歯36ＦはパイプＰに対して非接触状態であるから、袋ナット２の回転トルクは小さくて済み、そのときに基端側急勾配テーパ部17Ａによって急速に円筒部35を絞ることは、袋ナット２の総回転数を減少できて、合理的であると言える。

また、上記袋ナット２の上記孔部11において、先端縮径テーパ部17が、基端側急勾配テーパ部17Ａと中間緩勾配テーパ部17Ｂと、中間急勾配テーパ部17Ｃと先端側緩勾配テーパ部17Ｄとをもって、構成され、さらに、上記薄肉略円筒部35の上記先端頭部37は、最先端外周角部から成る第１凸部71と、上記後歯36Ｂのアキシャル方向位置に対応したアキシャル方向位置において上記先端頭部37の外周に形成された低三角丘陵状第２凸部72とを、有し、上記袋ナット２の螺進に伴って、上記先端頭部37が上記先端縮径テーパ部17に摺接進入してゆくと、上記第２凸部72が上記基端側急勾配テーパ部17Ａによってラジアル内方向へ押圧されて、上記後歯36ＢをパイプＰの外周面10Ａに押圧する第１回押し込み工程を行い、その後、上記第１凸部71が上記中間急勾配テーパ部17Ｃによってラジアル内方向へ押圧されて、上記前歯36ＦをパイプＰの外周面10Ａに押圧する第２回押し込み工程を行うように構成したので、後歯36Ｂと前歯36Ｆの各々の押し込み（押圧）を、第１回と第２回とに時差を与えつつ、巧妙に行い得る。しかも、薄肉略円筒部35における平均肉厚寸法をＴ₃₅が比較的に大きく、かつ、アキシャル方向寸法を小さくしても、袋ナット２の螺進に伴って、図15の強力圧接状態にまで、スムーズに移行できる。
特に、（図８〜図10に示した）前半の第１回押し込み工程では、主として後歯36Ｂが押し込まれ、（図11〜図13に示した）後半の第２回押し込み工程では、主として前歯36Ｆが押し込まれ、その結果、図15に示したように、後歯36Ｂ及び前歯36Ｆは、（破線Ｌ₃₆のラジアル方向深さ位置まで）均等に食い込ませる（沈み込ませる）ことが可能となる。
第１回押し込み工程と第２回押し込み工程として、２回に分けて、絞り込みを行ってゆくので、袋ナット２を締付ける作業工具の回転トルクは、（均等化して）小さくすることもできる。

また、上記袋ナット２の締付完了状態において、上記継手本体１の袋ナット接続筒部７の先端面７Ａと、上記袋ナット２の上記孔部11の上記段付部15とが、当接して、袋ナット２の螺進抵抗の増加を作業者が検知可能としたので、スパナやレンチ等の作業工具の締込トルクが急激にアップし、施工完了（接続作業の完了）を感知することができて、好都合である。なお、図15に於て、矢印Ｆ₁₅は、先端面７Ａが段付部15に突き当った瞬間に発生した力のベクトルを示す。

また、上記継手本体１の後歯36Ｂと前歯36Ｆが、パイプＰの外周面10Ａに対する上記強力圧接状態で、パイプＰの先端部10を内周側から支持するサポート用インコア83を、付設したので、パイプＰの金属材質が柔らかい場合、又は、外径寸法や肉厚寸法が海外規格等によって大きなバラツキが存在するパイプＰである場合に、図16（Ｂ）に矢印Ｐ₃₆をもって示すように、後歯36Ｂと前歯36Ｆに押し込まれて、ラジアル内方向に過大に、パイプＰが過大変形しないように支持することができる。
言い換えると、このようなサポート用インコア83によって、パイプＰが柔らかい場合、あるいは、（海外規格等によって）パイプＰの寸法公差、又は、外径寸法やパイプ肉厚寸法自体が大きな差異を有する場合に、本発明の構成の管継手を適用可能となる。

１ フレア継手本体
２ 袋ナット
７ 接続筒部
７Ａ 先端面
９ 雄ネジ部
10 ストレート状先端部
10Ａ 外周面
11 孔部
15 段付部
17 先端縮径テーパ部
17Ａ 基端側急勾配テーパ部
17Ｂ 中間緩勾配テーパ部
17Ｃ 中間急勾配テーパ部
17Ｄ 先端側緩勾配テーパ部
35 薄肉略円筒部
36 歯部
36Ｂ 後歯
36Ｆ 前歯
37 先端頭部
41 第１先端辺
42 第２先端辺
62 アール状中間段差部
63 後半辺部
64 前半辺部
65 勾配面
66 後半辺部
67 前半辺部
71 第１凸部
72 第２凸部
83 サポート用インコア
Ｌ₃₆ 破線（軸心からの等距離）
Ｌ_Ｐ パイプ軸心
Ｐ パイプ
Ｔ₇ 平均肉厚寸法
Ｔ₃₅ 肉厚寸法
Ｕ₆₄ 小凹周溝
Ｗ₃₆ 微小間隔
Ｚ パイプ引抜抵抗力
Ｚ_Ｂ 後歯による引抜抵抗力
Ｚ_Ｆ 前歯による引抜抵抗力

Claims (11)

1. 継手本体（１）の雄ネジ部（９）への袋ナット（２）の螺進に伴って、被接続パイプ（Ｐ）の外周面に対し、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力（Ｚ）を発生する引抜阻止用歯部（36）を、上記継手本体（１）自身が一体に有し、しかも、上記雄ネジ部（９）を外周に有する接続筒部（７）の先端面（７Ａ）から突出状に連設された薄肉略円筒部（35）の先端に、上記引抜阻止用歯部（36）が形成され、
   該歯部（36）は、微小間隔（Ｗ₃₆）をもって配設された後歯（36Ｂ）と前歯（36Ｆ）にて構成され、
   上記薄肉略円筒部（35）の平均肉厚寸法を（Ｔ₃₅）とすると共に、上記接続筒部（７）の平均肉厚寸法を（Ｔ₇ ）とすると、下記数式１が成立するよう設定したことを特徴とする管継手。
   ０．４０・Ｔ₇ ≦Ｔ₃₅≦０．７５・Ｔ₇ …（数式１）
2. 継手本体（１）の雄ネジ部（９）への袋ナット（２）の螺進に伴って、被接続パイプ（Ｐ）の外周面に対し、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力（Ｚ）を発生する引抜阻止用歯部（36）を、上記継手本体（１）自身が一体に有し、しかも、上記雄ネジ部（９）を外周に有する接続筒部（７）の先端面（７Ａ）から突出状に連設された薄肉略円筒部（35）の先端に、上記引抜阻止用歯部（36）が形成され、
   上記歯部（36）は、微小間隔（Ｗ₃₆）をもって配設された後歯（36Ｂ）と前歯（36Ｆ）にて構成され、
   上記後歯（36Ｂ）の断面形状は、略台形状であって、しかも、該略台形状の上辺から成る上記第１先端辺（41）は、アール状中間段差部（62）を介して、背の低い後半辺部（63）と背の高い前半辺部（64）を有し、
   上記前歯（36Ｆ）の断面形状は、略台形状であって、しかも、該略台形状の上辺から成る上記第２先端辺（42）は、後方下傾の勾配面（65）を介して、背の低い後半辺部（66）と背の高い前半辺部（67）を有する折れ線状である
   ことを特徴とする管継手。
3. 被接続パイプ（Ｐ）のストレート状先端部（10）の外周面（10Ａ）に対し、上記継手本体（１）の上記後歯（36Ｂ）の第１先端辺（41）と、上記前歯（36Ｆ）の第２先端辺（42）が、上記袋ナット（２）の螺進に伴って、強力圧接状態となって、パイプ引抜抵抗力（Ｚ）を発生するよう構成し、さらに、上記強力圧接状態では、上記後歯（36Ｂ）の第１先端辺（41）、及び、上記前歯（36Ｆ）の第２先端辺（42）がパイプ（Ｐ）の上記外周面（10Ａ）に対して食い込み状に圧接してダブルシール機能をなすように構成した請求項２記載の管継手。
4. 強力圧接状態で、上記ダブルシール機能を発揮して、継手本体（１）の内周面と外周面にシール材が省略されている請求項３記載の管継手。
5. 上記強力圧接状態下で、パイプ（Ｐ）がその軸心（Ｌ_Ｐ）廻りに回転を生じたとしても、上記後歯（36Ｂ）の第１先端辺（41）の上記前半辺部（64）がパイプ（Ｐ）の外周面（10Ａ）に閉円環状小凹周溝（Ｕ₆₄）を形成するように食い込み、パイプ（Ｐ）の螺旋回転を防止し、さらに、上記第１先端辺（41）の上記アール状中間段差部（62）が上記小凹周溝（Ｕ₆₄）の後側面に圧接して、シール機能を発揮する請求項２記載の管継手。
6. 上記パイプ（Ｐ）の外周面（10Ａ）に対し、上記後歯（36Ｂ）及び前歯（36Ｆ）が、上記強力圧接状態において、後歯（36Ｂ）のパイプ引抜抵抗力（Ｚ_Ｂ）よりも、前歯（36Ｆ）のパイプ引抜抵抗力（Ｚ_Ｆ）が大きくなるように分担すると共に、
   上記前歯（36Ｆ）の第２先端辺（42）が、上記折れ線状をもって上記外周面（10Ａ）に強力圧接してパイプ（Ｐ）が曲げ方向の外力を受けて抜け出ることを阻止するパイプ引抜阻止機能を、上記前歯（36Ｆ）が分担する請求項２記載の管継手。
7. 上記強力圧接状態下で、上記第１先端辺（41）と上記第２先端辺（42）が、上記パイプ（Ｐ）の軸心（Ｌ_Ｐ）から等距離（Ｌ₃₆）に在るように、後歯（36Ｂ）と前歯（36Ｆ）が上記パイプ（Ｐ）の外周面（10Ａ）に対して同一深さに食い込ませるよう構成した請求項１，２，３，４，５又は６記載の管継手。
8. 上記袋ナット（２）の上記孔部（11）において、先端縮径テーパ部（17）が、基端側急勾配テーパ部（17Ａ）と中間緩勾配テーパ部（17Ｂ）と、中間急勾配テーパ部（17Ｃ）と先端側緩勾配テーパ部（17Ｄ）をもって、構成されている請求項１，２，３，４，５，６又は７記載の管継手。
9. 上記袋ナット（２）の上記孔部（11）において、先端縮径テーパ部（17）が、基端側急勾配テーパ部（17Ａ）と中間緩勾配テーパ部（17Ｂ）と、中間急勾配テーパ部（17Ｃ）と先端側緩勾配テーパ部（17Ｄ）とをもって、構成され、
   さらに、上記薄肉略円筒部（35）の上記先端頭部（37）は、最先端外周角部から成る第１凸部（71）と、上記後歯（36Ｂ）のアキシャル方向位置に対応したアキシャル方向位置において上記先端頭部（37）の外周に形成された低三角丘陵状第２凸部（72）とを、有し、
   上記袋ナット（２）の螺進に伴って、上記先端頭部（37）が上記先端縮径テーパ部（17）に摺接進入してゆくと、上記第２凸部（72）が上記基端側急勾配テーパ部（17Ａ）によってラジアル内方向へ押圧されて、上記後歯（36Ｂ）をパイプ（Ｐ）の外周面（10Ａ）に押圧する第１回押し込み工程を行い、その後、上記第１凸部（71）が上記中間急勾配テーパ部（17Ｃ）によってラジアル内方向へ押圧されて、上記前歯（36Ｆ）をパイプ（Ｐ）の外周面（10Ａ）に押圧する第２回押し込み工程を行うように構成した請求項１，２，３，４，５，６，７又は８記載の管継手。
10. 上記袋ナット（２）の締付完了状態において、上記継手本体（１）の袋ナット接続筒部（７）の先端面（７Ａ）と、上記袋ナット（２）の上記孔部（11）の上記段付部（15）とが、当接して、袋ナット（２）の螺進抵抗の増加を作業者が検知可能とした請求項１，２，３，４，５，６，７，８又は９記載の管継手。
11. 上記継手本体（１）の後歯（36Ｂ）と前歯（36Ｆ）が、パイプ（Ｐ）の外周面（10Ａ）に対する上記強力圧接状態で、パイプ（Ｐ）の先端部（10）を内周側から支持するサポート用インコア（83）を、付設した請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９又は10記載の管継手。

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