JP2021155797A - 高強度部品及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】静ねじり強度およびねじり疲労強度に優れた高強度部品を提供する。【解決手段】高強度部品は、所定の成分組成を有する鋼からなり、表層部に浸炭焼入れ層を有する。表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．８０μｍ以下、圧縮残留応力が１２００〜１６５０ＭＰａで、更に、前記表面から内部中心までの硬さ分布に基づき下記式（１）で定義される相当硬さＨが４９０ＨＶ以上である。Ｈ＝Σ（Ｋi×Ｈi）／ΣＫi・・式（１）、但し、Σ（Ｋi×Ｈi）は、測定対象の断面内にて区画された小領域の面積Ｋi（ｍｍ2）と該小領域の代表硬さＨi（ＨＶ）の積を全小領域について合計したもの、ΣＫiは、全小領域の面積（ｍｍ2）である。【選択図】 なし
Description
この発明は、高強度部品及びその製造方法に関する。
自動車の動力伝達部品として用いられるギヤやシャフトといった部品では、表面の強度および内部の靭性を確保するため、ＪＩＳ鋼であるＳＣｒ４２０Ｈ、ＳＣＭ４２０Ｈ等の肌焼鋼に浸炭などの表面処理が施されている。しかしながら車両の高出力化、軽量化の要請の下、これらの部品にはより一層の高強度化が求められている。例えば、ねじりトルクが加えられるシャフト部品においては、静ねじり強度およびねじり疲労強度の向上が求められている。
部品強度を高めるための手段としては、使用する鋼材成分の変更や部品の表面に施される表面処理について各種の提案がなされている。例えば、下記特許文献１〜３では、部品形状に加工し、浸炭焼入れ処理を行なった後に、ショットピーニング処理を行うことで、表面の圧縮残留応力を高める点が開示されている。しかしながら、これら特許文献には本発明の請求項を満たす化学組成の実施例の開示はない。
本発明は以上のような事情を背景とし、静ねじり強度およびねじり疲労強度に優れた高強度部品及びその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、高強度部品に用いる鋼の合金組成に着目して鋭意研究を行った結果、Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ａｌ−Ｔｉ−Ｎｂ−Ｂ−Ｎの調整で従来よりも高い強度特性が得られることを見出した。本発明はこのような知見の下になされたもので、浸炭用スタンダード鋼に対し高Ｃ化およびＢ添加により静ねじり特性を高めるとともに、Ｎｉ添加による靭性向上によりねじり疲労特性を高めている。また高Ｓｉ低Ｃｒ化により真空浸炭時のエッジ部における炭化物の生成（過剰浸炭）を抑制し、ねじり疲労特性の向上を図っている。
また、浸炭焼入れ後、部品表面に複数回のショットピーニングを施し、表面粗さを悪化させることなく部品表面に圧縮残留応力を付与することも有効である。部品に繰り返し応力が加わった際の亀裂の発生および亀裂伝播を抑制して、ねじり疲労強度を向上させることができるからである。
而して本発明の要旨は、次の通りである
［１］ 質量％で、０．２０＜Ｃ＜０．４０、０．５０＜Ｓｉ＜２．００、０．２０＜Ｍｎ＜２．００、Ｐ＜０．０２０、Ｓ＜０．０２０、０＜Ｃｕ＜１．００、０＜Ｎｉ＜２．００、０．２０＜Ｃｒ＜１．００、０＜Ｍｏ＜１．００、０．００５＜Ａｌ＜０．１００、０．０１０＜Ｔｉ＜０．１００、０．０１０＜Ｎｂ＜０．１００、０．０００５＜Ｂ＜０．００３０、Ｎ＜０．００５を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成を有する鋼からなり、表層部に浸炭焼入れ層を有する高強度部品であって、表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．８０μｍ以下、圧縮残留応力が１２００〜１６５０ＭＰａで、更に、前記表面から内部中心までの硬さ分布に基づき下記式（１）で定義される相当硬さＨが４９０ＨＶ以上であることを特徴とする高強度部品。
Ｈ＝Σ（Ｋi×Ｈi）／ΣＫi ・・式（１）
但し、Σ（Ｋi×Ｈi）は、測定対象の断面内にて区画された小領域の面積Ｋi（ｍｍ2）と該小領域の代表硬さＨi（ＨＶ）の積を全小領域について合計したもの、ΣＫiは、全小領域の面積（ｍｍ2）である。
Ｈ＝Σ（Ｋi×Ｈi）／ΣＫi ・・式（１）
但し、Σ（Ｋi×Ｈi）は、測定対象の断面内にて区画された小領域の面積Ｋi（ｍｍ2）と該小領域の代表硬さＨi（ＨＶ）の積を全小領域について合計したもの、ΣＫiは、全小領域の面積（ｍｍ2）である。
［２］ 質量％で、０＜Ｖ＜０．５０を更に含有することを特徴とする［１］に記載の高強度部品。
［３］ 質量％で、０．２６＜Ｎｉ＜２．００を含有することを特徴とする［１］，［２］の何れかに記載の高強度部品。
［４］ 質量％で、０．３０＜Ｍｏ＜１．００を含有することを特徴とする［１］〜［３］の何れかに記載の高強度部品。
［５］ ［１］〜［４］の何れかに記載の鋼を部品形状に加工した後、真空浸炭、焼入れ焼戻しを行い、次いで、粒径がφ０．３〜１．０ｍｍで硬さ７００ＨＶ以上の投射材を用いてショットピーニングを行った後、更に粒径がφ０．０５〜０．２ｍｍで硬さ７００ＨＶ以上の投射材を用いてショットピーニングを行なうことを特徴とする高強度部品の製造方法。
本発明によれば、静ねじり強度およびねじり疲労強度に優れた高強度部品及びその製造方法を提供することができる。
本実施形態に係る高強度部品は、Ｃと、Ｓｉと、Ｍｎと、Ｐと、Ｓと、Ｃｕと、Ｎｉと、Ｃｒと、Ｍｏと、Ａｌと、Ｔｉと、Ｎｂと、Ｂと、Ｎを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。また、Ｖを更に含有してもよい。
本実施形態の高強度部品における各化学成分の限定理由を以下に詳述する。尚、以降の説明では、特にことわりがない限り「％」は「質量％」を意味するものとする。
本実施形態の高強度部品における各化学成分の限定理由を以下に詳述する。尚、以降の説明では、特にことわりがない限り「％」は「質量％」を意味するものとする。
０．２０＜Ｃ＜０．４０
Ｃは、内部（芯部）硬さを確保するために有効な元素である。必要な硬さを得るため０．２０％超含有させる。但し、過剰な添加は靭性および耐食性の低下を招くため、その上限を０．４０％未満とする。好適なＣの範囲は、０．２１＜Ｃ＜０．３５であり、内部硬さを安定して確保することができる。
Ｃは、内部（芯部）硬さを確保するために有効な元素である。必要な硬さを得るため０．２０％超含有させる。但し、過剰な添加は靭性および耐食性の低下を招くため、その上限を０．４０％未満とする。好適なＣの範囲は、０．２１＜Ｃ＜０．３５であり、内部硬さを安定して確保することができる。
０．５０＜Ｓｉ＜２．００
Ｓｉは、真空浸炭時におけるＣの侵入を抑えて過剰浸炭による炭化物の生成を抑制するのに有効な元素である。この効果を得るため０．５０％超含有させる。但し、過剰な添加は熱間加工性の低下を招くため、その上限を２．００％未満とする。好適なＳｉの範囲は、０．６０＜Ｓｉ＜１．５０である。
Ｓｉは、真空浸炭時におけるＣの侵入を抑えて過剰浸炭による炭化物の生成を抑制するのに有効な元素である。この効果を得るため０．５０％超含有させる。但し、過剰な添加は熱間加工性の低下を招くため、その上限を２．００％未満とする。好適なＳｉの範囲は、０．６０＜Ｓｉ＜１．５０である。
０．２０＜Ｍｎ＜２．００
Ｍｎは、焼入れ性を確保するのに有効な元素である。またＭｎＳを形成してＳによる害を無害化する。但し、過剰な添加は、加工性の低下やベイナイトの生成を招くため、その範囲を０．２０＜Ｍｎ＜２．００としている。
Ｍｎは、焼入れ性を確保するのに有効な元素である。またＭｎＳを形成してＳによる害を無害化する。但し、過剰な添加は、加工性の低下やベイナイトの生成を招くため、その範囲を０．２０＜Ｍｎ＜２．００としている。
Ｐ＜０．０２０、Ｓ＜０．０２０
ＰおよびＳは、部品の機械的性質にとって好ましくない元素であるため、その量は少ないほうが好ましい。ＰおよびＳは、粒界偏析による脆化を招くため、その上限を０．０２０％未満とする。
ＰおよびＳは、部品の機械的性質にとって好ましくない元素であるため、その量は少ないほうが好ましい。ＰおよびＳは、粒界偏析による脆化を招くため、その上限を０．０２０％未満とする。
０＜Ｃｕ＜１．００
Ｃｕは、焼入れ性を高める効果を有するため添加される。但し、過剰な添加は熱間鍛造性の低下を招くため、含有量は１．００％未満とする。
Ｃｕは、焼入れ性を高める効果を有するため添加される。但し、過剰な添加は熱間鍛造性の低下を招くため、含有量は１．００％未満とする。
０＜Ｎｉ＜２．００
Ｎｉは、焼入れ性向上のため、また延靭性向上のために添加される。但し、過剰な添加はベイナイトの生成を招くため、その上限を２．００％未満とする。好適なＮｉの範囲は、０．２６＜Ｎｉ＜２．００である。
Ｎｉは、焼入れ性向上のため、また延靭性向上のために添加される。但し、過剰な添加はベイナイトの生成を招くため、その上限を２．００％未満とする。好適なＮｉの範囲は、０．２６＜Ｎｉ＜２．００である。
０．２０＜Ｃｒ＜１．００
Ｃｒは、内部硬さを確保するために有効な元素である。但し、過剰な添加は過剰浸炭による炭化物の生成を招き疲労強度を低下させるため、その上限を１．００％未満とする。好適なＣｒの範囲は、０．２０＜Ｃｒ＜０．７５である。
Ｃｒは、内部硬さを確保するために有効な元素である。但し、過剰な添加は過剰浸炭による炭化物の生成を招き疲労強度を低下させるため、その上限を１．００％未満とする。好適なＣｒの範囲は、０．２０＜Ｃｒ＜０．７５である。
０＜Ｍｏ＜１．００
Ｍｏは、焼入れ性向上のため、また靭性向上のため添加される。但し、過剰な添加は加工性の悪化に繋がるため、０＜Ｍｏ＜１．００とする。好適なＭｏの範囲は、０．３０＜Ｍｏ＜１．００である。
Ｍｏは、焼入れ性向上のため、また靭性向上のため添加される。但し、過剰な添加は加工性の悪化に繋がるため、０＜Ｍｏ＜１．００とする。好適なＭｏの範囲は、０．３０＜Ｍｏ＜１．００である。
０．００５＜Ａｌ＜０．１００
Ａｌは、脱酸元素として有効であり、０．００５％超の添加により効果を発揮する。但し、過剰な添加はＡｌ2Ｏ3系介在物による強度低下を招くため、０．００５＜Ａｌ＜０．１００とする。
Ａｌは、脱酸元素として有効であり、０．００５％超の添加により効果を発揮する。但し、過剰な添加はＡｌ2Ｏ3系介在物による強度低下を招くため、０．００５＜Ａｌ＜０．１００とする。
０．０００５＜Ｂ＜０．００３０
Ｂは、焼入性の向上に有効な元素であり、結晶粒界に偏析して粒界を強化して強度を向上させる効果がある。但し、過剰な添加は、鋼中のＮと反応してＢＮを形成し、靭性を低下させるため、０．０００５＜Ｂ＜０．００３０とする。
Ｂは、焼入性の向上に有効な元素であり、結晶粒界に偏析して粒界を強化して強度を向上させる効果がある。但し、過剰な添加は、鋼中のＮと反応してＢＮを形成し、靭性を低下させるため、０．０００５＜Ｂ＜０．００３０とする。
０．０１０＜Ｔｉ＜０．１００
上記ＢがＢＮを形成すると、Ｂ添加の本来の目的を果たせない。しかしＢはＮと親和力が強くＢＮを形成してしまう。そこで、ＢよりもＮとの親和力が強いＴｉで窒化物を形成させてＮを固定して、固溶Ｂを確保する。但し、過剰な添加は粗大な窒化物を析出させ強度面に悪影響を及ぼすため、０．０１０＜Ｔｉ＜０．１００とする。
上記ＢがＢＮを形成すると、Ｂ添加の本来の目的を果たせない。しかしＢはＮと親和力が強くＢＮを形成してしまう。そこで、ＢよりもＮとの親和力が強いＴｉで窒化物を形成させてＮを固定して、固溶Ｂを確保する。但し、過剰な添加は粗大な窒化物を析出させ強度面に悪影響を及ぼすため、０．０１０＜Ｔｉ＜０．１００とする。
０．０１０＜Ｎｂ＜０．１００
Ｎｂは、炭化物を形成して浸炭時の異常粒成長を抑制する効果を有している。但し、過剰な添加は冷間鍛造性の低下を招くため、０．０１０＜Ｎｂ＜０．１００とする。
Ｎｂは、炭化物を形成して浸炭時の異常粒成長を抑制する効果を有している。但し、過剰な添加は冷間鍛造性の低下を招くため、０．０１０＜Ｎｂ＜０．１００とする。
Ｎ＜０．００５
Ｎは、Ｂ添加鋼の場合にＢＮを形成し、Ｂの効果を阻害するため、Ｎ＜０．００５とする。
Ｎは、Ｂ添加鋼の場合にＢＮを形成し、Ｂの効果を阻害するため、Ｎ＜０．００５とする。
０＜Ｖ＜０．５０
Ｖは、任意添加元素であるが、結晶粒微細化効果および焼戻し硬さ向上効果が期待される。但し、過剰な添加は加工性および切削性の低下を招くため、０＜Ｖ＜０．５０とすることが好ましく、更に好ましくは０＜Ｖ＜０．３０である。
Ｖは、任意添加元素であるが、結晶粒微細化効果および焼戻し硬さ向上効果が期待される。但し、過剰な添加は加工性および切削性の低下を招くため、０＜Ｖ＜０．５０とすることが好ましく、更に好ましくは０＜Ｖ＜０．３０である。
本実施形態に係る高強度部品は、表層部に浸炭焼入れ層を有している。本実施形態の高強度部品は、上記成分組成を有する鋼を部品形状に加工した後、真空浸炭、焼入れ焼戻しを行い、更にその表面にショットピーニングを施すことによって製造される。
本実施形態の高強度部品は、表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．８０μｍ以下で、表面の圧縮残留応力が１２００〜１６５０ＭＰａである。
部品表面に付与される圧縮残留応力は、初期亀裂の起点となる応力集中部を強化して初期亀裂の発生を抑制する効果を有し、ねじり疲労特性を向上させるのに有効である。但しショットピーニングにより圧縮残留応力を付与した際、部品の表面粗さが悪化してしまうと疲労強度低下の要因となってしまうため、本例では上記のように圧縮残留応力とともに平均粗さ（Ｒａ）の値も規定している。このように表面の算術平均粗さ（Ｒａ）および圧縮残留応力が規定された高強度部品では、下記で示す目標のねじり疲労強度を達成することができる。なお、圧縮残留応力を付与するためのショットピーニングは、高強度部品の一部、ねじりトルクが作用する部位に限定して実施するものであってもよい。
部品表面に付与される圧縮残留応力は、初期亀裂の起点となる応力集中部を強化して初期亀裂の発生を抑制する効果を有し、ねじり疲労特性を向上させるのに有効である。但しショットピーニングにより圧縮残留応力を付与した際、部品の表面粗さが悪化してしまうと疲労強度低下の要因となってしまうため、本例では上記のように圧縮残留応力とともに平均粗さ（Ｒａ）の値も規定している。このように表面の算術平均粗さ（Ｒａ）および圧縮残留応力が規定された高強度部品では、下記で示す目標のねじり疲労強度を達成することができる。なお、圧縮残留応力を付与するためのショットピーニングは、高強度部品の一部、ねじりトルクが作用する部位に限定して実施するものであってもよい。
また本実施形態の高強度部品は、部品表面から内部中心までの硬さ分布に基づき上記式（１）で定義される相当硬さＨが４９０ＨＶ以上である。相当硬さＨは静ねじり強度（比例限トルク）との間に相関が認められ、相当硬さＨを４９０ＨＶ以上とすることで、下記で示す目標の静ねじり強度を達成することができる。より好ましい相当硬さＨの範囲は、４９５〜６００ＨＶである。
高強度部品の部品形状としては、特に限定されず、部品の種類に応じた形状であればよい。例えば、高強度部品が動力伝達用のシャフトであれば、要求されるシャフトの形状とすればよい。
（真空浸炭）
本実施形態では、浸炭処理として真空浸炭を採用する。真空浸炭では、炉内の雰囲気を減圧（例えば２ｋＰａ以下）するとともに、炉内をＡ３点以上の温度に加熱保持し、浸炭ガスとして炭化水素系のガス（例えばメタン，プロパン，エチレン，アセチレン等）を直接炉内に挿入して、ガスが鋼（被処理材）の表面に接触することで、鋼の表面に炭素が供給され、その後炭素がマトリックスに溶解することによって、炭素が内部に向って拡散する。
真空浸炭では材料の酸化が生じないため粒界酸化が避けられ、疲労強度を高めることが可能である。なお真空浸炭では、エッジ部（角部）において平面部分に比べて炭素濃度が高まり炭化物が生成されやすい。このことが疲労強度低下の要因の一つとなっていたが、本実施形態では鋼の成分を高Ｓｉ低Ｃｒとすることで過剰浸炭の抑制を図っている。
本実施形態では、浸炭処理として真空浸炭を採用する。真空浸炭では、炉内の雰囲気を減圧（例えば２ｋＰａ以下）するとともに、炉内をＡ３点以上の温度に加熱保持し、浸炭ガスとして炭化水素系のガス（例えばメタン，プロパン，エチレン，アセチレン等）を直接炉内に挿入して、ガスが鋼（被処理材）の表面に接触することで、鋼の表面に炭素が供給され、その後炭素がマトリックスに溶解することによって、炭素が内部に向って拡散する。
真空浸炭では材料の酸化が生じないため粒界酸化が避けられ、疲労強度を高めることが可能である。なお真空浸炭では、エッジ部（角部）において平面部分に比べて炭素濃度が高まり炭化物が生成されやすい。このことが疲労強度低下の要因の一つとなっていたが、本実施形態では鋼の成分を高Ｓｉ低Ｃｒとすることで過剰浸炭の抑制を図っている。
浸炭パターンは任意に設定することができる。浸炭後は、直接焼入れしても良いし、浸炭放冷後に再加熱し焼入れしても良い。焼入れは、１００〜１５０℃程度の油浴などに投入することで実施される。そして焼入れを行った後は、例えば１２０〜１８０℃程度で焼戻しを行えば良い。
（ショットピーニング）
ショットピーニングは初期亀裂の起点となる応力集中部を強化して初期亀裂の発生を抑制する効果を有し、ねじり疲労特性を向上させるのに有効である。但しショットピーニングにより部品の表面粗さが増大した場合には疲労強度低下の要因となってしまうため、
本例ではショットピーニングを二段に分けて実施し、被処理材表面の算術平均粗さ（Ｒａ）および圧縮残留応力を規定範囲内としている。
ショットピーニングは初期亀裂の起点となる応力集中部を強化して初期亀裂の発生を抑制する効果を有し、ねじり疲労特性を向上させるのに有効である。但しショットピーニングにより部品の表面粗さが増大した場合には疲労強度低下の要因となってしまうため、
本例ではショットピーニングを二段に分けて実施し、被処理材表面の算術平均粗さ（Ｒａ）および圧縮残留応力を規定範囲内としている。
まず一段目において、投射エア圧力０．２〜０．６ＭＰａの下、粒径がφ０．３〜１．０ｍｍで硬さ７００ＨＶ以上の投射材を用いてショットピーニングを実施する。かかる条件が、被処理材の表面に１２００〜１６５０ＭＰａの圧縮残留応力を付与するのに好適だからである。
次にニ段目において、投射エア圧力０．２〜０．６ＭＰａの下、粒径がφ０．０５〜０．２ｍｍで硬さ７００ＨＶ以上の投射材を用いてショットピーニングを実施する。φ０．０５〜０．２ｍｍの微粒子状の投射材を用いることで表面粗さの悪化を解消することができる。なお１段目で粒径がφ１．０ｍｍを超える投射材を用いると、表面粗さが極端に悪化し、２段目の微粒子ショットピーニングを施しても表面粗さを小さくすることができないため、１段目の投射材の粒径はφ１．０ｍｍ以下とする必要がある。
次に本発明の実施例を以下に説明する。ここでは、下記表１に示す実施例および比較例の化学組成およびショットピーニング条件で試験片（図１参照）を作製し、各種評価を行った。表１に示す各比較例は、化学組成もしくはショットピーニング条件が本発明の範囲を外れている。
１．試験片の作製
上記表１に示す化学成分の鋼塊１５０ｋｇを真空誘導溶解炉にて溶製し、得られた鋼塊をΦ４０ｍｍの丸棒に熱間鍛造後、９００℃で焼準処理を行ない試験用の素材とした。その後、機械加工により図１に示す形状の試験片１０を作製した。
上記表１に示す化学成分の鋼塊１５０ｋｇを真空誘導溶解炉にて溶製し、得られた鋼塊をΦ４０ｍｍの丸棒に熱間鍛造後、９００℃で焼準処理を行ない試験用の素材とした。その後、機械加工により図１に示す形状の試験片１０を作製した。
図１に示すように、試験片１０は、軸部１２と、軸部１２の両端に設けられた固定部１３とを備え、内部には軸部１２および固定部１３を貫通する第１貫通孔１４が形成されている。また軸部１２の軸方向の中央には外表面１６から径方向に延びて第１貫通孔１４と連通する第２貫通孔１８が形成されている。図１の試験片１０における各寸法は、長さＬ１が１００ｍｍ、Ｌ２が６０ｍｍ、軸部１２の外径Ｄ１が２２ｍｍ、固定部の外径Ｄ２が３３ｍｍ、第１貫通孔１４の内径Ｄ３が７ｍｍ、第２貫通孔１８の内径Ｄ４が４ｍｍである。
２．真空浸炭処理
所定の形状に加工された試験片１０を処理炉内に装入し、処理炉内を真空引きして１５００Ｐａの減圧状態とし、８５０〜１０５０℃までの温度で処理温度を変化させ、３０分〜４時間浸炭処理を行った。続いて１００〜１５０℃の油浴で焼入れを行ない、その後１２０〜１８０℃で１２０分焼戻し処理を行い、表層のＣ濃度０．６５〜０．８０％、表層硬さ７００ＨＶ以上とした。
所定の形状に加工された試験片１０を処理炉内に装入し、処理炉内を真空引きして１５００Ｐａの減圧状態とし、８５０〜１０５０℃までの温度で処理温度を変化させ、３０分〜４時間浸炭処理を行った。続いて１００〜１５０℃の油浴で焼入れを行ない、その後１２０〜１８０℃で１２０分焼戻し処理を行い、表層のＣ濃度０．６５〜０．８０％、表層硬さ７００ＨＶ以上とした。
３．ショットピーニング処理
続いて噴射ノズルを備えたエア式のショットピーニング装置を用い、試験片１０の軸部１２に対してショットピーニング処理を行った。
試験片１０は、噴射ノズルからの距離が２００ｍｍ、投射角が軸部１２の加工面に直角となるように設置した。そして試験片１０を回転テーブル上で３０ｒｐｍ（＝２秒間に１回転）で回転させ、軸部１２の表面にショットピーニング処理を施した。ここで投射時間は、カバレージが３００％となるように設定した。
続いて噴射ノズルを備えたエア式のショットピーニング装置を用い、試験片１０の軸部１２に対してショットピーニング処理を行った。
試験片１０は、噴射ノズルからの距離が２００ｍｍ、投射角が軸部１２の加工面に直角となるように設置した。そして試験片１０を回転テーブル上で３０ｒｐｍ（＝２秒間に１回転）で回転させ、軸部１２の表面にショットピーニング処理を施した。ここで投射時間は、カバレージが３００％となるように設定した。
表１のショット条件の欄に「二段」と記載された例については、二段に分けてショットピーニングを実施した。
一段目のショットピーニングにおいて、投射材は粒径φ０．３〜１．０ｍｍ，硬さ７００〜１０００ＨＶのものを使用し、投射圧（エア圧）は０．３〜０．６ＭＰａの範囲とした。続く二段目のショットピーニングにおいて、投射材は粒径φ０．０５〜０．２ｍｍ，硬さ７００〜１０００ＨＶのものを使用し、投射圧（エア圧）は０．３〜０．６ＭＰａの範囲とした。
一段目のショットピーニングにおいて、投射材は粒径φ０．３〜１．０ｍｍ，硬さ７００〜１０００ＨＶのものを使用し、投射圧（エア圧）は０．３〜０．６ＭＰａの範囲とした。続く二段目のショットピーニングにおいて、投射材は粒径φ０．０５〜０．２ｍｍ，硬さ７００〜１０００ＨＶのものを使用し、投射圧（エア圧）は０．３〜０．６ＭＰａの範囲とした。
一方、表１のショット条件の欄に「一段」と記載された例については、一段のみでショットピーニングを実施した。
この場合、投射材は粒径φ０．３〜１．０ｍｍ，硬さ７００〜１０００ＨＶのものを使用し、投射圧（エア圧）は０．３〜０．６ＭＰａの範囲とした。
この場合、投射材は粒径φ０．３〜１．０ｍｍ，硬さ７００〜１０００ＨＶのものを使用し、投射圧（エア圧）は０．３〜０．６ＭＰａの範囲とした。
４．試験片の評価
このように処理された試験片１０について、組織観察・相当硬さＨ・圧縮残留応力・算術表面粗さ（Ｒａ）・静ねじり強度・ねじり疲労強度を以下の方法により評価した。
このように処理された試験片１０について、組織観察・相当硬さＨ・圧縮残留応力・算術表面粗さ（Ｒａ）・静ねじり強度・ねじり疲労強度を以下の方法により評価した。
４−１．組織観察
真空浸炭処理後（ショットピーニング処理前）の試験片１０を用い、貫通孔１８のエッジ部２０（図１参照）を切り出し、エッジ部２０を確認した。詳しくは、観察面は鏡面研磨した後にナイタールで腐食し、光学顕微鏡（倍率１００〜４００倍）を用いてエッジ部２０における炭化物の有無を確認した。炭化物が認められた場合「過剰浸炭有り」、炭化物が認められなかった場合「過剰浸炭無し」と判定した。
真空浸炭処理後（ショットピーニング処理前）の試験片１０を用い、貫通孔１８のエッジ部２０（図１参照）を切り出し、エッジ部２０を確認した。詳しくは、観察面は鏡面研磨した後にナイタールで腐食し、光学顕微鏡（倍率１００〜４００倍）を用いてエッジ部２０における炭化物の有無を確認した。炭化物が認められた場合「過剰浸炭有り」、炭化物が認められなかった場合「過剰浸炭無し」と判定した。
４−２．相当硬さＨ
図２に示すように、ショットピーニング処理後の試験片１０の軸部１２における軸直交方向の断面にて、断面の中心を通り径方向に延びる仮想線ｍに沿って、外表面１６から内側に向けて、マイクロビッカース硬度計を用いて硬さを測定した。図２（Ｂ）においてＰ1、Ｐ2、Ｐ3・・・で示す箇所が硬さ測定点の位置である。測定間隔は、外表面１６から深さ０．５ｍｍまでは０．０５ｍｍピッチ、深さ０．５ｍｍ超〜１ｍｍまでは０．１ｍｍピッチ、深さ１ｍｍ超においては１ｍｍピッチとした。ここでは、硬さ測定点Ｐ1、Ｐ2、Ｐ3・・・においてそれぞれ測定された硬さをＨ1、Ｈ2、Ｈ3・・・とする。
次に測定対象の断面内の領域を、硬さ測定点Ｐ1、Ｐ2、Ｐ3・・・をそれぞれ含む環状の小領域に区画することで、測定対象の断面内にて区画された各小領域における面積Ｋ1、Ｋ2、Ｋ3・・・（ｍｍ2）と該小領域の代表硬さＨ1、Ｈ2、Ｈ3・・・（ＨＶ）とを関連付け、上記式（１）より相当硬さＨを算出した。
図２に示すように、ショットピーニング処理後の試験片１０の軸部１２における軸直交方向の断面にて、断面の中心を通り径方向に延びる仮想線ｍに沿って、外表面１６から内側に向けて、マイクロビッカース硬度計を用いて硬さを測定した。図２（Ｂ）においてＰ1、Ｐ2、Ｐ3・・・で示す箇所が硬さ測定点の位置である。測定間隔は、外表面１６から深さ０．５ｍｍまでは０．０５ｍｍピッチ、深さ０．５ｍｍ超〜１ｍｍまでは０．１ｍｍピッチ、深さ１ｍｍ超においては１ｍｍピッチとした。ここでは、硬さ測定点Ｐ1、Ｐ2、Ｐ3・・・においてそれぞれ測定された硬さをＨ1、Ｈ2、Ｈ3・・・とする。
次に測定対象の断面内の領域を、硬さ測定点Ｐ1、Ｐ2、Ｐ3・・・をそれぞれ含む環状の小領域に区画することで、測定対象の断面内にて区画された各小領域における面積Ｋ1、Ｋ2、Ｋ3・・・（ｍｍ2）と該小領域の代表硬さＨ1、Ｈ2、Ｈ3・・・（ＨＶ）とを関連付け、上記式（１）より相当硬さＨを算出した。
４−３．圧縮残留応力
ショットピーニング後の試験片１０の軸部１２についての圧縮残留応力測定方法は、非破壊的方法として一般的な「ＪＩＳ Ｂ２７１１」に規定されているＸ線回折を利用したＸ線応力測定法を用いた。今回の試験片１０は、マルテンサイト組織であるため、測定は特性Ｘ線の種類＝ＣｒＫα線、Ｘ線応力係数ｋ＝−３１８[ＭＰａ／°]を用いて行った。
ショットピーニング後の試験片１０の軸部１２についての圧縮残留応力測定方法は、非破壊的方法として一般的な「ＪＩＳ Ｂ２７１１」に規定されているＸ線回折を利用したＸ線応力測定法を用いた。今回の試験片１０は、マルテンサイト組織であるため、測定は特性Ｘ線の種類＝ＣｒＫα線、Ｘ線応力係数ｋ＝−３１８[ＭＰａ／°]を用いて行った。
４−４．表面粗さ
ショットピーニング後の試験片１０の軸部１２の外表面１６について、表面粗さ測定器(東京精密株式会社製:SURFCOM1500SD-13)を用いて軸方向の算術表面粗さＲａを測定した。測定長さ８ｍｍ、カットオフ波長０．８ｍｍ、傾斜補正は最小二乗曲線補正とした。
ショットピーニング後の試験片１０の軸部１２の外表面１６について、表面粗さ測定器(東京精密株式会社製:SURFCOM1500SD-13)を用いて軸方向の算術表面粗さＲａを測定した。測定長さ８ｍｍ、カットオフ波長０．８ｍｍ、傾斜補正は最小二乗曲線補正とした。
４−５．静ねじり強度
ねじり試験機を用い、ショットピーニング後の試験片１０を５ｄｅｇ／ｍｉｎでねじり、破断までのねじり角およびトルクを測定し、比例限におけるトルク（比例限トルク）を静ねじり強度とした。
静ねじり強度の目標は、従来のガス浸炭用高強度鋼（ＳＣＲ４２０Ｈ）にガス浸炭およびショットピーニング（一段）を施した場合の比例限トルク対比で約１．２３以上の１３００Ｎ・ｍ以上とした。
ねじり試験機を用い、ショットピーニング後の試験片１０を５ｄｅｇ／ｍｉｎでねじり、破断までのねじり角およびトルクを測定し、比例限におけるトルク（比例限トルク）を静ねじり強度とした。
静ねじり強度の目標は、従来のガス浸炭用高強度鋼（ＳＣＲ４２０Ｈ）にガス浸炭およびショットピーニング（一段）を施した場合の比例限トルク対比で約１．２３以上の１３００Ｎ・ｍ以上とした。
４−６．ねじり疲労強度
ねじり試験機を用い、ショットピーニング後の試験片１０に周波数０．５〜３Ｈｚで繰り返しのねじりトルクを加え、ねじり破断までのサイクル数をプロットし、近似直線から１０4回疲労強度および１０5回疲労強度を算出した。
ねじり疲労強度の目標は、１０5回疲労強度において、従来のガス浸炭用高強度鋼（ＳＣＲ４２０Ｈ）にガス浸炭およびショットピーニング（一段）を施した場合の１０5回疲労強度対比で約１．３８以上の１１００Ｎ・ｍ以上とした。
ねじり試験機を用い、ショットピーニング後の試験片１０に周波数０．５〜３Ｈｚで繰り返しのねじりトルクを加え、ねじり破断までのサイクル数をプロットし、近似直線から１０4回疲労強度および１０5回疲労強度を算出した。
ねじり疲労強度の目標は、１０5回疲労強度において、従来のガス浸炭用高強度鋼（ＳＣＲ４２０Ｈ）にガス浸炭およびショットピーニング（一段）を施した場合の１０5回疲労強度対比で約１．３８以上の１１００Ｎ・ｍ以上とした。
これらの評価結果を下記表２および図３に示す。
表２の評価結果により、以下のことが分かる。
ショットピーニングを一段のみで実施した比較例１，３，４は、算術平均粗さ（Ｒａ）が０．８０μｍ超と粗く、また圧縮残留応力が１２００ＭＰａよりも低い。このためねじり疲労強度が目標未達であった。
ショットピーニングを一段のみで実施した比較例１，３，４は、算術平均粗さ（Ｒａ）が０．８０μｍ超と粗く、また圧縮残留応力が１２００ＭＰａよりも低い。このためねじり疲労強度が目標未達であった。
比較例２は、Ｓｉ量が本発明の下限値より少ない例である。真空浸炭後に過剰浸炭が認められており、ねじり疲労強度が目標未達であった。
比較例５はＣｒ量が本発明の上限値を超えて過剰に添加された例である。この場合も真空浸炭後に過剰浸炭が認められており、ねじり疲労強度が目標未達であった。
比較例５はＣｒ量が本発明の上限値を超えて過剰に添加された例である。この場合も真空浸炭後に過剰浸炭が認められており、ねじり疲労強度が目標未達であった。
比較例６はＣ量が本発明の下限値より少ない例である。この比較例６では相当硬さＨが本発明で規定する４９０ＨＶに達しておらず、静ねじり強度（比例限トルク）が目標未達であった。図３に示すように相当硬さＨと比例限トルクとの間には相関関係が認められ、静ねじり強度の目標（１３００Ｎ・ｍ以上）を達成するためには、相当硬さＨが４９０ＨＶ以上必要であることが分かる。
以上のように比較例１〜６は、静ねじり強度もしくはねじり疲労強度のいずれかが目標未達であった。
以上のように比較例１〜６は、静ねじり強度もしくはねじり疲労強度のいずれかが目標未達であった。
これに対し、鋼の化学組成が本発明の範囲内で、且つショットピーニングが二段で実施された実施例１〜１０は、真空浸炭後に過剰浸炭の発生無く、また算術平均粗さ（Ｒａ）、圧縮残留応力および相当硬さＨが本発明の規定範囲内である。その結果、静ねじり強度およびねじり疲労強度の目標が共に達成されている。
以上本発明について詳しく説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
Claims (5)
- 質量％で
０．２０＜Ｃ＜０．４０
０．５０＜Ｓｉ＜２．００
０．２０＜Ｍｎ＜２．００
Ｐ＜０．０２０
Ｓ＜０．０２０
０＜Ｃｕ＜１．００
０＜Ｎｉ＜２．００
０．２０＜Ｃｒ＜１．００
０＜Ｍｏ＜１．００
０．００５＜Ａｌ＜０．１００
０．０１０＜Ｔｉ＜０．１００
０．０１０＜Ｎｂ＜０．１００
０．０００５＜Ｂ＜０．００３０
Ｎ＜０．００５
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成を有する鋼からなり、表層部に浸炭焼入れ層を有する高強度部品であって、
表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．８０μｍ以下、圧縮残留応力が１２００〜１６５０ＭＰａで、
更に、前記表面から内部中心までの硬さ分布に基づき下記式（１）で定義される相当硬さＨが４９０ＨＶ以上であることを特徴とする高強度部品。
Ｈ＝Σ（Ｋi×Ｈi）／ΣＫi ・・式（１）
但し、Σ（Ｋi×Ｈi）は、測定対象の断面内にて区画された小領域の面積Ｋi（ｍｍ2）と該小領域の代表硬さＨi（ＨＶ）の積を全小領域について合計したもの、ΣＫiは、全小領域の面積（ｍｍ2）である - 請求項１において、質量％で
０＜Ｖ＜０．５０
を更に含有することを特徴とする高強度部品。 - 請求項１，２の何れかにおいて、質量％で
０．２６＜Ｎｉ＜２．００
を含有することを特徴とする高強度部品。 - 請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で
０．３０＜Ｍｏ＜１．００
を含有することを特徴とする高強度部品。 - 請求項１〜４の何れかに記載の鋼を部品形状に加工した後、真空浸炭、焼入れ焼戻しを行い、
次いで、粒径がφ０．３〜１．０ｍｍで硬さ７００ＨＶ以上の投射材を用いてショットピーニングを行った後、更に粒径がφ０．０５〜０．２ｍｍで硬さ７００ＨＶ以上の投射材を用いてショットピーニングを行なうことを特徴とする高強度部品の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP2020056199A JP2021155797A (ja) | 2020-03-26 | 2020-03-26 | 高強度部品及びその製造方法 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114574669A (zh) * | 2022-02-16 | 2022-06-03 | 山东汇锋传动股份有限公司 | 一种贯通轴及其制备方法 |
-
2020
- 2020-03-26 JP JP2020056199A patent/JP2021155797A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114574669A (zh) * | 2022-02-16 | 2022-06-03 | 山东汇锋传动股份有限公司 | 一种贯通轴及其制备方法 |
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