JP2021153499A - 冷菓の製造装置及び製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】押出方向の端面の平滑性に優れる複層冷菓を製造できる製造装置の提供。【解決手段】冷菓材料の未硬化物を排出する押出部１０と、押出部１０から排出された未硬化物を押出方向に対して交差する方向に切断する切断部を備え、押出部１０は、円筒状の主筒部１１ｂを備える第１のノズル１１と、第１のノズル１１の内部に設けられた、第２のノズル１２を有し、第２のノズル１２は、主筒部１１ｂの中心軸Ｐを回転軸として回転する幹管部１２ｂと、幹管部１２ｂから突出する枝管部１２ｄを有し、枝管部１２ｄは、前記幹管部から遠ざかるにしたがって開口面積が大きくなる吐出孔１２ｅを有する、冷菓の製造装置。【選択図】図３

Description

本発明は冷菓の製造装置及び製造方法に関する。

冷菓の製造方法として、モールド（成形型）を使用する方法（例えば、特許文献１）と、モールドを使用せず、押出成形により冷菓を製造する方法（例えば、特許文献２）が知られている。

特許文献１には、異なる材料で形成された２層以上の連続層を有する複層冷菓を製造する方法として、まずモールドを用いて凹部を有する冷菓外層を形成し、その凹部にソースを充填し、冷却して硬化させる方法が記載されている。

一方、押出成形法では、概略、冷菓材料の未硬化物を、所望の形状の開口部を有するノズルから下方に向けて押出し、押出方向に対して略垂直に切断する方法で、所望の形状および大きさに成形する。切断された成形物はベルトコンベアやトレイ等の上に自然落下し、これを冷却し硬化させて冷菓を製造する。

特開２０１４−１９８０１９号公報 特開２０１３−１６２７５８号公報

押出成形法にあっては、ノズルから未硬化物を押出する工程や、切断してベルトコンベア等の上に落下させる工程を経るため、設計通りの形状が得られない場合がある。
本発明は、押出成形法で複層冷菓を製造する際の形状安定性に優れる製造装置及び製造方法を提供することを目的とする。

本発明は以下の構成を有する。
［１］ 冷菓材料の未硬化物を排出する押出部と、前記押出部から排出された未硬化物を押出方向に対して交差する方向に切断する切断部を備え、
前記押出部は、円筒状の主筒部を備える第１のノズルと、前記第１のノズルの内部に設けられた、第２のノズルを有し、
前記第２のノズルは、前記主筒部の中心軸を回転軸として回転する幹管部と、前記幹管部から突出する枝管部を有し、
前記枝管部は、前記幹管部から遠ざかるにしたがって開口面積が大きくなる吐出孔を有する、冷菓の製造装置。
［２］ 前記回転軸から前記主筒部の径方向外方へ向かう方向において、前記回転軸から前記主筒部の内壁までの距離の２０〜９０％の領域に前記吐出孔が存在する、［１］の製造装置。
［３］ 前記枝管部が、前記幹管部の回転方向に間隔をおいて２〜４個設けられている、［１］又は［２］の製造装置。
［４］ さらに、前記第１のノズルの外面に気体を吹き付けるエアノズルを備える、［１］〜［３］のいずれかの製造装置。

［５］ 前記［１］〜［４］のいずれかの製造装置を用いて冷菓を製造する方法であって、前記第１のノズルから第１の冷菓材料の未硬化物を押出しつつ、前記第２のノズルを、前記第１のノズルの中心軸を回転軸として回転させながら、前記吐出孔から第２の冷菓材料の未硬化物を押出して、前記第１の冷菓材料の未硬化物と前記第２の冷菓材料の未硬化物とが合一した複合未硬化物を排出し、
排出された前記複合未硬化物を前記切断部で切断して成形物を得て、前記成形物を硬化させて冷菓を得る、冷菓の製造方法。
［６］ 前記製造装置が、前記第１のノズルの外面に気体を吹き付けるエアノズルを備え、前記複合未硬化物における前記第１の冷菓材料の未硬化物よりも温度が高い気体を前記第１のノズルの外面に吹き付けつつ、前記第１のノズルから前記第１の冷菓材料の未硬化物を押出す、［５］の製造方法。
［７］ 前記第１の冷菓材料の凍結点が−８．０〜−１．５℃であり、前記第１の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で前記第１のノズルに供給し、
前記第２の冷菓材料の凍結点が−５℃以下であり、前記第２の冷菓材料の未硬化物を凍結点より高い温度で前記第２のノズルに供給する、［５］又は［６］の製造方法。
［８］ 単位時間当たりに、前記第１のノズルから押出される前記第１の冷菓材料の未硬化物の体積Ｖ１と、前記吐出孔から押出される前記第２の冷菓材料の未硬化物の総体積Ｖ２との比を表す、Ｖ１：Ｖ２が１００：８〜１００：３０である、［７］の製造方法。
［９］ 前記第１の冷菓材料及び前記第２の冷菓材料の凍結点が、それぞれ−８．０〜−１．５℃であり、前記第１の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で前記第１のノズルに供給し、前記第２の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で前記第２のノズルに供給する、［５］又は［６］の製造方法。
［１０］ 単位時間当たりに、前記第１のノズルから押出される前記第１の冷菓材料の未硬化物の体積Ｖ１と、前記吐出孔から押出される前記第２の冷菓材料の未硬化物の総体積Ｖ２との比を表す、Ｖ１：Ｖ２が１００：２０〜１００：１００である、［９］の製造方法。

本発明の製造装置及び製造方法によれば、押出成形法で複層冷菓を製造する際の形状安定性に優れる。

本発明の製造装置を用いて製造される冷菓の一実施形態を示す斜視図である。 図１の冷菓の平面図である。 本発明の冷菓の製造装置の一実施形態を示す正面図である。 成形工程を説明するための側面図である。 第２のノズルの一例を示す正面図である。 第２のノズルの他の例を示す正面図である。 第２のノズルの他の例を示す正面図である。 連続式フリーザーの例を示す概略構成図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）中のＢ−Ｂ線に沿う横断面図である。 第２のノズルの変形例を下方から見た一部断面平面図である。 表側端面の平滑性の評価方法を説明するための側面図である。 スティックの平行性の評価方法を説明するための側面図である。 形状安定性の評価方法を説明するための平面図である。 形状安定性の評価方法を説明するための断面図である。 形状安定性の評価方法を説明するための断面図である。

以下の用語の定義は、本明細書および特許請求の範囲にわたって適用される。
本発明における冷菓は、一般的な「冷菓」に分類されるもの、及びフローズンヨーグルトを含む。「冷菓」は、具体的には、アイスクリーム類（アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス）、氷菓を挙げることができる。
アイスクリーム類とは、乳又はこれらを原料として製造した食品を加工し、又は主要原料としたものを凍結させたものであって乳固形分３．０％以上を含むもの（はっ酵乳を除く）をいう。アイスクリーム類は、含まれる乳固形分と乳脂肪分の量によって、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイスの３つに分類される。
一方、乳固形分３．０％未満のものは、前記アイスクリーム類ではなく、食品衛生法に基づく厚生省告示「食品、添加物等の規格基準」により、氷菓として規定されている。
また、フローズンヨーグルトは、乳及び乳製品の成分規格等に関する省令により、種類別「発酵乳」に分類される。発酵乳は「乳又はこれと同等以上の無脂乳固形分を含む乳等を乳酸菌又は酵母で発酵させ、糊状または液状にしたもの又はこれらを凍結したものをいう」と定められ、成分規格は、「無脂乳固形分８．０％以上、乳酸菌数又は酵母数１０００万／ｍｌ以上」と規定されている。フローズンヨーグルトは、凍結した発酵乳に該当する。
本発明における冷菓は、氷菓、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス、フローズンヨーグルトのいずれであってもよい。

凍結点は、液状にした冷菓材料を雰囲気温度−２５℃で冷却しながら、品温を経時的に測定し、液体が固体になる際の発熱反応により温度が下降しないポイント（凝固点）における温度である。
Ｂｒｉｘは、屈折計（例えばＡＴＡＧＯ社製品名ＲＸ−５０００）を用い、測定温度２０℃で測定した値である。３回測定した平均値をＢｒｉｘの測定値とする。
密度は、試料を５℃に温度調節し、１００ｃｍ^３の容器に入れて、重量（単位：ｇ）を測定し、重量ｇ／１００ｃｍ^３で算出される値（単位：ｇ／ｃｍ^３）である。

成分等の含有量の測定方法は以下の方法を用いる。
（１）水分
常圧加熱乾燥法（乾燥助剤添加法）により測定する。
（２）固形分
固形分（質量％）＝１００−水分（質量％）で算出する。

（３）脂肪分・乳脂肪
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、アイスクリーム類の乳脂肪分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料４ｇを小型ビーカーに採り、水３ｍＬを加えてよく混ぜ合わせ、レーリッヒ管に移す。前記ビーカーは、水３ｍＬでよく洗い、その洗液を前記レーリッヒ管に加え、振り混ぜる。次に、アンモニア水（アンモニアの２５〜３０％水溶液、無色透明なもの）２ｍＬを加え、静かに混合する。次に、前記レーリッヒ管を６０℃の水浴中につけ、時々振り混ぜながら２０分間加温する。さらに２ｍＬエタノール（９５〜９６％水溶液）１０ｍＬを加えてよく混ぜ合わせる。
次いで、前記レーリッヒ管にエーテル２５ｍＬを加え静かに回転し、均一の色調となったときエーテルガスを抜き、管を水平にして３０秒間激しく振り混ぜる。次に石油エーテル（沸点６０℃以下）２５ｍＬを加え、同様に３０秒間振り混ぜて栓を緩め、上澄液が透明になるまで直立して２時間以上静置する。上澄液を、予め恒量を求めたビーカーに入れる。
前記レーリッヒ管に、上記と同様の手順で、エーテル２５ｍＬ及び石油エーテル２５ｍＬを加えて混ぜ、上澄液を前記ビーカーに入れる。側管の先端を、エーテルと石油エーテルの等量混合液で洗浄して前記ビーカーに加える。
前記ビーカーを、約７５℃に加熱して溶剤を揮発させ、雰囲気温度１００〜１０５℃の乾燥器中で１時間乾燥した後、秤量する。ビーカーの恒量からの増加分を脂肪分とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含まない場合は、上記で求めた脂肪分を乳脂肪の含有量とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含む場合は、上記で求めた脂肪分から他の脂肪分を差し引いた値を乳脂肪の含有量とする。

（４）無脂乳固形分
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、発酵乳及び乳酸菌飲料の無脂乳固形分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料（凍結状のものにあっては、４０℃以下の温度でなるべく短時間に全部融解させたもの）約５０ｇを精密に量り、フェノールフタレイン溶液数滴を加える。これをかき混ぜながら１０％水酸化ナトリウム溶液を徐々に加えて微アルカリ性とし、メスフラスコに採る。水を加えて１００ｍＬとし、その５ｍＬを正確に１５０ｍＬのケルダール分解フラスコに採る。これに硫酸カリウム９ｇと硫酸銅１ｇの混合粉末０．２ｇを加え、更にフラスコの内壁を伝わらせて硫酸１０ｍＬを加える。次に、このフラスコを徐々に加熱し、亜硫酸ガスの白煙が生じたとき少し加熱を強める。泡末の大部分が消失した後、強熱し、中の液が透明な淡青色を呈し、かつ、フラスコの内壁に炭化物を認めなくなったとき加熱を止める。放冷後、注意しながら水３０ｍＬを加え、再び冷却した後フラスコを蒸留装置に連結する。この場合、２００ｍＬの吸収フラスコ中には０．０５ｍｏｌ／Ｌ硫酸３０ｍＬ及びメチルレッド溶液数滴を入れ、冷却器の下端が液中につかるようにする。
次に、ケルダール蒸留装置の漏斗から３０％水酸化ナトリウム溶液４０ｍＬを入れ、水１０ｍＬで洗い込み、ピンチコックを閉じ、直ちに蒸留をはじめる。留出液が８０ｍＬ〜１００ｍＬの量に達したとき冷却器の下端を液面から離し、更に留出液の数ｍＬを採る。蒸留終了後、冷却器の液に浸った部分を少量の水で洗い、その洗液を吸収フラスコ中の液に合し、これを０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液で滴定する。
無脂乳固形分（単位：質量％）は、次式によって計算する。
無脂乳固形分＝｛０．００１４×（Ａ−Ｂ）｝／試料の採取量（単位：ｇ）×６．３８×２．８２×１００
Ａ：０．０５ｍｏｌ／Ｌの硫酸３０ｍＬを中和するのに要する０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
Ｂ：滴定に要した０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
標示薬：メチルレッド溶液（メチルレッド１ｇをエタノール５０ｍＬに溶かし、これに水を加えて１００ｍＬとし、必要があればろ過する。
（５）乳固形分
前記（３）の方法で求めた乳脂肪分と、前記（４）の方法で求めた無脂乳固形分との合計を乳固形分とする。

＜冷菓＞
図１、２は本発明の製造装置を用いて製造される冷菓の一実施形態である。図１は斜視図、図２は平面図である。
本実施形態の冷菓１は、平板状の冷菓本体２にスティック３が挿入されたアイスバー状の製品である。冷菓本体２は、第１の冷菓材料からなる海部４と、第２の冷菓材料からなる３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃとからなる。海部４及び島部５ａ、５ｂ、５ｃは、それぞれＺ方向に連続して存在する連続層であり、島部５ａ、５ｂ、５ｃは海部４中に存在する。
以下、冷菓本体２の厚さ方向をＺ方向、Ｚ方向に垂直かつスティック３の挿入方向に平行な方向をＸ方向、Ｘ方向及びＺ方向に垂直な方向をＹ方向とする。冷菓本体２は押出成形法で成形されたものであり、Ｚ方向は押出方向に平行である。
本実施形態において、後述のトレイ上に押出成形した際に、トレイに接していた端面を他方の端面２ｂとする。以下、一方の端面２ａを表側端面（トレイに接していた端面とは反対側の端面）、他方の端面２ｂを裏側端面ということもある。

冷菓本体２の、Ｚ方向の端面２ａ、２ｂを平面視したとき、島部５ａ、５ｂ、５ｃはそれぞれ内方から外方へ延びつつ、回転軸Ｐを中心とする一回転方向（以下、Ｑ１方向ともいう）に曲がる曲線をなしている。
本明細書において「一回転方向」とは、所定の回転軸を中心として回転する２つの回転方向（時計回り方向と反時計回り方向）のうちの一方の回転方向を意味する。
図１において、Ｑ１方向は上から見て反時計回り方向を示す。回転軸Ｐの位置は特に限定されないが、冷菓本体２のＸ−Ｙ平面における中央部を通ることが好ましい。３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの形状は互いに同じでもよく、異なってもよい。冷菓本体２の平面形状（設計値）及び回転軸Ｐの位置は、後述の排出部１１ｄの内面形状及び幹管部１２ｂの回転軸の位置によって調整できる。

Ｚ方向の一方の端面２ａと他方の端面２ｂとで、島部５ａ、５ｂ、５ｃはそれぞれＱ１方向にずれている。すなわち、島部５ａ、５ｂ、５ｃはＺ方向に対して斜めに延在する。
本明細書において、「Ｚ方向の一方の端面と他方の端面とで島部（例えば島部５ａ）が特定の方向（例えばＱ１方向）にずれている」とは、一方の端面における島部５ａと、他方の端面における島部５ａを、Ｚ方向に垂直な１つの投影面に、Ｚ方向から平行投影したときに、投影面における両者の位置がＱ１方向にずれていることを意味する。
冷菓本体２において、海部４中の島部５ａ、５ｂ、５ｃがＺ方向に対して斜めに延在すると良好な形状安定性が得られやすい。例えば、トレイ上に押出成形する際の、海部４の流動性と島部５ａ、５ｂ、５ｃの流動性とに差があっても、流下速度の不均一が緩和され、表側端面２ａの平滑性が得られやすい。
また、第２の冷菓材料からなる連続層である島部５ａ、５ｂ、５ｃが、Ｚ方向に対して斜めに延在すると、第２の冷菓材料を広範囲に存在させやすい。第２の冷菓材料が広範囲に存在すると、冷菓１を喫食する際に、第２の冷菓材料の風味を広範囲で味わうことができる。また、第２の冷菓材料が広範囲に存在すると、冷菓全体に対する第２の冷菓材料の含有量を増大しやすい。

Ｑ１方向において、一方の端面２ａから他方の端面２ｂに至るまでに、島部５ａ、５ｂ、５ｃが移動した軌跡の中心角αは３０〜２００°が好ましく、５０〜１６０°がより好ましい。上記範囲の下限値以上であると、島部５ａ、５ｂ、５ｃがＺ方向に対して斜めに延在することにより効果が充分に得られやすい。上限値以下であると、多数個の冷菓１を連続製造する際の、島部５ａ、５ｂ、５ｃの形状安定性に優れる。

冷菓本体２において、海部４の体積Ｖ１と島部５ａ、５ｂ、５ｃの総体積Ｖ２との比をＶ１：Ｖ２とする。本実施形態においてＶ２は３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの各体積の合計である。
後述の第１の態様の場合、Ｖ１：Ｖ２は１００：８〜１００：３０が好ましく、１００：１０〜１００：２５がより好ましい。Ｖ２の比率が上記範囲の下限値以上であると第２の冷菓材料の風味を充分に味わうことができる。上限値以下であると良好な形状安定性が得られやすい。Ｖ２の比率が多いほど、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすく、本発明を適用することによる効果が大きい。
後述の第２の態様の場合、Ｖ１：Ｖ２は１００：２０〜１００：１００が好ましく、１００：３０〜１００：１００がより好ましい。Ｖ２の比率が上記範囲の下限値以上であると第２の冷菓材料の風味を充分に味わうことができる。上限値以下であると良好な形状安定性が得られやすい。

冷菓本体２の、Ｚ方向の厚さは１０〜３０ｍｍが好ましい。厚さが小さい方が、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすく、本発明を適用することによる効果が大きい。この観点から、Ｚ方向の厚さは１０〜２５ｍｍがより好ましい。
海部４と島部５ａ、５ｂ、５ｃの体積の合計、すなわち冷菓本体２の体積は特に限定されないが、例えば３０〜１２０ｍＬが好ましい。

＜製造装置＞
図３、４は、本発明の冷菓の製造装置の一実施形態であり、図３は正面図、図４は側面図である。本実施形態の装置は、押出成形法で図１、２に示す冷菓を製造する押出し成形装置である。
本実施形態の装置は、概略、冷菓材料の未硬化物を下方に向けて排出する押出部１０と、押出部１０から排出された未硬化物を押出方向（Ｚ方向）に対して垂直に切断する切断部２０を備える。切断部２０では、例えばワイヤ等で未硬化物を切断して、平板状に成形する。切断する直前の未硬化物にスティック３を刺すスティック挿入装置（図示略）が設けられており、アイスバー状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。

押出部１０は、第１のノズル１１と、第１のノズル１１の内部に設けられた第２のノズル１２を有する。
第１のノズル１１は、上側から順に、第１の供給部１１ａと、円筒状の主筒部１１ｂと、縮径部１１ｃと、排出部１１ｄを有する。第１のノズル１１の外側にエアノズル１１ｅが設けられている。
第１の供給部１１ａは、第１のノズル１１と第２のノズル１２との間の空間に第１の冷菓材料を供給する。排出部１１ｄは筒状であり、その内面形状は、得ようとする成形物２２の平面形状に、落下による変形を加味した形状に設計される。
以下において、径方向は特に断りが無い限り、主筒部１１ｂの半径方向である。

第２のノズル１２は、上側から順に、第２の供給部１２ａと、幹管部１２ｂを有する。
第２の供給部１２ａは、第２のノズル１２内に第２の冷菓材料を供給する。
幹管部１２ｂは、主筒部１１ｂと同軸であり、主筒部１１ｂの中心軸を回転軸Ｐとして回転する。幹管部１２ｂは、径方向外方に突出する枝管部１２ｄを有し、枝管部１２ｄより下側に先端部１２ｃを有する。先端部１２ｃは、下方に向かって縮径する円錐状である。
Ｚ方向において、枝管部１２ｄは主筒部１１ｂと縮径部１１ｃとの境界近傍に位置し、幹管部１２ｂの先端は、縮径部１１ｃと排出部１１ｄとの境界近傍に位置する。

枝管部１２ｄは、幹管部１２ｂの回転方向（以下、Ｑ２方向ともいう）において等間隔に３個設けられている。図３において、Ｑ２方向は上から見て時計回り方向を示す。３個の枝管部１２ｄは同一のＸ−Ｙ平面上に存在する。
各枝管部１２ｄの周面のうち、幹管部１２ｂがＱ２方向に回転したときに進行方向となる側とは反対側の面に吐出孔１２ｅが設けられている。
吐出孔１２ｅの形状は、幹管部１２ｂから遠ざかるにしたがって、開口面積が大きくなる形状である。
後述の第１の態様の場合、例えば、図５に示すようなスリット状、又は図６に示すような開口径が異なる複数の孔が好ましい。
後述の第２の態様の場合、例えば、図７に示すような幅広の台形状が好ましい。

図５に例示するように、吐出孔１２ｅがスリット状である場合、Ｚ方向におけるスリット幅ｗは、幹管部１２ｂから遠ざかるにしたがって漸次拡大する。１個の吐出孔１２ｅにおけるスリット幅ｗの最大値と最小値との差は０．５〜８ｍｍが好ましく、１〜５ｍｍがより好ましい。上記範囲内であると、主筒部１１ｂの径方向における吐出量の均一性に優れる。
例えば、スリット幅ｗの最大値は１〜９ｍｍが好ましく、２〜６ｍｍがより好ましい。スリットの形状は特に限定されない。例えば、三角形、台形、扇形等が挙げられる。これらの形状の角が丸みを帯びていてもよい。
図６に例示するように、吐出孔１２ｅが複数の孔である場合、最も大きい孔の開口面積と、最も小さい開口面積との差は５〜８０ｍｍ^２が好ましく、１０〜６０ｍｍ^２がより好ましい。上記範囲内であると、主筒部１１ｂの径方向における吐出量の均一性に優れる。
例えば、最も大きい孔の開口面積１０〜８０ｍｍ^２が好ましく、２０〜７０ｍｍ^２がより好ましい。孔の形状は特に限定されない。例えば円形、楕円形、又は卵形等が挙げられる。

図７に例示するように、吐出孔１２ｅが幅広の台形状である場合、Ｚ方向における幅は、幹管部１２ｂから遠ざかるにしたがって漸次拡大する。１個の吐出孔１２ｅにおける幅の最大値（Ｗ２）と最小値（Ｗ１）との差は２〜１４ｍｍが好ましく、４〜１２ｍｍがより好ましい。上記範囲内であると、主筒部１１ｂの径方向における吐出量の均一性に優れる。
例えば、前記最大値（Ｗ２）は６〜１６ｍｍが好ましく、８〜１４ｍｍがより好ましい。

回転軸Ｐから径方向外方へ向かう方向において、吐出孔１２ｅが存在する位置は、回転軸Ｐから主筒部１１ｂの内壁までの距離Ｄの２０〜９０％の領域内が好ましい。距離Ｄの０％は回転軸Ｐの位置、１００％は主筒部１１ｂの内壁の位置である。より好ましくは２２〜８８％の領域内であり、さらに好ましくは２５〜８５％の領域内である。吐出孔１２ｅが前記領域内に存在すると、主筒部１１ｂの径方向における吐出量の均一性に優れる。
本実施形態において、３個の枝管部１２ｄにそれぞれ存在する吐出孔１２ｅの、位置及び形状は互いに同じである。

エアノズル１１ｅは、必要に応じて、第１のノズル１１の外面に気体を吹き付ける。本実施形態において、エアノズル１１ｅは、排出部１１ｄの下端（排出口）の近傍と、主筒部１１ｂの外側の２箇所に設けられている。
エアノズル１１ｅは、管状のエアノズル本体に、孔状の吹出口１１ｆが複数形成されている。エアノズル本体は第１のノズル１１の周方向に沿って、第１のノズル１１から離間して設けられている。吹出口１１ｆは、第１のノズル１１と向かい合う面に形成されている。エアノズル本体の中心軸はＸ−Ｙ平面上に存在し、複数の吹出口１１ｆは、Ｘ−Ｙ平面に沿って設けられている。
排出口近傍のエアノズル１１ｅは、排出部１１ｄの全周のうち、未硬化物２１にスティック３を刺すための部位を除く領域に設けられている。
主筒部１１ｂの外側のエアノズル１１ｅは、主筒部１１ｂの全周に気体が接触するように、設けられている。

＜製造方法＞
本実施形態の装置を用いて冷菓１を製造するには、第１のノズル１１に第１の冷菓材料の未硬化物（以下、第１の未硬化物ともいう）を連続的に供給し、第２のノズル１２に第２の冷菓材料の未硬化物（以下、第２の未硬化物ともいう）を連続的に供給する。第１のノズル１１から第１の未硬化物を押出しつつ、第２のノズル１２をＱ２方向に回転させながら、吐出孔１２ｅから第２の未硬化物を押出す。トレイ３０はＹ方向に所定の速度で移動させる。
第１のノズル１１内では、第１の未硬化物が、主筒部１１ｂから縮径部１１ｃを経て排出部１１ｄから押出される途中で、第１の未硬化物の内部に、第２のノズル１２の吐出孔１２ｅから押出された第２の未硬化物が注入される。排出部１１ｄからは、第１の未硬化物と第２の未硬化物とが合一した複合未硬化物がＺ方向に排出される。
所定量の複合未硬化物が流下した時点で、切断部２０で切断すると、平板状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。切断直前の複合未硬化物に対してＸ方向にスティック３を刺す。これら操作を繰り返して、多数個の成形物２２を連続製造する。
得られた成形物２２を冷却し硬化させて冷菓１を得る。硬化は常法で行うことができる。例えば、成形物２２を、−４５〜−３０℃で２０分間〜１時間保持する方法で硬化させる。

第１の冷菓材料及び第２の冷菓材料は特に限定されず、アイスクリーム類及び氷菓において公知の材料を使用できる。
冷菓の製造方法として、下記第１の態様又は第２の態様が好ましい。
第１の態様：第１の冷菓材料の凍結点が−８．０〜−１．５℃であり、第１の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で第１のノズル１１に供給し、第２の冷菓材料の凍結点が−５℃以下であり、第２の冷菓材料の未硬化物を凍結点より高い温度で第２のノズル１２に供給する態様。
第２の態様：第１の冷菓材料及び第２の冷菓材料の凍結点が、それぞれ−８．０〜−１．５℃であり、第１の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で第１のノズル１１に供給し、第２の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で第２のノズル１２に供給する態様。

［第１の態様］
本態様において、第１の冷菓材料の凍結点は−８．０〜−１．５℃であり、前記第２の冷菓材料の凍結点は−５℃以下である。
第１の冷菓材料の凍結点と、第２の冷菓材料の凍結点は同じであってもよい。第１の冷菓材料の凍結点と、第２の冷菓材料の凍結点に差があると、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすく、本発明を適用することによる効果が大きい。この観点からは、第１の冷菓材料の凍結点が、第２の冷菓材料の凍結点よりも高く、その差の絶対値が０．５℃以上であることが好ましく、１．０℃以上がより好ましい。

例えば、第１の冷菓材料が、水及び甘味料を含む組成物（アイス原料ミックス）の凍結物であり、第２の冷菓材料がソース組成物である。ソース組成物の凍結点は−２０．０〜−５．５℃が好ましく、−１７．０〜−６．０℃がより好ましく、−１５．０〜−６．５℃がさらに好ましい。
第１の冷菓材料の凍結点とソース組成物の凍結点との差の絶対値は１４℃以下が好ましく、１０℃以下がより好ましく、７℃以下がさらに好ましい。

第１の冷菓材料の凍結点が上記範囲の下限値以上であると、多数個の冷菓１を連続製造する際の形状安定性に優れる。上限値以下であると、後述の連続式フリーザーでフリージングする際にシリンダーが凍りつき難く、製造安定性に優れる。
ソース組成物の凍結点が上記範囲の上限値以下であると、ソース組成物特有の柔らかい組織となり、とろりとした食感を味わうことができる。上記範囲の下限値以上であると、製造時の硬化工程でソース組成物の硬化不良を防止しやすい。また保存時にソース組成物だけが融解するという現象が生じ難い。ソース組成物の硬化不良や、ソース組成物だけの融解が生じるとソース組成物の染み出しが生じるなど、製品の形状や外観を損なう。

第１の冷菓材料の凍結物のオーバーラン値（容量基準）は特に限定されない。第１の冷菓材料のオーバーラン値が低いと、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすく、本発明を適用することによる効果が大きい。この観点から、第１の冷菓材料のオーバーラン値は１２０％以下が好ましく、８０％以下がより好ましく、５０％以下がさらに好ましい。オーバーラン値の下限はゼロでもよい。
第１の冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物であり、第２の冷菓材料がソース組成物である場合、ソース組成物との食感の差が充分に得られやすい点からは、アイス原料ミックスのオーバーラン値は５％以上が好ましく、２０％以上がより好ましい。
アイス原料ミックスの凍結物のオーバーラン値は、空気を含有させる前のアイス原料ミックスの容量に対する、アイス原料ミックスの凍結物の含有空気容量の百分率で表される。例えばオーバーラン値が１００％の場合、アイス原料ミックスの凍結物は、アイス原料ミックスと同容量の空気を含むことを意味する。

アイス原料ミックスに含まれる甘味料としては、砂糖（上白糖、グラニュー糖、三温糖、黒砂糖）、水あめ、粉飴、砂糖混合異性化糖、異性化糖、乳糖、ぶどう糖、麦芽糖、果糖、転化糖、還元麦芽水あめ、蜂蜜、トレハロース、パラチノース、Ｄ−キシロース等の糖類；キシリトール、ソルビトール、マルチロール、エリスリトール等の糖アルコール類；サッカリンナトリウム、サイクラメート及びその塩、アセスルファムカリウム、ソーマチン、アスパルテーム、スクラロース、アリテーム、ネオテーム、ステビア抽出物に含まれるステビオサイドなどの高甘味度甘味料；等が挙げられる。甘味料は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
さらに乳成分を含んでもよい。乳成分の例としては生乳、牛乳、クリーム、バター、脱脂粉乳、脱脂濃縮乳、練乳、チーズ、ホエイ、ホエイ蛋白濃縮物等の乳製品が挙げられる。乳成分は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
また、卵成分、植物油脂、食物繊維、安定剤、乳化剤、果汁、食塩、酸味料、香料、着色料、酒類、種実類、抹茶、コーヒー、紅茶、チョコ類、その他の食品添加剤を含んでもよい。
アイス原料ミックスとして、例えば、アイス原料ミックスの総質量に対して、甘味料の含有量が１〜４０質量％、乳脂肪の含有量が０〜１７質量％、無脂乳固形分が０〜１３質量％、乳固形分が０〜３０質量％、固形分が５〜５５質量％である組成物が挙げられる。

ソース組成物の例としては、フルーツソース、フルーツプレザーブ、カラメルソース、コーヒーソース、ヨーグルトソース、練乳、チョコレート類、蜂蜜類等が挙げられる。
ソース組成物の２０℃におけるＢｒｉｘは１０〜７０が好ましく、２０〜６５がより好ましい。上記範囲の下限値以上であるとソース組成物特有の柔らかい組織となり、とろりとした食感を味わうことができる。一方、Ｂｒｉｘが高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。Ｂｒｉｘが上記範囲の上限値以下であると、製造時の硬化工程でソース組成物の硬化不良を防止しやすい。また保存時にソース組成物だけが融解するという現象が生じ難い。ソース組成物の硬化不良や、ソース組成物だけの融解が生じるとソース組成物の染み出しが生じるなど、製品の形状や外観を損なう。
また、脂肪分を多く含む（例えば、脂肪分１質量％以上）ソース組成物など、Ｂｒｉｘの測定値が安定しない材料は、Ｂｒｉｘに代えて固形分を指標とすることができる。固形分の含有量が高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。上記Ｂｒｉｘと同様の理由で、固形分は１０〜７０質量％が好ましく、２０〜６５質量％がより好ましく、２５〜６０質量％がさらに好ましい。

ソース組成物の密度は０．４〜１．４ｇ／ｃｍ^３が好ましく、０．６〜１．３ｇ／ｃｍ^３がより好ましい。ソース組成物に空気を含有させる（オーバーラン値をゼロ超とする）と、食感を軽くしたり、粘度を高めたりできる。密度が上記範囲の下限値以上であるとソース組成物の風味が充分に得られやすい。一方、密度が高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。密度が上限値以下であると、保存時にソース組成物だけが融解するという現象が生じ難い。

本態様において、第１の未硬化物を、第１のノズル１１に供給する際の供給温度は、第１の冷菓材料の凍結点より低い温度とする。第１の冷菓材料の凍結点と第１の未硬化物の供給温度との温度差の絶対値は１℃以上が好ましく、２℃以上がより好ましく、３℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、排出部１１ｄから排出される複合未硬化物の保形性を高めて、表側端面２ａの平滑性を高めやすい。一方、この温度差の絶対値は、１０℃以下が好ましく、８℃以下がより好ましく、６℃以下がさらに好ましい。前記上限値以下であると、第１の未硬化物中に脂肪球が形成され難く、成形物２２の形状安定性に優れる。第１の未硬化物中に脂肪球が形成されると、排出部１１ｄから排出された複合未硬化物を切断する際に、切断治具（ワイヤ等）が脂肪球に当たり、成形物２２の形状が不安定になりやすい。

本態様において、第２の未硬化物を、第２のノズル１２に供給する際の供給温度は、第２の冷菓材料の凍結点より高い温度とする。第２の冷菓材料の凍結点と第２の未硬化物の供給温度との温度差の絶対値は２℃以上が好ましく、４℃以上がより好ましく、６℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、枝管部１２ｄから押出された第２の未硬化物が、第１の未硬化物中に広がりやすい。
一方、第２の未硬化物の供給温度の上限は、表側端面２ａの良好な平滑性が得られやすい点で、１０℃以下が好ましく、８℃以下がより好ましく、５℃以下がさらに好ましく、０℃以下が特に好ましい。

第１の冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物である場合、第１の未硬化物として、アイス原料ミックスの部分凍結品を第１のノズル１１に供給することが好ましい。
アイス原料ミックスの部分凍結品は、例えば図８に示す連続式フリーザーを用いて調製できる。図８は連続式フリーザーの概略構成図であり（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）中のＢ−Ｂ線に沿う横断面図である。
シリンダー５１は、内部を流れるアイス原料ミックス中の水分を凍結させる。ダッシャー５２は、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取りながらシリンダー５１内を撹拌する。ダッシャー５２の内部には同軸のビーター５３が設けられている。ダッシャー５２の外面上に設けられたブレード５２ａは、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取る。シリンダー５１の外側の冷媒ジャケット５４は、シリンダー５１の内容物を冷却する。

シリンダー５１の一端部から、シリンダー５１内に、アイス原料ミックスと空気の混合物を供給すると、該混合物が他端部に向かって流れる。ダッシャー５２は略円筒形で貫通穴が設けられており、ダッシャー５２の内側と外側とは連通している。
シリンダー５１の外側は冷媒が循環しており、該冷媒がシリンダー５１内のアイス原料ミックスと熱交換することにより、アイス原料ミックスに凍結が生じ、シリンダー５１の内壁上に凍結物（付着物）の層が形成される。該凍結物（付着物）はブレード５２ａによって掻き取られて細片となり、ダッシャー５２およびビーター５３によって、未凍結のアイス原料ミックスおよび空気とともに均一に撹拌され、これらの均一な混合物である部分凍結品となる。

［第２の態様］
本態様において、第１の冷菓材料及び第２の冷菓材料の凍結点は−８．０〜−１．５℃である。
第１の冷菓材料の凍結点と、第２の冷菓材料の凍結点は同じであってもよい。両者の凍結点の差の絶対値は０〜３℃が好ましく、０〜２℃がより好ましい。
例えば、第１の冷菓材料及び第２の冷菓材料は、前記アイス原料ミックスの凍結物である。
第１の冷菓材料及び第２の冷菓材料のオーバーラン値（容量基準）は特に限定されない。それぞれ１２０％以下が好ましく、８０％以下がより好ましく、５０％以下がさらに好ましい。ゼロでもよい。

本態様において、第１の未硬化物を第１のノズル１１に供給する際の供給温度は、第１の冷菓材料の凍結点より低い温度とし、第２の未硬化物を、第２のノズル１２に供給する際の供給温度は、第２の冷菓材料の凍結点より低い温度とする。第２の未硬化物の供給温度を凍結点より低い温度とすると保形性を高めて、表側端面２ａの平滑性を高めやすい。
第１の未硬化物の供給温度と、第２の未硬化物の供給温度との差の絶対値は３℃以下が好ましく、２℃以下がより好ましく、１℃以下がさらに好ましい。

第１の冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物である場合、第１の未硬化物として、アイス原料ミックスの部分凍結品を第１のノズル１１に供給することが好ましい。
第２の冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物である場合、第２の未硬化物として、アイス原料ミックスの部分凍結品を第２のノズル１２に供給することが好ましい。

［第１の態様及び第２の態様］
以下は、第１の態様及び第２の態様において同様である。
冷菓における海部４の体積Ｖ１と島部５ａ、５ｂ、５ｃの総体積Ｖ２の比（Ｖ１：Ｖ２）は、単位時間当たりに、第１のノズル１１から押出される第１の未硬化物の体積Ｖ１と、第２のノズル１２の吐出孔１２ｅから押出される第２の未硬化物の総体積Ｖ２との比（Ｖ１：Ｖ２）と同じになる。本実施形態において、Ｖ２は３個の吐出孔１２ｅから押出される第２の未硬化物の合計である。

冷菓本体２の一方の端面２ａから他方の端面２ｂに至るまでに、島部５ａ、５ｂ、５ｃがＱ１方向に移動した軌跡の中心角αは、第２のノズル１２の回転数によって調整できる。表側端面２ａにおいて、島部５ａ、５ｂ、５ｃが内方から外方へ延びながら曲がる方向Ｑ１は、第２のノズル１２の回転方向Ｑ２と逆向きである。

成形物２２のＺ方向の厚さは、排出部１１ｄから排出される複合未硬化物２１の流下速度と、切断部２０のカットスピードによって調整できる。
例えば、冷菓本体２の厚さが１０〜３０ｍｍである冷菓１を連続製造する場合、良好な製造安定性が得られやすい点で、１分間に得られる成形物２２の数で表される成形速度は、１００〜２００個／分が好ましく、１２０〜２００個／分がより好ましい。成形速度が前記範囲の下限値以上であると、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。例えば、第２の冷菓材料がソース組成物の場合、排出部１１ｄから排出された複合未硬化物２１が切断されるまでの間の、第２の未硬化物と第１の未硬化物との流下量の差が大きくなり難く、成形物２２の形状が安定しやすい。
一方、成形速度が前記範囲の上限値以下であると、複合未硬化物２１を切断する速さが速すぎず、切断された成形物２２が直下に落ちやすいため、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。

成形物２２の形状安定性が不充分である場合は、エアノズル１１ｅから、第１のノズル１１の外面へ気体を吹き付けて外面温度を局所的に上昇させる。
例えば、第１のノズル１１の外面へ気体を吹き付けることによって、トレイ３０上に落下した成形物２２のゆがみを改善又は防止できる。また、排出部１１ｄから排出される複合未硬化物２１において、第１の未硬化物の流下速度より、第２の未硬化物の流下速度が高い場合は、エアノズル１１ｅから、第１のノズル１１の外面へ気体を吹き付けることによって、表側端面２ａの平滑性を向上できる。
気体は、複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度ｔより高い温度の気体を用いる。例えば空気を使用できる。複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度ｔとして、トレイ３０上に落下した直後の成形物２２における第１の未硬化物の温度を使用できる。

第１のノズル１１の外面に前記気体を吹き付けると、第１のノズル１１の外面温度が上昇する。これによって、第１のノズル１１内の第１の未硬化物は、第１のノズル１１の内面と接触している部分が融解して流下速度が高まる。こうして第１の未硬化物の流下速度を調整することにより、成形物２２の形状安定性を向上できる。例えば、第１の未硬化物の流下速度と第２の未硬化物の流下速度との差を低減して、表側端面２ａの平滑性を向上できる。
エアノズル１１ｅから吹き出す気体の温度と、複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度ｔとの温度差の絶対値は５℃以上が好ましく、１０℃以上がより好ましく、１５℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、表側端面２ａの平滑性の向上効果に優れる。
前記気体の温度が高すぎると、第１の未硬化物の氷結晶が融解して再結晶することによって、氷結晶が大きくなり食感のなめらかさが低下したり、第１の未硬化物が過度に融解して表側端面２ａの平滑性が失われたりするため、これらの不都合が生じない範囲が好ましい。例えば、前記気体の温度は７０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、３０℃以下がさらに好ましい。
複数のエアノズル１１ｅを使用する場合、それぞれのエアノズル１１ｅから吹き出す気体の温度は同じであってもよく、異なってもよい。

第１のノズル１１の外面温度を局所的に上昇させると、外面温度が連続的に変化する領域ができる。本実施形態では、第１のノズル１１の外面において、気体を吹き付けた部位の外面温度が最高温度Ｔとなり、そこから気体を吹き付けていない領域に向かって、外面温度が連続的に低下する。
第１のノズル１１の外面温度の最も低い温度（最低温度）は０℃以下とする。したがって、第１のノズル１１の外面には、押出ノズルの外面温度が少なくとも０〜Ｔ℃の範囲内で連続的に変化している領域が存在し、この状態で、第１のノズル１１から複合未硬化物２１を排出する。
前記最高温度Ｔは１８℃以下が好ましく、１４℃以下がより好ましく、１０℃以下がさらに好ましい。前記最高温度Ｔは０℃超であり、１℃以上が好ましく、３℃以上がより好ましく、６℃以上がさらに好ましい。

前記外面温度の最低温度は、前記第１の未硬化物の温度ｔ以上であることが好ましい。前記最低温度とｔとの差の絶対値は０〜２５℃が好ましく、０〜２０℃がより好ましく、０〜１５℃がさらに好ましい。
前記外面温度の最低温度と前記最高温度Ｔとの差の絶対値は１〜３０℃が好ましく、５〜２５℃がより好ましく、８〜２０℃がさらに好ましい。
第１のノズル１１の外面の２箇所以上の部位において、外面温度を局所的に上昇させた場合、各部位の最高温度が互いに異なっていてもよい。最も高い最高温度が上記Ｔの条件を満たせばよい。各部位の最高温度がそれぞれ上記Ｔの条件を満たすことが好ましい。

第１のノズル１１の外面において、気体を吹き付ける領域の位置及び大きさは特に限定されず、所望の形状安定性が得られるように設定できる。例えば、冷菓本体２の表側端面２ａにおいて所望の平滑性が得られるように設定できる。
第１のノズル１１の外面の少なくとも一部に、外面温度が０〜１８℃である領域が存在するように気体を吹き付けることが好ましい。第１のノズル１１の外面温度が０〜１８℃である領域のＺ方向の長さをｈとする。
例えば、Ｚ方向における主筒部１１ｂの長さの１／２の位置から、排出部１１ｄの下端までの領域を温度制御領域とする。第１のノズル１１の外面温度が０〜１８℃である領域が前記温度制御領域内であることが好ましい。排出部１１ｄの下端から温度制御領域の上端までの高さをｈ１とする。前記ｈ１に対する前記ｈの割合（単位：％）をＨ（Ｈ＝ｈ／ｈ１×１００）とするとき、Ｈは１０〜９０％が好ましく、３０〜９０％がより好ましく、５０〜９０％がさらに好ましい。
温度制御領域（高さｈ１）内に、外面温度が０〜１８℃である領域が２箇所以上存在する場合、前記ｈは各領域のＺ方向の長さの合計とする。
第１のノズル１１の周方向において、外面温度は均一でなくてもよい。前記ｈは、回転軸Ｐを含みＸ方向に垂直な面と第１のノズル１１の外面とが交わる２つの交線上における、外面温度が０〜１８℃である領域のＺ方向の長さの平均値とする。

第１のノズル１１の外面への気体の吹き付けは、連続的でもよく、断続的でもよい。第１のノズル１１の周方向の一部に気体を吹き付けてもよく、前記周方向の全部に気体を吹き付けてもよい。気体を吹き付ける位置を経時的に変化させてもよい。
例えば、冷菓１を連続製造する際、経時的に成形物２２のゆがみが大きくなる場合には、連続製造の途中で、気体を吹き付ける位置を変えることによって形状不良を改善してもよい。

本実施形態の製造装置によれば、押出成形法で複層冷菓を製造できる。本実施形態の製造装置は、回転する幹管部１２ｂと、幹管部１２ｂから突出する枝管部１２ｄを備えるため、海部４中に島部５ａ、５ｂ、５ｃをＺ方向に対して斜めに延在させることができる。また、枝管部１２ｄの吐出孔１２ｅは、幹管部１２ｂから遠ざかるにしたがって開口面積が大きくなる形状であるため、第２の冷菓材料の未硬化物の吐出量が径方向において均一になりやすい。したがって、成形物２２の形状安定性が良好になりやすい。
また、後述の試験例に示されるように、第１のノズル１１の外面に気体を吹き付けなくても、形状安定性が良好な冷菓を製造できる。本実施形態の製造装置はエアノズル１１ｅから気体を吹き付ける方法で形状安定性を向上できるため、使用可能な製造条件（冷菓材料の未硬化物の組成、凍結点、オーバーラン、供給温度など）の範囲をより広くすることができる。

＜変形例＞
本実施形態は、３個の枝管部１２ｄの長さが互いに同じであり、各枝管部１２ｄに設けた吐出孔１２ｅの形状が互いに同じであるが、これに限らない。
また本実施形態は、枝管部１２ｄの、幹管部１２ｂの回転方向（進行方向）とは反対側の面に、吐出孔１２ｅを設けたが、枝管部１２ｄの先端に開口を設けてもよい。
例えば、図９に示すように、３個の枝管部１２ｄの先端をそれぞれ開口して吐出孔１２ｅとし、径方向外方に向かうにしたがって吐出孔１２ｅの開口面積が大きくなるように、３個の枝管部１２ｄの長さ及び吐出孔１２ｅの大きさを設定してもよい。
本実施形態において、枝管部１２ｄは径方向外方に突出しているが、枝管部１２ｄの基端から先端に向かう方向（突出方向）はこれに限らない。例えば、枝管部１２ｄの長さ方向が、径方向に対して斜め上方向又は斜め下方向であってもよい。枝管部１２ｄの長さ方向と径方向とのなす角度の絶対値は０〜４５°が好ましい。
本実施形態において、幹管部１２ｂの先端部１２ｃの形状は下方に向かって縮径する円錐状であるが、これに限らない。例えば下方に向かって縮径する三角錐状又は四角錐状でもよい。また枝管部１２ｄより下側の先端部１２ｃは設けなくてもよい。枝管部１２ｄの下端が平坦面でもよい。

本実施形態は、第２のノズル１２の枝管部１２ｄの数及び冷菓本体２における島部５ａ、５ｂ、５ｃの数が３個であるが、これに限らない。第２の冷菓材料（島部）を広範囲にバランス良く存在させやすい点で２〜４個が好ましく、３個がより好ましい。
本実施形態は、第１のノズル１１が縮径部１１ｃを有するが、縮径部１１ｃは必要に応じて設ければよく、縮径部１１ｃを有しない形態でもよい。縮径部１１ｃを設けると、第１のノズル１１に第１の未硬化物を供給する速度より、排出部１１ｄから第１の未硬化物が排出される速度の方が高くなる。

本実施形態では、切断部２０において、複合未硬化物２１をＺ方向（押出方向）に対して垂直に切断したが、押出方向に対して交差する方向に切断して成形物２２を落下させることができればよく、必ずしも垂直でなくてよい。例えば、Ｙ方向に垂直な面（Ｘ−Ｚ平面）と切断面とがなす角度が９０±３０°、好ましくは９０±２０°、より好ましくは９０±１０°、さらに好ましくは９０±５°の範囲内であってもよい。
本実施形態において、成形物２２を硬化させて冷菓本体２を形成した後、さらに冷菓本体２の外面上に、公知の方法でコーティング層を設けてもよい。
本実施形態では、スティック３を有するアイスバー状の冷菓を製造したが、平板状の冷菓本体を有する冷菓であれば同様に製造できる。例えば、平板状の冷菓本体をモナカ等の可食容器に収容した形態の冷菓、平板状の冷菓本体をビスケット等の板状の食品で挟んだ形態の冷菓等が挙げられる。

以下に実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。以下において、含有量の単位である「％」は特に断りのない限り「質量％」である。

＜測定方法・評価方法＞
［第１のノズルの外面温度の測定方法、及びＨの算出方法］
第１のノズル１１の外面温度を、放射温度計（ＨＯＲＩＢＡ社製 機種名ＩＴ−５４５Ｓ）を用いて測定した。
排出部１１ｄの下端から、Ｚ方向における主筒部１１ｂの長さの１／２の位置までの領域（温度制御領域）の高さをｈ１（ｈ１＝ｈ３＋（主筒部の長さ／２））とした。
温度制御領域において、第１のノズル１１の回転軸Ｐを含みＸ方向に垂直な面と第１のノズル１１の外面とが交わる２つの交線（交線ａ、交線ｂとする）上の外面温度を、それぞれ測定した。
交線ａ上の外面温度が、０〜１８℃である領域のＺ方向の長さの合計をｈａとし、交線ｂ上の外面温度が、０〜１８℃である領域のＺ方向の長さの合計をｈｂとし、下式により、外面温度が０〜１８℃である領域の割合Ｈ（単位：％）を求めた。
Ｈ＝｛（ｈａ＋ｈｂ）／２｝／ｈ１×１００

［複合未硬化物における第１の未硬化物の温度ｔの測定方法］
トレイ上に落下した直後の成形物について、接触式温度計で、海部の温度を任意の２箇所で測定し、その平均値を、複合未硬化物における第１の未硬化物の温度ｔとした。

［表側端面の平滑性の評価方法］
（高低差Ｇの測定方法）
図１０に例示するように、冷菓本体２の表側端面２ａが上側となるように、Ｘ−Ｙ平面上に冷菓１を置き、Ｚ方向における高さが最も高い位置と最も低い位置における高低差Ｇを測定した。同じ条件で製造した５個の冷菓１について高低差Ｇを測定し、その平均値を測定結果とした。
（断面形状の判定方法）
高低差Ｇを測定した５個の冷菓本体２について、後述の形状安定性の評価方法と同様にして、切断面におけるＺ１、Ｚ３（図１３に示す）、上底Ｙ１、下底Ｙ３（図１４に示す）を測定した。長さの単位はいずれもｍｍである。（上底Ｙ１の長さの平均値）／（下底の長さＹ３の平均値）の値が、０．７超である場合に冷菓断面が四角形であると判定し、０．７以下である場合に冷菓断面が台形であると判定した。
（評価基準）
下記の基準で表側端面の平滑性を評価した。
Ａ：冷菓断面が四角形であり、高低差Ｇが２．０ｍｍ未満。
Ｂ：冷菓断面が四角形であり、高低差Ｇが２．０ｍｍ以上、３．０ｍｍ未満。
Ｃ：冷菓断面が四角形であり、高低差Ｇが３．０ｍｍ以上、４．０ｍｍ未満。
Ｄ：冷菓断面が四角形であり、高低差Ｇが４．０ｍｍ以上。
Ｅ：冷菓断面が台形である。

［スティックの平行性の評価方法］
硬化工程の後、トレイ上の冷菓を、スティックを把持して持ち上げる装置によってトレイから引き剥がした際、図１１に例示するように、スティック３が冷菓本体２のＸ−Ｙ平面に対して斜めに挿入されていると、スティック３を把持することができず、冷菓１を持ち上げることができない。
トレイ上の３２０個の冷菓を持ち上げる操作を連続的に行ったとき、持ち上げられずにトレイ上に残った冷菓の個数を、製造不良数とした。
下記の基準でスティックの平行性を評価した。
Ａ：製造不良数が２個以下。
Ｂ：製造不良数が３個以上７個以下。
Ｃ：製造不良数が８個以上。

［形状安定性の評価方法］
図１２（島部は図示略）に例示するように、冷菓本体２を、Ｘ方向（スティック３の挿入方向）の長さが１／２となるようにＸ方向に対して垂直な断面で切断し、スティック３を含む部位と、含まない部位に分けた。図１３、１４に示すように、スティック３を含まない部位を、表側端面２ａが上側となるように、Ｘ−Ｙ平面に平行な基準面Ｓ上に置いた。図１３に示すように、切断面におけるＺ方向の長さ（下記Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３）を測定した。また図１４に示すように、切断面におけるＹ方向の長さ（下記Ｙ１、Ｙ２、Ｙ３）を測定した。長さの単位はいずれもｍｍである。
Ｚ１：表側端面２ａの左端から基準面Ｓに下した垂線Ｚ１の長さ。
Ｚ２：垂線Ｚ１から垂線Ｚ３までの距離の１／２の位置における、表側端面２ａから基準面Ｓまでの距離。
Ｚ３：表側端面２ａの右端から基準面Ｓに下した垂線Ｚ３の長さ。
Ｙ１：垂線Ｚ１またはＺ３のいずれか短い方の上端（表側端面２ａの左端又は右端の一方）から冷菓本体２の他方の側面までの距離（上底Ｙ１の長さ）。
Ｙ２：上底Ｙ１から下底Ｙ３までの距離の１／２の位置における、冷菓本体２の一方の側面から他方の側面までの距離。
Ｙ３：冷菓本体２の基準面Ｓに接する面（裏側端面２ｂ）の両端間の距離（下底Ｙ３の長さ）。

Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３のうちの最大値（Ｚｍａｘ）に対する最小値（Ｚｍｉｎ）の割合（Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ、単位％）を求めた。連続して製造した３個の製品について（Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ、単位％）を求め、それらの平均値を測定結果とした。
Ｙ１、Ｙ２、Ｙ３のうちの最大値（Ｙｍａｘ）に対する最小値（Ｙｍｉｎ）の比（Ｙｍｉｎ／Ｙｍａｘ、単位％）を求めた。連続して製造した３個の製品について（Ｙｍｉｎ／Ｙｍａｘ、単位％）を求め、それらの平均値を測定結果とした。
Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘの測定結果の値が１００％に近いほど製品のゆがみが小さいことを意味する。

冷菓を、一定の製造条件で１２時間以上連続製造した。製造開始から２時間後と１２時間後に、Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘを測定した。
製造開始から１２時間後のＺｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘの測定結果に基づき、下記の基準で形状安定性を評価した。
なお、Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘの値は経時的に低下し、２時間後の測定結果の値より、１２時間後の測定結果の値の方が小さかった。
＜Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘについて＞
Ａ：７０％以上
Ｂ：６５％以上７０％未満
Ｃ：６０％以上６５％未満
Ｄ：５５％以上６０％未満
Ｅ：５５％未満
Ａ又はＢであると、製品の７０％以上においてほぼ設計通りの形状が得られるレベルである。
ＥであるとスティックがＸ−Ｙ平面に対して斜めになり、連続製造に支障が生じる。
＜Ｙｍｉｎ／Ｙｍａｘについて＞
Ａ：９０％以上
Ｂ：８５％以上９０％未満
Ｃ：８０％以上８５％未満
Ｄ：７５％以上８０％未満
Ｅ：７５％未満
Ａ又はＢであると、製品の７０％以上においてほぼ設計通りの形状が得られるレベルである。ＥであるとスティックがＸ−Ｙ平面に対して斜めになり、連続製造に支障が生じる。

＜装置＞
以下の例では、図１に示す製造装置を用いた。エアノズル１１ｅは排出部１１ｄの下端近傍の外側と、主筒部１１ｂの外側の２箇所に設けた。
排出部１１ｄの下端から、供給部１１ａの上端までの高さｈ０は３４０ｍｍであった。
排出部１１ｄの下端から、主筒部１１ｂの半分の位置までの高さ、すなわち温度制御領域の上端までの高さｈ１は２３６ｍｍであった
温度制御領域の上端までの高さｈ１（＝２３６ｍｍ）を１００％とするとき、
排出部１１ｄの下端から、主筒部１１ｂの外側のエアノズル１１ｅまでの距離ｈ２は５３．６％、
排出部１１ｄの下端から、縮径部１１ｃと主筒部１１ｂとの境界までの高さｈ３は４５．５％、
排出部１１ｄの下端から、排出部１１ｄと縮径部１１ｃとの境界までの高さｈ４は３１．３％、
排出部１１ｄの下端から、下端近傍のエアノズル１１ｅまでの高さｈ５は１１．０％であった。
第２のノズル１２の吐出孔１２ｅはスリット状であり、開口位置は、回転軸Ｐから主筒部１１ｂの内壁までの距離Ｄの２５．０〜７８．６％であった。スリット幅ｗの最大値は２．５ｍｍ、最小値は１．５ｍｍであった。

＜原料＞
表１の配合で使用した原料は以下の通りである。
［アイス原料ミックス］
・クリーム（乳脂肪４５％）：森永乳業株式会社製。乳脂肪分４５．０質量％、無脂乳固形分４．５質量％、固形分４９．５質量％。
・脱脂濃縮乳（固形分３５％）：森永乳業株式会社製。乳脂肪分０．４質量％、無脂乳固形分３４．６質量％、固形分３５．０質量％。
・グラニュー糖：ビートグラニュー糖、北海道糖業社製。
・水あめ（固形分６５％）：固形分６５質量％、日本コーンスターチ社製。
・加糖凍結卵黄：脂肪分２２．３０質量％、固形分５５．９質量％、三州食品社製。
・乳化安定剤：増粘多糖類５０．０質量％、グリセリン脂肪酸エステル５０．０質量％、太陽化学社製。
・安定剤：増粘多糖類１００．０質量％、太陽化学社製。
・乳化剤：グリセリン脂肪酸エステル１００．０質量％、太陽化学社製。
・イチゴ濃縮果汁：磐田物産社製。
・色素：野菜色素１００．０質量％、三栄源エフエフアイ社製。
・ストロベリーピューレ：加糖ストロベリーピューレ、太陽化学社製。
・香料：ストロベリー香料、長谷川香料社製。

＜製造条件＞
以下の例において、下記の製造条件は共通とした。
冷菓本体２の平面形状（設計値）：長径９２ｍｍ、短径５１ｍｍの略楕円形。
冷菓本体２の厚さ（設計値）：２０ｍｍ（冷菓本体２の外周部における厚さ）。
冷菓本体２の体積（設計値）：７４．２ｍＬ。
中心角α（設計値）：１５８．２°。
成形速度（１分間に得られる成形物の数）：１３０個／分。

（試験例１）
第１の冷菓材料は、表１に示すアイス原料ミックス（配合Ａ）の凍結物とした。配合Ａの原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２〜６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、第１のノズル１１に連続的に供給した。部分凍結品の排出温度（ノズルへの供給温度）は、設定値−５．９℃、実測値−６．２〜−５．７℃であり、オーバーランは設定値３５％、実測値３２〜３８％であった。
第２の冷菓材料は、表２に示すソース組成物（配合Ｓ）とした。配合Ｓの原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、３〜８℃（設定値５℃）に温度調節して、第２のノズル１２に連続的に供給した。ソース組成物のオーバーランは０％である。

本例では、冷菓本体２において、アイス原料ミックスの凍結物（海部４）の体積Ｖ１と、ソース組成物（島部５ａ、５ｂ、５ｃ）の総体積Ｖ２との比を表すＶ１：Ｖ２が１００：７（設計値）となるように、単位時間当たりに、第１のノズル１１から押出されるアイス原料ミックスの部分凍結品の体積Ｖ１と、３個の吐出孔１２ｅから押出されるソース組成物の総体積Ｖ２との比を設定した。

アイス原料ミックスの部分凍結品と、未硬化のソース組成物とが合一した複合未硬化物を、排出部から排出し、排出方向に垂直に切断して、成形物２２をトレイ３０上に落下させた。切断する直前の複合未硬化物にスティック３を刺した。
トレイ３０上の成形物２２を、硬化工程で−４２℃〜−３５℃に３０〜３１分保持して硬化させた後、スティック３を把持して持ち上げる装置によってトレイ３０から引き剥がし、アイスバー状の冷菓１を得た。

冷菓の製造中、エアノズル１１ｅから第１のノズル１１の外面に気体を吹き付けた。エアノズルと第１のノズルの外面との距離又は吹き付ける気体の流速を変更して、第１のノズル１１の外面温度を調整した。気体は１１〜２２℃の空気を用いた。
表３、４に示すように、第１のノズル１１の外面温度条件（外面温度が０〜１８℃である領域の割合Ｈ）を変化させて、得られた冷菓の表側端面の平滑性、及びスティックの平行性を上記の方法で評価した。表側端面の平滑性の評価がＥ（断面が台形）の場合、スティックの平行性の評価は行わなかった。結果を表３、４に示す（以下、同様）。
なお、表中の「エアーなし」では、エアノズル１１ｅからの気体の吹き付けをしないで冷菓を製造した。この場合の第１のノズル１１の下端近傍の外面温度は約−５℃であった。
また、上記の方法で、複合未硬化物における第１の未硬化物（アイス原料ミックスの部分凍結品）の温度を測定した。いずれの条件においても−６．２〜−５．５℃の範囲内であった。

（試験例２〜８）
表３、４に示すように、Ｖ１：Ｖ２の体積比を１００：９〜２７の範囲で変更したほかは、試験例１と同様にして冷菓を製造し、評価した。
いずれの試験例においても、複合未硬化物における第１の未硬化物（アイス原料ミックスの部分凍結品）の温度は−６．２〜−５．５℃の範囲内であった。

表３、４の結果に示されるように、いずれの試験例も「エアーなし」では表側端面の平滑性及びスティックの平行性が不充分となる条件であったが、エアノズルからの気体の吹き付けを適度に行うことにより、表側端面の平滑性及びスティックの平行性が良好である冷菓を製造できた。
試験例１〜８を比べると、Ｖ１に対するＶ２の比率が高いほど、表側端面の平滑性及びスティックの平行性が低下する傾向があった。Ｖ２の比率が高い条件であっても、エアノズルからの気体の吹き付けを適度に行うことにより、表側端面の平滑性及びスティックの平行性が良好である冷菓を製造できた。

（試験例１１〜１９）
試験例３（Ｖ１：Ｖ２＝１００：１１（設計値））において、第１の冷菓材料の部分凍結品（−６．２〜−５．７℃）のオーバーラン（設定値）を表５、６に示す値（０〜１００％）に調整した。その他は試験例３と同様にして冷菓を製造した。
表５、６に示すように、第１のノズル１１の外面温度条件（外面温度が０〜１８℃である領域の割合Ｈ）を変化させて冷菓を製造した。得られた冷菓について、上記の方法でＺｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘを測定し、形状安定性を評価した。結果を表５、６に示す。
いずれの試験例においても、複合未硬化物における第１の未硬化物（アイス原料ミックスの部分凍結品）の温度は−６．２〜−５．５℃の範囲内であった。

表５、６の結果に示されるように、オーバーランの値が低いほど、形状のゆがみが大きくなりやすい傾向があった。第１のノズル１１の外面温度を調整することにより、形状のゆがみを改善できることが認められた。

（比較製造例１）
試験例１〜８において、枝管部１２ｄの吐出孔１２ｅの形状を、スリット幅ｗが均一（２．０ｍｍ）なスリットに変更した以外は同様にして冷菓を製造した。本例では、吐出孔１２ｅからのソース組成物の吐出量が、径方向において著しく不均一となり、エアノズルからの気体の吹き付けを行っても、表側端面の平滑性の評価はＤであった。

＜装置＞
以下の例では、図１に示す製造装置を用いた。第２ノズル１２を図７に示す形状に変更したほかは、上記試験例１〜８と同じ装置を用いた。第２のノズル１２の吐出孔１２ｅは幅広の台形状であり、開口位置は、回転軸Ｐから主筒部１１ｂの内壁までの距離Ｄの２７．１〜８３．３％であった。枝管部１２ｄの外径Ｗ３は１７．３ｍｍ、吐出孔１２ｅ幅の最大値Ｗ２は１２ｍｍ、最小値Ｗ１は６ｍｍであった。

＜原料＞
表７の配合で使用した原料は以下の通りである。
［アイス原料ミックス］
・クリーム（乳脂肪４８％）：森永乳業株式会社製。乳脂肪分４８．０質量％、無脂乳固形分４．５質量％、固形分５２．５質量％。
・脱脂濃縮乳（固形分３５％）：森永乳業株式会社製。乳脂肪分０．４質量％、無脂乳固形分３４．６質量％、固形分３５．０質量％。
・蔗糖型液糖：固形分６８．０質量％、フジ日本精糖社製。
・水あめ（固形分６５％）：固形分６５質量％、日本コーンスターチ社製。
・加糖凍結卵黄：脂肪分２２．３０質量％、固形分５５．９質量％、三州食品社製。
・乳化安定剤：増粘多糖類５０．０質量％、グリセリン脂肪酸エステル５０．０質量％、太陽化学社製。
・安定剤：増粘多糖類１００．０質量％、太陽化学社製。
・乳化剤：グリセリン脂肪酸エステル１００．０質量％、太陽化学社製。
・チーズＡ：乳脂肪分５３．０質量％、無脂乳固形分６．６質量％、固形分５９．６質量％。
・粉あめ（固形分９５．５％）：固形分９５．５質量％、松谷化学社製。
・抹茶：固形分９５．０質量％、あいや社製。
・香料：抹茶香料、三栄源エフエフアイ社製。
・香料：チーズ香料、三栄源エフエフアイ社製。

＜製造条件＞
以下の例において、下記の製造条件は共通とした。
冷菓本体２の平面形状（設計値）：長径９２ｍｍ、短径５１ｍｍの略楕円形。
冷菓本体２の厚さ（設計値）：２０ｍｍ（冷菓本体２の外周部における厚さ）。
冷菓本体２の体積（設計値）：７７．４ｍＬ。
中心角α（設計値）：１０３．１°。
成形速度（１分間に得られる成形物の数）：１６０個／分。

（試験例２１）
第１の冷菓材料は、表７に示す配合Ｂの抹茶アイス原料ミックスの凍結物とした。第２の冷菓材料は、表７に示す配合Ｃのチーズアイス原料ミックスの凍結物とした。
配合Ｂの原料を混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２〜６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、第１のノズル１１に連続的に供給した。部分凍結品の、排出温度（ノズルへの供給温度）は−５．４℃（設定値）、オーバーランは０％とした。
配合Ｃの原料を混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２〜６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、第２のノズル１２に連続的に供給した。部分凍結品の、排出温度（ノズルへの供給温度）は−５．４℃（設定値）、オーバーランは０％とした。

本例では、冷菓本体２において、抹茶アイス（海部４）の体積Ｖ１と、チーズアイスの体積Ｖ２との比を表すＶ１：Ｖ２が１００：１００（設計値）となるように、単位時間当たりに、第１のノズル１１から押出される抹茶アイス原料ミックスの部分凍結品の体積Ｖ１と、３個の吐出孔１２ｅから押出されるチーズアイス原料ミックスの部分凍結品の総体積Ｖ２との比を設定した。

抹茶アイス原料ミックスの部分凍結品と、チーズアイス原料ミックスの部分凍結品とが合一した複合未硬化物を、排出部から排出し、排出方向に垂直に切断して、成形物２２をトレイ３０上に落下させた。切断する直前の複合未硬化物にスティック３を刺した。
トレイ３０上の成形物２２を、硬化工程で−４２〜−３５℃に２６〜２７分保持して硬化させた後、スティック３を把持して持ち上げる装置によってトレイ３０から引き剥がし、アイスバー状の冷菓１を得た。

冷菓の製造中、エアノズル１１ｅから第１のノズル１１の外面に気体を吹き付けた。エアノズルと第１のノズルの外面との距離又は吹き付ける気体の流速を変更して、第１のノズル１１の外面温度を調整した。気体は１１〜２２℃の空気を用いた。
表８、９に示すように、第１のノズル１１の外面温度条件（外面温度が０〜１８℃である領域の割合Ｈ）を変化させて、得られた冷菓の表側端面の平滑性、及びスティックの平行性を上記の方法で評価した。表側端面の平滑性の評価がＥ（断面が台形）の場合、スティックの平行性の評価は行わなかった。結果を表８、９に示す（以下、同様）。
なお、表中の「エアーなし」では、エアノズル１１ｅからの気体の吹き付けをしないで冷菓を製造した。この場合の第１のノズル１１の下端近傍の外面温度は約−５℃であった。
複合未硬化物における第１の未硬化物（抹茶アイス原料ミックスの部分凍結品）と第２の未硬化物（チーズアイス原料ミックスの部分凍結品）の温度はほぼ同じであり、いずれの条件においても−５．６〜−５．０℃の範囲内であった。

（試験例２２〜２９）
試験例２１において、抹茶アイス原料ミックスの部分凍結品及びチーズアイス原料ミックスの部分凍結品のオーバーラン（設定値）を表８、９に示す値（１０〜１００％）に調整した。その他は試験例２１と同様にして冷菓を製造し、形状安定性を評価した。結果を表８、９に示す。
いずれの試験例においても、複合未硬化物における第１の未硬化物（抹茶アイス原料ミックスの部分凍結品）と第２の未硬化物（チーズアイス原料ミックスの部分凍結品）の温度はほぼ同じであり、いずれの条件においても−５．６〜−５．０℃の範囲内であった。

表８、９の結果に示されるように、オーバーランの値が低いほど、形状のゆがみが大きくなりやすい傾向があった。第１のノズル１１の外面温度を調整することにより、形状のゆがみを改善できることが認められた。

（試験例３１〜３７）
試験例２５（オーバーラン（設定値）が４０％）において、第１のノズル１１の排出部１１ｄから排出される流下速度と未硬化物を切断する際のカットスピードを調整して、冷菓本体の厚さを表１０、１１に示すとおりに変更した。それ以外は試験例２５と同様にして、冷菓を得た。なお、試験例２５と試験例３４の製造条件は同じである。
表１０、１１に示すように、第１のノズル１１の外面温度条件（Ｈ）を変化させて冷菓を製造した。得られた冷菓について同様に評価した。結果を表１０、１１に示す。

表１０、１１の結果に示されるように、冷菓本体の厚さが小さいほど、形状のゆがみが大きくなりやすい傾向があった。第１のノズル１１の外面温度を調整することにより、形状のゆがみを改善できることが認められた。

（試験例４１〜４５）
試験例２５（オーバーラン（設定値）が４０％）において、連続式フリーザーから排出される部分凍結品の温度を調整して、ノズルへの供給温度を表１１、１２に示すとおりに更した。抹茶アイス原料ミックスの部分凍結品及びチーズアイス原料ミックスの部分凍結品の排出温度（ノズルへの供給温度）の設定値は同じとした。それ以外は試験例２５と同様にして、冷菓を製造した。なお、試験例２５と試験例４３の製造条件は同じである。
表１２、１３に示すように、第１のノズル１１の外面温度条件（Ｈ）を変化させて冷菓を製造した。得られた冷菓について同様に評価した。結果を表１２、１３に示す。

表１２、１３の結果に示されるように、ノズルへの供給温度が高すぎても低すぎても、形状のゆがみが大きくなりやすい傾向があった。第１のノズル１１の外面温度を調整することにより、形状のゆがみを改善できることが認められた。

（比較製造例２）
試験例２１〜２９において、枝管部１２ｄの吐出孔１２ｅの形状を、幅広の台形状から長方形状に変更した以外は同様にして冷菓を製造した。吐出孔１２ｅの幅の最大値Ｗ２とＷ１は同じであり１２ｍｍであった。本例では、吐出孔１２ｅから押出されるチーズアイス原料ミックスの部分凍結品の吐出量が、径方向において著しく不均一となり、チーズアイスからなる島部が全体に広がらなかった。

１ 冷菓
２ 冷菓本体
２ａ 表側端面
２ｂ 裏側端面
３ スティック
４ 海部
５ 島部
１０ 押出部
１１ 第１のノズル
１１ａ 第１の供給部
１１ｂ 主筒部
１１ｃ 縮径部
１１ｄ 排出部
１１ｅ エアノズル
１１ｆ 吹出口
１２ 第２のノズル
１２ａ 第２の供給部
１２ｂ 幹管部
１２ｃ 先端部
１２ｄ 枝管部
１２ｅ 吐出孔
２０ 切断部
２１ 複合未硬化物
２２ 成形物
３０ トレイ
５１ シリンダー
５２ ブレード付きダッシャー
５２ａ ブレード
５３ ビーター
５４ 冷媒ジャケット

Claims (10)

1. 冷菓材料の未硬化物を排出する押出部と、前記押出部から排出された未硬化物を押出方向に対して交差する方向に切断する切断部を備え、
   前記押出部は、円筒状の主筒部を備える第１のノズルと、前記第１のノズルの内部に設けられた、第２のノズルを有し、
   前記第２のノズルは、前記主筒部の中心軸を回転軸として回転する幹管部と、前記幹管部から突出する枝管部を有し、
   前記枝管部は、前記幹管部から遠ざかるにしたがって開口面積が大きくなる吐出孔を有する、冷菓の製造装置。
2. 前記回転軸から前記主筒部の径方向外方へ向かう方向において、前記回転軸から前記主筒部の内壁までの距離の２０〜９０％の領域に前記吐出孔が存在する、請求項１に記載の製造装置。
3. 前記枝管部が、前記幹管部の回転方向に間隔をおいて２〜４個設けられている、請求項１又は２に記載の製造装置。
4. さらに、前記第１のノズルの外面に気体を吹き付けるエアノズルを備える、請求項１〜３のいずれか一項に記載の製造装置。
5. 請求項１〜４のいずれか一項に記載の製造装置を用いて冷菓を製造する方法であって、
   前記第１のノズルから第１の冷菓材料の未硬化物を押出しつつ、前記第２のノズルを、前記第１のノズルの中心軸を回転軸として回転させながら、前記吐出孔から第２の冷菓材料の未硬化物を押出して、前記第１の冷菓材料の未硬化物と前記第２の冷菓材料の未硬化物とが合一した複合未硬化物を排出し、
   排出された前記複合未硬化物を前記切断部で切断して成形物を得て、前記成形物を硬化させて冷菓を得る、冷菓の製造方法。
6. 前記製造装置が、前記第１のノズルの外面に気体を吹き付けるエアノズルを備え、前記複合未硬化物における前記第１の冷菓材料の未硬化物よりも温度が高い気体を前記第１のノズルの外面に吹き付けつつ、前記第１のノズルから前記第１の冷菓材料の未硬化物を押出す、請求項５に記載の製造方法。
7. 前記第１の冷菓材料の凍結点が−８．０〜−１．５℃であり、前記第１の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で前記第１のノズルに供給し、
   前記第２の冷菓材料の凍結点が−５℃以下であり、前記第２の冷菓材料の未硬化物を凍結点より高い温度で前記第２のノズルに供給する、請求項５又は６に記載の製造方法。
8. 単位時間当たりに、前記第１のノズルから押出される前記第１の冷菓材料の未硬化物の体積Ｖ１と、前記吐出孔から押出される前記第２の冷菓材料の未硬化物の総体積Ｖ２との比を表す、Ｖ１：Ｖ２が１００：８〜１００：３０である、請求項７に記載の製造方法。
9. 前記第１の冷菓材料及び前記第２の冷菓材料の凍結点が、それぞれ−８．０〜−１．５℃であり、前記第１の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で前記第１のノズルに供給し、前記第２の冷菓材料の未硬化物を凍結点より低い温度で前記第２のノズルに供給する、請求項５又は６に記載の製造方法。
10. 単位時間当たりに、前記第１のノズルから押出される前記第１の冷菓材料の未硬化物の体積Ｖ１と、前記吐出孔から押出される前記第２の冷菓材料の未硬化物の総体積Ｖ２との比を表す、Ｖ１：Ｖ２が１００：２０〜１００：１００である、請求項９に記載の製造方法。

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