JP2021148165A - 湿式摩擦材及びその使用方法 - Google Patents

Abstract

【課題】低油量下における引摺りトルク低減作用に優れた湿式摩擦材及びその使用方法を提供する。【解決手段】湿式摩擦材１は、コアプレート２と、その主面２ａにリング状に配置された摩擦部３と、を有し、摩擦部３は、第１ピースＧ１と第２ピースＧ２とが油溝を介して交互に配置されており、Ｇ１が凹溝を左右中央部に有し、且つ、６以上８以下の辺を有する略多角形の平面形状を有するセグメントピースであり、Ｇ２が凹溝を左右中央部に有し、且つ、略台形の平面形状を有するセグメントピースである。本湿式摩擦材の使用方法は、本発明の湿式摩擦材を、潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境で使用する。【選択図】図１

Description

本発明は湿式摩擦材及びその使用方法に関する。更に詳しくは、潤滑油の存在下で利用される湿式摩擦材及びその使用方法に関する。

従来、トルク伝達や制動等を目的として、湿式クラッチや湿式ブレーキが利用されている。例えば、自動車等の自動変速機には、湿式クラッチが組み込まれており、その湿式クラッチ内に湿式摩擦材が利用されている。通常、湿式クラッチは、複数枚の湿式摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを小さなクリアランスを介して交互に配置し、両者を圧接・離間することでトルク伝達・非伝達する構造となっている。更に、湿式クラッチ内には、圧接・離間の際の摩擦低減や摩擦に伴う摩擦熱を吸収する目的等で潤滑油が供給されている。
そして、このような構造の湿式クラッチでは、非締結時に、湿式摩擦材とセパレータプレートとが離間されて相対回転されているが、上述の通り、湿式摩擦材とセパレータプレートとの間のクリアランスが小さく、潤滑油が介在されているため、湿式クラッチでは、非締結時にトルクを生じてしまう。このトルクは、引摺りトルクと称され、エネルギー効率の観点からは、クラッチの空転時の不要なエネルギー消費となっている。このため、近年、急速に進展されている低燃費化対策として、引摺りトルクの低減が望まれている。このような湿式摩擦材に起因した引摺りトルクの低減を課題とする技術として下記特許文献１及び２が知られている。

国際公開２０１１−０３３８６１号パンフレット 特開２０１５−００４４３３号公報 特開２０１９−１７８７１９号公報

上記特許文献１には、セグメントピースの表面に潤滑油を共有する供給路を有する態様が開示されている。更に、この供給路がセグメントピースの左右中央部において、内周側端部から外周側端部まで達する凹みである態様（請求項１〜２及び図３ｂ）が開示されている。
また、上記特許文献２には、引摺りトルク低減と伝達トルクとのバランスを得る観点から、外周幅が狭く内周幅が広いセグメントピースと、内周幅が狭く外周幅が広いセグメントピースと、を交互に配設した態様（［００３９］〜［００４０］、図７ｂ及び図８ｅ）が開示されている。

他方、昨今、湿式摩擦材に対して供給される潤滑油量が、従来より少ない湿式クラッチが求められる場合がある。例えば、このような湿式クラッチは上記特許文献３に開示されている。しかしながら、従来形態の湿式摩擦材を、そのまま、潤滑油量が少ない低油量下で利用すると、非低油量下で利用する場合と全く異なる挙動を示すケースがあることが分かって来た。即ち、非低油量下では、望ましい引摺りトルク低減を発揮する湿式摩擦材であっても、低油量下では十分な引摺りトルク低減が得られない場合があることが分かって来た。そのため、低油量下における引摺りトルク低減作用に優れた新たな湿式摩擦材が求められている。

本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、低油量下における引摺りトルク低減作用に優れた湿式摩擦材及びその使用方法を提供することを目的とする。

本発明は以下の通りである。
〔１〕本発明の湿式摩擦材は、平板なリング形状をなすコアプレートと、前記コアプレートの主面にリング状に配置された摩擦部と、を有する湿式摩擦材であって、
前記摩擦部は、下記形態を有する第１セグメントピース（Ｇ_１）と、下記形態を有する第２セグメントピース（Ｇ_２）と、前記セグメントピース同士の間隙として設けられた油溝と、を有し、
前記第１セグメントピース（Ｇ_１）及び前記第２セグメントピース（Ｇ_２）が、前記油溝を介して交互に配置されていることを特徴とする。
Ｇ_１：内周側と外周側とに貫通された１条の凹溝を左右中央部に有し、且つ、６以上８以下の辺を有する略多角形の平面形状を有するセグメントピース
Ｇ_２：内周側と外周側とに貫通された１条の凹溝を左右中央部に有し、且つ、略台形の平面形状を有するセグメントピース
〔２〕本発明の湿式摩擦材では、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）は、前記内周側に沿って配置された下辺Ｌ_１１と、
前記下辺Ｌ_１１に略平行に対向し、且つ、前記外周側に沿って配置された上辺Ｌ_１２と、
前記下辺Ｌ_１１と前記上辺Ｌ_１２とをこれらの左側で繋ぐ左側辺Ｌ_１３と、
前記下辺Ｌ_１１と前記上辺Ｌ_１２とをこれらの右側で繋ぐ右側辺Ｌ_１４と、を有し、
前記左側辺Ｌ_１３は、内周側に位置して左傾した左下斜辺Ｌ_１３３を含む２以上３以下の辺が連接されてなり、
前記右側辺Ｌ_１４は、内周側に位置して右傾した右下斜辺Ｌ_１４３を含む２以上３以下の辺が連接されたものにできる。
〔３〕本発明の湿式摩擦材では、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）は、下底Ｌ_２１と、前記下底Ｌ_２１よりも長さが短い上底Ｌ_２２と、
前記下底Ｌ_２１及び前記上底Ｌ_２２をこれらの左側で繋ぐ左側辺Ｌ_２３と、
前記下底Ｌ_２１及び前記上底Ｌ_２２をこれらの右側で繋ぐ右側辺Ｌ_２４と、を有し、
前記左側辺Ｌ_２３は、外周側に位置して右傾した左上斜辺Ｌ_２３１を含む２つの辺が連接されてなり、
前記右側辺Ｌ_２４は、外周側に位置して左傾した右上斜辺Ｌ_２４１を含む２つの辺が連接されてなり、
前記下底Ｌ_２１を前記内周側へ向け、前記上底Ｌ_２２を前記外周側へ向けて配置されたものにできる。
〔４〕本発明の湿式摩擦材では、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記右下斜辺Ｌ_１４３と、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記左上斜辺Ｌ_２３１と、が略平行であるとともに、前記右下斜辺Ｌ_１４３に対する法線と、左上斜辺Ｌ_２３１に対する法線と、が重なる領域を有し、且つ、
前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記左下斜辺Ｌ_１３３と、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記右上斜辺Ｌ_２４１と、が略平行であるとともに、前記左下斜辺Ｌ_１３３に対する法線と、前記右上斜辺Ｌ_２４１に対する法線と、が重なる領域を有するものにできる。
〔５〕本発明の湿式摩擦材では、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記左下斜辺Ｌ_１３３が、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_１３３とした場合に、２０°≦θ_１３３≦３０°であり、
前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記右下斜辺Ｌ_１４３が、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_１４３とした場合に、２０°≦θ_１４３≦３０°であり、
前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記左上斜辺Ｌ_２３１が、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_２３１とした場合に、２０°≦θ_２３１≦３０°であり、
前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記右上斜辺Ｌ_２４１が、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_２４１とした場合に、２０°≦θ_２４１≦３０°であるものにできる。
〔６〕本発明の湿式摩擦材では、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）が有する前記左側辺Ｌ_１３は、外周側に位置して右傾した左上斜辺Ｌ_１３１を有し、且つ、
前記第１セグメントピース（Ｇ_１）が有する前記右側辺Ｌ_１４は、外周側に位置して左傾した右上斜辺Ｌ_１４１を有するものにできる。
〔７〕本発明の湿式摩擦材では、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記凹溝の中心線の高さをＨ_１とした場合に、
前記左下斜辺Ｌ_１３３の高さＨ_１３３は、Ｈ_１３３／Ｈ_１≧０．５であり、
前記右下斜辺Ｌ_１４３の高さＨ_１４３は、Ｈ_１４３／Ｈ_１≧０．５であるものにできる。
〔８〕本発明の湿式摩擦材では、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記凹溝の中心線の高さをＨ_２とした場合に、
前記左上斜辺Ｌ_２３１の高さＨ_２３１は、Ｈ_２３１／Ｈ_２≧０．５であり、
前記右上斜辺Ｌ_２４１の高さＨ_２４１は、Ｈ_２４１／Ｈ_２≧０．５であるものにできる。
〔９〕本発明の湿式摩擦材では、潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境で使用される態様とすることができる。
〔１０〕本発明の湿式摩擦材の使用方法は、本発明の湿式摩擦材を、潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境で使用することを特徴とする。

本発明の湿式摩擦材によれば、低油量下における引摺りトルク低減作用に優れた湿式摩擦材を提供できる。
本発明の湿式摩擦材の使用方法によれば、低油量下において低い引摺りトルクを達することができる。

本湿式摩擦材の一例を示す平面図（ａ）及び部分拡大斜視図（ｂ）である。 第１セグメントピースＧ_１の一例のバリエーションを示す平面図である。 第１セグメントピースＧ_１の他例のバリエーションを示す平面図である。 第１セグメントピースＧ_１の他例のバリエーションを示す平面図である。 第２セグメントピースＧ_２の一例のバリエーションを示す平面図である。 第２セグメントピースＧ_２の他例のバリエーションを示す平面図である。 凹溝のバリエーションを示す断面図である。 油溝を説明する説明図である。 実施例で用いる各湿式摩擦材を説明する部分平面図である。 低油量下における引摺りトルクと相対回転数との相関を示すグラフである。 非低油量下における引摺りトルクと相対回転数との相関を示すグラフである。 低油量下における引摺りトルクと相対回転数との相関を、非低油量下における引摺りトルクと相対回転数との相関に対比させたグラフである。

以下、本発明を、図を参照しながら説明する。ここで示す事項は例示的なもの及び本発明の実施形態を例示的に説明するためのものであり、本発明の原理と概念的な特徴とを最も有効に且つ難なく理解できる説明であると思われるものを提供する目的で述べたものである。この点で、本発明の根本的な理解のために必要で、ある程度以上に本発明の構造的な詳細を示すことを意図してはおらず、図面と合わせた説明によって本発明の幾つかの形態が実際にどのように具現化されるかを当業者に明らかにするものである。

また、本明細書において各部の平面形状の説明を行う場合には、時計文字盤における１２時位置に配置したものを想定して説明を行うものとする。即ち、例えば、セグメントピースの説明をする場合、当該セグメントピースを、湿式摩擦材の時計文字盤の１２時位置においた場合を想定して説明する。従って、所定のセグメントピースにおいて、「右」は、時計文字盤の９時位置から３時位置へ向かう方角を意味し、「左」は、時計文字盤の３時位置から９時位置へ向かう方角を意味する。更に、「上」は、時計文字盤の６時位置から１２時位置へ向かう方角を意味し、「下」は、時計文字盤の１２時位置から６時位置へ向かう方角を意味するものとする。

〈１〉湿式摩擦材
本発明の湿式摩擦材（１）は、平板なリング形状をなすコアプレート（２）と、コアプレート（２）の主面（２ａ）にリング状に配置された摩擦部（３）と、を有する。
このうち、摩擦部（３）は、第１セグメントピース（Ｇ_１）及び第２セグメントピース（Ｇ_２）を含む複数のセグメントピース（４）と、これらセグメントピース（Ｇ_１）及び（Ｇ_２）の間隙として設けられた油溝（５）と、を有する。更に、セグメントピース（Ｇ_１）及び（Ｇ_２）は、油溝（５）を介して交互に配置されていることを特徴とする（図１〜図７参照）。

［１］コアプレート
上記コアプレート２は、平板なリング形状を呈する。即ち、板体中央が開孔された環形状である。コアプレート２は、リング形状の中心を回転中心Ｐとしている。コアプレート２が有する主面２ａは、その面にセグメントピース４が接合されて摩擦部３が形成される面である。主面２ａは、コアプレート２の一面のみに有してよいし、両面に有してもよい。即ち、摩擦部３は、コアプレート２の一面のみに形成されてもよいし、コアプレート２の両面に形成されていてもよい。

また、コアプレート２は、上記主面２ａ以外に、適宜、必要な他構成を備えることができる。他構成としては、例えば、係合歯が挙げられる。係合歯は、コアプレート２の内周面や外周面から突設して設けることができる。具体的には、図１に示すように、内周面から突設された係合歯８を有することができる。係合歯８は、湿式摩擦材１に対して回転軸となるハブの外周に配置されたスプラインと噛み合うことができるように配設される。

コアプレート２の大きさ等は限定されず、外径と内径との相関も限定されないが、例えば、外径をＲ_１（外周の直径）、内径をＲ_２（係合歯８を有する場合には、係合歯８を除いた内周面を基準とする）とした場合、これらの比Ｒ_１／Ｒ_２は、１．００≦Ｒ_１／Ｒ_２≦５．００とすることができ、１．０１≦Ｒ_１／Ｒ_２≦２．５０とすることができ、１．０２≦Ｒ_１／Ｒ_２≦１．５０とすることができる。
また、コアプレート２の厚さをＤ（ｍｍ）とした場合、厚さＤは限定されないが、例えば、０．１≦Ｄ（ｍｍ）≦１０ｍｍとすることができ、０．３≦Ｄ（ｍｍ）≦７とすることができ、０．５≦Ｄ（ｍｍ）≦５とすることができる。
更に、コアプレート２は、どのような材料から形成されてもよいが、例えば、各種炭素鋼（Ｓ３５Ｃ、Ｓ５５Ｃ等）、冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ、ＳＰＣＣＴ等）、低炭素ハイテン鋼（ＮＣＨ７８０等）などを用いることができる。

［２］摩擦部
摩擦部３は、セグメントピース４と油溝５とから構成される。具体的には、複数のセグメントピース４が油溝５を介してリング状に配置されて形成される。
そして、摩擦部３は、湿式摩擦材１と、これに隣接された相手材（セパレータプレート等）と、の接触の程度によって、湿式摩擦材１と相手材との連動具合を調節する機能を有する。即ち、相手材に対するブレーキ機能（制動機能）やトルク伝達機能を有する。
この摩擦部３は、コアプレート２の表側の主面２ａと裏側の主面２ａとで、同じ形態であってもよいし、異なる形態であってもよい。

［３］セグメントピース
セグメントピース４は、上述のように摩擦部３を構成しており、その表面が摩擦面とされている。油溝５は、セグメントピース４によって区画形成されるため、セグメントピース４の外形と、その並び方により油溝５の形状も決定されることとなる。
本発明の湿式摩擦材１（図１参照）で用いるセグメントピース４には、第１セグメントピースＧ_１（以下、単に「第１ピースＧ_１」ともいう）及び第２セグメントピースＧ_２（以下、単に「第２ピースＧ_２」ともいう）が含まれる。セグメントピース４は、通常、これら２種のみからなるが、本発明の目的を阻害しない範囲で必要に応じて、これら２種以外のセグメントピースを含んでもよい。

（３−１）第１ピースＧ_１
第１ピースＧ_１は、６以上８以下の辺を有する略多角形の平面形状（即ち、外周の形状）を有する。これらの平面形状は、図２〜図４に示す形状等として例示される。
ここで、略多角形には、（１）図２ａ、図３ａ及び図４ａに例示するように、直線辺のみが接続されてなる多角形状、（２）図２ｂ、図３ｂ及び図４ｂに例示するように、コアプレート２の外周縁や内周縁に対応した湾曲辺を有する多角形状、（３）図２ｃ、図３ｃ及び図４ｃに例示するように、直線辺同士の接続部に曲線が介在された多角形状、更には、（４）上述した直線辺、湾曲辺及び直線辺同士の接続部に介在された曲線の全てを備えた多角形状等が含まれる。

このように、第１ピースＧ_１が、六角形以上八角形以下の略多角形の平面形状を有することにより、第１ピースＧ_１は、十分な大きさの摩擦面積を確保しながら、内周側の左右両方の角が切り欠かれた形状を得ることができる。
即ち、第１ピースＧ_１が備える各辺のうち、内周側Ｓ_Ｉに沿って配置された下辺をＬ_１１とし、下辺Ｌ_１１に略平行に対向し、且つ、外周側Ｓ_Ｏに沿って配置された上辺をＬ_１２と、下辺Ｌ_１１と上辺Ｌ_１２とをこれらの左側で繋ぐ左側辺をＬ_１３とし、下辺Ｌ_１１と上辺Ｌ_１２とをこれらの右側で繋ぐ右側辺をＬ_１４とした場合に、左側辺Ｌ_１３は、内周側Ｓ_Ｉに位置して左傾した左下斜辺Ｌ_１３３を含む２以上３以下の辺が連接されてなり、右側辺Ｌ_１４は、内周側に位置して右傾した右下斜辺Ｌ_１４３を含む２以上３以下の辺が連接されてなる。
具体的に位は、図２ａ〜図２ｃ、図３ａ〜図３ｃ及び図４ａ〜図４ｃに例示される辺Ｌ_１３３及び辺Ｌ_１４３を有することができる。

第１ピースＧ_１が、略六角形の平面形状を有する場合、第１ピースＧ_１は、下辺Ｌ_１１、上辺Ｌ_１２、左側辺Ｌ_１３、及び、右側辺Ｌ_１４を有し、左側辺Ｌ_１３は、左下斜辺Ｌ_１３３を含む２つの辺（辺Ｌ_１３１及び辺Ｌ_１３３）が連接され、右側辺Ｌ_１４は、右下斜辺Ｌ_１４３を含む２つの辺（辺Ｌ_１４１及び辺Ｌ_１４３）が連接された平面形状を有することになる。このような平面形状の第１ピースＧ_１は、例えば、図２及び図３に各々例示される。

（３−１−１）第１ピースＧ_１の形態１（図２）
上述のうち、図２に例示される平面形状は、長方形を原形として、内周側Ｓ_Ｉの左右両方の角が切り欠かれた形状であり、摩擦面の面積が内周側によりも外周側へ多く偏って配置された形状にすることができる。
この平面形状を有することにより、内周側Ｓ_Ｉから軸心供給される潤滑油を、左下斜辺Ｌ_１３３及び右下斜辺Ｌ_１４３を介して、摩擦面へと供給し、摩擦面で効率的に利用させることができる。加えて、第１ピースＧ_１は、凹溝Ｔ_１を備えるために、摩擦面で利用された潤滑油を外周側Ｓ_Ｏへ効率よく排出でき、摩擦面での潤滑油の不要な滞留を抑制できる。

図２に例示される平面形状をなす各辺は、図２ａに例示されるように、直線であってもよいし、図２ｂ及び図２ｃに例示されるように、曲線を含んでもよい。構成辺が曲線である形態としては、（１）辺Ｌ_１１がコアプレート２の内周形状に沿って湾曲された態様（図２ｂ）、（２）辺Ｌ_１２がコアプレート２の外周形状に沿って湾曲された態様（図２ｂ）、（３）各辺同士の接続部が角とならないように面取りされた（丸められた）態様（図２ｃ）、などが挙げられる。これら（１）〜（３）の態様は、１つの湿式摩擦材内において、１種のみ用いてもよく２種以上を併用してもよい。

また、第１ピースＧ_１は、左右非対称な平面形状であってもよいが、左右対称な平面形状にすることができる。左右対称な平面形状とは、湿式摩擦材１の回転中心Ｐを通る線Ｌ_Ｐによって、第１ピースＧ_１を左右に二分した場合に、線Ｌ_Ｐが対象軸となる線対称の平面形状である。
このように、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状である場合には、回転方向に関わらず、同質な引摺りトルク低減作用を得ることができる。即ち、湿式摩擦材が右回転（時計回り）する際の引摺りトルク低減作用と、湿式摩擦材が左回転（反時計回り）する際の引摺りトルク低減作用と、を揃えることができる。
平面形状の左右対称については、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

図２に代表される略六角形の平面形状を有する第１ピースＧ_１において、各部の大きさは限定されない。
例えば、第１ピースＧ_１の凹溝Ｔ_１の中心線Ｌ_Ｃの高さをＨ_１とした場合に、左下斜辺Ｌ_１３３の高さＨ_１３３は、Ｈ_１３３／Ｈ_１≧０．５とすることができる。Ｈ_１３３／Ｈ_１≧０．５である場合には、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３と、当該第１ピースＧ_１の左側に配置される第２ピースＧ_２の右斜辺Ｌ_２４又は右上斜辺Ｌ_２４１と、が略平行となる領域をより多く確保でき、油溝５の機能を強化できる。
この比は、通常、０．５≦Ｈ_１３３／Ｈ_１≦０．９であり、０．５≦Ｈ_１３３／Ｈ_１≦０．８が好ましく、０．５≦Ｈ_１３３／Ｈ_１≦０．７がより好ましい。

同様に、第１ピースＧ_１の凹溝Ｔ_１の中心線Ｌ_Ｃの高さをＨ_１とした場合に、右下斜辺Ｌ_１４３の高さＨ_１４３は、Ｈ_１４３／Ｈ_１≧０．５とすることができる。Ｈ_１４３／Ｈ_１≧０．５である場合には、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３と、当該第１ピースＧ_１の右側に配置される第２ピースＧ_２の左斜辺Ｌ_２３又は左上斜辺Ｌ_２３１と、が略平行となる領域をより多く確保でき、油溝５の機能を強化できる。
この比は、通常、０．５≦Ｈ_１４３／Ｈ_１≦０．９であり、０．５≦Ｈ_１４３／Ｈ_１≦０．８が好ましく、０．５≦Ｈ_１４３／Ｈ_１≦０．７がより好ましい。

また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、Ｈ_１３３／Ｈ_１＝Ｈ_１４３／Ｈ_１となる。
尚、高さＨ_１は、中心線Ｌ_Ｃと第１ピースＧ_１の外周線との交点と、中心線Ｌ_Ｃと第１ピースＧ_１の内周線との交点と、の間の距離に等しい。
平面形状の各部の高さについては、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

また、第１ピースＧ_１の幅をＷ_１とした場合、高さＨ_１と幅Ｗ_１との比は、０．６≦Ｗ_１／Ｈ_１≦２．０とすることができ、０．７≦Ｗ_１／Ｈ_１≦１．９とすることが好ましく、０．８≦Ｗ_１／Ｈ_１≦１．８とすることがより好ましい。
尚、幅Ｗ_１は、辺Ｌ_１３１と辺Ｌ_１４１とによって切り取られる、中心線Ｌ_Ｃに直交する線分の最大長さである。
平面形状の高さと幅の比については、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

更に、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３が、第１ピースＧ_１の凹溝Ｔ_１の中心線Ｌ_Ｃに対してなす角度をθ_１３３とした場合、２０°≦θ_１３３≦３０°とすることができる。２０°≦θ_１３３≦３０°である場合には、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３により、潤滑油を第１ピースＧ_１の表面（摩擦面）へより効率よく乗り上げさせることができるとともに、油溝５を機能させる辺としても適した角度にすることができる。この角度は、２１°≦θ_１３３≦２９°が好ましく、２２°≦θ_１３３≦２８°がより好ましい。

同様に、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３が、第１ピースＧ_１の凹溝Ｔ_１の中心線Ｌ_Ｃに対してなす角度をθ_１４３とした場合、２０°≦θ_１４３≦３０°とすることができる。２０°≦θ_１４３≦３０°である場合には、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３により、潤滑油を第１ピースＧ_１の表面（摩擦面）へより効率よく乗り上げさせることができるとともに、油溝５を機能させる辺としても適した角度にすることができる。この角度は、２１°≦θ_１４３≦２９°が好ましく、２２°≦θ_１４３≦２８°がより好ましい。
また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、θ_１３３＝θ_１４３となる。
平面形状の各部の角度については、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

更に、第１ピースＧ_１は、その表面の左右中央部に凹溝Ｔ_１を有する。凹溝Ｔ_１は、溝底面Ｔ_１１がセグメントピース４内にある点で、底面がコアプレート２の主面２ａにされた油溝５とは異なっている。そして、溝が、油溝５ではなく、凹溝Ｔ_１であることにより、コアプレート２の主面２ａを伝った潤滑油の流入を大幅に抑制できる。

１つの第１ピースＧ_１は、凹溝Ｔ_１を２条以上有してもよいが、１条のみ有することが好ましい。凹溝Ｔ_１を１条のみ有することにより、十分な摩擦面積を確保できる。加えて、凹溝Ｔ_１は、第１ピースＧ_１の内周側Ｓ_Ｉと外周側Ｓ_Ｏとに貫通されていなくてもよいが、貫通された態様であることが好ましい。貫通された態様であることにより、第１ピースＧ_１の表面に乗り上げた潤滑油の排出を促がす作用を得ることができる。結果的に、他構成との組合せによって、低油量下における引摺りトルクを小さく抑えることができる。
凹溝Ｔ_１の条数及び貫通については、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

凹溝Ｔ_１の幅Ｔ_Ｗは限定されないが、第１ピースＧ_１の幅Ｗ_１に対する凹溝Ｔ_１の幅Ｔ_Ｗは、Ｔ_Ｗ／Ｗ_１≦０．２０（通常、０．０５≦Ｔ_Ｗ／Ｗ_１）とすることができる。Ｔ_Ｗ／Ｗ_１≦０．２０である場合には、十分な摩擦面積を確保しつつ、第１ピースＧ_１の表面に乗り上げた潤滑油の排出を効果的に促がすことができる。
この比は、０．０６≦Ｔ_Ｗ／Ｗ_１≦０．１８が好ましく、０．０７≦Ｔ_Ｗ／Ｗ_１≦０．１５がより好ましい。
凹溝Ｔ_１の幅Ｔ_Ｗと第１ピースＧ_１の幅Ｗ_１との相関については、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

凹溝Ｔ_１の断面形状（凹溝Ｔ_１の中心線Ｌ_Ｃに直交した断面形状）は限定されないが、例えば、図７ａ〜図７ｅに例示される。
具体的には、図７ａに示すように、凹溝Ｔ_１の断面形状は角形状にすることができる。即ち、左側壁Ｔ_１３、平坦な溝底面Ｔ_１１及び右側壁Ｔ_１４で囲まれた角形状にすることができる（左側壁Ｔ_１３及び右側壁Ｔ_１４は、第１ピースＧ_１の表面４ａに対して略垂直にでき、溝底面Ｔ_１１は、第１ピースＧ_１の表面４ａに対して略平行にできる）。
また、図７ｂに示すように、第１ピースＧ_１の表面４ａ（摩擦面）と左側壁Ｔ_１３との接続部、左側壁Ｔ_１３と溝底面Ｔ_１１との接続部、溝底面Ｔ_１１と右側壁Ｔ_１４との接続部、第１ピースＧ_１の表面４ａと右側壁Ｔ_１４との接続部、の各接続部は、面取り（丸め）態様にすることができる。

更に、図７ｃに示すように、第１ピースＧ_１の溝底面Ｔ_１１は、中央に向かって次第に深くなるように湾曲された溝底面Ｔ_１１にすることができる。
また、図７ｄに示すように、凹溝Ｔ_１の断面形状は、中央に向かって次第に深くなるように湾曲された溝底面Ｔ_１１のみで形成することもできる。
更に、図７ｅに示すように、凹溝Ｔ_１の断面形状は、中央に向かって次第に深くなるように、傾斜された左側壁Ｔ_１３と傾斜された右側壁Ｔ_１４とのみで形成することもできる。
凹溝Ｔ_１の断面形状については、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

凹溝Ｔ_１の深さＴ_ｔ２は限定されないが、第１ピースＧ_１の厚さＴ_ｔ１に対する凹溝Ｔ_１の深さＴ_ｔ２は、Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≧０．２（通常、Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≦０．８）とすることができる。Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≧０．２である場合には、第１ピースＧ_１の表面に乗り上げた潤滑油の排出を効果的に促がすことができる。
この比は、０．３≦Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≦０．７が好ましく、０．４≦Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≦０．６がより好ましい。
凹溝Ｔ_１の深さＴ_ｔ２と第１ピースＧ_１の厚さＴ_ｔ１との相関については、第１ピースＧ_１の形態１〜形態３において共通する。

（３−１−２）第１ピースＧ_１の形態２（図３）
図３に例示される平面形状は、長方形を原形として、内周側の左右両方の角、及び、外周側の左右両方の角、が切り欠かれた形状であり、摩擦面の面積が内周側へも外周側へも偏って配置されない形状とすることができる。
この形状では、内周側Ｓ_Ｉから軸心供給される潤滑油を、左下斜辺Ｌ_１３３及び右下斜辺Ｌ_１４３を介して、摩擦面へと供給し、摩擦面で効率的に利用させることができる。加えて、油溝５を通る潤滑油を、左上斜辺Ｌ_１３１及び右上斜辺Ｌ_１４１を介して、外周側への排出を促がすことができる。更に、第１ピースＧ_１は、凹溝Ｔ_１を備えるために、摩擦面で利用された潤滑油を外周側Ｓ_Ｏへ効率よく排出でき、摩擦面での潤滑油の不要な滞留を抑制できる。

図３に例示される平面形状をなす各辺は、図３ａに例示されるように、直線であってもよいし、図３ｂ及び図３ｃに例示されるように、曲線を含んでもよい。構成辺が曲線である形態としては、（１）辺Ｌ_１１がコアプレート２の内周形状に沿って湾曲された態様（図３ｂ）、（２）辺Ｌ_１２がコアプレート２の外周形状に沿って湾曲された態様（図３ｂ）、（３）各辺同士の接続部が角形状とならないように面取りされた（丸められた）態様（図３ｃ）、などが挙げられる。これら（１）〜（３）の態様は、１つの湿式摩擦材内において、１種のみ用いてもよく２種以上を併用してもよい。

図３に代表される略六角形の平面形状を有する第１ピースＧ_１において、各部の大きさは限定されない。
例えば、前述した形態１（図２ａ〜図２ｃ）の場合と同様に、第１ピースＧ_１の高さＨ_１に対する左下斜辺Ｌ_１３３の高さＨ_１３３は、Ｈ_１３３／Ｈ_１≧０．５（通常、Ｈ_１３３／Ｈ_１≦０．９）とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１と共通する。
同様に、第１ピースＧ_１の高さＨ_１に対する右下斜辺Ｌ_１４３の高さＨ_１４３は、Ｈ_１４３／Ｈ_１≧０．５（通常、Ｈ_１４３／Ｈ_１≦０．９）とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１と共通する。
また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、Ｈ_１３３／Ｈ_１＝Ｈ_１４３／Ｈ_１となる点も同様である。

また、第１ピースＧ_１の幅をＷ_１とした場合、高さＨ_１と幅Ｗ_１との比は、０．６≦Ｗ_１／Ｈ_１≦２．０とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１と共通する。
更に、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３の角度θ_１３３は、２０°≦θ_１３３≦３０°とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１と共通する。
同様に、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３の角度θ_１４３は、２０°≦θ_１４３≦３０°とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１と共通する。
また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、θ_１３３＝θ_１４３となる点も同様である。

（３−１−３）第１ピースＧ_１の形態３（図４）
第１ピースＧ_１が、略八角形の平面形状を有する場合、第１ピースＧ_１は、下辺Ｌ_１１、上辺Ｌ_１２、左側辺Ｌ_１３、及び、右側辺Ｌ_１４を有し、左側辺Ｌ_１３は、左下斜辺Ｌ_１３３を含む３つの辺（辺Ｌ_１３１、辺Ｌ_１３２、辺Ｌ_１３３）が連接され、右側辺Ｌ_１４は、右下斜辺Ｌ_１４３を含む３つの辺（辺Ｌ_１４１、辺Ｌ_１４２、辺Ｌ_１４３）が連接された平面形状を有することになる。このような平面形状の第１ピースＧ_１は、例えば、図４に例示される。即ち、左側辺Ｌ_１３が、外周側Ｓ_Ｏに位置して右傾した左上斜辺Ｌ_１３１を有し、且つ、右側辺Ｌ_１４が、外周側Ｓ_Ｏに位置して左傾した右上斜辺Ｌ_１４１を有する。尚、右傾は、辺の上端が辺の下端に対して右側に配置された状態を意味し、左傾は、辺の上端が辺の下端に対して左側に配置された状態を意味する。

図４に例示される平面形状は、長方形を原形として、内周側の左右両方の角、及び、外周側の左右両方の角、が切り欠かれた形状であり、摩擦面の面積が内周側によりも外周側へ多く偏って配置される形状にすることができる。
この形状では、内周側Ｓ_Ｉから軸心供給される潤滑油を、左下斜辺Ｌ_１３３及び右下斜辺Ｌ_１４３を介して、摩擦面へと供給し、摩擦面で効率的に利用させることができる。加えて、油溝５を通る潤滑油を、左上斜辺Ｌ_１３１及び右上斜辺Ｌ_１４１を介して、外周側への排出を促がすことができる。更に、第１ピースＧ_１の外周端面が潤滑油と接する面積を低減することができる。また、第１ピースＧ_１は、凹溝Ｔ_１を備えるために、摩擦面で利用された潤滑油を外周側Ｓ_Ｏへ効率よく排出でき、摩擦面での潤滑油の不要な滞留を抑制できる。

図４に例示される平面形状をなす各辺は、図４ａに例示されるように、直線であってもよいし、図４ｂ及び図４ｃに例示されるように、曲線を含んでもよい。構成辺が曲線である形態としては、（１）辺Ｌ_１１がコアプレート２の内周形状に沿って湾曲された態様（図４ｂ）、（２）辺Ｌ_１２がコアプレート２の外周形状に沿って湾曲された態様（図４ｂ）、（３）各辺同士の接続部が角形状とならないように面取りされた（丸められた）態様（図４ｃ）、などが挙げられる。これら（１）〜（３）の態様は、１つの湿式摩擦材内において、１種のみ用いてもよく２種以上を併用してもよい。

図４に代表される略八角形の平面形状を有する第１ピースＧ_１において、各部の大きさは限定されない。
例えば、前述した形態１（図２ａ〜図２ｃ）及び形態２（図３ａ〜図３ｃ）の場合と同様に、第１ピースＧ_１の高さＨ_１に対する左下斜辺Ｌ_１３３の高さＨ_１３３は、Ｈ_１３３／Ｈ_１≧０．５（通常、Ｈ_１３３／Ｈ_１≦０．９）とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１及び形態２と共通する。
同様に、第１ピースＧ_１の高さＨ_１に対する右下斜辺Ｌ_１４３の高さＨ_１４３は、Ｈ_１４３／Ｈ_１≧０．５（通常、Ｈ_１４３／Ｈ_１≦０．９）とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１及び形態２と共通する。
また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、Ｈ_１３３／Ｈ_１＝Ｈ_１４３／Ｈ_１となる点も同様である。

他方、第１ピースＧ_１の高さＨ_１に対する左上斜辺Ｌ_１３１の高さＨ_１３１は、Ｈ_１３１／Ｈ_１＜０．５（通常、０．１≦Ｈ_１３１／Ｈ_１）とすることができる。Ｈ_１３１／Ｈ_１＜０．５である場合には、第１ピースＧ_１の外周端面が、潤滑油と接する面積を低減しつつ、十分な摩擦面積を確保することができる。この比は、０．２≦Ｈ_１３１／Ｈ_１≦０．４が好ましい。
同様に、第１ピースＧ_１の高さＨ_１に対する右上斜辺Ｌ_１４１の高さＨ_１４１は、Ｈ_１４１／Ｈ_１＜０．５（通常、０．１≦Ｈ_１４１／Ｈ_１）とすることができる。Ｈ_１４１／Ｈ_１＜０．５である場合には、第１ピースＧ_１の外周端面が、潤滑油と接する面積を低減しつつ、十分な摩擦面積を確保することができる。この比は、０．２≦Ｈ_１４１／Ｈ_１≦０．４が好ましい。
また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、Ｈ_１３１／Ｈ_１＝Ｈ_１４１／Ｈ_１となる。

また、第１ピースＧ_１の幅をＷ_１とした場合、高さＨ_１と幅Ｗ_１との比は、０．６≦Ｗ_１／Ｈ_１≦２．０とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１及び形態２と共通する。
更に、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３の角度θ_１３３は、２０°≦θ_１３３≦３０°とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１及び形態２と共通する。
同様に、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３の角度θ_１４３は、２０°≦θ_１４３≦３０°とすることができ、その好ましい範囲は前述した形態１及び形態２と共通する。
また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、θ_１３３＝θ_１４３となる点も同様である。

他方、第１ピースＧ_１の左上斜辺Ｌ_１３１の角度θ_１３１は、３０°＜θ_１３１≦７０°とすることができる。３０°＜θ_１３１≦７０°である場合には、第１ピースＧ_１の外周端面が、潤滑油と接する面積を低減しつつ、十分な摩擦面積を確保することができる。この角度は、３５°≦θ_１３１≦６５°が好ましく、４０°≦θ_１３１≦６０°がより好ましい。
同様に、第１ピースＧ_１の右上斜辺Ｌ_１４１の角度θ_１４１は、３０°＜θ_１４１≦７０°とすることができる。３０°＜θ_１４１≦７０°である場合には、第１ピースＧ_１の外周端面が、潤滑油と接する面積を低減しつつ、十分な摩擦面積を確保することができる。この角度は、３５°≦θ_１４１≦６５°が好ましく、４０°≦θ_１４１≦６０°がより好ましい。
また、前述の通り、第１ピースＧ_１が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、θ_１３１＝θ_１４１となる。

（３−２）第２ピースＧ_２
第２ピースＧ_２は、内周側Ｓ_Ｉと外周側Ｓ_Ｏとに貫通された１条の凹溝Ｔ_２を左右中央部に有し、且つ、略台形の平面形状を有するセグメントピースである。これらの平面形状は、図５及び図６に示す形状等として例示される。
ここで、略台形には、（１）図５ａ及び図６ａに例示するように、直線辺のみが接続されてなる台形状、（２）図５ｂ及び図６ｂに例示するように、コアプレート２の外周縁や内周縁に対応した湾曲辺（湾曲された上底、湾曲された下底）を有する台形状、（３）図５ｃ及び図６ｃに例示するように、直線辺同士の接続部に曲線が介在された台形状、更には、（４）上述した直線辺、湾曲辺及び直線辺同士の接続部に介在された曲線の全てを備えた台形状等が含まれる。

このように、第２ピースＧ_２が、略台形状の平面形状を有することにより、第２ピースＧ_２は、十分な大きさの摩擦面積を確保しながら、外周側の左右両方の角が切り欠かれた形状を得ることができる。
即ち、第２ピースＧ_２が備える各辺のうち、内周側Ｓ_Ｉに沿って配置された下辺をＬ_２１とし、下辺Ｌ_２１に略平行に対向し、且つ、外周側Ｓ_Ｏに沿って配置された上辺をＬ_２２と、下辺Ｌ_２１と上辺Ｌ_２２とをこれらの左側で繋ぐ左側辺をＬ_２３とし、下辺Ｌ_２１と上辺Ｌ_２２とをこれらの右側で繋ぐ右側辺をＬ_２４とした場合、左側辺Ｌ_２３は右傾され、右側辺Ｌ_２４は左傾される（図５参照）。
また、同様に、第２ピースＧ_２が備える各辺を、下辺Ｌ_２１、上辺Ｌ_２２、左側辺Ｌ_２３及び右側辺Ｌ_２４とした場合、左側辺Ｌ_２３は、外周側Ｓ_Ｏに位置して右傾した左上斜辺Ｌ_２３１を含んだ２辺が連接してなる辺とすることができ、右側辺Ｌ_２４は、外周側Ｓ_Ｏに位置して左傾した右上斜辺Ｌ_２４１を含んだ２辺が連接してなる辺とすることができる（図６参照）。

（３−２−１）第２ピースＧ_２の形態１（図５）
上述のうち、図５に例示される平面形状は、長方形を原形として、外周側Ｓ_Ｏの左右両方の角が切り欠かれた形状であり、摩擦面の面積が外周側によりも内周側へ多く偏って配置された形状にすることができる。
２つの第１ピースＧ_１同士の間に油溝５を介して、この平面形状を有した第２ピースＧ_２が配置されることで、低油量下における引摺りトルクを低減できる。また、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３と第２ピースＧ_２の左側辺Ｌ_２３とで油溝５を形成し、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３と第２ピースＧ_２の右側辺Ｌ_２４とで油溝５を形成して、内周側Ｓ_Ｉから軸心供給される潤滑油を外周側Ｓ_Ｏへ効率よく排出でき、潤滑油の不要な滞留を抑制できる。

図５に例示される平面形状をなす各辺は、図５ａに例示されるように、直線であってもよいし、図５ｂ及び図５ｃに例示されるように、曲線を含んでもよい。構成辺が曲線である形態としては、（１）辺Ｌ_２１がコアプレート２の内周形状に沿って湾曲された態様（図５ｂ）、（２）辺Ｌ_２２がコアプレート２の外周形状に沿って湾曲された態様（図５ｂ）、（３）各辺同士の接続部が角とならないように面取りされた（丸められた）態様（図５ｃ）、などが挙げられる。これら（１）〜（３）の態様は、１つの湿式摩擦材内において、１種のみ用いてもよく２種以上を併用してもよい。

また、第２ピースＧ_２は、左右非対称な平面形状であってもよいが、左右対称な平面形状にすることができる。左右対称な平面形状とは、湿式摩擦材１の回転中心Ｐを通る線Ｌ_Ｐによって、第２ピースＧ_２を左右に二分した場合に、線Ｌ_Ｐが対象軸となる線対称の平面形状である。
このように、第２ピースＧ_２が左右対称な平面形状である場合には、回転方向に関わらず、同質な引摺りトルク低減作用を得ることができる。即ち、湿式摩擦材が右回転（時計回り）する際の引摺りトルク低減作用と、湿式摩擦材が左回転（反時計回り）する際の引摺りトルク低減作用と、を揃えることができる。
平面形状の左右対称については、第２ピースＧ_２の形態１及び形態２において共通する。

図５に代表される略台形状の平面形状を有する第２ピースＧ_２において、各部の大きさは限定されない。
例えば、第２ピースＧ_２の凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃの高さをＨ_２とし、第１ピースＧ_１の幅をＷ_２とした場合に、高さＨ_２と幅Ｗ_２との比は、０．６≦Ｗ_２／Ｈ_２≦２．０とすることができ、０．７≦Ｗ_２／Ｈ_２≦１．９とすることが好ましく、０．８≦Ｗ_２／Ｈ_２≦１．８とすることがより好ましい。
尚、高さＨ_２は、中心線Ｌ_Ｃと第２ピースＧ_２の外周線との交点と、中心線Ｌ_Ｃと第２ピースＧ_２の内周線との交点と、の間の距離に等しい。
また、幅Ｗ_２は、左側辺Ｌ_２３と右側辺Ｌ_２４とによって切り取られる（図６では、辺Ｌ_２３２と辺Ｌ_２４２とによって切り取られる）、中心線Ｌ_Ｃに直交する線分の最大長さである。
平面形状の高さ、幅及びこれらの比については、第２ピースＧ_２の形態１及び形態２において共通する。

更に、第２ピースＧ_２の左側辺Ｌ_２３が、第２ピースＧ_２の凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃに対してなす角度をθ_２３とした場合、２０°≦θ_２３≦３０°とすることができる。２０°≦θ_２３≦３０°である場合には、油溝５を介して潤滑油を効率よく外周側Ｓ_Ｏへ排出できる。この角度は、２１°≦θ_２３≦２９°が好ましく、２２°≦θ_２３≦２８°がより好ましい。
同様に、第２ピースＧ_２の右側辺Ｌ_２４が、第２ピースＧ_２の凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃに対してなす角度をθ_２４とした場合、２０°≦θ_２４≦３０°とすることができる。２０°≦θ_２４≦３０°である場合には、油溝５を介して潤滑油を効率よく外周側Ｓ_Ｏへ排出できる。この角度は、２１°≦θ_２４≦２９°が好ましく、２２°≦θ_２４≦２８°がより好ましい。
また、前述の通り、第２ピースＧ_２が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、θ_２３＝θ_２４となる。
平面形状の各部の角度については、第２ピースＧ_２の形態１及び形態２において共通する。

更に、第２ピースＧ_２は、その表面の左右中央部に凹溝Ｔ_２を有する。凹溝Ｔ_２は、溝底面Ｔ_２１がセグメントピース４内にある点で、底面がコアプレート２の主面２ａにされた油溝５とは異なっている。そして、溝が、油溝５ではなく、凹溝Ｔ_２であることにより、コアプレート２の主面２ａを伝った潤滑油の流入を大幅に抑制できる。

１つの第２ピースＧ_２は、凹溝Ｔ_２を２条以上有してもよいが、１条のみ有することが好ましい。凹溝Ｔ_２を１条のみ有することにより、十分な摩擦面積を確保できる。加えて、凹溝Ｔ_２は、第２ピースＧ_２の内周側Ｓ_Ｉと外周側Ｓ_Ｏとに貫通されていなくてもよいが、貫通された態様であることが好ましい。貫通された態様であることにより、第２ピースＧ_２の表面に乗り上げた潤滑油の排出を促がす作用を得ることができる。結果的に、他構成との組合せによって、低油量下における引摺りトルクを小さく抑えることができる。
凹溝Ｔ_２の条数及び貫通については、第２ピースＧ_２の形態１及び形態２において共通する。

凹溝Ｔ_２の断面形状（凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃに直交した断面形状）は限定されないが、例えば、図７ａ〜図７ｅに例示される。
具体的には、図７ａに示すように、凹溝Ｔ_２の断面形状は角形状にすることができる。即ち、左側壁Ｔ_２３、平坦な溝底面Ｔ_２１及び右側壁Ｔ_２４で囲まれた角形状にすることができる（左側壁Ｔ_２３及び右側壁Ｔ_２４は、第２ピースＧ_２の表面４ａに対して略垂直にでき、溝底面Ｔ_２１は、第２ピースＧ_２の表面４ａに対して略平行にできる）。
また、図７ｂに示すように、第２ピースＧ_２の表面４ａ（摩擦面）と左側壁Ｔ_２３との接続部、左側壁Ｔ_２３と溝底面Ｔ_２１との接続部、溝底面Ｔ_２１と右側壁Ｔ_２４との接続部、第２ピースＧ_２の表面４ａと右側壁Ｔ_２４との接続部、の各接続部は、面取り（丸め）態様にすることができる。

凹溝Ｔ_２の幅Ｔ_Ｗは限定されないが、第２ピースＧ_２の幅Ｗ_２に対する凹溝Ｔ_２の幅Ｔ_Ｗは、Ｔ_Ｗ／Ｗ_２≦０．２０（通常、０．０５≦Ｔ_Ｗ／Ｗ_２）とすることができる。Ｔ_Ｗ／Ｗ_２≦０．２０である場合には、十分な摩擦面積を確保しつつ、第２ピースＧ_２の表面に乗り上げた潤滑油の排出を効果的に促がすことができる。
この比は、０．０６≦Ｔ_Ｗ／Ｗ_２≦０．１８が好ましく、０．０７≦Ｔ_Ｗ／Ｗ_２≦０．１５がより好ましい。
凹溝Ｔ_２の幅Ｔ_Ｗと第２ピースＧ_２の幅Ｗ_２との相関については、第２ピースＧ_２の形態１及び形態２において共通する。

更に、図７ｃに示すように、第２ピースＧ_２の溝底面Ｔ_２１は、中央に向かって次第に深くなるように湾曲された溝底面Ｔ_２１にすることができる。
また、図７ｄに示すように、凹溝Ｔ_２の断面形状は、中央に向かって次第に深くなるように湾曲された溝底面Ｔ_２１のみで形成することもできる。
更に、図７ｅに示すように、凹溝Ｔ_２の断面形状は、中央に向かって次第に深くなるように、傾斜された左側壁Ｔ_２３と傾斜された右側壁Ｔ_２４とのみで形成することもできる。
凹溝Ｔ_２の断面形状については、第２ピースＧ_２の形態１及び形態２において共通する。

凹溝Ｔ_２の深さＴ_ｔ２は限定されないが、第２ピースＧ_２の厚さＴ_ｔ１に対する凹溝Ｔ_２の深さＴ_ｔ２は、Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≧０．２（通常、Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≦０．８）とすることができる。Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≧０．２である場合には、第２ピースＧ_２の表面に乗り上げた潤滑油の排出を効果的に促がすことができる。
この比は、０．３≦Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≦０．７が好ましく、０．４≦Ｔ_ｔ２／Ｔ_ｔ１≦０．６がより好ましい。
凹溝Ｔ_２の深さＴ_ｔ２と第２ピースＧ_２の厚さＴ_ｔ１との相関については、第２ピースＧ_１の形態１及び形態２において共通する。

（３−２−２）第２ピースＧ_２の形態２（図６）
図６に例示される平面形状は、長方形を原形として、外周側Ｓ_Ｏの左右両方の角が切り欠かれた形状であり、摩擦面の面積が外周側によりも内周側へ多く偏って配置された形状にすることができる。
２つの第１ピースＧ_１同士の間に油溝５を介して、この平面形状を有した第２ピースＧ_２が配置されることで、低油量下における引摺りトルクを低減できる。また、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３と第２ピースＧ_２の左上斜辺Ｌ_２３１とで油溝５を形成し、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３と第２ピースＧ_２の右上斜辺Ｌ_２４１とで油溝５を形成して、内周側Ｓ_Ｉから軸心供給される潤滑油を外周側Ｓ_Ｏへ効率よく排出でき、潤滑油の不要な滞留を抑制できる。

図６に例示される平面形状をなす各辺は、図６ａに例示されるように、直線であってもよいし、図６ｂ及び図６ｃに例示されるように、曲線を含んでもよい。構成辺が曲線である形態としては、（１）辺Ｌ_２１がコアプレート２の内周形状に沿って湾曲された態様（図６ｂ）、（２）辺Ｌ_２２がコアプレート２の外周形状に沿って湾曲された態様（図６ｂ）、（３）各辺同士の接続部が角とならないように面取りされた（丸められた）態様（図６ｃ）、などが挙げられる。これら（１）〜（３）の態様は、１つの湿式摩擦材内において、１種のみ用いてもよく２種以上を併用してもよい。

図５に代表される略台形状の平面形状を有する第２ピースＧ_２において、各部の大きさは限定されない。
例えば、第２ピースＧ_２の凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃの高さをＨ_２とした場合に、左上斜辺Ｌ_２３１の高さＨ_２３１は、Ｈ_２３１／Ｈ_２≧０．５とすることができる。Ｈ_２３１／Ｈ_２≧０．５である場合には、第２ピースＧ_２の左上斜辺Ｌ_２３１と、当該第２ピースＧ_２の左側に配置される第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３と、が略平行となる領域をより多く確保でき、油溝５の機能を強化できる。
この比は、通常、０．５≦Ｈ_２３１／Ｈ_２＜１であり、０．６≦Ｈ_２３１／Ｈ_２≦０．９５が好ましく、０．７≦Ｈ_２３１／Ｈ_２≦０．９０がより好ましい。

同様に、第２ピースＧ_２の凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃの高さをＨ_２とした場合に、右上斜辺Ｌ_２４１の高さＨ_２４１は、Ｈ_２４１／Ｈ_２≧０．５とすることができる。Ｈ_２４１／Ｈ_２≧０．５である場合には、第２ピースＧ_２の右上斜辺Ｌ_２４１と、当該第２ピースＧ_２の右側に配置される第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３と、が略平行となる領域をより多く確保でき、油溝５の機能を強化できる。
この比は、通常、０．５≦Ｈ_２４１／Ｈ_２＜１であり、０．６≦Ｈ_２４１／Ｈ_２≦０．９５が好ましく、０．７≦Ｈ_２４１／Ｈ_２≦０．９０がより好ましい。
また、前述の通り、第２ピースＧ_２が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、Ｈ_２３１／Ｈ_２＝Ｈ_２４１／Ｈ_２となる。

更に、第２ピースＧ_２の左上斜辺Ｌ_２３１が、第２ピースＧ_２の凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃに対してなす角度をθ_２３１とした場合、２０°≦θ_２３１≦３０°とすることができる。２０°≦θ_２３１≦３０°である場合には、油溝５を介して潤滑油を効率よく外周側Ｓ_Ｏへ排出できる。この角度は、２１°≦θ_２３１≦２９°が好ましく、２２°≦θ_２３１≦２８°がより好ましい。
同様に、第２ピースＧ_２の右上斜辺Ｌ_２４１が、第２ピースＧ_２の凹溝Ｔ_２の中心線Ｌ_Ｃに対してなす角度をθ_２４１とした場合、２０°≦θ_２４１≦３０°とすることができる。２０°≦θ_２４１≦３０°である場合には、油溝５を介して潤滑油を効率よく外周側Ｓ_Ｏへ排出できる。この角度は、２１°≦θ_２４１≦２９°が好ましく、２２°≦θ_２４１≦２８°がより好ましい。
また、前述の通り、第２ピースＧ_２が左右対称な平面形状を有する場合、中心線Ｌ_Ｃは、線Ｌ_Ｐと重なるため、θ_２３１＝θ_２４１となる。

（３−３）第１ピースＧ_１と第２ピースＧ_２との相関
第１ピースＧ_１と第２ピースＧ_２とは、前述の通り、交互に配置されればよいが、更に、以下のように配置することができる。
即ち、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３と、第２ピースＧ_２の左上斜辺Ｌ_２３１と、が略平行であるとともに、右下斜辺Ｌ_１４３に対する法線Ｎ_１４３と、左上斜辺Ｌ_２３１に対する法線Ｎ_２３１と、が重なる領域Ａを有するように配置できる（図８参照）。この配置により、油溝５による潤滑油を外周側Ｓ_Ｏへ排出する作用をより向上させることができる。
更に、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３と、第２ピースＧ_２の右上斜辺Ｌ_２４１と、が略平行であるとともに、左下斜辺Ｌ_１３３に対する法線と、右上斜辺Ｌ_２４１に対する法線と、が重なる領域Ａを有するように配置できる（図８参照）。この配置により、油溝５による潤滑油を外周側Ｓ_Ｏへ排出する作用をより向上させることができる。
上述の配置は、別個に行ってもよいが、両配置を同時に行うことが好ましい。

また、第１ピースＧ_１と第２ピースＧ_２との大きさの相関は限定されないが、例えば、第１ピースＧ_１の高さＨ_１と第２ピースＧ_２の高さＨ_２との比は、０．８≦Ｈ_１／Ｈ_２≦１．２にすることができる。
更に、第１ピースＧ_１の幅Ｗ_１と第２ピースＧ_２の幅Ｗ_２との比は、０．８≦Ｗ_１／Ｗ_２≦１．２にすることができる。

（３−４）セグメントピースの数
本発明の湿式摩擦材１において、コアプレート２の１つの主面２ａに配置されるセグメントピース４の数は限定されないが、例えば、１０以上１００以下とすることができる。この数は、１５以上９０以下が好ましく、２０以上８０以下がより好ましい。
また、第１ピースＧ_１と第２ピースＧ_２とは交互に配置されればよい。即ち、セグメントピース４の全てが、第１ピースＧ_１と第２ピースＧ_２とのみからなってもよいし、これら以外のセグメントピース４を含んでもよい。これら以外のセグメントピース４としては、例えば、第１ピースＧ_１と同じ平面形状を有しつつ、凹溝Ｔ_１を有さないセグメントピース４や、第２ピースＧ_２と同じ平面形状を有しつつ、凹溝Ｔ_２を有さないセグメントピース４が挙げられる。

（３−５）セグメントピースの構成
各セグメントピース４の構成は限定されず、例えば、基材繊維及び充填材を含んだ抄紙体を硬化性樹脂によって固めたものを利用できる。
このうち、基材繊維としては、各種の合成繊維、再生繊維、無機繊維、天然繊維等を利用できる。具体的には、セルロース繊維（パルプ）、アクリル繊維、アラミド繊維等が好ましい。更に、充填材としては、摩擦調整剤としてのカシューダスト、固体潤滑剤としてのグラファイト及び／又は二硫化モリブデン、体質顔料としてのケイソウ土等を用いることができる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。更に、熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂及び／又はその変性樹脂を用いることができる。
また、セグメントピース４は、コアプレート２の主面２ａに対して、通常、接合して固定されるが、コアプレート２との接合方法は限定されず、熱融着、接着剤等を介した貼着（接着）等の方法を用いることができる。

［４］油溝
油溝５は、２つのセグメントピース４が離間して配置されることで、これらの間隙として形成される潤滑油の流路となる溝である。即ち、油溝５は、内周側Ｓ_Ｉ及び外周側Ｓ_Ｏへ貫通された貫通溝である。
本発明では、少なくとも第１ピースＧ_１と第２ピースＧ_２とが隣り合って配置され、これらのセグメントピース間に設けられた油溝５を有する。
油溝の各部の大きさは限定されないが、例えば、油溝５の幅（Ｌ_１３３とＬ_２４、Ｌ_１３３とＬ_２４１、Ｌ_１４３とＬ_２３、Ｌ_１４３とＬ_２３１が平行である場合における、各２辺間の距離）は、０．１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、０．２ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、０．３ｍｍ以上６ｍｍ以下が特に好ましい。

［５］使用環境
本発明の湿式摩擦材１は、どのような環境で利用してもよいが、軸芯潤滑下で利用することにより、本構成による効果を顕著に得ることができる。即ち、優れた引摺りトルク低減効果をより顕著に得ることができる。更に、非低油量下で利用する場合にくらべて、低油量下で利用することにより、本構成による効果を顕著に得ることができる。即ち、優れた引摺りトルク低減効果をより顕著に得ることができる。より具体的には、潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境が好ましい。この潤滑油の供給量の下限は限定されないが、１分あたり５０ｍＬ以上であることが好ましい。

〈２〉湿式摩擦材の使用方法
本発明の湿式摩擦材の使用方法は、前述した本発明の湿式摩擦材１を、潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境で使用することを特徴とする。
湿式摩擦材１については前述した通りである。この湿式摩擦材１は、非低油量下で利用する場合にくらべて、低油量下で利用することにより、より優れた引摺りトルク低減効果を得ることができる。より具体的には、潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境が好ましい。この潤滑油の供給量の下限は限定されないが、１分あたり５０ｍＬ以上であることが好ましい。
更に、軸芯潤滑以外の環境で利用してもよいが、軸芯潤滑下で利用してもよいが好ましい。

以下では、本発明を実施例によって説明する。尚、各実施例に共通する説明は省略する。
［１］湿式摩擦材の調整
［実施例１］
下記要素を用いて実施例１の湿式摩擦材１を得た（図１及び図９ａ参照）。
コアプレート２は、平板なリング形状（外径Ｒ_１＝１８３．８ｍｍ、内径Ｒ_２＝１７３．２ｍｍ）をなし、内周から突設されたスプライン歯８（係合歯８）を有する。このコアプレート２の両主面２ａ（表側の主面２ａ及び裏側の主面２ａの両面）に下記のセグメントピース４を接合して実施例１の湿式摩擦材を得た。

セグメントピース４は、合計６０ピースの下記２種のセグメントピース（３０ピースの第１ピースＧ_１、３０ピースの第２ピースＧ_２）が互いに油溝を挟んで交互にリング状に配置されている。

第１ピースＧ_１：図４ｃに示す概形の平面形状を有する。即ち、中心線Ｌ_Ｃを対象軸として線対称形状であり、内周側Ｓ_Ｉと外周側Ｓ_Ｏとに貫通された１条の凹溝Ｔ_１を左右中央部に有し、且つ、８つの辺を有する略多角形の平面形状を有する。具体的には、内周側Ｓ_Ｉに沿って配置された下辺Ｌ_１１と、下辺Ｌ_１１に略平行に対向し、且つ、外周側Ｓ_Ｏに沿って配置された上辺Ｌ_１２と、下辺Ｌ_１１と上辺Ｌ_１２とをこれらの左側で繋ぐ左側辺Ｌ_１３と、下辺Ｌ_１１と上辺Ｌ_１２とをこれらの右側で繋ぐ右側辺Ｌ_１４と、が互いに面取り曲線を介して接続された平面形状を有する。更に、このうち、左側辺Ｌ_１３は、内周側Ｓ_Ｉに位置して左傾した左下斜辺Ｌ_１３３と、凹溝Ｔ_１に略平行に配置された辺Ｌ_１３２と、外周側Ｓ_Ｏに位置して右傾した左上斜辺Ｌ_１３１と、の３つの辺が互いに面取り曲線を介して接続されてなる。同様に、右側辺Ｌ_１４は、内周側Ｓ_Ｉに位置して右傾した右下斜辺Ｌ_１４３と、凹溝Ｔ_１に略平行に配置された辺Ｌ_１４２と、外周側Ｓ_Ｏに位置して左傾した右上斜辺Ｌ_１４１と、の３つの辺が互いに面取り曲線を介して接続されてなる。更に、凹溝Ｔ_１は、概略として、図７ｃに示す形態の断面を有する。

第１ピースＧ_１の各部の寸法は以下の通りである。
高さＨ_１＝５．３ｍｍ
高さＨ_１３１＝Ｈ_１４１＝１．２ｍｍ
高さＨ_１３３＝Ｈ_１４３＝２．４ｍｍ
幅Ｗ_１＝８．１ｍｍ
角度θ_１３１＝角度θ_１４１＝５５度
角度θ_１３３＝角度θ_１４３＝２５度
凹溝Ｔ_１幅Ｔ_Ｗ＝１ｍｍ
凹溝Ｔ_１深さＴ_ｔ１−Ｔ_ｔ２＝０．１ｍｍ

第２ピースＧ_２：図６ｃに示す概形の平面形状を有する。即ち、中心線Ｌ_Ｃを対象軸として線対称形状であり、内周側Ｓ_Ｉと外周側Ｓ_Ｏとに貫通された１条の凹溝Ｔ_２を左右中央部に有し、且つ、略台形の平面形状を有する。具体的には、下底Ｌ_２１と、下底Ｌ_２１よりも長さが短い上底Ｌ_２２と、下底Ｌ_２１及び上底Ｌ_２２をこれらの左側で繋ぐ左側辺Ｌ_２３と、下底Ｌ_２１及び上底Ｌ_２２をこれらの右側で繋ぐ右側辺Ｌ_２４と、が互いに面取り曲線を介して接続された平面形状である。更に、このうち、左側辺Ｌ_２３は、外周側Ｓ_Ｏに位置して右傾した左上斜辺Ｌ_２３１と、凹溝Ｔ_２に略平行に配置された辺Ｌ_２３２と、の２つの辺が互いに面取り曲線を介して接続されてなる。同様に、右側辺Ｌ_２４は、外周側Ｓ_Ｏに位置して左傾した右上斜辺Ｌ_２４１と、凹溝Ｔ_２に略平行に配置された辺Ｌ_２４２と、の２つの辺が互いに面取り曲線を介して接続されてなる。更に、凹溝Ｔ_２は、概略として、図７ｃに示す形態の断面を有する。

第２ピースＧ_２の各部の寸法は以下の通りである。
高さＨ_２＝５．３ｍｍ
高さＨ_２３１＝Ｈ_２４１＝４ｍｍ
幅Ｗ_２＝８．１ｍｍ
角度θ_２３＝角度θ_２４＝２５度
凹溝Ｔ_２幅Ｔ_Ｗ＝１ｍｍ
凹溝Ｔ_２深さＴ_ｔ１−Ｔ_ｔ２＝０．１ｍｍ

更に、第１ピースＧ_１と第２ピースＧ_２とは、以下のように配置されて油溝５を形成している。即ち、第１ピースＧ_１の右下斜辺Ｌ_１４３と、第２ピースＧ_２の左上斜辺Ｌ_２３１と、が略平行であり、右下斜辺Ｌ_１４３に対する法線Ｎ_１４３と、左上斜辺Ｌ_２３１に対する法線Ｎ_２３１と、が重なる領域Ａを有し、領域Ａにおける油溝５の幅（各法線に平行な幅）が１．５ｍｍである。同様に、第１ピースＧ_１の左下斜辺Ｌ_１３３と、第２ピースＧ_２の右上斜辺Ｌ_２４１と、が略平行であり、左下斜辺Ｌ_１３３に対する法線Ｎ_１３３と、右上斜辺Ｌ_２４１に対する法線Ｎ_２４１と、が重なる領域Ａを有する。領域Ａの幅Ａｗは１．５ｍｍであり、領域Ａの高さＡｔは１．１ｍｍである（図８参照）。

尚、各セグメントピース４は、パルプ及びアラミド繊維等の繊維基材と、カシューダスト等の摩擦調整剤と、珪藻土等の充填剤と、を抄造して得られた抄紙体に、硬化性樹脂を含浸させたのち硬化させたものである。そして、各セグメントピース４は、コアプレート２の主面２ａに加圧加熱により接合している。

［比較例１］
実施例１における第１ピースＧ_１と同じ平面形状を有するが、凹溝Ｔ_１を有さないセグメントピースＧ_３と、第２ピースＧ_２と同じ平面形状を有するが、凹溝Ｔ_２を有さないセグメントピースＧ_４と、が交互に配置された湿式摩擦材９１（図９ａ参照）。即ち、実施例１の湿式摩擦材とは、凹溝Ｔ_１及び凹溝Ｔ_２を備えないこと以外は、同じ湿式摩擦材である。

［比較例２］
実施例１における第２ピースＧ_２のみを６０ピース並べた湿式摩擦材９２（図９ｂ参照）。即ち、実施例１の湿式摩擦材とは、第１ピースＧ_１の代わりに第２ピースＧ_２が利用されていること以外は、同じ湿式摩擦材である。

［２］引摺りトルクの測定
（１）低油量試験（１００ｍＬ／分）
上記［１］の実施例１及び比較例１−２の各湿式摩擦材による引摺りトルクの大きさを、下記条件下のもとＳＡＥ摩擦試験機で測定した。
自動変速機潤滑油（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｆｌｕｉｄ、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標であるが、ここでは当該登録商標とは無関係に以下「ＡＴＦ」と略す。）油温：４０℃、ＡＴＦ油量：１００ｍＬ／分（軸芯潤滑）、パッククリアランス：０．５ｍｍ／枚の環境下で、試験体の湿式摩擦材を４枚セットし、相対回転数が５００〜２０００ｒｐｍの範囲を含むよう変化させたうえで、５００ｒｐｍ、１０００ｒｐｍ、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍの４点における引摺りトルクを測定した。

（２）非低油量試験（１０００ｍＬ／分）
ＡＴＦ油量を１０００ｍＬ／分（軸芯潤滑）に変えたこと以外は、上記（１）低油量試験と同様に引摺りトルクを測定した。

［３］実施例の効果
上記［２］引摺りトルクの測定の（１）低油量試験及び（２）非低油量試験において得られた結果を図１０〜図１２に示した。各図において、縦軸上側が引摺りトルクがより大きいことを表わし、縦軸下側が引摺りトルクがより小さいことを表わす）
図１０は、潤滑油の供給量が１００ｍＬ／分と少ない環境における引摺りトルク−相対回転数の相関を示すグラフである。即ち、低油量下における引摺りトルク−相対回転数の相関を示すグラフである。
図１１は、潤滑油の供給量が１０００ｍＬ／分と多い環境における引摺りトルク−相対回転数の相関を示すグラフである。即ち、非低油量下における引摺りトルク−相対回転数の相関を示すグラフである。
図１２は、実施例１及び比較例１の各々に関して、低油量下における引摺りトルク−相対回転数の相関を示すグラフと、非低油量下における引摺りトルク−相対回転数の相関を示すグラフと、を対比させたグラフである。

図１１の結果から、潤滑油量が１０００ｍＬ／分の環境では、相対回転数５００〜２０００ｒｐｍの全域において、比較例２の湿式摩擦材９２が最も低い引摺りトルクを達することができることが分かる。これに対し、図１０からは、潤滑油量が１００ｍＬ／分の環境では、相対回転数５００〜２０００ｒｐｍの全域において、実施例１の湿式摩擦材１が最も低い引摺りトルクを達することができることが分かる。
更に、図１２からは、実施例１及び比較例１の各々の湿式摩擦材において、潤滑油量１０００ｍＬ／分における引摺りトルクと潤滑油量１０００ｍＬ／分における引摺りトルクとを比較し、引摺りトルク低減効果を観察すると、比較例１に対して、実施例１では、相対回転数５００〜１０００ｒｐｍのより低回転域において、より顕著な引摺りトルク低減効果が発揮されていることが分かる。

尚、本発明においては、上記の具体的実施例に示すものに限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。

本発明の湿式摩擦材の用途は特に限定されず、例えば、自動車（四輪自動車、二輪自動車等）、鉄道車両、船舶、飛行機等において広く適用される。このうち自動車用品としては、自動変速機（オートマチックトランスミッション、ＡＴ）に好適に用いられる。本湿式摩擦材は、変速機内で１枚のみ用いられてもよく、複数枚が用いられてもよいが、複数枚が用いられることが好ましい。本湿式摩擦材は、１つの変速機内でより多く用いられる方が、積算的に大きな効果を得ることができる。即ち、湿式摩擦材の利用枚数が多い湿式多板クラッチにおいてより効果的に引摺りトルクを低減できる。

１；湿式摩擦材、
２；コアプレート、２ａ；主面、
３；摩擦部、
４；セグメントピース、４ａ；セグメントピースの表面、
５；油溝、
８；スプライン歯（係合歯）、
Ｇ_１；第１セグメントピース（第１ピース）、
Ｇ_２；第２セグメントピース（第２ピース）、
Ｌ_１１；下辺、
Ｌ_１２；上辺、
Ｌ_１３；左側辺、Ｌ_１３１；左上斜辺、Ｌ_１３２；辺、Ｌ_１３３；左下斜辺、
Ｌ_１４；右側辺、Ｌ_１４１；右上斜辺、Ｌ_１４２；辺、Ｌ_１４３；右下斜辺、
Ｌ_２１；下底（下辺）、
Ｌ_２２；上底（上辺）、
Ｌ_２３；左側辺（左斜辺）、Ｌ_２３１；左上斜辺、Ｌ_２３２；辺、
Ｌ_２４；右側辺（右斜辺）、Ｌ_２４１；右上斜辺、Ｌ_２４２；辺、
Ｌ_Ｃ；中心線、
Ｌ_Ｐ；回転中心Ｐを通る線、
Ｎ_２３１、Ｎ_１３３、Ｎ_２４１、Ｎ_１４３；法線、
Ｐ；回転中心、
Ｓ_Ｉ；内周側、
Ｓ_Ｏ；外周側、
Ｔ_１；凹溝、Ｔ_１１；溝底面、Ｔ_１３；左側壁、Ｔ_１４；右側壁、
Ｔ_２；凹溝、Ｔ_２１；溝底面、Ｔ_２３；左側壁、Ｔ_２４；右側壁。

Claims (10)

1. 平板なリング形状をなすコアプレートと、前記コアプレートの主面にリング状に配置された摩擦部と、を有する湿式摩擦材であって、
   前記摩擦部は、下記形態を有する第１セグメントピース（Ｇ_１）と、下記形態を有する第２セグメントピース（Ｇ_２）と、前記セグメントピース同士の間隙として設けられた油溝と、を有し、
   前記第１セグメントピース（Ｇ_１）及び前記第２セグメントピース（Ｇ_２）が、前記油溝を介して交互に配置されていることを特徴とする湿式摩擦材。
   Ｇ_１：内周側と外周側とに貫通された１条の凹溝を左右中央部に有し、且つ、６以上８以下の辺を有する略多角形の平面形状を有するセグメントピース
   Ｇ_２：内周側と外周側とに貫通された１条の凹溝を左右中央部に有し、且つ、略台形の平面形状を有するセグメントピース
2. 前記第１セグメントピース（Ｇ_１）は、前記内周側に沿って配置された下辺Ｌ_１１と、
   前記下辺Ｌ_１１に略平行に対向し、且つ、前記外周側に沿って配置された上辺Ｌ_１２と、
   前記下辺Ｌ_１１と前記上辺Ｌ_１２とをこれらの左側で繋ぐ左側辺Ｌ_１３と、
   前記下辺Ｌ_１１と前記上辺Ｌ_１２とをこれらの右側で繋ぐ右側辺Ｌ_１４と、を有し、
   前記左側辺Ｌ_１３は、内周側に位置して左傾した左下斜辺Ｌ_１３３を含む２以上３以下の辺が連接されてなり、
   前記右側辺Ｌ_１４は、内周側に位置して右傾した右下斜辺Ｌ_１４３を含む２以上３以下の辺が連接されてなる請求項１に記載の湿式摩擦材。
3. 前記第２セグメントピース（Ｇ_２）は、下底Ｌ_２１と、前記下底Ｌ_２１よりも長さが短い上底Ｌ_２２と、
   前記下底Ｌ_２１及び前記上底Ｌ_２２をこれらの左側で繋ぐ左側辺Ｌ_２３と、
   前記下底Ｌ_２１及び前記上底Ｌ_２２をこれらの右側で繋ぐ右側辺Ｌ_２４と、を有し、
   前記左側辺Ｌ_２３は、外周側に位置して右傾した左上斜辺Ｌ_２３１を含む２つの辺が連接されてなり、
   前記右側辺Ｌ_２４は、外周側に位置して左傾した右上斜辺Ｌ_２４１を含む２つの辺が連接されてなり、
   前記下底Ｌ_２１を前記内周側へ向け、前記上底Ｌ_２２を前記外周側へ向けて配置されている請求項２に記載の湿式摩擦材。
4. 前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記右下斜辺Ｌ_１４３と、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記左上斜辺Ｌ_２３１と、が略平行であるとともに、前記右下斜辺Ｌ_１４３に対する法線と、左上斜辺Ｌ_２３１に対する法線と、が重なる領域を有し、且つ、
   前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記左下斜辺Ｌ_１３３と、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記右上斜辺Ｌ_２４１と、が略平行であるとともに、前記左下斜辺Ｌ_１３３に対する法線と、前記右上斜辺Ｌ_２４１に対する法線と、が重なる領域を有する請求項３に記載の湿式摩擦材。
5. 前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記左下斜辺Ｌ_１３３が、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_１３３とした場合に、２０°≦θ_１３３≦３０°であり、
   前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記右下斜辺Ｌ_１４３が、前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_１４３とした場合に、２０°≦θ_１４３≦３０°であり、
   前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記左上斜辺Ｌ_２３１が、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_２３１とした場合に、２０°≦θ_２３１≦３０°であり、
   前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記右上斜辺Ｌ_２４１が、前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記凹溝の中心線に対してなす角度をθ_２４１とした場合に、２０°≦θ_２４１≦３０°である請求項４に記載の湿式摩擦材。
6. 前記第１セグメントピース（Ｇ_１）が有する前記左側辺Ｌ_１３は、外周側に位置して右傾した左上斜辺Ｌ_１３１を有し、且つ、
   前記第１セグメントピース（Ｇ_１）が有する前記右側辺Ｌ_１４は、外周側に位置して左傾した右上斜辺Ｌ_１４１を有する請求項２乃至５のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
7. 前記第１セグメントピース（Ｇ_１）の前記凹溝の中心線の高さをＨ_１とした場合に、
   前記左下斜辺Ｌ_１３３の高さＨ_１３３は、Ｈ_１３３／Ｈ_１≧０．５であり、
   前記右下斜辺Ｌ_１４３の高さＨ_１４３は、Ｈ_１４３／Ｈ_１≧０．５である請求項３乃至６のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
8. 前記第２セグメントピース（Ｇ_２）の前記凹溝の中心線の高さをＨ_２とした場合に、
   前記左上斜辺Ｌ_２３１の高さＨ_２３１は、Ｈ_２３１／Ｈ_２≧０．５であり、
   前記右上斜辺Ｌ_２４１の高さＨ_２４１は、Ｈ_２４１／Ｈ_２≧０．５である請求項３乃至７のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
9. 潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境で使用される請求項１乃至８のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
10. 請求項１乃至９のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材を、潤滑油の供給量が１分あたり２００ｍＬ以下の環境で使用することを特徴とする湿式摩擦材の使用方法。

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