JP2021113329A - ポリウレタン発泡体とバット - Google Patents

Abstract

【課題】バットの打球部に設けられるポリウレタン発泡体であって、位置によるばらつきが少ない優れた高反発性を有するポリウレタン発泡体の提供を目的とする。【解決手段】バットの打球部に設けられるポリウレタン発泡体であって、イソシアネート成分と、活性水素基を有する化合物と、触媒とを含むポリウレタン発泡体用組成物から得られたポリウレタン発泡体１５において、密度（ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に基づく）が０．３〜０．６ｇ／ｃｍ３であり、３箇所の反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づく）の最小値が７５％以上であって、その分散が３以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、高反発性を有するポリウレタン発泡体とバットに関する。

軟式野球・ソフトボール等のバットやスポーツ用靴底には、ポリウレタン発泡体が用いられるものがある（特許文献１、２）。
例えば、バットには、ＦＲＰや金属などの芯材の外周をポリウレタン発泡体からなる打撃部で被覆したものがある。
また、スポーツ用靴底には、靴底の少なくとも一部にポリウレタン発泡体からなる部材を設けたものがある。

バットに使用されるポリウレタン発泡体は、打球を遠く飛ばすために反発性の高いものが望まれ、また、スポーツ用靴底に使用されるポリウレタン発泡体は、良好な跳躍力を得るために反発性の高いものが求められている。

ポリウレタン発泡体は、ポリオールとイソシアネートの反応により形成される。高反発性のポリウレタン発泡体として、ポリオールに、エチレングリコール及び１，４−ブタンジオールを原料として得られた２官能ポリオールを用い、反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ ６３０１）が４１〜５１％のものがある（特許文献３）。

特開２０００−１５３０１３号公報 特開２００３−１９２３６号公報 特開２００４−１６９０１７号公報

しかしながら、従来の高反発性ポリウレタン発泡体よりもさらに反発性の高いポリウレタン発泡体が求められている。
また、高反発性ポリウレタン発泡体は、位置による反発性や硬度のばらつきが大であると、使用位置によって得られる反発力や硬度が異なる問題がある。例えば、位置による反発性及び硬度のばらつきの大きいポリウレタン発泡体を軟式野球等のバットの打球部に使用した場合、ボールが当たった打球部の位置によって飛距離が大きく異なることになり、選手の能力を充分に発揮できない。

本発明は前記の点に鑑みなされたものであり、高反発性を有し、かつ位置による反発性及び硬度のばらつきの小さいポリウレタン発泡体の提供を目的とする。

第１の態様は、イソシアネート成分と、活性水素基を有する化合物と、触媒とを含むポリウレタン発泡体用組成物から得られたポリウレタン発泡体において、前記イソシアネート成分は、数平均分子量が１３００〜４５００で水酸基価が２５〜８６ｍｇＫＯＨ／ｇのポリテトラメチレングリコールと、１，５−ナフタレンジイソシアネートとから得られたＮＣＯ％が３．０〜５．０％のイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーであり、前記ポリウレタン発泡体の密度（ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に基づく）が０．３〜０．６ｇ／ｃｍ^３であり、３箇所の反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づく）の最小値が７５％以上であり、その分散が３以下であることを特徴とする。

第２の態様は、第１の態様において、前記ポリウレタン発泡体の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づく）が、５０以上であることを特徴とする。

第３の態様は、第１または第２の態様において、前記ポリウレタン発泡体の引張強度（ＪＩＳ Ｋ６２５１：２０１７準拠）が３．０ＭＰａ以上であることを特徴とする。

第４の態様は、第１から第３の何れか一の態様において、前記ポリウレタン発泡体がバットの打球部に使用されるものであることを特徴とする。

本発明のポリウレタン発泡体は、位置によるばらつきの小さい優れた高反発性を有し、高反発性が求められるスポーツ用品の用途に好適である。特に、本発明のポリウレタン発泡体を軟式野球用バット等の打球部に使用した場合、打球が当たった位置による反発力のばらつきを少なくでき、打者の能力を充分に発揮させることができる。

本発明のポリウレタン発泡体を打球部に使用した軟式野球用バットの断面図である。 実施例１〜実施例６の配合とポリウレタン発泡体の物性値を示す表である。 実施例７〜実施例１２の配合とポリウレタン発泡体の物性値を示す表である。 実施例１３〜実施例１６と比較例１〜２の配合とポリウレタン発泡体の物性値を示す表である。 比較例３〜比較例８の配合とポリウレタン発泡体の物性値を示す表である。 テストピースの反発弾性率及び表面硬度の測定位置を示す図である。 打球部用製品の表面硬度の測定位置を示す図である。

本発明のポリウレタン発泡体は、イソシアネート成分と、活性水素基を有する化合物と、触媒とを含むポリウレタン発泡体用組成物から、イソシアネート成分と活性水素基を有する化合物との反応により得られる。

本発明で使用するイソシアネート成分は、ポリオールとして数平均分子量が１３００〜４５００で水酸基価が２５〜８６ｍｇＫＯＨ／ｇのポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）と、イソシアネートとして１，５−ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）とから得られたイソシアネート基を有するウレタンプレポリマーからなる。イソシアネート基を有するウレタンプレポリマーは、イソシアネート基（ＮＣＯ）を末端に有するプレポリマーである。

なお、本発明で使用するイソシアネート基を有するウレタンポリマーの原料には、架橋剤が含まれない。架橋剤としては、官能基数が２〜３で水酸基価が５００〜２０００ｍｇＫＯＨ／ｇのものが挙げられる。官能基数が２の架橋剤として、１．４−ブタンジオール（水酸基価１２４７ｍｇＫＯＨ／ｇ、分子量９０）等が挙げられ、官能基数が３の架橋剤として、グリセリン（水酸基価１８２９ｍｇＫＯＨ／ｇ、分子量９８）、トリメチロールプロパン（水酸基価１２５６ｍｇＫＯＨ／ｇ、分子量１３４）等を挙げることができる。イソシアネート基を有するウレタンポリマーの原料に架橋剤を含むと、ポリウレタン発泡体の部位による反発性等のばらつきが大になる。
一般的なポリウレタン発泡体は、イソシアネート成分、ウレタン結合部、ウレア結合部等から形成されるハードセグメント部分とポリオールの分子鎖等から形成されるソフトセグメント部分とより構成されている。
イソシアネート基を有するウレタンポリマーの原料に架橋剤を含むと、架橋剤を形成する炭化水素部分は、イソシアネート成分やウレア結合部等に比べ極性が小さく結晶性が弱いため、ハードセグメント部分の凝集を阻害すると考えられる。このため、ハードセグメント部分の凝集の程度が部位により異なり、得られるポリウレタン発泡体の部位毎の反発性等の物性値にばらつきが生じると考えられる。

イソシアネート基を有するウレタンプレポリマーの製造に用いられるポリテトラメチレングリコールは、数平均分子量が１３００〜４５００、水酸基価が２０〜８６ｍｇＫＯＨ／ｇのものが使用され、より好ましくは数平均分子量が１８００〜４０００、水酸基価が２８〜６２ｍｇＫＯＨ／ｇのものである。
ポリテトラメチレングリコールの数平均分子量が前記範囲よりも小さく、水酸基価が大であると、ポリウレタン発泡体の反発弾性率が劣るようになる。一方、ポリテトラメチレングリコールの数平均分子量が前記範囲よりも大きく、水酸基価が小であると、十分な強度（引張強度）や表面硬度が得られ難くなる。
また、ポリテトラメチレングリコールに代えて他のポリオールを用いた場合も、ポリウレタン発泡体の反発弾性率や強度等が劣るようになる。

イソシアネート基を有するウレタンプレポリマーの製造に１，５−ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）を用いることにより、ポリウレタン発泡体の反発弾性率が良好になる。１，５−ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）に代えて、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）やジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）を用いた場合、ポリウレタン発泡体の反発弾性率が劣るようになる。
また、イソシアネート基を有するウレタンプレポリマーは、ＮＣＯ％が３．０〜５．０％であるのが好ましく、より好ましくは３．２〜４．５％である。ＮＣＯ％が３．０％未満の場合、十分な強度や表面硬度が得られ難くなり、５．０％を超える場合、ポリウレタン発泡体の反発弾性率が劣るようになる。

イソシアネート基を有するウレタンプレポリマーは、公知のウレタンプレポリマーの製造方法により得られる。具体的には、タンク等にポリテトラメチレングリコールを所定量投入後、所定温度（例えば１３０℃）に加熱し、加熱した温度を維持しつつ窒素を充填した状態で攪拌しながら、１，５−ナフタレンジイソシアネートを所定量投入して反応させることにより、イソシアネート基を有するウレタンプレポリマーを得ることができる。

前記イソシアネート成分と反応させる活性水素基を有する化合物としては、数平均分子量１８〜１０００のものが好ましい。活性水素基を有する化合物として、発泡作用を有する水があり、水以外の活性水素基を有する化合物として、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエステルポリオール、ヒマシ油等を挙げることができる。活性水素基を有する化合物の全配合量は、ウレタンプレポリマー１００重量部に対して０．５〜４重量部が好ましい。
活性水素基を有する化合物として水を配合する場合、イソシアネート成分との反応時に炭酸ガスを発生し、その炭酸ガスによって発泡がなされる。

なお、前記ポリウレタン発泡体用組成物には、発泡助剤を配合してもよい。発泡助剤としては、ハイドロフルオロオレフィン（ＨＦＯ）等の代替フロンあるいはペンタンなどの炭化水素を、単独または組み合わせて使用できる。また、活性水素基を有する化合物である水と組み合わせて使用してもよい。

触媒としては、公知のウレタン化触媒を併用することができる。例えば、トリエチルアミン、トリエチレンジアミン、ジエタノールアミン、ビス［２‐（ジメチルアミノ）エチル］メチルアミン、ジメチルアミノモルフォリン、Ｎ−エチルモルホリン、テトラメチルグアニジン等のアミン触媒や、スタナスオクトエートやジブチルチンジラウレート等のスズ触媒やフェニル水銀プロピオン酸塩あるいはオクテン酸鉛等の金属触媒（有機金属触媒とも称される。）を挙げることができる。触媒の配合量は、ウレタンプレポリマー１００重量部に対して０．００１〜０．５重量部が好ましい。

イソシアネートインデックス（ＩＮＤＥＸ）は、１００〜１２０が好ましい。イソシアネートインデックスが１００未満の場合は十分な強度（引張強度）や表面硬度が得られなくなり、一方１２０を超える場合は反発弾性率が小さくなる。より好ましいイソシアネートインデックスは１０５〜１１５である。イソシアネートインデックスは、ポリウレタン発泡体の分野で使用される指数であって、ポリウレタン発泡体用組成物中の活性水素基に対するイソシアネート基の当量比を百分率で表した数値［ＮＣＯ基の当量／活性水素基の当量×１００］である。

前記ポリウレタン発泡体用組成物には、その他の助剤が適宜含まれる。助剤として、酸化防止剤や光安定剤等の合成樹脂安定剤、整泡剤、充填材（フィラー）、着色剤、可塑剤、難燃剤等を挙げることができる。

本発明のポリウレタン発泡体は、前記ポリウレタン発泡体用組成物のイソシアネート成分と活性水素基を有する化合物とを反応させ、発泡させることにより製造される。
発泡は、スラブ発泡あるいはモールド発泡のいずれでもよい。スラブ発泡は、混合したポリウレタン発泡体用組成物をベルトコンベア上に吐出し、大気圧下、常温で発泡させる方法であり、一方、モールド発泡は、混合したポリウレタン発泡体用組成物をモールド（金型）に充填してモールド内で発泡させる方法である。

本発明のポリウレタン発泡体は、密度（ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に基づく）が０．３〜０．６ｇ／ｃｍ^３であるのが好ましく、より好ましくは、０．３５〜０．５ｇ／ｃｍ^３である。

本発明のポリウレタン発泡体は、３箇所の反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づく）の最小値が７５％以上であり、かつその分散が３以下である。分散は周知の統計量の一つであり、各データの平均からのずれの２乗を合計して、データ数で割ったものである。分散は、データのばらつきが平均からずれているほど大きな値になる。本発明のポリウレタン発泡体は、３箇所の反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づく）の最小値が７５％以上であるために高反発性を有し、また、３箇所の反発弾性率の分散が３以下であるために、位置によるばらつきが小さく、高反発性及び小さなばらつきが求められる軟式野球用バット等の打球部やスポーツ用靴底等のスポーツ用品に好適である。

本発明のポリウレタン発泡体の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づく）は５０以上が好ましく、引張強度（ＪＩＳ Ｋ６２５１：２０１７準拠）は３．０ＭＰａ以上が好ましい。また、本発明のポリウレタン発泡体は、３箇所の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づく）の最小値が５０以上であってその分散が３以下が好ましい。

図１は、本発明のポリウレタン発泡体１５を軟式野球用バット１０の打球部に用いた場合の断面図である。符号１１は、金属製のバット本体である。打球部のポリウレタン発泡体１５は、筒状に形成されており、バット本体１１のグリップエンド１２側からバット本体１１の外表面を打球部までスライドさせて装着されている。なお、バット本体１１は打球部の先端部分１３を脱着可能に構成し、先端部分１３を外した部分からポリウレタン発泡体１５を打球部に装着し、その後に先端部分１３を取り付けるようにしてもよい。

ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマー（Ｂ液）と、発泡剤（活性水素基を有する化合物）と可塑剤と触媒からなる発泡液（Ａ液）を、図２〜図５に示す配合量で混合してテストピース用金型に注入し、モールド発泡させることにより各実施例及び各比較例のテストピース用ポリウレタン発泡体を作製した。前記発泡剤（活性水素基を有する化合物）は、ヒマシ油と水の１：１の混合液からなる。前記可塑剤は、Ａ液とＢ液の配合比率を適切にし、安定して混合・撹拌するためにＡ液の嵩増しの目的で添加されている。
使用したテストピース用金型は、横幅２００ｍｍ×縦幅１１０ｍｍ×深さ３０ｍｍのキャビティ（成形空間）を有する。

なお、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーは、全実施例において、その原料に架橋剤を含んでいない。一方、比較例におけるＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーは、比較例４及び比較例５以外については、その原料に架橋剤を含まず、比較例４及び比較例５についてのみ架橋剤を含んでいる。

図２〜図５におけるＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーにおける「ＮＣＯ％（理論値）」は、計算によって得られたＮＣＯ％の値であり、架橋剤を含まない場合は、以下の式によって算出される。
ＮＣＯ％（理論値）＝［（ＮＣＯ基のモル数−ポリオールのモル数）×ＮＣＯ分子量］／［イソシアネートの配合量＋ポリオールの配合量］×１００
一方、架橋剤を含む場合は、以下の式によって算出される。
ＮＣＯ％（理論値）＝［〔ＮＣＯ基のモル数−（ポリオールのモル数＋架橋剤のモル数）〕×ＮＣＯ分子量］／［イソシアネートの配合量＋ポリオールの配合量＋架橋剤の配合量］×１００

・ウレタンプレポリマー；以下に示すポリオールとイソシアネートを、図２〜図５に示した各実施例及び各比較例の配合とし、窒素ガス気流下、１３０℃で約３０分反応させて、各実施例及び各比較例のＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーを作製した。
・ＰＴＧ１０００（ポリオール）；ポリテトラメチレングリコール、官能基数２、水酸基価１１２ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量１０００、品番；ＰＴＧ１０００、保土谷化学工業社製
・ＰＴＧ２０００（ポリオール）；ポリテトラメチレングリコール、官能基数２、水酸基価５６ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量２０００、品番；ＰＴＧ２０００、保土谷化学工業社製
・ＰＴＧ３０００（ポリオール）；ポリテトラメチレングリコール、官能基数２、水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００、品番；ＰＴＧ３０００、保土谷化学工業社製
・ＰＴＧ４０００（ポリオール）；ポリテトラメチレングリコール、官能基数２、水酸基価２８ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量４０００、品番；ＰＴＧ４０００、保土谷化学工業社製
・ＯＤ−Ｘ１０２（ポリオール）；ポリエステルポリオール、官能基数２、数平均分子量２０００、品番；ポリライトＯＤ−Ｘ−１０２、ＤＩＣ社製
・ＰＰ２０００（ポリオール）；ポリプロピレングリコール、官能基数２、数平均分子量２０００、品番；サンニックスＰＰ２０００、三洋化成工業社製
・ＴＭＰ（架橋剤）；トリメチロールプロパン、官能基数３、水酸基価１２５６ｍｇＫＯＨ／ｇ、三菱ガス化学社製
・１，４−ＢＤ（架橋剤）；１，４−ブタンジオール、官能基数２、水酸基価１２４７ｍｇＫＯＨ／ｇ、三菱化学社製
・ＮＤＩ（イソシアネート）；１，５−ナフタレンジイソシアネート、ＮＣＯ％；４０％、品番；コスモネートＮＤ、三井化学社製
・ＭＤＩ（イソシアネート）；ジフェニルメタン−４，４‘−ジイソシアネート、ＮＣＯ％；３３％、品番；ミリオネートＭＴ、東ソー社製
・発泡剤（活性水素基を有する化合物）；ヒマシ油と水を含む混合液、品番；アドベードＳＶ（ヒマシ油と水の重量比５０：５０）、ラインケミージャパン社製）
・可塑剤；ジイソノニルアジペート（ＤＩＮＡ）、大八化学社製
・触媒；アミン触媒、品番；Ａｄｄｏｃａｔ ＰＰ、ラインケミージャパン社製

各実施例及び各比較例のテストピースに対して、物性値として、密度、反発弾性率、表面硬度、引張強度を測定した。
密度は、テストピース（横幅２００ｍｍ×縦幅１１０ｍｍ×厚み３０ｍｍ、６面スキン層有）をＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に基づき、測定を行った。

反発弾性率は、図６に示すテストピースを厚み１２．５ｍｍにスライス（上面スキン層有）し、さらに横幅を３等分して得られた各部分の中央位置となる測定部位１、測定部位２、測定部位３の３箇所を直径２９ｍｍに打抜いてサンプルを作製し、その各サンプルに対してＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づき、リュプケ振子の打撃端がスキン層に当るように測定を行った。３箇所の反発弾性率の最小値が８０％以上の場合に最小値の判定を「◎」、最小値が７５％以上〜８０％未満の場合に最小値の判定を「〇」、最小値が７５％未満の場合に最小値の判定を「×」とした。
また、３箇所の反発弾性率の測定についてばらつき（分散）を計算し、ばらつき（分散）の値が１未満の場合にばらつきの判定を「◎」、ばらつき（分散）の値が１以上〜３以下の場合にばらつきの判定を「〇」、ばらつき（分散）の値が３より大の場合にばらつきの判定を「×」、とした。

反発弾性率の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の両者を考慮して反発弾性率の判定を行った。反発弾性率の最小値の判定とばらつき（分散）の判定のうち、低い（悪い）方の判定結果を反発弾性率の判定結果とした。すなわち、反発弾性率の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の少なくとも一方に「×」がある場合に、反発弾性率の判定を「×」とし、反発弾性率の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の何れも「〇」の場合、あるいは何れか一方が「◎」で他方が「〇」の場合に、反発弾性率の判定を「〇」とし、反発弾性率の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の両者とも「◎」の場合に、反発弾性率の判定を「◎」とした。

表面硬度は、図６に示すテストピースの横幅を３等分したサンプル（横幅約６６ｍｍ×縦幅１１０ｍｍ×厚み３０ｍｍ（上下面及び側面の一部にスキン層有））を作製し、３等分した各部分のサンプルの各中央位置となる測定部位１、測定部位２、測定部位３の３箇所に対して、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づき、測定を行った。なお、サンプルに加圧面を密着させ、５秒後の値を測定値とした。３箇所の表面硬度の最小値が５０以上の場合に最小値の判定を「◎」、最小値が４５以上〜５０未満の場合に最小値の判定を「〇」、最小値が４５未満の場合に最小値の判定を「×」とした。
また、３箇所の表面硬度の測定についてばらつき（分散）を計算し、ばらつき（分散）の値が１未満の場合にばらつきの判定を「◎」、ばらつき（分散）の値が１〜３以下の場合にばらつきの判定を「〇」、ばらつき（分散）の値が３より大の場合にばらつきの判定を「×」とした。

表面硬度の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の両者を考慮して表面硬度の判定を行った。表面硬度の最小値の判定とばらつき（分散）の判定のうち、低い（悪い）方の判定結果を表面硬度の判定結果とした。すなわち、表面硬度の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の少なくとも一方に「×」がある場合に、表面硬度の判定を「×」とし、表面硬度の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の何れも「〇」の場合、あるいは何れか一方が「◎」で他方が「〇」の場合に、表面硬度の判定を「〇」とし、表面硬度の最小値の判定とばらつき（分散）の判定の両者とも「◎」の場合に、表面硬度の判定を「◎」とした。

引張強度は、テストピースを厚み２ｍｍにスライス（スキン層無）し、ダンベル状２号形に打抜いたサンプルを作製し、ＪＩＳ Ｋ６２５１：２０１７に準拠して、測定を行った。
引張強度の値が３．０ＭＰａ以上の場合に引張強度の判定を「◎」とし、引張強度の値が２．７以上〜３．０ＭＰａ未満の場合に引張強度の判定を「〇」、引張強度の値が２．７ＭＰａ未満の場合に引張強度の判定を「×」とした。

圧縮永久歪は、テストピースを厚み１２．５ｍｍにスライス（スキン層無）し、直径２９ｍｍに打抜いたサンプルを作製し、ＪＩＳ Ｋ６２５４：２０１７に準拠して、測定を行った。
圧縮永久歪の値が２０％以下の場合に圧縮永久歪の判定を「◎」、圧縮永久歪の値が２０％を超え〜２５％以下の場合に圧縮永久歪の判定を「〇」、圧縮永久歪の値が２５％を超える場合に圧縮永久歪の判定を「×」とした。

また、各実施例及び各比較例の打球部用製品（外径７０ｍｍ、内径３５ｍｍ、長さ３００ｍｍの筒形状、打球部の厚み１７．５ｍｍ）をモールド発泡により作製し、金属製バット本体１１の打球部の外周に装着して、図７に示す測定部位１、測定部位２、測定部位３の３箇所で表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づく）を測定した。なお、テストピースのサンプルと同様、加圧面を密着させ、５秒後の値を測定値とした。

測定部位１及び測定部位２は、打球部の長さ方向両端から５０ｍｍの位置にあり、一方、測定部位３は、打球部の長さ方向の中心位置（両端から１５０ｍｍの位置）にある。

打球部用製品の表面硬度は、３箇所の表面硬度の最小値が５０以上の場合に最小値の判定を「◎」、最小値が４５以上〜５０未満の場合に最小値の判定を「〇」、最小値が４５未満の場合に最小値の判定を「×」とした。
また、３箇所の表面硬度の測定についてばらつき（分散）を計算し、ばらつき（分散）の値が１未満の場合にばらつきの判定を「◎」、ばらつき（分散）の値が１〜３以下の場合にばらつきの判定を「〇」、ばらつき（分散）の値が３より大の場合にばらつきの判定を「×」とした。

テストピース及び打球部用製品について総合判定を行った。総合判定は、テストピースに対する反発弾性率の判定、表面硬度の判定、引張強度の判定、圧縮永久歪の判定、及び打球部用製品に対する表面硬度の判定を、総合判定対象項目として含み、総合判定対象項目の各判定のうち、最も低い（悪い）判定結果を、総合判定の結果とした。すなわち、総合判定対象項目の全ての判定が「◎」の場合に、総合判定結果を「◎」とし、総合判定対象項目に対する各判定が「◎」と「〇」の場合、または全て「〇」の場合に、総合判定結果を「〇」とし、総合判定対象項目に対する判定に一つでも「×」が存在する場合に、総合判定を「×」とした。

・実施例１〜６の配合
実施例１〜実施例６は、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．０４％〜４．９２％の範囲で変化させた例であり、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールにＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を用い、イソシアネートにＮＤＩを用いてイソシアネートインデックスを１１０とし、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。

・実施例１〜実施例６のテストピースの物性値
密度は、実施例１〜実施例６の何れも０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は、実施例１の８４％〜実施例６の７８％の範囲にあり、ＮＣＯ％の増加にしたがって反発弾性率の最小値が小さくなる。反発弾性率の最小値の判定は、実施例１〜実施例５が「◎」、実施例６が「〇」である。反発弾性率のばらつきは、実施例１〜実施例６の何れも０．２２以下であり、ばらつきの判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。また、反発弾性率の判定は、実施例１〜実施例５が「◎」、実施例６が「〇」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例１の５０〜実施例６の６０の範囲にあり、ＮＣＯ％の増加にしたがって表面硬度の最小値が大になる。表面硬度の最小値の判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例１〜実施例６の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。また、表面硬度の判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。
引張強度は、実施例１の３．２ＭＰａ〜実施例６の３．８ＭＰａの範囲にあり、ＮＣＯ％の増加にしたがって引張強度が大になる。引張強度の判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。
圧縮永久歪は、実施例１〜実施例６の何れも２０％であり、圧縮永久歪の判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。

・実施例１〜実施例６の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例１の５０〜実施例６の５９の範囲にあり、ＮＣＯ％の増加にしたがって表面硬度の最小値が大になる。表面硬度の最小値の判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例１〜実施例５が０．２２、実施例６が０．６７であり、ばらつきの判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。表面硬度の判定は、実施例１〜実施例６の何れも「◎」である。

・実施例１〜実施例６の総合判定
総合判定は実施例１〜実施例５の何れも「◎」である。実施例６は、テストピースの反発弾性率に「〇」が存在するため、総合判定が「〇」である。このように、実施例１〜実施例６は、反発弾性率が高く、かつ反発弾性率及び表面硬度のばらつきが小さい。

・実施例７〜実施例８の配合
実施例７〜実施例８は、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールの種類（数平均分子量）を異ならせた例であり、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．７１％、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。実施例７のポリテトラメチレングリコールは、ＰＴＧ２０００（水酸基価５６ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量２０００）であり、実施例８のポリテトラメチレングリコールは、ＰＴＧ４０００（水酸基価２８ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量４０００）である。

・実施例７〜実施例８のテストピースの物性値
密度は、実施例７〜実施例８の何れも０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は、実施例７が８０％、実施例８が８５％であり、ポリテトラメチレングリコールの数平均分子量の増加により、反発弾性率の最小値が増加する。反発弾性率の最小値の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。反発弾性率のばらつきは、実施例７〜実施例８の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。また、反発弾性率の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例７が５７、実施例８が５０であり、数平均分子量の増加にしたがって表面硬度の最小値が小になる。表面硬度の最小値の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例７〜実施例８の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。また、表面硬度の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。
引張強度は、実施例７が３．７ＭＰａ、実施例８が３．１ＭＰａであり、数平均分子量の増加にしたがって引張強度が小になる。引張強度の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。
圧縮永久歪は、実施例７〜実施例８の何れも２０％であり、圧縮永久歪の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。

・実施例７〜実施例８の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例７が５８、実施例８が５０であり、数平均分子量の増加にしたがって表面硬度の最小値が小になる。表面硬度の最小値の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例７〜実施例８の何れも０．２２以下であり、ばらつきの判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。表面硬度の判定は、実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。

・実施例７〜実施例８の総合判定
総合判定は実施例７〜実施例８の何れも「◎」である。実施例７〜実施例８は、反発弾性率が高く、かつ反発弾性率及び表面硬度のばらつきが小さい。

・実施例９〜実施例１０の配合
実施例９〜実施例１０は、イソシアネートインデックスを１００と１２０に変化させた例であり、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールにＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を用い、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．７０％、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。

・実施例９〜実施例１０のテストピースの物性値
密度は、実施例９〜実施例１０の何れも０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は、実施例９が８３％、実施例１０が７９％であり、イソシアネートインデックスの増加により、反発弾性率の最小値が減少する。反発弾性率の最小値の判定は、実施例９が「◎」、実施例１０が「〇」である。反発弾性率のばらつきは、実施例９が０．００、実施例１０が０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。また、反発弾性率の判定は、実施例９が「◎」、実施例１０が「〇」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例９が５２、実施例１０が５７であり、イソシアネートインデックスの増加にしたがって表面硬度の最小値が増大する。表面硬度の最小値の判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例９〜実施例１０の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。また、表面硬度の判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。
引張強度は、実施例９が３．０ＭＰａ、実施例１０が３．８ＭＰａであり、イソシアネートインデックスの増加にしたがって引張強度が増大する。引張強度の判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。
圧縮永久歪は、実施例９〜実施例１０の何れも２０％であり、圧縮永久歪の判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。

・実施例９〜実施例１０の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例９が５１、実施例１０が５６であり、イソシアネートインデックスの増加にしたがって表面硬度の最小値が増大する。表面硬度の最小値の判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例９が０．２２、実施例１０が０．８９であり、ばらつきの判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。表面硬度の判定は、実施例９〜実施例１０の何れも「◎」である。

・実施例９〜実施例１０の総合判定
総合判定は実施例９が「◎」、実施例１０が「〇」である。実施例９〜実施例１０は、反発弾性率が高く、かつ反発弾性率及び表面硬度のばらつきが小さい。

・実施例１１〜実施例１３の配合
実施例１１〜実施例１３は、テストピース用金型への注入量を変化させた例であり、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールにＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を用い、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．７０％、イソシアネートインデックスを１１０とした。テストピース用金型への注入量は、実施例１１が１９８ｇ、実施例１２が３３０ｇ、実施例１３が３９６ｇである。

・実施例１１〜実施例１３のテストピースの物性値
密度は、実施例１１の０．３０ｇ／ｃｍ^３〜実施例１３の０．６０ｇ／ｃｍ^３の範囲にあり、注入量の増加によって密度が増大する。
反発弾性率の最小値は、実施例１１が８３％〜実施例１３の７８％の範囲にあり、注入量の増加（密度の増大）にしたがって、反発弾性率の最小値が減少する。反発弾性率の最小値の判定は、実施例１１〜実施例１２が「◎」、実施例１３が「〇」である。反発弾性率のばらつきは、実施例１１〜実施例１３の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。また、反発弾性率の判定は、実施例１１〜実施例１２が「◎」、実施例１３が「〇」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例１１の５０〜実施例１３の６４の範囲にあり、注入量の増加（密度の増大）にしたがって表面硬度の最小値が増大する。表面硬度の最小値の判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例１１〜実施例１３の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。また、表面硬度の判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。
引張強度は、実施例１１の３．０ＭＰａ〜実施例１３の４．９ＭＰａの範囲にあり、注入量の増加（密度の増大）にしたがって引張強度が増大する。引張強度の判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。
圧縮永久歪は、実施例１１〜実施例１３の何れも２０％である。圧縮永久歪の判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。

・実施例１１〜実施例１３の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例１１の５０〜実施例１３の６３の範囲にあり、注入量の増加（密度の増大）にしたがって表面硬度の最小値が増大する。表面硬度の最小値の判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例１１〜実施例１２が０．２２、実施例１３が０．６７であり、ばらつきの判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。表面硬度の判定は、実施例１１〜実施例１３の何れも「◎」である。

・実施例１１〜実施例１３の総合判定
総合判定は実施例１１〜実施例１２が「◎」、実施例１３が「〇」である。実施例１１〜実施例１３は、反発弾性率が高く、かつ反発弾性率及び表面硬度のばらつきが小さい。

・実施例１４〜実施例１６の配合
実施例１４〜実施例１６は、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールを二種類使用して、ポリテトラメチレングリコール全体の数平均分子量を本発明の範囲とした例であり、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を約３．７０％、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。

実施例１４のポリテトラメチレングリコールは、ＰＴＧ１０００（水酸基価１１２ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量１０００）とＰＴＧ２０００（水酸基価５６ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量２０００）を１：１で併用して全体の数平均分子量を１５００とした。
実施例１５のポリテトラメチレングリコールは、ＰＴＧ１０００（水酸基価１１２ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量１０００）とＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を１：１で併用して全体の数平均分子量を２０００とした。
実施例１６のポリテトラメチレングリコールは、ＰＴＧ２０００（水酸基価５６ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量２０００）とＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を１：１で併用して全体の数平均分子量を２５００とした。

・実施例１４〜実施例１６のテストピースの物性値
密度は、実施例１４〜実施例１６の何れも０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は、実施例１４の７７％〜実施例１６の８２％の範囲にあり、全体の数平均分子量の増加にしたがって反発弾性率の最小値が増加する。反発弾性率の最小値の判定は、実施例１４が「〇」、実施例１５〜実施例１６が「◎」である。反発弾性率のばらつきは、実施例１４〜実施例１６の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。また、反発弾性率の判定は、実施例１４が「〇」、実施例１５〜実施例１６が「◎」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例１４の５８〜実施例１６の５４の範囲にあり、全体の数平均分子量の増加にしたがって表面硬度の最小値が増大する。表面硬度の最小値の判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例１４が０．６７、実施例１５〜実施例１６の何れも０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。また、表面硬度の判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。
引張強度は、実施例１４の３．９ＭＰａ〜実施例１４の３．３ＭＰａの範囲にあり、全体の数平均分子量の増加にしたがって引張強度が減少する。引張強度の判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。
圧縮永久歪は、実施例１４〜実施例１６の何れも２０％であり、圧縮永久歪の判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。

・実施例１４〜実施例１６の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は、実施例１４の５８〜実施例１６の５４の範囲にあり、全体の数平均分子量の増加にしたがって表面硬度の最小値が小になる。表面硬度の最小値の判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。表面硬度のばらつきは、実施例１４が０．２２、実施例１５が０．６７、実施例１６が０．２２であり、ばらつきの判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。表面硬度の判定は、実施例１４〜実施例１６の何れも「◎」である。

・実施例１４〜実施例１６の総合判定
総合判定は実施例１４が「〇」、実施例１５〜実施例１６が「◎」である。実施例１４〜実施例１６は、反発弾性率が高く、かつ反発弾性率及び表面硬度のばらつきが小さい。

・比較例１の配合
比較例１は、ポリオールとして、ＯＤ−Ｘ１０２（ポリエステルポリオール）を用いた例であり、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．７１％、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。

・比較例１のテストピースの物性値
密度は、０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は５５％、反発弾性率の最小値の判定は「×」、反発弾性率のばらつきは０．２２、ばらつきの判定「◎」、反発弾性率の判定は「×」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は５７、表面硬度の最小値の判定は「◎」、表面硬度のばらつきは０．２２、ばらつきの判定は「◎」、表面硬度の判定は「◎」である。
引張強度は３．６ＭＰａ、引張強度の判定は「◎」である。
圧縮永久歪は１７％、圧縮永久歪の判定は「◎」である。

・比較例１の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は５７、表面硬度の最小値の判定は「◎」、表面硬度のばらつきは０．２２、ばらつきの判定は「◎」、表面硬度の判定は「◎」である。

・比較例１の総合判定
総合判定は「×」である。比較例１は、反発弾性率が小さい。

・比較例２の配合
比較例２は、ポリオールとして、ＰＰ−２０００（ポリプロピレングリコール）を用いた例であり、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．７１％、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。

・比較例２のテストピースの物性値
密度は、０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は４３％、反発弾性率の最小値の判定は「×」、反発弾性率のばらつきは０．８９、ばらつきの判定「◎」、反発弾性率の判定は「×」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は３８、表面硬度の最小値の判定は「×」、表面硬度のばらつきは１．５６、ばらつきの判定は「○」、表面硬度の判定は「×」である。
引張強度は２．５ＭＰａ、引張強度の判定は「×」である。
圧縮永久歪は２３％、圧縮永久歪の判定は「○」である。

・比較例２の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は３９、表面硬度の最小値の判定は「×」、表面硬度のばらつきは１．５６、ばらつきの判定は「×○」、表面硬度の判定は「×」である。

・比較例２の総合判定
比較例２は、テストピースの圧縮永久歪の判定以外の判定項目が全て「×」であり、総合判定が「×」である。比較例２は、反発弾性率及び表面硬度が小さく、かつ反発弾性率及び表面硬度のばらつきが大きい。

・比較例３の配合
比較例３は、ポリオールのポリテトラポリメチレングリコールとして、数平均分子量及び水酸基価が本発明の範囲を外れるＰＴＧ１０００（水酸基価１１２ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量１０００）を用いた例であり、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．６９％、ポリテトラメチレングリコールをＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。

・比較例３のテストピースの物性値
密度は、０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は７３％、反発弾性率の最小値の判定は「×」、反発弾性率のばらつきは０．６７、ばらつきの判定「◎」、反発弾性率の判定は「×」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は６３、表面硬度の最小値の判定は「◎」、表面硬度のばらつきは０．２２、ばらつきの判定は「◎」、表面硬度の判定は「◎」である。
引張強度は４．３ＭＰａ、引張強度の判定は「◎」である。
圧縮永久歪は２０％、圧縮永久歪の判定は「◎」である。

・比較例３の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は６２、表面硬度の最小値の判定は「◎」、表面硬度のばらつきは０．８９、ばらつきの判定は「◎」、表面硬度の判定は「◎」である。

・比較例３の総合判定
比較例３は、テストピースの反発弾性率の判定が「×」、総合判定が「×」である。比較例３は、反発弾性率が小さい。

・比較例４〜比較例５の配合
比較例４〜比較例５は、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーの原料に架橋剤を配合した例であり、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールにＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を用い、イソシアネートにＮＤＩを用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．７１％、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。比較例４の架橋剤はＴＭＰを１重量部とし、比較例５の架橋剤は１，４−ＢＤを１重量部とした。

・比較例４〜比較例５のテストピースの物性値
密度は、比較例４〜比較例５の何れも０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は比較例４が７２％、比較例５が７１％、反発弾性率の最小値の判定は比較例４〜比較例５の何れも「×」、反発弾性率のばらつきは比較例４が、１０．８９、比較例５が１３．５６、ばらつきの判定及び反発弾性率の判定は比較例４〜比較例５の何れも「×」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は比較例４が５９、比較例５が５７、表面硬度の最小値の判定は比較例４〜比較例５の何れも「◎」、表面硬度のばらつきは比較例４が６．２２、比較例５が６．００、ばらつきの判定及び表面硬度の判定は比較例４〜比較例５の何れも「×」である。
引張強度は比較例４が４．３ＭＰａ、比較例５が４．０ＭＰａ、引張強度の判定は比較例４〜比較例５の何れも「◎」である。
圧縮永久歪は比較例４〜比較例５の何れも２５％であり、圧縮永久歪の判定は比較例４〜比較例５の何れも「×」である。

・比較例４〜比較例５の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は比較例４が５７、比較例５が５３、表面硬度の最小値の判定は比較例４〜比較例５の何れも「◎」、表面硬度のばらつきは比較例４が６．８９、比較例５が８．６７、ばらつきの判定及び表面硬度の判定は比較例４〜比較例５の何れも「×」である。

・比較例４〜比較例５の総合判定
比較例４〜比較例５は、テストピースの反発弾性率の判定、表面硬度の判定、圧縮永久歪の判定、打球部用製品の表面硬度の判定が何れも「×」、総合判定が「×」である。比較例４〜比較例５は、反発弾性率が小さく、反発弾性率のばらつきが大である。

・比較例６の配合
比較例６は、イソシアネートにＭＤＩを用いた例であり、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールにＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を用い、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を３．７１％、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。

・比較例６のテストピースの物性値
密度は０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は５２％、反発弾性率の最小値の判定は「×」、反発弾性率のばらつきは０．２２、ばらつきの判定「◎」、反発弾性率の判定は「×」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は６０、表面硬度の最小値の判定は「◎」、表面硬度のばらつきは０．８９、ばらつきの判定及び表面硬度の判定は「◎」である。
引張強度は２．９ＭＰａ、引張強度の判定は「○」である。
圧縮永久歪は２９％、圧縮永久歪の判定は「×」である。

・比較例６の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は５９、表面硬度の最小値の判定は「◎」、表面硬度のばらつきは０．８９、ばらつきの判定及び表面硬度の判定は「◎」である。

・比較例６の総合判定
反発弾性率の判定、圧縮永久歪の判定が何れも「×」、総合判定が「×」である。比較例６は、反発弾性率が小さい。

・比較例７〜比較例８の配合
比較例７〜比較例８は、ＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を、本発明の範囲から外れる値にした例であり、ポリオールとしてのポリテトラメチレングリコールにＰＴＧ３０００（水酸基価３７ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量３０００）を用い、イソシアネートにＮＤＩを用い、イソシアネートインデックスを１１０、テストピース用金型への注入量を２６４ｇとした。比較例７はＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を２．８１％とし、比較例８はＮＣＯ末端ウレタンプレポリマーのＮＣＯ％を５．２０％とした。

・比較例７〜比較例８のテストピースの物性値
密度は、比較例７〜比較例８の何れも０．４０ｇ／ｃｍ^３である。
反発弾性率の最小値は比較例７が８４％、比較例８が７３％、反発弾性率の最小値の判定は比較例７が「◎」、比較例８が「×」である。反発弾性率のばらつきは、比較例７が０．２２、比較例８が１．５６、ばらつきの判定は、比較例７が「◎」、比較例８が「〇」である。反発弾性率の判定は比較例７が「◎」、比較例８が「×」である。
表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は比較例７が４７、比較例８が６０、表面硬度の最小値の判定は比較例７が「○」、比較例８が「◎」である。表面硬度のばらつきは比較例７が０．６７、比較例８が０．２２であり、ばらつきの判定は比較例７〜比較例８の何れも「◎」である。表面硬度の判定は比較例７が「○」、比較例８が「◎」である。
引張強度は比較例７が２．５ＭＰａ、比較例８が４．０ＭＰａ、引張強度の判定は比較例７が「×」、比較例８が「◎」である。
圧縮永久歪は比較例７〜比較例８の何れも２１％、圧縮永久歪の判定は比較例７〜比較例８の何れも「〇」である。

・比較例７〜比較例８の打球部用製品の表面硬度
打球部用製品の表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ）の最小値は比較例７が４７、比較例８が６１、表面硬度の最小値の判定は比較例７が「○」、比較例８が「◎」、表面硬度のばらつきは比較例７が０．６７、比較例８が０．２２、ばらつきの判定は比較例７及び比較例８の何れも「◎」である。表面硬度の判定は比較例７が「○」、比較例８が「◎」である。

・比較例７〜比較例８の総合判定
比較例７は、テストピースの引張強度の判定が「×」、総合判定が「×」である。比較例８は、テストピースの反発弾性率の判定が「×」、総合判定が「×」である。比較例７は表面硬度が低く、一方比較例８は反発弾性率が小さい。

このように本発明のポリウレタン発泡体は、高い反発性を有し、かつ反発弾性率及び表面硬度のばらつきが小さいものであり、高反発性及び小さいばらつきが求められる用途、例えば軟式野球用バットやソフトボール用バット等の打球部やスポーツ用靴底などに好適である。

１０：軟式野球用バット
１１：バット本体
１５：ポリウレタン発泡体

Claims (6)

1. バットの打球部に設けられるポリウレタン発泡体であって、
   密度（ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に基づく）が０．３〜０．６ｇ／ｃｍ^３であり、
   ３箇所の反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づく）の最小値が７５％以上であって、その分散が３以下であることを特徴とするポリウレタン発泡体。
2. 表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づく）が５０以上であって、その分散が３以下であることを特徴とする請求項１に記載のポリウレタン発泡体。
3. 打球部にポリウレタン発泡体を備えるバットにおいて、
   前記ポリウレタン発泡体は、
   密度（ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に基づく）が０．３〜０．６ｇ／ｃｍ^３であり、
   ３箇所の反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づく）の最小値が７５％以上であって、その分散が３以下であることを特徴とするバット。
4. 前記ポリウレタン発泡体は、
   表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づく）が５０以上であって、その分散が３以下であることを特徴とする請求項３に記載のバット。
5. ポリウレタン発泡体であって、
   密度（ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に基づく）が０．３〜０．６ｇ／ｃｍ^３であり、
   ３箇所の反発弾性率（ＪＩＳ Ｋ６２５５（リュプケ式）：２０１３に基づく）の最小値が７５％以上であって、その分散が３以下であることを特徴とするポリウレタン発泡体。
6. 表面硬度（スプリング硬さ試験タイプＣ、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６ 附属書２に基づく）が５０以上であって、その分散が３以下であることを特徴とする請求項５に記載のポリウレタン発泡体。

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