JP2021085177A - 仮設踏切板 - Google Patents

Abstract

【課題】軽量性を維持しつつ耐久性に優れた仮設踏切板を提供する。【解決手段】上記課題を解決するために、本発明にかかる仮設踏切板は、発泡樹脂により成形された基体ブロックと、前記基体ブロックの上面に積層された上側合板と、前記上側合板の上面に積層された上側樹脂板と、を有している。また、前記上側合板の曲げ剛性は、前記上側樹脂板の曲げ剛性よりも大きく、前記上側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、前記上側合板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きい。【選択図】図３

Description

本発明は、重機等が鉄道の線路を横断する際に使用する仮設踏切板に関する。

鉄道及びその周辺施設の工事の際、工事用の重機が線路上を横断するために、線路の間に仮設踏切板を設置することが一般になされている。仮設踏切板は、作業時の安全性や迅速性の確保のために軽量であることが望まれる。このような仮設踏切板として、特許文献１には、発泡樹脂成形体により構成された踏切板が開示されている。この踏切板に使用される発泡樹脂成形体は、成形性や圧縮強度に優れた発泡樹脂であるスチレン改質ポリエチレン発泡樹脂を略直方体形状に成形したものである。

発泡樹脂成形体は、密度が小さく軽量ではあるものの、変形しやすい。そこで、特許文献１には、この発泡樹脂成形体により構成された踏切板の変形防止性能を向上させるために、踏切板の下面及び上面（発泡樹脂成形体の上面）に、ベニヤ板等の合板あるいは、所定の強度を有するゴム等の樹脂板を貼り付けることが記載されている。

実開平５−２２６０３号公報

しかし、合板は、その曲げ剛性が比較的大きく容易には変形しにくいものの、その靱性が比較的小さく上下方向の荷重により一気に破断することがある。これにより、発泡樹脂成形体の上面に合板を貼り付けた際、一定以上の荷重によりこの合板が一気に破断する場合があり、踏切板の耐久性について改善の余地があった。

一方、ゴム等の樹脂板は、その引張強度が比較的大きく荷重が加わっても容易には破断しにくいものの、その曲げ剛性が比較的小さく荷重に対して変形しやすい。これにより、発泡樹脂成形体の上面にゴム等の樹脂板を貼り付けた際、この樹脂板が一定以上の荷重により比較的容易に変形し、このことが発泡樹脂成形体の変形を招き、ひいては踏切板の耐久性低下の原因となっていた。

本発明は上記のような事情に鑑みてなされたものであり、軽量性を維持しつつ耐久性に優れた仮設踏切板を提供することを目的とする。

前記課題を解決するためのものとして、本発明に係る仮設踏切板は、発泡樹脂により成形された基体ブロックと、前記基体ブロックの上面に積層された上側合板と、前記上側合板の上面に積層された上側樹脂板と、を有し、前記上側合板の曲げ剛性は、前記上側樹脂板の曲げ剛性よりも大きく、前記上側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、前記上側合板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きい。

この構成によれば、基体ブロックが発泡樹脂により成形されているので、基体ブロック全体が木質系材料で構成されている場合に比べて、全体として軽量でかつ緩衝性能に優れた仮設踏切板を得ることができる。

また、仮設踏切板は基体ブロックの上面に積層された上側合板と、上側合板の上面に積層された上側樹脂板と、を有し、上側合板の曲げ剛性は、上側樹脂板の曲げ剛性よりも大きく、上側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、上側合板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きいので、仮設踏切板の耐久性を向上させることができる。すなわち、仮設踏切板は上側樹脂板よりも曲げ剛性が大きい上側合板を基体ブロックの上面に積層しているので、上側合板と基体ブロックの上面とが接触し、仮設踏切板の上方から荷重が加わった際に基体ブロックに伝わる荷重を分散させることができる。これにより、仮設踏切板の耐久性を向上させることができる。

しかも、仮設踏切板は上側合板よりもシャルピー衝撃強さが大きい上側樹脂板を上側合板の上面に積層しているので、比較的大きな靱性を有する上側樹脂板によって上側合板に伝わる荷重を分散させることができる。よって、上側合板に伝わる応力を低減して上側合板が破断するのを抑制し、仮設踏切板の耐久性を向上させることができる。

上記仮設踏切板において、上側合板の曲げ剛性は、上側樹脂板の曲げ剛性の１０倍以上であり、前記上側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、９．８ｋＪ／ｍ^２以上であることが好ましい。

この構成によれば、上側合板の曲げ剛性は、上側樹脂板の曲げ剛性の１０倍以上なので、上側合板は上側樹脂板に比べて十分大きな曲げ剛性を有する。これにより、上側合板は上側樹脂板に比べて容易には変形せず、上側樹脂板の下方への変形及びこれに伴う基体ブロックの変形を一層抑制することができ、基体ブロックの耐久性をさらに向上させることができる。

また、上側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、９．８ｋＪ／ｍ^２以上なので、上側樹脂板は所定の靱性を有し、この上側樹脂板が一気に破断することを抑制できる。これにより、局所的な荷重に対する上側合板の破断をさらに効果的に抑制することができる。

上記仮設踏切板において、前記上側合板は、前記基体ブロックの上面に接着されていることが好ましい。

この構成によれば、上側合板が基体ブロックの上面に接着されているので、仮設踏切板の上方から荷重が作用したときに上側合板が僅かに変形したとしても、上側合板と基体ブロックの上面との接触面積を担保することができ、前記荷重が加わった際に基体ブロックに伝わる荷重を効率的に分散させることができる。これにより、基体ブロックの局所的な変形を抑制して仮設踏切板の耐久性を一層向上させることができる。

上記仮設踏切板は、前記基体ブロックの下面に積層された下側合板と、前記下側合板の下面に積層された下側樹脂板と、をさらに有し、前記下側合板は、前記基体ブロックの下面に接着され、前記下側合板の曲げ剛性は、前記下側樹脂板の曲げ剛性よりも大きく、前記下側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、前記下側合板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きいことが好ましい。

この構成によれば、仮設踏切板はさらに基体ブロックの下面に積層された下側合板と、下側合板の下面に積層された下側樹脂板と、を有し、下側合板の曲げ剛性は、下側樹脂板の曲げ剛性よりも大きく、下側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、下側合板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きいので、仮設踏切板の耐久性をさらに向上させることができる。すなわち、仮設踏切板は下側樹脂板よりも曲げ剛性が大きい下側合板を基体ブロックの下面に積層しているので、下側合板と基体ブロックの下面とが接触し、仮設踏切板の下方から荷重が加わった際に基体ブロックに伝わる荷重を分散させることができる。これにより、仮設踏切板の耐久性を向上させることができる。

しかも、仮設踏切板は下側合板よりもシャルピー衝撃強さが大きい下側樹脂板を下側合板の下面に積層しているので、砕石や砂利等のバラストが敷設されている線路等で仮設踏切板を使用する場合であっても、比較的大きな靱性を有する下側樹脂板によって下側合板に伝わる荷重を分散させることができる。よって、下側合板がバラストにより損傷するのを、下側樹脂板が有する靱性により効果的に抑制し、仮設踏切板の耐久性を向上させることができる。

また、基体ブロックの下面に下側合板を接着して積層したので、仮設踏切板の上方から荷重が作用したときに下側合板が僅かに変形したとしても、下側合板と基体ブロックの下面との接触面積を担保することができ、前記荷重が加わった際に基体ブロックに伝わる荷重を効率的に分散させることができる。これにより、仮設踏切板の耐久性をより一層向上させることができる。

さらに、下側合板の下面に下側樹脂板を積層しているので、仮設踏切板は、その上面と下面とで同様の積層構造を有することとなる。これにより、仮設踏切板を上下反転して使用することができる。よって、仮設踏切板の使用時においては、上面と下面を確認する必要がなく、仮設踏切板を迅速に設置することができる。

上記仮設踏切板において、前記基体ブロックは、ライニング材により表面処理されていることが好ましい。

この構成によれば、基体ブロックは、ライニング材により表面処理されているので、基体ブロックの表面に耐候性等の性能を付与することができる。これにより、仮設踏切板の耐久性をより一層向上させることができる。

以上説明したように、軽量性を維持しつつ耐久性に優れた仮設踏切板を提供することができる。

本実施形態の仮設踏切板の使用時における斜視図である。 前記仮設踏切板の使用時における平面図である。 直方体型踏切板の分解斜視図である。 前記直方体型踏切板に用いられる基体ブロックの断面斜視図である。 図２のＶ−Ｖ断面図である。 スロープ型踏切板に用いられる基体ブロック及びゴム部材の斜視図である。 図２のＶＩＩ−ＶＩＩ断面図である。

以下、本発明の実施形態に係る仮設踏切板セット１について、図面を参照しながら詳細に説明する。

この仮設踏切板セット１は、重機を載置し得る程度の耐荷重性を有しており、図１及び図２のような直方体型踏切板１Ａと、スロープ型踏切板１Ｂとを含む（直方体型踏切板１Ａ及びスロープ型踏切板１Ｂが本発明の「仮設踏切板」に対応）。これら直方体型踏切板１Ａとスロープ型踏切板１Ｂは、図１及び図２に示すように、線路５の周辺、例えば線路５を構成するレール５ａとレール５ｂとの間の空間や、線路５の外側に設置して使用される。

まずは、直方体型踏切板１Ａについて図１〜図５を参照しながら説明する。

直方体型踏切板１Ａは、図３に示すように略直方体形状の基体ブロック１０と、基体ブロック１０の上面に積層された第１合板２０Ａ（本発明の「上側合板」に対応）と、第１合板２０Ａの上面に積層された第１樹脂板３０Ａ（本発明の「上側樹脂板」に対応）と、基体ブロック１０の下面に積層された第２合板２０Ｂ（本発明の「下側合板」に対応）と、第２合板２０Ｂの下面に積層された第２樹脂板３０Ｂ（本発明の「下側樹脂板」に対応）と、これら基体ブロック１０と第１合板２０Ａと第２合板２０Ｂと第１樹脂板３０Ａと第２合板２０Ｂとを貫通して結束する紐体６０とを有する。

直方体型踏切板１Ａは、後述するように、第１合板２０Ａと第２合板２０Ｂとで同一の素材、寸法により構成された合板を用い、第１樹脂板３０Ａと第２樹脂板３０Ｂとで同一の素材、寸法により構成された樹脂板を用いたので、その上面と下面とで同一の積層構造を有することとなる。すなわち、直方体型踏切板１Ａは上下対称である。

直方体型踏切板１Ａは、本実施形態では平面視矩形に構成され、レール５ａとレール５ｂとの間の空間に設置される。直方体型踏切板１Ａは、その一方の短辺とレール５ａとが対抗し、他方の短辺とレール５ｂとが対抗するように設置される。

直方体型踏切板１Ａの長辺の長さＬ（図２参照）は、レール５ａとレール５ｂとの間の距離（以下、「軌間Ｇ」と記載する）に応じて適宜設定される。直方体型踏切板１Ａの長辺の長さＬは、軌間Ｇの０．７５倍以上となるように設定されるのが好ましい。

また、直方体型踏切板１Ａの厚さＴ（図５参照）は、レール５ａ，５ｂの高さＨに応じて適宜設定される。ここで、直方体型踏切板１Ａの厚さＴは、高さＨのおよそ１．０倍〜１．２倍となるように設定される。なお、直方体型踏切板１Ａの大幅な重量増加を抑制するため、厚さＴは、基体ブロック１０の厚みを変更することにより調整される。

基体ブロック１０は、軽量でかつ所定の厚みを有するブロックである。ここで図４は、基体ブロック１０の断面斜視図であるところ、基体ブロック１０は、略直方体形状の発泡体１０ａ（本発明の「発泡樹脂」に対応）と、この発泡体１０ａを覆うライニング材１０ｂとにより構成される。

発泡体１０ａは、軽量な素材により形成されており、基体ブロック１０の要部を構成するものである。発泡体１０ａを形成する素材としては、ポリスチレンをビーズ法により発泡させたビーズ法発泡スチロール（ＥＰＳ）、スチレン改質ポリエチレン、ポリオレフィン系樹脂、スチレン系樹脂、ポリウレタン樹脂等を用いることができる。本実施形態では発泡体１０ａを形成する素材としてＥＰＳのうち特にＤＸ２９（密度：２９ｋｇ／ｍ^３、許容応力：１４ｔｆ／ｍ^２以上、品質管理圧縮応力：２８ｔｆ／ｍ^２以上、耐熱温度：８０度）を用いる。

ライニング材１０ｂは、液体の状態で発泡体１０ａの略全領域に塗布され、時間が経過するとともに硬化して耐候性を獲得し、発泡体１０ａの表面全体を保護するものである。発泡体１０ａをライニング材１０ｂで表面処理することで、耐候性に富んだ基体ブロック１０を得ることができる。ライニング材１０ｂとしては、ポリウレア樹脂やポリウレタン樹脂、エポキシ樹脂等を用いることができる。なお、発泡体１０ａとしてポリウレタンを用いた場合などは、ライニング材１０ｂを適宜省略することができる。

基体ブロック１０には、図１〜３に示すように、積層方向に貫通する複数の貫通孔１５が形成されている。貫通孔１５は、後述するように基体ブロック１０と第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂと第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂとを結束して固定する紐体６０を貫通させるためのものである。本実施形態では、平面視で各辺に沿って４対の貫通孔１５が設けられている。

基体ブロック１０の上面は、接着剤５０を介して第１合板２０Ａとその全面に亘って接着されている（図３参照）。また、基体ブロック１０の下面は、接着剤５０を介して第２合板２０Ｂとその全面に亘って接着されている。接着剤５０は、基体ブロック１０に第１合板２０Ａと第２合板２０Ｂを接着して固定し、積層するためのものである。接着剤５０としては、例えばエポキシ樹脂を用いることができる。

第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂは、平面視で略長方形状を呈しており、複数枚の単板を隣り合う２枚の単板の繊維方向が互いに直交するように積層することにより形成される。本実施形態では、第１合板２０Ａ及び第２合板２０Ｂとして、寸法、素材、単板の枚数等が同一であるものを用いる。なお、本実施形態で用いる合板は、コンクリート型枠用合板の日本農林規格（平成４年５月１日農林水産省告示第５１６号）を好適に用いることができる。具体的には、合板の素材はラワン材であり、合板を構成する単板の枚数は５枚である。

また、第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂは、その長手方向に垂直な断面の曲げ剛性（以下、単に曲げ剛性と記載）が後述する第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂの曲げ剛性よりも大きい。第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂの曲げ剛性は、第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂの曲げ剛性（後述）の１０倍以上であることが好ましい。具体的には第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂ（長辺の長さ８００ｍｍ、厚さ２４ｍｍ）に４６ｋｇｆの荷重を加えた場合における長手方向のたわみ量が７ｍｍ以下、換算すると曲げ剛性が６５０Ｎｍ^２以上となるものを用いるのが好ましい。

また、第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂとしては、そのシャルピー衝撃強さが２〜６ｋＪ／ｍ^２の範囲のものが使用される。なお、このシャルピー衝撃強さはＪＩＳ Ｋ７１１１及びＩＳＯ１７９／１ｅＡに従って、ノッチ付き、２３℃の温度において測定される。

第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂの厚さは、過度に薄いと荷重により破断しやすく、過度に厚いと重量が大きくなることから、２０ｍｍ〜３０ｍｍに設定されるのが好ましく、本実施形態では２４ｍｍに設定される。

第１合板２０Ａには、基体ブロック１０に形成された複数の貫通孔１５に対応する位置に、複数の貫通孔２５Ａが形成され、第２合板２０Ｂには、基体ブロック１０に形成された複数の貫通孔１５に対応する位置に、複数の貫通孔２５Ｂが形成されている。

このように、基体ブロック１０に第１合板２０Ａを接着することにより、以下に示すように積層体の強度を向上させることができる。これは、接着剤５０によって第１合板２０Ａが基体ブロック１０に接着されることにより、第１合板２０Ａに作用する荷重が基体ブロック１０に効果的に分散されるからであると考えられる。

ここで、本発明者らは、直方体形状の基体ブロック１０と、この基体ブロック１０の上面に積層された第１合板２０Ａとを有する積層体において、第１合板２０Ａを基体ブロック１０に接着せずに積層した積層体Ａ（比較例）と、第１合板２０Ａを基体ブロック１０に接着して積層した積層体Ｂ（実施例）とにおいて圧縮試験を行い、積層体Ａ及び積層体Ｂにおける上方からの耐荷重（破断点における荷重）を比較した。

具体的には、加圧治具を積層体Ａ及び積層体Ｂの上方から１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で下方へ移動させることにより積層体Ａ及び積層体Ｂにおける第１合板２０Ａの上面の中央部分に荷重を加え続け、積層体Ａ及び積層体Ｂの合板が破断した際にこれらの合板が受けた荷重（破断点における荷重）を測定し比較した。表１はその試験結果を示している。なお、当該圧縮試験においては、第１合板２０Ａとして平面視における寸法が５００ｍｍ×５００ｍｍのものを用い、加圧治具として平面視における寸法が１００ｍｍ×１００ｍｍのものを用いた。基体ブロック１０としてはＥＰＳのＤＸ２９により成形されたものを用いた。第１合板２０Ａとしてはコンクリート型枠用合板の日本農林規格（平成４年５月１日農林水産省告示第５１６号）によるもの、具体的には、５枚のラワン材の単板を隣り合う単板どうしの繊維方向が互いに直交するように積層したものを用いた。

表１に示すように、積層体Ａと積層体Ｂを比較すると、積層体Ａの第１合板２０Ａの破断点における荷重よりも、積層体Ｂの第１合板２０Ａの破断点における荷重の方が大きいという結果が得られた。すなわち基体ブロック１０の上面に第１合板２０Ａを積層させる際、第１合板２０Ａを接着して積層させることで積層体の強度が向上することが分かった。

一方、第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂは、平面視で略四角形状を呈しかつ所定の靱性を有する樹脂製のシートであり、第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂに加えられる応力を分散させるためのものである。第１樹脂板３０Ａ及び第２樹脂板３０Ｂとしては、寸法、素材が同一のものを用いる。

第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂとしては、再生ポリエチレン板や再生ポリプロピレン板、ベークライト板等を用いることができ、本実施形態では京葉興業株式会社製の樹脂製敷板『ジュライト』（登録商標）を用いる。

本実施形態で用いられる第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂ（ジュライト製）のシャルピー衝撃強さは、第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂのシャルピー衝撃強さよりも大きく、９．８ｋＪ／ｍ^２以上である。すなわち、第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂは第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂと比較して大きな靱性を有する。

また、第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂの曲げ剛性は、６０Ｎｍ^２以下となるように設定されることが好ましく、２０Ｎｍ^２以下となるように設定されるのが更に好ましい。なお、本実施形態で用いられる第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂ（ジュライト製）の曲げ剛性は２０Ｎｍ^２以下である。

第１樹脂板３０Ａには、図３に示すように基体ブロック１０に形成された複数の貫通孔１５に対応する位置に、複数の貫通孔３５Ａが形成され、第２樹脂板３０Ｂには、基体ブロック１０に形成された複数の貫通孔１５に対応する位置に、複数の貫通孔３５Ｂが形成されている。

第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂの厚さは、過度に薄いと第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂを保護することができず、過度に厚いと重量が大きくなることから、５ｍｍ〜１５ｍｍに設定されるのが好ましく、本実施形態では１０ｍｍに設定される。

紐体６０は、ナイロンやポリエステルにより形成され、図３に示すように基体ブロック１０の貫通孔１５と、第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂの貫通孔２５Ａ，２５Ｂと、第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂの貫通孔３５Ａ，３５Ｂとを貫通してこれらを結束する。

紐体６０を用いることにより、第１、第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂを、その熱膨張による変形を許容しつつ結束することができる。

このようにして構成された直方体型踏切板１Ａは、図１及び図２に示すように、互いに平行なレール５ａとレール５ｂとの間の空間に配置される。

以上説明した直方体型踏切板１Ａによれば、基体ブロック１０をＥＰＳ等の軽量な発泡体１０ａにより形成したので、基体ブロック１０全体が木質系材料で構成されている場合に比べて、発泡体１０ａの低い密度により全体として軽量でかつ緩衝性能に優れた直方体型踏切板１Ａを得ることができる。また、発泡体１０ａの表面の全領域をポリウレア樹脂等のライニング材１０ｂで表面処理し、発泡体１０ａに耐候性を付与したので、発泡体１０ａの表面をライニング材１０ｂにより保護しつつ、軽量でかつ耐久性が向上した基体ブロック１０を得ることができ、直方体型踏切板１Ａの耐久性を向上させることができる。

また、直方体型踏切板１Ａは基体ブロック１０の上面に積層された第１合板２０Ａと、第１合板２０Ａの上面に積層された第１樹脂板３０Ａと、を有し、第１合板２０Ａの曲げ剛性（６５０Ｎｍ^２以上）は、第１樹脂板３０Ａの曲げ剛性（６０Ｎｍ^２以下）の１０倍以上で、第１樹脂板３０Ａのシャルピー衝撃強さ（９．８ｋＪ／ｍ^２以上）は、第１合板２０Ａのシャルピー衝撃強さ（２〜６ｋＪ／ｍ^２）よりも大きいので、直方体型踏切板１Ａの耐久性を向上させることができる。すなわち、直方体型踏切板１Ａは第１樹脂板３０Ａよりも曲げ剛性が大きい第１合板２０Ａを基体ブロック１０の上面に積層しているので、第１合板２０Ａと基体ブロック１０の上面とが接触し、直方体型踏切板１Ａの上方から荷重が加わった際に基体ブロック１０に伝わる荷重を分散させることができる。これにより、直方体型踏切板１Ａの耐久性を向上させることができる。

しかも、直方体型踏切板１Ａは第１合板２０Ａよりもシャルピー衝撃強さが大きい第１樹脂板３０Ａを第１合板２０Ａの上面に積層しているので、比較的大きな靱性を有する第１樹脂板３０Ａによって第１合板２０Ａに伝わる荷重を分散させることができる。よって、第１合板２０Ａに伝わる応力を低減して第１合板２０Ａが破断するのを抑制し、その結果直方体型踏切板１Ａの耐久性を向上させることができる。

また、直方体型踏切板１Ａはさらに基体ブロック１０の下面に積層された第２合板２０Ｂと、第２合板２０Ｂの下面に積層された第２樹脂板３０Ｂと、を有し、第２合板２０Ｂの曲げ剛性は、第２樹脂板３０Ｂの曲げ剛性より大きく、第２樹脂板３０Ｂのシャルピー衝撃強さは、第２合板２０Ｂのシャルピー衝撃強さよりも大きいので、直方体型踏切板１Ａの耐久性をさらに向上させることができる。すなわち、直方体型踏切板１Ａは第２樹脂板３０Ｂよりも曲げ剛性が大きい第２合板２０Ｂを基体ブロック１０の下面に積層しているので、第２合板２０Ｂと基体ブロック１０の下面とが接触し、直方体型踏切板１Ａの下方から荷重が加わった際に基体ブロック１０に伝わる荷重を分散させることができる。これにより、直方体型踏切板１Ａの耐久性を向上させることができる。

しかも、直方体型踏切板１Ａは第２合板２０Ｂよりもシャルピー衝撃強さが大きい第２樹脂板３０Ｂを第２合板２０Ｂの下面に積層しているので、砕石や砂利等のバラストが敷設されている線路等で直方体型踏切板１Ａを使用する場合であっても、比較的大きな靱性を有する第２樹脂板３０Ｂによって第２合板２０Ｂに伝わる荷重を分散させることができる。よって、第２合板２０Ｂに伝わる応力を低減して第２合板２０Ｂが破断するのを抑制し、その結果直方体型踏切板１Ａの耐久性を向上させることができる。

また、基体ブロック１０の下面に第２合板２０Ｂを接着して積層したので、直方体型踏切板１Ａの上方から荷重が作用したときに第２合板２０Ｂが僅かに変形したとしても、第２合板２０Ｂと基体ブロック１０の下面との接触面積を担保することができ、前記荷重が加わった際に基体ブロック１０に伝わる荷重を効率的に分散させることができる。これにより、直方体型踏切板１Ａの耐久性をより一層向上させることができる。

さらに、第２合板２０Ｂの下面に第２樹脂板３０Ｂを積層し、第１合板２０Ａと第２合板２０Ｂとで同一の素材、寸法により構成された合板を用い、第１樹脂板３０Ａと第２樹脂板３０Ｂとで同一の素材、寸法により構成された樹脂板を用いたので、直方体型踏切板１Ａは、その上面と下面とで同一の積層構造を有することとなる。すなわち、直方体型踏切板１Ａは上下対称の構造を有することとなり、これにより、直方体型踏切板１Ａを上下反転して使用することができる。よって、直方体型踏切板１Ａの設置の際に上面と下面を確認する必要がなく、直方体型踏切板１Ａを迅速に設置することができる。

次に、スロープ型踏切板１Ｂについて、図１、図２、図６、図７を用いて説明する。

スロープ型踏切板１Ｂは、直方体形状の基体ブロック１０の代わりにスロープ形状の基体ブロック１１０と、基体ブロック１１０における厚みが小さい側の端部に接するように配置される補強部材１４０を用いる点で直方体型踏切板１Ａと異なる。以下、これら基体ブロック１１０及び補強部材１４０を中心に説明する。

基体ブロック１１０は、図６に示すように、平面視で四角形状であり、上面及び下面を有する略台形状を呈し、図７に示すように、ＥＰＳ等の軽量素材により形成された発泡体１１０ａと、この発泡体１１０ａを覆うライニング材１１０ｂにより構成される。

基体ブロック１１０には、図６に示すように、積層方向に貫通する複数の貫通孔１１５が形成されている。貫通孔１１５は、第１，第２合板１２０Ａ，１２０Ｂと第１，第２樹脂板１３０Ａ，１３０Ｂとを結束して固定する紐体６０を貫通させるためのものである。

基体ブロック１１０の上面は、接着剤５０を介して第１合板２０Ａとその全面に亘って接着されている（図略）。また、基体ブロック１１０の下面は、接着剤５０を介して第２合板２０Ｂとその全面に亘って接着されている。

発泡体１１０ａは、平面視で四角形状を呈し、上面及び下面を有する略台形状を呈する。

ライニング材１１０ｂとしてはライニング材１０ｂと同様のものを用いることができるので、ここでは説明を省略する。

補強部材１４０は、天然ゴムやブタジエンゴム等の靱性のあるゴム等の樹脂により形成され、図６及び図７に示すように上面及び下面を有する長尺状のスロープ形状を呈する。補強部材１４０は、その傾斜方向における厚みが大きい側の端部が、基体ブロック１１０の傾斜方向における厚みが小さい側の端部と滑らかに連続して接するように配置される。

補強部材１４０の上面は、接着剤５０を介して第１合板２０Ａとその全面に亘って接着されている（図略）。また、補強部材１４０の下面は、接着剤５０を介して第２合板２０Ｂとその全面に亘って接着されている。

補強部材１４０には、紐体６０が貫通可能な複数の貫通孔１４５が形成されている。

紐体６０は、図７に示すように基体ブロック１１０の貫通孔１１５と、補強部材１４０の貫通孔１４５と、第１，第２合板２０Ａ，２０Ｂの貫通孔２５Ａ，２５Ｂと、第１，第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂの貫通孔３５Ａ，３５Ｂとを貫通してこれらを結束する。

スロープ型踏切板１Ｂは、図１及び図２に示すように線路５の外側に設置される。この時、重機等がスロープ型踏切板１Ｂ上を移動して地面から線路５の下方ないし上方に昇降できるように、スロープ型踏切板１Ｂの傾斜方向における厚みが大きい側の端部とレール５ａ又はレール５ｂとが互いに向かい合うようにスロープ型踏切板１Ｂが設置される。

スロープ型踏切板１Ｂの傾斜方向における厚みが大きい側の高さＳ（図７参照）は、線路５の高さＨに応じて適宜設定される。スロープ型踏切板１Ｂの高さＳは、直方体型踏切板１Ａの高さＴと同様に、レール５ａ，５ｂの高さＨの１．０倍〜１．２倍に設定されるのが好ましい。なお、高さＳは、基体ブロック１１０の傾斜方向における厚みが大きい側の端部の厚みを変更することにより調整される。

以上説明したスロープ型踏切板１Ｂによれば、直方体型踏切板１Ａと同様に次のような作用効果を得ることができる。

すなわち、スロープ型踏切板１Ｂは基体ブロック１１０の上面に積層された第１合板２０Ａと、第１合板２０Ａの上面に積層された第１樹脂板３０Ａと、を有し、第１合板２０Ａの曲げ剛性は、第１樹脂板３０Ａの曲げ剛性の１０倍以上で、第１樹脂板３０Ａのシャルピー衝撃強さは、第１合板２０Ａのシャルピー衝撃強さよりも大きいので、スロープ型踏切板１Ｂの耐久性を向上させることができる。

しかも、スロープ型踏切板１Ｂは第１合板２０Ａよりもシャルピー衝撃強さが大きい第１樹脂板３０Ａを第１合板２０Ａの上面に積層しているので、比較的大きな靱性を有する第１樹脂板３０Ａによって第１合板２０Ａに伝わる荷重を分散させることができる。よって、第１合板２０Ａに伝わる応力を低減して第１合板２０Ａが破断するのを抑制し、その結果スロープ型踏切板１Ｂの耐久性を向上させることができる。

また、スロープ型踏切板１Ｂはさらに基体ブロック１１０の下面に積層された第２合板２０Ｂと、第２合板２０Ｂの下面に積層された第２樹脂板３０Ｂと、を有し、第２合板２０Ｂの曲げ剛性は、第２樹脂板３０Ｂの曲げ剛性より大きく、第２樹脂板３０Ｂのシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、第２合板２０Ｂのシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きいので、スロープ型踏切板１Ｂの耐久性をさらに向上させることができる。

しかも、スロープ型踏切板１Ｂは第２合板２０Ｂよりもシャルピー衝撃強さが大きい第２樹脂板３０Ｂを第２合板２０Ｂの下面に積層しているので、砕石や砂利等のバラストが敷設されている線路等でスロープ型踏切板１Ｂを使用する場合であっても、比較的大きな靱性を有する第２樹脂板３０Ｂによって第２合板２０Ｂに伝わる荷重を分散させることができる。よって、第２合板２０Ｂに伝わる応力を低減して第２合板２０Ｂが破断するのを抑制し、その結果スロープ型踏切板１Ｂの耐久性を向上させることができる。

また、基体ブロック１１０の下面に第２合板２０Ｂを接着して積層したので、スロープ型踏切板１Ｂの上方から荷重が作用したときに第２合板２０Ｂが僅かに変形したとしても、第２合板２０Ｂと基体ブロック１１０の下面との接触面積を担保することができ、前記荷重が加わった際に基体ブロック１１０に伝わる荷重を効率的に分散させることができる。これにより、スロープ型踏切板１Ｂの耐久性をより一層向上させることができる。

加えて上述したスロープ型踏切板１Ｂによれば、次の作用効果を得ることができる。

すなわち、スロープ型踏切板１Ｂは、基体ブロック１１０をスロープ形状に形成し、第１、第２合板２０Ａ，２０Ｂ及び第１、第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂを積層したので、全体としてスロープ形状となる。これにより、このスロープ型踏切板１Ｂを線路５の外側に設置することで、重機等がスロープ型踏切板１Ｂ上を移動して地面から線路５の下方ないし上方に容易に昇降することができる。

また、基体ブロック１１０をＥＰＳ等の軽量な発泡体１１０ａにより形成したので、基体ブロック１１０全体が木質系材料で構成されている場合に比べて、発泡体１１０ａの低い密度により全体として軽量でかつ緩衝性能に優れたスロープ型踏切板１Ｂを得ることができる。また、発泡体１１０ａの表面の全領域をポリウレア樹脂等のライニング材１１０ｂで表面処理し、発泡体１１０ａに耐候性を付与したので、発泡体１１０ａの表面をライニング材１１０ｂにより保護しつつ、軽量でかつ耐久性が向上した基体ブロック１１０を得ることができ、スロープ型踏切板１Ｂの耐久性を向上させることができる。

ここで、基体ブロック１１０をスロープ型踏切板１Ｂの傾斜方向の先端部にまで延ばした場合、この基体ブロック１１０の先端部の厚みが過度に薄くなり、荷重が加わった際に基体ブロック１１０の先端部が一気に破断することが想定され、スロープ型踏切板１Ｂの強度が低下してしまうという問題が発生し得る。

上記実施形態では、靱性のあるゴム等の樹脂により形成されたスロープ形状の補強部材１４０を、その傾斜方向における厚みが大きい側の端部が基体ブロック１１０の傾斜方向における厚みが小さい側の端部と滑らかに連続して接するように配置したので、スロープ型踏切板１Ｂのスロープ形状を担保しつつ、スロープ型踏切板１Ｂの先端に向かうほど厚みが小さくなることによる補強部材１４０の破断を抑制し、スロープ型踏切板１Ｂの耐久性を向上させることができる。

上記実施形態は本発明の好ましい具体例を例示したものに過ぎず、本発明は上記実施形態に限定されない。

上記実施形態では、直方体型踏切板１Ａの一方の短辺とレール５ａとが向かい合い、他方の短辺とレール５ｂとが向かい合うように直方体型踏切板１Ａを設置したが、直方体型踏切板１Ａの設置方法はこれに限られず、直方体型踏切板１Ａの一方の長辺とレール５ａとが向かい合い、他方の長辺とレール５ｂとが向かい合うように直方体型踏切板１Ａを設置してもよい。このように設置すれば、軌間Ｇの長さが比較的短い線路にも直方体型踏切板１Ａを設置することができる。

上記実施形態では、ライニング材１０ｂとして時間が経過するとともに硬化するポリウレア樹脂等の樹脂を用いたが、ライニング材１０ｂとして用いることができる樹脂はこれに限られず、例えば光照射により硬化する光硬化性の樹脂を用いてもよい。このような樹脂をライニング材として用いることで、任意のタイミングでライニング材を硬化させることができ、意図しない不用意な硬化を抑制することができる。

上記実施形態では、基体ブロック１０の上面に設けた積層構造と、基体ブロック１０の下面に設けた積層構造とを同じ構造としたが、基体ブロック１０の上面と下面とで異なる積層構造としてもよい。このようにすることで、基体ブロック１０の上面に積層される第１合板２０Ａや第１樹脂板３０Ａと、基体ブロック１０の下面に積層される第２合板２０Ｂや第２樹脂板３０Ｂとで、それぞれに適した材料を選択することができる。

上記実施形態では、第１、第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂを、その熱膨張による変形を許容しつつ結束するため、貫通孔に紐体６０を貫通させる発明を用いたが、第１、第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂを第１、第２合板２０Ａ，２０Ｂに固定する方法はこれに限られない。例えば、弾性を有するクロロプレンゴム系接着剤等を介して第１、第２樹脂板３０Ａ，３０Ｂと第１、第２合板２０Ａ，２０Ｂとを接着により固定してもよい。このようにすることで、基体ブロック１０に貫通孔１５を形成する必要がないので、基体ブロック１０に貫通孔１５を設けることによる耐久性の低下を抑制することができるとともに、紐体６０を用いないので、紐体６０にバラスト等が引っ掛かり、重機等のタイヤが傷付くのを抑制することができる。

その他、本発明の特許請求の範囲内で種々の設計変更が可能であることは言うまでもない。

１ 仮設踏切板
１０ 基体ブロック
１０ａ 発泡体（発泡樹脂）
１０ｂ ライニング材
２０Ａ 合板（上側合板）
２０Ｂ 合板（下側合板）
３０Ａ 樹脂板（上側樹脂板）
３０Ｂ 樹脂板（下側樹脂板）
５０ 接着剤
１１０ 基体ブロック
１１０ａ 発泡体（発泡樹脂）
１１０ｂ ライニング材

Claims (5)

1. 発泡樹脂により成形された基体ブロックと、
   前記基体ブロックの上面に積層された上側合板と、
   前記上側合板の上面に積層された上側樹脂板と、を有し、
   前記上側合板の曲げ剛性は、前記上側樹脂板の曲げ剛性よりも大きく、
   前記上側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、前記上側合板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きい、仮設踏切板。
2. 請求項１に記載の仮設踏切板において、
   上側合板の曲げ剛性は、上側樹脂板の曲げ剛性の１０倍以上であり、
   前記上側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、９．８ｋＪ／ｍ^２以上である仮設踏切板。
3. 請求項１又は２に記載の仮設踏切板において、
   前記上側合板は、前記基体ブロックの上面に接着されている仮設踏切板。
4. 請求項１〜３のいずれか１項に記載の仮設踏切板において、
   前記基体ブロックの下面に積層された下側合板と、
   前記下側合板の下面に積層された下側樹脂板と、をさらに有し、
   前記下側合板は、前記基体ブロックの下面に接着され、
   前記下側合板の曲げ剛性は、前記下側樹脂板の曲げ剛性よりも大きく、
   前記下側樹脂板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）は、前記下側合板のシャルピー衝撃強さ（ノッチ付、２３℃）よりも大きい、仮設踏切板。
5. 請求項１〜４のいずれか１項に記載の仮設踏切板において、
   前記基体ブロックは、ライニング材により表面処理されている、仮設踏切板。
   
   

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