JP2021067298A - ベルト式無段変速機およびベルト式無段変速機の製造方法 - Google Patents

ベルト式無段変速機およびベルト式無段変速機の製造方法 Download PDF

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康人 増井
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Abstract

【課題】溶接しなくてもシーブとボスとを良好に結合することができるベルト式無段変速機の製造方法を提供すること。【解決手段】第１方向Ａ１に延びる円筒状のボス３６Ａを準備する工程Ｓ１と、ボス３６Ａの外周面３６ｓに、第１方向Ａ１と交差する第１の面６１、第１方向Ａ１と逆方向である第２方向Ａ２と交差する第２の面６２、周方向である第３方向Ａ３と交差する第３の面６３、および、第３方向Ａ３と逆方向である第４方向Ａ４と交差する第４の面６４を有する溝５０を形成する工程Ｓ２，Ｓ３と、シーブ３４Ａの根元部３４ａの一部がボス３６Ａの溝５０に嵌まってシーブ３４Ａがボス３６Ａに結合されるまで、シーブ３４Ａの根元部３４ａの外周面３４ｏを径方向の内方に向かってプレスすることにより根元部３４ａを塑性変形させる工程Ｓ７と、を含む。【選択図】図１１

Description

本発明は、ベルト式無段変速機およびベルト式無段変速機の製造方法に関する。
ベルト式無段変速機は、ベルトの巻き掛け径が変更可能なプライマリプーリおよびセカンダリプーリと、それらプライマリプーリおよびセカンダリプーリに巻かれたベルトとを備える。プライマリプーリは、プライマリ軸に支持された可動シーブおよび固定シーブを有する。セカンダリプーリは、セカンダリ軸に支持された可動シーブおよび固定シーブを有する。
例えば特許文献１に、そのようなベルト式無段変速機が開示されている。特許文献１に開示されたベルト式無段変速機は、セカンダリ軸に軸方向に移動可能に支持された可動プーリ支持スリーブ（以下、可動ボスという）と、セカンダリ軸に軸方向に移動不能に支持された固定プーリ支持スリーブ（以下、固定ボスという）と、可動ボスに結合された可動シーブと、固定ボスに結合された固定シーブとを有している。可動シーブは可動ボスに溶接され、固定シーブは固定ボスに溶接されている。すなわち、シーブとボスとは溶融結合されている。
特開２０１０−２３６６４７号公報
ところで、ボスおよびシーブの材料の組み合わせによっては、溶接条件が厳しく、シーブとボスとを良好に溶接することが難しい場合がある。また、ボスおよびシーブの材料の組み合わせによっては、シーブとボスとを溶接する前もしくは溶接した後に、付加的な処理を行う必要がある。そのため、余分な手間とコストがかかる場合がある。
本発明の目的は、溶接しなくてもシーブとボスとを良好に結合することができるベルト式無段変速機およびベルト式無段変速機の製造方法を提供することである。
本発明に係るベルト式無段変速機の製造方法は、第１方向に延びる円筒状のボスを準備する工程と、前記ボスの外周面に、前記第１方向と交差する第１の面、前記第１方向と逆方向である第２方向と交差する第２の面、周方向である第３方向と交差する第３の面、および、前記第３方向と逆方向である第４方向と交差する第４の面を有する溝を形成する工程と、内周面および外周面を有しかつ前記第１方向に延びる根元部と、前記根元部よりも径方向の外方に位置し、ベルトを支持する本体部と、を含むシーブを準備する工程と、前記シーブの前記根元部の前記内周面を前記ボスの前記外周面の前記溝に重ねるプレス前工程と、前記シーブの前記根元部の一部が前記ボスの前記溝に嵌まって前記シーブが前記ボスに結合されるまで、前記シーブの前記根元部の前記外周面を径方向の内方に向かってプレスすることにより前記根元部を塑性変形させる工程と、を含んでいる。
上記製造方法によれば、シーブの根元部の外周面を径方向の内方に向かってプレスすることにより、根元部を塑性変形させる。更に、シーブ端面への塑性変形を抑制することにより、シーブの根元部の一部がボスの溝に充填され、シーブはボスに結合される。ここで、溝は、第１方向と交差する第１の面と、第２方向と交差する第２の面とを有している。そのため、ボスは、シーブの第１方向および第２方向の荷重を十分に受け止めることができる。よって、ボスはシーブの軸方向の荷重を十分に支えることができる。また、溝は、第３方向と交差する第３の面と、第４方向と交差する第４の面とを有している。そのため、ボスは、シーブの第３方向および第４方向の荷重を十分に受け止めることができる。よって、ボスはシーブの回転方向の荷重を十分に支えることができる。上記製造方法によれば、シーブとボスとを溶接する必要がない。溶接しなくてもシーブとボスとを良好に結合することができる。
本発明の好ましい一態様によれば、前記第１の面は前記第１方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第２の面は前記第２方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第３の面は前記第３方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、および／または、前記第４の面は前記第４方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなっている。
第１方向と交差する第１の面を加工する場合、第１方向と垂直に交差する垂直面よりも、第１方向に行くほど径方向の外方に向かう面（以下、傾斜面という）の方が容易に加工することができる。第２方向と交差する第２の面、第３方向と交差する第３の面、および第４方向と交差する第４の面についても同様である。上記態様によれば、第１〜第４の面の少なくとも一つが傾斜面からなっているので、溝を比較的容易に形成することができる。
本発明の好ましい一態様によれば、前記ボスの材料の硬さは前記シーブの材料の硬さよりも硬い。本発明の好ましい一態様によれば、前記シーブの材料の伸びは、前記ボスの材料の伸びよりも大きい。
上記態様によれば、シーブの根元部の外周面を径方向の内方に向かってプレスしたときに、根元部の一部を塑性変形させることによってボスの溝内にシーブ材料を流動させやすく、シーブをボスに結合させやすい。更にシーブ端面への塑性変形を抑制することにより、シーブとボスとを更に良好に結合することができる。
本発明の好ましい一態様によれば、前記溝は、前記第１の面および前記第２の面を有し、前記ボスの前記外周面を一周する第１溝と、前記第３の面および前記第４の面を有し、周方向に配列された複数の第２溝と、を含んでいる。
上記態様によれば、第１溝を比較的容易に形成することができる。また、第１の面または第２の面はボスの周方向の全体にわたって形成されているので、第１の面または第２の面の面積を比較的大きく確保することができる。第３の面および第４の面は、周方向に複数形成されているので、第３の面および第４の面の全体の面積を比較的大きく確保することができる。よって、シーブの根元部の塑性変形により、シーブをボスに堅牢に結合することができる。
本発明の好ましい一態様によれば、前記溝は、前記第１の面および前記第２の面を有し、周方向に配列された複数の第１溝と、前記第３の面および前記第４の面を有し、周方向に配列された複数の第２溝と、を含んでいる。
上記態様によれば、第１の面および第２の面は周方向に複数形成されているので、第１の面および第２の面の全体の面積を比較的大きく確保することができる。また、第３の面および第４の面は、周方向に複数形成されているので、第３の面および第４の面の全体の面積を比較的大きく確保することができる。よって、シーブの根元部の塑性変形により、シーブをボスに堅牢に結合することができる。
本発明の好ましい一態様によれば、前記第２溝は前記第２方向に向かって開いている。
上記態様によれば、第２溝を容易に形成することができる。
前記第１溝は、前記ボスの前記第１方向の中間位置と前記第２溝との間に形成されていてもよい。
前記第１溝と前記第２溝とはつながっていてもよい。
本発明の好ましい一態様によれば、前記第２溝の前記第１方向の長さは、前記第１溝の前記第１方向の長さよりも長い。
上記態様によれば、第３の面および第４の面の面積を比較的大きく確保することができる。よって、ボスはシーブの回転方向の荷重を十分に受け止めることができる。
本発明の好ましい一態様によれば、前記第１溝の深さは、前記第２溝の深さよりも深い。
上記態様によれば、第１の面および第２の面の面積を比較的大きく確保することができる。よって、ボスはシーブの軸方向の荷重を十分に受け止めることができる。
本発明の好ましい一態様によれば、前記溝を形成する工程の後であって、かつ、前記プレス前工程の前に、前記ボスの前記外周面の前記溝の内部をメッキせずに前記外周面の溝以外の部分の少なくとも一部をメッキする工程を含んでいる。
ボスの溝には角部が存在する。ボスの外周面の全体をメッキすると、メッキ工程の際に溝の角部の電流密度が高くなり、角部は他の部分よりもメッキが付きやすい状態となる。その結果、メッキ膜の厚みが不均一になりやすい。しかし、メッキ膜の厚みが不均一であると、シーブの根元部を塑性変形させて溝の内部に流動させる際に、根元部が溝の内部に円滑に流れていかず、均一な塑性変形が阻害されるおそれがある。ところが、上記態様によれば、溝の内部にはメッキは行われない。そのため、メッキ膜の厚みの不均一に起因する塑性変形不良は生じない。よって、シーブの根元部を均一に塑性変形させることができ、シーブとボスとを良好に結合することができる。一方、ボスの外周面の溝以外の部分はメッキされるので、当該部分の摩耗を抑制することができる。
本発明に係るベルト式無段変速機は、プライマリ軸に支持されるプライマリプーリと、セカンダリ軸に支持されるセカンダリプーリと、前記プライマリプーリおよび前記セカンダリプーリに巻かれたベルトと、を備えるベルト式無段変速機である。前記プライマリプーリおよび前記セカンダリプーリの少なくとも一方は、第１方向に延びる円筒状のボスと、前記ボスから径方向の外方に延びるシーブと、を有している。前記ボスの外周面に、前記第１方向と交差する第１の面、前記第１方向と逆方向である第２方向と交差する第２の面、周方向である第３方向と交差する第３の面、および、前記第３方向と逆方向である第４方向と交差する第４の面を有する溝が形成されている。前記シーブは、前記第１方向に延びる根元部と、前記根元部よりも径方向の外方に位置し、前記ベルトを支持する本体部と、を有している。前記シーブの前記根元部は、前記ボスの前記溝の内部に嵌まり込んだ塑性変形部を含んでいる。前記シーブと前記ボスとは、前記シーブの前記根元部が塑性変形することにより結合されている。
本発明の好ましい一態様によれば、前記第１の面は前記第１方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第２の面は前記第２方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第３の面は前記第３方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、および／または、前記第４の面は前記第４方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなっている。
本発明によれば、溶接しなくてもシーブとボスとを良好に結合することができるベルト式無段変速機およびベルト式無段変速機の製造方法を提供することができる。
実施形態に係るベルト式無段変速機を備える自動二輪車の側面図である。 パワーユニットの断面図である。 パワーユニットの一部の断面図である。 セカンダリプーリのボスの先端部の斜視図である。 ボスの端面の部分拡大図である。 図５のＶＩ−ＶＩ線断面図である。 図５のＶＩＩ−ＶＩＩ線断面図である。 第１溝の拡大図であり、ボスの中心線を通る縦断面図である。 第２溝の拡大図であり、ボスの中心線と垂直な横断面図である。 第３シーブの縦断面図である。 第３シーブおよびボスの結合方法のフローチャートである。 第３シーブの根元部の第１溝への塑性変形を表す図である。 第３シーブの根元部の第１溝および第２溝への塑性変形を表す図である。 第３シーブの根元部をプレスする前の治具、第３シーブ、およびボスの断面図である。 第３シーブの根元部をプレスした後の治具、第３シーブ、およびボスの断面図である。 別実施形態に係る図５相当図である。
図１は、実施の一形態に係るベルト式の無段変速機（Continuously Variable Transmission。以下、ＣＶＴという）３０を備えた自動二輪車１を表している。自動二輪車１は、前輪３と、後輪４と、後輪４を駆動するパワーユニット１０と、シート６と、ハンドル５とを備えている。ここでは、自動二輪車１はスクータである。ただし、特に限定されない。
図２は、パワーユニット１０の断面図である。パワーユニット１０は、内燃機関（以下、エンジンという）２０とＣＶＴ３０とを備えている。
エンジン２０は、クランクケース２１と、クランクケース２１に接続されたシリンダボディ２２と、シリンダボディ２２に接続されたシリンダヘッド２３と、シリンダヘッド２３に接続されたシリンダヘッドカバー２４とを備えている。また、エンジン２０は、軸受２５を介してクランクケース２１に回転自在に支持されたクランク軸２６と、クランク軸２６に連結されたコンロッド２７と、コンロッド２７に連結されたピストン２８と、点火装置１９と、を備えている。ピストン２８は、シリンダボディ２２に形成されたシリンダ２２Ａの内部に配置されている。クランク軸２６は車幅方向に延びている。クランク軸２６の右端部には、発電機２９が取り付けられている。図示は省略するが、シリンダヘッド２３には、吸気弁および排気弁が設けられている。
本実施形態では、クランク軸２６の左方にプライマリ軸３１が配置されている。クランク軸２６とプライマリ軸３１とは一体化されている。ただし、特に限定されない。プライマリ軸３１はクランク軸２６と別体であってもよい。ＣＶＴ３０は、プライマリ軸３１と、プライマリ軸３１と平行なセカンダリ軸３２と、プライマリ軸３１に支持されたプライマリプーリ３３と、セカンダリ軸３２に支持されたセカンダリプーリ３４と、プライマリプーリ３３およびセカンダリプーリ３４に巻かれたＶベルト３５と、を備えている。ＣＶＴ３０は、変速機ケース３０Ａの内部に配置されている。本実施形態では、セカンダリ軸３２はプライマリ軸３１よりも後方に配置されており、セカンダリプーリ３４はプライマリプーリ３３よりも後方に配置されている。
プライマリプーリ３３は、プライマリ軸３１に対して回転不能かつ軸方向に移動不能に取り付けられた第１シーブ３３Ａと、プライマリ軸３１に対して回転不能かつ軸方向に移動可能に取り付けられた第２シーブ３３Ｂとを有している。第１シーブ３３Ａおよび第２シーブ３３Ｂは、プライマリ軸３１と共に回転する。第２シーブ３３Ｂが軸方向に移動することにより、第１シーブ３３Ａと第２シーブ３３Ｂとの間隔が変化する。これにより、プライマリプーリ３３に対するＶベルト３５の巻き掛け径が変化する。なお、図２のプライマリ軸３１の上側および下側には、第２シーブ３３Ｂの位置が異なる状態のプライマリプーリ３３およびＶベルト３５を図示している。
セカンダリプーリ３４は、セカンダリ軸３２に対して回転可能かつ軸方向に移動不能に支持されたボス３６Ａと、ボス３６Ａに結合された第３シーブ３４Ａと、セカンダリ軸３２に対して回転可能かつ軸方向に移動可能に支持されたボス３６Ｂと、ボス３６Ｂに結合された第４シーブ３４Ｂと、を有している。ボス３６Ａとセカンダリ軸３２との間には、軸受１７および軸受１８が設けられている。ボス３６Ａは軸受１７および軸受１８を介してセカンダリ軸３２に回転可能に支持されている。ボス３６Ｂはボス３６Ａに対して回転不能かつ軸方向に移動可能に取り付けられている。ボス３６Ｂはボス３６Ａと共に回転する。詳細は後述するが、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとは、第３シーブ３４Ａを塑性変形させることによって結合されている。また、第４シーブ３４Ｂとボス３６Ｂとは、第４シーブ３４Ｂを塑性変形させることによって結合されている。
第３シーブ３４Ａおよび第４シーブ３４Ｂは、ボス３６Ａおよびボス３６Ｂと共に回転する。第４シーブ３４Ｂが軸方向に移動することにより、第３シーブ３４Ａと第４シーブ３４Ｂとの間隔が変化する。これにより、セカンダリプーリ３４に対するＶベルト３５の巻き掛け径が変化する。なお、図２のセカンダリ軸３２の上側および下側には、第４シーブ３４Ｂの位置が異なる状態のセカンダリプーリ３４およびＶベルト３５を図示している。
ＣＶＴ３０は、第４シーブ３４Ｂを第３シーブ３４Ａに向けて付勢するばね３８を備えている。ばね３８は、第４シーブ３４Ｂを右方に付勢している。
セカンダリ軸３２の左端部には、遠心クラッチ４０が設けられている。遠心クラッチ４０の駆動部４１はボス３６Ａに固定されており、ボス３６Ａと共に回転する。遠心クラッチ４０の従動部４２はセカンダリ軸３２に固定されており、セカンダリ軸３２と共に回転する。駆動部４１の回転速度が所定回転速度以上になると、駆動部４１に設けられた遠心ウエイト４３がセカンダリ軸３２の径方向の外方に移動し、駆動部４１と従動部４２とが接続される。すなわち、遠心クラッチ４０は接続される。一方、駆動部４１の回転速度が所定回転速度未満の場合、駆動部４１と従動部４２との接続は解除される。すなわち、遠心クラッチ４０は切断される。遠心クラッチ４０が接続されると、ボス３６Ａの回転力がセカンダリ軸３２に伝達され、セカンダリプーリ３４およびセカンダリ軸３２は共に回転する。遠心クラッチ４０が切断されると、ボス３６Ａからセカンダリ軸３２への回転力は遮断され、セカンダリプーリ３４はセカンダリ軸３２に対して回転する。
パワーユニット１０は、セカンダリ軸３２と平行な出力軸４５を備えている。出力軸４５には後輪４が連結されている。図３に示すように、セカンダリ軸３２と出力軸４５との間には、中間軸４６が配置されている。セカンダリ軸３２にはギア３２ａが形成され、中間軸４６にはギア３２ａと噛み合うギア４６ａが設けられている。また、中間軸４６にはギア４６ｂが形成され、出力軸４５にはギア４６ｂと噛み合うギア４５ａが設けられている。このように、セカンダリ軸３２はギア３２ａおよびギア４６ａを介して中間軸４６に連結され、中間軸４６はギア４６ｂおよびギア４５ａを介して出力軸４５に連結されている。そのため、セカンダリ軸３２の回転力は出力軸４５に伝達され、出力軸４５から後輪４に回転力が伝達される。
以上がパワーユニット１０の構成である。前述したように、ＣＶＴ３０のセカンダリプーリ３４は、第３シーブ３４Ａを塑性変形させることによって第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを結合し、第４シーブ３４Ｂを塑性変形させることによって第４シーブ３４Ｂとボス３６Ｂとを結合することにより構成されている。次に、結合前のボス３６Ａおよび第３シーブ３４Ａについて説明する。
図４は、第３シーブ３４Ａを結合する前のボス３６Ａの先端部の斜視図である。図５はボス３６Ａの端面の部分拡大図である。すなわち、図５は、ボス３６Ａを右方から見たときの部分拡大図である。図６は図５のＶＩ−ＶＩ線断面図であり、図７は図５のＶＩＩ−ＶＩＩ線断面図である。以下の説明では、Ａ１、Ａ２、Ａ３、Ａ４の矢印で表される方向をそれぞれ第１方向、第２方向、第３方向、第４方向と称する。図４に示すように、第１方向Ａ１はボス３６Ａが延びている方向である。第２方向Ａ２は第１方向Ａ１と逆の方向である。第３方向Ａ３は、ボス３６Ａの周方向の一方の方向である。第４方向Ａ４は、第３方向Ａ３と逆の方向である。符号３６ｃはボス３６Ａの中心線を表している。符号Ｒ１は、ボス３６Ａの径方向の外方を表している。
図４に示すように、ボス３６Ａの先端部には溝５０が形成されている。溝５０は、ボス３６Ａの外周面３６ｓを一周する第１溝５１と、周方向に配列された複数の第２溝５２とを含んでいる。
図６に示すように、第１溝５１は、第１方向Ａ１と交差する第１の面６１と、第２方向Ａ２と交差する第２の面６２とを有している。第１の面６１は第１方向Ａ１と垂直に交差していてもよいが、ここでは斜めに交差している。第１の面６１は、第１方向Ａ１に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面であり、第１方向Ａ１から傾斜した傾斜面である。同様に、第２の面６２は第２方向Ａ２と垂直に交差していてもよいが、ここでは斜めに交差している。第２の面６２は、第２方向Ａ２に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面であり、第２方向Ａ２から傾斜した傾斜面である。本実施形態では、第１の面６１および第２の面６２は、それぞれボス３６Ａの中心線３６ｃの周りを一周している。ただし、特に限定されない。第１の面６１および第２の面６２は、中心線３６ｃの周りに間欠的に形成されていてもよい。
図８に示すように、ボス３６Ａの中心線３６ｃを通る縦断面において、第１方向Ａ１と第１の面６１とがなす角θ１の角度と、第２方向Ａ２と第２の面６２とがなす角θ２との角度は、互いに等しくてもよく、異なっていてもよい。θ１およびθ２の角度は特に限定されないが、例えば４０°〜５０°の範囲であってもよく、３０°〜６０°の範囲であってもよい。本実施形態では、θ１＝θ２＝４７．５°である。
図５に示すように、第２溝５２は、第３方向Ａ３と交差する第３の面６３と、第４方向Ａ４と交差する第４の面６４とを有している。第３の面６３は第３方向Ａ３と垂直に交差していてもよいが、ここでは斜めに交差している。第３の面６３は、第３方向Ａ３に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面であり、第３方向Ａ３から傾斜した傾斜面である。同様に、第４の面６４は第４方向Ａ４と垂直に交差していてもよいが、ここでは斜めに交差している。第４の面６４は、第４方向Ａ４に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面であり、第４方向Ａ４から傾斜した傾斜面である。
図９に示すように、ボス３６Ａの中心線３６ｃと垂直な横断面において、第３方向Ａ３と第３の面６３とがなす角θ３の角度と、第４方向Ａ４と第４の面６４とがなす角θ４の角度とは、互いに等しくてもよく、異なっていてもよい。θ３およびθ４の角度は特に限定されないが、例えば４０°〜５０°の範囲であってもよく、３０°〜６０°の範囲であってもよい。本実施形態では、θ３＝θ４＝４５°である。本実施形態では、θ１〜θ４の角度は等しいが、θ１〜θ４の角度のいずれか一つは他の一つと異なっていてもよい。θ１〜θ４の角度は全て異なっていてもよい。
本実施形態では、第１溝５１の深さ５１ｄ（図８参照）は、第２溝５２の深さ５２ｄ（図９参照）よりも深い。５１ｄ＞５２ｄである。ただし、限定されない。５１ｄ＝５２ｄであってもよく、５１ｄ＜５２ｄであってもよい。なお、第１溝５１の深さ５１ｄおよび第２溝５２の深さ５２ｄは、例えば、スラスト荷重に基づいて設定される。ここでは、スラスト荷重は、図示のＡ１またはＡ２の方向の荷重に対応する。
図４に示すように、第２溝５２は第１溝５１よりもボス３６Ａの先端側に形成されている。第１溝５１は、ボス３６Ａの第１方向Ａ１の中間位置と第２溝５２との間に形成されている。
図７に示すように、本実施形態では、第１溝５１と第２溝５２とはつながっている。第１溝５１と第２溝５２とは連続している。ただし、限定されない。第１溝５１と第２溝５２とは分離していてもよい。
図４および図７に示すように、第２溝５２はボス３６Ａの先端に形成されている。第２溝５２は第２方向Ａ２に向かって開いている。また、第２溝５２は第１溝５１とつながっているので、第１方向Ａ１に向かって開いている。ただし、限定されない。
図４に示すように、第２溝５２の第１方向Ａ１の長さ５２Ｌは、第１溝５１の第１方向Ａ１の長さ５１Ｌよりも長い。５１Ｌ＜５２Ｌである。ただし、限定されない。５１Ｌ＝５２Ｌであってもよく、５１Ｌ＞５２Ｌであってもよい。なお、第１溝５１の長さ５１Ｌおよび第２溝５２の長さ５２Ｌは、例えば、トルク荷重に基づいて設定される。ここでは、トルク荷重は、図示のＡ３またはＡ４の方向の荷重に対応する。
図１０は、結合前の第３シーブ３４Ａの縦断面図である。第３シーブ３４Ａは、第１方向Ａ１に延びる根元部３４ａと、根元部３４ａよりも径方向の外方Ｒ１に位置する本体部３４ｂとを有している。根元部３４ａは筒状に形成されており、内周面３４ｉおよび外周面３４ｏを有している。本体部３４ｂは根元部３４ａと一体的に形成されており、根元部３４ａから径方向の外方Ｒ１に延びている。本体部３４ｂの一部は、径方向の外方Ｒ１に行くほど第２方向Ａ２に向かうように径方向から傾いている。本体部３４ｂの上記一部は、Ｖベルト３５と接触する部分であり、Ｖベルト３５を支持する部分である（図２参照）。
ボス３６Ａおよび第３シーブ３４Ａの材料は特に限定されないが、本実施形態では、ボス３６Ａの材料はＳ３５Ｃ（機械構造用炭素鋼）であり、第３シーブ３４Ａの材料はＳＰＣＣ（冷間圧延鋼板）である。ボス３６Ａの材料の硬さは、第３シーブ３４Ａの材料の硬さよりも硬い。なお、本明細書において、「ボスの材料の硬さ」とは、ボスの素材（本実施形態ではＳ３５Ｃ）の硬さのことである。ボスに表面処理が施されている場合、「ボスの材料の硬さ」とは、表面処理後の表面の硬さではなく、ボスの素材の硬さを意味する。同様に、「シーブの材料の硬さ」とは、シーブの素材（本実施形態ではＳＰＣＣ）の硬さのことである。シーブに表面処理が施されている場合、「シーブの材料の硬さ」とは、表面処理後の表面の硬さではなく、シーブの素材の硬さを意味する。なお、「硬さ」とは、ここではロックウェル硬さ（Rockwell hardness）を意味するものとする。ただし、「硬さ」はロックウェル硬さに限定されない。例えば、「硬さ」はピッカーズ硬さ（Vickers hardness）でもよい。上記の材料および硬さは単なる例示であって、特に限定されるものではない。
本実施形態では、第３シーブ３４Ａの材料の伸びは、ボス３６Ａの材料の伸びよりも大きい。なお、「伸び（Elongation）」とは、初期長さと破断後長さの変化率のことである。初期長さをＬ０、破断後長さをＬｆとした場合、伸びδは、δ＝［（Ｌｆ−Ｌ０）／Ｌ０］×１００（％）で表される。本明細書において、「シーブの材料の伸び」、「ボスの材料の伸び」とは、それぞれシーブの素材（本実施形態ではＳＰＣＣ）、ボスの素材（本実施形態ではＳ３５Ｃ）の伸びのことである。
次に、図１１のフローチャートを参照しながら、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを結合する方法について説明する。
まず、円筒状のボス３６Ａを準備する（ステップＳ１）。次に、ボス３６Ａの先端部の外周面３６ｓに、前述の第１溝５１を形成する（ステップＳ２）。次に、ボス３６Ａの先端部の外周面３６ｓに、前述の第２溝５２を形成する（ステップＳ３）。これにより、先端部に第１溝５１および第２溝５２が形成されたボス３６Ａ（図４参照）が得られる。なお、第１溝５１および第２溝５２の加工方法は特に限定されない。本実施形態では、第１溝５１は切削加工により形成される。第２溝５２は転造方式のローレット加工により形成される。
次に、ボス３６Ａに高周波焼入れを行った後、表面の研磨処理を行う。その後、ボス３６Ａの第１溝５１および第２溝５２が形成された部分をマスキングし、ボス３６Ａのその他の部分にメッキ処理を行う（ステップＳ４）。本実施形態では、クロムメッキ処理を行う。その後、再び研磨処理を行う。
上記ステップＳ１〜Ｓ４の前または後に、あるいは上記ステップＳ１〜Ｓ４と同時に、第３シーブ３４Ａを準備する（ステップＳ５）。
次に、ステップＳ６のプレス前工程を行う。プレス前工程では、第３シーブ３４Ａ（図１０参照）の根元部３４ａにボス３６Ａの先端部を圧入する。これにより、根元部３４ａの内周面３４ｉが第１溝５１および第２溝５２に重ねられる。
次に、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａの外周面３４ｏを径方向の内方に向かってプレスし、根元部３４ａを塑性変形させる（ステップＳ７）。すなわち、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａの一部がボス３６Ａの第１溝５１および第２溝５２に嵌まって第３シーブ３４Ａがボス３６Ａに結合されるまで、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａの外周面３４ｏを径方向の内方に向かってプレスする。これにより、図１２に示すように、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａは塑性変形し、根元部３４ａの一部はボス３６Ａの第１溝５１内に流動する。第３シーブ３４Ａは、第１溝５１内に位置する第１塑性変形部３４ｐを有するようになる。また、図１３に示すように、シーブ３４Ａの根元部３４ａは塑性変形し、根元部３４ａの他の一部はボス３６Ａの第２溝５２内に流動する。シーブ３４Ａは、第２溝５２内に位置する第２塑性変形部３４ｑを有するようになる。
なお、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａを塑性変形させる際に、治具を用いてもよい。例えば図１４Ａに示すように、ボス３６Ａの先端部に挿入される第１治具７１と、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａの外周面３４ｏを径方向の内方にプレスする第２治具７２と、第２治具７２に上下にスライド可能に嵌め込まれた第３治具７３とを用いてもよい。第２治具７２の下部には、下方に行くほど径方向の外方に向かうように鉛直方向から傾斜した外周面７２ａが形成されている。第３治具７３の下部には、下方に行くほど径方向の外方に向かうように鉛直方向から傾斜した内周面７３ａが形成されている。第３治具７３を下方に移動させると、第３治具７３の内周面７３ａと第２治具７２の外周面７２ａとが接触し、第３治具７３によって第２治具７２の下部は径方向の内方に押される。その結果、第２治具７２の下部は、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａを径方向の内方にプレスする。第３シーブ３４Ａの根元部３４ａとボス３６Ａの先端部とは、第１治具７１と第２治具７２とに挟まれ、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａは塑性変形する。例えばこのような第１〜第３治具７１〜７３を利用することにより、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを簡易かつ安価に結合することができる。
以上のようにして、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとは結合される。なお、詳しい説明は省略するが、第４シーブ３４Ｂおよびボス３６Ｂも同様にして結合される。ボス３６Ａと同様に、ボス３６Ｂにも第１溝５１および第２溝５２が形成されている。第４シーブ３４Ｂの根元部を径方向の内方にプレスすることにより、第４シーブ３４Ｂの根元部の一部が塑性変形して第１溝５１内および第２溝５２内に流動し、第４シーブ３４Ｂとボス３６Ｂとが結合される。
第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを結合する工程、および、第４シーブ３４Ｂとボス３６Ｂとを結合する工程は、ＣＶＴ３０の製造工程の一部である。ＣＶＴ３０を製造する方法には、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを結合する方法、および、第４シーブ３４Ｂとボス３６Ｂとを結合する方法が含まれる。
以上のように、本実施形態によれば、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを溶接する必要がない。そのため、第３シーブ３４Ａおよびボス３６Ａの材料として、互いに溶接しにくい材料を用いることが可能となる。また、溶接が不要なので、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを安価に結合することができる。
ところで、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａから、第１方向Ａ１の荷重および第２方向Ａ２の荷重を受ける。本実施形態では、ボス３６Ａには第１溝５１が形成されている。第３シーブ３４Ａは、第１溝５１内に位置する第１塑性変形部３４ｐを有している。ここで、第１溝５１は第１方向Ａ１と交差する第１の面６１を有している。そのため、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの第１方向Ａ１の荷重を十分に受け止めることができる。また、第１溝５１は第２方向Ａ２と交差する第２の面６２を有している。そのため、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの第２方向Ａ２の荷重を十分に受け止めることができる。よって、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの軸方向の荷重を十分に支えることができる。
また、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａから、第３方向Ａ３の荷重および第４方向Ａ４の荷重を受ける。本実施形態では、ボス３６Ａには第２溝５２が形成されている。第３シーブ３４Ａは、第２溝５２内に位置する第２塑性変形部３４ｑを有している。ここで、第２溝５２は第３方向Ａ３と交差する第３の面６３を有している。そのため、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの第３方向Ａ３の荷重を十分に受け止めることができる。また、第２溝５２は第４方向Ａ４と交差する第４の面６４を有している。そのため、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの第４方向Ａ４の荷重を十分に受け止めることができる。よって、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの回転方向の荷重を十分に支えることができる。
したがって、本実施形態によれば、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを溶接しなくても、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを良好に結合することができる。
本実施形態では、第１の面６１は、第１方向Ａ１に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面である。第２の面６２は、第２方向Ａ２に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面である。第３の面６３は、第３方向Ａ３に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面である。第４の面６４は、第４方向Ａ４に行くほど径方向の外方Ｒ１に向かう面である。そのため、第１溝５１および第２溝５２を比較的容易に形成することができる。
本実施形態では、ボス３６Ａの材料の硬さは第３シーブ３４Ａの材料の硬さよりも硬い。また、第３シーブ３４Ａの材料の伸びは、ボス３６Ａの材料の伸びよりも大きい。そのため、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを結合する際に、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａを塑性変形させやすい。第３シーブ３４Ａの根元部３４ａの外周面３４ｏを径方向の内方に向かってプレスしたときに、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａの一部を、塑性変形させることによりボス３６Ａの第１溝５１および第２溝５２に流動させやすい。よって、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを良好に結合することができる。
本実施形態によれば、第１溝５１はボス３６Ａの外周面３６ｓを一周している。第１溝５１を比較的容易に形成することができる。第１の面６１および第２の面６２は、ボス３６Ａの周方向の全体にわたって形成されている。そのため、第１の面６１および第２の面６２の面積を比較的大きく確保することができる。よって、ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの軸方向の荷重を十分に支えることができる。また、第２溝５２は周方向に複数配列されている。第３の面６３および第４の面６４は、周方向に複数形成されている。そのため、第３の面６３および第４の面６４の全体の面積を比較的大きく確保することができる。よって、ボス３６Ａはシーブ３４Ａの回転方向の荷重を十分に支えることができる。本実施形態によれば、シーブ３４Ａを塑性変形させることにより、シーブ３４Ａをボス３６Ａに堅牢に結合することができる。
本実施形態によれば、第２溝５２は第２方向Ａ２に向かって開いている。そのため、第２溝５２を容易に形成することができる。また、第２溝５２は第１溝５１とつながっており、第２溝５２は第１方向Ａ１に向かって開いている。このことによっても、第２溝５２を容易に形成することができる。
本実施形態によれば、第２溝５２の第１方向Ａ１の長さ５２Ｌは、第１溝５１の第１方向Ａ１の長さ５１Ｌよりも長い。５２Ｌ＞５１Ｌである（図４参照）。第２溝５２の第１方向Ａ１の長さ５２Ｌが比較的長いので、第３の面６３および第４の面６４の面積を比較的大きく確保することができる。ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの回転方向の荷重を十分に支えることができる。
本実施形態によれば、第１溝５１の深さ５１ｄ（図８参照）は、第２溝５２の深さ５２ｄ（図９参照）よりも深い。５１ｄ＞５２ｄである。第１溝５１の深さ５１ｄが比較的深いので、第１の面６１および第２の面６２の面積を比較的大きく確保することができる。ボス３６Ａは第３シーブ３４Ａの軸方向の荷重を十分に支えることができる。
ところで、第１溝５１および第２溝５２には角部が存在する。メッキ処理（ステップＳ４参照）の際に、ボス３６Ａの外周面３６ｓの全体に対してメッキ処理を施すと、第１溝５１および第２溝５２の角部の電流密度が高くなり、角部は他の部分よりもメッキが付きやすい状態となる。その結果、メッキ膜の厚みが不均一になりやすい。しかし、メッキ膜の厚みが不均一な場合、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａを塑性変形させて第１溝５１および第２溝５２に流動させる際に、根元部３４ａが第１溝５１および第２溝５２の内部に円滑に流れていかず、均一な塑性変形が阻害されるおそれがある。ところが、本実施形態によれば、メッキ処理の際には、第１溝５１および第２溝５２をマスキングし、第１溝５１の内部および第２溝５２の内部に対してはメッキを行わない。そのため、メッキ膜の厚みの不均一に起因する塑性変形不良は生じない。よって、第３シーブ３４Ａの根元部３４ａを均一に塑性変形させることができ、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを良好に結合することができる。一方、ボス３６Ａの外周面３６ｓの第１溝５１および第２溝５２以外の部分はメッキされるので、ＣＶＴ３０の運転時に当該部分の摩耗を抑制することができる。
前述の通り、本実施形態によれば、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを溶接せず、第３シーブ３４Ａを塑性変形させることによって第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを結合することとした。そのため、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを結合する前に、第３シーブ３４Ａのみを熱処理等することができ、また、ボス３６Ａのみを熱処理等することができる。よって、第３シーブ３４Ａとボス３６Ａとを溶接することにより結合する場合に比べて、第３シーブ３４Ａおよびボス３６Ａに対する処理が容易となる。
なお、前述の各効果は、第４シーブ３４Ｂおよびボス３６Ｂについても同様に得ることができる。
以上、一実施形態について説明したが、前記実施形態は一例に過ぎない。他にも様々な実施形態が可能である。次に、他の実施形態の例について簡単に説明する。
前記実施形態では、第１溝５１はボス３６Ａの外周面３６ｓを一周しているが、第１溝５１の形状は特に限定されない。例えば図１５に示すように、第１溝５１は、ボス３６Ａの周方向に複数配列されていてもよい。ボス３６Ａには、第１の面６１および第２の面６２を有し、それぞれ周方向に延びかつ周方向に配列された複数の第１溝５１と、第３の面６３および第４の面６４を有し、第１方向Ａ１に延びかつ周方向に配列された複数の第２溝５２とが形成されていてもよい。
前記実施形態では、第１溝５１と第２溝５２とはつながっているが、例えば図１５に示すように、第１溝５１と第２溝５２とはつながっていなくてもよい。第１溝５１と第２溝５２とは分離していてもよい。
前記実施形態では、第１の面６１および第２の面６２は第１溝５１に設けられ、第３の面６３および第４の面６４は第２溝５２に設けられている。ボス３６Ａに形成される溝５０は、形状の異なる第１溝５１および第２溝５２を含んでいる。しかし、ボス３６Ａの溝５０の形状は特に限定されない。例えば、ボス３６Ａには、同一形状の複数の溝が形成されていてもよい。ボス３６Ａには、第１〜第４の面６１〜６４を有する溝が円周方向に複数形成されていてもよい。
第１の面６１は、第１方向Ａ１に対して垂直な面であってもよい。同様に、第２の面６２は第２方向Ａ２に対して垂直な面であってもよい。第３の面６３は第３方向Ａ３に対して垂直な面であってもよい。第４の面６４は第４方向Ａ４に対して垂直な面であってもよい。
前記実施形態において、第２溝５２は第１方向Ａ１に向かって開いていなくてもよい。第２溝５２は、第１方向Ａ１と交差する第１の面６１を有していてもよい。また、第２溝５２は第２方向Ａ２に向かって開いていなくてもよい。第２溝５２は、第２方向Ａ２と交差する第２の面６２を有していてもよい。
前記実施形態では、第１溝５１はボス３６Ａの第１方向Ａ１の中間位置と第２溝５２との間に形成されているが、第１溝５１は第２溝５２よりもボス３６Ａの先端側に形成されていてもよい。第２溝５２はボス３６Ａの第１方向Ａ１の中間位置と第１溝５１との間に形成されていてもよい。
第２溝５２の第１方向Ａ１の長さ５２Ｌは、必ずしも第１溝５１の第１方向Ａ１の長さ５１Ｌよりも長くなくてもよい。５２Ｌ＝５１Ｌであってもよく、５２Ｌ＜５１Ｌであってもよい。
第１溝５１の深さ５１ｄは、必ずしも第２溝５２の深さ５２ｄよりも深くなくてもよい。５１ｄ＝５２ｄであってもよく、５１ｄ＜５２ｄであってもよい。
第１溝５１および第２溝５２に比較的均一なメッキ膜を形成できる場合、メッキ処理の際に第１溝５１および第２溝５２をマスキングしなくてもよい。
前記実施形態では、ローレット加工により第２溝５２を形成することとしたが、第２溝５２の加工方法は特に限定されない。
前記実施形態では、ボス３６Ａに対してメッキ処理を行うが、特に限定されない。ボス３６Ａの材料によっては、メッキ処理はなくてもよい。
前記実施形態では、第１溝５１を形成した後に第２溝５２を形成したが、その順番は限定されない。第２溝５２を形成した後に第１溝５１を形成してもよい。また、第１溝５１および第２溝５２を同時に形成してもよい。
前記実施形態は、シーブの根元部を塑性変形させることによりシーブとボスとを結合する方法を、セカンダリプーリ３４に対して適用した実施形態である。ただし、上記結合方法の適用対象はセカンダリプーリ３４に限られない。プライマリプーリ３３に上記結合方法を適用することも可能である。
ＣＶＴ３０が搭載される自動二輪車はスクータ以外の形態の自動二輪車であってもよい。また、ＣＶＴ３０は、自動二輪車以外の車両に搭載されていてもよい。ＣＶＴ３０は、自動三輪車、ＡＴＶ（All Terrain Vehicle）などの他の鞍乗型車両であってもよい。なお、鞍乗型車両とは、乗員が跨がって乗車する車両のことである。ＣＶＴ３０は、鞍乗型車両以外の車両に搭載されていてもよい。
ここに用いられた用語及び表現は、説明のために用いられたものであって限定的に解釈するために用いられたものではない。ここに示されかつ述べられた特徴事項の如何なる均等物をも排除するものではなく、本発明のクレームされた範囲内における各種変形をも許容するものであると認識されなければならない。本発明は、多くの異なった形態で具現化され得るものである。この開示は本発明の原理の実施形態を提供するものと見なされるべきである。それらの実施形態は、本発明をここに記載しかつ／又は図示した好ましい実施形態に限定することを意図するものではないという了解のもとで、実施形態がここに記載されている。ここに記載した実施形態に限定されるものではない。本発明は、この開示に基づいて当業者によって認識され得る、均等な要素、修正、削除、組み合わせ、改良及び／又は変更を含むあらゆる実施形態をも包含する。クレームの限定事項はそのクレームで用いられた用語に基づいて広く解釈されるべきであり、本明細書あるいは本願のプロセキューション中に記載された実施形態に限定されるべきではない。
３０…ベルト式無段変速機、３３…プライマリプーリ、３４…セカンダリプーリ、３４Ａ…第３シーブ、３４ａ…根元部、３４ｂ…本体部、３４ｉ…根元部の内周面、３４ｏ…根元部の外周面、３６Ａ…ボス、３６ｓ…ボスの外周面、５０…溝、５１…第１溝、５２…第２溝、６１…第１の面、６２…第２の面、６３…第３の面、６４…第４の面

Claims (14)

  1. 第１方向に延びる円筒状のボスを準備する工程と、
    前記ボスの外周面に、前記第１方向と交差する第１の面、前記第１方向と逆方向である第２方向と交差する第２の面、周方向である第３方向と交差する第３の面、および、前記第３方向と逆方向である第４方向と交差する第４の面を有する溝を形成する工程と、
    内周面および外周面を有しかつ前記第１方向に延びる根元部と、前記根元部よりも径方向の外方に位置し、ベルトを支持する本体部と、を含むシーブを準備する工程と、
    前記シーブの前記根元部の前記内周面を前記ボスの前記外周面の前記溝に重ねるプレス前工程と、
    前記シーブの前記根元部の一部が前記ボスの前記溝に嵌まって前記シーブが前記ボスに結合されるまで、前記シーブの前記根元部の前記外周面を径方向の内方に向かってプレスすることにより前記根元部を塑性変形させる工程と、
    を含んだ、ベルト式無段変速機の製造方法。
  2. 前記第１の面は前記第１方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第２の面は前記第２方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第３の面は前記第３方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、および／または、前記第４の面は前記第４方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなっている、請求項１に記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  3. 前記ボスの材料の硬さは、前記シーブの材料の硬さよりも硬い、請求項１または２に記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  4. 前記シーブの材料の伸びは、前記ボスの材料の伸びよりも大きい、請求項１〜３のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  5. 前記溝は、前記第１の面および前記第２の面を有し、前記ボスの前記外周面を一周する第１溝と、前記第３の面および前記第４の面を有し、周方向に配列された複数の第２溝と、を含んでいる、請求項１〜４のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  6. 前記溝は、前記第１の面および前記第２の面を有し、周方向に配列された複数の第１溝と、前記第３の面および前記第４の面を有し、周方向に配列された複数の第２溝と、を含んでいる、請求項１〜４のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  7. 前記第２溝は前記第２方向に向かって開いている、請求項５または６に記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  8. 前記第１溝は、前記ボスの前記第１方向の中間位置と前記第２溝との間に形成されている、請求項５〜７のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  9. 前記第１溝と前記第２溝とはつながっている、請求項５〜８のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  10. 前記第２溝の前記第１方向の長さは、前記第１溝の前記第１方向の長さよりも長い、請求項５〜９のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  11. 前記第１溝の深さは、前記第２溝の深さよりも深い、請求項５〜１０のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  12. 前記溝を形成する工程の後であって、かつ、前記プレス前工程の前に、前記ボスの前記外周面の前記溝の内部をメッキせずに前記外周面の前記溝以外の部分の少なくとも一部をメッキする工程を含んでいる、請求項１〜１１のいずれか一つに記載のベルト式無段変速機の製造方法。
  13. プライマリ軸に支持されるプライマリプーリと、セカンダリ軸に支持されるセカンダリプーリと、前記プライマリプーリおよび前記セカンダリプーリに巻かれたベルトと、を備えるベルト式無段変速機であって、
    前記プライマリプーリおよび前記セカンダリプーリの少なくとも一方は、第１方向に延びる円筒状のボスと、前記ボスから径方向の外方に延びるシーブと、を有し、
    前記ボスの外周面に、前記第１方向と交差する第１の面、前記第１方向と逆方向である第２方向と交差する第２の面、周方向である第３方向と交差する第３の面、および、前記第３方向と逆方向である第４方向と交差する第４の面を有する溝が形成され、
    前記シーブは、前記第１方向に延びる根元部と、前記根元部よりも径方向の外方に位置し、前記ベルトを支持する本体部と、を有し、
    前記シーブの前記根元部は、前記ボスの前記溝の内部に嵌まり込んだ塑性変形部を含み、
    前記シーブと前記ボスとは、前記シーブの前記根元部が塑性変形することにより結合されている、ベルト式無段変速機。
  14. 前記第１の面は前記第１方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第２の面は前記第２方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、前記第３の面は前記第３方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなり、および／または、前記第４の面は前記第４方向に行くほど径方向の外方に向かう面からなっている、請求項１３に記載のベルト式無段変速機。
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