JP2021067263A - 圧縮機及び冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】性能や信頼性の高い圧縮機等を提供する。【解決手段】圧縮機１００が備える上軸受５ｃ及び下軸受５ｄの少なくとも一方には、シリンダ室に臨む面に油ポケットｈ１０が設けられている。シリンダ５ａ内でローラ５ｂが上死点に位置しているときのローラ５ｂの回転角を０°とした場合、ローラ５ｂの回転角が０°の状態では、ローラ５ｂの径方向内側に油ポケットｈ１０が位置し、ローラ５ｂの回転角が１８０°の状態では、ローラ５ｂとシリンダ５ａとの間に油ポケットｈ１０が位置している。【選択図】図１

Description

本発明は、圧縮機等に関する。

ロータリ圧縮機の潤滑性やシール性を向上させる技術として、例えば、特許文献１に記載の技術が知られている。すなわち、特許文献１には、ピストンの回転によって、軸受板の少なくとも一方の内面でシリンダ内空間と連通する区間、ピストンの端面で閉塞される区間、及び、ピストンの内側と連通する区間の３区間となる位置に油溜め凹部が設けられたロータリ圧縮機について記載されている。

特開平６−７４１７０号公報

特許文献１には、前記した油溜め凹部を設けることは記載されているものの、この油溜め凹部の具体的な配置や構成については開示されていない。なお、油溜め凹部の位置によっては、シリンダ内空間への油の供給量が過少又は過多になり、ロータリ圧縮機の性能や信頼性の低下を招く可能性がある。

そこで、本発明は、性能や信頼性の高い圧縮機等を提供することを課題とする。

前記した課題を解決するために、本発明は、圧縮機の第１軸受及び第２軸受の少なくとも一方には、シリンダ室に臨む面に凹部が設けられ、シリンダ内でローラが上死点に位置しているときの前記ローラの回転角を０°とした場合、前記ローラの前記回転角が０°の状態では、前記ローラの径方向内側に前記凹部が位置し、前記ローラの前記回転角が１８０°の状態では、前記ローラと前記シリンダとの間に前記凹部が位置していることとした。

また、本発明は、圧縮機の軸受及び仕切板の少なくとも一方には、シリンダ室に臨む面に凹部が設けられ、シリンダ内でローラが上死点に位置しているときの前記ローラの回転角を０°とした場合、前記ローラの前記回転角が０°の状態では、前記ローラの径方向内側に前記凹部が位置し、前記ローラの前記回転角が１８０°の状態では、前記ローラと前記シリンダとの間に前記凹部が位置していることとした。

本発明によれば、性能や信頼性の高い圧縮機等を提供できる。

本発明の第１実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。 本発明の第１実施形態に係る圧縮機における、図１のII−II線矢視断面図である。 本発明の第１実施形態に係る圧縮機が備える圧縮機構部の縦断面の部分拡大図である。 本発明の第１実施形態に係る圧縮機の圧縮機構部における油ポケットの配置を示す説明図である。 本発明の第１実施形態に係る圧縮機のシリンダ内をローラが移動する過程の説明図である。 本発明の第１実施形態に係る圧縮機の油ポケットにおける油取込区間、閉塞区間、及び油放出区間の説明図である。 本発明の第１実施形態に係る圧縮機において、油ポケット容積比におけるＡＰＦの実験結果を示す図である。 本発明の第２実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。 本発明の第２実施形態に係る圧縮機における、図８のIII−III線矢視断面図である。 本発明の第２実施形態に係る圧縮機が備える仕切板の平面図及びIV−IV線断面図である。 本発明の第２実施形態に係る圧縮機が備える仕切板の油ポケットの縦断面の部分拡大図である。 本発明第２実施形態の変形例に係る圧縮機が備える仕切板の油ポケットの縦断面の部分拡大図である。 本発明の第３実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。 本発明の第４実施形態に係る空気調和機の構成図である。

≪第１実施形態≫
＜圧縮機の構成＞
図１は、第１実施形態に係る圧縮機１００の縦断面図である。
圧縮機１００は、ガス状の冷媒を圧縮するロータリ式の圧縮機である。図１に示すように、圧縮機１００は、密閉容器１と、電動機２と、バランスウェイト３１，３２と、クランク軸４（駆動軸）と、圧縮機構部５と、消音カバー６と、を備えている。

密閉容器１は、電動機２やクランク軸４、圧縮機構部５等を収容する殻状の容器であり、略密閉されている。密閉容器１は、円筒状の筒チャンバ１ａと、この筒チャンバ１ａの上端部に溶接されている蓋チャンバ１ｂと、筒チャンバ１ａの下端部に溶接されている底チャンバ１ｃと、を備えている。密閉容器１には、圧縮機１００の潤滑性やシール性を高めるための潤滑油が封入され、密閉容器１の底部に油溜まりＵとして貯留されている。

図１に示すように、密閉容器１の筒チャンバ１ａには、吸入パイプＰｉが差し込まれて固定されている。吸入パイプＰｉは、圧縮機構部５のシリンダ室Ｃｙ（図２参照）に冷媒を導く管である。また、密閉容器１の蓋チャンバ１ｂには、吐出パイプＰｏが差し込まれて固定されている。吐出パイプＰｏは、圧縮機構部５で圧縮された冷媒を圧縮機１００の外部に導く管である。

電動機２は、クランク軸４を回転させる駆動源であり、密閉容器１の内部に設置されている。図１に示すように、電動機２は、固定子２ａと、回転子２ｂと、巻線２ｃと、を備えている。固定子２ａは、電磁鋼板が積層されてなる円筒状の部材であり、筒チャンバ１ａの内周壁に固定されている。回転子２ｂは、電磁鋼板が積層されてなる円筒状の部材であり、固定子２ａの径方向内側に配置されている。なお、回転子２ｂには、クランク軸４が圧入等で固定されている。巻線２ｃは、電流が流れる配線であり、所定に巻回されて固定子２ａに設置されている。

クランク軸４は、電動機２の駆動に伴って回転子２ｂと一体で回転する軸である。クランク軸４は、上下方向に延びており、上軸受５ｃ及び下軸受５ｄによって回転自在に軸支されている。図１に示すように、クランク軸４は、主軸４ａと、偏心部４ｂと、を備えている。

主軸４ａは、電動機２の回転子２ｂに同軸で固定されている。偏心部４ｂは、主軸４ａに対して偏心しながら回転する軸であり、主軸４ａと一体形成されている。偏心部４ｂは、クランク軸４の下部において、シリンダ５ａの径方向内側に配置されている。

また、クランク軸４内の下部には、所定の給油路４ｃが軸方向に設けられている。給油路４ｃは、密閉容器１に油溜まりＵとして貯留されている潤滑油を圧縮機構部５等に導く流路であり、クランク軸４の下端で開口している。なお、給油路４ｃの上流端付近（つまり、クランク軸４の下端付近）には、所定に捻じ曲げられた薄板状の金属片（図示せず）が、オイルポンプとして設けられている。そして、前記した金属片がクランク軸４と一体で回転することによって、潤滑油が給油路４ｃを介して汲み上げられるようになっている。

また、給油路４ｃに連通する複数の横孔ｈ１，ｈ２，ｈ３が設けられている。横孔ｈ１を介して供給される潤滑油によって、上軸受５ｃの摺動面が潤滑される。また、横孔ｈ２を介して供給される潤滑油によって、下軸受５ｄの摺動面が潤滑される。また、偏心部４ｂに設けられた縦方向に細長い横孔ｈ３を介して、ローラ５ｂの径方向内側に潤滑油が供給されるようになっている。このように、ローラ５ｂの径方向内側の空間Ｇ（図３参照）は、クランク軸４の給油路４ｃに連通している。

圧縮機構部５は、クランク軸４の回転に伴って冷媒を圧縮する機構である。すなわち、圧縮機構部５は、吸入パイプＰｉを介して吸い込まれる冷媒を圧縮室Ｃｏｍで圧縮し、圧縮した冷媒を吐出する機構であり、電動機２の下側に配置されている。図１に示すように、圧縮機構部５は、シリンダ５ａと、ローラ５ｂと、上軸受５ｃ（第１軸受）と、下軸受５ｄ（第２軸受）と、ベーン５ｅと、吐出弁５ｆと、ベーンばね５ｇと、を備えている。

図２は、図１のII−II線矢視断面図である。
図２に示すシリンダ５ａは、ローラ５ｂや上軸受５ｃ、下軸受５ｄとともにシリンダ室Ｃｙを形成する部材であり、環状（円筒状）を呈している。なお、シリンダ室Ｃｙとは、シリンダ５ａとローラ５ｂとの間の空間である。なお、シリンダ室Ｃｙには、圧縮室Ｃｏｍ及び吸入室Ｉｎが含まれるが（図５も参照）、図２では、ローラ５ｂによってベーン５ｅの先端がシリンダ５ａの内周面まで退いた状態になっており、シリンダ室Ｃｙの全体が圧縮室Ｃｏｍになっている。

ローラ５ｂは、電動機２（図１参照）の駆動に伴ってシリンダ５ａ内で公転する部材であり、環状（円筒状）を呈している。そして、ローラ５ｂが、シリンダ５ａの内周面に摺接しつつ、シリンダ５ａの内側を公転するようになっている。なお、ローラ５ｂの内周面は、前記した偏心部４ｂの外周面に摺接している。

ベーン５ｅは、ローラ５ｂの外周面に先端が（つまり、ベーン５ｅのローラ５ｂ側の先端が）接触し、シリンダ５ａとローラ５ｂとの間のシリンダ室Ｃｙを吸入室Ｉｎ及び圧縮室Ｃｏｍ（図５も参照）に仕切る板状部材である。

図２に示すように、シリンダ５ａの外周面の所定範囲には、円弧状の基端部５ｋが、シリンダ５ａと略一体に設置されている。この基端部５ｋ及びシリンダ５ａを径方向に貫通している吸入通路ｈ４に、吸入パイプＰｉが差し込まれて固定されている。そして、吸入パイプＰｉ及び吸入通路ｈ４を順次に介して、シリンダ室Ｃｙにガス状の冷媒が導かれるようになっている。

また、基端部５ｋの所定箇所には、ベーンばね装着穴ｈ５が、シリンダ５ａの外周面付近まで径方向に設けられている。このベーンばね装着穴ｈ５は、後記するベーンばね５ｇ（図１参照）が装着される穴である。
また、ベーンばね装着穴ｈ５と、シリンダ５ａの径方向内側の空間と、を連通させるように、径方向のスリット（図２では符号を図示せず）がシリンダ５ａに設けられている。このスリットは、ベーン５ｅを径方向で往復移動させるためのスペースであり、ベーン５ｅの肉厚よりも若干幅広に設けられている。

図３は、圧縮機が備える圧縮機構部５の縦断面の部分拡大図である。
図３に示すベーンばね５ｇは、ベーン５ｅを径方向内向きに付勢するばねであり、ベーンばね装着穴ｈ５に設置されている。そして、圧縮機構部５の内・外の圧力差、及び、ベーンばね５ｇの付勢力によって、ベーン５ｅの先端がローラ５ｂの外周面に押し当てられるようになっている（図２も参照）。これによって、シリンダ５ａとローラ５ｂとの間の空間であるシリンダ室Ｃｙが、吸入室Ｉｎ及び圧縮室Ｃｏｍに仕切られる（図５も参照）。また、シリンダ５ａの上面の内周縁部の所定箇所には、吐出切欠きｈ６が設けられている。

この吐出切欠きｈ６は、圧縮された冷媒を吐出弁５ｆに導く切欠きであり、図２に示すように、その縁は円弧状を呈している。また、吐出切欠きｈ６、及び、吸入通路ｈ４の開口部は、いずれも周方向においてベーン５ｅに近接している。具体的には、吐出切欠きｈ６は、周方向においてベーン５ｅの一方側に設けられている。また、吸入通路ｈ４は、周方向においてベーン５ｅの他方側で開口している。

図３に示す上軸受５ｃ（第１軸受）は、クランク軸４を軸支する滑り軸受であり、シリンダ５ａの上側（軸方向の一方側）に設けられている。この上軸受５ｃは、シリンダ５ａ及び下軸受５ｄとともに複数のボルトＴ（図２参照）で締結され、さらに、筒チャンバ１ａ（図１参照）の内周壁に固定されている。図３の例では、クランク軸４と上軸受５ｃとの局所的な片当りを緩和するために、上軸受５ｃのシリンダ５ａ側の端面に所定の環状溝ｈ７が設けられている。

上軸受５ｃにおいて、シリンダ５ａの吐出切欠きｈ６に対応する位置には、所定の孔が吐出ポートｈ８として設けられている。なお、圧縮室Ｃｏｍに連通する「吐出流路」は、吐出切欠きｈ６及び吐出ポートｈ８を含んで構成される。

図３に示す吐出弁５ｆは、圧縮された冷媒を密閉容器１（図１参照）内の空間に吐出するための弁であり、前記した「吐出流路」に設けられている。図３の例では、吐出弁５ｆが、吐出ポートｈ８を塞ぐように上軸受５ｃに設置されている。そして、圧縮された冷媒の吐出圧が、板ばねである吐出弁５ｆの弾性力に打ち勝ったとき、吐出弁５ｆが開くようになっている。

下軸受５ｄ（第２軸受）は、クランク軸４を軸支する滑り軸受であり、シリンダ５ａの下側（軸方向の他方側）に設けられている。図３の例では、クランク軸４と下軸受５ｄとの局所的な片当りを緩和するために、下軸受５ｄのシリンダ５ａ側の端面に所定の環状溝ｈ９が設けられている。
また、下軸受５ｄには、シリンダ室Ｃｙ（図５も参照）に臨む面に凹状の油ポケットｈ１０（凹部）が設けられている。詳細については後記するが、シリンダ５ａ内でのローラ５ｂの公転中、ローラ５ｂの径方向内側の空間Ｇで油ポケットｈ１０に潤滑油が取り込まれ、さらに、この潤滑油がシリンダ室Ｃｙに供給される、というサイクルが周期的に繰り返されるようになっている。この油ポケットｈ１０の配置等が、本実施形態の主な特徴の一つである。

消音カバー６（図１も参照）は、冷媒の圧縮に伴う騒音を抑制するためのカバーであり、上軸受５ｃの上面を覆った状態で、上軸受５ｃに固定されている。なお、消音カバー６には、圧縮された冷媒を密閉容器１内の空間に放出するための複数の孔（図１には図示せず）が設けられている。

図４は、圧縮機構部５における油ポケットｈ１０の配置を示す説明図である。
図４に示すＹ軸は、中心軸線Ｚ（図１も参照）に対して垂直であり、さらに、ベーン５ｅの側面と平行であって、シリンダ５ａやローラ５ｂの他、ベーン５ｅを通る所定の軸線である。また、中心軸線Ｚ及びＹ軸の両方に垂直な軸線をＸ軸とする。

図４の例では、油ポケットｈ１０は、底が比較的浅い円形の穴として、ベーン５ｅの近傍に設けられている。より詳しく説明すると、径方向に往復するベーン５ｅに重ならないように（油ポケットｈ１０がベーン５ｅで塞がれないように）、Ｘ軸方向でベーン５ｅから吐出切欠きｈ６側に距離Ｌ１だけ離れた位置に油ポケットｈ１０が設けられている。前記した距離Ｌ１は、例えば、０．５ｍｍ〜２．０ｍｍの範囲内であることが望ましいが、これに限定されるものではない。このようにベーン５ｅの近傍に油ポケットｈ１０が設けられることで、油ポケットｈ１０からシリンダ室Ｃｙに放出された潤滑油が、ベーン５ｅの側面や先端付近に付着しやすくなる。したがって、ベーン５ｅとシリンダ５ａ、ローラ５ｂの摺動面を十分に潤滑できる。

また、油ポケットｈ１０のＹ軸方向の位置に関しては、油取込区間Δθ_ｉｎ（図６参照）と油放出区間Δθ_ｏｕｔ（図６参照）とが概ね等しくなる位置に油ポケットｈ１０が設けられている。前記した油取込区間Δθ_ｉｎとは、油ポケットｈ１０に潤滑油が取り込まれているときのローラ５ｂの回転角の範囲である。より具体的には、ローラ５ｂの径方向内側に油ポケットｈ１０（凹部）が位置している状態でのローラ５ｂの回転角の範囲が、油取込区間Δθ_ｉｎである。

一方、油放出区間Δθ_ｏｕｔとは、油ポケットｈ１０から潤滑油が放出されているときのローラ５ｂの回転角の範囲である。より具体的には、ローラ５ｂとシリンダ５ａとの間に油ポケットｈ１０（凹部）が位置している状態でのローラ５ｂの回転角の範囲が、油放出区間Δθ_ｏｕｔである。前記した油取込区間Δθ_ｉｎと油放出区間Δθ_ｏｕｔとを概ね等しくすることで、単位時間当たりに油ポケットｈ１０に取り込まれる潤滑油の量と、油ポケットｈ１０から放出される潤滑油の量と、が略等しくなる。したがって、油ポケットｈ１０を用いて圧縮室Ｃｏｍに潤滑油が間欠的に給油される際の体積効率を高めることができる。

また、油ポケットｈ１０の径は、ローラ５ｂの径方向の厚さよりも小さくなっている。より詳しく説明すると、油ポケットｈ１０の径は、ローラ５ｂのシール面（環状の下面）の径方向の長さよりも短くなっている。これによって、前記した油取込区間Δθ_ｉｎと油放出区間Δθ_ｏｕｔとの間の閉塞区間Δθ_ｏｃｃ（図６参照）、油ポケットｈ１０がローラ５ｂのシール面で一時的に閉塞されるようにしている。

図５は、シリンダ５ａ内をローラ５ｂが移動する過程の説明図である。
なお、図５に示す回転角θは、シリンダ５ａ内で移動（公転）するローラ５ｂの回転角である。また、シリンダ５ａ内でローラ５ｂが「上死点」（ＴＤＣ：Top Dead Center）に位置しているときのローラ５ｂの回転角を０°とする。前記した「上死点」とは、圧縮室Ｃｏｍで冷媒の圧縮が開始されるときのローラ５ｂの位置を意味している。言い換えると、「上死点」とは、平面視でベーン５ｅが延びている方向（図４のＹ軸方向）において、ローラ５ｂの中心がベーン５ｅの先端に最も近づいたとき（ベーン５ｅが最も後退したとき）のローラ５ｂの位置を意味している。

図４に示すように、ローラ５ｂの回転角が０°の状態では、ローラ５ｂの径方向内側に油ポケットｈ１０（凹部）が位置している。したがって、給油路４ｃ（図３参照）及び横孔ｈ３（図３参照）を順次に介して、ローラ５ｂの径方向内側の空間Ｇに供給された潤滑油が、油ポケットｈ１０に取り込まれる。

また、ローラ５ｂの回転角が９０°の状態では、油ポケットｈ１０（凹部）がローラ５ｂで閉塞されている。これによって、ローラ５ｂの径方向内側・外側の空間が油ポケットｈ１０を介して連通することを防止できる。したがって、油ポケットｈ１０を設けても、圧縮機構部５で冷媒を圧縮する際の効率が低下するおそれはほとんどない。

また、ローラ５ｂの回転角が１８０°の状態では、ローラ５ｂとシリンダ５ａとの間に油ポケットｈ１０（凹部）が位置している。その結果、油ポケットｈ１０の潤滑油が圧縮室Ｃｏｍに放出される。一方、油ポケットｈ１０には、前記した潤滑油を置換するようにガス状の冷媒が入り込む。

なお、ローラ５ｂの径方向内側の空間Ｇは、横孔ｈ３（図３参照）及び給油路４ｃ（図３参照）を順次に介して、密閉容器１内（ただし、圧縮機構部５の外側：図１参照）の空間に連通している。したがって、油ポケットｈ１０がローラ５ｂに閉塞されているθ＝９０°の状態において油ポケットｈ１０の潤滑油の圧力は、密閉容器１内での冷媒の圧力（吐出圧９に略等しくなっている。一方、θ＝１８０°の圧縮室Ｃｏｍでの冷媒の圧力は、圧縮の途中であるため、所定の吐出圧よりも低い。したがって、θ＝１８０°では、油ポケットｈ１０の潤滑油が、相対的に低圧である圧縮室Ｃｏｍに拡散される。

また、ローラ５ｂの回転角が２７０°の状態では、油ポケットｈ１０（凹部）がローラ５ｂで閉塞されている。これによって、ローラ５ｂの径方向内側・外側の空間が油ポケットｈ１０を介して連通することを防止できる。

そして、ローラ５ｂの回転角が０°の状態（つまり、上死点）に戻ると、ローラ５ｂの径方向内側に存在する高圧の潤滑油が油ポケットｈ１０に再び入り込む。このようにして、圧縮室Ｃｏｍへの潤滑油の供給が間欠的に行われるようになっている。

また、油ポケットｈ１０（凹部）は、周方向においてベーン５ｅよりも「吐出流路」側に設けられている。前記したように、「吐出流路」とは、吐出切欠きｈ６（図４参照）及び吐出ポートｈ８（図４参照）を含む流路である。これによって、圧縮室Ｃｏｍに拡散された冷媒が（例えば、図５の「θ＝１８０°」）、ローラ５ｂの移動に伴う圧縮室Ｃｏｍの縮小に伴い（例えば、図５の「θ＝２７０°」）、自ずからベーン５ｅの先端付近に集められる。

これによって、図４に示すベーン５ｅの先端の他、ベーン５ｅの圧縮室Ｃｏｍ側の側面に潤滑油が付着しやすくなる。なお、ベーン５ｅの先端や側面は、圧縮機構部５の中でも特に摺動摩擦が生じやすい箇所である。また、圧縮機Ｃｏｍに拡散された潤滑油によって、ベーン５ｅの他、シリンダ５やローラ５ｂの各摺動面も十分に潤滑される。

また、吸入室Ｉｎ（図５参照）と圧縮室Ｃｏｍ（図５参照）との圧力差によって、ベーン５ｅを吸入パイプＰｉ側（つまり、吸入通路ｈ４側：図３参照）に押圧する力が作用する。その結果、ベーン５ｅの吐出切欠きｈ６側の側面と、シリンダ５ａの壁面と、の間の微小な隙間に潤滑油が入り込むことで、油ポケットｈ１０からの潤滑油によってシリンダ５ａ及びベーン５ｅの各摺動面が十分に潤滑される。

ちなみに、ベーン５ｅにおけるベーンばね５ｇ側の後端部は、密閉容器１内（図１参照）の空間に臨んでいる。したがって、密閉容器１内のミスト状の潤滑油がベーン５ｅの後端部にも付着する。その結果、ベーン５ｅの往復移動に伴い、ベーン５ｅの吸入室Ｉｎ側の側面にも潤滑油し、シリンダ５ａやベーン５ｅの各摺動面が潤滑される。

図６は、油ポケットにおける油取込区間Δθ_ｉｎ、閉塞区間Δθ_ｏｃｃ、及び油放出区間Δθ_ｏｕｔの説明図である（適宜、図５を参照）。
図６に示す回転角θは、前記したように、シリンダ５ａ内で移動（公転）するローラ５ｂの回転角であり、上死点での回転角をθ＝０°としている。そして、ローラ５ｂの移動に伴い、油ポケットｈ１０への潤滑油の取込み（油取込区間Δθ_ｉｎ）、油ポケットｈ１０の閉塞（閉塞区間Δθ_ｏｃｃ）、圧縮室Ｃｏｍへの潤滑油の放出（油放出区間Δθ_ｏｕｔ）、及び油ポケットｈ１０の閉塞（閉塞区間Δθ_ｏｃｃ）が順次に繰り返されるようになっている。

また、図６に示すように、油取込区間Δθ_ｉｎと油放出区間Δθ_ｏｕｔとが概ね等しいことが好ましい。より具体的には、油取込区間Δθ_ｉｎ及び油放出区間Δθ_ｏｕｔが、それぞれ、１４０°以上かつ１６５°以下であることが好ましい。これによって、油取込区間Δθ_ｉｎにおいて油ポケットｈ１０に取り込まれた潤滑油が、油放出区間Δθ_ｏｕｔにおいて圧縮室Ｃｏｍに無駄なく放出される。したがって、油ポケットｈ１０から圧縮室Ｃｏｍに潤滑油が間欠的に給油される際の体積効率を高めることができる。

なお、油取込区間Δθ_ｉｎと油放出区間Δθ_ｏｕｔとの大小関係は、特に限定されるものではない。例えば、油取込区間Δθ_ｉｎ＝１５０°である一方、油放出区間Δθ_ｏｕｔ＝１６０°であってもよい。また、例えば、油取込区間Δθ_ｉｎ＝１６５°である一方、油放出区間Δθ_ｏｕｔ＝１４０°であってもよい。

図７は、油ポケット容積比におけるＡＰＦの実験結果を示す図である（適宜、図２を参照）。
図７の横軸は、油ポケット容積比（以下、油ポケット容積比Ｖｐｒという）であり、縦軸は、本実施形態の圧縮機１００（図１参照）を用いた空気調和機のＡＰＦ（Annual Performance Factor）である。なお、油ポケット容積比Ｖｐｒは、シリンダ５ａの行程容積に対して、油ポケットｈ１０（凹部）の容積Ｖｐが占める比率であり、以下の式（１）に基づいて算出される。前記した「行程容積」とは、ローラの回転角θ＝０°の状態であるときのシリンダ室Ｃｙ（図２参照）の容積である。

Ｖｐｒ＝Ｖｐ／Ｖｔｈ×１００ ・・・（１）

そして、油ポケットｈ１０の径を所定の一定値とする一方、油ポケットｈ１０の深さ寸法を適宜に変化させ、油ポケット容積比が異なる複数の場合のそれぞれについてＡＰＦを算出し、図７の黒丸で示す点としてプロットした。この実験結果によると、行程容積に対して、油ポケットｈ１０の容積が占める比率である油ポケット容積比Ｖｐｒは、０．００１％以上かつ０．０１９％以下であることが好ましい。油ポケット容積比Ｖｐｒが前記した範囲内であれば、油ポケットｈ１０を設けない場合（油ポケット容積比Ｖｐｒ＝０の場合）に比べて、ＡＰＦが高くなるからである。

特に、油ポケット容積比Ｖｐｒが０．０１％であるとき、油ポケットｈ１０を設けない場合（Ｖｐｒ＝０の場合）を基準とするＡＰＦの上昇幅が０．３６％となり、ＡＰＦが最も高くなった。

なお、符号Ｊで示す白抜きの丸印は、前記した先行技術文献の図２に記載のものと同様の位置に油ポケット（図示せず）を設けた場合の実験結果である。この場合、ベーン５ｅから油ポケットが離れているため、摺動摩擦が大きいベーン５ｅ付近が十分に潤滑されず、油ポケットを設けない場合（油ポケット容積比Ｖｐｒ＝０）よりもＡＰＦが低くなっている。これに対して第１実施形態によれば、前記したように、ベーン５ｅ付近が良好に潤滑され、また、圧縮室Ｃｏｍのシール性が保たれるため、これまでよりもＡＰＦを大幅に高くすることができる。

また、例えば、行程容積Ｖｔｈ＝９．５［ｍｌ／ｒｅｖ］の場合において、油ポケットｈ１０の直径を３［ｍｍ］としたとき、油ポケットｈ１０の深さを０．１３［ｍｍ］にすれば、油ポケット容積比Ｖｐｒが約０．０１％になる。このように、非常に小さな油ポケットｈ１０を下軸受５ｄの上面に設けることで、圧縮機１００の性能や信頼性を高めることができる。

＜効果＞
第１実施形態によれば、下軸受５ｄの油ポケットｈ１０から圧縮室Ｃｏｍに潤滑油が間欠的に供給されるため、圧縮室Ｃｏｍのシール性を高めことができる。また、ベーン５ｅの近傍に油ポケットｈ１０を設けることで、ベーン５ｅやシリンダ５ａの各摺動面を十分に潤滑できる。特に、ベーン５ｅよりも吐出切欠きｈ６側（図４参照）に油ポケットｈ１０を設けることで、ベーン５ｅの先端や側面に潤滑油が付着しやすくなる。したがって、特に、油膜が形成されにくい低速回転中であっても、圧縮機構部５（図４参照）の潤滑性・シール性を高めることができる。また、高温高圧になりやすい冷媒Ｒ３２を用いる場合でも、性能や信頼性の高い圧縮機１００を提供できる。

また、油取込区間Δθ_ｉｎと油放出区間Δθ_ｏｕｔとを略等しくすることで（図６参照）、油ポケットｈ１０に入り込んだ潤滑油のほぼすべてが圧縮室Ｃｏｍに放出される。これによって、油ポケットｈ１０の容積が比較的小さくても、圧縮機構部５の潤滑性・シール性を十分に確保できる。なお、油ポケットｈ１０の容積が大きすぎると、油放出区間Δθ_ｏｕｔで油ポケットｈ１０に入り込む冷媒量（圧縮途中である比較的低圧の冷媒の量）が多くなり、この冷媒が、吐出圧に略等しい密閉容器１内に放出される。したがって、冷媒の圧縮における高効率化を考慮すると、油ポケットｈ１０の容積は小さいほうが望ましい。

≪第２実施形態≫
第２実施形態は、圧縮機１００Ａ（図８参照）が２つの圧縮機構部５１，５２（図８参照）を備えている点が、第１実施形態（図１参照）とは異なっている。また、第２実施形態は、圧縮機構部５１，５２を仕切る仕切板５０（図８参照）に油ポケットｈ１１，ｈ１２（図８参照）が設けられている点が、第１実施形態とは異なっている。なお、それ以外の点は、第１実施形態と同様である。したがって、第１実施形態とは異なる部分について説明し、重複する部分については説明を省略する。

図８は、第２実施形態に係る圧縮機１００Ａの縦断面図である。
図８に示すように、圧縮機１００Ａは、密閉容器１と、電動機２と、クランク軸４Ａ（駆動軸）と、２つの圧縮機構部５１，５２と、仕切板５０と、消音カバー６１，６２と、を備えている。

密閉容器１には、電動機２やクランク軸４Ａの他、２つの圧縮機構部５１，５２、仕切板５０等が収容され、また、潤滑油が封入されている。
クランク軸４Ａは、回転子２ｂと一体で回転する軸であり、主軸４ａと、偏心部４１ｂ，４２ｂと、を備えている。一方の偏心部４１ｂは、他方の偏心部４２ｂに対して、平面視で逆側に偏心している。これによって、一方の偏心部４１ｂの移動に伴う回転のアンバランスが、他方の偏心部４２ｂで打ち消され、圧縮機１００Ａの振動が抑制される。なお、一方の偏心部４１ｂには、上側のローラ５１ｂの内周面が摺接し、他方の偏心部４２ｂには、下側のローラ５２ｂの内周面が摺接している。

図８に示す２つの圧縮機構部５１，５２は、それぞれ、クランク軸４の回転に伴って冷媒を圧縮する機構である。これらの圧縮機構部５１，５２は、後記する仕切板５０とともに、複数のボルトＴ（図９参照）で締結されている。上側の圧縮機構部５１は、吸入パイプＰ１ｉを介して導かれるガス状の冷媒を圧縮する。このように圧縮機構部５１で圧縮された冷媒は、吐出弁５１ｆ及び消音カバー６１の孔（図示せず）を順次に介して、密閉容器１内の空間に放出される。

一方、下側の圧縮機構部５２は、吸入パイプＰ２ｉを介して導かれるガス状の冷媒を圧縮する。このように圧縮機構部５２で圧縮された冷媒は、吐出弁５２ｆ及び消音カバー６２の孔（図示せず）を順次に介して、密閉容器１内の空間に放出される。なお、消音カバー６２は、下軸受５ｄの下面を覆った状態で、下軸受５ｄに固定されている。

図８に示すように、上側の圧縮機構部５１は、シリンダ５１ａと、ローラ５１ｂと、上軸受５ｃ（軸受）と、ベーン５１ｅと、吐出弁５１ｆと、ベーンばね５１ｇと、を備えている。なお、圧縮機構部５１の各構成は、第１実施形態の圧縮機構部５（図１参照）と同様であるから、説明を省略する。

下側の圧縮機構部５２は、シリンダ５２ａと、ローラ５２ｂと、下軸受５ｄ（軸受）と、ベーン５２ｅと、吐出弁５２ｆと、ベーンばね５２ｇと、を備えている。なお、圧縮機構部５２の各構成も、第１実施形態の圧縮機構部５（図１参照）と同様であるから、説明を省略する。

図８に示す仕切板５０は、２つの圧縮機構部５１，５２を回転子２ｂの軸方向で仕切る板であり、円環状を呈している（図１０も参照）。上軸受５ｃ（又は下軸受５ｄ）がシリンダ５１ａの「軸方向の一方側」に設けられているとすると、仕切板５０はシリンダ５１ａの「軸方向の他方側」に設けられている。

仕切板５０において、上側の圧縮機構部５１のシリンダ室（図示せず）に臨む面（上面）には、油ポケットｈ１１（凹部）が設けられている。また、仕切板５０において、下側の圧縮機構部５２のシリンダ室（図９参照）に臨む面（下面）には、別の油ポケットｈ１２（凹部）が設けられている。このように、第２実施形態では、仕切板５０に油ポケットｈ１１，ｈ１２を設けるようにしている。
なお、油ポケットｈ１２は、仕切板５０の下面に設けられているが、この油ポケットｈ１２にも潤滑油が付着する。したがって、ロータ５２ｂの移動に伴って、油ポケットｈ１２から圧縮室Ｃｏｍ２に潤滑油が間欠的に供給される。

図９は、図８のIII−III線矢視断面図である。
図９に示すように、油ポケットｈ１２（凹部）は、周方向においてベーン５２ｅよりも吐出切欠きｈ２６側（吐出流路側）に設けられている。これによって、ベーン５２ｅやシリンダ５２ａ、ローラ５２ｂの各摺動面に潤滑油が行きわたる。同様に、他方の油ポケットｈ１１（凹部：図８参照）も、周方向においてベーン５１ｅ（図８参照）よりも吐出切欠き側（吐出流路側：符号は図示せず）に設けられている。

また、図示はしないが、シリンダ５２ａ内でローラ５２ｂが上死点に位置しているときのローラ５２ｂの回転角を０°とした場合、ローラ５２ｂの回転角が０°の状態では、ローラ５２ｂの径方向内側に油ポケットｈ１２（凹部）が位置している。
また、ローラ５２ｂの回転角が１８０°の状態では、ローラ５２ｂとシリンダ５２ａとの間に油ポケットｈ１２（凹部）が位置している。これによって、ベーン５２ｅやシリンダ５２ａ、ローラ５２ｂの各摺動面を適切に潤滑できる。
また、ローラ５２ｂの回転角が９０°の状態、及び、ローラ５２ｂの回転角が２７０°の状態では、油ポケットｈ１２（凹部）がローラ５２ｂで閉塞されている。これによって、ローラ５２ｂの径方向内側・外側の空間が油ポケットｈ１２を介して連通することを防止できる。
なお、上側の圧縮機構部５１（図８参照）のおけるローラ５１ｂの回転角ついても同様のことがいえる。

また、ローラ５２ｂの径方向内側に油ポケットｈ１２（凹部）が位置している状態でのローラ５２ｂの回転角の範囲、及び、ローラ５２ｂとシリンダ５２ａとの間に油ポケットｈ１２が位置している状態でのローラ５２ｂの回転角の範囲が、それぞれ、１４０°以上かつ１６５°以下であることが好ましい。これによって、油ポケットｈ１２に入り込んだ潤滑油のほぼすべてが圧縮室Ｃｏｍに放出されるため、圧縮機構部５２の潤滑性・シール性を十分に確保できる。なお、上側の圧縮機構部５１（図８参照）についても同様のことがいえる。

図１０は、仕切板５０の平面図及びIV−IV線断面図である。
図１０に示すように、仕切板５０には、クランク軸４Ａ（図８参照）を貫通させるための孔ｈ１５が設けられている。その他、仕切板５０には、消音用の３つの孔ｈ１４の他、ボルトＴ（図９参照）を貫通させるための４つの孔ｈ１６等が設けられている。

仕切板５０には、平面視で略同一の位置に一対の油ポケットｈ１１，ｈ１２が設けられている。なお、平面視における油ポケットｈ１１，ｈ１２の径方向・周方向の位置は、図１０のように略同一であってもよいし、また、異なっていてもよい。

前記した油ポケットｈ１１，ｈ１２は、所定の金属材料を用いた仕切板５０の焼結工程で形成されてもよい。その他にも、エンドミル（図示せず）を用いた切削加工によって、油ポケットｈ１１，ｈ１２を形成するようにしてもよい。これによって、油ポケットｈ１１，ｈ１２を形成する際の加工コストを削減できる。

図１１Ａは、仕切板５０の油ポケットｈ１１の縦断面の部分拡大図である。
図１１Ａに示す例では、平面視で円形を呈する油ポケットｈ１１（図１０も参照）の径が長さＬ２であり、また、仕切板５０の上面から油ポケットｈ１１の底面までの深さが長さＬ３になっている。このような油ポケットｈ１１を設計する際、シリンダ５１ａ（図８参照）の行程容積に対して、油ポケットｈ１１（凹部）の容積が占める比率は、０．００１％以上かつ０．０１９％以下であることが好ましい。これによって、油ポケットｈ１１を設けない場合よりも、圧縮機１００Ａ（図８参照）を備える空気調和機のＡＰＦを高めることができる。なお、仕切板５０の他方の油ポケットｈ１２（図１０参照）についても同様のことがいえる。

図１１Ｂは、第２実施形態の変形例に係る仕切板５０Ｂの油ポケットｈ１１ｓの縦断面の部分拡大図である。
図１１Ｂに示すように、例えば、油ポケットｈ１１ｓが所定容積となるように、ドリル（図示せず）を用いて切削加工してもよい。つまり、径が長さＬ４、深さが長さＬ５となるように、その表面が断面視でＶ字状を呈する油ポケットｈ１２ｓを設けてもよい。このような構成でも、図１１Ａの場合と同様の効果が奏される。

≪第３実施形態≫
第３実施形態は、圧縮機１００Ｃ（図１２参照）が、下軸受５ｄに設けられた油ポケットｈ１０の他に、ベーン５Ｃｅに所定の窪み部ｈ１７が設けられている点が、第１実施形態とは異なっている。なお、その他の各構成については、第１実施形態（図１参照）と同様である。したがって、第１実施形態とは異なる部分について説明し、重複する部分については説明を省略する。

図１２は、第３実施形態に係る圧縮機１００Ｃの縦断面図である。
図１２に示すように、圧縮機構部５Ｃは、その側面に窪み部ｈ１７が設けられたベーン５Ｃｅを備えている。この窪み部ｈ１７は、ベーン５Ｃｅが後退したときに潤滑油を取り込み、ベーン５Ｃｅが中心軸線Ｚ側に進んだときに圧縮室Ｃｏｍ（又は、圧縮室Ｃｏｍを含むシリンダ室）に潤滑油を供給するための窪みである。

例えば、ローラ５ｂの回転角が０°の状態では、シリンダ５ａの径方向外側に窪み部ｈ１７の少なくとも一部が存在し、ローラ５ｂの回転角が１８０°の状態では、ローラ５ｂとシリンダ５ａとの間に窪み部ｈ１７の少なくとも一部が存在している。これによって、圧縮室Ｃｏｍ等に潤滑油が間欠的に供給される。したがって、油ポケットｈ１０を介した潤滑油の供給と相まって、シリンダ５ａやベーン５Ｃｅの各摺動面に潤滑油を十分に供給できる。なお、窪み部ｈ１７は、薄板状を呈するベーン５Ｃｅの一方側の側面のみに設けられてもよいし、また、両側の側面に設けられてもよい。

＜効果＞
第３実施形態によれば、ベーン５Ｃｅの側面に窪み部ｈ１７を設けることで、シリンダ５ａやベーン５Ｃｅの各摺動面に潤滑油を十分に供給できる。

≪第４実施形態≫
第４実施形態では、第１実施形態で説明した圧縮機１００（図１参照）を備える空気調和機Ｗ（図１３参照）の構成について説明する。なお、圧縮機１００の構成については、第１実施形態（図１参照）で説明したものと同様であるから説明を省略する。

図１３は、第４実施形態に係る空気調和機Ｗの構成図である。
なお、図１３の実線矢印は、暖房運転時における冷媒の流れを示している。
また、図１３の破線矢印は、冷房運転時における冷媒の流れを示している。
空気調和機Ｗ（冷凍サイクル装置）は、冷房や暖房等の空調を行う機器である。図１３に示すように、空気調和機Ｗは、圧縮機１００と、凝縮器Ｅ１と、膨張弁Ｖと、蒸発器Ｅ２と、アキュムレータＭと、第１ファンＦ１と、第２ファンＦ２と、を備えている。

圧縮機１００は、ガス状の冷媒を圧縮する機器であり、第１実施形態（図１参照）と同様の構成を備えている。なお、冷媒として、例えば、冷媒Ｒ３２が用いられるが、これに限定されるものではない。
凝縮器Ｅ１は、その伝熱管（図示せず）を通流する冷媒と、第１ファンＦ１から送り込まれる空気と、の間で熱交換が行われる熱交換器である。
第１ファンＦ１は、凝縮器Ｅ１に空気を送り込むファンであり、凝縮器Ｅ１の付近に設置されている。

蒸発器Ｅ２は、その伝熱管（図示せず）を通流する冷媒と、第２ファンＦ２から送り込まれる空気と、の間で熱交換が行われる熱交換器である。
第２ファンＦ２は、蒸発器Ｅ２に空気を送り込むファンであり、蒸発器Ｅ２の付近に設置されている。

膨張弁Ｖは、凝縮器Ｅ１で凝縮した冷媒を減圧する機能を有している。なお、膨張弁Ｖで減圧された冷媒は、蒸発器Ｅ２に導かれる。このようにして、図１３に示す冷媒回路Ｑにおいて、圧縮機１００、凝縮器Ｅ１、膨張弁Ｖ、及び蒸発器Ｅ２を順次に介して冷媒が循環するようになっている。蒸発器Ｅ２で蒸発した冷媒は、アキュムレータＭで気液分離され、さらに、ガス状の冷媒が圧縮機１００に導かれる。

なお、空調運転の運転モードが、冷房運転及び暖房運転の一方から他方に切替らえられた場合、冷媒の流路を切り替える四方弁（図示せず）が適宜に設けられてもよい。

＜効果＞
第４実施形態によれば、圧縮機１００が備える圧縮機構部５（図１参照）の圧縮室Ｃｏｍ（図１参照）に十分な潤滑油が供給されるため、圧縮室Ｃｏｍのシール性が良好に保たれ、また、ベーン５ｅ（図１参照）やシリンダ５ａ（図１参照）、ローラ５ｂ（図１参照）の各摺動面の潤滑性も保たれる。したがって、第４実施形態によれば、性能や信頼性が高い空気調和機Ｗを提供できる。

≪変形例≫
以上、本発明に係る圧縮機１００等について各実施形態で説明したが、本発明はこれらの記載に限定されるものではなく、種々の変更を行うことができる。
例えば、第１実施形態（図１参照）では、下軸受５ｄの上面に油ポケットｈ１０が設けられる構成について説明したが、これに限らない。すなわち、上軸受５ｃの下面に油ポケットを設けてもよいし、また、上軸受５ｃ及び下軸受５ｄの両方に油ポケットを設けてもよい。言い換えると、圧縮機１００において、上軸受５ｃ（第１軸受）及び下軸受５ｄ（第２軸受）の少なくとも一方に、シリンダ室Ｃｙに臨む面に油ポケット（凹部）が設けられる構成にしてもよい。

また、第２実施形態（図８参照）では、仕切板５０に油ポケットｈ１１，ｈ１２が設けられる構成について説明したが、これに限らない。すなわち、圧縮機構部５１において、上軸受５ｃ（軸受）及び仕切板５０の少なくとも一方には、シリンダ室に臨む面に油ポケット（凹部）が設けられるようにしてもよい。また、圧縮機構部５２において、下軸受５ｄ（軸受）及び仕切板５０の少なくとも一方には、シリンダ室に臨む面に油ポケット（凹部）が設けられるようにしてもよい。

また、第２実施形態（図８参照）では、圧縮機１００Ａが２つの圧縮機構部５１，５２を備える構成について説明したが、これに限らない。すなわち、圧縮機が３つ以上の圧縮機構部（図示せず）を備える構成であってもよい。このような構成において、最上段の圧縮機構部（図示せず）には、上軸受及び仕切板の少なくとも一方のシリンダ室に臨む面に油ポケットが設けられ、また、最下段の圧縮機構部（図示せず）には、下軸受及び仕切板の少なくとも一方のシリンダ室に臨む面に油ポケットが設けられる。また、最上段・最下段以外の残りのそれぞれの圧縮機構部（図示せず）には、ロータ及びシリンダを挟む一対の仕切板のうち少なくとも一方のシリンダ室に臨む面に油ポケットが設けられる。このような構成でも、各実施形態と同様の効果が奏される。なお、前記した複数の圧縮機構部のうち、少なくとも一つに油ポケットを設け、残りには油ポケットを設けないようにしてもよい。

また、各実施形態は、適宜に組み合わせることが可能である。例えば、第２実施形態と第４実施形態とを組み合わせてもよい。すなわち、仕切板５０（図８参照）に油ポケットｈ１１，ｈ１２が設けられた圧縮機１００Ａを備えるように空気調和機Ｗ（図１３参照）を構成してもよい。
また、第３実施形態の圧縮機１００Ｃ（図１２参照）から下軸受５ｄの油ポケットｈ１０を省略し、ベーン５ｅの窪み部ｈ１７を残すようにしてもよい。このような構成でも、圧縮機構部５Ｃのシール性・潤滑性が良好に保たれる。

また、各実施形態では、圧縮機１００が縦置きである場合について説明したが、これに限らない。すなわち、圧縮機１００が横置きや斜め置きで配置される場合にも各実施形態を適用できる。
また、第４実施形態で説明した空気調和機Ｗ（図１３参照）は、ルームエアコンやパッケージエアコンの他、ビル用マルチエアコンといったさまざまな種類の空気調和機に適用できる。

また、第４実施形態では、圧縮機１００を備える「冷凍サイクル装置」が空気調和機Ｗ（図１３参照）である場合について説明したが、これに限らない。すなわち、圧縮機１００を備える「冷凍サイクル装置」は、冷凍機や給湯機、空調給湯システムの他、冷蔵庫等であってもよい。
また、空気調和機Ｗに用いられる冷媒は、冷媒Ｒ３２に限定されるものではなく、例えば、冷媒Ｒ４１０Ａや冷媒Ｒ６００ａの他、プロパンを主成分とする冷媒等、さまざまな種類の冷媒を用いることができる。

また、各実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に記載したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されない。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
また、前記した機構や構成は説明上必要と考えられるものを示しており、製品上必ずしも全ての機構や構成を示しているとは限らない。

１００，１００Ａ，１００Ｃ 圧縮機
１ 密閉容器
２ 電動機
２ａ 固定子
２ｂ 回転子
４，４Ａ クランク軸（駆動軸）
４ｃ 給油路
５，５１，５２，５Ｃ 圧縮機構部
５ｃ 上軸受（第１軸受、軸受）
５ｄ 下軸受（第２軸受、軸受）
５ａ，５１ａ，５２ａ シリンダ
５ｂ，５１ｂ，５２ｂ ローラ
５ｅ，５１ｅ，５２ｅ，５Ｃｅ ベーン
５ｆ，５１ｆ，５２ｆ 吐出弁
５０，５０Ｂ 仕切板
Ｃｏｍ，Ｃｏｍ２ 圧縮室
Ｃｙ，Ｃｙ２ シリンダ室
Ｅ１ 凝縮器
Ｅ２ 蒸発器
Ｇ 空間
ｈ６，ｈ２６ 吐出切欠き（吐出流路）
ｈ８ 吐出ポート（吐出流路）
ｈ１０，ｈ１１，ｈ１１ｓ，ｈ１２，ｈ１２ｓ 油ポケット（凹部）
ｈ１７ 窪み部
Ｉｎ 吸入室
Ｑ 冷媒回路
Ｖ 膨張弁
Ｗ 空気調和機（冷凍サイクル装置）
Ｚ 中心軸線

Claims (10)

1. 固定子及び回転子を有する電動機と、
   前記回転子と一体で回転する駆動軸と、
   前記駆動軸の回転に伴って冷媒を圧縮する圧縮機構部と、
   前記電動機、前記駆動軸、及び前記圧縮機構部を少なくとも収容し、潤滑油が封入されている密閉容器と、を備え、
   前記圧縮機構部は、
   環状のシリンダと、
   前記電動機の駆動に伴って前記シリンダ内で公転する環状のローラと、
   前記シリンダの軸方向の一方側に設けられ、前記駆動軸を軸支する第１軸受と、
   前記シリンダの軸方向の他方側に設けられ、前記駆動軸を軸支する第２軸受と、を有するとともに、
   前記ローラの外周面に先端が接触し、前記シリンダと前記ローラとの間のシリンダ室を吸入室及び圧縮室に仕切る板状のベーンと、
   前記圧縮室に連通する吐出流路に設けられる吐出弁と、を有し、
   前記ローラの径方向内側の空間は、前記駆動軸の給油路に連通しており、
   前記第１軸受及び前記第２軸受の少なくとも一方には、前記シリンダ室に臨む面に凹部が設けられ、
   前記シリンダ内で前記ローラが上死点に位置しているときの前記ローラの回転角を０°とした場合、前記ローラの前記回転角が０°の状態では、前記ローラの径方向内側に前記凹部が位置し、前記ローラの前記回転角が１８０°の状態では、前記ローラと前記シリンダとの間に前記凹部が位置している圧縮機。
2. 固定子及び回転子を有する電動機と、
   前記回転子と一体で回転する駆動軸と、
   前記駆動軸の回転に伴って冷媒を圧縮する２つの圧縮機構部と、
   ２つの前記圧縮機構部を軸方向で仕切る仕切板と、
   前記電動機、前記駆動軸、２つの前記圧縮機構部、及び前記仕切板を少なくとも収容し、潤滑油が封入されている密閉容器と、を備え、
   それぞれの前記圧縮機構部は、
   環状のシリンダと、
   前記電動機の駆動に伴って前記シリンダ内で公転する環状のローラと、
   前記駆動軸を軸支する軸受と、を有するとともに、
   前記ローラの外周面に先端が接触し、前記シリンダと前記ローラとの間のシリンダ室を吸入室及び圧縮室に仕切る板状のベーンと、
   前記圧縮室に連通する吐出流路に設けられる吐出弁と、を有し、
   前記軸受は、前記シリンダの軸方向の一方側に設けられ、
   前記仕切板は、前記シリンダの軸方向の他方側に設けられ、
   前記ローラの径方向内側の空間は、前記駆動軸の給油路に連通しており、
   それぞれの前記圧縮機構部において、前記軸受及び前記仕切板の少なくとも一方には、前記シリンダ室に臨む面に凹部が設けられ、
   前記シリンダ内で前記ローラが上死点に位置しているときの前記ローラの回転角を０°とした場合、前記ローラの前記回転角が０°の状態では、前記ローラの径方向内側に前記凹部が位置し、前記ローラの前記回転角が１８０°の状態では、前記ローラと前記シリンダとの間に前記凹部が位置している圧縮機。
3. 前記ローラの前記回転角が９０°の状態、及び、前記ローラの前記回転角が２７０°の状態では、前記凹部が前記ローラで閉塞されていること
   を特徴とする請求項１又は請求項２に記載の圧縮機。
4. 前記ローラの径方向内側に前記凹部が位置している状態での前記ローラの前記回転角の範囲、及び、前記ローラと前記シリンダとの間に前記凹部が位置している状態での前記ローラの前記回転角の範囲は、それぞれ、１４０°以上かつ１６５°以下であること
   を特徴とする請求項１又は請求項２に記載の圧縮機。
5. 前記凹部は、周方向において前記ベーンよりも前記吐出流路側に設けられること
   を特徴とする請求項１又は請求項２に記載の圧縮機。
6. 前記ローラの前記回転角が０°の状態であるときの前記シリンダ室の容積である行程容積に対して、前記凹部の容積が占める比率は、０．００１％以上かつ０．０１９％以下であること
   を特徴とする請求項１又は請求項２に記載の圧縮機。
7. 前記ベーンの側面には、窪み部が設けられ、
   前記ローラの前記回転角が０°の状態では、前記シリンダの径方向外側に前記窪み部の少なくとも一部が存在し、前記ローラの前記回転角が１８０°の状態では、前記ローラと前記シリンダとの間に前記窪み部の少なくとも一部が存在していること
   を特徴とする請求項１又は請求項２に記載の圧縮機。
8. 圧縮機、凝縮器、膨張弁、及び蒸発器を順次に介して冷媒が循環する冷媒回路を含み、
   前記圧縮機は、
   固定子及び回転子を有する電動機と、
   前記回転子と一体で回転する駆動軸と、
   前記駆動軸の回転に伴って冷媒を圧縮する圧縮機構部と、
   前記電動機、前記駆動軸、及び前記圧縮機構部を少なくとも収容し、潤滑油が封入されている密閉容器と、を備え、
   前記圧縮機構部は、
   環状のシリンダと、
   前記電動機の駆動に伴って前記シリンダ内で公転する環状のローラと、
   前記シリンダの軸方向の一方側に設けられ、前記駆動軸を軸支する第１軸受と、
   前記シリンダの軸方向の他方側に設けられ、前記駆動軸を軸支する第２軸受と、を有するとともに、
   前記ローラの外周面に先端が接触し、前記シリンダと前記ローラとの間のシリンダ室を吸入室及び圧縮室に仕切る板状のベーンと、
   前記圧縮室に連通する吐出流路に設けられる吐出弁と、を有し、
   前記ローラの径方向内側の空間は、前記駆動軸の給油路に連通しており、
   前記第１軸受及び前記第２軸受の少なくとも一方には、前記シリンダ室に臨む面に凹部が設けられ、
   前記シリンダ内で前記ローラが上死点に位置しているときの前記ローラの回転角を０°とした場合、前記ローラの前記回転角が０°の状態では、前記ローラの径方向内側に前記凹部が位置し、前記ローラの前記回転角が１８０°の状態では、前記ローラと前記シリンダとの間に前記凹部が位置している冷凍サイクル装置。
9. 圧縮機、凝縮器、膨張弁、及び蒸発器を順次に介して冷媒が循環する冷媒回路を含み、
   前記圧縮機は、
   固定子及び回転子を有する電動機と、
   前記回転子と一体で回転する駆動軸と、
   前記駆動軸の回転に伴って冷媒を圧縮する２つの圧縮機構部と、
   ２つの前記圧縮機構部を軸方向で仕切る仕切板と、
   前記電動機、前記駆動軸、２つの前記圧縮機構部、及び前記仕切板を少なくとも収容し、潤滑油が封入されている密閉容器と、を備え、
   それぞれの前記圧縮機構部は、
   環状のシリンダと、
   前記電動機の駆動に伴って前記シリンダ内で公転する環状のローラと、
   前記駆動軸を軸支する軸受と、を有するとともに、
   前記ローラの外周面に先端が接触し、前記シリンダと前記ローラとの間のシリンダ室を吸入室及び圧縮室に仕切る板状のベーンと、
   前記圧縮室に連通する吐出流路に設けられる吐出弁と、を有し、
   前記軸受は、前記シリンダの軸方向の一方側に設けられ、
   前記仕切板は、前記シリンダの軸方向の他方側に設けられ、
   前記ローラの径方向内側の空間は、前記駆動軸の給油路に連通しており、
   それぞれの前記圧縮機構部において、前記軸受及び前記仕切板の少なくとも一方には、前記シリンダ室に臨む面に凹部が設けられ、
   前記シリンダ内で前記ローラが上死点に位置しているときの前記ローラの回転角を０°とした場合、前記ローラの前記回転角が０°の状態では、前記ローラの径方向内側に前記凹部が位置し、前記ローラの前記回転角が１８０°の状態では、前記ローラと前記シリンダとの間に前記凹部が位置している冷凍サイクル装置。
10. 前記冷媒として、冷媒Ｒ３２が用いられること
    を特徴とする請求項８又は請求項９に記載の冷凍サイクル装置。

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