JP2020518971A - 直流電力ケーブル - Google Patents

Abstract

本発明は直流電力ケーブルに関するものである。具体的に、本発明は、空間電荷（ｓｐａｃｅ ｃｈａｒｇｅ）蓄積による直流絶縁耐力の低下及びインパルス破壊強度の低下を同時に防止することができ、絶縁層などの押出性を低下せずに製造コストを節減することができる直流電力ケーブルに関するものである。

Description

本発明は直流電力ケーブルに関するものである。具体的に、本発明は空間電荷（ｓｐａｃｅ ｃｈａｒｇｅ）の蓄積による直流絶縁耐力の低下及びインパルス破壊強度の低下を同時に防止することができ、絶縁層などの押出性を低下せずに製造コストを節減することができる直流電力ケーブルに関するものである。

一般に、大容量及び長距離の送電が要求される大型電力系統では、電力損失の減少、建設用地の問題、送電容量の増大などの観点で送電電圧を高める高圧送電が必須だと言える。

送電方式は、大別して交流送電方式と直流送電方式に区分されることができる。このうち、直流送電方式は直流で電気エネルギーを伝送することを言う。具体的に、前記直流送電方式は、まず送電側の交流電力を適当な電圧に変え、順変換装置によって直流に変換した後、送電線路を介して受電側に伝送すれば、受電側では逆変換装置によって直流電力を再び交流電力に変換する方式である。

特に、前記直流伝送方式は、大容量の電力を長距離輸送するのに有利であり、非同期電力系統の相互連携が可能であるという利点があるだけではなく、長距離送電において直流が交流より電力損失が少なくて安定度が高いので多く用いられている実情である。

ところが、高圧直流送電ケーブルを用いて送電が進行される場合、ケーブル絶縁体の温度が上昇するときあるいは負極性インパルス又は極性反転がなされた場合、前記絶縁体の絶縁特性が著しく低下する現象を示す問題点がある。これは、絶縁体内に一端の電荷が捕獲されるか放電されることなしに寿命の長い空間電荷（ｓｐａｃｅ ｃｈａｒｇｅ）が蓄積されるからであると知られている。

上述した空間電荷は高圧直流送電ケーブル絶縁体内の電場を歪ませて最初設計の絶縁破壊電圧より低い電圧で絶縁破壊を引き起こすことがある。

前記空間電荷蓄積によるケーブルの直流絶縁耐力及び破壊電圧低下の問題を解決するために、ケーブルの絶縁層を構成する絶縁基材樹脂に珪酸アルミニウム、珪酸カルシウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウムなどの無機粒子を添加する技術が用いられている。

しかし、前記空間電荷蓄積は、ケーブルの導体から前記絶縁層内に注入される電荷、前記絶縁層の架橋によって不可避に生成される架橋副産物、前記絶縁層と接触する半導電層の架橋によって不可避に生成されて前記絶縁層内に移行する架橋副産物、前記半導電層を形成するベース樹脂に含まれ、前記絶縁層内に移行する極性単量体などの多様な原因によって発生するから、単純に前記絶縁層に前記無機粒子を添加することによって前記空間電荷蓄積及びこれによる直流絶縁耐力及び破壊電圧の低下の問題を充分に解決することはできなかった。

また、前記問題を解決するために、前記絶縁層に添加される無機粒子の含量を増加させる場合、前記無機粒子は不純物として作用して絶縁層の押出性を低下させるだけでなく、電力ケーブルに要求されるまた一つの重要特性であるインパルス強度を低下させる問題がある。このような問題のため、直流電力ケーブルにおいて絶縁層の厚さはケーブルの絶縁破壊電圧よりはインパルス強度によって決定され、これによりケーブルの外径が増加して製造及び経済的な観点で問題となっている。それだけでなく、直流電力ケーブルの絶縁層の厚さはケーブルの絶縁破壊電圧及びインパルス強度によって決定され、これによりケーブルの外径が増加して製造及び経済的観点で問題となっている。

したがって、空間電荷（ｓｐａｃｅ ｃｈａｒｇｅ）蓄積による直流絶縁耐力の低下及びインパルス破壊強度の低下を同時に防止することができ、絶縁層などの押出性を低下せずに製造コストを節減することができる直流電力ケーブルが切実に要求されている実情である。

本発明は、空間電荷（ｓｐａｃｅ ｃｈａｒｇｅ）の蓄積による直流絶縁耐力の低下及びインパルス破壊強度の低下を同時に防止することができる直流電力ケーブルを提供することを目的とする。

また、本発明は、絶縁層などの押出性を低下せずに製造コストを節減することができる直流電力ケーブルを提供することを目的とする。

前記課題を解決するために、本発明は、直流電力ケーブであって、導体と、前記導体を取り囲む内部半導電層と、前記内部半導電層を取り囲む絶縁層と、前記絶縁層を取り囲む外部半導電層と、前記外部半導電層を取り囲む外被とを含み、前記内部半導電層又は前記外部半導電層は、ベース樹脂としてオレフィンと極性単量体の共重合樹脂及び前記樹脂内に分散された伝導性粒子を含む半導電組成物から形成され、前記極性単量体の含量は前記共重合樹脂の総重量を基準に１８重量％以下であり、前記絶縁層は、ベース樹脂としてポリオレフィン樹脂、及び前記樹脂内に分散され、珪酸アルミニウム、珪酸カルシウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、カーボンナノチューブ及びグラファイトからなる群から選択される１種以上の無機粒子を含む絶縁組成物から形成され、前記無機粒子の含量は、前記絶縁層のベース樹脂１００重量部を基準に、０．０１〜１０重量部であり、下記の式２によって定義される前記絶縁層の電界集中係数（Ｆｉｅｌｄ Ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ Ｆａｃｔｏｒ；ＦＥＦ）が１００〜１４０％であることを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。
前記数学式２で、
前記試片は、厚さが１２０μｍであり、前記絶縁層を形成する絶縁組成物から形成された絶縁フィルム、及び前記絶縁フィルムの上面及び下面にそれぞれ接着され、それぞれの厚さが５０μｍであり、前記半導電組成物から形成された半導電フィルムを含む試片であり、
前記試片に印加された電界は前記絶縁フィルムに１時間の間に印加された５０ｋＶ／ｍｍの直流電界であり、
前記試片において最大に増加した電界は前記絶縁フィルムに直流電界が印加される１時間の間に増加した電界値の中で最大値である。

前記絶縁組成物又は半導電組成物は架橋剤をさらに含み、
前記架橋剤の含量は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、０．１〜５重量部であることを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

また、前記極性単量体は、アクリレート単量体を含むことを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

そして、前記無機粒子は酸化マグネシウムを含むことを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

また、前記無機粒子は、ビニルシラン、ステアリン酸、オレイン酸及びアミノポリシロキサンからなる群から選択される１種以上の表面改質剤によって表面改質されることを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

一方、前記共重合樹脂は、エチレンビニルアセテート（ＥＶＡ）、エチレンメチルアクリレート（ＥＭＡ）、エチレンメチルメタクリレート（ＥＭＭＡ）、エチレンエチルアクリレート（ＥＥＡ）、エチレンエチルメタクリレート（ＥＥＭＡ）、エチレン（イソ）プロピルアクリレート（ＥＰＡ）、エチレン（イソ）プロピルメタクリレート（ＥＰＭＡ）、エチレンブチルアクリレート（ＥＢＡ）及びエチレンブチルメタクリレート（ＥＢＭＡ）からなる群から選択される１種以上を含むことを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

ここで、前記伝導性粒子の含量は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、３５〜７０重量部であることを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

一方、前記架橋剤は、過酸化物系架橋剤であることを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

ここで、前記過酸化物系架橋剤は、ジクミルペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、ラウリルペルオキシド、ｔ−ブチルクミルペルオキシド、ジ（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルペルオキシドからなる群から選択される１種以上を含むことを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

そして、前記絶縁層のベース樹脂としてポリオレフィン樹脂はポリエチレン樹脂を含むことを特徴とする、直流電力ケーブルを提供する。

一方、前記絶縁組成物は、２，４−ジフェニル−４−メチル−１−ペンテン（（２，４−ｄｉｐｈｅｎｙｌ−４−ｍｅｔｈｙｌ−１−ｐｅｎｔｅｎｅ）、１，４−ヒドロキノン（１，４−ｈｙｄｒｏｑｕｉｎｏｎｅ）及びヒドロキノン誘導体からなる群から選択される１種以上を含むスコーチ抑制剤を含み、前記スコーチ抑制剤の含量は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、０．１〜１．０重量部であることを特徴とする、電力ケーブルを提供する。

ここで、前記スコーチ抑制剤は、２，４−ジフェニル−４−メチル−１−ペンテンを含むことを特徴とする、電力ケーブルを提供する。

本発明による直流電力ケーブルは、半導電層のベース樹脂及び架橋度を精密に制御するとともに絶縁層の内部に精密に制御された含量の無機粒子を添加することによって絶縁層内部の空間電荷の蓄積及びこれによる直流絶縁耐力の低下及びインパルス破壊強度の低下を同時に防止することができる優れた効果を示す。

また、本発明は、絶縁層に含まれて空間電荷の蓄積を抑制する無機粒子の添加量を減縮させることにより前記無機粒子による絶縁層などの押出性低下を抑制し、かつ前記絶縁層の厚さ増加を抑制してケーブルの製造コストを節減させることができる優れた効果を示す。

本発明による電力ケーブルの実施例の断面構造を概略的に示す図である。 本発明による電力ケーブルの他の実施例の断面構造を概略的に示す図である。 実施例による絶縁試片の温度による体積抵抗率を示すグラフである。 実施例による絶縁＋半導電試片に対するＦＴ−ＩＲ評価結果を示す図である。 実施例による絶縁＋半導電試片に対するＰＥＡ評価結果を示す図である。 ＰＥＡ及びＦＴ−ＩＲ評価用絶縁＋半導電試片の製造例を説明するための図である。

以下、本発明の好適な実施例を詳細に説明する。しかし、本発明はここで説明する実施例に限定されず、他の形態に具体化されることもできる。むしろ、ここで紹介する実施例は開示する内容が徹底的で完全になることができるように、かつ当業者に本発明の思想が充分に伝達されるようにするために提供するものである。明細書全般にわたって同じ参照番号は同じ構成要素を示す。

図１は本発明による直流電力ケーブルの実施例の断面構造を概略的に示す図である。図１に示したように、本発明による直流電力ケーブル１００は、中心導体１０、前記導体１０を取り囲む内部半導電層１２、前記内部半導電層１２を取り囲む絶縁層１４、前記絶縁層１４を取り囲む外部半導電層１６、前記外部半導電層１６を取り囲み、金属シース又は中性線からなり、電気遮蔽及び短絡電流の帰路のための遮蔽層１８、前記遮蔽層１８を取り囲む外被２０などを含むことができる。

図２は本発明による直流電力ケーブルの他の実施例の断面構造を概略的に示すもので、海底ケーブルの断面構造を概略的に示す図である。

図２に示したように、本発明による直流電力ケーブル２００において、導体１０、内部半導電層１２、絶縁層１４及び外部半導電層１６は前述した図１の実施例と類似しているので、その繰り返し説明は省略する。

前記外部半導電層１６の外部には、外部の水のような異物が浸入すれば絶縁層１４の絶縁性能が低下するので、これを防止するために鉛（ｌｅａｄ）からなる金属シース（ｍｅｔａｌ ｓｈｅａｔｈ）、いわゆる‘鉛被シース’３０を備える。

さらに、前記鉛被シース３０の外部に、ポリエチレン（ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ）などの樹脂から構成されたシース３２と水が直接接触しないように、ベッディング層３４を備える。前記ベッディング層３４上には鉄線外装４０を備えることができる。前記鉄線外装４０は前記ケーブルの外側に備えられ、海底の外部環境からケーブルを保護するように機械的強度を高める役割をすることになる。

前記鉄線外装４０の外側、すなわちケーブルの外側にはケーブルの外装としてジャケット４２を備える。ジャケット４２はケーブルの外側に備えられ、ケーブル２００の内部構成を保護する役割をする。特に、海底ケーブルの場合、ジャケット４２は海水などの海底環境に耐えることができる耐候性及び機械的強度に優れた性質を有することになる。例えば、前記ジャケット４２はポリプロピレンヤーン（ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ｙａｒｎ）などからなることができる。

前記中心導体１０は、銅、アルミニウム、好ましくは銅からなる単線又は複数の導線が連合した撚線によってなることができ、前記中心導体１０の直径、撚線を構成する素線の直径などを含む規格はこれを含む直流電力ケーブルの送電圧、用途などによって違い、通常の技術者によって適切に選択できる。例えば、本発明による直流電力ケーブルが海底ケーブルのように敷設性、可撓性などが要求される用途に使われる場合、前記中心導体１０は単線よりは、柔軟性に優れた撚線からなることが好ましい。

前記内部半導電層１２は前記中心導体１０と前記絶縁層１４との間に配置され、前記中心導体１０と前記絶縁層１４間の浮き上がりを引き起こす空気層をなくし、局部的な電界集中を緩和させるなどの機能を果たす。一方、前記外部半導電層１６は、前記絶縁層１４に均等な電界がかかるようにする機能、局部的な電界集中の緩和及び外部からケーブル絶縁層を保護する機能を果たす。

通常、前記内部半導電層１２及び外部半導電層１６はベース樹脂にカーボンブラック、カーボンナノチューブ、カーボンナノプレート、グラファイトなどの伝導性粒子が分散されており、架橋剤、酸化防止剤、スコーチ抑制剤などがさらに添加された半導電組成物の押出しによって形成される。

ここで、前記ベース樹脂は、前記半導電層１２、１６と前記絶縁層１４間の層間接着力のために、前記絶縁層１４を形成する絶縁組成物のベース樹脂と類似した系のオレフィン樹脂を使うことが好ましく、より好ましくは前記伝導性粒子との相溶性を考慮して、オレフィンと極性単量体、例えばエチレンビニルアセテート（ＥＶＡ）、エチレンメチルアクリレート（ＥＭＡ）、エチレンメチルメタクリレート（ＥＭＭＡ）、エチレンエチルアクリレート（ＥＥＡ）、エチレンエチルメタクリレート（ＥＥＭＡ）、エチレン（イソ）プロピルアクリレート（ＥＰＡ）、エチレン（イソ）プロピルメタクリレート（ＥＰＭＡ）、エチレンブチルアクリレート（ＥＢＡ）、エチレンブチルメタクリレート（ＥＢＭＡ）などを使うことが好ましい。

また、前記架橋剤は、前記半導電層１２、１６に含まれたベース樹脂の架橋方式によってシラン系架橋剤、又はジクミルペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、ラウリルペルオキシド、ｔ−ブチルクミルペルオキシド、ジ（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルペルオキシドなどの有機過酸化物系架橋剤であってもよい。

前記内部半導電層１２及び前記外部半導電層１６を形成する半導電組成物に含まれるベース樹脂として、オレフィンと極性単量体の共重合樹脂及び／又は極性単量体が前記半導電層１２と前記絶縁層１４間の界面を通して前記絶縁層１４の内部に移動することによって前記絶縁層１４の空間電荷の蓄積をもっと加重させ、また前記半導電層１２、１６の架橋時に生成される架橋副産物が前記半導電層１２と前記絶縁層１４間の界面を通して前記絶縁層１４の内部に移動し、これによって前記絶縁層１４の内部に異種電荷（ｈｅｔｅｒｏｃｈａｒｇｅ）を蓄積させて電界の歪みを加重させることによって前記絶縁層１４の絶縁破壊電圧を低下させる問題を引き起こすことがある。

具体的に、本発明による直流電力ケーブルにおいて、前記半導電層１２を形成する半導電組成物は、その総重量を基準に、オレフィンと極性単量体の共重合樹脂の含量が約６０〜７０重量％、前記共重合樹脂の総重量を基準に、前記極性単量体の含量が１〜１８重量％、好ましくは１〜１２重量％に精密に調節されることができる。

ここで、前記極性単量体の含量が１８重量％を超える場合、前記絶縁層１４の空間電荷の蓄積が大きく加速化する反面、前記極性単量体の含量が１重量％未満の場合、前記ベース樹脂と前記伝導性粒子の相溶性が低下して前記半導電層１２、１６の押出性が低下し、半導電特性が具現されないこともある。

また、本発明による直流電力ケーブルにおいて、前記半導電層１２を形成する半導電組成物は、そのベース樹脂１００重量部を基準に、前記架橋剤の含量が０．１〜５重量部、好ましくは０．１〜１．５重量部に精密に調節されることができる。

ここで、前記架橋剤の含量が５重量部を超える場合、前記半導電組成物に含まれたベース樹脂の架橋時に必須に生成される架橋副産物の含量が余りにも多く、このような架橋副産物が前記半導電層１２、１６と前記絶縁層１４間の界面を通して前記絶縁層１４の内部に移動して異種電荷（ｈｅｔｅｒｏｃｈａｒｇｅ）を蓄積して電界の歪みを加重させて前記絶縁層１４の絶縁破壊電圧を低下させる問題を引き起こすことができる反面、０．１重量部未満の場合、架橋度が十分でなくて前記半導電層１２、１６の機械的特性、耐熱性などが不十分になることがある。

そして、本発明による直流電力ケーブルにおいて、前記内部及び外部半導電層１２、１４を形成する半導電組成物は、そのベース樹脂１００重量部を基準に、カーボンブラックなどの伝導性粒子を３５〜７０重量部含むことができる。前記伝導性粒子の含量が３５重量部未満の場合、十分な半導電特性が具現されることができない反面、７０重量部を超える場合、前記内部及び外部半導電層１２、１４の押出性が低下して表面特性が低下するかケーブルの生産性が低下する問題がある。

前記絶縁層１４は、例えばベース樹脂として、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂であってもよく、好ましくはポリエチレン樹脂と無機粒子を含む絶縁組成物の押出しによって形成されることができる。

前記ポリエチレン樹脂は、超低密度ポリエチレン（ＵＬＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、線形低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、又はこれらの組合せであってもよい。また、前記ポリエチレン樹脂は、単独重合体、エチレンとプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテンなどのα−オレフィンとランダム又はブロック共重合体、又はこれらの組合せであってもよい。

前記無機粒子は、ナノサイズの珪酸アルミニウム、珪酸カルシウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、カーボンナノチューブ、グラファイトなどを使うことができる。ただ、前記絶縁層１４のインパルス強度の側面で、前記無機粒子として酸化マグネシウムが好ましい。前記酸化マグネシウムは天然鉱石から得られるが、海水中のマグネシウム塩を用いた人工合成原料からも製造することができ、高純度に品質又は物性が安定した材料として供給することができるという利点もある。

前記酸化マグネシウムは基本的に面心立方構造の結晶構造を有するが、合成方法によって多様な形態、純度、結晶化度、物性などを有することができる。具体的に、前記酸化マグネシウムは、立方体状（ｃｕｂｉｃ）、テラス状（ｔｅｒｒａｃｅ）、棒状（ｒｏｄ）、多孔状（ｐｏｒｏｕｓ）、球状（ｓｐｈｅｒｉｃａｌ）に区分され、それぞれの特異な物性によって多様に用いることができ、基材樹脂と無機粒子間の境界にポテンシャル井戸（ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｗｅｌｌ）を形成することにより、電荷移動及び空間電荷蓄積を抑制する効果を発揮する。

また、前記グラファイトを含むナノ炭素粒子又はカーボンナノチューブも多様な形態を有することができ、絶縁性能を維持しながら超高圧直流送電ケーブル内で発生する空間電荷を除去することができ、空間電荷を除去することにより、高圧直流送電ケーブ絶縁体において最初に設計された絶縁破壊電圧より低い電圧で絶縁破壊を引き起こす絶縁電圧下降現象を最小化することができる。特に、部分的に炭化したグラファイトナノファイバーは残っているＰＡＮ構造によって電気的に連結されていないので、絶縁性を有しながらも、一部のグラファイト構造によって外部電場によって充分に分極されて空間電荷を除去することができるトラップサイトの役割をすることができる。

このような酸化マグネシウムを含めた無機粒子は、ケーブルに電界を印加するときに基材樹脂と無機粒子間の境界にポテンシャル井戸（ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｗｅｌｌ）を形成することにより、電荷の移動及び空間電荷蓄積を抑制する効果を発揮する。

前記無機粒子の誘電率は一般的に前記ベース樹脂の誘電率より高い。例えば、前記無機ナノ粒子として酸化マグネシウムの誘電率は約１０である反面、前記ベース樹脂として低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）の誘電率は約２．２〜２．３である。したがって、前記ベース樹脂に前記無機ナノ粒子を添加した前記絶縁組成物の誘電率は前記ベース樹脂の誘電率より高くなければならない。

しかし、前記無機粒子のサイズがナノスケール、例えば１ｎｍ〜１００μｍ、好ましくは１〜１００ｎｍの場合には、マイクロスケールの無機粒子を添加した場合とは違い、むしろ前記絶縁組成物の誘電率が前記ベース樹脂の誘電率より低くなる現象が発生し、またインパルス絶縁破壊電圧も上昇することを実験的に確認した。

前記無機粒子のサイズがナノスケールの場合、前記絶縁組成物の誘電率が前記ベース樹脂の誘電率より低くなる現状の理由は確認することができないが、いわゆるナノ効果（ｎａｎｏ ｅｆｆｅｃｔ）による結果であると予測され、また前記無機粒子のサイズがナノスケールに調節されることにより、前記ベース樹脂内部の界面が安定化することによるものであると予測される。

すなわち、前記無機粒子のサイズがナノスケールに調節されることにより、これを含む前記絶縁組成物の誘電率が低くなり、前記絶縁組成物から形成される絶縁層のインパルス絶縁破壊電圧が上昇し、前記絶縁層を含むケーブルの寿命が延ばされる効果を誘発することができる。

よって、本発明による絶縁組成物は、下記の式１によって定義される誘電率減少率（％）が１％以上、好ましくは２％以上、より好ましくは５％以上である。
前記数学式１で、ａはベース樹脂の誘電率、ｂは絶縁組成物の誘電率である。

前記無機ナノ粒子は、例えばテラス状（ｔｅｒｒａｃｅ）、立方体状（ｃｕｂｉｃ）、棒状（ｒｏｄ）、エッジレス状（ｅｄｇｅ−ｌｅｓｓ）などの形状を有することができ、前記ベース樹脂内部の界面安定化の観点で立方体状（ｃｕｂｉｃ）が好ましい。

好ましくは、前記酸化マグネシウムを含めた無機粒子は、ビニルシラン、ステアリン酸、オレイン酸、アミノポリシロキサンなどで表面改質することができる。一般に、酸化マグネシウムなどの無機粒子は高表面エネルギーを有する親水性である反面、ポリエチレンなどの基材樹脂は低表面エネルギーを有する疎水性であるため、酸化マグネシウムなどの無機粒子がポリエチレンなどの基材樹脂に対する分散性が良くなく、電気的特性にも悪影響を及ぼすことがある。よって、このような問題点を解決するために、酸化マグネシウムなどの無機粒子を表面改質することが好ましい。

前記酸化マグネシウムなどの無機粒子を表面改質しない場合、無機粒子とポリエチレンなどの基材樹脂との間にギャップ（ｇａｐ）が生じて機械的物性を低下させるのはもちろんのこと、絶縁破壊強度などの電気絶縁特性の低下を引き起こすことができる。一方、酸化マグネシウムなどの無機粒子はビニルシランなどで表面改質されることにより、ポリエチレンなどの基材樹脂に対してもっと優れた分散性を示し、改善した電気的特性を示す。ビニルシランなどの加水分解基が縮合反応によって酸化マグネシウムなどの表面に化学結合することにより、表面改質された無機粒子が形成される。よって、前記ビニルシランなどで表面改質された無機粒子のシラン基がポリエチレンなどの基材樹脂と反応して優れた分散性を確保することができるようになる。

また、前記酸化マグネシウムなどの無機粒子は単結晶又は多結晶の結晶形態のいずれも有することができ、基材樹脂１００重量部を基準に、０．０１〜１０重量部の含量で絶縁組成物に含まれることができる。前記無機粒子の含量が０．０１重量部未満の場合、空間電荷蓄積低減の効果が十分ではないことがあり、１０重量部を超える場合、インパルス強度、機械的特性、連続押出性などが低下することがある。

また、前記絶縁層１４を形成する絶縁組成物は架橋剤を含むことにより、前記絶縁層１４は、押出しの際又は押出しの後、別途の架橋工程によって架橋ポリオレフィン（ＸＬＰＯ）、好ましくは架橋ポリエチレン（ＸＬＰＥ）からなることができる。

前記絶縁組成物に含まれる架橋剤は前記半導電組成物に含まれる架橋剤と同一であってもよく、例えば前記ポリオレフィンの架橋方式によって、シラン系架橋剤、又はジクミルペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、ラウリルペルオキシド、ｔ−ブチルクミルペルオキシド、ジ（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルペルオキシドなどの有機過酸化物系架橋剤であってもよい。ここで、前記絶縁組成物に含まれる架橋剤は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、０．１〜５重量部含まれることができる。

また、前記絶縁組成物は、酸化防止剤、耐熱剤、押出性向上剤、イオンスカベンジャー、スコーチ抑制剤、架橋助剤などのその他の添加剤をさらに含むことができる。

特に、前記酸化防止剤として、アミン系酸化防止剤；ジアルキルエステル系、ジステアリルチオジプロピオネート、ジラウリルチオジプロピオネートのようなチオエステル系酸化防止剤；テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）４，４’−ビフェニレンジフォスファイト、２，２’−チオジエチルビス−［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）−プロピオネート］、ペンタエリトリチル−テトラキス−［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）−プロピオネート］、４，４’−チオビス（２−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、２，２’−チオビス（６−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール）、トリエチレングリコール−ビス−［３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオネート］）のようなフェニル系酸化防止剤、及びこれらの混合物からなる群から選択される酸化防止剤を使うことができる。ここで、前記酸化防止剤は、前記基材樹脂１００重量部を基準に、０．１〜２重量部を使うことができる。

そして、前記耐熱剤として、ジフェニルアミンとアセトンの反応物、ジンク２−メルカプトベンズイミダゾレート、４，４’−ビス（α，α−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン、ペンタエリスリトール−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−フェニル）−プロピオネート］、ペンタエリスリトール−テトラキス−（β−ラウリル−シオプロピオネート、２，２’−チオジエチルレンビス−［３−（３，５−ジテルト、ブチル−４−ヒドロキシフェニル）−プロピオネート］、β，β’−チオジプロピオン酸のジステアリル−エステル及びこれらの混合物からなる群から選択される耐熱剤を使うことができる。ここで、前記耐熱剤は、前記基材樹脂１００重量部を基準に、０．１〜２重量部を使うことができる。

また、前記イオンスカベンジャーとして、アリール系シランなどを使うことができる。ここで、前記イオンスカベンジャーは、前記基材樹脂１００重量部を基準に、０．１〜２重量部を使うことができ、空間電荷蓄積低減の効果を促進することができる。

そして、前記スコーチ抑制剤は前記架橋剤の架橋効率を増加させ、スコーチ耐性を向上させる機能をし、例えば２，４−ジフェニル−４−メチル−１−ペンテン（（２，４−ｄｉｐｈｅｎｙｌ−４−ｍｅｔｈｙｌ−１−ｐｅｎｔｅｎｅ）、１，４−ヒドロキノン（１，４−ｈｙｄｒｏｑｕｉｎｏｎｅ）及びヒドロキノン誘導体からなる群から選択される１種以上を含むが、これに限られるものではなく、具体的には２，４−ジフェニル−４−メチル−１−ペンテンを使うことができる。前記スコーチ抑制剤の含量は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、０．１〜１．０重量部、好ましくは０．２〜０．８重量部である。前記スコーチ抑制剤の含量が０．１重量部未満の場合には架橋促進効果が低く、１．０重量部を超える場合には架橋効率の減少をもたらすことになる。

本発明者らは、本発明による直流電力ケーブルにおいて前記絶縁層１４内の空間電荷蓄積によって前記絶縁層１４に印加される電界が歪んで直流絶縁耐力が低下することができることを前提として、下記の式２によって定義される前記絶縁層１４の電界集中係数（Ｆｉｅｌｄ Ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ Ｆａｃｔｏｒ；ＦＥＦ）が１００〜１４０％の場合、前記ケーブルの設計された直流絶縁耐力及び絶縁破壊電圧が同等な水準に維持されることができることを実験的に確認することによって本発明を完成した。
前記式２で、前記試片は、厚さが１２０μｍであり、前記絶縁層を形成する絶縁組成物から形成された絶縁フィルム及び前記絶縁フィルムの上面及び下面にそれぞれ接着され、それぞれの厚さが５０μｍであり、前記半導電組成物から形成された半導電フィルムを含む試片であり、
前記試片に印加された電界は前記絶縁フィルムに１時間の間に印加された５０ｋＶ／ｍｍの直流電界であり、
前記試片において最大に増加した電界は前記絶縁フィルムに直流電界が印加される１時間の間に増加した電界値の最大値である。

すなわち、本発明者らは、前記絶縁層１４の電界集中係数（ＦＥＦ）が１４０％を超える場合、前記絶縁層１４内の空間電荷蓄積が過度になって電界が大きく歪み、結果的に直流絶縁耐力及び絶縁破壊電圧が急激に低下することを実験的に確認することによって本発明を完成した。

また、前述した絶縁層１４内に含まれる無機粒子の含量及び前記半導電層１２、１６に含まれる極性単量体及び架橋剤の含量を精密に調節することにより、前記絶縁層１４の電界集中係数（ＦＥＦ）を精密に制御することができる。

前記ジャケット層２０は、ポリエチレン、ポリビニルクロリド、ポリウレタンなどを含むことができ、例えばポリエチレン樹脂からなることが好ましく、ケーブルの最外側に配置される層であるので、機械的強度を考慮すると、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）樹脂からなることがより好ましい。また、前記ジャケット層２０は、前記直流電力ケーブルの色相を具現するために、カーボンブラックなどの添加剤を少量、例えば２〜３重量％含むことができ、例えば０．１〜８ｍｍの厚さを有することができる。

［実施例］
１．製造例
１）ＰＥＡ及びＦＴ−ＩＲ評価用絶縁＋半導電試片の製造例
ＰＥＡ（ｐｕｌｓｅｄ ｅｌｅｃｔｒｏ ａｃｏｕｓｔｉｃ）評価のために、以下の図に示したような絶縁薄膜フィルム及び絶縁＋半導電薄膜フィルムを用いて試片をそれぞれ製造した。

前記絶縁薄膜フィルムは、ポリエチレン樹脂、無機粒子としてビニルシランで表面処理された酸化マグネシウム、過酸化物架橋剤、その他の添加剤を含む絶縁組成物を１２０℃で５分間加熱圧縮して薄膜フィルムを製造し、１８０℃で８分間架橋した後、１２０℃に冷却し、さらに室温に冷却した。製造された絶縁薄膜フィルムの厚さは約１２０μｍであった。

一方、絶縁＋半導電薄膜フィルムは、ポリエチレン樹脂、無機粒子としてビニルシランで表面処理された酸化マグネシウム、過酸化物架橋剤、その他の添加剤を含む絶縁組成物を１２０℃で５分間加熱圧縮して絶縁フィルムを製造し、ブチルアクリレート（ＢＡ）を含む樹脂、架橋剤、その他の添加剤を含む半導電組成物を１２０℃で５分間加熱圧縮して半導電フィルムを製造し、前記半導電フィルムを前記絶縁フィルムの前面及び後面に付着し、１２０℃で５分間さらに溶融させて互いに熱的に結合させた後、１８０℃で８分間架橋した後、１２０℃に冷却し、さらに室温に冷却した。製造された絶縁フィルム及び半導電フィルムの厚さはそれぞれ約１２０μｍ及び約５０μｍであった。

ここで、前記半導電組成物は、樹脂の総重量を基準に、ブチルアクリレート（ＢＡ）の含量が１７重量％である半導電組成物（ＳＣ−ａ）から形成された半導電フィルム、及びブチルアクリレート（ＢＡ）の含量が３重量％である半導電組成物（ＳＣ−ｂ）からなる半導電フィルムがそれぞれ適用された絶縁＋半導電薄膜フィルムを製造した。

また、ＦＴ−ＩＲ評価のためには、もっと厚いフィルムを製造し、絶縁フィルム又は絶縁薄膜フィルムの厚さは２０ｍｍ、半導電フィルムの厚さは１ｍｍに製造した。そして絶縁＋半導電薄膜フィルムは、半導電フィルムが絶縁フィルムの一面にのみ結合され、１ｍｍ厚さのミクロトーム（ｍｉｃｒｏｔｏｍｅ）で断面を切断した。そして、前記絶縁薄膜フィルム、前記絶縁＋半導電（ＳＣ−ａ）薄膜フィルム及び前記絶縁＋半導電（ＳＣ−ｂ）薄膜フィルムのそれぞれを真空及び７０℃で５日間脱ガス化して架橋副産物を除去したフィルムも追加的に製造した。

２）インパルス破壊試験用モデルケーブルの製造例
インパルス破壊試験のためのモデルケーブルの製造のために、下記の表１の絶縁組成物Ａ及びＢをそれぞれ製造した。下記の表１に記載した含量の単位は重量部である。

−基材樹脂：低密度ポリエチレン樹脂（ＬＧ化学、ＬＥ２０３０；密度：０８５〜０．９５ｋｇ／ｍ^２；溶融指数（ＭＩ）：１〜２）
−無機粒子：ビニルシランで表面改質された酸化マグネシウム（平均粒径：２００ｎｍ）
−架橋剤：過酸化ジクミル
−酸化防止剤：テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）４，４’−ビフェニレンジフォスフェート
また、前記絶縁組成物Ａ又はＢからなる絶縁層を備え、前記半導電組成物（ＳＣ−ａ）又は前記半導電組成物（ＳＣ−ｂ）からなる内部半導電層と外部半導電層を備え、絶縁厚さが４ｍｍ、導体断面積が４００ｓｑであるモデルケーブルＡ〜Ｄをそれぞれ製造した。前記モデルケーブルＡ〜Ｄの内部半導電層、絶縁層及び外部半導電層の具体的な構成は下記の表２に記載した通りである。

２．物性評価
１）絶縁＋半導電試片に対するＦＴ−ＩＲ評価
絶縁フィルムと半導電フィルム間のアクリレート及び架橋副産物の移行可否を判断するために、４ｃｍ^−１の解像度で６４スキャンにかけて４０００〜６５０ｃｍ^−１のスペクトルデータ（ｓｐｅｃｔｒａｌ ｄａｔａ）を収集した。ＦＴ−ＩＲ評価は、マイクロスコープ及びＭＣＴ検出器を備えたＶａｒｉａｎ ７０００ｅ装備で遂行した。評価結果は図４に示した通りである。

図４に示したように、脱ガス化によって架橋副産物が除去されていないフィルムとして、絶縁薄膜フィルム（ａ）、絶縁＋半導電（ＳＣ−ａ）薄膜フィルム（ｃ）及び絶縁＋半導電（ＳＣ−ｂ）薄膜フィルム（ｅ）は架橋副産物の一つであるアセトフェノンを示す１６９４．３ｃｍ^−１のピークが観察された反面、脱ガス化によって架橋副産物が除去されたフィルムとして、絶縁薄膜フィルム（ｂ）、絶縁＋半導電（ＳＣ−ａ）薄膜フィルム（ｄ）及び絶縁＋半導電（ＳＣ−ｂ）薄膜フィルム（ｆ）は架橋副産物の一つであるアセトフェノンを示す１６９４．３ｃｍ^−１のピークが観察されなかった。

また、半導電フィルムが結合されていない絶縁薄膜フィルム（ａ、ｂ）はアクリレート樹脂を示す１７３５．６ｃｍ^−１のピークが観察されない反面、半導電フィルムが結合された絶縁＋半導電薄膜フィルム（ｃ、ｄ、ｅ、ｆ）はアクリレート樹脂を示す１７３５．６ｃｍ^−１のピークが観察された。特に、半導電フィルムに結合された、アクリレート含量の相対的に低い絶縁＋半導電（ＳＣ−ｂ）薄膜フィルムに比べ、半導電フィルムに結合された、アクリレート含量の相対的に高い絶縁＋半導電（ＳＣ−ａ）薄膜フィルムでアクリレート樹脂を示す１７３５．６ｃｍ^−１のピークが大きいことから、半導電フィルムから絶縁フィルムへのアクリレート樹脂の移行が大きいことが確認された。

２）絶縁＋半導電試片に対する異種電荷と空間電荷の挙動及び電界集中係数の評価
前記ＰＥＡ評価用試片製造例によって製造された絶縁薄膜フィルムからなる試片（ａ）、絶縁＋半導電（ＳＣ−ａ）薄膜フィルムからなる試片（ｂ）及び絶縁＋半導電（ＳＣ−ｂ）薄膜フィルムからなる試片（ｃ）に対してＰＥＡ（ｐｕｌｓｅｄ ｅｌｅｃｔｒｏ ａｃｏｕｓｔｉｃ）評価を遂行した。具体的に、前記フィルムの両面に電極を形成し、室温で５０ｋＶ／ｍｍのＤＣ電界を１時間印加した後、電界印加を中断し、１時間の間に短絡させる。ＤＣ電界を印加した場合と短絡させた場合、ＬａｂＶｉｅｗプログラムを用いて電荷密度を測定した。測定結果は図５に示した通りである。

また、時間別電荷密度を示す図５のグラフから電界（Ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ）を示す積分値を計算し、積分値の中で最大値を選別して前記数学式２の電界集中係数（ＦＥＦ）を計算した。試片（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）に対する時間別に増加した電界測定結果及び電界集中係数（ＦＥＦ）の計算結果は下記の表１に示した通りである。下記の表３に記載した数値は特別に表示された場合を除き、電界値を示すｋＶ／ｍｍである。

図５に示したように、前記試片（ａ）はこれに含まれた無機粒子が電極から前記フィルムの内部に移動する電荷をトラップ（ｔｒａｐ）し、また半導電フィルムと結合されていないから、前記半導電フィルムの架橋時に発生した架橋副産物が絶縁薄膜フィルム側に移動しなくて異種電荷（ｈｅｔｅｒｏｃｈａｒｇｅ）が形成されなく、半導電フィルムのブチルアクリレート（ＢＡ）が絶縁薄膜フィルム側に移動しないので、ＤＣ電界が印加された（ａ）及びＤＣ電界印加が中断された（ｂ）で空間電荷の蓄積が少ないことが確認され、これによって電界集中係数（ＦＥＦ）も低いことが確認された。

一方、試片（ｂ）及び試片（ｃ）は前記半導電薄膜フィルムの架橋副産物又はブチルアクリレート（ＢＡ）が前記絶縁薄膜フィルム側に移動して絶縁薄膜フィルムと半導電薄膜フィルム間の界面付近に異種電荷が形成され、絶縁薄膜フィルムと半導電薄膜フィルム間の界面付近に空間電荷が相対的に多く蓄積され、これによって電界集中係数（ＦＥＦ）も相対的に高いことが確認され、特にブチルアクリレート（ＢＡ）の含量が高い試片（ｂ）はブチルアクリレート（ＢＡ）の含量が相対的に低い試片（ｃ）に比べ、空間電荷が相対的に多く蓄積されたことが確認され、これによって電界集中係数（ＦＥＦ）も相対的に大きいことが確認された。

３）インパルス破壊電圧及び温度による体積抵抗率変化の評価
前記モデルケーブルＡ〜Ｄのインパルス破壊電圧を測定するために、インパルス電圧発生器を用いて３００ｋＶのインパルス電圧を印加してインパルス破壊電圧を測定した。具体的に、初期印加電圧３００ｋＶから２０ｋＶずつ昇圧させながら試片に３回印加し、破壊（ｂｒｅａｋｄｏｗｎ）が発生するときの電圧を測定した。測定結果（破壊確率０％）は下記の表４に示した通りである。

そして、前記モデルケーブルＡとモデルケーブルＣの絶縁層から試片を採取し、２５℃、５０℃、７０℃及び９０℃でそれぞれ体積抵抗率（ｒｅｓｉｓｔｉｖｉｔｙ）を測定した。測定結果は図３に示した通りである。

前記表４に示したように、無機粒子を含むモデルケーブルＡ及びモデルケーブルＢの場合、直流電場の下で前記無機粒子が分極化し、分極化した無機粒子が空間電荷をトラップ（ｔｒａｐ）することができるだけでなく、前記無機粒子は前記絶縁層に均一に分散されているので、空間電荷蓄積及びこれによる局所的な電界歪みを防止することにより、高いインパルス破壊電圧が具現された。一方、無機粒子を含んでいないモデルケーブルＣ及びモデルケーブルＤの場合、絶縁体の内部に空間電荷蓄積による電界歪みが誘発され、結果的にインパルス破壊電圧が大きく低下することが確認された。

それだけでなく、図３のように絶縁層に無機粒子を含むモデルケーブルＡは、空間電荷の蓄積が効果的に抑制されることにより、温度が増加するにつれて体積抵抗率が最大限に維持されることから、温度に対する依存度が低いことが確認された反面、無機粒子を含んでいないモデルケーブルＣは、空間電荷の蓄積によって７０及び９０℃で体積抵抗率が急激に減少することから、温度に対する依存度が高いことが確認された。

本明細書は本発明の好適な実施例を参照して説明したが、当該技術分野の当業者は以下で記述する特許請求範囲に記載された本発明の思想及び領域から逸脱しない範囲内で本発明を多様に修正及び変更して実施することができるであろう。したがって、変形実施が基本的に本発明の特許請求範囲の構成要素を含むならばいずれも本発明の技術的範疇に含まれると見なさなければならない。

Claims (12)

1. 直流電力ケーブであって、
   導体と、
   前記導体を取り囲む内部半導電層と、
   前記内部半導電層を取り囲む絶縁層と、
   前記絶縁層を取り囲む外部半導電層と、
   前記外部半導電層を取り囲む外被とを含み、
   前記内部半導電層又は前記外部半導電層は、ベース樹脂としてオレフィンと極性単量体の共重合樹脂及び前記樹脂内に分散された伝導性粒子を含む半導電組成物から形成され、
   前記極性単量体の含量は前記共重合樹脂の総重量を基準に１８重量％以下であり、
   前記絶縁層は、ベース樹脂としてポリオレフィン樹脂、及び前記樹脂内に分散され、珪酸アルミニウム、珪酸カルシウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、カーボンナノチューブ及びグラファイトからなる群から選択される１種以上の無機粒子を含む絶縁組成物から形成され、
   前記無機粒子の含量は、前記絶縁層のベース樹脂１００重量部を基準に、０．０１〜１０重量部であり、
   下記の式２によって定義される前記絶縁層の電界集中係数（Ｆｉｅｌｄ Ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ Ｆａｃｔｏｒ；ＦＥＦ）が１００〜１４０％であることを特徴とする、直流電力ケーブル。
   前記数学式２で、
   前記試片は、厚さが１２０μｍであり、前記絶縁層を形成する絶縁組成物から形成された絶縁フィルム、及び前記絶縁フィルムの上面及び下面にそれぞれ接着され、それぞれの厚さが５０μｍであり、前記半導電組成物から形成された半導電フィルムを含む試片であり、
   前記試片に印加された電界は前記絶縁フィルムに１時間の間に印加された５０ｋＶ／ｍｍの直流電界であり、
   前記試片において最大に増加した電界は前記絶縁フィルムに直流電界が印加される１時間の間に増加した電界値の中で最大値である。
2. 前記絶縁組成物又は半導電組成物は架橋剤をさらに含み、
   前記架橋剤の含量は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、０．１〜５重量部であることを特徴とする、請求項１に記載の直流電力ケーブル。
3. 前記極性単量体は、アクリレート単量体を含むことを特徴とする、請求項１又は２に記載の直流電力ケーブル。
4. 前記無機粒子は酸化マグネシウムを含むことを特徴とする、請求項１又は２に記載の直流電力ケーブル。
5. 前記無機粒子は、ビニルシラン、ステアリン酸、オレイン酸及びアミノポリシロキサンからなる群から選択される１種以上の表面改質剤によって表面改質されることを特徴とする、請求項１又は２に記載の直流電力ケーブル。
6. 前記共重合樹脂は、エチレンビニルアセテート（ＥＶＡ）、エチレンメチルアクリレート（ＥＭＡ）、エチレンメチルメタクリレート（ＥＭＭＡ）、エチレンエチルアクリレート（ＥＥＡ）、エチレンエチルメタクリレート（ＥＥＭＡ）、エチレン（イソ）プロピルアクリレート（ＥＰＡ）、エチレン（イソ）プロピルメタクリレート（ＥＰＭＡ）、エチレンブチルアクリレート（ＥＢＡ）及びエチレンブチルメタクリレート（ＥＢＭＡ）からなる群から選択される１種以上を含むことを特徴とする、請求項１又は２に記載の直流電力ケーブル。
7. 前記伝導性粒子の含量は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、３５〜７０重量部であることを特徴とする、請求項６に記載の直流電力ケーブル。
8. 前記架橋剤は、過酸化物系架橋剤であることを特徴とする、請求項２に記載の直流電力ケーブル。
9. 前記過酸化物系架橋剤は、ジクミルペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、ラウリルペルオキシド、ｔ−ブチルクミルペルオキシド、ジ（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルペルオキシドからなる群から選択される１種以上を含むことを特徴とする、請求項８に記載の直流電力ケーブル。
10. 前記絶縁層のベース樹脂としてポリオレフィン樹脂はポリエチレン樹脂を含むことを特徴とする、請求項１又は２に記載の直流電力ケーブル。
11. 前記絶縁組成物は、２，４−ジフェニル−４−メチル−１−ペンテン（（２，４−ｄｉｐｈｅｎｙｌ−４−ｍｅｔｈｙｌ−１−ｐｅｎｔｅｎｅ）、１，４−ヒドロキノン（１，４−ｈｙｄｒｏｑｕｉｎｏｎｅ）及びヒドロキノン誘導体からなる群から選択される１種以上を含むスコーチ抑制剤を含み、前記スコーチ抑制剤の含量は、前記ベース樹脂１００重量部を基準に、０．１〜１．０重量部であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の電力ケーブル。
12. 前記スコーチ抑制剤は、２，４−ジフェニル−４−メチル−１−ペンテンを含むことを特徴とする、請求項１１に記載の電力ケーブル。