JP2020514242A - 応力プロファイルが操作された被覆ガラス系物品およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

被覆ガラス系物品およびその製造方法が開示されている。物品は、第１の表面と第２の表面を有する化学強化されたガラス系コア基板、第１の表面に直接結合して第１のコア・クラッド界面を提供する第三面を有する化学強化されたガラス系第１クラッド基板、および第２の表面に直接結合して第２のコア・クラッド界面を提供する第四面を有する化学強化されたガラス系第２クラッド基板を備え、そのコア基板は第１クラッド基板および第２クラッド基板に結合しており、第１クラッド基板上にコーティングがある。

Description

関連出願の説明

本出願は、その内容が依拠され、ここに全て引用される、２０１７年１月１８日に出願された米国特許出願第６２／４４７５６２号の米国法典第３５編第１１９条の下での優先権の恩恵を主張するものである。

本開示の実施の形態は、概して、応力プロファイルが操作された被覆ガラス系物品およびその製造方法に関する。

強化ガラス系物品が、携帯電話、スマートフォン、タブレット、ビデオプレーヤー、情報端末（ＩＴ）機器、ラップトップ型コンピュータ、ナビゲーションシステムなどの手持ち式または携帯型電子通信機器およびエンターテイメント機器用のカバープレートまたは窓として電子機器に、並びに建築（例えば、窓、シャワーパネル、カウンターなど）、輸送（例えば、自動車、列車、航空機、海上船舶など）、電化製品、または破壊抵抗が優れているが、薄く軽量の物品を必要とする任意の用途などの他の用途に広く使用されている。

化学強化ガラス物品などの強化ガラス系物品において、圧縮応力は、ガラス表面で最高すなわちピークであり、その表面から離れるにつれて、ピーク値から減少し、ガラス物品中の応力が引張になる前に、ガラス物品のある内部位置で応力がゼロになる。ガラスの応力プロファイルを変更して初期傷数に対する感度を減少させるために、イオン交換過程への変更を使用して、ガラス系物品における初期傷数に対する感度に対処することができる。この目的に、イオン交換過程への変更を使用することができるが、強化ガラス系物品が益々使用されるにつれて、強化ガラス系材料の平均強度に著しく影響を与えずに、信頼性が改善された強化ガラス系材料を提供する他の方法を開発することが望ましいであろう。ガラス系物品に耐引掻性を提供するために、ガラス系物品の表面上に硬質の脆いコーティングが利用されているが、急な応力プロファイルを有するガラス系物品にとって、硬質コーティングは、硬質の脆いコーティングを有するガラス系物品の曲げ強度性能を低下させる傾向を有し得る。

本開示の態様は、コア基板、第１クラッド基板および第２クラッド基板を備えた積層基板に、ヤング率値を有するコーティングが施された、被覆ガラス系物品に関する。第１クラッド基板は、コーティングのヤング率値より小さいクラッド基板のヤング率値を有する。本開示の他の態様は、ここに記載された被覆ガラス系物品を製造する方法に関する。

添付図面は、本明細書に包含され、その一部を構成するものであり、下記に記載されたいくつかの実施の形態を示す。

複数の亀裂を有する表面を持つガラス系基板の実施の形態を示す概略図 被覆された積層ガラス系物品の実施の形態を示す概略図 被覆された積層ガラス系物品の別の実施の形態を示す概略図 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図５Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図６Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図７Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図８Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図９Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図１０Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図１２の積層ガラス系物品のプロファイルの深さに対するモデル化強度のプロファイル 未被覆の積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図１４の積層ガラス系物品のプロファイルの深さに対するモデル化強度のプロファイル 被覆された積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図１６Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 被覆された積層ガラス系物品のモデル化応力プロファイル 図１７Ａの応力プロファイルに関する傷長さに対するモデル化強度のプロット 基板の強度を測定するためのリング・オン・リング試験構成の概略図 ここに開示された被覆ガラス系物品のいずれかを組み込んだ例示の電子機器の平面図 図１９Ａの例示の電子機器の斜視図

いくつかの例示の実施の形態を説明する前に、本開示は、以下の開示に述べられた構成または工程段階の詳細に限定されないことを理解すべきである。ここに与えられた開示は、他の実施の形態も可能であり、様々な様式で実施または実行することができる。

本明細書に亘る、「１つの実施の形態」、「特定の実施の形態」、「様々な実施の形態」、「１つ以上の実施の形態」、または「ある実施の形態」への言及は、その実施の形態に関して記載された特定の特性、構造、材料、または特徴が、本開示の少なくとも１つの実施の形態に含まれることを意味する。それゆえ、本明細書全体に亘る様々な場所における「１つ以上の実施の形態」、「特定の実施の形態」、「様々な実施の形態」、「１つの実施の形態」、または「ある実施の形態」などの句の出現は、必ずしも、同じ実施の形態を称するものではない。さらに、その特定の特性、構造、材料、または特徴は、１つ以上の実施の形態においてどの適切な様式で組み合わされてもよい。

本開示の１つ以上の実施の形態は、応力プロファイルが操作されたガラス系基板を含む被覆ガラス系物品を提供する。１つ以上の実施の形態におけるガラス系物品は、積層ガラス系物品である。１つ以上の実施の形態において、深い損傷による破損に対する耐性を提供する、設計された応力プロファイルを有する被覆ガラス系物品が提供される。１つ以上の実施の形態において、その被覆ガラス系物品は曲げられない。１つ以上の実施の形態において、そのコーティングは、積層された強化ガラス系基板のクラッドと同じかそれより高いヤング率を有する材料から作られる。１つ以上の実施の形態によれば、そのコーティングは、残留応力または圧縮残留応力を持たない。１つ以上の実施の形態において、そのコーティングは、引張応力を有する。コーティングが残留応力を持たない場合について、積層ガラス系物品中の特定の距離だけイオン交換プロファイルを移動させることによって得られる応力プロファイルと類似の応力プロファイルが提供され、そのガラス系物品のクラッド基板には圧縮がない。モデル化および予備実験データによるこの構成は、ほぼ同じ平均強度を有する、元の積層された強化ガラス系基板と比べて、初期ガラス傷にそれほど敏感ではない。コーティングは多層コーティングを含み得る。そのガラス系基板は、平らであっても、または三次元積層基板を提供するように、１つ以上の方向（例えば、ｘ、ｙおよび／またはｚ面）において湾曲していても差し支えない。１つ以上の実施の形態において、積層ガラス系基板は、少なくとも１つの方向（例えば、ｘ、ｙおよび／またはｚ面）において湾曲している。１つ以上の実施の形態において、積層ガラス系基板は、例えば、面取りエッジを有することによって、２．５次元性を有することができる。その積層ガラス系基板の応力プロファイルは、対称（ガラス基板の両面で同じ）または非対称（基板の一方の側の応力プロファイルが、基板の反対側の応力プロファイルと異なる）であって差し支えない。

１つ以上の実施の形態によれば、被覆ガラス系物品が提供される。１つ以上の実施の形態において、積層ガラス系基板は、鋭い接触により誘発した破壊および表面引っ掻き傷などの損傷からガラス系物品を保護するためのコーティングを備える。１つ以上の実施の形態において、容量式タッチセンサ、または他の光学的品質などの他の機能のために、１つ以上のコーティングが施されることがある。それゆえ、本開示の実施の形態は、ガラス系物品上に多層コーティングを有するガラス系物品に関する。ある実施の形態において、約２マイクロメートルの厚さを有する多層耐引掻性コーティング（例えば、８層の耐引掻性コーティング）が提供され、これは、唯一のコーティングまたは複合反射防止コーティング、コーティングの屈折率を下層のガラス系基板に一致させるためのコーティング、および他の機能性コーティングであり得る。高剛性コーティング、すなわち、脆い傾向にあるクラッドのヤング率と比べて比較的高いヤング率を有するコーティングのために、高剛性の脆いコーティングに関連する強度低下を緩和する応力プロファイルを有するガラス系物品の必要性が生じる。１つ以上の実施の形態において、深い損傷による破損に対する耐性を提供する、設計された応力プロファイルを有する積層ガラス系物品が提供される。高剛性の脆いコーティングを有するガラス系物品の曲げ強度（リング・オン・リングなどの試験を使用して測定される）は、最大表面応力の関数であり、プロファイルの形状に依存する、コーティング／ガラス界面と１０から３０マイクロメートルの深さとの間のプロファイルの形状が興味深い。１つ以上の実施の形態によれば、積層ガラス系物品は、被覆ガラス系物品の改善された曲げ強度、および／または複合製品の深い損傷導入抵抗を示す応力プロファイルを有する。

深い傷に対して最適化された応力プロファイルを有する被覆ガラス系物品が提供される。いくつかの実施の形態において、その最適化された応力プロファイルは、深い傷、例えば、１００マイクロメートル超の傷に関する残留強度を改善しつつ、表面での高い圧縮応力のために十分な曲げ強度も有することによって、そのガラス系物品の落下性能を改善する。１つ以上の実施の形態において、最適化された落下性能は、損傷導入による傷が終わると予測される領域に高い圧縮応力を作り出す、特別に設計された応力プロファイルによる。１つ以上の実施の形態において、被覆された積層ガラス系物品は、表面またはその近くにより急な正接（すなわち、表面での応力プロファイルにおけるスパイク）がある圧縮応力プロファイルを示す。１つ以上の実施の形態の応力プロファイルは、所定の範囲内の正接を有する２つの別個の領域の存在を特徴とする−１つは比較的急な正接を持ち、１つは浅い正接を持つ。

ある実施の形態において、提案された前記応力プロファイルは、改良イオン交換過程、例えば、２つ以上のイオン交換過程または２つ以上の異なる強化機構、例えば、ＣＴＥ不一致による積層強化、イオン交換（化学強化）または熱強化の組合せによって、達成することができる。ガラス系物品の実施の形態は、一般に、２ｍｍ未満の厚さであり、脆いコーティングの厚さは、一般に、１０マイクロメートル未満かつ１０ナノメートルより厚い。１つ以上の実施の形態によれば、被覆ガラス系物品の応力プロファイルは、曲げ強度、深い損傷抵抗、またはその両方を改善するように、調節することができる。特定の実施の形態において、滑らかな表面の落下損傷は曲げ強度により制御されるので、コーティングの傷伝播に対する耐性を改善すると、滑らかな表面の落下性能も改善される。最適化された応力プロファイルおよび脆い機能性コーティングを有する被覆ガラス系物品は、標準的なイオン交換済みのガラス系物品または同じコーティングを有するガラス系物品の深い層の深さと比べて、良好な性能を示すと予測される。

１つ以上の実施の形態において、最適化された応力プロファイルは、標準的な一回のイオン交換強化または積層により得られるプロファイルと比べて、落下により誘発される損傷に対するその機械的信頼性を改善するために、積層ガラス系物品の深い傷（例えば、７０μｍ超、８０μｍ超、９０μｍ超、１００μｍ超、１１０μｍ超、１２０μｍ超、１３０μｍ超、１４０μｍ超、１５０μｍ超、１６０μｍ超、１７０μｍ超、１８０μｍ超、１９０μｍ超、２００μｍ超、２１０μｍ超、２２０μｍ超、２３０μｍ超、２４０μｍ超、および２５０μｍ超）に対する強度保護を著しく増加させることができる。１つ以上の実施の形態において、最適化された応力プロファイルは、より短い傷（例えば、１０μｍ未満）に対して匹敵する曲げ強度挙動も有し得る。１つ以上の実施の形態において、深い傷（例えば、７０μｍ超、８０μｍ超、９０μｍ超、１００μｍ超、１１０μｍ超、１２０μｍ超、１３０μｍ超、１４０μｍ超、１５０μｍ超、１６０μｍ超、１７０μｍ超、１８０μｍ超、１９０μｍ超、２００μｍ超、２１０μｍ超、２２０μｍ超、２３０μｍ超、２４０μｍ超、および２５０μｍ超）に対する良好な応力腐食耐性を提供するために、最適化された応力プロファイルを作り出すことができる。

１つ以上の実施の形態によれば、最適化された応力プロファイルは、積層過程と、その後の被覆過程により達成することができる。プロファイルは、イオン交換プロファイルを有するコア基板の両面にガラス系基板を積層させて、積層板積層体を提供し、次に、その積層板積層体をイオン交換して、積層ガラス系基板を提供することによって、作り出すことができる。その積層ガラス系基板は、従来の積層ガラスとは反対に、クラッドガラス上に張力を、コアガラス上に圧縮を有する。コアとクラッドの相対的なイオン拡散性が、ガラス系物品における応力プロファイルを制御するための別の方法を提供することができる。その積層ガラス系物品にコーティングが施される。

落下事象に関連する損傷は、ガラス系基板の表面近くの剥離および緻密化を生じ得、これは、誤差関数プロファイルについて、最高の残留圧縮応力と一致する。１つ以上の実施の形態によれば、応力が、埋もれており、粗面上の落下事象中に生じる表面損傷の影響を受けない、ピークが埋もれたプロファイルを得ることができる。

１つ以上の実施の形態において、コアおよびクラッドのガラス系基板の組成は、同じでも、異なっても差し支えなく、これにより、新たな設計特性および用途の統合が可能になる。１つ以上の実施の形態によれば、例えば、熱膨張係数（ＣＴＥ）差を使用して、クラッド層に圧縮応力を生じさせ、粗面落下性能を改善することにより、ガラス系基板の深い損傷破壊抵抗をさらに増加させるために、コアとクラッドのガラス基板に異なる組成を利用することができる。１つ以上の実施の形態において、クラッドガラス系基板の厚さは、応力プロファイルの埋もれたピークの深さを正確に位置付けるために変えることができる。ここに用いられているように、応力プロファイルに関する「埋もれたピーク」は、ガラスの表面からの深さに対する応力のプロットの局所極大値を称し、その局所極大値またはピークは、埋もれたピークとガラス系物品の外面との間の地点よりも高い、圧縮応力の大きさを有する。

１つ以上の実施の形態において、イオン拡散性などの、コアとクラッドの基板特性は、ガラス系物品の埋もれたピークおよび表面圧縮残留応力の分布を正確に制御するように選択することができる。例えば、イオン拡散性の低いコアおよびイオン拡散性の高いクラッドにより、標準的なイオン交換誤差関数プロファイルと類似の埋もれたピークが生じるが、１つ以上の実施の形態によれば、ここに記載されたガラス物品は、既存のプロファイルと比べて、応力プロファイルを設計する上での融通性および応力プロファイルの調節可能性が大きいという点で異なる。イオン拡散性の異なるガラス基板を使用すると、応力の大きさおよびＣＳ深さなどの、埋もれたピークの特徴を制御することができる。１つ以上の実施の形態において、イオン交換された基板の積層体に、センサ層を組み込むことができる。

１つ以上の実施の形態において、小さい傷と大きい傷（１０μｍ未満および７５μｍ超）に対する曲げ強度を犠牲にせずに、カバーガラスの落下性能を改善するために、深い傷に対して最適化された応力プロファイルを有するガラス系物品が提供される。また、カバーガラスの落下性能を改善するために、深い傷に対して最適化された応力プロファイルを得る方法も提供される。

１つ以上の実施の形態において、落下、引っ掻き傷、および曲げ性能について最適化された応力プロファイルを有する被覆ガラス系物品、そのようなプロファイルを生じる方法が提供される。ある実施の形態において、最適化されたプロファイルは、イオン交換と、共有結合によるコア基板への薄いガラス系クラッド基板の結合との組合せにより作り出すことができる。１つ以上の実施の形態において、そのような最適化されたプロファイルを作り出す方法は、所定の組成を有するガラス基板を選択して、積層ガラス系物品のコア基板を提供する工程を含み得る。その所定の組成は、プロファイルの大きさと形状を変えるいくつかの後続過程に鑑みて、１つ以上の実施の形態にしたがって選択され、その後続過程は後により詳しく述べられている。１つ以上の実施の形態において、そのコア基板は化学強化されており、結果として得られる応力プロファイルは、表面での応力の大きさおよび応力層の深さに関して、予め決定されている。１つ以上の実施の形態において、約５０から１５０μｍ厚の範囲にあり、所定の厚さおよび組成を有する２つのクラッド基板がコア基板に結合されている。１つ以上の実施の形態において、そのクラッド基板は、共有結合によりコア基板に結合させることができる。

１つ以上の実施の形態において、共有結合を形成するための高温により、イオン交換済みのコア基板内に追加のイオン拡散が生じ、これにより、応力の大きさが低下するが、応力の深さは増加する。そのコア基板内のナトリウムイオンとカリウムイオンがクラッドガラス中に拡散するであろうが、ここに使用されるモデル化は、コアとクラッドの間の界面が非透過性であると仮定することも可能である。結合後、積層物品全体は、再びイオン交換されて、薄いクラッド基板内に圧縮応力が作り出される。その応力プロファイルは、積層ガラス物品に曲げ強度を与える。第２のイオン交換によりコアのイオン交換の大きさが低下し、拡散による深さがさらに増加し、貯蔵される全エネルギーは維持される。

図４は、１つ以上の実施の形態による被覆前の積層ガラス系物品を形成する過程の複数の段階での様々な応力プロファイルを示す。実線は、化学強化されたコア基板の例示の応力プロファイルを示す。各々が同じ厚さおよび組成を有するガラスクラッド基板の２層が、化学強化されたコアガラス基板の表面に結合されている。クラッドガラス基板の組成は、コアガラスのものと異なって差し支えなく、クラッドガラス基板の厚さは、一般に、コアガラス基板よりも薄い。次に、積層ガラス物品全体が化学強化され、長い破線により示されるものなどの例示の応力プロファイルが得られる。基板を結合するための熱処理により、実線により示されるコアガラス基板の応力プロファイルが、非透過性境界層拡散のために、小さい破線により示される応力プロファイルに変わる。最終的な応力プロファイルは、小さい破線の、外層に施されたイオン交換プロファイルとの重畳である。その応力プロファイルは、全ての点が表面に近い比較的急な正接３１１を含む第１の部分３１０、および全ての点が、急な正接３１１と比べて比較的浅い正接３２１を含む第２の部分３２０を含む。１つ以上の実施の形態において、急な正接３１１を含む第１の部分および比較的浅い正接３２１を含む第２の部分は、比較的浅い正接に対する急な正接の比が、１超、２超、４超、８超、１０超、１５超、２０超、２５超、３０超、または３５超かつ４０未満であるようなものである。１つ以上の実施の形態において、第１の部分の比較的急な正接３１１は、３ＭＰ／マイクロメートルから４０ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有し、第２の部分の比較的浅い正接３２１は、０．５ＭＰａ／マイクロメートルから２ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有する。いくつかの実施の形態において、その正接は、「局所勾配」と交換可能に記載され使用されることがあり、この局所勾配は、深さの関数としての応力の大きさの変化として定義される。図４に示された応力プロファイルを有する積層板に剛性または脆いコーティングを施すと、下記にさらに理解されるであろうように、積層ガラス系物品に向上した曲げ強度が与えられる。

１つ以上の実施の形態において、その被覆ガラス系物品は、単一の誤差関数に従わない応力プロファイルを有する。図４に示された例は、全厚で１．０ｍｍに基づいており、クラッド基板の各々が１００μｍ厚であり、コア基板は８００μｍ厚である。

１つ以上の実施の形態において、コア基板をクラッド基板に結合して、積層板積層体を形成する過程は、コア基板およびクラッド基板の表面を高ｐＨ溶液で洗浄する工程を含み得る。例えば、ＰＣＡ洗浄またはＳＣ１プロセスとして知られているものを使用してよい。１つ以上の実施の形態において、ＲＣＡ洗浄過程は、有機汚染の除去（有機洗浄＋パーティクル洗浄）、薄い酸化物層の除去（酸化物剥離、随意的）、およびイオン汚染の除去（イオン洗浄）を含む。基板は、脱イオン水などの水中に浸漬され、各工程の間に水で濯ぐことができる。１つ以上の実施の形態において、洗浄は、ＳＣ１（標準洗浄プロセスと呼ばれる）プロセスのみを含んで差し支えなく、これは、脱イオン水と含水水酸化アンモニウム（例えば、２９質量％のＮＨ_３）と過酸化水素（例えば、３０％）の溶液で基板を洗浄する工程を含む。例示のＳＣ１溶液は、５部（体積）の水、１部の水酸化アンモニウムおよび１部の含水過酸化物を含み得る。この洗浄は、室温（例えば、約２５℃）で、または５０℃から８０℃の範囲の高温で行われ得る。基板は、１分から３０分に亘りその溶液中に配置され得る。この溶液洗浄により、有機残留物およびパーティクルが除去される。

１つ以上の実施の形態によれば、ＳＣ１プロセスに加え、随意的な酸化物剥離が行われることがある。この酸化物剥離は、１つ以上の実施の形態によれば、薄い酸化物層およびイオン汚染のいくらかを除去するために、約１５秒から約５分の期間に亘り２５℃から８０℃の範囲の温度で、ＨＦフッ化水素酸の１：１００または１：５０の水溶液中の浸漬を含む。１つ以上の実施の形態において、第３の工程はイオン洗浄を含む。例示の実施の形態において、水（例えば、脱イオン水）、含水ＨＣｌ（塩化水素酸、例えば、３７質量％）、および含水過酸化水素（例えば、３０質量％）の溶液が提供される。溶液の例に、６部（体積）の脱イオン水、１部のＨＣｌ、および１部の過酸化水素がある。基板は、室温（例えば、約２５℃）で、または５０℃から８０℃の範囲の高温で溶液中に入れられる。その基板は、１分から３０分に亘り溶液中に配置され得る。このイオン洗浄処理は、いくらかがＳＣ１洗浄工程中に導入された、残留する微量の金属（イオン）汚染を効果的に除去する。随意的な工程において、基板を水（脱イオン水など）中で濯ぎ、次に、積層体内に置き、圧力を印加し続けながら、約１時間に亘り約４００℃を超える温度に加熱することができる。結果として得られた積層ガラス系物品は、互いに結合されたクラッド基板およびコア基板を含む。積層後、積層ガラス系物品はイオン交換されて、クラッド基板の薄層内に圧縮応力を生じる。１つ以上の実施の形態によれば、得られる応力プロファイルは、積層ガラス系物品に曲げ強度を与える。いくつかの実施の形態による積層ガラス系物品のイオン交換は、イオン交換拡散により、コアのイオン交換の大きさを減少させ、その深さをさらに増加させ、貯蔵される全エネルギーは維持される。

ここに用いられているように、「ガラス系物品」および「ガラス系基板」という用語は、ガラスから全体がまたは部分的に製造された任意の物体を含むように最も広い意味で使用される。ガラス系物品は、ガラス材料と非ガラス材料の積層板、ガラス材料と結晶質材料の積層板、およびガラスセラミック（非晶相および結晶相を含む）を含む。特に明記のない限り、全ての組成は、モルパーセント（モル％）で表される。１つ以上の実施の形態によるガラス基板は、ソーダ石灰ガラス、アルカリアルミノケイ酸塩ガラス、アルカリ含有ホウケイ酸ガラス、およびアルカリアルミノホウケイ酸塩ガラスから選択することができる。１つ以上の実施の形態において、その基板はガラスであり、そのガラスは、強化ガラス、例えば、熱強化ガラス、テンパードガラス、または化学強化ガラスであり得る。１つ以上の実施の形態において、強化済みガラス系基板は圧縮応力（ＣＳ）層を有し、ＣＳは、化学強化ガラス内で、化学強化ガラスの表面から、少なくとも１０マイクロメートルから数十マイクロメートルの深さの圧縮層の圧縮応力深さ（ＤＯＣ）まで延在する。１つ以上の実施の形態において、そのガラス系基板は、Ｃｏｒｎｉｎｇ Ｇｏｒｉｌｌａ（登録商標）ガラスなどの化学強化されたガラス系基板である。ここに記載された様々なガラス系物品は、建築用ガラス基板、車両用板ガラス、車内用ガラス基板、電化製品用ガラス基板、携帯型機器用ガラス基板、およびウェアラブルデバイス用ガラス基板から選択することができる。

「実質的に」および「約」という用語は、任意の量的比較、値、測定、または他の表現に帰することのある固有の不確実さの程度を表すためにここに使用されることがあることに留意のこと。これらの用語は、量的表現が、問題の主題の基本機能に変化をもたらさずに、述べられた基準から変動することのある程度を表すためにもここに使用される。それゆえ、例えば、「ＭｇＯを実質的に含まない」ガラス系物品は、ＭｇＯがそのガラス系物品に能動的に加えられもバッチ配合もされないが、汚染物質として非常に少量存在することがあるものである。

ここに用いられているように、ＤＯＣは、ガラス系物品内の応力が圧縮応力から引張応力に変わる深さを称する。ＤＯＣでは、応力は、正の（圧縮）応力から負の（引張）応力に交差し、それゆえ、ゼロの応力値を示す。

ここに用いられているように、「化学深さ」、「層の化学深さ」、「層の深さ」および「化学層の深さ」という用語は、互いに交換可能に使用されることがあり、金属酸化物またはアルカリ金属酸化物のイオン（例えば、金属イオンまたはアルカリ金属イオン）がガラス系物品中に拡散する深さおよびイオンの濃度が最小値に到達する深さを称する。

当該技術分野に通常使用されている慣例によれば、圧縮は負の（＜０）応力と表され、張力は正（＞０）の応力と表される。しかしながら、この説明を通じて、ＣＳは正または絶対値として表される−すなわち、ここに挙げられるように、ＣＳ＝｜ＣＳ｜である。

図１は、表面下損傷がどのように破損を生じ得るかを示す、複数の亀裂を有する例示の強化済みガラス系基板１０を示している。ガラス系基板１０の外面５５から圧縮応力層の深さ（ＤＯＣ）まで延在する圧縮応力領域６０は、圧縮応力（ＣＳ）下にある。ガラスの中央張力領域８０まで延在しない、例示の強化済みガラス系基板１０の圧縮応力領域６０内の亀裂５０が、引張応力または中央張力（ＣＴ）下にある領域である、ガラスの中央張力領域８０中に貫通する亀裂９０と共に、示されている。ガラスの表面近くの領域にＣＳが含まれると、亀裂の伝播およびそのガラス系基板の破損を防ぐことができるが、損傷がＤＯＣを越えて延在し、ＣＴが十分に大きい大きさのものである場合、傷が、材料の臨界応力拡大レベル（破壊靭性）に到達するまで、時間の経過と共に伝播し、最終的にガラスを破損させる。

ここで、図２を参照すると、本開示の第１の実施の形態は、ガラス系物品２００であって、約０．１ミリメートルから３ミリメートルの範囲の基板厚（ｔ）を規定する、第１の表面２２８およびその第１の表面２２８と反対の第２の表面２４８を有するガラス系基板２１０を備え、そのガラス系基板は、ガラス系基板の第１の表面２２８で第１の圧縮応力ＣＳ極大値を、第１の表面２２８から少なくとも２５μｍの深さで第２の局所ＣＳ極大値を有する、層の深さ２１５まで延在する圧縮領域２２０を有する、ガラス系物品２００に関する。１つ以上の実施の形態において、ガラス系物品２００は、ガラス系基板２１０の第２の表面２４８で第３の圧縮応力ＣＳ極大値を、第２の表面２４８から少なくとも２５μｍ、５０μｍ、７５μｍまたは１００μｍの深さで第４の局所ＣＳ極大値を有する、層の深さ２４２まで延在する第２の圧縮領域２４０を有する。１つ以上の実施の形態において、そのガラス系基板は基板のヤング率値を有する。１つ以上の実施の形態において、コーティング２６０が第１の表面２２８上にあり、コーティング２６０は、基板のヤング率値より大きいコーティングのヤング率値を有する。コーティング２６０は、コーティング厚ｔ_ｃｏを有する。

第２の実施の形態において、ガラス系基板２１０は、第一面２１２と第二面２１４を有するガラス系コア基板２１１を含み、このガラス系コア基板２１１はガラス系の第１のクラッド基板２２１およびガラス系の第２のクラッド基板２４１の間に挟まれており、共有結合によって、第１のクラッド基板２２１は第一面２１２に結合され、第２のクラッド基板２４１は第二面２１４に結合されている。コア基板および第１のクラッド基板２２１と第２のクラッド基板２４１を備える、図２に示されたガラス系物品は、積層板積層体と称されることもある。１つ以上の実施の形態によれば、共有結合は、共有対または結合対としても知られている、電子対の共有を含む化学結合である分子結合である結合を称する。１つ以上の実施の形態によれば、共有結合は、σ結合、π結合、金属間結合、アゴスチック相互作用、曲がった結合、および三中心二電子結合を含むことがある。１つ以上の実施の形態において、共有結合は、Ｓｉ−Ｏ−Ｓｉ結合を含む。

第３の実施の形態において、第２の実施の形態のガラス系物品は、コア基板が第１のガラス組成物から作られ、第１のクラッド基板２２１および第２のクラッド基板２４１の各々が第２のガラス組成物から作られ、第１のガラス組成物が第２のガラス組成物とは異なるようなものである。第４の実施の形態において、第３の実施の形態のガラス系物品は、第１のガラス組成物が第１のイオン拡散性を有し、第２のガラス組成物の各々が第２のイオン拡散性を有し、第１のイオン拡散性と第２のイオン拡散性が異なるようなものである。第５の実施の形態において、第３と第４の実施の形態のガラス系物品は、第１のガラス組成物が第１の熱膨張係数（ＣＴＥ）を有し、第２のガラス組成物の各々が第２の熱膨張係数（ＣＴＥ）を有し、第１のＣＴＥと第２のＣＴＥが異なるようなものである。第６の実施の形態において、第５の実施の形態のガラス系物品は、第２のＣＴＥが、第１のクラッド基板と第２のクラッド基板に圧縮応力を与えるように第１のＣＴＥより低いようなものである。

第７の実施の形態において、第３から第６の実施の形態のガラス系物品は、コア基板２１１が第１の応力プロファイルを有し、第１のクラッド基板２２１および第２のクラッド基板２４１の各々が第２の応力プロファイルを有し、第１の応力プロファイルが第２の応力プロファイルと異なるようなものである。第８の実施の形態において、第３から第７の実施の形態のガラス系物品は、第１のガラス組成物が第１のヤング率値を有し、第２のガラス組成物が第２のヤング率値を有し、第１のヤング率値と第２のヤング率値が異なり、コーティングのヤング率値が第２のヤング率値より大きいようなものである。第９の実施の形態において、第８の実施の形態のガラス系物品は、第２のヤング率値が第１のヤング率値より大きいようなものである。第１０の実施の形態において、第８の実施の形態のガラス系物品は、第２のヤング率値が第１のヤング率値より小さいようなものである。

第１１の実施の形態において、第１から第１０の実施の形態のいずれかのガラス系物品は、そのガラス系物品が、第１の表面２２８からの深さに対する圧縮応力を有して、全ての点が比較的急な正接を有する第１の部分、および全ての点が、比較的急な正接と比べて比較的浅い正接を有する第２の部分を含む応力プロファイルを提供するようなものである。第１２の実施の形態において、第１１の実施の形態のガラス系物品は、比較的浅い正接に対する急な正接の比が２より大きいようなものである。第１３の実施の形態において、第１１の実施の形態のガラス系物品は、急な正接が１０ＭＰａ／マイクロメートルから２０ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有し、浅い正接が０．５ＭＰａ／マイクロメートルから２ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有するようなものである。第１４の実施の形態において、第１から第１３の実施の形態のいずれかのガラス系物品は、コーティングが、約８０ナノメートルから１０マイクロメートルの範囲のコーティング厚（ｔ_ｃｏ）を有するようなものである。

第１５の実施の形態において、第１から第１４の実施の形態のいずれかのガラス系物品は、基板が６０ＧＰａから８０ＧＰａの範囲にあるヤング率値を有し、コーティングが７０ＧＰａから４００ＧＰａの範囲にあるヤング率値を有するようなものである。第１６の実施の形態において、第１から第１５の実施の形態のいずれかのガラス系物品は、コーティングのヤング率値が１００ＧＰａから３００ＧＰａの範囲にあるようなものである。第１７の実施の形態において、第１から第１６の実施の形態のいずれかのガラス系物品は、コーティングが、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｍｎ、ＡｌＯ_ｘＮ_ｙ、Ｓｉ_３Ｎ_４、ＳｉＯ_ｘＮ_ｙ、Ｓｉ_ｕＡｌ_ｖＯ_ｘＮ_ｙ、ダイヤモンド、ダイヤモンド状炭素、Ｓｉ_ｘＣ_ｙ、Ｓｉ_ｘＯ_ｙＣ_ｚ、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_ｘＮ_ｙ、およびその組合せから選択される耐引掻性コーティングであるようなものである。

第１８の実施の形態において、第１から第１７の実施の形態のいずれかのガラス系物品は、物品が、コーティングに始まる傷からのガラス系物品の破損を防ぐための曲げ強度を提供するのに十分な第１の表面での第１の最大圧縮応力を持つ圧縮応力プロファイルを有するようなものである。第１９の実施の形態において、第１８の実施の形態のガラス系物品は、第１の最大圧縮応力が、８００ＭＰａから１２００ＭＰａの範囲にある、例えば、９００ＭＰａ、１０００ＭＰａ、または１１００ＭＰａであるようなものである。

ここで図３を参照すると、本開示の第２０の実施の形態は、第１の表面１１５および第２の表面１３５を有する強化済みガラス系コア基板１１０を備えた被覆ガラス系物品１００に関する。１つ以上の実施の形態における強化済みガラス系コア基板１１０は、化学強化、または熱強化、または化学強化と熱強化されている。積層ガラス系物品１００は、第１の表面に直接結合して第１のコア・クラッド界面１２５を提供する第３の表面１２２を有する化学強化されたガラス系の第１のクラッド基板１２０をさらに備える。積層ガラス系物品１００は、第２の表面１３５に直接結合して第２のコア・クラッド界面１４５を提供する第４の表面１４２を有する化学強化されたガラス系の第２のクラッド基板１４０をさらに備える。１つ以上の実施の形態において、コア基板、第１のクラッド基板および第２のクラッド基板は、それらが共に組み立てられたときに、積層板積層体と称されることがある。１つ以上の実施の形態によれば、コア基板１１０は、コア基板１１０と第１のクラッド基板１２０との間に高分子なく、またコア基板１１０と第２のクラッド基板１４０との間に高分子なく、第１のクラッド基板１２０および第２のクラッド基板１４０に結合されている。それゆえ、１つ以上の実施の形態によれば、「直接結合された」とは、第１のクラッド基板１２０および第２のクラッド基板１４０をコア基板１１０に結合する、接着剤、エポキシ、グルーなどの追加の結合材料がない結合を称する。いくつかの実施の形態において、第１のクラッド基板１２０および第２のクラッド基板１４０の各々は、共有結合によってコア基板１１０に直接結合されている。第１のクラッド基板１２０が、厚さｔ_ｃ１を有すると示され、第２のクラッド基板１４０が、厚さｔ_ｃ２を有すると示され、コア基板１１０が厚さｔ_ｓを有する。コア基板１１０は第１のガラス組成物から作られ、第１のクラッド基板１２０および第２のクラッド基板１４０の各々は第２のガラス組成物から作られ、第１のガラス組成物は第２のガラス組成物と異なり、第１のガラス組成物は第１のヤング率値を有し、第２のガラス組成物は第２のヤング率値を有し、このガラス系物品は、第１のクラッド基板上に第１のコーティング１６０を、必要に応じて、第２のクラッド基板１４０上に第２のコーティング１８０をさらに備え、第１のコーティング１６０は、第１のコーティングのヤング率値を有するように選択された材料から作られ、第１のコーティングのヤング率値は第２のヤング率値より大きい。

第１のクラッド基板１２０が、厚さｔ_ｃ１を有すると示され、第２のクラッド基板１４０が、厚さｔ_ｃ２を有すると示され、コア基板１１０が厚さｔ_ｓを有する。それゆえ、積層ガラス系物品１００の厚さは、ｔ_ｃ１、ｔ_ｃ２、およびｔ_ｓの合計である。第１のクラッド基板１２０は第５の表面１２８を有し、第２のクラッド基板１４０は第６の表面１４８を有し、第５の表面１２８と第６の表面１４８は基板の厚さを規定する。

第２１の実施の形態において、第２０の実施の形態の被覆ガラス系物品は、第２のクラッド基板１４０上に第２のコーティング１８０をさらに備え、第２のコーティング１８０は、第２のコーティングのヤング率値を有するように選択された材料から作られ、その第２のコーティングのヤング率値は第２のヤング率値より大きい。第２２の実施の形態において、第２０または第２１の実施の形態の被覆ガラス系物品は、強化済みコア基板１１０が化学強化されており、第１のクラッド基板１２０が、深い傷からの破損に抵抗するように最適化された応力プロファイルを有するようなものである。第２３の実施の形態において、第２２の実施の形態の被覆ガラス系物品１００は、第１のクラッド基板１２０が第５の表面１２８を有し、ガラス系物品１００が、第１のコーティングに始まる傷からのガラス系物品の破損を防ぐための曲げ強度を提供するのに十分な第５の表面での第１の最大圧縮応力を持つ圧縮応力プロファイルを有するようなものである。第２４の実施の形態において、その第１の最大圧縮応力は、５００ＭＰａから１２００ＭＰａの範囲にある。第２５の実施の形態において、その第１の最大圧縮応力は、８００ＭＰａから１２００ＭＰａの範囲にある、例えば、９００、１０００、または１１００ＭＰａである。

第２６の実施の形態において、第２０から第２５の実施の形態の被覆ガラス系物品は、第５の表面１２８および第６の表面１４８が、被覆前に約０．１ミリメートルから３ミリメートルの範囲の厚さを規定するようなものである。第２７の実施の形態において、第２０から第２６の実施の形態の被覆ガラス系物品は、第１のコーティング１６０が５ナノメートルから５マイクロメートルの範囲の厚さを有するようなものである。第２８の実施の形態において、第２０から第２６の実施の形態の被覆ガラス系物品は、第１のコーティング１６０が１０ナノメートルから２マイクロメートルの範囲の厚さを有するようなものである。

第２９の実施の形態において、第２０から第２８の実施の形態の被覆ガラス系物品は、第１のコーティングが、シリカ、インジウムスズ酸化物、酸窒化アルミニウム、多孔質シリカ、ガラスセラミックまたはセラミックからなる群より選択されるようなものである。第３０の実施の形態において、第２０から第２９の実施の形態の被覆ガラス系物品は、ガラス系基板がイオン交換可能なアルカリアルミノケイ酸塩ガラス組成物から作られるようなものであり、第３１の実施の形態において、そのガラス組成物は、イオン交換可能なアルカリアルミノホウケイ酸塩ガラス組成物である。第３２の実施の形態において、第２０から第３０の実施の形態の被覆ガラス系物品は、第１のクラッド基板の厚さが、２５から１５０マイクロメートルの範囲の亀裂の安定な亀裂成長を促進するように選択されるようなものである。

第３３の実施の形態は、被覆ガラス系物品を製造する方法において、第１のクラッド基板のヤング率値を有するガラス系の第１のクラッド基板を強化済みのガラス系コア基板の第一面に結合させる工程；ガラス系の第２のクラッド基板をその強化済みのガラス系コア基板の第二面に共有結合させる工程；第１のクラッド基板および第２のクラッド基板を化学強化する工程；およびコーティングのヤング率値を有するコーティングを第１のクラッド基板に施す工程であって、コーティングのヤング率値が第１のクラッド基板のヤング率値より大きい工程を有してなる方法に関する。第３４の実施の形態において、第３３の実施の形態は、ガラス系コア基板が化学強化されており、第１のクラッド基板を化学強化する工程が、第１のクラッド基板をコア基板に結合させる工程の後に行われ、第２のクラッド基板を化学強化する工程が、第２のクラッド基板をコア基板に結合させる工程の後に行われるようなものである。第３５の実施の形態において、第３３または第３４の実施の形態は、コア基板は第１の結合面およびその第１の結合面と反対の第２の結合面を有し、第１のクラッド基板は第３の結合面を有し、第２のクラッド基板は第４の結合面を有し、前記方法は、コア基板、第１のクラッド基板および第２のクラッド基板を洗浄して、第１の結合面、第２の結合面、第３の結合面および第４の結合面上にヒドロキシル基を提供する工程；および第１の結合面を第３の結合面に接触するように配置し、第２の結合面を第４の結合面と接触するように配置して、積層板積層体を提供する工程をさらに含むようなものである。第３６の実施の形態において、第３５の実施の形態は、その積層板積層体を加熱する工程を含み、第３７の実施の形態において、積層板積層体を加熱する工程は、第１の結合面と第３の結合面との間に共有結合を、第２の結合面と第４の結合面との間に共有結合を形成するのに十分な時間に亘り十分な温度に加熱する工程を含み、その共有結合が、高分子または接着剤を含まずに形成される。第３８の実施の形態において、積層板積層体を加熱する工程は、積層板積層体を少なくとも３０分の期間に亘り少なくとも約４００℃の温度に加熱する工程を含む。第３９の実施の形態において、第３３から第３８の実施の形態は、第１のクラッド基板および第２のクラッド基板を化学強化する工程を含む。

本開示の実施の形態による未被覆のガラス系基板の２つの例示のプロファイルが、図５Ａに示されている。この図に与えられた応力プロファイルは、有限要素モデル化および破壊力学を使用してシミュレーションした。そのシミュレーションにおいて、残留応力プロファイルをガラス系物品に適用し、亀裂を明白に加え、４点曲げを、ガラス系物品の引張面に表面亀裂がある構造に適用し、集中メッシュ手法を使用して、応力拡大係数を計算した。次に、傷サイズの関数として平面歪みにおけるプレートの強度をプロットした。８００μｍの基板上に５０μｍのクラッドを結合させることによって生じた２つの可能性のあるプロファイルが、図５Ａに示されている。

コア基板の初期のイオン交換プロファイルは、結合工程と第２のイオン交換工程により、表面でのコアガラス基板のＣＳの大きさが減少するが、深さは増加するという理解に基づいて選択されている。どの理論にも束縛されないが、一回のイオン交換（例えば、ナトリウムイオンのカリウムイオンによる）は、所望の応力プロファイル特徴を与えるが、そのプロファイルの追加の最適化を行ってもよいと予測される。結合および積層板積層体のイオン交換の最中に生じる、コア基板の初期のイオン交換プロファイルの変化を最小にすべきである実施の形態において、ひいては、カリウムイオンの拡散性が低いコアガラス系基板が選択される。コア基板においてより深い圧縮深さを得ることが求められる代わりの実施の形態において、ひいては、コアガラス系基板には、カリウムイオンの拡散性が高いガラスが選択される。ある実施の形態において、拡散性の高いガラスは、リチウムを含有する。クラッド基板のための拡散性の高いガラスは、積層板積層体のイオン交換の時間を減少させるように選択される。１つ以上の実施の形態により得られた応力プロファイルは、広範囲の機器の曲げと時間が一致する落下事象中に導入される深い損傷を阻み、その損傷のほとんどを捕獲するのに的確な深さにもあるように十分な大きさを有する。１つ以上の実施の形態において、コア応力プロファイルの深さを増加させるために、追加の熱処理を施すことができ、いくつかの実施の形態において、クラッド基板。

このように、１つ以上の実施の形態によれば、前記ガラス系物品は、ガラス系物品の応力プロファイルを調節し、それによって、高度の応力プロファイルの調節可能性を提供する様々な方法を与える。ガラス系物品の最終的な応力プロファイルを調節するために変更できるパラメータとしては、コアガラス基板の応力プロファイルの形状、熱処理臨界、およびクラッド基板の厚さが挙げられる。１つ以上の実施の形態において、クラッド基板の厚さにより、埋もれたＣＳの始まりが決まる。１つ以上の実施の形態において、積層ガラス積層体のイオン交換は、落下による破壊に対する十分な抵抗および曲げ強度を提供するように調整される。その上、１つ以上の実施の形態によれば、イオン交換スパイクを表面に施して、所望の曲げ強度を与えることができる。積層ガラスのイオン交換は、耐引掻性を与えるためにも調整して差し支えない。

図５Ｂは、図５Ａの２つのサンプルについて残留強度予測を示し、図５Ａに示された応力プロファイルは、２つの可能性のあるほぼ放物線状の深い圧縮深さ（ＤＯＣ）プロファイルと比べた場合、５０から２００μｍの傷について増加した強度を有することが分かる。コアガラス基板のイオン交換プロファイル１（実線）およびプロファイル２（短い破線）は、５０μｍのクラッドを有する積層物品のプロファイル１（長い破線）および５０μｍのクラッドを有する積層物品のプロファイル２（濃さが増加した実線）より低い強度を有すると示されている。積層物品の増加した強度プロファイルは、いくつかの傷深さに関して現在入手できるイオン交換プロファイル強度の２倍を超える。

コアガラス基板上の２つの異なる応力プロファイルに関する、７５μｍ、１００μｍ、よび１２５μｍのクラッド基板により作成されたプロファイルが、図６Ａに示されており、未被覆ガラス系物品について、残留強度予測が図６Ｂに示されている。イオン交換プロファイル１およびイオン交換プロファイル２と付された線は、クラッド基板を施して積層板積層体を形成し、その積層板積層体をイオン交換する前のコアガラス基板の応力プロファイルである。クラッド基板の厚さを増加させると、一般に、１００μｍと２００μｍの間の傷に関する最大強度が低下するが、２００μｍ超の全ての傷について、強度の増加をもたらすことが分かる。それゆえ、積層ガラス系物品の応力プロファイルは、粗面への落下事象中に導入されるかもしれない傷に対して最大の強度保護を提供するために細かく調節することができる。全てのシミュレーションについて、１．０ｍｍの全厚を維持するために、クラッド厚が増加するについて、コア厚が減少した。

１つ以上の実施の形態において、コア基板およびクラッド基板に異なる組成物を使用すると、積層ガラス系物品の応力特性を、粗面との衝突に関する落下保護など、特定の用途のために性能を最適化するように調整することができる。コア基板およびクラッド基板の組成物は、互いに独立しており、それらは、ＣＴＥおよび弾性特性などの幅広い機械的性質を提供することができる。コア基板およびクラッド基板のＣＴＥを変えると、冷却からもたらされる残留応力差が与えられ、これにより、コアまたはクラッドのいずれかに圧縮が生じる。例えば、クラッド基板とコア基板との間のＣＴＥ差による応力は、ガラス中に蓄積される弾性エネルギーを減少させつつ、同じ性能を与える。１つ以上の実施の形態において、コア基板およびクラッド基板のヤング率を変えることもできる。図７Ａ〜Ｂから９Ａ〜Ｂにより、未被覆のガラス系物品の例が与えられる。

図７Ａにおいて、２つの７５μｍ厚のクラッド基板により作られた、１．０ｍｍの全厚の例示のプロファイルを、２つのイオン交換プロファイルと比較する。クラッド基板のヤング率を７０ＧＰａから８０ＧＰａに増加させ、コア基板のヤング率を７０ＧＰａから６０ＧＰａに減少させると、コア／クラッド界面を越える全ての傷の強度が著しく増加する。図７Ｂに示されるように、ヤング率の不一致のために、コアとクラッドの両方が７０ＧＰａのヤング率を有する場合と比べて、コアで終端した傷について残留強度が増加したことが分かった。本開示で挙げられたヤング率値は、「Dynamic Young's Modulus, Shear Modulus, and Poisson's Ratio by Sonic Resonance」と題するＡＳＴＭ Ｅ１８７５−１３に述べられた一般タイプの音響共鳴技術によって測定された値を称する。

図８Ａは、２つの可能性のあるイオン交換プロファイルを比較する、２つの１００μｍ厚のクラッド基板により作られた、１．０ｍｍの全厚の例示のプロファイルを示している。図８Ｂに示されるように、残留強度のプロットは、コア基板とクラッド基板のヤング率を変える効果を示している。この例示の場合、コア基板のヤング率は６０ＧＰａであるのに対し、クラッド基板のヤング率は８０ＧＰａであった。ヤング率の不一致のために、コア基板およびクラッド基板の両方が７０ＧＰａのヤング率を有する場合と比べて、コアで終端する傷について、残留強度が増加することが分かった。

図９Ａにおいて、２つの１２５μｍ厚のクラッド基板により作られた、１．０ｍｍの全厚の例示のプロファイルを、２つの可能性のあるイオン交換プロファイルと比較する。図９Ｂに示されるように、コア基板のヤング率は６０ＧＰａであるのに対し、クラッド基板のヤング率は８０ＧＰａであった。ヤング率の不一致のために、コア基板およびクラッド基板の両方が７０ＧＰａのヤング率を有する場合と比べて、コアで終端する傷について、残留強度が増加した。図８〜１０は、本開示の実施の形態によれば、完成した積層ガラス物品の応力プロファイルを調節し、最適化する方法に加え、深い損傷による積層ガラス物品の損傷抵抗を増加させるための追加の機構が提供されることを示している。

コア基板とクラッド基板との間の界面でのイオンの移動性は、図８〜１０では、考慮されていない。コア内のイオンは、ことによるとクラッド中に拡散し、その逆も同様である可能性がある。図８〜１０のプロファイルのいくつかは、少なくともいくつかの亀裂長さについてサブクリティカル亀裂進展を生じ得る少量の張力をクラッドの界面で有する。その上、張力は、残留強度において明白な下落を生じた。クラッド基板のより長くより深いイオン交換は、これらの問題の各々に対処する。何故ならば、より長くより深いイオン交換により、張力が除去されるからである。

その上、コアとクラッドの組成、並びにイオン交換パラメータを注意深く選択することによって、図１０Ａに示されるもののようなプロファイルが、１．０ｍｍの全厚および各々が厚さ１００μｍの２つのクラッド基板を有する積層ガラス系物品について、埋もれたピークプロファイルの一例を与える。埋もれたピークは、単一基板の二重イオン交換により生じた埋もれたピークのプロファイルとは異なり、非常に深い、例えば、２５μｍ超、３０μｍ超、３５μｍ超、４０μｍ超、４５μｍ超、５０μｍ超、６０μｍ超、７０μｍ超、８０μｍ超、９０μｍ超、１００μｍ超、１２５μｍ超、または１５０μｍ超であり得る。残留強度のプロットが、図１０Ｂに示されており、先に示された例と類似の結果を示している。しかしながら、このプロットは、亀裂成長が、１００マイクロメートルより小さい亀裂についての増加する強度に関連付けられた上昇するＲ曲線挙動を示しており、これにより、安定な亀裂成長、並びによりきつい強度の信頼性分布がもたらされる。それゆえ、積層過程は、独特な特徴を有するそのような操作された応力プロファイルを作るためのプラットホームを提供する。埋もれたピークのプロファイルは、１７５μｍまで比較プロファイルを上回る強度の利点を有し、イオン交換のパラメータおよびクラッドの厚さにより、用途に合うように、差の大きさおよび深さを調節することができる。

その上、積層ガラス系物品を形成するためのここに記載された過程を使用して、積層ガラス系物品にセンサまたは他の特徴を組み込むことができ、このことは、携帯電話およびタブレットなどの電子機器用のカバーガラスの製造に有用である。センサは、ガラスの表面の近くにあることで恩恵を受けるであろうが、より薄いカバーガラスは、強度を損ない得る。したがって、カバーガラスにセンサを組み込むことは、カバーの強度を損なわずに、ガラス表面の近くにセンサを配置する目的を達成することができる。そのようにするために、タッチセンサはガラス基板上に堆積される。センサが基板上に一旦堆積されたら、センサの表面上にシリカが堆積される。あるいは、センサの材料が、４００℃の結合温度でクラッドとの強力な共有結合を作るのに十分なケイ素・酸素結合を有する場合には、ひいては、センサ上のケイ素堆積工程は必要ない。次に、構成要素の全ては、片面にセンサとクラッドが結合され、他方の面にはクラッドのみが結合されているが、ここに記載されたように、共有結合を形成するための積層板積層体の加熱過程によって、互いに結合される。そのような過程は、センサが約４００℃の温度に耐えられる場合に有益である。センサに加え、光学ライトガイドおよび調光層などの任意の他の機能層をこのようにして保護しても差し支えない。

１つ以上の実施の形態によれば、積層ガラス系物品を製造するための代わりの方法（ＣＴＥ差方法と称される）は、積層過程の後に、深いイオン交換過程を含む。ある実施の形態において、積層ガラス系物品は、米国特許出願公開第２０１６／０１１４５６４Ａ１号明細書に記載されているような、積層フュージョンプロセスを使用して製造される。そのようなプロセスにおいて、積層ガラス物品を形成するための積層フュージョンドロー装置は、下側アイソパイプの上に配置された上側アイソパイプを備える。この上側アイソパイプは、溶融装置から溶融ガラスクラッド組成物が供給される樋を備える。同様に、この下側アイソパイプは、溶融装置から溶融ガラスコア組成物が供給される樋を備える。ここに記載された実施の形態において、溶融ガラスコア組成物は、溶融ガラスクラッド組成物の平均クラッド熱膨張係数ＣＴＥ_クラッドより低い平均コア熱膨張係数ＣＴＥ_コアを有する。この積層ガラス系物品について、クラッドのＣＴＥはコアのものより高く、よって、クラッドは、室温に冷却された後に張力下にある。次に、積層ガラス系物品はイオン交換される。未被覆ガラス系物品に関する、そのような過程によって作られたプロファイルの一例が図１１に示されており、それには、積層ガラスおよび深いイオン交換の応力プロファイルが示されている。菱形の曲線の応力プロファイルを有する積層ガラスが調製される。クラッドは張力下にあり、コアは圧縮下にあり、これは、従来の積層ガラスとは反対である。この積層過程の後に、深いイオン交換過程が行われる。このイオン交換過程からの残留応力は、正方形の曲線である。最終的な残留応力は、積層とイオン交換からの２つの応力の合計である。積層について、クラッドのＣＴＥはコアのものより高く、よって、クラッドは、室温に冷却された後に張力下にある。

図１１において、最終製品の残留応力は、積層応力とイオン交換応力の合計であると考えられた。この実施の形態において、クラッドの厚さは０．１２ｍｍであり、積層ガラスの厚さは１．０ｍｍである。圧縮層の深さは、１６６μｍ辺りから２００μｍ超に増加している。これは、３０μｍ超の増加であり、深い傷に関する材料の残留強度を改善することができる。

１つ以上の実施の形態によれば、ここに記載されたような積層ガラス系物品は、携帯電話およびタブレットなどの携帯型電子機器用の薄いカバーガラスとして使用することができる。クラッド基板の厚さが６５μｍから８０μｍであり、全厚が０．４ｍｍの積層ガラス系物品の応力プロファイルが、未被覆ガラス系物品について、図１２にプロットされている。実線の曲線はイオン交換による（非積層）残留応力であり、破線の曲線は、積層応力とイオン交換応力の線形和による最終的な残留応力である。圧縮層の深さは、おおよそ６５μｍから８０μｍに増加している。

図１２の応力プロファイルの残留強度が図１３にプロットされており、これは、積層サンプルに関する傷サイズによる非単調残留強度を示している。これは、実線により示される非積層ガラスの残留強度と比べられる。この場合、残留強度は、傷深さが８０μｍより深い場合に大きい。深い傷、例えば、１００μｍの傷が、好ましくない事象、例えば、硬い表面に落とされたときに、積層カバーガラスに導入された場合、このことは有益である。このガラスを破壊するために、２倍の曲げ応力、２００ＭＰａ対１００ＭＰａがかかるであろう。積層板の場合に中央張力が減少し、中央張力が非積層板の場合と一致する前に、圧縮応力の大きさと層の深さのいくつかの組合せを増加させられることを意味し、これにより深い損傷性能が改善される。このことが一旦行われたら、積層板プロファイルの性能の利点は、非積層板プロファイルに対してさらに増加する。

クラッド基板が５０μｍ厚であり、全厚が０．３ｍｍである、より薄い未被覆ガラス系物品について、別の実施の形態が図１４および図１５に示されている。深い傷での残留強度および圧縮層の深さにおける恩恵は、先に述べた０．４ｍｍのガラスと似ている。圧縮層の深さは、おおよそ６０μｍから７５μｍに増加している。圧縮層の深さはおおよそ２０％増加しており、７０μｍより深い傷では、残留強度がより良好である。一定のクラッド厚および張力について、エネルギーバランスは、中央圧縮はコアの厚さと反比例することを示しているので、コアの厚さが増加するにつれて、提案された代わりの方法の恩恵は減少する。

図１６Ａは、本開示の実施の形態による被覆ガラス系物品の応力プロファイルである。比較のために、３つの異なる可能性のあるイオン交換プロファイルが示されている。プロファイル１（実線）およびプロファイル３（点線）が比較プロファイルである。コーティングプロファイルを適用する恩恵は、プロファイル２（破線）から明白であり、これは、ヤング率の高い（クラッド基板のヤング率より大きい）コーティングにより、ガラス基板の表面での圧縮応力が増加することを示している。プロファイル３を図５Ｂの未被覆プロファイルと比較すると、ヤング率の高いコーティングは、ガラス物品の表面でＣＳを増加させ、曲げ強度が高くなることが明白である。クラッド基板のプロファイルは１．０ｍｍの基板を前提とするのに対し、標準的なイオン交換プロファイルは、０．８ｍｍのクラッド基板の厚さを前提とする。図１６Ｂは、図１６Ａにおける応力プロファイルの残留強度プロットを示しており、高い曲げ強度（高い最大臨界歪み）および５０μｍと１８０μｍの間の傷に関する深い傷抵抗の両方を有するプロファイルを作成できることを示している。図１６Ｂは、コーティングからの亀裂を防ぐために、表面で鋭い圧縮応力が必要であり、これにより、曲げ強度が改善されることを示す。

図１７Ａにおいて、プロファイル１およびプロファイル２は比較プロファイルであり、プロファイル３は、クラッドの熱拡散がコアより高い、被覆された積層ガラス系物品の応力プロファイルを示す。図１７Ｂは、これらのプロファイルに関して得られた残留強度を示しており、これは、２つの可能性のあるほぼ放物線の深い圧縮深さ（ＤＯＣ）のプロファイルと比較された、１８０μｍより小さい傷に関するプロファイル３に関する著しい利点を示している。図１７Ａ〜１７Ｂにおいて、コーティングは、２μｍの厚さおよび２２５ＧＰａのモジュラスを有する単層であると仮定した。被覆ガラス基板は、２つの異なるモード：粗面落下中の損傷導入、および滑面落下中の曲げ破損で破損することが知られている。未被覆のガラスについて、損傷導入のない曲げ破損は、短い傷（２０μｍ未満）について非常に高い強度保持率のために、滅多に観察されない。しかしながら、硬質コーティングの施用後のガラスに関連する強度低下のために、滑面への機器の落下は、致命破損モードであり得る。その曲げ破損モードは、最大限界強度（または歪み）により制御され、これが、図１７Ｂから分かる。最大限界歪みは、最初の５から２０μｍに亘る残留応力の大きさと分布の両方の関数である。単なるピークの大きさではなく、分布全体に亘るより大きい大きさが有益である。図１７Ａおよび１７Ｂに示された５０μｍのクラッドプロファイル２は有利な曲げ強度を有するのに対し、５０μｍのクラッドのプロファイル１は、表面でのより高い応力のために、従来のイオン交換プロファイルよりも悪い。したがって、本開示の実施の形態によれば、同じプロファイルから曲げ強度および深い損傷抵抗を有することが可能である。

１つ以上の実施の形態によれば、ガラス系基板の片面における強度の増減は、研磨式リング・オン・リング試験を使用して決定できる。材料の強度は、破壊が生じる応力として定義される。この研磨式リング・オン・リング試験は、平らなガラス試料を試験するための表面強度測定であり、「Standard Test Method for Monotonic Equibiaxial Flexural Sterngth of Advanced Ceramics at Ambient Temperature」と題するＡＳＴＭ Ｃ１４９９−０９（２０１３）が、ここに記載された研磨式リング・オン・リング試験の方法論の基礎を成す。ＡＳＴＭ Ｃ１４９９−０９の内容が、ここに全て引用される。１つの実施の形態において、ガラス試料は、リング・オン・リング試験の前に、「Standard Test Methods for Strength of Glass by Flexure (Determination of Modulus of Rupture)」と題するＡＳＴＭ Ｃ１５８−０２（２０１２）の「abrasion Procedures」と題するＡｎｎｅｘ Ａ２に記載された方法および装置を使用して、ガラス試料に送達される９０グリットの炭化ケイ素（ＳｉＣ）粒子で研磨される。ＡＳＴＭ Ｃ１５８−０２の内容および特に、Ａｎｎｅｘ ２の内容が、ここに全て引用される。

リング・オン・リング試験の前に、ガラス系物品の表面を、ＡＳＴＭ Ｃ１５８−０２の図Ａ２．１に示された装置を使用して、試料の表面欠陥条件を標準化および／または制御するために、ＡＳＴＭ Ｃ１５８−０２、Ａｎｎｅｘ ２に記載されたように研磨する。研磨材を、概して、３０４ｋＰａ（４４ｐｓｉ）の空気圧を使用して、１０３ｋＰａ（１５ｐｓｉ）の荷重でガラス系物品の表面に吹き付ける。気流を確立した後、５ｃｍ^３の研磨材を漏斗に入れ、研磨材の導入後、５秒間に亘り試料を砂吹き機で磨く。

研磨式リング・オン・リング試験について、図１８に示されたような少なくとも１つの研磨面を有するガラス系物品４１０を、これも図１８に示されたように、異なるサイズの２つの同心のリングの間に配置して、等二軸曲げ強度（すなわち、２つの同心のリングの間の湾曲に曝されたときに材料が維持できる最大応力）を決定する。研磨式リング・オン・リング構成４００において、研磨されたガラス系物品４１０は、直径Ｄ_２を有する支持リング４２０により支持されている。ロードセル（図示せず）によって、直径Ｄ_１を有する荷重リング４３０を通じて、そのガラス系物品の表面に力Ｆが印加される。

荷重リングと支持リングの直径比Ｄ_１／Ｄ_２は、約０．２から約０．５の範囲にあるであろう。いくつかの実施の形態において、Ｄ_１／Ｄ_２は約０．５である。荷重および支持リング４３０、４２０は、支持リングの直径Ｄ_２の０．５％以内に同心状に揃えるべきである。試験に使用されるロードセルは、選択された範囲内の任意の荷重で±１％以内まで正確であるべきである。いくつかの実施の形態において、試験は、２３±２℃の温度および４０±１０％の相対湿度で行われる。

器具の設計について、荷重リング４３０の突出面の半径ｒは、ｈ／２≦ｒ≦３ｈ／２であり、式中、ｈはガラス系物品４１０の厚さである。荷重および支持リング４３０、４２０は、典型的に、硬度ＨＲｃ＞４０の硬化鋼から作られている。研磨式リング・オン・リング器具は市販されている。

研磨式リング・オン・リング試験の目的の破壊メカニズムは、荷重リング４３０内の表面４３０ａから発生するガラス系物品４１０の割れを観察することである。この領域−すなわち、荷重リング４３０と支持リング４２０との間−の外で生じる割れは、データ解析から除外する。しかしながら、ガラス系物品４１０の薄さと高強度のために、サンプルの厚さｈの１／２を超える大きい撓みが観察されることがある。したがって、荷重リング４３０の下から生じる割れの百分率が高いと観察することは、珍しいことではない。リングの内側と下側の両方での応力の発生（歪みゲージ分析により収集）および各サンプルにおける破損の始点を知らずには、応力は正確に計算できない。したがって、研磨式リング・オン・リング試験は、測定反応としての破損時の最大荷重に焦点を当てる。

ガラス系物品の強度は、表面傷の存在に依存する。しかしながら、ガラスの強度は実際には統計に基づくので、存在する既定のサイズの傷の傾向は正確に予測できない。したがって、確率分布を、得られたデータの統計的表示として一般に使用することができる。

１つ以上の実施の形態により記載されたガラス系物品は、様々な最終用途を有し得る。１つ以上の実施の形態において、そのようなガラス系物品としては、建築用板ガラス、自動車のフロントガラスおよび板ガラスが挙げらる。１つ以上の実施の形態によれば、ガラス系物品の互いに反対の表面は、所望の強度および信頼性を有するように設計し、合わせることができる。同様の検討事項が、建築構造に使用される建築用板ガラスに当てはまる。

１つ以上の実施の形態によれば、欠陥寸法は、以下のようにフラクトグラフィーを使用して決定することができる。欠陥寸法は、４点曲げ試験（ＡＳＴＭ Ｃ１１６１：Standard Test Method for Flexural Strength of Advanced Ceramics at Ambient Temperature）またはリング・オン・リング試験（ＡＳＴＭ Ｃ１４９９−１５）を使用して壊された試料について、欠陥寸法（原寸法）を決定するために、ＡＳＴＭ基準：Ｃ１３２２−１５（Standard Practice for Fractography and Characterization of Fracture Origns in Advanced Ceramics）を使用することによって、フラクトグラフィーを用いて決定することができる。これにより、対象とする用途におけるガラスシートの欠陥寸法分布が確立される。破壊試験に使用される試料が多いほど、試験からの欠陥寸法分布データの信頼が良好になる。あるいは、１つ以上の実施の形態によれば、欠陥寸法は、強度試験および破壊機構解析を用いて決定することができる。ある実施の形態において、強度データは、適切な強度試験（エッジ強度に関する４点曲げおよび内部強度に関するリング・オン・リング）を使用して実行可能なだけ多くの試料を使用して得られる。適切な破壊解析モデル（解析または有限要素解析）を使用して、強度試験において試料の破損を生じたに違いない欠陥寸法を予測することができる。これにより、特定の欠陥寸法、形状、および位置が推測され、それゆえ、この手法は、フラクトグラフィー手法ほど正確ではないが、欠陥個体数を確立するのがより容易である。

強化されたガラス系基板は、様々な異なる過程を使用して提供することができる。例えば、例示のガラス系基板形成方法としては、フロートガラス法、およびフュージョンドロー法やスロットドロー法などのダウンドロー法が挙げられる。フロートガラス法により調製されるガラス系基板は、滑らかな表面および均一な厚さにより特徴付けられ、溶融金属、典型的に、スズの床上に溶融ガラスを浮かせることによって製造される。例示の過程において、溶融スズ床の表面上に供給された溶融ガラスが、浮遊するガラスリボンを形成する。そのガラスリボンがスズ浴に沿って流動するにつれて、ガラスリボンがスズからローラ上に持ち上げられる固体のガラス系基板に固化するまで、温度が徐々に低下する。一旦浴から離れたら、ガラス系基板は、さらに冷却し、徐冷して、内部応力を減少させることができる。

ダウンドロー法により、比較的無垢な表面を有する均一な厚さを持つガラス系基板が製造される。そのガラス系基板の平均曲げ強度は表面傷の量とサイズにより制御されるので、接触が最小であった無垢な表面は、より高い初期強度を有する。次いで、この高強度のガラス系基板をさらに強化（例えば、化学的に）すると、得られた強度は、ラップ仕上げされ、研磨された表面を有するガラス系基板の強度よりも高くなり得る。ダウンドロー法により製造されたガラス系基板は、約２ｍｍ未満の厚さまで延伸されることがある。その上、ダウンドロー法により製造されたガラス系基板は、費用のかかる研削および研磨を使用せずに、最終用途に使用できる非常に平らで滑らかな表面を有する。

フュージョンドロー法は、例えば、溶融ガラス原材料を受け容れるための通路を有する延伸槽を使用する。この通路は、通路の両側で通路の長さに沿って上部で開いた堰を有する。この通路が溶融材料で満たされると、溶融ガラスは堰を溢れる。この溶融ガラスは、重力のために、２つの流動するガラス膜として、延伸槽の外面を流下する。この延伸槽のこれらの外面は、延伸槽の下のエッジで接合するように、下方かつ内方に延在する。２つの流動するガラス膜は、このエッジで接合して、融合し、１つの流動するガラス系基板を形成する。このフュージョンドロー法は、通路を越えて流れる２つのガラス膜が互いに融合するので、得られるガラス系基板の外面のいずれも、装置のどの部分とも接触しないという利点を提示する。それゆえ、フュージョンドロー法により製造されたガラス系基板の表面特性は、そのような接触によって影響を受けない。

スロットドロー法は、フュージョンドロー法とは異なる。スロットドロー法において、溶融原材料が延伸槽に供給される。この延伸槽の底部には、開いたスロットであって、そのスロットの長さに延在するノズルを有するスロットがある。溶融ガラスが、スロット／ノズルを通って流れ、連続基板として、徐冷領域へと下方に延伸される。

いくつかの実施の形態において、ガラス系基板に使用される組成物に、Ｎａ_２ＳＯ_４、ＮａＣｌ、ＮａＦ、ＮａＢｒ、Ｋ_２ＳＯ_４、ＫＣｌ、ＫＦ、ＫＢｒ、およびＳｎＯ_２を含む群から選択される少なくとも１種類の清澄剤が０〜２モル％配合されることがある。

ガラス系基板は、一旦形成されたら、強化して、強化されたガラス系基板を形成して強化基板を提供することができる。ガラスセラミック基板も、ガラス系基板と同様の様式で強化できることに留意のこと。ここに用いられているように、「強化基板」という用語は、例えば、ガラス系またはガラス基板の表面にあるより小さいイオンをより大きいイオンでイオン交換することによって、化学強化されたガラス系基板またはガラス基板を称することができる。しかしながら、先に述べたように、強化ガラス基板を形成するために、熱的焼入れまたは熱強化など、当該技術分野で公知の熱的強化方法も利用してよい。いくつかの実施の形態において、それらの基板は、化学強化過程および熱的強化過程の組合せを使用して強化されることがある。

強化されたガラス系基板において、ガラスの表面に圧縮応力（ＣＳ）が、そして中央には張力（中央張力またはＣＴ）がある応力プロファイルが存在する。１つ以上の実施の形態によれば、そのガラスは、熱的に強化されても、化学強化されても、または熱的強化と化学強化の組合せが施されても差し支えない。ここに用いられているように、「熱的に強化された」とは、基板の強度を改善するために、熱処理された基板を称し、「熱的に強化された」は、焼入れ基板および熱強化された基板、例えば、焼入れガラスおよび熱強化ガラスを含む。焼入れガラスは、加速冷却過程を含み、これにより、ガラスにより高い表面圧縮および／またはエッジ圧縮が生じる。表面圧縮の程度に影響する要因としては、空気クエンチ温度、体積、および少なくとも約６８．９ＭＰａ（１０，０００ポンド毎平方インチ（ｐｓｉ））の表面圧縮を生じる他の変数が挙げられる。焼入れガラスは、典型的に、徐冷または未処理ガラスよりも４から５倍強力である。熱強化ガラスは、焼入れガラスよりも遅い冷却によって製造され、これにより、表面での圧縮強度が低くなり、熱強化ガラスは、徐冷または未処理ガラスの約２倍ほど強力である。

前記コアおよびクラッド基板に使用してよいガラスの例としては、アルカリアルミノケイ酸塩ガラス組成物またはアルカリアルミノホウケイ酸塩ガラス組成物が挙げられるが、他のガラス組成物も考えられる。そのようなガラス組成物は、イオン交換可能であると特徴付けられる。ここに用いられているように、「イオン交換可能」とは、その組成物から作られた基板が、その基板の表面またはその近くに位置する陽イオンを、サイズがより大きいか小さい同じ価数の陽イオンと交換することができることを意味する。ガラス組成物の一例は、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、およびＮａ_２Ｏを含み、ここで、（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）≧約６６モル％、およびＮａ_２Ｏ≧約９モル％である。適切なガラス組成物は、いくつかの実施の形態において、Ｋ_２Ｏ、ＭｇＯ、およびＣａＯの内の少なくとも１つをさらに含む。特定の実施の形態において、基板に使用されるガラス組成物は、６１〜７５モル％のＳｉＯ_２、７〜１５モル％のＡｌ_２Ｏ_３、０〜１２モル％のＢ_２Ｏ_３、９〜２１モル％のＮａ_２Ｏ、０〜４モル％のＫ_２Ｏ、０〜７モル％のＭｇＯ、および０〜３モル％のＣａＯを含み得る。

前記基板に適した別の例示のガラス組成物は、６０〜７０モル％のＳｉＯ_２、６〜１４モル％のＡｌ_２Ｏ_３、０〜１５モル％のＢ_２Ｏ_３、０〜１５モル％のＬｉ_２Ｏ、０〜２０モル％のＮａ_２Ｏ、０〜１０モル％のＫ_２Ｏ、０〜８モル％のＭｇＯ、０〜１０モル％のＣａＯ、０〜５モル％のＺｒＯ_２、０〜１モル％のＳｎＯ_２、０〜１モル％のＣｅＯ_２、５０ｐｐｍ未満のＡｓ_２Ｏ_３、および５０ｐｐｍ未満のＳｂ_２Ｏ_３を含み、ここで、１２モル％≦（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）≦２０モル％、および０モル％≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）≦１０モル％である。

前記基板に適したさらに別の例示のガラス組成物は、６３．５〜６６．５モル％のＳｉＯ_２、８〜１２モル％のＡｌ_２Ｏ_３、０〜３モル％のＢ_２Ｏ_３、０〜５モル％のＬｉ_２Ｏ、８〜１８モル％のＮａ_２Ｏ、０〜５モル％のＫ_２Ｏ、１〜７モル％のＭｇＯ、０〜２．５モル％のＣａＯ、０〜３モル％のＺｒＯ_２、０．０５〜０．２５モル％のＳｎＯ_２、０．０５〜０．５モル％のＣｅＯ_２、５０ｐｐｍ未満のＡｓ_２Ｏ_３、および５０ｐｐｍ未満のＳｂ_２Ｏ_３を含み、ここで、１４モル％≦（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）≦１８モル％、および２モル％≦（ＭｇＯ＋ＣａＯ）≦７モル％である。

特定の実施の形態において、前記基板に適したアルカリアルミノケイ酸塩ガラス組成物は、アルミナ、少なくとも１種類のアルカリ金属およびいくつかの実施の形態において、５０モル％超のＳｉＯ_２、他の実施の形態において、少なくとも５８モル％のＳｉＯ_２、そしてさらに他の実施の形態において、少なくとも６０モル％のＳｉＯ_２を含み、比（（Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３）／Σ改質剤）＞１であり、この比において、成分はモル％で表され、改質剤はアルカリ金属酸化物である。このガラス組成物は、特定の実施の形態において、５８〜７２モル％のＳｉＯ_２、９〜１７モル％のＡｌ_２Ｏ_３、２〜１２モル％のＢ_２Ｏ_３、８〜１６モル％のＮａ_２Ｏ、および０〜４モル％のＫ_２Ｏを含み、比（（Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３）／Σ改質剤）＞１である。

さらに別の実施の形態において、前記基板は、６４〜６８モル％のＳｉＯ_２、１２〜１６モル％のＮａ_２Ｏ、８〜１２モル％のＡｌ_２Ｏ_３、０〜３モル％のＢ_２Ｏ_３、２〜５モル％のＫ_２Ｏ、４〜６モル％のＭｇＯ、および０〜５モル％のＣａＯを含む。

代わりの実施の形態において、前記基板は、２モル％以上のＡｌ_２Ｏ_３および／またはＺｒＯ_２、もしくは４モル％以上のＡｌ_２Ｏ_３および／またはＺｒＯ_２を含むアルカリアルミノケイ酸塩ガラス組成物を含むことがある。

ここに記載された強化基板は、イオン交換過程によって化学強化されることがある。イオン交換過程において、一般に、ガラスまたはガラスセラミック基板を所定の期間に亘り溶融塩浴中に浸漬することによって、ガラスまたはガラスセラミック基板の表面またはその近くにあるイオンが、その塩浴からのより大きい金属イオンと交換される。１つの実施の形態において、溶融塩浴の温度は約４００〜４３０℃であり、その所定の期間は約４から約１２時間である。より大きいイオンをそのガラスまたはガラスセラミック基板中に含ませると、その基板の表面に近い領域またはその表面の領域およびそれと隣接した領域に圧縮応力を生じることによって、基板が強化される。その圧縮応力と釣り合うために、基板の中央領域すなわちその表面からある距離にある領域内に、対応する引張応力が誘発される。この強化過程を利用したガラスまたはガラスセラミック基板は、化学強化またはイオン交換されたガラスまたはガラスセラミック基板とより詳しく記載されることがある。

一例において、強化されるガラスまたはガラスセラミック基板中のナトリウムイオンは、硝酸カリウム塩浴などの溶融浴からのカリウムイオンにより交換されるが、ルビジウムまたはセシウムなど、原子半径がより大きい他のアルカリ金属イオンが、ガラス中のより小さいアルカリ金属イオンを置換しても差し支えない。特定の実施の形態によれば、ガラスまたはガラスセラミック中のより小さいアルカリ金属イオンが、Ａｇ^＋イオンにより置換されて、抗菌効果を提供することができる。同様に、以下に限られないが、硫酸塩、リン酸塩、ハロゲン化物などの他のアルカリ金属塩をイオン交換過程に使用してもよい。

強化されたガラス系基板において、ガラスの表面に圧縮応力（ＣＳ）が、そして中央には張力（中央張力またはＣＴ）がある応力プロファイルが存在する。ガラス網目構造が緩和できる温度より低い温度でより小さいイオンがより大きいイオンで置換されると、強化基板の表面に亘りイオン分布が生じ、これにより、応力プロファイルがもたらされる。入ってくるイオンの体積がより大きいと、強化基板の表面に圧縮応力（ＣＳ）が、中央に張力（中央張力またはＣＴ）が生じる。圧縮応力（表面ＣＳを含む）は、有限会社折原製作所（日本国）により製造されているＦＳＭ−６０００などの市販の計器を使用して表面応力計（ＦＳＭ）により測定される。表面応力測定は、ガラスの複屈折に関連する、応力光学係数（ＳＯＣ）の精密測定に依存する。次に、ＳＯＣは、その内容がここに全て引用される、「Standard Test Method for Measurement of Glass Stress-Optical Coefficient」と題する、ＡＳＴＭ基準Ｃ７７０−１６に記載された手順Ｃ（ガラスディスク法）にしたがって測定される。１つ以上の実施の形態において、コアおよび／またはクラッドに使用されるガラス系基板は、７５０ＭＰａ以上、例えば、８００ＭＰａ以上、８５０ＭＰａ以上、９００ＭＰａ以上、１０００ＭＰａ以上、１１５０ＭＰａ以上、または１２００ＭＰａの表面圧縮応力を有し得る。

ここに用いられているように、ＤＯＣは、ここに記載された化学強化されたアルカリアミノケイ酸塩ガラス物品中の応力が圧縮から引張に変化する深さを意味する。ＤＯＣは、イオン交換処理に応じて、ＦＳＭまたは散乱光偏光器（ＳＣＡＬＰ）により測定することができる。ガラス物品における応力が、ガラス物品中にカリウムイオンを交換することによって生じる場合、ＤＯＣを測定するために、ＦＳＭが使用される。応力が、ガラス物品中にナトリウムイオンを交換することによって生じる場合、ＤＯＣを測定するために、ＳＣＡＬＰが使用される。ガラス物品における応力が、ガラス中にカリウムイオンとナトリウムイオンの両方を交換することによって生じる場合、ＤＯＣはＳＣＡＬＰにより測定される。何故ならば、ナトリウムの交換深さはＤＯＣを表し、カリウムイオンの交換深さは、圧縮応力の大きさの変化（圧縮から引張への応力の変化ではない）を表すと考えられるからである；そのようなガラス物品におけるカリウムイオンの交換深さは、ＦＳＭにより測定される。

屈折近視野（ＲＮＦ）法またはＳＣＡＬＰを使用して、応力プロファイルを測定してもよい。応力プロファイルを測定するために、ＲＮＦ法が使用される場合、ＳＣＡＬＰにより与えられる最大ＣＴ値がＲＮＦ法に利用される。詳しくは、ＲＮＦにより測定される応力プロファイルは、ＳＣＡＬＰ測定により与えられる最大ＣＴ値に対して力平衡され、較正される。このＲＮＦ法は、ここに全てが引用される、「Systems and methods for measuring a profile characteristic of a glass sample」と題する米国特許第８８５４６２３号明細書に記載されている。詳しくは、ＲＮＦ法は、基準ブロックに隣接してガラス物品を配置する工程、１Ｈｚと５０Ｈｚの間の率で直交偏光の間で切り換えられる偏光切替光線を生成する工程、その偏光切替光線の出力量を測定する工程、および偏光切替基準信号を生成する工程を含み、直交偏光の各々の出力の測定量は互いの５０％以内にある。この方法は、偏光切替光線を、ガラス試料中の異なる深さについて、ガラス試料および基準ブロックに透過させ、次いで、リレー光学系を使用して、透過した偏光切替光線を信号光検出器に中継する工程をさらに含み、その信号光検出器は偏光切替検出器信号を生成する。この方法は、検出器信号を基準信号で割って、正規化検出器信号を形成する工程、およびその正規化検出器信号からガラス試料のプロファイル特徴を決定する工程も含む。

ガラス組成物の例が先に挙げられている。特定の実施の形態において、米国特許第９１５６７２４号（「’７２４特許」）明細書に開示されたガラス組成物を使用して、ガラス基板を形成してもよい。「’７２４特許」には、鋭い衝突による損傷に耐性があり、高速イオン交換が可能なアルカリアルミノケイ酸塩ガラスが開示されている。そのようなアルカリアルミノケイ酸塩ガラスの例は、少なくとも４モル％のＰ_２Ｏ_５を含み、イオン交換されたときに、少なくとも約３ｋｇｆ（約２９．４Ｎ）、少なくとも約４ｋｇｆ（約３９．２Ｎ）、少なくとも約５ｋｇｆ（約４９Ｎ）、少なくとも約６ｋｇｆ（約５８．８Ｎ）、または少なくとも約７ｋｇｆ（約６８．６Ｎ）のビッカース亀裂発生閾値を有する。１つ以上の特定の実施の形態において、第１の強化基板は、少なくとも約４モル％のＰ_２Ｏ_５および０モル％から約４モル％のＢ_２Ｏ_３を含むアルカリアルミノケイ酸塩ガラスから作られ、そのアルカリアルミノケイ酸塩ガラスはＬｉ_２Ｏを含まず、１．３＜［Ｐ_２Ｏ_５＋Ｒ_２Ｏ／Ｍ_２Ｏ_３］＜２．３、式中、Ｍ_２Ｏ_３＝Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｂ_２Ｏ_３、Ｒ_２Ｏはアルカリアルミノケイ酸塩ガラス中に存在する一価陽イオン酸化物の合計である。特定の実施の形態において、そのようなアルカリアルミノケイ酸塩ガラスは、１モル％未満のＫ_２Ｏ、例えば、０モル％のＫ_２Ｏを含む。特定の実施の形態において、そのようなアルカリアルミノケイ酸塩ガラスは、１モル％未満のＢ_２Ｏ_３、例えば、０モル％のＢ_２Ｏ_３を含む。特定の実施の形態において、そのようなアルカリアルミノケイ酸塩ガラスは、少なくとも約１０μｍの層の深さまでイオン交換されており、そのアルカリアルミノケイ酸塩ガラスは、ガラスの表面から層の深さまで延在する圧縮層を有し、その圧縮層は、少なくとも約３００ＭＰａの圧縮応力下にある。特定の実施の形態において、そのようなアルカリアルミノケイ酸塩ガラスは、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｒｂ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、およびＺｎＯからなる群より選択される一価と二価の陽イオン酸化物を含む。非常に特定の実施の形態において、そのようなアルカリアルミノケイ酸塩ガラスは、約４０モル％から約７０モル％のＳｉＯ_２、約１１モル％から約２５モル％のＡｌ_２Ｏ_３、約４モル％から約１５モル％のＰ_２Ｏ_５、および約１３モル％から約２５モル％のＮａ_２Ｏを含む。直ぐ上に記載されたガラス組成物から製造されたガラス基板をイオン交換して、ここに記載された請求項に述べられたプロファイルを提供することができる。

１つ以上の実施の形態において、米国特許出願公開第２０１５／０２３９７７５号明細書に記載されたガラス組成物を使用して、ここに記載されたような被覆ガラス系物品を提供するために被覆できるガラス基板を製造してもよい。米国特許出願公開第２０１５／０２３９７７５号明細書には、表面から比較的浅い深さまで延在し、急勾配を有する第１の部分、およびその浅い深さから圧縮深さまで延在する第２の部分の２つの線形部分を含む圧縮応力プロファイルを有するガラス物品が記載されている。

イオン交換過程は、典型的に、ガラス中のより小さいイオンと交換されるべきより大きいイオンを含有する溶融塩浴中にガラス系物品を浸漬することによって行われる。以下に限られないが、浴の組成と温度、浸漬時間、１つの塩浴（または複数の塩浴）中のガラスの浸漬回数、多数の塩浴の使用、徐冷、洗浄などの追加の工程を含む、イオン交換過程のパラメータは、一般に、ガラスの組成および強化操作により生じるガラスの所望の層の深さと圧縮応力により決定されることが当業者に認識されるであろう。一例として、アルカリ金属を含有するガラスのイオン交換は、以下に限られないが、より大きいアルカリ金属イオンの硝酸塩、硫酸塩、および塩化物などの塩を含有する少なくとも１つの溶融浴中の浸漬により行うことができる。溶融塩浴の温度は、典型的に、約３８０℃から約４５０℃の範囲にある一方で、浸漬時間は、約１５分から約４０時間に及ぶ。しかしながら、先に記載したものと異なる温度および浸漬時間も使用してよい。

それに加え、複数の浸漬の間に洗浄工程および／または徐冷工程が行われる、多数のイオン交換浴中にガラスが浸漬されるイオン交換過程の非限定例が、異なる濃度の複数の塩浴中の浸漬を含む多数の連続したイオン交換処理によって、ガラスが強化される、２００８年７月１１日に出願された米国仮特許出願第６１／０７９９９５号からの優先権を主張する、「Glass with Compressive Surface for Consumer Applications」と題する、２０１３年１０月２２日に発行されたDouglas C. Allan等による米国特許第８５６１４２９号明細書、およびガラスが、流出イオンにより希釈された第１の浴中のイオン交換と、その後の、第１の浴より小さい濃度の流出イオンを有する第２の浴中の浸漬とにより強化される、２００８年７月２９日に出願された米国仮特許出願第６１／０８４３９８号からの優先権を主張する、「Dual Stage Ion Exchange for Chemical Strengthening of Glass」と題する、２０１２年１１月２０日に発行された、Christopher M. Lee等による米国特許第８３１２７３９号明細書に記載されている。米国特許第８５６１４２９号、および同第８３１２７３９号の各明細書が、ここに全て引用される。

圧縮応力は、例えば、ガラス系物品の外側領域中の複数の第１の金属イオンが、その外側領域が複数の第２の金属イオンを含むようにその複数の第２の金属イオンと交換される、本明細書中に先に記載されたイオン交換過程によって、ガラス系物品を化学強化することによって生じる。第１の金属イオンの各々は第１のイオン半径を有し、第２の金属イオンの各々は第２のイオン半径を有する。第２のイオン半径は第１のイオン半径より大きく、外側領域内のより大きい第２のアルカリ金属イオンの存在により、外側領域に圧縮応力が生じる。

第１の金属イオンおよび第２の金属イオンの少なくとも一方は、アルカリ金属のイオンである。第１のイオンは、リチウム、ナトリウム、カリウム、およびルビジウムのイオンであることがある。第２の金属イオンは、第２のアルカリ金属イオンが第１のアルカリ金属イオンのイオン半径よりも大きいイオン半径を有するという条件で、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、およびセシウムの内の１つのイオンであることがある。

ここに開示された被覆ガラス系物品は、ディスプレイを備えた物品（またはディスプレイ物品）（例えば、携帯電話、タブレット、コンピュータ、ナビゲーションシステムなどを含む家庭用電化製品）、建築物品、輸送物品（例えば、自動車、列車、航空機、船舶など）、電化製品、またはある程度の透明性、耐引掻性、耐摩耗性またはその組合せを必要とする任意の物品などの別の物品に組み込まれることがある。ここに開示された被覆ガラス系物品のいずれかを組み込んだ例示の物品が、図１９Ａおよび１９Ｂに示されている。詳しくは、図１９Ａおよび１９Ｂは、前面１９０４、背面１９０６、および側面１９０８を有する筐体１９０２；その筐体内に少なくとも部分的に内部にあるまたは完全に中にある電気部品（図示せず）であって、少なくとも、制御装置、メモリ、および筐体の前面にまたはそれに隣接したディスプレイ１９１０を含む電気部品；およびディスプレイ上にあるように、筐体の前面またはその上にあるカバー基板１９１２を備えた家庭用電子機器１９００を示している。いくつかの実施の形態において、カバー基板１９１２は、ここに開示された被覆ガラス系物品のいずれを含んでもよい。

先の記載は様々な実施の形態に関するが、本開示の他の実施の形態とさらに別の実施の形態も、その基本的な範囲から逸脱せずに考案することができ、その範囲は、以下の特許請求の範囲によって決定される。

以下、本発明の好ましい実施形態を項分け記載される。

実施形態１
被覆ガラス系物品において、
約０．１ミリメートルから３ミリメートルの範囲の基板厚（ｔ）を規定する、第１の表面および該第１の表面と反対の第２の表面を有するガラス系基板であって、該ガラス系基板は、該ガラス系基板の該第１の表面で第１の圧縮応力ＣＳ極大値を、該第１の表面から少なくとも２５μｍの深さで第２の局所ＣＳ極大値を有する、圧縮深さ（ＤＯＣ）まで延在する圧縮領域を有し、基板のヤング率値を有するガラス系基板、および
前記第２の表面上のコーティングであって、前記基板のヤング率値より大きいコーティングのヤング率値を有するコーティング、
を備えた、被覆ガラス系物品。

実施形態２
前記ガラス系基板は、第一面と第二面を有するガラス系コア基板を含み、該ガラス系コア基板はガラス系の第１のクラッド基板およびガラス系の第２のクラッド基板の間に挟まれており、共有結合によって、該第１のクラッド基板は前記第一面に結合され、該第２のクラッド基板は前記第二面に結合されている、実施形態１に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態３
前記コア基板が第１のガラス組成物から作られ、前記第１のクラッド基板および前記第２のクラッド基板の各々が第２のガラス組成物から作られ、該第１のガラス組成物が該第２のガラス組成物とは異なる、実施形態２に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態４
前記第１のガラス組成物が第１のイオン拡散性を有し、前記第２のガラス組成物の各々が第２のイオン拡散性を有し、該第１のイオン拡散性と該第２のイオン拡散性が異なる、実施形態３に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態５
前記第１のガラス組成物が第１の熱膨張係数（ＣＴＥ）を有し、前記第２のガラス組成物の各々が第２の熱膨張係数（ＣＴＥ）を有し、該第１のＣＴＥと該第２のＣＴＥが異なる、実施形態３または４に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態６
前記第２のＣＴＥが、前記第１のクラッド基板と前記第２のクラッド基板に圧縮応力を与えるように前記第１のＣＴＥより低い、実施形態５に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態７
前記コア基板が第１の応力プロファイルを有し、前記第１のクラッド基板および前記第２のクラッド基板の各々が第２の応力プロファイルを有し、該第１の応力プロファイルが該第２の応力プロファイルと異なる、実施形態３から６いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態８
前記第１のガラス組成物が第１のヤング率値を有し、前記第２のガラス組成物が第２のヤング率値を有し、該第１のヤング率値と該第２のヤング率値が異なり、前記コーティングのヤング率値が該第２のヤング率値より大きい、実施形態３から７いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態９
前記第２のヤング率値が前記第１のヤング率値より大きい、実施形態８に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１０
前記第２のヤング率値が前記第１のヤング率値より小さい、実施形態８に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１１
前記ガラス系物品が、前記第１の表面からの深さに対する圧縮応力を有して、全ての点が比較的急な正接を有する第１の部分、および全ての点が、前記比較的急な正接と比べて比較的浅い正接を有する第２の部分を含む応力プロファイルを提供する、実施形態１から１０いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１２
前記比較的浅い正接に対する前記急な正接の比が２より大きい、実施形態１１に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１３
前記急な正接が１０ＭＰａ／マイクロメートルから２０ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有し、前記浅い正接が０．５ＭＰａ／マイクロメートルから２ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有する、実施形態１１または１２に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１４
前記コーティングが、約８０ナノメートルから１０マイクロメートルの範囲のコーティング厚（ｔ_ｃ）を有する、実施形態１１から１３いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１５
前記基板のヤング率値が６０ＧＰａから８０ＧＰａの範囲にあり、前記コーティングのヤング率値が７０ＧＰａから４００ＧＰａの範囲にある、実施形態１から１４いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１６
前記コーティングのヤング率値が１００ＧＰａから３００ＧＰａの範囲にある、実施形態１から１５いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１７
前記コーティングが、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｍｎ、ＡｌＯ_ｘＮ_ｙ、Ｓｉ_３Ｎ_４、ＳｉＯ_ｘＮ_ｙ、Ｓｉ_ｕＡｌ_ｖＯ_ｘＮ_ｙ、ダイヤモンド、ダイヤモンド状炭素、Ｓｉ_ｘＣ_ｙ、Ｓｉ_ｘＯ_ｙＣ_ｚ、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_ｘＮ_ｙ、およびその組合せから選択される耐引掻性コーティングである、実施形態１から１６いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１８
前記物品が、前記コーティングに始まる傷からの前記ガラス系物品の破損を防ぐための曲げ強度を提供するのに十分な前記第１の表面での第１の最大圧縮応力を持つ圧縮応力プロファイルを有する、実施形態１から１７いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態１９
前記第１の最大圧縮応力が、８００ＭＰａから１２００ＭＰａの範囲にある、実施形態１８に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２０
被覆ガラス系物品において、
第１の表面および第２の表面を有する強化済みガラス系コア基板、
前記第１の表面に直接結合して第１のコア・クラッド界面を提供する第３の表面を有する化学強化されたガラス系の第１のクラッド基板、および
前記第２の表面に直接結合して第２のコア・クラッド界面を提供する第４の表面を有する化学強化されたガラス系の第２のクラッド基板、
を備え、
前記コア基板は、該コア基板と前記第１のクラッド基板との間に高分子なく、また該コア基板と前記第２のクラッド基板との間に高分子なく、該第１のクラッド基板および該第２のクラッド基板に結合されており、該コア基板は第１のガラス組成物から作られ、該第１のクラッド基板および該第２のクラッド基板の各々は第２のガラス組成物から作られ、該第１のガラス組成物は該第２のガラス組成物と異なり、該第１のガラス組成物は第１のヤング率値を有し、該第２のガラス組成物は第２のヤング率値を有し、前記ガラス系物品は、前記第１のクラッド基板上に第１のコーティングを備え、該第１のコーティングは、第１のコーティングのヤング率値を有するように選択された材料から作られ、該第１のコーティングのヤング率値は前記第２のヤング率値より大きい、被覆ガラス系物品。

実施形態２１
前記第２のクラッド基板上に第２のコーティングをさらに備え、該第２のコーティングは、第２のコーティングのヤング率値を有するように選択された材料から作られ、該第２のコーティングのヤング率値は前記第２のヤング率値より大きい、実施形態２０に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２２
前記強化済みコア基板が化学強化されており、前記第１のクラッド基板が、深い傷からの破損に抵抗するように最適化された応力プロファイルを有する、実施形態２０または２１に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２３
前記第１のクラッド基板が第５の表面を有し、前記ガラス系物品が、前記第１のコーティングに始まる傷からの該ガラス系物品の破損を防ぐための曲げ強度を提供するのに十分な該第５の表面での第１の最大圧縮応力を持つ圧縮応力プロファイルを有する、実施形態２２に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２４
前記第１の最大圧縮応力が、５００ＭＰａから１２００ＭＰａの範囲にある、実施形態２３に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２５
前記第１の最大圧縮応力が、８００ＭＰａから１２００ＭＰａの範囲にある、実施形態２４に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２６
前記第２のクラッド基板が第６の表面を有し、前記第５の表面および該第６の表面が、被覆前に約０．１ミリメートルから３ミリメートルの範囲の厚さを規定する、実施形態２３から２５いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２７
前記第１のコーティングが５ナノメートルから５マイクロメートルの範囲の厚さを有する、実施形態２３から２６いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２８
前記第１のコーティングが１０ナノメートルから２マイクロメートルの範囲の厚さを有する、実施形態２７に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態２９
前記第１のコーティングが、シリカ、インジウムスズ酸化物、酸窒化アルミニウム、多孔質シリカ、ガラスセラミックまたはセラミックからなる群より選択される、実施形態２３から２８いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態３０
前記ガラス系基板がイオン交換可能なアルカリアルミノケイ酸塩ガラス組成物から作られる、実施形態２３から２９いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態３１
前記ガラス系基板がイオン交換可能なアルカリアルミノホウケイ酸塩ガラス組成物から作られる、実施形態３０に記載の被覆ガラス系物品。

実施形態３２
前記第１のクラッド基板の厚さが、２５から１５０マイクロメートルの範囲の亀裂の安定な亀裂成長を促進するように選択される、実施形態２０から３１いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品。

実施形態３３
被覆ガラス系物品を製造する方法において、
第１のクラッド基板のヤング率値を有するガラス系の第１のクラッド基板を強化済みのガラス系コア基板の第一面に結合させる工程、
ガラス系の第２のクラッド基板を前記強化済みのガラス系コア基板の第二面に共有結合させる工程、
前記第１のクラッド基板および前記第２のクラッド基板を化学強化する工程、および
コーティングのヤング率値を有するコーティングを前記第１のクラッド基板に施す工程であって、該コーティングのヤング率値が前記第１のクラッド基板のヤング率値より大きい工程、
を有してなる方法。

実施形態３４
前記ガラス系コア基板が化学強化されており、前記第１のクラッド基板を化学強化する工程が、該第１のクラッド基板を前記コア基板に結合させる工程の後に行われ、前記第２のクラッド基板を化学強化する工程が、該第２のクラッド基板を前記コア基板に結合させる工程の後に行われる、実施形態３３に記載の方法。

実施形態３５
前記コア基板は第１の結合面および該第１の結合面と反対の第２の結合面を有し、前記第１のクラッド基板は第３の結合面を有し、前記第２のクラッド基板は第４の結合面を有し、
前記方法は、前記コア基板、前記第１のクラッド基板および前記第２のクラッド基板を洗浄して、前記第１の結合面、前記第２の結合面、前記第３の結合面および前記第４の結合面上にヒドロキシル基を提供する工程、および
前記第１の結合面を前記第３の結合面に接触するように配置し、前記第２の結合面を前記第４の結合面と接触するように配置して、積層板積層体を提供する工程、
をさらに含む、実施形態３４に記載の方法。

実施形態３６
前記積層板積層体を加熱する工程をさらに含む、実施形態３５に記載の方法。

実施形態３７
前記積層板積層体を加熱する工程は、前記第１の結合面と前記第３の結合面との間に共有結合を、前記第２の結合面と前記第４の結合面との間に共有結合を形成するのに十分な時間に亘り十分な温度に加熱する工程を含み、前記共有結合が、高分子または接着剤を含まずに形成される、実施形態３６に記載の方法。

実施形態３８
前記積層板積層体を少なくとも３０分の期間に亘り少なくとも約４００℃の温度に加熱する工程をさらに含む、実施形態３６に記載の方法。

実施形態３９
前記第１のクラッド基板および前記第２のクラッド基板を化学強化する工程をさらに含む、実施形態３８に記載の方法。

実施形態４０
家庭用電子機器において、
前面、背面、および側面を有する筐体、
前記筐体内に少なくとも部分的に内部にある電気部品であって、少なくとも、制御装置、メモリ、および前記筐体の前面にまたはそれに隣接したディスプレイを含む電気部品、および
実施形態１から１９いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品、
を備えた家庭用電子機器。

実施形態４１
家庭用電子機器において、
前面、背面、および側面を有する筐体、
前記筐体内に少なくとも部分的に内部にある電気部品であって、少なくとも、制御装置、メモリ、および前記筐体の前面にまたはそれに隣接したディスプレイを含む電気部品、および
実施形態２０から３２いずれか１つに記載の被覆ガラス系物品、
を備えた家庭用電子機器。

１０、２１０ ガラス系基板
５０ 圧縮応力領域内の亀裂
５５ 外面
６０ 圧縮応力領域
８０ 中央張力領域
９０ 中央張力領域中に貫通する亀裂
１００ 被覆ガラス系物品
１１０ コア基板
１１５、２２８ 第１の表面
１２０、２２１ 第１のクラッド基板
１２２ 第３の表面
１２５ 第１のコア・クラッド界面
１３５、２４８ 第２の表面
１４０、２４１ 第２のクラッド基板
１４２ 第４の表面
１４５ 第２のコア・クラッド界面
１６０ 第１のコーティング
１８０ 第２のコーティング
２００、４１０ ガラス系物品
２１１ ガラス系コア基板
２１２ 第一面
２１４ 第二面
２１５、２４２ 層の深さ
２２０ 圧縮領域
２４０ 第２の圧縮領域
２６０ コーティング
４００ リング・オン・リング機械式試験装置
４２０ 底部リング
４３０ 上部リング
１９００ 家庭用電子機器
１９０２ 筐体
１９０４ 前面
１９０６ 背面
１９０８ 側面
１９１０ ディスプレイ
１９１２ カバー基板

コア基板の初期のイオン交換プロファイルは、結合工程と第２のイオン交換工程により、表面でのコアガラス基板のＣＳの大きさが減少するが、深さは増加するという理解に基づいて選択されている。どの理論にも束縛されないが、一回のイオン交換（例えば、ナトリウムイオンのカリウムイオンによる）は、所望の応力プロファイル特徴を与えるが、そのプロファイルの追加の最適化を行ってもよいと予測される。結合および積層板積層体のイオン交換の最中に生じる、コア基板の初期のイオン交換プロファイルの変化を最小にすべきである実施の形態において、ひいては、カリウムイオンの拡散性が低いコアガラス系基板が選択される。コア基板においてより深い圧縮深さを得ることが求められる代わりの実施の形態において、ひいては、コアガラス系基板には、カリウムイオンの拡散性が高いガラスが選択される。ある実施の形態において、拡散性の高いガラスは、リチウムを含有する。クラッド基板のための拡散性の高いガラスは、積層板積層体のイオン交換の時間を減少させるように選択される。１つ以上の実施の形態により得られた応力プロファイルは、広範囲の機器の曲げと時間が一致する落下事象中に導入される深い損傷を阻み、その損傷のほとんどを捕獲するのに的確な深さにもあるように十分な大きさを有する。１つ以上の実施の形態において、コア応力プロファイルの圧縮深さを、いくつかの実施の形態において、クラッド基板の圧縮深さを増加させるために、追加の熱処理を施すことができる。

図９Ａにおいて、２つの１２５μｍ厚のクラッド基板により作られた、１．０ｍｍの全厚の例示のプロファイルを、２つの可能性のあるイオン交換プロファイルと比較する。図９Ｂに示されるように、コア基板のヤング率は６０ＧＰａであるのに対し、クラッド基板のヤング率は８０ＧＰａであった。ヤング率の不一致のために、コア基板およびクラッド基板の両方が７０ＧＰａのヤング率を有する場合と比べて、コアで終端する傷について、残留強度が増加した。図７〜９は、本開示の実施の形態によれば、完成した積層ガラス物品の応力プロファイルを調節し、最適化する方法に加え、深い損傷による積層ガラス物品の損傷抵抗を増加させるための追加の機構が提供されることを示している。

コア基板とクラッド基板との間の界面でのイオンの移動性は、図７〜９では、考慮されていない。コア内のイオンは、ことによるとクラッド中に拡散し、その逆も同様である可能性がある。図７〜９のプロファイルのいくつかは、少なくともいくつかの亀裂長さについてサブクリティカル亀裂進展を生じ得る少量の張力をクラッドの界面で有する。その上、張力は、残留強度において明白な下落を生じた。クラッド基板のより長くより深いイオン交換は、これらの問題の各々に対処する。何故ならば、より長くより深いイオン交換により、張力が除去されるからである。

Claims (14)

1. 被覆ガラス系物品において、
   約０．１ミリメートルから３ミリメートルの範囲の基板厚（ｔ）を規定する、第１の表面および該第１の表面と反対の第２の表面を有するガラス系基板であって、該ガラス系基板は、該ガラス系基板の該第１の表面で第１の圧縮応力ＣＳ極大値を、該第１の表面から少なくとも２５μｍの深さで第２の局所ＣＳ極大値を有する、圧縮深さ（ＤＯＣ）まで延在する圧縮領域を有し、基板のヤング率値を有するガラス系基板、および
   前記第２の表面上のコーティングであって、前記基板のヤング率値より大きいコーティングのヤング率値を有するコーティング、
   を備えた、被覆ガラス系物品。
2. 前記ガラス系基板は、第一面と第二面を有するガラス系コア基板を含み、該ガラス系コア基板はガラス系の第１のクラッド基板およびガラス系の第２のクラッド基板の間に挟まれており、共有結合によって、該第１のクラッド基板は前記第一面に結合され、該第２のクラッド基板は前記第二面に結合されている、請求項１記載の被覆ガラス系物品。
3. 前記ガラス系物品が、前記第１の表面からの深さに対する圧縮応力を有して、全ての点が比較的急な正接を有する第１の部分、および全ての点が、前記比較的急な正接と比べて比較的浅い正接を有する第２の部分を含む応力プロファイルを提供する、請求項１または２記載の被覆ガラス系物品。
4. 前記比較的浅い正接に対する前記急な正接の比が２より大きい、請求項３記載の被覆ガラス系物品。
5. 前記急な正接が１０ＭＰａ／マイクロメートルから２０ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有し、前記浅い正接が０．５ＭＰａ／マイクロメートルから２ＭＰａ／マイクロメートルの範囲の絶対値を有する、請求項３または４記載の被覆ガラス系物品。
6. 前記コーティングが、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｍｎ、ＡｌＯ_ｘＮ_ｙ、Ｓｉ_３Ｎ_４、ＳｉＯ_ｘＮ_ｙ、Ｓｉ_ｕＡｌ_ｖＯ_ｘＮ_ｙ、ダイヤモンド、ダイヤモンド状炭素、Ｓｉ_ｘＣ_ｙ、Ｓｉ_ｘＯ_ｙＣ_ｚ、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_ｘＮ_ｙ、およびその組合せから選択される耐引掻性コーティングである、請求項１から５いずれか１項記載の被覆ガラス系物品。
7. 前記物品が、前記コーティングに始まる傷からの前記ガラス系物品の破損を防ぐための曲げ強度を提供するのに十分な前記第１の表面での第１の最大圧縮応力を持つ圧縮応力プロファイルを有する、請求項１から６いずれか１項記載の被覆ガラス系物品。
8. 被覆ガラス系物品において、
   第１の表面および第２の表面を有する強化済みガラス系コア基板、
   前記第１の表面に直接結合して第１のコア・クラッド界面を提供する第３の表面を有する化学強化されたガラス系の第１のクラッド基板、および
   前記第２の表面に直接結合して第２のコア・クラッド界面を提供する第４の表面を有する化学強化されたガラス系の第２のクラッド基板、
   を備え、
   前記コア基板は、該コア基板と前記第１のクラッド基板との間に高分子なく、また該コア基板と前記第２のクラッド基板との間に高分子なく、該第１のクラッド基板および該第２のクラッド基板に結合されており、該コア基板は第１のガラス組成物から作られ、該第１のクラッド基板および該第２のクラッド基板の各々は第２のガラス組成物から作られ、該第１のガラス組成物は該第２のガラス組成物と異なり、該第１のガラス組成物は第１のヤング率値を有し、該第２のガラス組成物は第２のヤング率値を有し、前記ガラス系物品は、前記第１のクラッド基板上に第１のコーティングを備え、該第１のコーティングは、第１のコーティングのヤング率値を有するように選択された材料から作られ、該第１のコーティングのヤング率値は前記第２のヤング率値より大きい、被覆ガラス系物品。
9. 前記第２のクラッド基板上に第２のコーティングをさらに備え、該第２のコーティングは、第２のコーティングのヤング率値を有するように選択された材料から作られ、該第２のコーティングのヤング率値は前記第２のヤング率値より大きい、請求項８記載の被覆ガラス系物品。
10. 前記強化済みコア基板が化学強化されており、前記第１のクラッド基板が、深い傷からの破損に抵抗するように最適化された応力プロファイルを有する、請求項８または９記載の被覆ガラス系物品。
11. 前記第１のクラッド基板が第５の表面を有し、前記ガラス系物品が、前記第１のコーティングに始まる傷からの該ガラス系物品の破損を防ぐための曲げ強度を提供するのに十分な該第５の表面での第１の最大圧縮応力を持つ圧縮応力プロファイルを有する、請求項１０記載の被覆ガラス系物品。
12. 前記第１のコーティングが、シリカ、インジウムスズ酸化物、酸窒化アルミニウム、多孔質シリカ、ガラスセラミックまたはセラミックからなる群より選択される、請求項１１記載の被覆ガラス系物品。
13. 家庭用電子機器において、
    前面、背面、および側面を有する筐体、
    前記筐体内に少なくとも部分的に内部にある電気部品であって、少なくとも、制御装置、メモリ、および前記筐体の前面にまたはそれに隣接したディスプレイを含む電気部品、および
    請求項１から１２いずれか１項記載の被覆ガラス系物品、
    を備えた家庭用電子機器。
14. 被覆ガラス系物品を製造する方法において、
    第１のクラッド基板のヤング率値を有するガラス系の第１のクラッド基板を強化済みのガラス系コア基板の第一面に結合させる工程、
    ガラス系の第２のクラッド基板を前記強化済みのガラス系コア基板の第二面に共有結合させる工程、
    前記第１のクラッド基板および前記第２のクラッド基板を化学強化する工程、および
    コーティングのヤング率値を有するコーティングを前記第１のクラッド基板に施す工程であって、該コーティングのヤング率値が前記第１のクラッド基板のヤング率値より大きい工程、
    を有してなる方法。

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