JP2020172694A - オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】良好な放熱性および加工性を有し、非磁性であるオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法を提供する。【解決手段】化学組成が、質量％で、Ｃ：０．０３０％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：４．０％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１５．０〜１８．０％、Ｎｉ：５．０〜８．５％、Ｎｂ：０．００５〜１．０％、任意元素、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物であり、ｆ値が、−５０（℃）以上−１０（℃）未満であり、厚さが０．０３〜０．７０ｍｍである、オーステナイト系ステンレス鋼。【選択図】 なし
Description
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法に関する。
自動車等に用いられる熱交換器（以下、単に「車載用熱交換器」と記載する。）は、例えば、エンジン冷却水の過熱を抑制する等の目的で用いられる。このため、車載用熱交換器に用いられる素材には、熱を逃がしやすい、すなわち放熱性が良好であることが要求される。また、機器の動作に悪影響を与えないよう磁性を有しない、すなわち非磁性であることも要求される。
このため、車載用熱交換器には、上述した特性を有する銅またはアルミニウム合金が用いられることが多い。この一例として、例えば、特許文献１には、自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金が開示されている。
ところで、近年では、燃費性向上の観点から、車載用熱交換器においても、比較的強度が高く薄型化、軽量化可能な素材を用いることが検討されている。オーステナイト系ステンレス鋼は、上述した銅、またはアルミニウム合金と比較し、強度が高く、薄型化可能である。さらに、オーステナイト系ステンレス鋼は非磁性である。このため、例えば、オーステナイト系ステンレス鋼と、銅とを接合した銅クラッド鋼板は、銅のみを熱交換器に用いた場合と比較し、薄型化、軽量化が可能である。よって、車載用熱交換器の素材として、有望である。
車載用熱交換器の素材として、オーステナイト系ステンレス鋼を銅とのクラッド鋼板として用いる場合であっても、オーステナイト系ステンレス鋼には良好な放熱性が要求される。また、複雑な車載用熱交換器の形状とするため、車載用熱交換器の素材には、加工性も要求される。さらに、オーステナイト相の安定度が低いと、磁性を帯びる場合もあるため、オーステナイト相が安定しており、非磁性であることも要求される。しかしながら、車載用熱交換器に用いる場合において、オーステナイト系ステンレス鋼は、加工性、放熱性が十分でなく、また、加工により他の相を形成し、磁性を帯びる可能性がある。
以上を踏まえ、本発明は、放熱性および加工性に優れ、非磁性であるオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法を提供することを目的とする。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、下記のオーステナイト系ステンレス鋼および製造方法を要旨とする。
（１）表面に不動態皮膜を有するオーステナイト系ステンレス鋼であって、
化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０３０％以下、
Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：４．０％以下、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．００５％以下、
Ｎ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１５．０〜１８．０％、
Ｎｉ：５．０〜８．５％、
Ｎｂ：０．００５〜１．０％、
Ｍｏ：０〜２．０％、
Ｃｕ：０〜４．０％、
Ａｌ：０〜０．５０％、
Ｔｉ：０〜０．５０％、
Ｖ：０〜０．５０％、
Ｗ：０〜０．５０％、
Ｃｏ：０〜０．５０％、
Ｍｇ：０〜０．００５０％、
Ｃａ：０〜０．０１０％、
Ｇａ：０〜０．０１０％、
Ｈｆ：０〜０．１０％、
Ｚｒ：０〜０．５０％、
Ｌａ：０〜０．１０％、
Ｙ：０〜０．１０％、
ＲＥＭ：０〜０．１０％、
残部：Ｆｅおよび不可避的不純物であり、
下記（ｉ）式で算出されるｆ値が、−５０（℃）以上−１０（℃）未満であり、
厚さが０．０３〜０．７０ｍｍである、オーステナイト系ステンレス鋼。
ｆ値（℃）＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−６８Ｎｂ ・・・（ｉ）
但し、上記（ｉ）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０３０％以下、
Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：４．０％以下、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．００５％以下、
Ｎ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１５．０〜１８．０％、
Ｎｉ：５．０〜８．５％、
Ｎｂ：０．００５〜１．０％、
Ｍｏ：０〜２．０％、
Ｃｕ：０〜４．０％、
Ａｌ：０〜０．５０％、
Ｔｉ：０〜０．５０％、
Ｖ：０〜０．５０％、
Ｗ：０〜０．５０％、
Ｃｏ：０〜０．５０％、
Ｍｇ：０〜０．００５０％、
Ｃａ：０〜０．０１０％、
Ｇａ：０〜０．０１０％、
Ｈｆ：０〜０．１０％、
Ｚｒ：０〜０．５０％、
Ｌａ：０〜０．１０％、
Ｙ：０〜０．１０％、
ＲＥＭ：０〜０．１０％、
残部：Ｆｅおよび不可避的不純物であり、
下記（ｉ）式で算出されるｆ値が、−５０（℃）以上−１０（℃）未満であり、
厚さが０．０３〜０．７０ｍｍである、オーステナイト系ステンレス鋼。
ｆ値（℃）＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−６８Ｎｂ ・・・（ｉ）
但し、上記（ｉ）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
（２）前記化学組成が、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜２．０％、
Ｃｕ：０．０５〜４．０％、
Ａｌ：０．０１〜０．５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．５０％、
Ｖ：０．００５〜０．５０％、
Ｗ：０．００５〜０．５０％、
Ｃｏ：０．００５〜０．５０％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｇａ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｈｆ：０．００５〜０．１０％、
Ｚｒ：０．００５〜０．５０％、
Ｌａ：０．００５〜０．１０％、
Ｙ：０．００５〜０．１０％、および
ＲＥＭ：０．００５〜０．１０％、
から選択される一種以上を含有する、上記（１）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
Ｍｏ：０．０１〜２．０％、
Ｃｕ：０．０５〜４．０％、
Ａｌ：０．０１〜０．５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．５０％、
Ｖ：０．００５〜０．５０％、
Ｗ：０．００５〜０．５０％、
Ｃｏ：０．００５〜０．５０％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｇａ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｈｆ：０．００５〜０．１０％、
Ｚｒ：０．００５〜０．５０％、
Ｌａ：０．００５〜０．１０％、
Ｙ：０．００５〜０．１０％、および
ＲＥＭ：０．００５〜０．１０％、
から選択される一種以上を含有する、上記（１）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
（３）前記不動態皮膜中における化学組成のカチオン分率が、下記（ii）式を満足する、上記（１）または（２）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
２．０＜（Ｎｂ＋Ｍｏ＋Ｃｕ）／Ｃｒ＜１０．０ ・・・(ii)
但し、上記（ii）式中の各元素記号は、不動態皮膜中に含まれる各元素のカチオン分率（原子％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
２．０＜（Ｎｂ＋Ｍｏ＋Ｃｕ）／Ｃｒ＜１０．０ ・・・(ii)
但し、上記（ii）式中の各元素記号は、不動態皮膜中に含まれる各元素のカチオン分率（原子％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
（４）車載用熱交換器に用いられる、上記（１）〜（３）のいずれかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
（５）銅クラッドステンレス鋼板の合せ材として用いられる、上記（４）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
（６）（ａ）上記（１）または（２）に記載の化学組成を有する冷間加工材を９００〜１１５０℃の範囲で焼鈍し、オーステナイト単相の金属組織にする工程と、
（ｂ）焼鈍された前記冷間加工材を溶融塩浸漬後、硫酸水溶液で酸洗する工程と、
（ｃ）硫酸水溶液で酸洗された前記冷間加工材を、硝弗酸水溶液で酸洗する工程と、
を有する、上記（３）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
（ｂ）焼鈍された前記冷間加工材を溶融塩浸漬後、硫酸水溶液で酸洗する工程と、
（ｃ）硫酸水溶液で酸洗された前記冷間加工材を、硝弗酸水溶液で酸洗する工程と、
を有する、上記（３）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
（７）前記硫酸水溶液の組成は、硫酸濃度が１０〜３５％であり、
前記硝弗酸水溶液の組成は、硝酸濃度が５〜２０％であり、弗酸濃度が０．１〜５．０％である、上記（６）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
前記硝弗酸水溶液の組成は、硝酸濃度が５〜２０％であり、弗酸濃度が０．１〜５．０％である、上記（６）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
（８）（ｄ）前記（ｃ）の工程の後、７００〜１０００℃で、１秒〜６０分の熱処理を行う工程を、さらに有する、上記（６）または（７）に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
本発明によれば、放熱性および加工性に優れ、非磁性であるオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができる。
本発明者らは、放熱性および加工性に優れ、非磁性であるオーステナイト系ステンレス鋼を得るため、種々の検討を行った。その結果、以下の（ａ）〜（ｅ）の知見を得た。
（ａ）オーステナイト系ステンレス鋼に良好な放熱性を具備させるためには、Ｎｂを含有させることが有効である。また、Ｎｂに加え、ＭｏおよびＣｕを含有させるのが好ましい。
（ｂ）オーステナイト系ステンレス鋼は、通常、表面に厚さ数ｎｍ程度の不動態皮膜が形成する。車載用熱交換器に使用されるオーステナイト系ステンレス鋼は、０．２ｍｍ程度の厚さである。不動態皮膜は薄い皮膜であるため、通常、放熱性に影響を与えるとは考えにくい。しかしながら、ステンレス鋼全体として非常に薄い素材である場合、極薄い不動態皮膜であっても、放熱性に影響を及ぼすことを、本発明者らは知見した。したがって、不動態皮膜の特性を制御し、より放熱性を向上させることが望ましい。
（ｃ）放熱性を向上させるためには、不動態皮膜においても、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｍｏ、といった放熱性を向上させる元素を所定量、濃化させることが望ましい。これらの元素を不動態皮膜に濃化させるためには、オーステナイト系ステンレス鋼の化学組成を調整するのに加え、仕上酸洗条件を制御するのが望ましい。
（ｄ）オーステナイト系ステンレス鋼においては、オーステナイト相の安定度が低いと、加工を行った場合、加工誘起マルテンサイトが形成し、磁性を帯びてしまう。したがって、非磁性にするためには、オーステナイト相を安定化させ、加工を行ってもマルテンサイト相が形成しにくい化学組成に調整することが有効である。特に、上述したＮｂを含有させることは、オーステナイト相の安定化にも有効である。
（ｅ）一方、オーステナイト相を安定化させると、鋼の硬さが上昇し、加工性が低下する。このため、オーステナイト相の安定度および加工性の両方の特性のバランスを調整する必要がある。
本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、本発明に係る鋼は表面に不動態皮膜を有するオーステナイト系ステンレス鋼である。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。
１．化学組成
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
Ｃ：０．０３０％以下
Ｃは、オーステナイト生成元素であり、オーステナイト安定度を確保し、非磁性とするために有効な元素である。しかしながら、過剰に含有させると、固溶強化と炭化物析出により伸びを低下させるために、加工性が低下する。このため、Ｃ含有量は、０．０３０％以下とする。Ｃ含有量は０．０２５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃ含有量は、０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｃは、オーステナイト生成元素であり、オーステナイト安定度を確保し、非磁性とするために有効な元素である。しかしながら、過剰に含有させると、固溶強化と炭化物析出により伸びを低下させるために、加工性が低下する。このため、Ｃ含有量は、０．０３０％以下とする。Ｃ含有量は０．０２５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃ含有量は、０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｓｉ：２．０％以下
Ｓｉは、脱酸効果と加工誘起マルテンサイトの形成を抑制する効果を有する元素である。しかしながら、過剰に含有させると、固溶強化により伸びを低下させるために、加工性が低下する。さらに、Ｓｉは表面に濃化しやすくＮｂなどの不動態皮膜への濃化を抑制して、放熱性が低下する。このため、Ｓｉ含有量は２．０％以下とする。Ｓｉ含有量は１．５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｓｉ含有量は０．３％以上とするのが好ましく、０．５％以上とするのがより好ましい。
Ｓｉは、脱酸効果と加工誘起マルテンサイトの形成を抑制する効果を有する元素である。しかしながら、過剰に含有させると、固溶強化により伸びを低下させるために、加工性が低下する。さらに、Ｓｉは表面に濃化しやすくＮｂなどの不動態皮膜への濃化を抑制して、放熱性が低下する。このため、Ｓｉ含有量は２．０％以下とする。Ｓｉ含有量は１．５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｓｉ含有量は０．３％以上とするのが好ましく、０．５％以上とするのがより好ましい。
Ｍｎ：４．０％以下
Ｍｎは、オーステナイト生成元素であり、オーステナイト相を安定化させ、非磁性化させる効果を有する。しかしながら、Ｍｎを過剰に含有させると、ＭｎＳを形成し、耐食性を低下させる他、伸びも低下して加工性が低下する。このため、Ｍｎ含有量は４．０％以下とし、１．５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｎ含有量は０．５％以上とするのが好ましく、１．０％以上とするのがより好ましい。
Ｍｎは、オーステナイト生成元素であり、オーステナイト相を安定化させ、非磁性化させる効果を有する。しかしながら、Ｍｎを過剰に含有させると、ＭｎＳを形成し、耐食性を低下させる他、伸びも低下して加工性が低下する。このため、Ｍｎ含有量は４．０％以下とし、１．５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｎ含有量は０．５％以上とするのが好ましく、１．０％以上とするのがより好ましい。
Ｐ：０．０４０％以下
Ｐは、鋼中に含まれる不可避的不純物元素であり、鋼中で介在物を形成し、製造性を低下させる場合がある他、他の機械的特性を低下させる。このため、Ｐ含有量は、低い程好ましい。Ｐ含有量は０．０４０％以下とする。しかしながら、Ｐの過度の低減は、原料コストおよび精錬コストの上昇を招く。このため、Ｐ含有量は、０．０１０％以上であるのが好ましく、０．０２０％以上であるのがより好ましい。
Ｐは、鋼中に含まれる不可避的不純物元素であり、鋼中で介在物を形成し、製造性を低下させる場合がある他、他の機械的特性を低下させる。このため、Ｐ含有量は、低い程好ましい。Ｐ含有量は０．０４０％以下とする。しかしながら、Ｐの過度の低減は、原料コストおよび精錬コストの上昇を招く。このため、Ｐ含有量は、０．０１０％以上であるのが好ましく、０．０２０％以上であるのがより好ましい。
Ｓ：０．００５％以下
Ｓは、鋼中に含まれる不可避的不純物元素であり、鋼中で介在物を形成し、製造性を低下させる場合がある他、他の機械的特性を低下させる。このため、Ｓ含有量は、低い程好ましい。したがって、Ｓ含有量は、０．００５％以下とする。しかしながら、Ｓの過度の低減は、原料コストおよび精錬コストの上昇を招く。このため、Ｓ含有量は０．００１％以上とするのが好ましい。
Ｓは、鋼中に含まれる不可避的不純物元素であり、鋼中で介在物を形成し、製造性を低下させる場合がある他、他の機械的特性を低下させる。このため、Ｓ含有量は、低い程好ましい。したがって、Ｓ含有量は、０．００５％以下とする。しかしながら、Ｓの過度の低減は、原料コストおよび精錬コストの上昇を招く。このため、Ｓ含有量は０．００１％以上とするのが好ましい。
Ｎ：０．０３０％以下
Ｎは、オーステナイト安定化元素であり、非磁性化させる効果を有する。しかしながら、Ｎを過剰に含有させると、固溶強化と炭化物析出により伸びを低下させるために、加工性が低下する。このため、Ｎ含有量は０．０３０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｎ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｎは、オーステナイト安定化元素であり、非磁性化させる効果を有する。しかしながら、Ｎを過剰に含有させると、固溶強化と炭化物析出により伸びを低下させるために、加工性が低下する。このため、Ｎ含有量は０．０３０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｎ含有量は０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｃｒ：１５．０〜１８．０％
Ｃｒは、ステンレス鋼としての耐食性を具備させ、不動態皮膜を安定化する効果を有し、放熱性を確保する基本元素である。このため、Ｃｒ含有量は１５．０％以上とする。Ｃｒ含有量は１６．５％以上が好ましい。しかしながら、Ｃｒ含有量が過剰であると、固溶強化または金属間化合物の析出により製造性および加工性を低下させる。このため、Ｃｒ含有量は１８．０％以下とする。Ｃｒ含有量は１７．５％以下とするのが好ましく、１７．２％以下とするのがより好ましい。
Ｃｒは、ステンレス鋼としての耐食性を具備させ、不動態皮膜を安定化する効果を有し、放熱性を確保する基本元素である。このため、Ｃｒ含有量は１５．０％以上とする。Ｃｒ含有量は１６．５％以上が好ましい。しかしながら、Ｃｒ含有量が過剰であると、固溶強化または金属間化合物の析出により製造性および加工性を低下させる。このため、Ｃｒ含有量は１８．０％以下とする。Ｃｒ含有量は１７．５％以下とするのが好ましく、１７．２％以下とするのがより好ましい。
Ｎｉ：５．０〜８．５％
Ｎｉは、オーステナイト安定度を高め、非磁性とする効果を有する。このため、Ｎｉ含有量は５．０％以上とする。Ｎｉ含有量は６．５％以上とするのが好ましい。しかしながら、Ｎｉは高価で希少な元素であるため、Ｎｉ含有量は８．５％以下とする。Ｎｉ含有量は、８．０％以下とするのが好ましい。
Ｎｉは、オーステナイト安定度を高め、非磁性とする効果を有する。このため、Ｎｉ含有量は５．０％以上とする。Ｎｉ含有量は６．５％以上とするのが好ましい。しかしながら、Ｎｉは高価で希少な元素であるため、Ｎｉ含有量は８．５％以下とする。Ｎｉ含有量は、８．０％以下とするのが好ましい。
Ｎｂ：０．００５〜１．０％
Ｎｂは、オーステナイト相の安定度を高め、放熱性を向上させる効果を有する。このため、Ｎｂ含有量は０．００５％以上とする。Ｎｂ含有量は０．０２％以上とするのが好ましく、０．０５％以上とするのがより好ましい。しかしながら、Ｎｂ含有量が過剰であると、製造性の低下および合金コストの上昇を招くため、Ｎｂ含有量は１．０％以下とする。Ｎｂ含有量は０．５％以下とするのが好ましい。
Ｎｂは、オーステナイト相の安定度を高め、放熱性を向上させる効果を有する。このため、Ｎｂ含有量は０．００５％以上とする。Ｎｂ含有量は０．０２％以上とするのが好ましく、０．０５％以上とするのがより好ましい。しかしながら、Ｎｂ含有量が過剰であると、製造性の低下および合金コストの上昇を招くため、Ｎｂ含有量は１．０％以下とする。Ｎｂ含有量は０．５％以下とするのが好ましい。
また、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、不動態皮膜にＮｂを濃化させることでも放熱性を向上させるため、この観点からもＮｂ含有量を上記範囲とするのが好ましい。
Ｍｏ：０〜２．０％
Ｍｏは、耐食性を向上させ、強度を高めるとともに、放熱性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｍｏを過剰に含有させると、加工性が低下する。このため、Ｍｏ含有量は、２．０％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．１０％以上とするのがより好ましい。
Ｍｏは、耐食性を向上させ、強度を高めるとともに、放熱性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｍｏを過剰に含有させると、加工性が低下する。このため、Ｍｏ含有量は、２．０％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．０１％以上とするのが好ましく、０．１０％以上とするのがより好ましい。
Ｃｕ：０〜４．０％
Ｃｕは、焼入れ性を向上させ、強度を高めるとともに、放熱性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｃｕを過剰に含有させると、製造性と加工性とが低下する。このため、Ｃｕ含有量は４．０％以下とする。Ｃｕ含有量は、３．５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃｕ含有量は、０．０５％以上とするのが好ましく、０．２０％以上とするのがより好ましい。
Ｃｕは、焼入れ性を向上させ、強度を高めるとともに、放熱性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｃｕを過剰に含有させると、製造性と加工性とが低下する。このため、Ｃｕ含有量は４．０％以下とする。Ｃｕ含有量は、３．５％以下とするのが好ましい。一方、上記効果を得るためには、Ｃｕ含有量は、０．０５％以上とするのが好ましく、０．２０％以上とするのがより好ましい。
Ａｌ：０〜０．５０％
Ａｌは、脱酸効果を有する元素である。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ａｌを過剰に含有させると製造性を低下させる場合があるため、Ａｌ含有量は０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ａｌ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ａｌは、脱酸効果を有する元素である。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ａｌを過剰に含有させると製造性を低下させる場合があるため、Ａｌ含有量は０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ａｌ含有量は、０．０１％以上とするのが好ましい。
Ｔｉ：０〜０．５０％
Ｔｉは、鋼の放熱性を向上させる効果を有する。具体的にはＴｉは、Ｃとカーバイドを形成して固溶Ｃを低減させ、またＮと窒化物を形成して、不動態皮膜を安定化させることで放熱性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｔｉを過剰に含有させると、鋼の強度を劣化させる。このため、Ｔｉ含有量は０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｔｉは、鋼の放熱性を向上させる効果を有する。具体的にはＴｉは、Ｃとカーバイドを形成して固溶Ｃを低減させ、またＮと窒化物を形成して、不動態皮膜を安定化させることで放熱性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｔｉを過剰に含有させると、鋼の強度を劣化させる。このため、Ｔｉ含有量は０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｖ：０〜０．５０％
Ｖは、Ｃおよび／またはＮを炭窒化物として固定し、鋼の強度を高める効果を有する。また、炭窒化物を形成することで、不動態皮膜を安定化させることで放熱性を向上させる効果も有する。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、加工性を低下させる。このため、Ｖ含有量は０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｖ含有量は０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｖは、Ｃおよび／またはＮを炭窒化物として固定し、鋼の強度を高める効果を有する。また、炭窒化物を形成することで、不動態皮膜を安定化させることで放熱性を向上させる効果も有する。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、加工性を低下させる。このため、Ｖ含有量は０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｖ含有量は０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｗ：０〜０．５０％
Ｃｏ：０〜０．５０％
ＷおよびＣｏは、固溶強化に加え、不動態皮膜およびその直下に濃化して放熱性を向上させる効果も有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、ＷおよびＣｏは高価な元素であるため、過剰に含有させると製造コストを増加させる。このため、Ｗ：０．５０％以下、Ｃｏ：０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｗ：０．００５％以上、Ｃｏ：０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｃｏ：０〜０．５０％
ＷおよびＣｏは、固溶強化に加え、不動態皮膜およびその直下に濃化して放熱性を向上させる効果も有する。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、ＷおよびＣｏは高価な元素であるため、過剰に含有させると製造コストを増加させる。このため、Ｗ：０．５０％以下、Ｃｏ：０．５０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｗ：０．００５％以上、Ｃｏ：０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｍｇ：０〜０．００５０％
Ｃａ：０〜０．０１０％
Ｇａ：０〜０．０１０％
Ｍｇ、Ｃａ、およびＧａは、熱間加工性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ｍｇ、Ｃａ、およびＧａの過剰な含有は、製造性を低下させる。このため、Ｍｇ：０．００５０％以下、Ｃａ：０．０１０％以下、Ｇａ：０．０１０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｍｇ：０．０００５％以上、Ｃａ：０．０００５％以上、Ｇａ：０．０００５％以上とするのが好ましい。
Ｃａ：０〜０．０１０％
Ｇａ：０〜０．０１０％
Ｍｇ、Ｃａ、およびＧａは、熱間加工性を向上させる効果を有する。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ｍｇ、Ｃａ、およびＧａの過剰な含有は、製造性を低下させる。このため、Ｍｇ：０．００５０％以下、Ｃａ：０．０１０％以下、Ｇａ：０．０１０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｍｇ：０．０００５％以上、Ｃａ：０．０００５％以上、Ｇａ：０．０００５％以上とするのが好ましい。
Ｈｆ：０〜０．１０％
Ｈｆは、熱間加工性および、鋼の清浄性を高める元素である。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ｈｆを過剰に含有させると、製造コストが上昇する。このため、Ｈｆは、０．１０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｈｆ含有量は、０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｈｆは、熱間加工性および、鋼の清浄性を高める元素である。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ｈｆを過剰に含有させると、製造コストが上昇する。このため、Ｈｆは、０．１０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｈｆ含有量は、０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｚｒ：０〜０．５０％
Ｌａ：０〜０．１０％
Ｙ：０〜０．１０％
ＲＥＭ：０〜０．１０％
Ｚｒ、Ｌａ、Ｙ、およびＲＥＭは、熱間加工性および、鋼の清浄性を高める効果を有する。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ｚｒ、Ｌａ、Ｙ、およびＲＥＭの過剰な含有は、却って製造コストを上昇させる。このため、Ｚｒ：０．５０％以下、Ｌａ：０．１０％以下、Ｙ：０．１０％以下、ＲＥＭ：０．１０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｚｒ：０．００５％以上、Ｌａ：０．００５％以上、Ｙ：０．００５％以上、ＲＥＭ：０．００５％以上とするのが好ましい。
Ｌａ：０〜０．１０％
Ｙ：０〜０．１０％
ＲＥＭ：０〜０．１０％
Ｚｒ、Ｌａ、Ｙ、およびＲＥＭは、熱間加工性および、鋼の清浄性を高める効果を有する。このため、必要に応じて、含有させてもよい。しかしながら、Ｚｒ、Ｌａ、Ｙ、およびＲＥＭの過剰な含有は、却って製造コストを上昇させる。このため、Ｚｒ：０．５０％以下、Ｌａ：０．１０％以下、Ｙ：０．１０％以下、ＲＥＭ：０．１０％以下とする。一方、上記効果を得るためには、Ｚｒ：０．００５％以上、Ｌａ：０．００５％以上、Ｙ：０．００５％以上、ＲＥＭ：０．００５％以上とするのが好ましい。
ここで、ＲＥＭとは、ＳｃおよびＬａを除いたランタノイドの元素を指し、上記ＲＥＭ含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。ＲＥＭは、工業的には、ミッシュメタルの形で添加される。
本発明の化学組成において、残部はＦｅおよび不可避的不純物である。ここで「不可避的不純物」とは、鋼を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
ｆ値
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、オーステナイト相の安定度を表す指標として、以下に算出されるｆ値を規定する。具体的には、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、下記（ｉ）式で算出されるｆ値を、−５０（℃）以上−１０（℃）未満とする。
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、オーステナイト相の安定度を表す指標として、以下に算出されるｆ値を規定する。具体的には、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、下記（ｉ）式で算出されるｆ値を、−５０（℃）以上−１０（℃）未満とする。
ｆ値（℃）＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−６８Ｎｂ ・・・（ｉ）
但し、上記（ｉ）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
但し、上記（ｉ）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
ここで、ｆ値が−５０（℃）未満であると、加工性が低下する。また、放熱性が低下する場合がある。このため、ｆ値は−５０（℃）以上とし、−３０（℃）以上とするのが好ましく、−２５（℃）以上とするのがより好ましい。
しかしながら、ｆ値が−１０（℃）以上であると、オーステナイト相が安定化せず、加工により加工誘起マルテンサイト変態が生じ、１０００℃以下の熱処理においてオーステナイト相を単相化することが困難な場合もある。この結果、鋼が磁性を帯びることになり好ましくない。したがって、ｆ値は−１０（℃）未満とし、−１５（℃）以下とするのが好ましく、−２０（℃）以下とするのがより好ましい。
なお、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、放熱性を具備させるため、通常、オーステナイト相の安定度においては、考慮しないＮｂ含有量の影響についても検討を行い、ｆ値を導出している。
２．厚さ
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、車載用熱交換器に用いられるため、例えば、形状が鋼板である場合は、３０％程度の冷間圧延も想定して、板厚０．０３〜０．７０ｍｍとする。オーステナイト系ステンレス鋼の厚さは０．５０ｍｍ以下とするのが好ましい。
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、車載用熱交換器に用いられるため、例えば、形状が鋼板である場合は、３０％程度の冷間圧延も想定して、板厚０．０３〜０．７０ｍｍとする。オーステナイト系ステンレス鋼の厚さは０．５０ｍｍ以下とするのが好ましい。
３．不動態皮膜
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、不動態皮膜を有する。上述したように、素材自体の厚さが薄い場合、表面に極薄く形成する不動態皮膜であっても、熱の伝わりやすさ、すなわち放熱性に影響を与える。このため、不動態皮膜中に、放熱性を向上させる、Ｎｂ、Ｍｏ、およびＣｕを濃化させるのが好ましい。したがって、不動態皮膜中における化学組成のカチオン分率が、下記（ii）式を満足するのが好ましい。
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、不動態皮膜を有する。上述したように、素材自体の厚さが薄い場合、表面に極薄く形成する不動態皮膜であっても、熱の伝わりやすさ、すなわち放熱性に影響を与える。このため、不動態皮膜中に、放熱性を向上させる、Ｎｂ、Ｍｏ、およびＣｕを濃化させるのが好ましい。したがって、不動態皮膜中における化学組成のカチオン分率が、下記（ii）式を満足するのが好ましい。
２．０＜（Ｎｂ＋Ｍｏ＋Ｃｕ）／Ｃｒ＜１０．０ ・・・(ii)
但し、上記（ii）式中の各元素記号は、不動態皮膜中に含まれる各元素のカチオン分率（原子％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
但し、上記（ii）式中の各元素記号は、不動態皮膜中に含まれる各元素のカチオン分率（原子％）を表し、含有されない場合はゼロとする。
不動態皮膜中のＮｂ、Ｍｏ、およびＣｕのカチオン分率の合計である、上記（ii）式中辺値が２．０以下であると、不動態皮膜中にこれらの元素が十分に濃化せず、放熱性を十分に向上させることができない。このため、（ii）式中辺値は、２．０超とするのが好ましく、３．０以上とするのがより好ましく、３．５以上とするのがさらに好ましい。
一方、（ii）式中辺値が１０．０以上であると、製造性、耐食性が低下する。このため、（ii）式中辺値は１０．０未満とするのが好ましく、８．５以下とするのがより好ましく、８．０以下とするのがさらに好ましい。
不動態皮膜中の各元素のカチオン分率は以下の手順で測定することができる。具体的には、Ｘ線光電子分装置（「ＸＰＳ」ともいう。）を用いて測定する。測定において、Ｘ線源は、ＡｌＫα線とし、入射Ｘ線エネルギーは１４８６．６ｅＶとし、Ｘ線の検出角度は９０°とする。各元素の存在状態は、結合エネルギー付近におけるスペクトルの検出により確認することができる。そして、各スペクトルの積分強度を測定し、Ｃ、Ｏ、Ｎの元素を除くカチオンイオン換算し、各元素のカチオン分率を求めることができる。
４．形状および用途
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼の形状は特に限定しないが、車載用熱交換器に使用する場合は、鋼板であるのが好ましい。また、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の用途としては、例えば、車載用熱交換器に用いられる銅ステンレスクラッド鋼板の合せ材である。電子機器、例えばスマートフォンの放熱板、スマートフォンの筐体等に使用しても構わない。
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼の形状は特に限定しないが、車載用熱交換器に使用する場合は、鋼板であるのが好ましい。また、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の用途としては、例えば、車載用熱交換器に用いられる銅ステンレスクラッド鋼板の合せ材である。電子機器、例えばスマートフォンの放熱板、スマートフォンの筐体等に使用しても構わない。
５．特性評価
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、放熱性、つまり熱伝導度が代表的なオーステナイト系ステンレスのＳＵＳ３０４（１８Ｃｒ−８Ｎｉ）と比較して２５％高い数値、すなわち、０．２０（Ｗ／ｍ℃）超である場合を良好な放熱性を有すると評価する。
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、放熱性、つまり熱伝導度が代表的なオーステナイト系ステンレスのＳＵＳ３０４（１８Ｃｒ−８Ｎｉ）と比較して２５％高い数値、すなわち、０．２０（Ｗ／ｍ℃）超である場合を良好な放熱性を有すると評価する。
また、透磁率が１．０５以下である場合を、磁性を有しない、非磁性であると評価する。具体的には機械加工を行う場合を想定し、所定の大きさに切り出す。切り出した試料が鋼板である場合は圧延方向を長手方向として２０〜３０％の冷間加工を行った後、適時、７００〜１０００℃の範囲で熱処理を行い、透磁率が１．０５以下である場合を、非磁性であると評価する。
また、加工性については、３０％の冷間加工を行った後のビッカース硬さを測定することで評価する。具体的には、荷重９．８Ｎでビッカース硬さ（Ｈｖ）を測定して、硬さが３００以下である場合を加工性が良好であると評価する。なお、Ｈｖ２５０以下である場合をより加工性が良好であると評価する。
６．製造方法
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、不動態皮膜に、Ｎｂ、Ｍｏ、およびＣｕを濃化させる場合には、以下に記載の製造方法により安定して製造することができる。
具体的には、
（ａ）上述した化学組成を有する冷間加工材を９００〜１１５０℃の範囲で焼鈍し、オーステナイト単相の金属組織にする工程と、
（ｂ）焼鈍された前記冷間加工材を溶融塩浸漬後、硫酸水溶液で酸洗する工程と、
（ｃ）硫酸水溶液で酸洗された前記冷間加工材を、硝酸水溶液で酸洗する工程と、
を有する、製造方法である。
本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、不動態皮膜に、Ｎｂ、Ｍｏ、およびＣｕを濃化させる場合には、以下に記載の製造方法により安定して製造することができる。
具体的には、
（ａ）上述した化学組成を有する冷間加工材を９００〜１１５０℃の範囲で焼鈍し、オーステナイト単相の金属組織にする工程と、
（ｂ）焼鈍された前記冷間加工材を溶融塩浸漬後、硫酸水溶液で酸洗する工程と、
（ｃ）硫酸水溶液で酸洗された前記冷間加工材を、硝酸水溶液で酸洗する工程と、
を有する、製造方法である。
また、上記の（ａ）〜（ｃ）の製造工程に加え、適宜、必要に応じて、
（ｄ）前記（ｃ）の工程の後、７００〜１０００℃で、１秒〜６０分の熱処理を行う工程を、さらに行ってもよい。
（ｄ）前記（ｃ）の工程の後、７００〜１０００℃で、１秒〜６０分の熱処理を行う工程を、さらに行ってもよい。
なお、以下の説明においては、オーステナイト系ステンレス鋼の形状を鋼板として説明し、製造工程全般を記載する。
上述の化学組成に調整した鋼を常法により溶製、鋳造し、熱間圧延に供する鋼片を得る。続いて、常法により、熱間圧延を行う。熱間圧延時の条件は、特に限定しないが、通常、鋼片の加熱温度は１１５０〜１２７０℃とし、圧下率は９０．０〜９９．５％の範囲であることが好ましい。
なお、熱間圧延後は、必要に応じて、酸洗、焼鈍を施してもよい。続いて、冷間圧延を行う。冷間圧延は、圧下率４０〜９０％の範囲で行い冷延鋼板（冷間加工材）とするのが好ましい。続いて、冷間圧延の後、９００〜１１５０℃で、１秒〜１０分の等温保持をする焼鈍を行い、オーステナイト単相の金属組織とするのが好ましい。
焼鈍後、酸洗を行うのが好ましい。冷間圧延、焼鈍、酸洗は複数回繰り返しても構わない。不動態皮膜に、Ｎｂ、Ｍｏ、およびＣｕを濃化させるため、冷延鋼板を溶融塩浸漬後、硫酸水溶液で酸洗し、その後、硝弗酸水溶液で酸洗するのが好ましい。この際、使用する溶融塩は、特に限定しないが、例えば、ソルトバスを用いるのが好ましい。なお、溶融塩に浸漬する際の条件は特に限定しないが、通常３００〜５００℃の範囲で、１〜１００秒行うと考えられる。
また、使用する硫酸水溶液は、３０℃以上で硫酸濃度が１０〜３５％とするのが好ましい。また、上記硝弗酸水溶液は、２０℃以上で硝酸濃度が５〜２０％、弗酸濃度が０．１〜５％とするのが好ましい。通常のオーステナイト系ステンレス鋼の冷間圧延、焼鈍後の酸洗は、溶融塩浸漬後、中性塩電解など電解酸洗あるいは電解酸洗後に硝弗酸水溶液への浸漬とするが、本発明に係る鋼では、上述したように、不動態皮膜に選択的にＮｂ、Ｍｏ、Ｃｕを濃化させるため、電解酸洗を施さず、上記組成の酸溶液を用いるのが好ましい。
なお、例えば、上記工程により得られた冷延鋼板に、機械加工を行い、製品形状とする場合は、上記加工により加工誘起マルテンサイトが形成する可能性がある。本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼では、磁性に影響を及ぼさない程度のマルテンサイト相の形成は、許容する。しかしながら、このように、加工によりマルテンサイトが形成することは、望ましくない。このため、加工後に、例えば、７００〜１０００℃の範囲で、１秒〜６０分の熱処理を必要に応じて行ってもよい。
以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
表１に記載の化学組成を有する鋼片を鋳造した。続いて、得られた鋼片を１２１０℃の温度域で加熱し、圧下率９８．５％で、熱間圧延を施した。熱間圧延後、焼鈍と酸洗等を行い、圧下率９０．０％で冷間圧延を施した。続いて、１０８０℃、１０秒で焼鈍後、表２に記載の条件で、ソルトバスを使用して４５０℃、１０秒の溶融塩浸漬後、後述する条件で、酸洗を行い、最終板厚０．３０ｍｍの冷延鋼板を得た。
なお、酸洗は常法の中性塩電解に加えて、硫酸水溶液と硝弗酸水溶液の浸漬を実施した。浸漬条件は５５℃、２５％硫酸水溶液に次いで３５℃、１０％硝酸・１．０％弗酸水溶液とし、浸漬時間はそれぞれ１５秒と２０秒とした。
（カチオン分率の測定）
不動態皮膜中のＣｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｂのカチオン分率は以下の手順で測定した。具体的には、ＸＰＳを用い、測定においては、Ｘ線源は、ＡｌＫα線とし、入射Ｘ線エネルギーは１４８６．８ｅＶとし、Ｘ線の検出角度は９０°とした。これにより結合エネルギー付近におけるスペクトルの検出により確認した。各元素のカチオン分率は、上述の各スペクトルの積分強度を測定し、Ｃ、Ｏ、Ｎの元素を除くカチオンイオン換算で算出した。
不動態皮膜中のＣｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｂのカチオン分率は以下の手順で測定した。具体的には、ＸＰＳを用い、測定においては、Ｘ線源は、ＡｌＫα線とし、入射Ｘ線エネルギーは１４８６．８ｅＶとし、Ｘ線の検出角度は９０°とした。これにより結合エネルギー付近におけるスペクトルの検出により確認した。各元素のカチオン分率は、上述の各スペクトルの積分強度を測定し、Ｃ、Ｏ、Ｎの元素を除くカチオンイオン換算で算出した。
（放熱性について）
得られた冷延鋼板について、放熱性の指標となる熱伝導率を求めた。熱伝導率は、室温である２０℃から１００℃の範囲であり、次の式から求めることができる。
λ＝Ｃｐ×α×ρ ・・・(ａ)
但し、上記（ａ）式中の各記号は、以下により定義されてる。
λ：熱伝導率（Ｗ／ｍ・℃）
Ｃｐ：比熱（Ｊ／ｇ・℃）
α：熱拡散率（ｍｍ２／ｓ）
ρ：密度（ｇ／ｃｍ３）
得られた冷延鋼板について、放熱性の指標となる熱伝導率を求めた。熱伝導率は、室温である２０℃から１００℃の範囲であり、次の式から求めることができる。
λ＝Ｃｐ×α×ρ ・・・(ａ)
但し、上記（ａ）式中の各記号は、以下により定義されてる。
λ：熱伝導率（Ｗ／ｍ・℃）
Ｃｐ：比熱（Ｊ／ｇ・℃）
α：熱拡散率（ｍｍ２／ｓ）
ρ：密度（ｇ／ｃｍ３）
そして、上記Ｃｐは示差走査熱量分析計により測定した。αはＮＥＴＺＳＣＨ製ＬＦＡ４５７Ｍｉｃｒｏｆｌａｓｈ装置を用いたレーザーフラッシュ法により測定した。ρは７．７ｇ／ｃｍ３とした。
得られた熱伝導率について、熱伝導率が代表的なオーステナイト系ステンレスのＳＵＳ３０４（１８Ｃｒ−８Ｎｉ）と比較して２５％高い数値、すなわち、０．２０（Ｗ／ｍ℃）超である場合を良好な放熱性をする「〇」と評価した。さらに、代表的なフェライト系ステンレス鋼のＳＵＳ４３０（１７Ｃｒ）程度である数値、すなわち０．２５（Ｗ／ｍ℃）超である場合を「◎」と評価した。また、熱伝導率が０．２０以下である場合を「×」と評価した。
（非磁性について）
得られた鋼板について、非磁性であるかを、透磁率を測定することで、評価した。評価の際、加工誘起マルテンサイトが形成しやすい状況を想定して、磁性を評価した。具体的には製品形状への機械加工を想定し、圧延方向を長手方向とする１００ｍｍ幅×２５０ｍｍ長さの試料を切り出した後、３０％の冷間加工を行った。その後、上記（ｄ）の工程を想定し、８００℃または９００℃、１分の熱処理を行った。その後、透磁率を測定し、透磁率が１．０５以下である場合を、非磁性「〇」と評価した。さらに、透磁率が１．０２以下の場合を、焼鈍材と変わらない非磁性「◎」と評価した。また、透磁率が１．０５超である場合を、磁性を有するとして「×」と評価した。
得られた鋼板について、非磁性であるかを、透磁率を測定することで、評価した。評価の際、加工誘起マルテンサイトが形成しやすい状況を想定して、磁性を評価した。具体的には製品形状への機械加工を想定し、圧延方向を長手方向とする１００ｍｍ幅×２５０ｍｍ長さの試料を切り出した後、３０％の冷間加工を行った。その後、上記（ｄ）の工程を想定し、８００℃または９００℃、１分の熱処理を行った。その後、透磁率を測定し、透磁率が１．０５以下である場合を、非磁性「〇」と評価した。さらに、透磁率が１．０２以下の場合を、焼鈍材と変わらない非磁性「◎」と評価した。また、透磁率が１．０５超である場合を、磁性を有するとして「×」と評価した。
（加工性について）
加工性については硬さを測定することで評価した。具体的には、加工硬化を考慮し、３０％の冷間加工を行った後のビッカース硬さを測定することで評価した。硬さは、鋼板のＬ断面から硬さ試験片を採取して、得られた試験片について試験を行った。なお、試験はＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠し、試験力９．８Ｎ（１．０ｋｇｆ）で行い、各５か所の平均値を測定硬さとした。そして、試験片の硬さがＨｖ２５０〜３００の場合を加工性が良好である「〇」とし、Ｈｖ２５０以下の場合を加工性がさら良好である「◎」と評価した。Ｈｖ＞３００となる場合は、材料の加工硬化が大きく、加工性が低い「×」と評価した。
加工性については硬さを測定することで評価した。具体的には、加工硬化を考慮し、３０％の冷間加工を行った後のビッカース硬さを測定することで評価した。硬さは、鋼板のＬ断面から硬さ試験片を採取して、得られた試験片について試験を行った。なお、試験はＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠し、試験力９．８Ｎ（１．０ｋｇｆ）で行い、各５か所の平均値を測定硬さとした。そして、試験片の硬さがＨｖ２５０〜３００の場合を加工性が良好である「〇」とし、Ｈｖ２５０以下の場合を加工性がさら良好である「◎」と評価した。Ｈｖ＞３００となる場合は、材料の加工硬化が大きく、加工性が低い「×」と評価した。
諸特性と不動態皮膜組成および酸洗法の関係を表２に示す。なお、表２中の酸洗法において、「無し」と記載している例は、本発明で規定する酸洗条件で酸洗をせず、常法の中性塩電解仕上を行った例である。また、「有り」と記載している例は、本発明に係る製造条件の硫酸水溶液と硝弗酸水溶液の浸漬を行った例である。
試験Ｎｏ．１〜１３は、本発明の規定を満足し、良好な放熱性、非磁性と加工性を有した。一方、本発明の規定を満足しない試験Ｎｏ．１４〜２５は放熱性、非磁性、加工性のいずれかが劣り、本発明の要件を満たさなかった。
Claims (8)
- 表面に不動態皮膜を有するオーステナイト系ステンレス鋼であって、
化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０３０％以下、
Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：４．０％以下、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．００５％以下、
Ｎ：０．０３０％以下、
Ｃｒ：１５．０〜１８．０％、
Ｎｉ：５．０〜８．５％、
Ｎｂ：０．００５〜１．０％、
Ｍｏ：０〜２．０％、
Ｃｕ：０〜４．０％、
Ａｌ：０〜０．５０％、
Ｔｉ：０〜０．５０％、
Ｖ：０〜０．５０％、
Ｗ：０〜０．５０％、
Ｃｏ：０〜０．５０％、
Ｍｇ：０〜０．００５０％、
Ｃａ：０〜０．０１０％、
Ｇａ：０〜０．０１０％、
Ｈｆ：０〜０．１０％、
Ｚｒ：０〜０．５０％、
Ｌａ：０〜０．１０％、
Ｙ：０〜０．１０％、
ＲＥＭ：０〜０．１０％、
残部：Ｆｅおよび不可避的不純物であり、
下記（ｉ）式で算出されるｆ値が、−５０（℃）以上−１０（℃）未満であり、
厚さが０．０３〜０．７０ｍｍである、オーステナイト系ステンレス鋼。
ｆ値（℃）＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏ−６８Ｎｂ ・・・（ｉ）
但し、上記（ｉ）式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量（質量％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 - 前記化学組成が、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜２．０％、
Ｃｕ：０．０５〜４．０％、
Ａｌ：０．０１〜０．５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．５０％、
Ｖ：０．００５〜０．５０％、
Ｗ：０．００５〜０．５０％、
Ｃｏ：０．００５〜０．５０％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｇａ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｈｆ：０．００５〜０．１０％、
Ｚｒ：０．００５〜０．５０％、
Ｌａ：０．００５〜０．１０％、
Ｙ：０．００５〜０．１０％、および
ＲＥＭ：０．００５〜０．１０％、
から選択される一種以上を含有する、請求項１に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。 - 前記不動態皮膜中における化学組成のカチオン分率が、下記（ii）式を満足する、請求項１または２に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
２．０＜（Ｎｂ＋Ｍｏ＋Ｃｕ）／Ｃｒ＜１０．０ ・・・(ii)
但し、上記（ii）式中の各元素記号は、不動態皮膜中に含まれる各元素のカチオン分率（原子％）を表し、含有されない場合はゼロとする。 - 車載用熱交換器に用いられる、請求項１〜３のいずれかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- 銅クラッドステンレス鋼板の合せ材として用いられる、請求項４に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- （ａ）請求項１または２に記載の化学組成を有する冷間加工材を９００〜１１５０℃の範囲で焼鈍し、オーステナイト単相の金属組織にする工程と、
（ｂ）焼鈍された前記冷間加工材を溶融塩浸漬後、硫酸水溶液で酸洗する工程と、
（ｃ）硫酸水溶液で酸洗された前記冷間加工材を、硝弗酸水溶液で酸洗する工程と、
を有する、請求項３に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 - 前記硫酸水溶液の組成は、硫酸濃度が１０〜３５％であり、
前記硝弗酸水溶液の組成は、硝酸濃度が５〜２０％であり、弗酸濃度が０．１〜５．０％である、請求項６に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 - （ｄ）前記（ｃ）の工程の後、７００〜１０００℃で、１秒〜６０分の熱処理を行う工程を、さらに有する、請求項６または７に記載のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
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