JP2020147724A - 流動接触分解装置用原料油組成物 - Google Patents
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Abstract
【課題】予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供する。【解決手段】ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を含み、当該原料油基材の含有割合が合計で１〜１３質量％であることを特徴とする流動接触分解装置用原料油組成物である。【選択図】なし
Description
本発明は、流動接触分解装置（Ｆｌｕｉｄ Ｃａｔａｌｙｔｉｃ Ｃｒａｃｋｉｎｇ（ＦＣＣ））において被処理油となる流動接触分解装置用原料油組成物に関する。
流動接触分解装置（ＦＣＣ）は、石油精製プロセスにおいて、分子量の大きな重質油留分を低分子のガソリン留分や中間留分に分解する装置であり、５００℃以上の高温で重質油と流動接触分解触媒とを接触させることにより重質油留分を分解処理する装置である（例えば、特許文献１（特開平１１−１０２０４号公報）参照）。
流動接触分解装置によれば、環境負荷等の関係からそのままでは使用し難い重質油からガソリン留分等を製造し得るため、石油精製分野では非常に重要な装置であると同時に、限りある資源を有効に活用できる、環境にやさしい処理装置である。
流動接触分解装置によれば、環境負荷等の関係からそのままでは使用し難い重質油からガソリン留分等を製造し得るため、石油精製分野では非常に重要な装置であると同時に、限りある資源を有効に活用できる、環境にやさしい処理装置である。
上記流動接触分解装置の処理対象となる原料油としては、脱硫重油や熱分解脱硫重油、間接脱硫重油、直接脱硫重油などが使用され、これらの原料は熱交換器（場合によっては熱交換器と加熱炉）で３００℃付近まで予熱されてから流動接触分解装置に投入される。
しかしながら、本発明者が検討したところ、上述したとおり、流動接触分解装置の処理対象となる原料油は重質油からなるものであることから、熱交換器を用いて予熱すると熱交換部位に堆積物（汚れ）が付着して熱交換効率が低下し易くなることが判明した。熱交換効率が低下すると流動接触分解装置に投入される原料油が十分に加温されないために、流動接触分解装置で処理する際により大きなエネルギーが必要となることから、別途事前に加熱炉で加熱したり、加熱炉が無い場合には流動接触分解装置の処理量を低減する必要があるなど、生産コストが上昇したり生産性の低下を招くことになる。
このような状況下、本発明は、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供することを目的とするものである。
上記技術課題を解決するために本発明者等が鋭意検討したところ、予熱用熱交換器に付着する汚れ分の原因成分に対して溶解性を示す原料油基材を一定程度含む流動接触分解装置用原料油組成物であれば、熱交換器の壁面への汚れ分の付着を抑制するか、一旦付着した汚れ分を好適に溶解し得ることを着想した。
上記知見に基づいて本発明者等がさらに検討したところ、驚くべきことに、物質間の溶解特性を表すパラメータであるハンセン溶解度パラメータ（ＨＳＰ）を三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが一定の範囲内にある原料油基材を所定量含む流動接触分解装置用原料油組成物により、上記目的を達成し得ることを見出し、本知見に基づいて本発明を完成するに至ったものである。
すなわち、本発明は、
（１）ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、
流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を含み、
当該原料油基材の含有割合が合計で１〜１３質量％である
ことを特徴とする流動接触分解装置用原料油組成物、
（２）前記原料油基材の
ハンセン溶解度パラメータの分散項δｄｍが１７．６〜２０．０であり、
ハンセン溶解度パラメータの極性項δｐｍが２．７〜３．８であり、
ハンセン溶解度パラメータの水素結合項δｈｍが０．９〜１．６である
ことを特徴とする前記（１）に記載の流動接触分解装置用原料油組成物、
（３）前記原料油基材が、接触分解軽油、潤滑油製造工程から得られるエキストラクトおよび流動接触分解装置の精留塔ボトム油であるスラリーオイルから選ばれる一種以上を含むことを特徴とする前記（１）または（２）に記載の流動接触分解装置用原料油組成物、
を提供するものである。
（１）ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、
流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を含み、
当該原料油基材の含有割合が合計で１〜１３質量％である
ことを特徴とする流動接触分解装置用原料油組成物、
（２）前記原料油基材の
ハンセン溶解度パラメータの分散項δｄｍが１７．６〜２０．０であり、
ハンセン溶解度パラメータの極性項δｐｍが２．７〜３．８であり、
ハンセン溶解度パラメータの水素結合項δｈｍが０．９〜１．６である
ことを特徴とする前記（１）に記載の流動接触分解装置用原料油組成物、
（３）前記原料油基材が、接触分解軽油、潤滑油製造工程から得られるエキストラクトおよび流動接触分解装置の精留塔ボトム油であるスラリーオイルから選ばれる一種以上を含むことを特徴とする前記（１）または（２）に記載の流動接触分解装置用原料油組成物、
を提供するものである。
本発明によれば、予熱用熱交換器に付着する汚れ分に対して優れた溶解性を発揮する原料油基材を含むために、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を含み、当該原料油基材の含有割合が合計で１〜１３質量％であることを特徴とするものである。
本出願書類において、ハンセン溶解度パラメータ（ＨＳＰ）は、Ｈｉｌｄｅｂｒａｎｄの溶解度パラメータを、ロンドン分散力、双極子間力及び水素結合力の３個の凝集エネルギー成分に分割したベクトル量のパラメータを意味する。
本出願書類において、ＨＳＰのロンドン分散力に対応する成分を分散項δｄｍ、ＨＳＰの双極子間力に対応する成分を極性項δｐｍ、ＨＳＰの水素結合力に対応する成分を水素結合項δｈｍと各々表記する。
本出願書類において、ハンセン溶解度パラメータ値（ＨＳＰ値）は、（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）で表される。
本出願書類において、ＨＳＰのロンドン分散力に対応する成分を分散項δｄｍ、ＨＳＰの双極子間力に対応する成分を極性項δｐｍ、ＨＳＰの水素結合力に対応する成分を水素結合項δｈｍと各々表記する。
本出願書類において、ハンセン溶解度パラメータ値（ＨＳＰ値）は、（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）で表される。
ＨＳＰはベクトル量であるために、純粋な物質で全く同一の値を有するものは殆ど存在せず、また、一般的に使用される物質のＨＳＰ値はデータベースが構築されているため、当業者であれば、当該データベースを参照することにより、所望の物質のＨＳＰ値を入手することができる。
また、データベースにＨＳＰ値が登録されていない物質であっても、当業者であればＨＳＰ値を算出することができる。
また、データベースにＨＳＰ値が登録されていない物質であっても、当業者であればＨＳＰ値を算出することができる。
ＨＳＰ値が未知の評価試料におけるＨＳＰ値は以下の方法で算出することができる。
ＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）を三次元空間にプロットすることにより特定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、既知のＨＰＳ値を有する複数の純物質をプロットするとともに、上記純物質に対する評価試料の溶解性の有無によってハンセン球を特定し、当該ハンセン球の中心値を求めることで評価試料のＨＳＰ値を算出することが出来る。
ＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）を三次元空間にプロットすることにより特定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、既知のＨＰＳ値を有する複数の純物質をプロットするとともに、上記純物質に対する評価試料の溶解性の有無によってハンセン球を特定し、当該ハンセン球の中心値を求めることで評価試料のＨＳＰ値を算出することが出来る。
上記ハンセン球の中心値、すなわちＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）の求め方について、図１を用いて説明する。
先ず、図１に例示する（分散項δｄｍ、極性項δｐｍおよび水素結合項δｈｍを座標軸とする）三次元空間に既知のＨＳＰ値を有する１６個の純物質のＨＳＰ値をプロットする。
このとき、図１に示すように、例えば、評価試料に溶解性を示す純物質を○印、評価試料に溶解性を示さない純物質を×印で表記する。
次いで、プロットされた評価試料の溶解性に基づき、溶解性を示した純物質（図１で○印で示す）を包含し、溶解性を示さなかった純物質（図１に×印で示す）を包含しない仮想球のうち、最小半径を有するものを（図１に円状に示す）ハンセン球Ｓとして求める。
上記ハンセン球Ｓを成す半径（上記最少半径）が図中に○印で示す純物質を溶解し相溶性を示す相互作用半径Ｒ０となり、また、得られたハンセン球Ｓの中心値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）が評価試料のＨＳＰ値となる。
なお、上記評価試料の純物質に対する相溶性は、２５℃の温度条件下、評価対象となる評価試料１０ｍｇに対して既知のＨＳＰ値を有する純物質１ｍLを溶解して１０分間攪拌混合したときに、沈殿物が残存しないものを「溶解性あり（図１に示す○評価）」、沈殿物が残存するものを「溶解性なし（図１に示す×評価）」として判断したときの結果を示す。
先ず、図１に例示する（分散項δｄｍ、極性項δｐｍおよび水素結合項δｈｍを座標軸とする）三次元空間に既知のＨＳＰ値を有する１６個の純物質のＨＳＰ値をプロットする。
このとき、図１に示すように、例えば、評価試料に溶解性を示す純物質を○印、評価試料に溶解性を示さない純物質を×印で表記する。
次いで、プロットされた評価試料の溶解性に基づき、溶解性を示した純物質（図１で○印で示す）を包含し、溶解性を示さなかった純物質（図１に×印で示す）を包含しない仮想球のうち、最小半径を有するものを（図１に円状に示す）ハンセン球Ｓとして求める。
上記ハンセン球Ｓを成す半径（上記最少半径）が図中に○印で示す純物質を溶解し相溶性を示す相互作用半径Ｒ０となり、また、得られたハンセン球Ｓの中心値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）が評価試料のＨＳＰ値となる。
なお、上記評価試料の純物質に対する相溶性は、２５℃の温度条件下、評価対象となる評価試料１０ｍｇに対して既知のＨＳＰ値を有する純物質１ｍLを溶解して１０分間攪拌混合したときに、沈殿物が残存しないものを「溶解性あり（図１に示す○評価）」、沈殿物が残存するものを「溶解性なし（図１に示す×評価）」として判断したときの結果を示す。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、原料油基材として、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を含み、上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが６．９以下である原料油基材を含むことが好ましく、上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが６．８以下である原料油基材を含むことがより好ましい。
上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供できる。
上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供できる。
上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａは、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間における上記原料油基材のＨＳＰ値と上記予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値と間の距離に相当する。
図２は、（分散項δｄ、極性項δｐおよび水素結合項δｈを座標軸とする）ハンセン溶解度パラメータ空間において、上記予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値、原料油基材のＨＳＰ値およびハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａの関係を示す概念図である。
図２は、（分散項δｄ、極性項δｐおよび水素結合項δｈを座標軸とする）ハンセン溶解度パラメータ空間において、上記予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値、原料油基材のＨＳＰ値およびハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａの関係を示す概念図である。
図２に例示するように、上述した方法により流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値（δｄｘ、δｐｙ、δｈｚ）および評価対象となる原料油基材のＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）を各々算出する。
予熱用熱交換器に付着した汚れ分のＨＳＰ値は、例えば予め使用する予熱交換器の内壁等に付着した汚れ分をサンプリングして算出すればよく、また、評価対象となる原料油基材のＨＳＰ値は、流動接触分解装置用原料油組成物の構成基材として予定しているものの中から適宜選択した上で算出すればよい。
得られた各ＨＳＰ値をハンセン溶解度パラメータ空間にプロットした場合、両者間の距離に相当するハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａとの関係は、下記式
Ｒａ２ = ４×（δｄｘ−δｄｍ）２＋(δｐｘ-δｐｍ）２＋（δｈｘ−δｈｍ）２
（式中、Ｒａは、ハンセン溶解度パラメータ空間における、予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値と評価対象となる原料油基材のＨＳＰ値との距離（ハンセン溶解度パラメータ距離）であり、
δｄｘは、上記汚れ分のハンセン溶解度パラメータの分散項であり、
δｐｘは、上記汚れ分のハンセン溶解度パラメータの極性項であり、
δｈｘは、上記汚れ分のハンセン溶解度パラメータの水素結合項であり、
δｄｍは、評価対象となる原料油基材のハンセン溶解度パラメータの分散項であり、
δｐｍは、評価対象となる原料油基材のハンセン溶解度パラメータの極性項であり、
δｈｍは、評価対象となる原料油基材のハンセン溶解度パラメータの水素結合項である）
により表記することができ、上式中に予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値であるδｄｘ、δｐｙ、δｈｚおよび評価対象となる原料油基材のＨＳＰ値であるδｄｍ、δｐｍ、δｈｍを各々代入することにより、ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａを算出することができる。
予熱用熱交換器に付着した汚れ分のＨＳＰ値は、例えば予め使用する予熱交換器の内壁等に付着した汚れ分をサンプリングして算出すればよく、また、評価対象となる原料油基材のＨＳＰ値は、流動接触分解装置用原料油組成物の構成基材として予定しているものの中から適宜選択した上で算出すればよい。
得られた各ＨＳＰ値をハンセン溶解度パラメータ空間にプロットした場合、両者間の距離に相当するハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａとの関係は、下記式
Ｒａ２ = ４×（δｄｘ−δｄｍ）２＋(δｐｘ-δｐｍ）２＋（δｈｘ−δｈｍ）２
（式中、Ｒａは、ハンセン溶解度パラメータ空間における、予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値と評価対象となる原料油基材のＨＳＰ値との距離（ハンセン溶解度パラメータ距離）であり、
δｄｘは、上記汚れ分のハンセン溶解度パラメータの分散項であり、
δｐｘは、上記汚れ分のハンセン溶解度パラメータの極性項であり、
δｈｘは、上記汚れ分のハンセン溶解度パラメータの水素結合項であり、
δｄｍは、評価対象となる原料油基材のハンセン溶解度パラメータの分散項であり、
δｐｍは、評価対象となる原料油基材のハンセン溶解度パラメータの極性項であり、
δｈｍは、評価対象となる原料油基材のハンセン溶解度パラメータの水素結合項である）
により表記することができ、上式中に予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値であるδｄｘ、δｐｙ、δｈｚおよび評価対象となる原料油基材のＨＳＰ値であるδｄｍ、δｐｍ、δｈｍを各々代入することにより、ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａを算出することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を構成する上記原料油基材のＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）は、分散項δｄｍが、１７．６〜２０．０であるものが好ましく、１８．０〜２０．０であるものがより好ましく、極性項δｐｍが、２．７〜３．８であるものが好ましく、３．０〜３．８であるものがより好ましく、水素結合項δｈｍが、０．９〜１．６であるものが好ましく、１．０〜１．６であるものがより好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を構成する上記原料油基材のＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）が上記範囲内にあることにより、予熱用熱交換器に付着する汚れ分のＨＳＰ値とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａを容易に所望範囲内に制御することができ、このために予熱系熱交換器に付着する汚れ分に対し優れた溶解性を発揮する流動接触分解装置用原料油組成物を容易に提供することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を合計で、１〜１３容量％含み、５〜１３容量％含むことがより好ましく、１０〜１３容量％含むことがさらに好ましい。
流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を上記割合で含むことにより、流動接触分解装置用原料油組成物中の実在セジメント量や硫黄分を所望範囲に容易に抑制しつつ、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を上記割合で含むことにより、流動接触分解装置用原料油組成物中の実在セジメント量や硫黄分を所望範囲に容易に抑制しつつ、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材としては、接触分解軽油、潤滑油製造工程から得られるエキストラクトおよび流動接触分解装置の精留塔ボトム油であるスラリーオイルから選ばれる一種以上であることが好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油（ＬＣＯ）は、重質油を接触分解処理したときに中間留分として得られる分解軽油、すなわちライトサイクルオイルを意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、沸点範囲が、１４０〜３８０℃であるものが好ましく、１４５〜３８０℃であるものがより好ましく、１５０〜３８０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、１５℃における密度が、０．８５〜０．９５ｇ／ｃｍ３であるものが好ましく、０．８６〜０．９４ｇ／ｃｍ３であるものがより好ましく、０．８７〜０．９４ｇ／ｃｍ３であるものがさらに好ましい。
接触分解軽油の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
なお、本出願書類において、１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定される値を意味する。
接触分解軽油の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
なお、本出願書類において、１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、引火点が、５０〜９０℃であるものが好ましく、５５〜９０℃であるものがより好ましく、５５〜８８℃であるものがさらに好ましい。
接触分解軽油の引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定される値を意味する。
接触分解軽油の引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、硫黄分含有割合が、０．０５〜０．５質量％であるものが好ましく、０．０５〜０．４５質量％であるものがより好ましく、０．０５〜０．４０質量％であるものがさらに好ましい。
接触分解軽油中の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
なお、本出願書類において、硫黄分含有割合は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定される値を意味する。
接触分解軽油中の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
なお、本出願書類において、硫黄分含有割合は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、芳香族分含有割合が、４０〜８０質量％であるものが好ましく、４２〜８０質量％であるものがより好ましく、４５〜８０質量％であるものがさらに好ましい。
接触分解軽油の芳香族分上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
なお、本出願書類において、芳香族分含有量は、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７により測定される値を意味する。
接触分解軽油の芳香族分上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
なお、本出願書類において、芳香族分含有量は、ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７により測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、灰分が、０．００１質量％以下であるものが好ましい。
接触分解軽油の灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
なお、本出願書類において、灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定される値を意味する。
接触分解軽油の灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
なお、本出願書類において、灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、窒素分含有割合が、０．５質量％以下であるものが好ましく、０．４質量％以下であるものがより好ましく、０．３質量％以下であるものがさらに好ましい。
接触分解軽油の窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
なお、本出願書類において、窒素分含有割合は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定される値を意味する。
接触分解軽油の窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
なお、本出願書類において、窒素分含有割合は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、５０℃における動粘度が、１．０〜１０．０ｍｍ２／ｓであるものが好ましく、１．０〜８．０ｍｍ２／ｓであるものがより好ましく、１．０〜５．０ｍｍ２／ｓであるものがさらに好ましい。
接触分解軽油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、接触分解軽油の５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定される値を意味する
接触分解軽油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、接触分解軽油の５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定される値を意味する
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、流動点が、１０℃以下であることが好ましく、５℃以下がより好ましく、０℃以下がさらに好ましい。
接触分解軽油の流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、流動接触分解装置用の原料油組成物を安定的に供給することができる。
なお、本出願書類において、流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定される値を意味する。
接触分解軽油の流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、流動接触分解装置用の原料油組成物を安定的に供給することができる。
なお、本出願書類において、流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、接触分解軽油は、アスファルテンの含有割合が、０．１質量％以下であるものが好ましく、０．０５質量％以下であるものがより好ましく、０．０１質量％以下であるものがさらに好ましい。
接触分解軽油のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
なお、本出願書類において、アスファルテンの含有割合は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定される値を意味する。
接触分解軽油のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
なお、本出願書類において、アスファルテンの含有割合は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定される値を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトとは、原油の常圧蒸留残渣油を減圧蒸留して得られる中質・重質の減圧蒸留留出油あるいは減圧蒸留残渣油の脱歴油（ブライトストック油）をフルフラール等で抽出分離した油を意味する。
上記フルフラール等で抽出した残分は、ラフィネートと称される潤滑油基油として使用されることから、エキストラクトは工業的には潤滑油製造工程で得られるものである。
上記フルフラール等で抽出した残分は、ラフィネートと称される潤滑油基油として使用されることから、エキストラクトは工業的には潤滑油製造工程で得られるものである。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、沸点範囲が、３００〜６５０℃であるものが好ましく、３１０〜６５０℃であるものがより好ましく、３２０〜６５０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、１５℃における密度が、０．９５〜１．１５ｇ／ｃｍ３であるものが好ましく、０．９６ 〜１．１０ｇ／ｃｍ３であるものがより好ましく、０．９７〜１．０７ｇ／ｃｍ３であるものがさらに好ましい。
エキストラクトの１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ,工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
エキストラクトの１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ,工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、引火点が、２００〜３００℃であるものが好ましく２４０〜３００℃であるものがより好ましい。
エキストラクトの引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
エキストラクトの引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、 硫黄分含有割合が、３．０〜６．０質量％であるものが好ましく３．０〜５．８質量％であるものがより好ましく、３．０〜５．０質量％であるものがさらに好ましい。
エキストラクトの硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
エキストラクトの硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、芳香族分含有割合が、３５〜６５質量％であるものが好ましく、３８〜６２質量％であるものがより好ましく、４０〜６０質量％であるものがさらに好ましい。
エキストラクトの芳香族分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
エキストラクトの芳香族分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、残留炭素分が、０．１〜８．０質量％であるものが好ましく、０．１〜７．０質量％であるものがより好ましく、１．０〜６．０質量％であるものがさらに好ましい。
エキストラクトの残留炭素分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
エキストラクトの残留炭素分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、灰分が、０．０５質量％以下であるものが好ましく、０．０１質量％以下であるものがより好ましく、０．００５質量％以下であるものがさらに好ましい。
エキストラクトの灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
エキストラクトの灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、窒素分含有割合が、０．５質量％以下であるものが好ましく、０．４質量％以下であるものがより好ましく、０．３質量％以下であるものがさらに好ましい。
エキストラクトの窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
エキストラクトの窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、５０℃における動粘度が、５００〜２４００ｍｍ２／ｓであるものが好ましく、５５０〜２３００ｍｍ２／ｓであるものがより好ましく、５００〜２２００ｍｍ２／ｓであるものがさらに好ましい。
エキストラクトの５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
エキストラクトの５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、エキストラクトは、アスファルテンの含有割合が、１．０質量％以下であるものが好まし０．８質量％以下であるものがより好ましく、０．５質量％以下であるものがさらに好ましい。
エキストラクトのアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
エキストラクトのアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルとは、重質油を接触分解処理した際に流動接触分解装置の精留塔ボトム油として得られる分解残渣油を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、沸点範囲が、１５０〜７５０℃であるものが好ましく、１８０〜７５０℃であるものがより好ましく、１８０〜７２０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、１５℃における密度が、０．９０〜１．１０ｇ／ｃｍ３であるものが好ましく、０．９５〜１．０５ｇ／ｃｍ３であるものがより好ましく、０．９５〜１．０１ｇ／ｃｍ３であるものがさらに好ましい。
スラリーオイルの密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
スラリーオイルの密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、引火点が、８０〜１２０℃であるものが好ましく、９０〜１２０℃であるものがより好ましく、９０〜１１０℃であるものがさらに好ましい。
スラリーオイルの引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
スラリーオイルの引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、硫黄分含有割合が、０．０５〜１．０質量％であるものが好ましく、０．０５〜０．９質量％であるものがより好ましく、０．０５〜０．８質量％であるものがさらに好ましい。
スラリーオイル中の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
スラリーオイル中の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、芳香族分含有割合が、１０〜６０質量％であるものが好ましく、１５〜６０質量％であるものがより好ましく、２０〜６０質量％であるものがさらに好ましい。
スラリーオイルの芳香族分上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
スラリーオイルの芳香族分上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、残留炭素分が、０．１〜８．０質量％であるものが好ましく、０．１〜７．０質量％であるものがより好ましく、０．１〜６．０質量％であるものがさらに好ましい。
スラリーオイルの残留炭素分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
スラリーオイルの残留炭素分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、灰分が、０．０５質量％以下であるものが好ましく、０．０４質量％以下であるものがより好ましく、０．０３質量％以下であるものがさらに好ましい。
スラリーオイルの灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
スラリーオイルの灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、窒素分含有割合が、０．５質量％以下であるものが好ましく、０．４質量％以下であるものがより好ましく、０．３質量％以下であるものがさらに好ましい。
スラリーオイルの窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
スラリーオイルの窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、５０℃における動粘度が、１００〜１０００ｍｍ２／ｓであるものが好ましく、１００〜９００ｍｍ２／ｓであるものがより好ましく、１００〜８００ｍｍ２／ｓであるものがさらに好ましい。
スラリーオイルの５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
スラリーオイルの５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、流動点が、１０℃以下であることが好ましく、５℃以下がより好ましく、０℃以下がさらに好ましい。
スラリーオイルの流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定的に供給することができる。
スラリーオイルの流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定的に供給することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、スラリーオイルは、アスファルテンの含有割合が、５．０質量％以下であるものが好ましく、 ４．０質量％以下であるものがより好ましく、３．０質量％以下であるものがさらに好ましい。
スラリーオイルのアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
スラリーオイルのアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、原料油基材として、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下の範囲外にある（同ハンセン溶解度パラメータ距離が７．０超である）原料油基材を含有してもよく、係る原料油基材としては、脱硫減圧軽油（ｔ−ＶＧＯ）や直接脱硫重油（ＤＤＳ−Ｐ）を挙げることができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油（ｔ−ＶＧＯ）は、原油を常圧蒸留した際に得られる残渣油を減圧蒸留して得られる減圧重質軽油（ＶＧＯ）をさらに脱硫処理、すなわち間接脱硫処理した軽油留分を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、沸点範囲が、１５０〜６００℃であるものが好ましく、１８０〜６００℃であるものがより好ましく、１８０〜５８０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、１５℃における密度が、０．８５〜０．９２ｇ／ｃｍ３であるものが好ましく、０．８６〜０．９２ｇ／ｃｍ３であるものがより好ましく、０．８６〜０．９１ｇ／ｃｍ３であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
脱硫減圧軽油の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、引火点が、１３０〜２００℃であるものが好ましく、１３０〜１９８℃であるものがより好ましく、１３０〜１９５℃であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
脱硫減圧軽油の引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、硫黄分含有割合が、０．０５〜０．４質量％であるものが好ましく、０．０５〜０．３５質量％であるものがより好ましい。
脱硫減圧軽油中の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、 また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
脱硫減圧軽油中の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、 また、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、芳香族分含有割合が、５〜１８質量％であるものが好ましく、８〜１８質量％であるものがより好ましく、１０〜１８質量％であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の芳香族分の含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
脱硫減圧軽油の芳香族分の含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、残留炭素分が、０．０１〜０．３質量％であるものが好ましく、０．０１〜０．２５質量％であるものがより好ましく、０．０１〜０．２質量％であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の残留炭素分が上記範囲内であることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
脱硫減圧軽油の残留炭素分が上記範囲内であることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、灰分含有割合が、０．００１質量％以下であるものが好ましい。
脱硫減圧軽油の灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
脱硫減圧軽油の灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、窒素分含有割合が、０．１質量％以下であるものが好ましく、０．０８質量％以下であるものがより好ましく、０．０７質量％以下であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
脱硫減圧軽油の窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、５０℃における動粘度が、１０〜４０ｍｍ２／ｓであるものが好ましく、１０〜３８ｍｍ２／ｓであるものがより好ましく、１２〜３８ｍｍ２／ｓであるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
脱硫減圧軽油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、流動点が、５５℃以下であることが好ましく、５０℃以下がより好ましく、４８℃以下がさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定的に供給することができる。
脱硫減圧軽油の流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定的に供給することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油は、アスファルテンの含有割合が、２．０質量％以下であるものが好ましく、１．９質量％であるものがより好ましく、１．８質量％であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
脱硫減圧軽油のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油の配合割合は、２７〜９８容量％が好ましく、３０〜９８容量％がより好ましく、３３〜９８容量％がさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の配合割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物中の実在セジメント量や硫黄分を所望範囲に容易に抑制することができる。
脱硫減圧軽油の配合割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物中の実在セジメント量や硫黄分を所望範囲に容易に抑制することができる。
上記脱硫減圧軽油としては、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが１０以下であるものが好ましく、同ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが９．５以下であるものがより好ましく、同ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが９．０以下であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供できる。
脱硫減圧軽油の上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供できる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、脱硫減圧軽油のＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）は、分散項δｄｍが、１５．０〜２０．０であるものが好ましく、１５．５〜２０．０であるものがより好ましく、極性項δｐｍが、０．５〜３．０であるものが好ましく、０．６〜３．０であるものがより好ましく、水素結合項δｈｍが、０．１〜２．０であるものが好ましく、０．２〜２．０であるものがより好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油（ＤＤＳ−Ｐ）は、原油を常圧蒸留した際に得られる常圧蒸留残渣油や、係る常圧蒸留残渣油をさらに減圧蒸留して得られる減圧蒸留残渣油から選ばれる一種以上を水素化脱硫処理して得られる重質な留分を意味する。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、沸点範囲が、２５０〜７５０℃であるものが好ましく、２７０〜７５０℃であるものがより好ましく、２９０〜７５０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、１５℃における密度が、０．８５〜０．９５ｇ／ｃｍ３であるものが好ましく、０．８６〜０．９５ｇ／ｃｍ３であるものがより好ましく、０．８６〜０．９４ｇ／ｃｍ３であるものがさらに好ましい。
直接脱硫重油の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
直接脱硫重油の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、引火点が、１５０〜２２０℃であるものが好ましく、１６０〜２２０℃であるものがより好ましい。
脱硫減圧軽油の引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
脱硫減圧軽油の引火点が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として容易に取り扱うことができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、硫黄分含有割合が、０．１〜０．５質量％であるものが好ましく、０．１〜０．４質量％であるものがより好ましい。
直接脱硫重油の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置減量配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
直接脱硫重油の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を効率的、経済的に製造することができ、また、流動接触分解装置減量配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、芳香族分含有割合が、１０〜３０質量％であるものが好ましく、１５〜３０質量％であるものがより好ましく、１８〜３０質量％であるものがさらに好ましい。
直接脱硫重油の芳香族分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物としての溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
直接脱硫重油の芳香族分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物としての溶解力が向上し、より効果的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、残留炭素分が、０．０１〜０．５質量％であるものが好ましく、０．０１〜４．７質量％であるものがより好ましく、０．０１〜４．５量％であるものがさらに好ましい。
直接脱硫重油の残留炭素分が上記範囲内であることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
直接脱硫重油の残留炭素分が上記範囲内であることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、灰分含有割合が、０．１質量％以下であるものが好ましく、０．０５質量％以下であるものがより好ましく、０．０１質量％以下であるものがさらに好ましい。
脱硫減圧軽油の灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
脱硫減圧軽油の灰分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、窒素分含有割合が、１．０質量％以下であるものが好ましく、０．５質量％以下であるものがより好ましく、０．３質量％以下であるものがさらに好ましい。
直接脱硫重油の窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
直接脱硫重油の窒素分含有割合が上記範囲内にあることにより、重質油留分の分解効率を向上することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、５０℃における動粘度が、１００〜４００ｍｍ２／ｓであるものが好ましく、１００〜３００ｍｍ２／ｓであるものがより好ましく、１００〜２００ｍｍ２／ｓであるものがさらに好ましい。
直接脱硫重油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
直接脱硫重油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器や流動接触分解装置などへ本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物を安定して供給することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、流動点が、５５℃以下であることが好ましく、５０℃以下がより好ましく、４５℃以下がさらに好ましい。
直接脱硫軽油の流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、流動接触分解装置用の原料油組成物を安定的に供給することができる。
直接脱硫軽油の流動点が上記範囲内にあることにより、冬季における流動接触分解装置用原料油組成物の流動性を容易に確保し、流動接触分解装置用の原料油組成物を安定的に供給することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油は、アスファルテンの含有割合が、２．０質量％以下であるものが好ましく、１．９質量％以下であるものがより好ましく、１．８質量％以下であるものがさらに好ましい。
直接脱硫重油のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
直接脱硫重油のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油の配合割合は、１〜５５容量％が好ましく、１〜５０容量％がより好ましく、１〜４５容量％がさらに好ましい。
直接脱硫重油の配合割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物中の実在セジメント量や硫黄分を所望範囲に容易に抑制することができる。
直接脱硫重油の配合割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物中の実在セジメント量や硫黄分を所望範囲に容易に抑制することができる。
上記直接脱硫重油としては、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが１０以下であるものが好ましく、同ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが９．０以下であるものがより好ましく、同ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが８．７以下であるものがさらに好ましい。
直接脱硫重油の上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供できる。
直接脱硫重油の上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供できる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物において、直接脱硫重油のＨＳＰ値（δｄｍ、δｐｍ、δｈｍ）は、分散項δｄｍが、１５．０〜２０．０であるものが好ましく、１５．５〜２０．０であるものがより好ましく、極性項δｐｍが、０．５〜３．０であるものが好ましく、０．６〜３．０であるものがより好ましく、水素結合項δｈｍが、０．１〜２．０であるものが好ましく、０．２〜２．０であるものがより好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、１０容量％留出温度が、１８０〜４００℃であるものが好ましく、１８０〜３９５℃であるものがより好ましく、１８０〜３９０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の１０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の１０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、９０容量％留出温度が、３００〜６５０℃であるものが好ましく、３００〜６４０℃であるものがより好ましく、３００〜６３０℃であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の９０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の９０容量％留出温度が上記範囲内にあることにより、熱交換器の汚れ原因と考えられる重質なワックス留分の含有量が抑制され、効果的に汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、１５℃における密度が、０．８５〜０．９５ｇ／ｃｍ３であるものが好ましく、０．８６〜０．９５ｇ／ｃｍ３であるものがより好ましく、０．８６〜０．９４ｇ／ｃｍ３であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の密度が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物として十分な体積あたりの発熱量を容易に発揮することができ、工業炉やボイラーなどで使用した際に、燃焼の不均一性や失火などを抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、硫黄分含有割合が、０．１〜０．８質量％あることが好ましく、０．１〜０．７質量％であることがより好ましく、０．１〜０．６質量％であることがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の硫黄分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置原料配管内の硫化腐食の発生を抑制することができ、効率的に熱交換器の汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、芳香族分含有割合が、５〜３０質量％であるものが好ましく、８〜３０質量％であるものがより好ましく、１０〜３０質量％であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の芳香族分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物の溶解力が向上し、含有されるアスファルテン析出を抑制し、効果的に汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の芳香族分含有割合が上記範囲内にあることにより、流動接触分解装置用原料油組成物の溶解力が向上し、含有されるアスファルテン析出を抑制し、効果的に汚れを低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、残留炭素分が、０．０１〜５．０質量％であるものが好ましく、０．０１〜４．０質量％であるものがより好ましく、０．０１〜３．０質量％であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の残留炭素分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができ、また、工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出される煤煙量を容易に低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物の残留炭素分が上記範囲内にあることにより、分解処理工程において流動接触分解触媒へのコーク生成を低減することができ、また、工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出される煤煙量を容易に低減することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、アスファルテンの含有割合が、２．０質量％以下であるものが好ましく、１．９質量％以下であるものがより好ましく、１．８質量％以下であるものがさらに好ましい。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物のアスファルテンの含有割合が上記範囲内にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を効果的に抑制することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが８．６以下であるものが好ましく、同ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが８．５以下であるものがより好ましい。
上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供することができる。
上記ハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが上記範囲にあることにより、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物は、以下の方法により算出される加熱ヒーターの設定温度とヒーター出口温度との温度差δＴが、０〜６０℃であるものが好ましく、０〜５０℃であるものがより好ましく、０〜４０℃であるものがさらに好ましい。
＜加熱ヒーターの設定温度とヒーター出口温度との温度差の測定方法＞
図３に概略断面図で示すように、原料油タンクＴに貯蔵されホットプレートＨＰにより７０℃に加温された１．２Ｌの原料油を、同じく（図示しない）リボンヒーターにより流路全体が７０℃に維持された流通配管ｃ（直６．５ｍｍ）内に毎分１０ｍＬで送液しつつ、上記原料油の流通配管内に各々ヒーターロッドＲ（ステンレス鋼製、長さ２００ｍｍ、直径６ｍｍ）を配置した加熱ヒーターＨＴ１および加熱ヒーターＨＴ２でそれぞれ設定温度T１（１７０℃）、T2（３００℃）で順次加熱して上記原料油タンクＴに返送する操作を７００分間継続した後、上記加熱ヒーターＨＴ１および加熱ヒーターＨＴ２の原料油出口に各々配置された原料油温度計測手段TM1outおよびTM2outで原料油のヒーター出口温度Ｔ3を測定したときに、加熱ヒーターHT2において、「（設定温度T２）−（ヒーター出口温度T3）」により算出される温度差を３回測定したときの算術平均値を温度差δＴとする。
図３に概略断面図で示すように、原料油タンクＴに貯蔵されホットプレートＨＰにより７０℃に加温された１．２Ｌの原料油を、同じく（図示しない）リボンヒーターにより流路全体が７０℃に維持された流通配管ｃ（直６．５ｍｍ）内に毎分１０ｍＬで送液しつつ、上記原料油の流通配管内に各々ヒーターロッドＲ（ステンレス鋼製、長さ２００ｍｍ、直径６ｍｍ）を配置した加熱ヒーターＨＴ１および加熱ヒーターＨＴ２でそれぞれ設定温度T１（１７０℃）、T2（３００℃）で順次加熱して上記原料油タンクＴに返送する操作を７００分間継続した後、上記加熱ヒーターＨＴ１および加熱ヒーターＨＴ２の原料油出口に各々配置された原料油温度計測手段TM1outおよびTM2outで原料油のヒーター出口温度Ｔ3を測定したときに、加熱ヒーターHT2において、「（設定温度T２）−（ヒーター出口温度T3）」により算出される温度差を３回測定したときの算術平均値を温度差δＴとする。
上記評価方法は、原料油によりヒーターロッドに汚れが付着して十分に加熱できなくなる結果、設定温度Ｔ２に対してヒーター出口における原料油温度Ｔ3を十分に上昇させることができなくなる結果、温度差δＴが大きくなることに基づくものである。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物によれば、原料油による流通配管や加熱ヒーターへの汚れの付着を十分に抑制することができるために、上記温度差δＴを好適な範囲に維持することができる。
本発明に係る流動接触分解装置用原料油組成物によれば、原料油による流通配管や加熱ヒーターへの汚れの付着を十分に抑制することができるために、上記温度差δＴを好適な範囲に維持することができる。
本発明によれば、予熱用熱交換器に付着する汚れ分に対する溶解性に優れた原料油基材を含むために、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供することができる。
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれ等の例により何ら限定されるものではない。
（実施例１〜実施例３、比較例１〜比較例３）
（１）原料基材
流動接触分解装置用原料油組成物を構成する基材Ａ〜基材Ｅとして、各々表１に示す物性を有する、脱硫減圧軽油（Ｔ−ＶＧＯ）、直接脱硫重油（ＤＤＳ−Ｐ）、接触分解軽油（ＬＣＯ）および潤滑油製造工程から得られるエキストラクト（ＥＸＴＲＡＣＴ）および流動接触分解装置の精留塔ボトム油であるスラリーオイル（ＳＬＯ）を用意した。
（１）原料基材
流動接触分解装置用原料油組成物を構成する基材Ａ〜基材Ｅとして、各々表１に示す物性を有する、脱硫減圧軽油（Ｔ−ＶＧＯ）、直接脱硫重油（ＤＤＳ−Ｐ）、接触分解軽油（ＬＣＯ）および潤滑油製造工程から得られるエキストラクト（ＥＸＴＲＡＣＴ）および流動接触分解装置の精留塔ボトム油であるスラリーオイル（ＳＬＯ）を用意した。
（２）原料組成物の調製
上記基材Ａ〜基材Ｅを表２に示す割合になるように配合することにより、それぞれ、実施例１〜実施例３に係る原料組成物および比較例１〜比較例２に係る原料組成物を得た。
得られた実施例１〜実施例３および比較例１〜比較例２に係る原料組成物の特性を表２に示す。
上記基材Ａ〜基材Ｅを表２に示す割合になるように配合することにより、それぞれ、実施例１〜実施例３に係る原料組成物および比較例１〜比較例２に係る原料組成物を得た。
得られた実施例１〜実施例３および比較例１〜比較例２に係る原料組成物の特性を表２に示す。
表２より、実施例１〜実施例４で得られた原料油は、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を所定量含むものであることから、温度差δＴが小さく、このために、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し流動接触分解装置用原料油として好適なものであることが分かる。
一方、表２より、比較例１〜比較例２で得られた原料油は、ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を所定量含まないことから、温度差δＴが実施例１〜実施例４に比較して大きく、このために、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得ないものであることが分かる。
本発明によれば、予熱系熱交換器への汚れの付着を十分に抑制し得る流動接触分解装置用原料油組成物を提供することができる。
Claims (3)
- ハンセン溶解度パラメータを三次元空間にプロットすることにより規定されるハンセン溶解度パラメータ空間において、
流動接触分解装置用原料油組成物の予熱用熱交換器に付着する汚れ分とのハンセン溶解度パラメータ距離Ｒａが７．０以下である原料油基材を含み、
当該原料油基材の含有割合が合計で１〜１３質量％である
ことを特徴とする流動接触分解装置用原料油組成物。 - 前記原料油基材として、
ハンセン溶解度パラメータの分散項δｄｍが１７．６〜２０．０であり、
ハンセン溶解度パラメータの極性項δｐｍが２．７〜３．８であり、
ハンセン溶解度パラメータの水素結合項δｈｍが０．９〜１．６である
ものを含む請求項１に記載の流動接触分解装置用原料油組成物。 - 前記原料油基材として、接触分解軽油、潤滑油製造工程から得られるエキストラクトおよび流動接触分解装置の精留塔ボトム油であるスラリーオイルから選ばれる一種以上を含む請求項１または請求項２に記載の流動接触分解装置用原料油組成物。
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|---|---|---|---|---|
| WO2023171490A1 (ja) * | 2022-03-11 | 2023-09-14 | 富士電機株式会社 | スケール分散剤の選定方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013249385A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 重質油の水素化処理方法 |
| JP2014218643A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-11-20 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | アスファルテンの処理方法及びアスファルテン凝集緩和用材料 |
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2019
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