JP2020143652A - 高圧ポンプの制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】電磁部に通電可能な時間の制約を満足しつつ、高圧ポンプの作動音をできるだけ目立ちにくくすることができる高圧ポンプの制御装置を提供すること。【解決手段】高圧ポンプ２０は、加圧室２５の容積を可変とするプランジャ２２と、コイル４２の通電及び非通電の切り替えにより弁体を移動させることで加圧室２５への燃料の供給及び遮断を行う調量弁３０とを備える。ＥＣＵ５０は、所定の実行条件が成立した場合に、弁体が開閉移動する１開閉期間において作動音の低減のための閉弁制御及び開弁制御を実施する。ＥＣＵ５０は、コイル通電時間が上限値を超えると判定された場合に、１開閉期間におけるコイル通電時間が上限値を超えないように弁体の閉弁側への移動速度を制御することにより、１開閉期間において閉弁制御及び開弁制御の両方を実施する。【選択図】図１

Description

本発明は、高圧ポンプの制御装置に関するものである。

従来、ガソリンエンジンやディーゼルエンジンなどの内燃機関の燃料供給システムとして、燃料タンクから汲み上げられた低圧燃料を高圧にする高圧ポンプと、高圧ポンプから圧送された高圧燃料を蓄える蓄圧配管とを備え、蓄圧配管内の高圧燃料を燃料噴射弁から内燃機関の気筒内に直接噴射する筒内噴射式の燃料供給システムが知られている。また、上記の高圧ポンプとしては、シリンダ内を往復移動するプランジャと、低圧側からの燃料が導入される加圧室と、加圧室内に導入された燃料の戻し量を調整することで高圧ポンプの燃料吐出量を制御する電磁駆動式の調量弁とを備えるものが知られている。

調量弁の作動に際しては、弁体が移動制限部材（ストッパ部）に衝突する際に振動が発生し、この振動に起因する作動音により車両の搭乗者に違和感を与えるおそれがある。そこで従来、調量弁による高圧ポンプの吐出量制御において、弁体の開閉移動に伴う作動音を低減するための技術が種々提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特許文献１に記載の制御装置は、弁体を閉弁位置に移動させる際に、弁体を完全に閉鎖させるために必要な最小電流値でコイルに通電するようにしている。これにより、弁体のストッパに対する衝突速度（すなわち、弁体の移動速度）を遅くし、ストッパに対する弁体の衝突音を低減させるようにしている。なお、この場合、弁体の移動速度を遅くすることにより、弁体の閉弁位置までの移動時間が長くなる。

また、特許文献１に記載の制御装置は、調量弁の弁体が開閉移動する１開閉期間における複数のタイミングの各々において、弁体のストッパに対する衝突音を低減させる複数の音低減手段を備えている。そして、複数の音低減手段の全てを実行すると、１開閉期間でのコイル通電時間が上限値を超えると判定された場合には、１開閉期間でのコイル通電時間が上限値を超えない範囲で、複数の音低減手段のうち一部を選択して実行する。これにより、ハードウェア保護等の観点からコイル通電時間の上限ガードにより音低減制御の実施が制約される状況において、高圧ポンプの作動音が効果的に低減されるようにしている。

特開２０１６−６１２５６号公報

複数の音低減手段の一部のみを実行するとした場合、調量弁の弁体が開閉移動する１開閉期間内において、音低減手段を実行した期間と実行しなかった期間との間の作動音の差が相対的に大きくなる。かかる場合、音低減手段を実行しなかった期間に発生する作動音が余計に目立ち、運転者に違和感を与えることが懸念される。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、電磁部に通電可能な時間の制約を満足しつつ、高圧ポンプの作動音をできるだけ目立ちにくくすることができる高圧ポンプの制御装置を提供することを一つの目的とする。

本発明は、上記課題を解決するために、以下の手段を採用した。

本発明は、回転軸（２４）の回転に伴い往復移動して加圧室（２５）の容積を可変とするプランジャ（２２）と、前記加圧室に連通される燃料吸入通路（２６）に配置された弁体（３１、４１）を有し、電磁部（４２）への通電及び非通電の切り替えにより前記弁体を移動させることで前記加圧室への燃料の供給及び遮断を行う調量弁（３０）と、を備える高圧ポンプ（２０）に適用され、内燃機関の運転状態に基づいて前記調量弁の開閉状態を切り替えることにより前記高圧ポンプの燃料吐出量を調整する高圧ポンプの制御装置に関する。

第１の発明は、所定の実行条件が成立した場合に、前記弁体が開閉移動する１開閉期間において、前記弁体の閉弁側への移動時における前記弁体の移動速度を通常時よりも遅くすることにより、前記弁体の閉弁側への移動に伴い発生する作動音を低減させる閉弁制御と、前記弁体の開弁側への移動時における前記電磁部への通電により、前記弁体の開弁側への移動に伴い発生する作動音を低減させる開弁制御と、を実施する通電制御部と、前記１開閉期間において前記閉弁制御及び前記開弁制御の両方を実施するとした場合に、前記１開閉期間における前記電磁部の通電時間が予め定めた上限値を超えるか否かを判定する通電判定部と、前記通電判定部により前記電磁部の通電時間が前記上限値を超えると判定された場合に、前記１開閉期間における前記電磁部の通電時間が前記上限値を超えないように、前記弁体の閉弁側への移動時における前記弁体の移動速度を制御することにより、前記１開閉期間において前記通電制御部により前記閉弁制御及び前記開弁制御の両方を実施する時間制御部と、を備える。

弁体の移動に伴い発生する騒音を少し許容すれば、弁体の移動速度が少し上昇するため、電磁部への通電時間を短縮することが可能となる。そこで、上記第１の発明においては、調量弁の開閉に伴う作動音を低減させるための通電制御を実施する際に、音低減制御のための電磁部への通電時間が制限される場合には、弁体の移動速度を少しだけ速くすることにより閉弁制御の通電時間を短縮して、１開閉期間において閉弁制御及び開弁制御の両方を実施する構成とした。この構成によれば、電磁部への通電時間が制約される状況においても、調量弁の閉弁時及び開弁時の両方で、それぞれ発生する作動音を抑制できる。これにより、弁体の１開閉期間における通電時間の制約を満たしつつ、弁体が開閉移動する１開閉期間の全体に亘って、弁体の開閉移動に伴う作動音をできるだけ目立ちにくくすることができる。

第２の発明は、所定の実行条件が成立した場合に、前記弁体が開閉移動する１開閉期間において、前記弁体の閉弁側への移動時における前記弁体の移動速度を通常時よりも遅くすることにより、前記弁体の閉弁側への移動に伴い発生する作動音を低減させる閉弁制御と、前記弁体の開弁側への移動時において前記電磁部への通電により、前記弁体の開弁側への移動に伴い発生する作動音を低減させる開弁制御と、を実施する通電制御部と、を実施する通電制御部と、前記１開閉期間において前記閉弁制御及び前記開弁制御の両方を実施するとした場合に、前記１開閉期間における前記電磁部への通電時間が予め定めた上限値を超えるか否かを判定する通電判定部と、前記通電判定部により前記電磁部への通電時間が前記上限値を超えると判定された場合に、前記内燃機関の運転状態に基づいて、前記閉弁制御及び前記開弁制御のうち一方を選択して実施する選択制御部と、を備える。

上記第２の発明では、調量弁の開閉に伴う作動音を低減させるための通電制御を実施する際に、音低減制御のための電磁部への通電時間が上限値により制限される場合には、内燃機関の運転状態に基づいて、閉弁制御及び開弁制御のうち一方を選択して実施する構成とした。調量弁の開弁時の作動音と閉弁時の作動音とでは音質が異なり、いずれの作動音を優先して低減させると効果的な音低減を図ることができるかについては、内燃機関の運転状態に応じて異なる。この点に鑑み、上記構成とすることにより、電磁部への通電時間が制約される状況において、弁体の１開閉期間における通電時間の制約を満たしつつ、弁体の開閉移動に伴う作動音をできるだけ目立ちにくくすることができる。

エンジンの燃料供給システムの全体概略を示す構成図。 高圧ポンプの燃料吸入時及び燃料吐出時の状態を示す概略構成図。 高圧ポンプ駆動の通常制御を示すタイムチャート。 高圧ポンプ駆動の音低減制御を示すタイムチャート。 第１実施形態における音低減制御を示すタイムチャート。 ポンプ供給電力と閉弁所要時間及び騒音レベルとの関係を示す図。 第１実施形態において通電ガードにより音低減制御の実施が制限された場合の具体的態様を説明するタイムチャート。 第１実施形態における音低減制御の処理手順を示すフローチャート。 音低減制御の実施態様の概略を表すタイムチャート。 選定用マップを示す図。 停止優先度マップを示す図。 第２実施形態における音低減制御の処理手順を示すフローチャート。 第２実施形態における音低減制御を示すタイムチャート。 第２実施形態において通電ガードにより音低減制御の実施が制限された場合の具体的態様を説明するタイムチャート。 第２実施形態において通電ガードにより音低減制御の実施が制限された場合の具体的態様を説明するタイムチャート。 第３実施形態における音低減制御の処理手順を示すフローチャート。

（第１実施形態）
以下、第１実施形態について図面を参照しつつ説明する。本実施形態は、内燃機関である筒内噴射式の車載ガソリンエンジンに燃料を供給する燃料供給システムを構築するものとしている。当該システムは、電子制御ユニット（以下、ＥＣＵという）を中枢として高圧ポンプの燃料吐出量やインジェクタの燃料噴射量等を制御している。このシステムの全体概略構成図を図１に示す。

図１の燃料供給システムは、燃料を貯留する燃料タンク１１と、電磁駆動式の低圧ポンプ１２とを備えている。低圧ポンプ１２は、燃料タンク１１内の燃料を汲み上げて、低圧配管１３を介して高圧ポンプ２０に供給する。高圧ポンプ２０は、燃料を高圧化して蓄圧配管１４に圧送する。蓄圧配管１４に圧送された高圧燃料は、蓄圧配管１４内に高圧状態で蓄えられた後、エンジンの各気筒に取り付けられたインジェクタ１５から気筒内に直接噴射される。蓄圧配管１４には燃料圧力を検出する燃圧センサ５２が配置されており、この燃圧センサ５２により蓄圧配管１４内の燃料圧力が検出される。

次に、高圧ポンプ２０について説明する。本システムの高圧ポンプ２０はプランジャポンプとして構成されており、プランジャの移動に伴い燃料の吸入及び吐出を行う。

具体的には、図１に示すように、高圧ポンプ２０には、ポンプ本体にシリンダ２１が配置されており、シリンダ２１内においてプランジャ２２が軸方向に往復移動可能に挿入されている。プランジャ２２の一方の端部２２ａは、図示しないスプリングの付勢力によりカム２３に当接している。カム２３は、複数のカム山を有しており、エンジンの出力軸（クランク軸１６）の回転に伴い回転する回転軸としてのカム軸２４に固定されている。エンジン運転時においてクランク軸１６が回転すると、カム２３の回転に伴いプランジャ２２がシリンダ２１内を軸方向に移動する。

プランジャ２２の他方の端部２２ｂには加圧室２５が設けられている。加圧室２５は、燃料吸入通路２６及び燃料排出通路２７のそれぞれに連通されており、これら通路２６，２７を介して加圧室２５への燃料の導入及び排出が行われる。

燃料吸入通路２６には、加圧室２５への燃料の供給及び遮断を行う調量弁３０が配置されている。調量弁３０は、燃料吸入通路２６に配置された第１弁体３１と、第１弁体３１を開閉移動させる電磁アクチュエータ４０とを備えており、第１弁体３１が変位することで燃料吸入通路２６内の燃料の流通を許容又は遮断する開閉弁として構成されている。

電磁アクチュエータ４０は、燃料吸入通路２６に配置され、第１弁体３１の開閉移動の方向と同一方向に移動可能な第２弁体４１と、第２弁体４１を移動させる電磁部としてのコイル４２とを備えている。第２弁体４１は、コイル４２の非通電時には、付勢手段としてのスプリング４３により開弁位置に保持されており、コイル４２の通電時には、スプリング４３の付勢力に抗して、ストッパ部４４に当接する位置（閉弁位置）に変位する。なお、ストッパ部４４は、第２弁体４１の移動を制限する移動制限部材である。コイル４２の入力端子側には電源５３が接続されており、電源５３からコイル４２に電力が供給される。

第２弁体４１は、コイル４２への通電及び非通電の切り替えにより第１弁体３１に当接又は第１弁体３１から離間することで第１弁体３１を開閉移動する。具体的には、図２（ａ）に示すように、コイル４２が非通電であり、第２弁体４１が開弁位置にある時には、第１弁体３１は第２弁体４１によって押圧されることにより、第１弁体３１に取り付けられたスプリング３２の付勢力に抗して、ストッパ部３３に当接した位置（開弁位置）で保持される。なお、ストッパ部３３は、第１弁体３１の移動を制限する移動制限部材である。この状態では、第１弁体３１は弁座３４から離座しており、低圧配管１３と加圧室２５とが連通されることで加圧室２５への低圧燃料の導入が許容される。なお、加圧室２５への燃料供給が許容されている状態が、調量弁３０の「開弁状態」である。

一方、コイル４２への通電に伴い第２弁体４１が閉弁位置にある時には、図２（ｂ）に示すように、第１弁体３１は第２弁体４１による押圧から解放されることにより、スプリング３２の付勢力によって弁座３４に着座し、閉弁位置で保持される。この状態では、燃料吸入通路２６内の燃料の流通が遮断された状態となり、加圧室２５への低圧燃料の導入が遮断される。なお、加圧室２５への燃料供給が遮断されている状態が、調量弁３０の「閉弁状態」である。

高圧ポンプ２０の燃料の吸入及び吐出について具体的には、調量弁３０の開弁時においてプランジャ２２が加圧室２５の容積を大きくする側に（下方向に）移動すると、その移動に伴い、低圧配管１３内の低圧の燃料が、燃料吸入通路２６を介して加圧室２５に導入される（図２（ａ））。また、調量弁３０の閉弁時においてプランジャ２２が加圧室２５の容積を小さくする側に（上方向に）移動すると、その移動に伴い、加圧室２５内の燃料が、加圧室２５から燃料排出通路２７へ排出される（図２（ｂ））。なお、高圧ポンプ２０では、燃料の吸入行程及び吐出行程をそれぞれ１回ずつ含む期間をポンプ駆動の１周期Ｔｐとしており、ポンプ駆動周期の繰り返しによって燃料の吸入及び吐出が実施される。ポンプ駆動の１周期Ｔｐが「弁体が開閉移動する１開閉期間」に相当する。

高圧ポンプ２０の燃料吐出量は、コイル４２の通電開始時期により第１弁体３１の閉弁タイミングを制御することによって調整される。具体的には、蓄圧配管１４の燃料圧力を上昇させるときには、コイル４２の通電開始時期を進角させることによって第１弁体３１の閉弁タイミングを進角させる。これにより、プランジャ２２の上方向への移動時における燃料の戻り量を少なくし、高圧ポンプ２０の燃料吐出量を増大させる。一方、燃料圧力を低下させるときには、コイル４２の通電開始時期を遅角させることによって第１弁体３１の閉弁タイミングを遅角させる。これにより、プランジャ２２の上方向への移動時における燃料の戻り量を多くし、高圧ポンプ２０の燃料吐出量を減少させる。

加圧室２５は、燃料排出通路２７を介して蓄圧配管１４に接続されている。燃料排出通路２７の途中には逆止弁４５が設けられている。逆止弁４５は、弁体４６とスプリング４７とを備えており、加圧室２５内の燃料圧力が所定圧以上になった場合に弁体４６が変位する。具体的には、加圧室２５内の燃料圧力が所定圧未満では、スプリング４７の付勢力によって弁体４６が閉弁位置で保持された状態となり、加圧室２５から燃料排出通路２７への燃料の排出が遮断される。加圧室２５内の燃料圧力が所定圧以上となると、スプリング４７の付勢力に抗して弁体４６が変位し（開弁し）、加圧室２５から燃料排出通路２７への燃料の排出が許容される。

その他、本システムには、エンジンの所定クランク角毎に矩形状のクランク角信号を出力するクランク角センサ５１や、コイル４２の出力電流を検出する電流センサ５４などの各種センサが設けられている。

ＥＣＵ５０は、周知の通りＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等よりなるマイクロコンピュータ（以下、マイコン５５という。）を主体として構成され、ＲＯＭに記憶された各種の制御プログラムを実行することで、都度のエンジン運転状態に応じてエンジンの各種制御を実施する。すなわち、マイコン５５は、前述した各種センサなどから各々検出信号を入力し、それら検出信号に基づいて、エンジンの運転に関する各種パラメータの制御量を演算するとともに、その演算値に基づいてインジェクタ１５や調量弁３０の開閉状態を制御する。

調量弁３０の開弁／閉弁の切り替え時には、第２弁体４１や第１弁体３１がストッパ部等に衝突することで振動が発生し、この振動によって作動音が発生する。具体的には、調量弁３０を開弁状態から閉弁状態へ切り替える際には、コイル４２の電磁吸引力により第２弁体４１が閉弁側に移動し、ストッパ部４４に衝突することによって振動が発生する。また、調量弁３０を開弁状態へ切り替える際には、コイル４２への通電停止に伴い第２弁体４１が開弁側に移動して第１弁体３１に衝突したとき、及び第２弁体４１に押圧されることで第１弁体３１がストッパ部３３に衝突したときに振動が発生する。こうした振動に伴う作動音は、特に低速走行中や停車中に車両の搭乗者に聞こえやすく、搭乗者に違和感を与えるおそれがある。

そこで本実施形態では、予め定めた実行条件が成立している場合には、通常時とは異なる態様でコイル４２に通電し、これにより作動音を低減させる音低減制御によって高圧ポンプ２０を駆動することとしている。具体的には、ＥＣＵ５０は、第１弁体３１が開閉移動する１開閉期間において、作動音が生じる複数のタイミングでそれぞれ実施される複数の音低減制御（閉弁制御、通電オフディレイ制御及び再通電制御）を備えている。ＥＣＵ５０は、作動音が目立つような運転状況において、これら複数の音低減制御を実施することにより作動音の低減を効果的に図っている。以下に、高圧ポンプ２０を駆動させる際の通常制御及び音低減制御について図３及び図４を用いて説明する。

図３は通常制御を示すタイムチャートである。通常制御は、音低減制御の実行条件が成立していない場合、例えば中高速走行中のように作動音が目立たない場合等に実行される。なお、図３及び図４では、高圧ポンプ２０の１回の燃料吐出期間について示している。

図３において、プランジャ２２が加圧室２５の容積を小さくする側に移動している期間に閉弁タイミングが到来すると、ポンプ駆動信号がオフからオンに切り替えられる（時刻ｔ１１）。なお、閉弁タイミングは、蓄圧配管１４の燃料圧力の目標値（目標燃圧）に基づき算出される。通常制御では、まず、所定の電圧駆動デューティ比（例えば１００％）でコイル４２に電圧印加し、コイル４２に流れる電流を第１電流値Ａ１（閉弁電流）まで一気に上昇させる。その後、電流制御に移行する。詳しくは、コイル電流を第１電流値Ａ１で制御する第１定電流制御を所定時間実施した後、第１電流値よりも低い第２電流値Ａ２（保持電流）で制御する第２定電流制御に移行する。こうした通電制御により、第２弁体４１がコイル４２に向けて吸引され、ストッパ部４４に当接する位置（閉弁位置）まで移動する。また、第１弁体３１が弁座３４に着座して閉弁状態になる（時刻ｔ１２）。このとき、第２弁体４１がストッパ部４４に衝突し、第１弁体３１が弁座３４に衝突することで振動が発生し、作動音が生じる。

調量弁３０の開弁時には、予め定めた開弁タイミング（例えばプランジャ２２の上死点ＴＤＣ又は上死点前のタイミング）になると、ポンプ駆動信号をオフに切り替え、コイル４２への通電を停止する（時刻ｔ１３）。この通電停止により第２弁体４１が開弁側へと移動し、第１弁体３１に衝突することで、閉弁時の振動よりも小さな振動が発生する。また、第１弁体３１が更に開弁側に移動し、ストッパ部３３に衝突することで、閉弁時の振動と同等の大きな振動が再び発生する（時刻ｔ１４）。

これに対し音低減制御では、図４に示すように、調量弁３０の閉弁時には通常制御よりも小さい電圧ディーティ比を設定し、ＰＷＭ駆動させる閉弁制御（図４中の［１］）を実施する。この場合、第２弁体４１が通常制御よりも遅い速度で閉弁側に移動することにより、第２弁体４１がストッパ部４４に衝突する際のエネルギが小さくなり、その結果、衝突する際の振動及び作動音が小さくなる（時刻ｔ２２）。

本実施形態では、前回のポンプ駆動でのコイル通電制御によって第２弁体４１が閉弁位置に移動したか否かを判定し、その閉弁判定の結果に基づいて、コイル４２に対する電圧印加時の電圧駆動デューティ比又はポンプ供給電力を設定する。より具体的には、前回周期でのポンプ駆動において第２弁体４１が閉弁位置に移動したと判定された場合には、前回のポンプ駆動での電圧駆動デューティ比又はポンプ供給電力を所定量だけ小さくした値を今回の指令値に設定し、その指令値によりコイル４２への通電を行う。一方、前回のポンプ駆動において第２弁体４１が閉弁位置に移動しなかったと判定された場合には、前回のポンプ駆動での電圧駆動デューティ比又はポンプ供給電力を所定量だけ大きくした値を今回の指令値に設定し、その指令値によりコイル４２への通電を行う。

なお、コイル電流を第１電流値Ａ１までゆっくりと（すなわち、駆動電流の立ち上がり速度を通常時よりも遅くして）上昇させることにより、電流の上昇過程の時刻ｔ２２で電流の一時的な低下が生じる。この電流変化は、第２弁体４１がコイル４２に近付くことによるコイル４２のインダクタンスの変化に起因するものである。電流の一時的な低下が生じた時刻ｔ２２は、第２弁体４１が閉弁位置まで移動したこと、つまり調量弁３０が閉弁状態になったことを示している。この点を利用し、本実施形態では、電流の変化に基づいて、第２弁体４１の閉弁判定を実施している。コイル４２への通電開始の時刻ｔ２１から、電流の一時的な低下が生じた時刻ｔ２２までの時間が、調量弁３０が開弁位置から閉弁位置まで移動するのに要した時間（閉弁所要時間）である。音低減制御では、弁体の移動速度を遅くすることにより、閉弁所要時間が通常制御時よりも長くなる。

ＰＷＭ駆動によりコイル電流を第１電流値Ａ１まで上昇させた後では、通常制御と同様、第１定電流制御及び第２定電流制御を実施する。ただし、音低減制御では、調量弁３０の開弁時において、第２電流値Ａ２で保持する期間を通常制御よりも長くして、第２弁体４１を閉弁側に保持しておく期間を延長する通電制御として通電オフディレイ制御を実施する（図４中の［２］）。

通電オフディレイ制御により第２弁体４１を閉弁側に保持しておく期間を延長する理由は以下の通りである。調量弁３０の開弁時、プランジャ２２の上死点ＴＤＣ及びその付近では未だ加圧室２５内の燃圧が高く、加圧室２５内の燃圧が調量弁３０を閉弁側に移動させる方向に作用している。そのため、第２弁体４１が調量弁３０に突き当たったときの振動が大きくなり、これにより作動音が発生する（図３の時刻ｔ１３付近）。

こうした点を考慮し、音低減用の開弁制御では、コイル４２の通電停止を通常制御よりも遅いタイミングで実施することにより、加圧室２５内の燃圧が十分に低下し、第１弁体３１が開弁側に移動を開始した後に第２弁体４１を第１弁体３１に突き当てるようにしている。具体的には、通常制御では、プランジャ２２の上死点（ＴＤＣ）前にコイル４２への通電を停止するのに対し（図３参照）、通電オフディレイ制御では、プランジャ２２の上死点後にコイル４２への通電を停止する（図４の時刻ｔ２４）。このとき、加圧室２５の燃圧が高いほど、加圧室２５内の燃圧が十分に低下するまでのカムリフト量の降下分が大きくなる。この点を考慮して本実施形態では、加圧室２５の燃圧ピーク値が高いほど、コイル４２の通電延長期間が長くなるようにしている。

時刻ｔ２４でコイル４２への通電を停止すると第２弁体４１が開弁側に移動を開始し、第２弁体４１が第１弁体３１に突き当たることで振動が発生する。このとき、通電停止タイミングを通常制御よりも遅くすることで、第２弁体４１が第１弁体３１に突き当たったときの振動は通常制御の場合よりも小さくなる。

音低減用の開弁制御では更に、時刻ｔ２４でコイル４２への通電停止後、第２弁体４１が開弁位置に到達する前にコイル４２に一時的に再通電する（時刻ｔ２５〜ｔ２７、再通電制御、図４中の［３］）。これにより、コイル４２の電磁吸引力を一時的に発生させ、この電磁吸引力により第２弁体４１が開弁側に移動する際の移動速度を低下させる。こうした通電制御により、第１弁体３１がストッパ部３３に衝突する際の振動が小さくなり、振動に伴い生じる作動音が低減される（時刻ｔ２６）。なお、再通電制御による一時的な再通電は、第２弁体４１の閉弁方向への逆戻りが発生しない範囲の小さい電流で、予め定めた所定時間実施される。本実施形態では、予め定めた所定時間を再通電制御の実施期間とし、コイル４２への再通電を実施している。通電オフディレイ制御と再通電制御とを合わせて「開弁制御」という。

ポンプ駆動の１周期Ｔｐあたりのコイル通電時間には、ハードウェアによる制約などに起因して上限値が設定されている。コイル通電時間を長くし過ぎると、コイル４２の駆動回路が過熱状態になるおそれがあるからである。本システムでは、コイル駆動回路の過熱を防止するために、ポンプ駆動の１周期Ｔｐあたりの通電幅Ｔｏｎの上限値として通電ガード値Ｔｍａｘ（例えば、１周期Ｔｐの６０〜７０％）が設定されている。なお、通電幅Ｔｏｎは、調量弁３０を開弁位置から閉弁位置まで移動させるためのコイル通電を開始した時点から、閉弁状態の調量弁３０を閉弁位置から開弁位置に移動させるための最後の通電オフまでの期間を指す（図３及び図４参照）。

ここで、音低減制御を実施する場合、ポンプ駆動の１周期Ｔｐにおいて通電幅Ｔｏｎが占める割合は都度のエンジン運転状態等によって変化し、場合によっては、コイル通電時間が上限値を超えることが生じ得る。こうした場合にも、ハードウェアによる制約を満足する範囲内で音低減制御を実施し、効果的にポンプ作動音の低減を図ることが望ましい。その際、閉弁制御及び開弁制御の一方のみを実施することにより、ハードウェアの制約を満足しつつ音低減制御を実施することが考えられる。しかしながら、閉弁制御及び開弁制御の一方のみを実施した場合、ポンプ駆動の１周期Ｔｐにおいて閉弁時と開弁時との間の音の差が相対的に大きくなる。かかる場合、閉弁時及び開弁時の一方の作動音が余計に目立ち、運転者に違和感を与えることが懸念される。

そこで本実施形態では、ポンプ駆動の１周期Ｔｐにおいて閉弁制御及び開弁制御を実施するとした場合に、１周期Ｔｐ内の通電幅Ｔｏｎが、予め定めた通電ガード値Ｔｍａｘを超えるか否かを判定する。そして、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超えると判定された場合には、閉弁制御のコイル通電時間を、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超えないように短縮して閉弁制御及び開弁制御の両方を実施することとしている。これにより、ポンプ駆動の１周期Ｔｐ内の一部の期間で大きな音が発生しないようにし、全体として音が小さくなるようにしている。

本実施形態の音低減制御について、図５及び図６を用いて説明する。図５において、時刻ｔ３１でポンプ駆動信号がオフからオンに切り替えられると、第２弁体４１及び第１弁体３１が開弁位置から閉弁位置に移動する。時刻ｔ３１から時刻ｔ３２までの時間が閉弁所要時間Ｔ１である。また、時刻ｔ３２からプランジャ２２の上死点ＴＤＣまでの時間が有効吐出時間Ｔ２であり、プランジャ２２の上死点ＴＤＣからポンプ駆動信号がオフに切り替えられる時刻ｔ３３までの時間が通電オフディレイ時間Ｔ３であり、時刻ｔ３３以降において再びコイルに通電される時間（時刻ｔ３４〜ｔ３５）が再通電時間Ｔ４である。

なお、調量弁３０の閉弁判定は、電流の速度（電流の微分値）に基づいて、駆動信号のオン期間でコイル電流の減少傾向が生じたことを検出することにより行う。具体的には、電流の速度と判定値ＶＴＨ（＜０）とを比較し、電流の速度が判定値ＶＴＨを下回った場合に調量弁３０が閉弁位置に到達したと判定する。図５に示すように、閉弁電流を、第１閉弁電流Ａ１１及び第２閉弁電流Ａ１２（＞Ａ１１）のように複数段としてもよい。

図６には、高圧ポンプ駆動のための供給電力（ポンプ供給電力）と、調量弁３０の閉弁所要時間Ｔ１（図５参照）との関係を示している。なお、図６中、上段にはポンプ供給電力と閉弁所要時間Ｔ１との関係を示し、下段には、ポンプ供給電力と、調量弁３０の閉弁時の騒音レベルとの関係を示している。

図５に示すように、ポンプ供給電力が大きいほど閉弁所要時間Ｔ１は短時間になり、かつ調量弁３０の閉弁時の作動音は大きくなる。音低減制御を実施するにあたり、１周期Ｔｐにおける通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超えない場合には、音低減効果を十分に得るために、ポンプ供給電力としては十分に小さい値Ｑ１が設定される。この場合、閉弁所要時間Ｔ１は、比較的長い時間Ｔ２１となる。

これに対し、１周期Ｔｐにおける通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超える場合には、閉弁所要時間Ｔ１の目標値である目標閉弁時間ＴＡとして、時間Ｔ２１よりも短い時間Ｔ２２が設定される。また、その設定された目標閉弁時間ＴＡに基づいて、ポンプ供給電力又は電圧駆動デューティ比が制御される。この通電制御により、調量弁３０の閉弁時に発生する作動音は若干大きくなるものの、開弁制御を実施するための時間を十分に確保でき、通電ガード値Ｔｍａｘの範囲内で、閉弁制御と開弁制御との両方を実施することが可能となる。本実施形態では、閉弁所要時間Ｔ１の検出値と目標閉弁時間ＴＡとの偏差に基づくフィードバック制御が実施される。

図５及び図６に示す音低減制御の実施態様について、図７を用いて更に説明する。音低減制御に際し、閉弁制御及び開弁制御の両方を音低減のための最適値（例えば、閉弁制御における図５の値Ｑ１）で実施しても１周期Ｔｐにおける通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超えない場合には、図７（ａ）に示すように、閉弁所要時間Ｔ１は、十分に長い時間Ｔ２１となる。この場合、第２弁体４１の閉弁側への移動に伴う衝突音が十分に抑制される。なお、以下では、閉弁制御及び開弁制御の両方を音低減のための最適値で実施する場合の音低減制御を「第１低減制御」という。

これに対し、音低減制御を第１低減制御で実施すると通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超える場合には、開弁制御については第１低減制御と同じとし、閉弁制御について、実際の閉弁所要時間Ｔ１が目標閉弁時間ＴＡに一致するようにフィードバック制御を実施する（第２低減制御）。より詳細には、ＥＣＵ５０は、時間Ｔ２１よりも短い時間Ｔ２２を目標閉弁時間ＴＡに設定するとともに、閉弁所要時間Ｔ１が時間Ｔ２２になるようにポンプ供給電力又は電圧駆動デューティ比を制御する。この場合、図７（ｂ）に示すように、閉弁所要時間Ｔ１を短縮して閉弁制御が実施されるとともに、十分な時間を確保しつつ開弁制御が実施される。これにより、第１弁体３１及び第２弁体４１の移動に伴う衝突音が、１周期Ｔｐにおいて均一に低減され、全体として目立ちにくくなる（図７（ｂ）参照）。閉弁所要時間Ｔ１の短縮を図ることによっては閉弁制御及び開弁制御の両方を実施することが不可能な場合には通常制御に切り替えられる（図７（ｃ）参照）。

なお、閉弁制御及び開弁制御の全てを音低減のための最適値で実施すると通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超える場合に、閉弁制御のみを実施して開弁制御を実施しないとした場合、図７（ｄ）に示すように、開弁時の作動音が閉弁時の作動音と比べて大きくなり、開弁時の作動音がより目立ちやすくなる。

次に、本実施形態の音低減制御の処理手順について、図８のフローチャートを用いて説明する。この処理は、マイコン５５により所定周期毎に実行される。

図８において、ステップＳ１０１では、音低減制御の実行条件が成立しているか否かを判定する。音低減制御の実行条件としては、（１）バッテリ電圧が所定値以上であること、（２）車速が所定車速以下であること、（３）アクセル操作量が所定量以下であること、（４）蓄圧配管１４内の目標燃圧と実燃圧との偏差が所定値以下であること、を含む。ステップＳ１０１では、上記（１）〜（４）の全ての条件を満たす場合に肯定判定される。

音低減制御の実行条件が不成立の場合にはステップＳ１０９へ進み、通常制御により高圧ポンプ２０を駆動させる。一方、音低減制御の実行条件が成立している場合にはステップＳ１０２へ進み、第１低減制御用の通電幅Ｔｏｎを算出し、その算出した通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きいか否かを判定する。通電ガード値Ｔｍａｘとしては、コイル４２の駆動回路の熱保護の観点から定まる最大値（例えば、ポンプ駆動の１周期Ｔｐに対して６０％や７０％）が設定されている。

通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも小さい場合には、ステップＳ１０２で否定判定されてステップＳ１０３へ進み、音低減制御として第１低減制御を実施する。この場合、閉弁制御では、前回のポンプ駆動における閉弁判定結果に基づいてコイル４２の通電制御を実施する。

一方、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きい場合には、ステップＳ１０２で肯定判定されてステップＳ１０４へ進み、第１低減制御用の再通電時間Ｔ４、通電オフディレイ時間Ｔ３及び有効吐出時間Ｔ２を読み込む。続くステップＳ１０５では、エンジン運転状態に基づいて目標閉弁時間ＴＡを算出する。ここでは、エンジン回転速度に基づいて通電許可時間Ｔ５を設定するとともに、下記式（１）に基づき、通電許可時間Ｔ５から、有効吐出時間Ｔ２、通電オフディレイ時間Ｔ３及び再通電時間Ｔ４を差し引くことにより目標閉弁時間ＴＡを算出する。このとき、通電オフディレイ制御から再通電制御への移行期間（図５中の時刻ｔ３３〜ｔ３４）の時間も加味するとよい。
ＴＡ＝Ｔ５−（Ｔ２＋Ｔ３＋Ｔ４） …（１）
このとき、エンジン回転速度が高回転になると通電許可時間Ｔ５が短くなるため、エンジン回転速度が高回転側であるほど、目標閉弁時間ＴＡとしては短い時間が設定される。

続くステップＳ１０６では、目標閉弁時間ＴＡが、目標閉弁時間ＴＡの下限ガードである最小閉弁時間Ｔｍｉｎよりも大きいか否かを判定する。目標閉弁時間ＴＡが最小閉弁時間Ｔｍｉｎよりも小さい場合にはステップＳ１０９へ進み、音低減制御は実施せずに通常制御を実施する。一方、目標閉弁時間ＴＡが最小閉弁時間Ｔｍｉｎよりも大きい場合には、ステップＳ１０７へ進み、目標閉弁時間ＴＡを実現するためのポンプ供給電力が許容発熱量Ｑｍａｘ以下となるか否かを判定する。ステップＳ１０７で否定判定された場合には、ステップＳ１０９へ進み、通常制御を実施する。

一方、ステップＳ１０７で肯定判定された場合にはステップＳ１０８へ進み、閉弁所要時間Ｔ１が目標閉弁時間ＴＡとなるようにフィードバック制御を実施する。具体的には、電流の変化に基づく閉弁判定により閉弁所要時間Ｔ１を検出する。そして、その検出した閉弁所要時間Ｔ１と目標閉弁時間ＴＡとが一致するようにフィードバック制御を行う。その後、本処理を終了する。

図９に、音低減制御の実施態様の概略を表すタイムチャートを示す。図９では、音低減制御の実行中にドライバによりアクセル操作が行われ、エンジン回転速度が上昇した場合を想定している。図９において、時刻ｔ４１で音低減制御の実行条件が成立し、第１低減制御による音低減制御が開始されることにより、高圧ポンプ２０の作動音が抑制される。時刻ｔ４２でアクセル操作に伴いエンジン回転速度が上昇し、第１低減制御を継続すると通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きくなると判定されたことにより、第１低減制御から、閉弁所要時間Ｔ１を短縮する第２低減制御に切り替えられる。エンジン回転速度が更に上昇し、時刻ｔ４３で音低減制御の実行条件が不成立になると、音低減制御から通常制御に切り替えられる。

以上詳述した本実施形態によれば、次の優れた効果が得られる。

調量弁３０の開閉移動に伴う作動音を低減させるための通電制御を実施する際に、第１低減制御を実施すると通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超える場合には、閉弁制御の通電時間を短縮して１周期Ｔｐ内において閉弁制御及び開弁制御の両方を実施する構成とした。これにより、コイル通電時間が制約される状況においても、調量弁３０の閉弁時及び開弁時における両方の作動音を抑制することができる。すなわち、上記構成によれば、１周期Ｔｐにおけるコイル通電時間の制約を満足しつつ、１周期Ｔｐの期間全体に亘って調量弁３０の開閉移動に伴う作動音をできるだけ目立ちにくくことができる。

第１低減制御を実施すると通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超える場合、１周期Ｔｐにおける通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超えないように目標閉弁時間ＴＡを設定するとともに、その設定した目標閉弁時間ＴＡと、実際の閉弁所要時間Ｔ１との偏差に基づくフィードバック制御により閉弁制御を実施する構成とした。こうした構成とすることにより、閉弁所要時間Ｔ１を精度良く制御することができ、通電幅Ｔｏｎを通電ガード値Ｔｍａｘ以下に確実に収めることができる。また、閉弁制御及び開弁制御のうち閉弁制御の通電時間を短縮する構成としたため、通電時間の短縮効果がより大きく好適である。

ポンプ駆動の１周期Ｔｐの長さや有効吐出時間Ｔ２は、エンジン運転状態に応じて都度変化する。具体的には、エンジン回転速度が高回転側であるほど、ポンプ駆動の１周期Ｔｐが短くなり、これに伴い通電許可時間Ｔ５が短くなる。そこで、都度のエンジン運転状態（本実施形態ではエンジン回転速度）に応じて目標閉弁時間ＴＡを可変に設定する構成とした。この構成によれば、エンジン運転状態にかかわらず、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超えないようにして音低減制御を実施することができる。

目標閉弁時間ＴＡが最小閉弁時間Ｔｍｉｎよりも小さい場合には、目標閉弁時間ＴＡと実際の閉弁所要時間とに基づくフィードバック制御の実施を禁止する構成とした。目標閉弁時間ＴＡが短すぎる場合、ポンプ供給電力が大きくなり、閉弁に伴う作動音が大きくなり、閉弁制御を実施しても音低減効果を十分に得ることができない。この点、上記構成とすることにより、作動音の低減効果を十分に得ることが可能な範囲で音低減制御を効果的に実施することができる。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について、第１実施形態との相違点を中心に説明する。上記第１実施形態では、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きい場合には閉弁所要時間Ｔ１を短縮させることにより通電時間を確保し、これにより、閉弁制御及び開弁制御の両方を実施する構成とした。これに対し、第２実施形態では、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きい場合には、都度のエンジン運転状態に基づいて、閉弁制御及び開弁制御のうちいずれの作動音を優先して抑制すべきかを判断し、作動音を抑制すべきと判断された制御を実施せず、他方の制御を実施する構成としている。

具体的には、調量弁３０の開弁時の作動音と閉弁時の作動音とでは音質が異なり、いずれの作動音を優先して低減させるべきかについては、エンジン運転状態に応じて異なる。この点を考慮し、本実施形態では、閉弁制御及び開弁制御のうちいずれを優先して停止させるかを判断するためのパラメータ（以下、「停止優先度」という。）と、エンジン運転状態との関係を、開弁時及び閉弁時の作動音の音質を加味して予め定めてマップ等として記憶しておく。そして、音低減制御の実行条件が成立した場合には、都度のエンジン運転状態に応じて、閉弁制御及び開弁制御のうちいずれを優先して停止させるかをマップ等から判断し、その判断結果に基づいて、閉弁制御及び開弁制御のうち一方を実施する。これにより、調量弁３０の開閉時における作動音をできるだけ目立ちにくくしている。

図１０は、閉弁制御及び開弁制御の停止優先度を表すテーブル（以下、「停止優先度テーブル」という。）の選定用マップであり、図１１は、停止優先度テーブルである。停止優先度テーブルは、エンジン運転状態に応じて定められている。具体的には、図１１に示すように、低回転域かつ低負荷域の第１優先領域用の第１テーブル（図１１（ａ）参照）と、第１優先領域よりも高回転域かつ高負荷域の第２優先領域用の第２テーブル（図１１（ｂ）参照）と、が設けられている。そして、現時点のエンジン運転状態が第１優先領域にある場合には、図１１（ａ）の第１テーブルにより開弁制御を優先して停止させる。この場合、音低減制御としては閉弁制御が実施される。また、エンジン運転状態が第２優先領域にある場合には、図１１（ｂ）の第２テーブルにより閉弁制御を優先して停止させる。この場合、音低減制御としては開弁制御が実施される。

次に、本実施形態の音低減制御の処理手順について、図１２のフローチャートを用いて説明する。この処理は、マイコン５５により所定周期毎に実行される。

図１２において、ステップＳ２０１では、音低減制御の実行条件が成立しているか否かを判定する。ステップＳ２０１では、上記（１）〜（４）の全ての条件を満たす場合に肯定判定される。音低減制御の実行条件が不成立の場合には、ステップＳ２０７へ進み、通常制御により高圧ポンプ２０を駆動させる。一方、ステップＳ２０１で肯定判定された場合には、ステップＳ２０２へ進み、閉弁制御及び開弁制御を共に実施するとした場合の通電幅Ｔｏｎを算出し、その算出した通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きいか否かを判定する。

通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも小さい場合にはステップＳ２０３へ進み、音低減制御として閉弁制御及び開弁制御の両方を実施する。一方、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きい場合には、ステップＳ２０４へ進み、今現在のエンジン運転状態が第１優先領域か否かを判定する。エンジン運転状態が第１優先領域にあれば、ステップＳ２０５へ進み、第１テーブルを参照して、開弁制御の作動音を優先して抑制すべきと判断し、音低減制御として閉弁制御のみを実施する。

これに対し、今現在のエンジン運転状態が第２優先領域である場合には、ステップＳ２０４で否定判定され、ステップＳ２０６へ進み、第２テーブルを参照して、閉弁制御の作動音を優先して抑制すべきと判断し、音低減制御として開弁制御のみを実施する。そして本ルーチンを終了する。

音低減制御の実施態様について図１３を用いて説明する。音低減制御に際し、閉弁制御及び開弁制御の両方を実施しても通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超えない場合には、図１３（ａ）に示すように、弁体を閉弁位置に移動させるために必要な最小電流値でコイル４２に通電することにより、弁体の移動速度を緩慢にし、閉弁所要時間Ｔ１を十分に長くする。これにより、第２弁体４１の閉弁側への移動に伴う衝突音を抑制する。

これに対し、音低減制御として閉弁制御及び開弁制御の両方を実施すると通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超える場合には、エンジン運転状態（本実施形態では、エンジン回転速度及びエンジン負荷）に応じて、閉弁制御を優先して停止させるか、それとも開弁制御を優先して停止させるかを選択する。具体的には、エンジン運転状態が第１優先領域の場合には、図１３（ｂ）に示すように、開弁制御を優先的に停止し、閉弁制御のみを実施する。また、エンジン運転状態が第２優先領域の場合には、図１３（ｃ）に示すように、閉弁制御を優先的に停止し、開弁制御のみを実施する。いずれかの音低減制御を実施しても通電幅Ｔｏｎを十分に確保できない場合には、通常制御に切り替える（図１３（ｄ）参照）。

図１４及び図１５に、本実施形態の実施態様の概略を表すタイムチャートを示す。図１４及び図１５では、音低減制御の実行中にドライバによりアクセル操作が行われ、エンジン回転速度が上昇した場合を想定している。図１４は、エンジン運転状態が第１優先領域である場合であり、図１５はエンジン運転状態が第２優先領域である場合である。

図１４において、時刻ｔ５１で音低減制御の実行条件が成立したことに伴い、音低減制御が開始されることにより、高圧ポンプ２０の作動音が抑制される。時刻ｔ５２でドライバのアクセル操作に伴いエンジン回転速度が上昇し、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きくなると、開弁制御の実施が停止される。エンジン回転速度が更に上昇し、時刻ｔ５３で音低減制御の実行条件が不成立になると、音低減制御から通常制御に切り替えられる。

また、図１５においては、音低減制御の実行条件が成立した時刻ｔ６１の後の時刻ｔ６２で、ドライバのアクセル操作に伴いエンジン回転速度が上昇し、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きくなると、閉弁制御の実施が停止される。

以上詳述した第２実施形態によれば、次の優れた効果が得られる。

調量弁の開閉に伴う作動音を低減させるための通電制御を実施する際に、音低減制御のための電磁部への通電時間が制限される場合には、内燃機関の運転状態に基づいて、閉弁制御及び開弁制御のうち一方を選択して実施する構成とした。調量弁３０においては、開弁時と閉弁時とで作動音の音質が異なり、いずれの作動音を優先して低減させるべきかは、都度のエンジン運転状態に応じて異なる。この点に鑑み、上記構成とすることにより、電磁部への通電時間が制約される状況において、弁体の１開閉期間における通電時間の制約を満たしつつ、弁体の開閉移動に伴う作動音をできるだけ目立ちにくくすることができる。

（第３実施形態）
次に、第３実施形態について、第１実施形態及び第２実施形態との相違点を中心に説明する。第３実施形態では、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きく第１低減制御を実施できない場合に、音低減効果に対する有効性に基づいて、閉弁所要時間Ｔ１の短縮により作動音を低減させる制御を実施するか、それとも、閉弁制御及び開弁制御のうち一方を実施しないことにより作動音を低減させる制御を実施するかを選択して実施する。

本実施形態の音低減制御の処理手順について、図１６のフローチャートを用いて説明する。この処理は、マイコン５５により所定周期毎に実行される。

図１６において、ステップＳ３０１では、音低減制御の実行条件が成立しているか否かを判定する。ステップＳ３０１では、上記（１）〜（４）の全ての条件を満たす場合に肯定判定される。音低減制御の実行条件が不成立の場合にはステップＳ３１３へ進み、通常制御により高圧ポンプ２０を駆動させる。一方、音低減制御の実行条件が成立している場合にはステップＳ３０２へ進み、第１低減制御用の通電幅Ｔｏｎを算出し、その算出した通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きいか否かを判定する。

通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも小さい場合には、ステップＳ３０２で否定判定されてステップＳ３０３へ進み、音低減制御として第１低減制御を実施する。一方、通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘよりも大きい場合には、ステップＳ３０４へ進み、閉弁所要時間Ｔ１の短縮により作動音を低減させるか否かを判定する。

ここでは、音低減効果に対する有効性に基づいて、閉弁所要時間Ｔ１の短縮により作動音を低減させる制御とするか、それとも閉弁制御及び開弁制御のうち一方を実施しないことにより作動音を低減させる制御とするかを選択する。本実施形態では、エンジン運転状態が所定の低回転かつ低負荷領域である場合には、閉弁所要時間Ｔ１の短縮により作動音を低減させる制御を選択する。一方、エンジン運転状態がより高回転かつ高負荷領域である場合には、閉弁制御及び開弁制御のうち一方を実施しないことにより作動音を低減させる制御を選択する。

ステップＳ３０４で肯定判定された場合には、ステップＳ３０５へ進み、ステップＳ３０５〜Ｓ３０９において、上記図８のステップＳ１０４〜Ｓ１０８と同様の処理を実行する。一方、ステップＳ３０４で否定判定された場合には、ステップＳ３１０へ進み、ステップＳ３１０〜Ｓ３１２において、上記図１２のステップＳ２０４〜Ｓ２０６と同様の処理を実行する。そして本処理を終了する。

以上詳述した第３実施形態によれば、次の優れた効果が得られる。

第１低減制御を実施するものとすると通電幅Ｔｏｎが通電ガード値Ｔｍａｘを超える場合には、閉弁所要時間Ｔ１を短縮して閉弁制御及び開弁制御の両方を実施する制御と、閉弁制御及び開弁制御のうち一方のみを実施する制御とを、音低減効果に対する有効性に基づいて切り替える構成とした。閉弁所要時間Ｔ１を短縮して閉弁制御及び開弁制御の両方を実施する制御と、閉弁制御及び開弁制御のうち一方のみを実施する制御とのうち、いずれの制御においてより良好な音低減効果が得られるかは都度のエンジン運転状態等に応じて異なることがある。この点に鑑み、上記構成とすることにより、コイル４２への通電時間の制約が生じる場合にも、音低減制御による作動音の低減効果を十分に得ることができる。

（他の実施形態）
本発明は上記実施形態に限定されず、例えば次のように実施されてもよい。

・上記第１実施形態では、エンジン回転速度に基づいて目標閉弁時間ＴＡを設定したが、エンジン回転速度以外のエンジン運転状態に関するパラメータに基づいて目標閉弁時間ＴＡを設定してもよい。エンジン回転速度以外のエンジン運転状態に関するパラメータとしては、例えば高圧ポンプ２０の要求吐出量、車速、コモンレール圧等が挙げられる。

・上記第２実施形態では、エンジン回転速度及びエンジン負荷と優先度との関係を表すマップを用いて、閉弁制御及び開弁制御の一方を選択して実施したが、エンジン回転速度及びエンジン負荷以外のエンジン運転状態に関するパラメータと、優先度との関係を定めておいてもよい。当該パラメータとしては、例えば高圧ポンプ２０の要求吐出量、車速、コモンレール圧等が挙げられる。

・上記第１実施形態において、許容されるコイル発熱量に基づいて目標閉弁時間ＴＡを算出してもよい。具体的には、下記式（２）により目標閉弁時間ＴＡを算出する。
TA=Qmax−ΣQ(再通電期間、通電オフディレイ期間、有効吐出期間)
=(Qmax-A11^2*R*T21+A12^2*R*T22+A2^2*R*T3+A3^2*R*T4)/R …(2)
なお、式（２）中、A11、A12、A2、A3、T21〜T23、T4は、それぞれ図５に示す符号に対応している。Qmaxは許容発熱量を示す。

・上記第１実施形態では、目標閉弁時間ＴＡと実際の閉弁所要時間Ｔ１との偏差に基づくフィードバック制御を実施する構成としたが、オープン制御により閉弁所要時間Ｔ１を目標閉弁時間ＴＡで制御する構成としてもよい。

・上記実施形態では、開弁制御として、通電オフディレイ制御及び再通電制御を実施する構成としたが、通電オフディレイ制御及び再通電制御のうち一方のみを開弁制御として実施してもよい。例えば、閉弁制御と再通電制御とを実施し、通電オフディレイ制御を実施しない（第２電流値Ａ２での保持時間を通常時と同じにする）構成に本発明を適用してもよい。

・第１弁体３１の１開閉期間でのコイル４２への通電の所要期間が予め定めた上限値を超えるか否かを判定する際に、通電の所要期間として通電幅Ｔｏｎを用いたが、通電幅Ｔｏｎのうち実際に通電を実施した期間と上限値とを比較してもよい。

・上記実施形態では、非通電時に開弁状態となる常開式の調量弁３０を備えるシステムに適用したが、非通電時に閉弁状態となる常閉式の調量弁を備えるシステムに本発明を適用してもよい。

・上記実施形態では、弁体を２つ（第１弁体３１及び第２弁体４１）を有する調量弁３０を備える燃料供給システムに本発明を適用する場合について説明したが、弁体を１つのみ有する調量弁を備える燃料供給システムに本発明を適用してもよい。具体的には、調量弁が、弁体として、加圧室に連通される燃料吸入通路に配置され、コイルに対する通電及び非通電の切り替えにより変位可能であって、その変位に伴い加圧室への燃料の供給及び遮断を行う構成の弁体を有するシステムに適用する。このシステムでは、閉弁時及び開弁時に弁体がストッパ部に衝突した時の振動により作動音がそれぞれ生じる。したがって、こうしたシステムにおいて閉弁時には閉弁制御を実行し、開弁時には再通電制御を実行することにより音低減を図る場合に本発明を適用することが可能である。

・上記実施形態では、内燃機関としてガソリンエンジンを用いる構成としたが、ディーゼルエンジンを用いる構成としてもよい。つまり、本発明を、ディーゼルエンジンのコモンレール式燃料供給システムの制御装置に具体化してもよい。

１３…低圧配管、１４…蓄圧配管、２０…高圧ポンプ、２２…プランジャ、２４…カム軸（回転軸）、２５…加圧室、２６…燃料吸入通路、２７…燃料排出通路、３０…調量弁、３１…第１弁体、３３…ストッパ部、３４…弁座、３５…スプリング、４０…電磁アクチュエータ、４１…第２弁体、４２…コイル（電磁部）、４４…ストッパ部、５０…ＥＣＵ（）、５５…マイコン。

Claims (6)

1. 回転軸（２４）の回転に伴い往復移動して加圧室（２５）の容積を可変とするプランジャ（２２）と、前記加圧室に連通される燃料吸入通路（２６）に配置された弁体（３１、４１）を有し、電磁部（４２）への通電及び非通電の切り替えにより前記弁体を移動させることで前記加圧室への燃料の供給及び遮断を行う調量弁（３０）と、を備える高圧ポンプ（２０）に適用され、内燃機関の運転状態に基づいて前記調量弁の開閉状態を切り替えることにより前記高圧ポンプの燃料吐出量を調整する高圧ポンプの制御装置であって、
   所定の実行条件が成立した場合に、前記弁体が開閉移動する１開閉期間において、前記弁体の閉弁側への移動時における前記弁体の移動速度を通常時よりも遅くすることにより、前記弁体の閉弁側への移動に伴い発生する作動音を低減させる閉弁制御と、前記弁体の開弁側への移動時における前記電磁部への通電により、前記弁体の開弁側への移動に伴い発生する作動音を低減させる開弁制御と、を実施する通電制御部と、
   前記１開閉期間において前記閉弁制御及び前記開弁制御の両方を実施するとした場合に、前記１開閉期間における前記電磁部の通電時間が予め定めた上限値を超えるか否かを判定する通電判定部と、
   前記通電判定部により前記電磁部の通電時間が前記上限値を超えると判定された場合に、前記１開閉期間における前記電磁部の通電時間が前記上限値を超えないように、前記弁体の閉弁側への移動時における前記弁体の移動速度を制御することにより、前記１開閉期間において前記通電制御部により前記閉弁制御及び前記開弁制御の両方を実施する時間制御部と、
   を備える、高圧ポンプの制御装置。
2. 前記電磁部の通電及び非通電の切り替えにより、前記弁体が目標位置まで移動するのに要した時間である移動所要時間を検出する時間検出部と、
   前記１開閉期間における前記電磁部の通電時間が前記上限値を超えないように、前記弁体の閉弁に要する時間の目標値である目標移動時間を設定する目標値設定部と、を備え、
   前記時間制御部は、前記目標値設定部により設定された目標移動時間と、前記時間検出部により検出された移動所要時間との偏差に基づくフィードバック制御を実施する、請求項１に記載の高圧ポンプの制御装置。
3. 前記目標値設定部は、前記内燃機関の運転状態に基づいて前記目標移動時間を可変に設定する、請求項２に記載の高圧ポンプの制御装置。
4. 前記目標移動時間が、予め定めた下限値よりも大きいか否かを判定する時間判定部を備え、
   前記時間制御部は、前記時間判定部により前記目標移動時間が前記下限値よりも小さいと判定された場合に前記フィードバック制御の実施を禁止する、請求項２又は３に記載の高圧ポンプの制御装置。
5. 前記通電判定部により前記電磁部の通電時間が前記上限値を超えると判定された場合に、前記内燃機関の運転状態に基づいて、前記閉弁制御及び前記開弁制御のうち一方を選択して実施する選択制御部を更に備え、
   前記所定の実行条件が成立し、かつ前記通電判定部により前記電磁部の通電時間が前記上限値を超えると判定された場合に、音低減効果に対する有効性に基づいて、前記時間制御部により前記閉弁制御及び前記開弁制御の両方を実施する短縮制御か、又は前記選択制御部により前記閉弁制御及び前記開弁制御のうち一方を選択して実施する選択制御を選択して実施する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の高圧ポンプの制御装置。
6. 前記調量弁は、前記弁体として、前記燃料吸入通路の燃料の流通を許容又は遮断する第１弁体（３１）と、前記第１弁体の開閉移動の方向と同一方向に移動可能に配置され、前記電磁部に対する通電又は非通電の切り替えにより前記第１弁体に当接又は離間させることで前記第１弁体を開閉移動させる第２弁体（４１）とを備える、請求項１〜５のいずれか一項に記載の高圧ポンプの制御装置。

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