JP2020131140A - 溶存ガス除去方法および溶存ガス除去装置 - Google Patents

Abstract

【課題】溶存ガスの除去処理（脱気処理）が短時間で終わる技術を提供する。【解決手段】容器Ａ内の液体に存する溶存ガス量を基準値以下にする為の装置であって、前記装置は容器Ｂ内の液体が容器Ａ内に輸送される輸送路を具備してなり、前記輸送路は減圧室を具備する。【選択図】図１

Description

本発明は溶存ガス除去技術に関する。

ボンベに充填された液体にはガスが含まれている。溶存ガスが邪魔にならない場合も有る。しかし、溶存ガスが問題を引き起こす事も多い。このような観点から、溶存ガス除去（脱気）処理が行われている。例えば、図３において、１１は大型の原料容器であり、容器内に液体１２が保存されている。１３は円筒状ボンベである。原料容器１１内にガスが加圧され、原料容器１１内の液体１２は円筒状ボンベ１３内に輸送される。所定量の液体が円筒状ボンベ１３内に充填された後、ポンプ（真空ポンプ）１４で円筒状ボンベ１３内のガスが排気される。円筒状ボンベ１３内の減圧によって、円筒状ボンベ１３内に充填されている液体に溶けている溶存ガスが気相側に移行する。すなわち、減圧処理によって、溶存ガスの除去が行われる。

特開２０１８−３００６５ 特表２０１１−５０４８０３ 特開２００６−２３４６５０ 特開２００３−７１２０６

溶存ガスの除去には時間が掛かっていた。円筒状ボンベ１３が、例えば断面積が０．０１５ｍ^２で、高さが０．８５ｍであり、この円筒状ボンベ１３内に０．００８ｍ^３の液体が充填されていた場合を考える。ポンプ１４による排気動作で、円筒状ボンベ１３内の真空吸引（減圧）処理が行われる。この動作に要する時間は約１分程度である。しかし、前記排気動作の後、約６時間程度の静置が必用であった。この静置によって、溶存ガス（円筒状ボンベ１３内に充填されている液体に溶けている溶存ガス）が気相側に移行する。この移行は徐々に進行するから、時間が掛かっていた。溶存ガス量を基準値（顧客（出荷先）が前記基準値を指定）以下にする為には、前記操作（排気→静置）は、通常、３回行われていた。そうすると、要する時間は約１８時間である。溶存ガス量の更なる低下が顧客から求められた場合、前記操作が５回以上も必用な場合が有った。そうすると、要する時間は約３０時間である。この為、ボンベに充填してから出荷までに約１日も掛かっていた。前記操作が自動的に行われるとは言え、場合によっては、人の配置が必要である。時間も人員も多く必要な為、コストが高く付いていた。

従って、本発明が解決しようとする課題は前記問題点を解決する事である。すなわち、溶存ガスの除去処理が短時間で終わる技術を提供することである。

前記除去処理に長時間が掛かる原因の探求が鋭意推し進められて行った。その結果、円筒状ボンベ１３下方部の位置に存在する液体に溶存しているガスが上方に向って移動して気相まで到達するには時間が掛かる事に気付いた。深さと時間との関係が直線的であるか否かは別として、減圧処理によって、深い（下方）位置の液体に溶存しているガスが気相まで上昇するに要する時間は、浅い（上方）位置の液体に溶存しているガスが気相まで上昇するに要する時間に比べて、長いであろう事は理解できるであろう。この因果関係は、言われれば、当然である。しかし、この事に気付いて対処しようとする者は誰もいなかった。本発明は斯かる現象（因果関係）に基づいてなされたものである。すなわち、下方位置の液体に溶存しているガスも除去されなければならないのであるから、脱気処理時の液相の深さを浅くしておけば良いであろう事に気付いたのである。

本発明は斯かる知見に基づいてなされた。

本発明は、
容器Ａ内の液体に存する溶存ガス量を基準値以下にする為の装置であって、
前記装置は容器Ｂ内の液体が容器Ａ内に輸送される輸送路を具備してなり、
前記輸送路は減圧室を具備してなる
装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、前記減圧室は、好ましくは、幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗ＞深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈを満たすよう構成されてなる装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、好ましくは、前記輸送路は略水平面方向に延在した輸送路を具備してなり、前記略水平面方向に延在した輸送路に前記減圧室が構成されてなる装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、前記輸送路は、好ましくは、更に、前記略水平面方向に延在した輸送路の一端側に繋がった上下方向の輸送路と、前記略水平面方向に延在した輸送路の他端側に繋がった上下方向の輸送路とを具備する装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、好ましくは、前記Ｗは前記Ｈの１．３倍以上である装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、好ましくは、前記Ｈは０．３ｍ以下である装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、好ましくは、前記Ｗは４ｃｍ以上である装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、前記減圧室の内形は、例えば略扁平箱形状であり、前記略扁平箱形状における前記輸送液体の輸送方向の平均長Ｌ１と、前記略扁平箱形状における前記輸送方向に略直交する幅方向の平均長Ｗ１と、前記略扁平箱形状における前記輸送液体の深さ方向の平均長Ｈ１とが、Ｌ１＞Ｈ１，Ｗ１＞Ｈ１を満たすよう構成されてなる装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、好ましくは、前記Ｌ１が１３ｃｍ以上、前記Ｗ１が４ｃｍ以上、前記Ｈ１が０．３ｍ以下である装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、好ましくは、０＜Ｈ／Ｓ（前記Ｈは前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚。前記Ｓは前記減圧室を輸送される液体と気相との界面の面積。前記Ｈ，Ｓの物理量の単位はｃｍ。）≦０．０３９５である装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、前記装置は容器Ｂを更に具備してなる装置を提案する。

本発明は、前記装置であって、前記装置は容器Ａを更に具備してなる装置を提案する。

本発明は、
容器Ａ内の液体の溶存ガス量を基準値以下にする為の方法であって、
前記容器Ａ内の液体は容器Ｂ内から輸送され、
幅（前記輸送途中における液体の幅方向の平均長）Ｗ＞深さ（前記輸送途中における液体の深さの平均厚）Ｈである個所において、前記液体は減圧処理を受ける
方法を提案する。

本発明は、
容器Ａ内の液体の溶存ガス量を基準値以下にする為の方法であって、
前記容器Ａ内の液体は容器Ｂ内から輸送され、
前記輸送途中において、前記液体は、その厚さが０．３ｍ以下であるよう制御され、
前記液体の厚さが０．３ｍ以下の状態において、前記液体は減圧処理を受ける
方法を提案する。

本発明は、
容器Ａ内の液体の溶存ガス量を基準値以下にする為の方法であって、
前記容器Ａ内の液体は容器Ｂ内から輸送され、
前記輸送途中において、前記液体は、その厚さが０．３ｍ未満であるよう制御され、
前記液体の厚さが０．３ｍ未満の状態において、前記液体は減圧処理を受ける
方法を提案する。

本発明は、前記方法が前記装置において実施される方法を提案する。

溶存ガスの除去処理（脱気処理）が短時間で終わる。

本発明の一実施形態になる装置（溶存ガス除去装置）の要部の概略図 本発明の特長を表すグラフ 従来の溶存ガス除去の説明図

以下、本発明の実施形態が説明される。

第１の発明は装置である。前記装置は、容器Ａ内の液体に存する溶存ガス量を基準値以下にする為の装置である。前記基準値は前記液体を購入する顧客によって決められている。前記基準値は前記液体が使用される用途によって決まる。前記装置は、容器Ｂ内の液体が容器Ａ内に輸送される輸送路を具備する。前記輸送路は減圧室を具備する。本発明は前記輸送路（液体の輸送途中）において減圧処理が行われるように構成された。

輸送路における液体の深さ（平均深さ：高さ：厚さ）は、円筒状ボンベに充填（保管：保存）された液体の深さ（高さ）よりも遥かに小さく出来る。勿論、前記円筒状ボンベを扁平箱形状にしておけば、充填（保管：保存）液体の高さを小さくできる。高さが小さな構造のボンベで脱気処理すれば、脱気に要する時間が短縮される。しかし、高さを低く（この事は、ボンベ容量が同じであれば、面積を広くと言う事になる。）した前記扁平箱形状のボンベでは、ボンベの設置（保管）に大面積を要する。これは現実的ではない。従って、高さを低く（面積を大きく）した前記扁平箱形状のボンベは未だ提供されていない。

さて、上述の通り、液体の輸送路における途中であれば、その輸送路における液体の深さ（厚さ）を浅くするのは容易である。前記輸送路の一部を扁平箱形状としても、前記扁平箱形状ボンベの場合に起きた問題は大幅に改善される。本発明にあっては、溶存ガス除去（脱気）処理を、ボンベに充填された後の段階ではなく、ボンベに充填される前の段階、即ち、輸送途中において、行われるようにした。従って、脱気に要する時間が大幅に短縮できた。

前記輸送路は、好ましくは、略水平面方向に延在した輸送路を具備する。前記略水平面方向に延在した輸送路に前記減圧室が構成されている。前記輸送路が略水平方向に延在した輸送路を持っていると、この輸送路が、仮に、背が高い場合であっても、液体輸送量を少なくすれば、この輸送路における液体の深さを浅くできる。従って、前記輸送路が略水平面方向に延在した輸送路を具備している事は好都合である。勿論、通常は、輸送路は傾いておらず、水平方向である。しかし、輸送に問題がなければ、輸送路は多少傾いていても差し支えない。前記「略水平面方向」の「略」とは、そのような意味合いである。

前記輸送路は、好ましくは、前記略水平面方向に延在した輸送路の一端側に繋がった上下方向の輸送路を具備する。前記輸送路は、好ましくは、前記略水平面方向に延在した輸送路の他端側に繋がった上下方向の輸送路を具備する。上下方向の輸送路は、前記略水平面方向に延在した輸送路の何れか一端側のみでも良い。勿論、両端側に設けられている事は更に好ましい。特に、前記容器Ａ側に接続される上下方向の輸送路が設けられている事は好ましかった。その理由は、前記略水平面方向に延在した輸送路において、液体は脱気処理される。この脱気処理された液体は前記上下方向の輸送路の内壁を伝わって落下して前記容器Ａ内に充填される。前記上下方向の輸送路の内壁を伝わって落下している液体は、恰も、薄膜状態である。従って、液相厚さは非常に薄い。この薄膜状態でも脱気処理が行われるから、脱気が効果的である。更には、前記略上下方向の輸送路の内壁を伝わって落下して行く液体は、恰も、撹拌作用の如きの作用を受けていた。従って、脱気が、一層、効果的であった。

前記減圧室は、好ましくは、幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗ＞深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈを満たすよう構成されている。この要件は、前記減圧室を輸送される液体の深さが浅い事を意味している。これは、川幅が広い川と川幅が狭い川とを考えたならば自明であろう。川幅が狭い上流側と川幅が広い下流側とを考えたならば自明であろう。幅が広くなればなる程、そこを流れる一定量の液体の高さ（深さ）は浅くなる。従って、前記Ｗ＞前記Ｈの要件が好ましい事は容易に理解されるであろう。更に好ましくは、前記Ｗは前記Ｈの３．８倍以上であった。もっと好ましくは、前記Ｗは前記Ｈの１８．４倍以上であった。すなわち、斯かる寸法関係を満たすことによって、本発明の特長が格段に奏された。

前記Ｈは、好ましくは、３ｃｍ以下であった。更に好ましくは２ｃｍ以下であった。下限値に理論上の制限はない。前記Ｈが０に近付く程、脱気（溶存ガス除去）に要する時間は短縮される。しかし、前記Ｈが０に近付くと、液体輸送量が少なくなる。これでは全体の効率が低下する。従って、前記Ｈの下限値は０．５ｃｍ程度であった。斯かる寸法関係を満たすことによって、本発明の特長が格段に奏された。

前記減圧室の内形は、例えば略扁平箱形状である。この「略扁平箱形状」の「略」の意味合いは、変形を許容するからである。例えば、減圧室の底面側が円弧形状（楕円弧形状：波形状：曲線）であっても良いと言う意味である。本発明の技術的思想からすると、減圧室の底面側が平坦な構造（形状）である必要はない。同様な理由により、減圧室の上面側（天面）が平坦な構造（形状）である必要はない。特に、上面側にあっては、輸送される液体が天面に接っしてないから、底面側以上に制約がない。同様な理由により、減圧室の側面側が平坦な構造（形状）である必要はない。勿論、底面側が平坦な構造（形状）の方が製造は容易である。前記減圧室を前記略扁平箱形状に構成した場合、要件（Ｌ１＞Ｈ１，Ｗ１＞Ｈ１）が満たされていることが好ましかった。前記Ｌ１＝前記略扁平箱形状における前記輸送液体の輸送方向の平均長。前記Ｗ１＝前記略扁平箱形状における前記輸送方向に略直交する幅方向の平均長。前記Ｈ１＝前記略扁平箱形状における前記輸送液体の深さ方向の平均長。更に好ましくは、０＜Ｈ１／Ｌ１＜２．２，０＜Ｈ１／Ｗ１＜６．８であった。斯かる寸法関係を満たすことによって、本発明の特長が格段に奏された。

好ましくは前記Ｌ１が１３ｃｍ以上であった。更に好ましくは前記Ｌ１が０．５ｍ以上であった。もっと好ましくは前記Ｌ１が０．８ｍ以上であった。好ましくは前記Ｗ１が４．２ｃｍ以上である。更に好ましくは前記Ｗ１が４．５ｃｍ以上であった。もっと好ましくは前記Ｗ１が９．２ｃｍ以上であった。好ましくは前記Ｈ１が０．３ｍ以下であった。更に好ましくは前記Ｈ１が２ｃｍ以下であった。前記Ｈ１の下限値は０．５ｃｍ程度であった。斯かる寸法関係を満たすことによって、本発明の特長が格段に奏された。

前記減圧室は要件（０＜Ｈ／Ｓ≦０．０４（前記Ｈ＝前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚。前記Ｓ＝前記減圧室を輸送される液体と気相との界面の面積。）前記Ｈ，Ｓの物理量の単位はｃｍ。）を満たしているのも好ましかった。更に好ましくは０＜Ｈ／Ｓ≦０．００３であった。もっと好ましくは０＜Ｈ／Ｓ≦０．０００７であった。要するに、前記減圧室における液体の深さに比べて気相に露出している液体の表面積が大きいと言うことである。こうしておけば、減圧による脱気が効果的に行われた。斯かる寸法関係を満たすことによって、本発明の特長が格段に奏された。

前記深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈ、前記幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗ、前記輸送液体の輸送方向の平均長Ｌ１、前記輸送方向に略直交する幅方向の平均長Ｗ１、前記輸送液体の深さ方向の平均長Ｈ１等における「平均」の意味は次の通りである。前記Ｗ，Ｈ，Ｌ１，Ｗ１，Ｈ１が、場所に依らずに一定の場合は、平均は前記一定の値である。前記Ｗ，Ｈ，Ｌ１，Ｗ１，Ｈ１に変動がある場合は、その方向に沿った長さでの積分値を求め、前記積分値を前記長さで割った値が平均値となる。液体の深さ（液体の深さの平均厚）Ｈは次のようにして求められる。幅方向（液体の流路方向に対して直交方向）における液体の深さが一定で液体の流路方向に沿っての液体の深さが変化している場合は、液体の流路方向に沿っての液体の深さの積分値（流路方向に沿っての垂直面での断面積）を求め、この積分値（断面積）を前記流路方向の長さで割った値が前記深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈである。幅方向（液体の流路方向に対して直交方向）における液体の深さが変化していて液体の流路方向に沿っての液体の深さが一定の場合は、液体の幅方向に沿っての液体の深さの積分値（流路方向に直交方向の垂直面での断面積）を求め、この積分値（断面積）を前記幅方向の長さで割った値が前記深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈである。幅方向（液体の流路方向に対して直交方向）における液体の深さも液体の流路方向に沿っての液体の深さも共に変化している場合は、前記領域における液体の体積値を求め、前記体積値を面積値（前記領域における液体と気相との界面における面積値）で割った値が前記深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈである。但し、例えば前記減圧室の底面の一部に凹条溝が有る場合、前記凹条溝の個所では深さが深くなっている。前記凹条溝の個所においては、液体が溜まっているものの、液体が輸送されることはない。すなわち、前記凹条溝に溜まった液体は容器Ａ内に輸送される事はない。このような場合は、その個所における深さは「前記深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈ」には参入されない。つまり、無視される。前記幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗは次のようにして求められる。深さ方向における前記幅が同一（一定）の場合、即ち、液体の流路方向においてのみ前記幅が変化している場合、前記液体と気相との界面における面積値を求め、前記面積値を液体の流路方向における長さで割った値が前記幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗである。深さ方向における前記幅も液体の流路方向における幅も変化している場合、前記領域における液体の体積値を求め、前記体積値を面積値（前記領域における液体と気相との界面における面積値）で割った値が前記幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗである。他の物理量の平均値も上記に準じてもとめる事が出来る。前記幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗの算出に際しては、基本的には、気・液界面における幅の平均値を考えれば良い。なぜならば、溶存ガスの放出は液面の広さに大きく依存するからである。他の物理量の平均値も前記算出に準じて決められる。

前記Ｌ１は、好ましくは、１３ｃｍ以上であった。更に好ましくは０．５ｍ以上あった。もっと好ましくは０．８ｍ以上であった。好ましくは１２ｍ以下であった。前記Ｗ１は、好ましくは、４．２ｃｍ以上であった。更に好ましくは４．５ｃｍ以上であった。もっと好ましくは９．２ｃｍ以上であった。好ましくは０．６ｍ以下であった。前記Ｈ１は、好ましくは、０．５ｃｍ以上であった。更に好ましくは１ｃｍ以上であった。好ましくは０．３ｍ以下であった。斯かる寸法関係を満たすことによって、本発明の特長が格段に奏された。

前記Ｈ／Ｓ（前記Ｈは前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚。前記Ｓは前記減圧室を輸送される液体と気相との界面の面積。前記Ｈ，Ｓの物理量の単位はｃｍ。）は、好ましくは、０．０４以下であった。更に好ましくは０．００２以下であった。もっと好ましくは０．０００７以下であった。好ましくは、０以上であった。更に好ましくは０．０００００７以上であった。斯かる寸法関係を満たすことによって、本発明の特長が格段に奏された。

第２の発明は方法である。前記方法は、容器Ａ内の液体の溶存ガス量を基準値以下にする為の方法である。前記容器Ａ内の液体は容器Ｂ内から輸送される。前記液体は輸送途中で減圧処理を受ける。特に、幅（前記輸送途中における液体の幅方向の平均長）Ｗ＞深さ（前記輸送途中における液体の深さの平均厚）Ｈである個所において、前記液体は減圧処理を受ける。或いは、前記輸送途中において、前記液体は、その厚さが０．３ｍ以下（例えば、０．３ｍ未満）であるよう制御される。そして、前記液体の厚さが０．３ｍ以下（例えば、０．３ｍ未満）の状態において、前記液体は減圧処理を受ける。又は、前記減圧処理は前記装置が用いられて行われる。

以下、具体的な実施例が挙げられる。但し、本発明は以下の実施例にのみ限定されない。本発明の特長が大きく損なわれない限り、各種の変形例や応用例も本発明に含まれる。

図１は、本発明の一実施形態になる装置（溶存ガス除去装置）の要部の概略図である。

１，２，３は輸送路である。輸送路１，２，３は、金属製管でも、樹脂製管でも、何でも良い。輸送される液体４に応じて選択される。本例では、耐食性の観点から、ステンレス製のものとした。容器Ｂ内の液体４が、輸送路２，１，３を介して、容器Ａ内に輸送される。容器Ｂは、図３における原料容器１１が相当する。容器Ａは、図３における円筒状ボンベ１３が相当する。図１では、容器Ｂは省略されている。

輸送路１は水平方向に配置されている。輸送路１は扁平箱形状（直方体形状：内形における高さ（上下方向寸法）Ｈ１、長さ（液体流路に沿った方向の長さ：図１では左右方向における長さ）Ｌ１、幅（図１では紙面に垂直な方向に沿った方向の長さ）Ｗ１）である。前記Ｈ１は３〜８ｃｍである。前記Ｌ１は５０〜８０ｃｍである。前記Ｗ１は４〜９．２ｃｍである。勿論、条件（Ｌ１＞Ｈ１，Ｗ１＞Ｈ１）が満たされている。条件（０＜Ｈ１／Ｌ１＜２．２，０＜Ｈ１／Ｗ１＜６．８）も満たされている。一つの具体例では、Ｈ１＝３．２ｃｍ，Ｌ１＝７９．２ｃｍ，Ｗ１＝９．２ｃｍであった。

輸送路２は上下方向に配置されている輸送路である。輸送路２は輸送路１の上流側の一端部に連結されている。輸送路３は上下方向に配置されている輸送路である。輸送路３は輸送路１の下流側の一端部に連結されている。輸送路２，３は、輸送路１が扁平箱形状であったのに対して、如何なる形状でも良い。扁平箱形状でも良いし、丸管状でも良い。本実施形態では、輸送路２，３は丸管であった。

輸送路２には冷却機構（図示せず）が設けられている。容器Ｂ（図示せず）内に圧力を加え（加圧は不活性ガスの導入による。）、容器Ｂ内の液体４を輸送路２に押出（輸送）した際、輸送路２が冷却されていることから、輸送路２を輸送される液体４中に不活性ガスが溶け難くなっている。

５は輸送路１の天面に設けられた排気口である。排気口５には真空ポンプ（図示せず）が接続されている。

上記装置において、不活性ガスが容器Ｂ（図示せず）内に導入された。これによって、容器Ｂ内が加圧された。容器Ｂ内の液体４は輸送路２に輸送された。本例では、液体４の輸送速度は０．６７Ｌ／ｍｉｎであった。前記輸送速度は容器Ａ内への液体４の充填量と充填時間から算出された。前記液体４の輸送量と輸送路１の形状（Ｈ１＝３．２ｃｍ，Ｌ１＝７９．２ｃｍ，Ｗ１＝９．２ｃｍ）との関係から、輸送路１を輸送される液体４の厚さ（深さ）Ｈは０．５ｃｍである。従って、Ｈ／Ｗ１（Ｗ＝Ｗ１）＝０．０５４である。真空ポンプ（図示せず）が作動し、輸送路１，３内の気体が排気された。真空度は真空ポンプの性能から６．５Ｋｐａ程度である。

輸送路１内を輸送（通過）される液体４の深さは非常に浅い。従って、輸送路１内を輸送（通過）中の液体４に溶存していたガスはスムーズに気相に放出された。輸送路３内における液体４は輸送路３内壁を伝わって落下していた。従って、この段階の液体４は薄膜状態であった。かつ、輸送路３内壁を伝わって落下して行く液体４は、恰も、捩れているかの如くであった。恰も撹拌が行われているような様子であった。輸送路３においても、液体４中に溶存しているガスの脱気が効果的に行われていた。

図３の円筒状ボンベ１３（内容積が０．０１ｍ^３）と同体積の容器Ｂ内に液体４が充填された。この充填段階では液体４中に含まれていた溶存ガスの除去は完了している。充填に要した時間は１０分間であった。従来例で述べた時間に比べて大幅に短縮されていることが判る。

図２は、上記実施形態による溶存ガスの除去作業が行われた液体が容器Ａ内に充填された後の容器内圧と温度との関係を示すグラフである。●印が上記実施形態による場合の内圧で、■印が同じ液体の理論蒸気圧である。両者がほぼ同じと言うことは、溶存ガスが十分に除去されていることを示している。

１，２，３ 輸送路
４ 液体
５ 排気口

Claims (15)

1. 容器Ａ内の液体に存する溶存ガス量を基準値以下にする為の装置であって、
   前記装置は容器Ｂ内の液体が容器Ａ内に輸送される輸送路を具備してなり、
   前記輸送路は減圧室を具備してなる
   装置。
2. 前記減圧室は、
   幅（前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長）Ｗ＞深さ（前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚）Ｈを満たすよう構成されてなる
   請求項１の装置。
3. 前記輸送路は略水平面方向に延在した輸送路を具備してなり、
   前記略水平面方向に延在した輸送路に前記減圧室が構成されてなる
   請求項１又は請求項２の装置。
4. 前記輸送路は、更に、
   前記略水平面方向に延在した輸送路の一端側に繋がった上下方向の輸送路と、
   前記略水平面方向に延在した輸送路の他端側に繋がった上下方向の輸送路
   とを具備する
   請求項３の装置。
5. 前記Ｗは前記Ｈの１．３倍以上である
   請求項２〜請求項４いずれかの装置。
6. 前記減圧室を輸送される液体の平均深さが０．３ｍ以下であるよう構成されてなる
   請求項１〜請求項５いずれかの装置。
7. 前記減圧室を輸送される液体の幅方向の平均長が４ｃｍ以上であるよう構成されてなる
   請求項１〜請求項６いずれかの装置。
8. 前記減圧室の内形は略扁平箱形状であり、
   前記略扁平箱形状における前記輸送液体の輸送方向の平均長Ｌ１と、前記略扁平箱形状における前記輸送方向に略直交する幅方向の平均長Ｗ１と、前記略扁平箱形状における前記輸送液体の深さ方向の平均長Ｈ１とが、Ｌ１＞Ｈ１，Ｗ１＞Ｈ１を満たすよう構成されてなる。
   請求項１〜請求項７いずれかの装置。
9. 前記Ｌ１が１３ｃｍ以上、前記Ｗ１が４ｃｍ以上、前記Ｈ１が０．３ｍ以下である
   請求項８の装置。
10. ０＜Ｈ／Ｓ（前記Ｈは前記減圧室を輸送される液体の深さの平均厚。前記Ｓは前記減圧室を輸送される液体と気相との界面の面積。前記Ｈ，Ｓの物理量の単位はｃｍ。）＜０．０３９である
    請求項１〜請求項９いずれかの装置。
11. 前記装置は容器Ｂを更に具備してなる
    請求項１〜請求項１０いずれかの装置。
12. 前記装置は容器Ａを更に具備してなる
    請求項１〜請求項１１いずれかの装置。
13. 容器Ａ内の液体の溶存ガス量を基準値以下にする為の方法であって、
    前記容器Ａ内の液体は容器Ｂ内から輸送され、
    幅（前記輸送途中における液体の幅方向の平均長）Ｗ＞深さ（前記輸送途中における液体の深さの平均厚）Ｈである個所において、前記液体は減圧処理を受ける
    方法。
14. 容器Ａ内の液体の溶存ガス量を基準値以下にする為の方法であって、
    前記容器Ａ内の液体は容器Ｂ内から輸送され、
    前記輸送途中において、前記液体は、その厚さが０．３ｍ以下であるよう制御され、
    前記液体の厚さが０．３ｍ以下の状態において、前記液体は減圧処理を受ける
    方法。
15. 請求項１３又は請求項１４の方法であって、
    前記方法は請求項１〜請求項１２いずれかの装置が用いられて処理される
    方法。
    
    

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