JP2020101299A

JP2020101299A - 冷蔵庫

Info

Publication number: JP2020101299A
Application number: JP2018237858A
Authority: JP
Inventors: 晴樹額賀; Haruki Nukaga; 良二河井; Ryoji Kawai; 貴史山▲崎▼; Takafumi Yamazaki; 慎太郎草野; Shintaro Kusano; 慎一郎岡留; Shinichiro Okadome; 圭介服部; Keisuke Hattori; 大板倉; Masaru Itakura; 浩俊渡邊; Hirotoshi Watanabe; 真申小川; Masanobu Ogawa
Original assignee: Hitachi Global Life Solutions Inc
Current assignee: Hitachi Global Life Solutions Inc
Priority date: 2018-12-20
Filing date: 2018-12-20
Publication date: 2020-07-02
Also published as: CN111351300A

Abstract

【課題】冷蔵温度帯の貯蔵室を冷却する遠心ファンを確実に除霜して、翼間の霜成長による冷却性能の低下が起き難い冷蔵庫を提供する。【解決手段】冷凍温度帯の冷凍貯蔵室と、該冷凍貯蔵室を冷却する蒸発器と、該蒸発器と熱交換した空気を前記冷凍貯蔵室に送風する遠心型ファンと、前記蒸発器と前記遠心型ファンが実装される冷却風路空間と、前記遠心型ファンを加熱するファン加熱手段と、前記遠心型ファンの温度を検知するファン温度検知手段を備えること。【選択図】図１6

Description

本発明は、家庭用の冷凍冷蔵庫に関する。

本技術分野の背景技術として、例えば特開２００７−３０９６３４号公報（特許文献１）や、特開２０１０−２４３０５８号公報（特許文献１）がある。

特許文献１には、本体である外郭が断熱箱体で構成されており、この断熱箱体の内部空間（すなわち庫内）は、冷蔵室と冷凍室を左右でわけて備え、前記冷蔵室及び前記冷凍室それぞれに蒸発器と遠心ファンとを備えた冷蔵庫が開示されている（例えば特許文献１の図１参照）。

特開２００７−３０９６３４号公報

特許文献１記載の冷蔵庫において、遠心ファンは軸方向に吸込んだ空気を径方向に吐出するファンであり、吐出開口に対して吸込開口が狭くなる。そのため、低温の冷凍温度帯室の冷却用に用いると、狭い吸込開口近傍で霜が成長して風量が減少し、冷却性能が低下するという問題が生じることがあった。

上記課題に鑑みてなされた本発明の冷蔵庫は、冷凍温度帯の冷凍貯蔵室と、該冷凍貯蔵室を冷却する蒸発器と、該蒸発器と熱交換した空気を前記冷凍貯蔵室に送風する遠心型ファンと、前記蒸発器と前記遠心型ファンが実装される冷却風路空間と、前記遠心型ファンを加熱するファン加熱手段と、前記遠心型ファンの温度を検知するファン温度検知手段を備えたことを特徴とする。

本発明によれば、冷蔵温度帯の貯蔵室を冷却する遠心ファンを確実に除霜して、翼と周辺風路の霜成長による冷却性能の低下が起きにくい冷蔵庫を提供できる。

実施例に係わる冷蔵庫の正面図図１のＡ−Ａ断面図（ａ）は図１のドア、容器、吐出口を外した状態の正面図、（ｂ）は図１のドア、容器を外した状態の正面図実施例に係る製氷室、冷凍室、第一切替室、及び第二切替室の冷気の流れを示す風路構造の概略図実施例に係る冷蔵庫の冷凍サイクルの構成図（ａ）は実施例に係る冷蔵用蒸発器の構成図、（ｂ）は実施例に係る冷凍用蒸発器の構成図（ａ）は実施例に係る冷蔵用ファン翼の斜視図、（ｂ）は実施例に係る冷凍用ファン翼の斜視図実施例に係る冷蔵室にターボファンを鉛直に実装した場合の側断面図図２の冷凍用ファン近傍の拡大図図９（ａ）の冷凍用ファンの翼直径を拡大した場合の図図９（ａ）の冷凍用ファンの形態をプロペラファンとした図図１０（ａ）のプロペラファンの翼直径を拡大した場合の図図３（ａ）の冷蔵室以外の拡大図図１１の第一切替室を冷凍モード、第二切替室を冷蔵モードとした場合のダンパの開閉状態を示す図実施例に係る抵抗曲線とファン単体特性の関係図実施例に係る冷凍用ファンの斜視図実施例に係る冷凍用ファンの中央断面の詳細図実施例に係る運転パターンの一例を示す図

以下、本発明の実施形態である。

本発明に関する冷蔵庫の実施例について説明する。図１は実施例に係わる冷蔵庫の正面図、図２は図１のＡ−Ａ断面図である。

図1に示すように、冷蔵庫１の箱体１０は、上方から冷蔵室２、左右に併設された製氷室３と冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６の順番で貯蔵室を有している。

冷蔵庫１はそれぞれの貯蔵室の開口を開閉するドアを備えている。これらのドアは、冷蔵室２の開口を開閉する、左右に分割された回転式の冷蔵室ドア２ａ、２ｂと、製氷室３、冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６の開口をそれぞれ開閉する引き出し式の製氷室ドア３ａ、冷凍室ドア４ａ、第一切替室ドア５ａ、第二切替室ドア６ａである。これら複数のドアの内部材料は主にウレタンで構成されている。

冷蔵室２の高さＨ１は冷凍室４と第一切替室５をあわせた高さＨ２より大きい構成（Ｈ１＞Ｈ２）となっている。

また、床から冷蔵室２のドア２ａ、ドア２ｂの下端までの距離をＨ３、製品高さをＨ４としたとき、Ｈ３は８００〜１２００ｍｍ、Ｈ４は１７００〜２１００ｍｍとなるように、それぞれＨ３＝９５０ｍｍ、Ｈ４＝１８２０ｍｍとしている。これにり、使用者が立った状態で冷蔵室２を使えるため、使い勝手を向上している。

ドア２ａには庫内の温度設定の操作を行う操作部２００を設けている。ドア２ａ、２ｂを冷蔵庫１に固定するために、ドアヒンジ（図示せず）が冷蔵室２上部及び下部に設けてあり、上部のドアヒンジはドアヒンジカバー１６で覆われている。

冷蔵室２は庫内を冷蔵温度帯（０℃以上）の例えば平均的に４℃程度にした冷蔵貯蔵室であり、製氷室３及び冷凍室４は、庫内を冷凍温度帯（０℃未満）の例えば平均的に−１８℃程度にした冷凍貯蔵室でありる。第一切替室５、及び第二切替室６は冷凍温度帯もしくは冷蔵温度帯に設定可能な切替貯蔵室で、例えば、平均的に４℃程度にする冷蔵モードと、平均的に−２０℃程度にする冷凍モードとを切り替えられる。なお、本実施例の冷蔵庫１では、さらに冷蔵モードと冷凍モードの間の温度となる強冷蔵モードや弱冷凍モード、また冷蔵モードよりも高温にする弱冷蔵モード、冷凍モードよりも低温にする強冷凍モードといった、複数の運転モードを設けており、これらの運転モードは操作部２００を操作することで選択できる。

図２に示すように、冷蔵庫１は、鋼板製の外箱１０ａと合成樹脂製の内箱１０ｂとの間に発泡断熱材（例えば発泡ウレタン）を充填して形成される箱体１０により、庫外と庫内は隔てられて構成されている。箱体１０には発泡断熱材に加えて、比較的熱伝導率の低い真空断熱材を外箱１０ａと内箱１０ｂとの間に実装することで、食品収納容積を低下させることなく断熱性能を高めている。ここで、真空断熱材は、グラスウールやウレタン等の芯材を、外包材で包んで構成される。外包材はガスバリア性を確保するために金属層（例えばアルミニウム）を含む。また、真空断熱材は製造性から一般的に各面形状が平面で形成される。

本実施例では、箱体１０の背部、下部に真空断熱材２５ｆ、２５ｇを、箱体１０の両側部に真空断熱材２５ｈ（図示せず）を設けることで、冷蔵庫１の断熱性能を高めている。

同様に、本実施例では、第一切替室ドア５ａ、第二切替室ドア６ａに真空断熱材２５ｄ、２５ｅを設けることで、冷蔵庫１の断熱性能を高めている。上記の断熱構成は、特に各切替室５、６を冷凍モードとし、庫外と切替室５、６との温度差が大きく、外気から侵入する熱量が多い場合に、省エネルギー性能を大きく向上できる。

冷蔵室２と、製氷室３及び冷凍室４は断熱仕切壁２８によって隔てられている。また、製氷室３及び冷凍室４と、第一切替室５は断熱仕切壁２９によって隔てられ、第一切替室５と第二切替室６は断熱仕切壁３０によって隔てられている。本実施例の冷蔵庫１では断熱仕切壁２９の内部に真空断熱材２５ｂを、断熱仕切壁３０内部に真空断熱材２５ｃを設けることで、貯蔵室間の熱移動を抑制して冷蔵庫１の断熱性能を高めている。

さらに、本実施例の冷蔵庫１では、後述するＦ蒸発器１４ｂ及びその周辺風路（Ｆ蒸発器室８ｂ、冷凍室風路１２、及び冷凍室戻り風路１２ｄ）と、第一切替室５との間に断熱仕切壁２７を設けており、この断熱仕切壁２７にも真空断熱材２５ａを設けることで、冷蔵庫１の断熱性能を高めている。上記の断熱構成は、特に第一切替室５を冷蔵モードとし、第二切替室６を冷凍モードとした場合の冷蔵庫１の省エネルギー性能を向上できる。冷蔵温度帯の第一切替室５は、隣接する部屋が冷凍温度帯である上面（断熱仕切壁２９）、背面（断熱仕切壁２７）、さらに底面（断熱仕切壁３０）から吸熱され、第一切替室５が過度に冷却されるため、冷蔵温度帯を保つためにヒータ（図示せず）での加熱が必要となる場合がある。本実施例の冷蔵庫では、断熱仕切壁２７、２９、３０の内部に真空断熱材２５ａ、２５ｂ、２５ｃを設け、第一切替室５の上面、背面、及び底面からの過度な吸熱を抑えることで、第一切替室５を冷蔵温度帯に保ちやすくなり、ヒータでの加熱を抑えて省エネルギー性能を向上している。

冷蔵室ドア２ａ、２ｂの庫内側には複数のドアポケット３３ａ、３３ｂ、３３ｃを設け、また棚３４ａ、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄを設けることで、冷蔵室２内は複数の貯蔵スペースに区画されている。製氷室ドア３ａ、冷凍室ドア４ａ、第一切替室ドア５ａ、第二切替室ドア６ａには、一体に引き出される製氷室容器３ｂ、冷凍室容器４ｂ、第一切替室容器５ｂ、第二切替室容器６ｂを備えている。

冷蔵室２、冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６の庫内背面側には、それぞれ冷蔵室温度センサ４１、冷凍室温度センサ４２、第一切替室温度センサ４３、第二切替室温度センサ４４を設け、Ｒ蒸発器１４ａの上部にはＲ蒸発器温度センサ４０ａ、Ｆ蒸発器１４ｂの上部にはＦ蒸発器温度センサ４０ｂを設け、これらのセンサにより、冷蔵室２、冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６、Ｒ蒸発器１４ａ、及びＦ蒸発器１４ｂの温度を検知している。また、冷蔵庫１の天井部のドアヒンジカバー１６の内部には、外気温度センサ３７と外気湿度センサ３８を設け、外気（庫外空気）の温度と湿度を検知している。その他にも、ドアセンサ（図示せず）を設けることで、ドア２ａ、２ｂ、３ａ、４ａ、５ａ、６ａの開閉状態をそれぞれ検知している。

冷蔵庫１の上部には、制御装置の一部であるＣＰＵ、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリ、インターフェース回路等を搭載した制御基板３１を配置している。また、制御基板３１は、外気温度センサ３７、外気湿度センサ３８、冷蔵室温度センサ４１、冷凍室温度センサ４２、第一切替室温度センサ４３、第二切替室温度センサ４４、Ｒ蒸発器温度センサ４０ａ、Ｆ蒸発器温度センサ４０ｂ等と電気配線（図示せず）で接続されている。

制御基板３１では、各センサの出力値や操作部２６の設定、ＲＯＭに予め記録されたプログラム等を基に、後述する圧縮機２４やＲファン９ａ、Ｆファン９ｂ、ダンパ１０１ａ、１０１ｂ、１０２ａ、１０２ｂ、冷媒制御弁５２の制御を行っている。

図３（ａ）は、図１のドア、容器、後述する吐出口を外した状態の正面図である。図２および図３（ａ）を用いて、冷蔵室２内の風路および冷気の流れを説明する。

図２および図３（ａ）に示すように、冷蔵用蒸発器であるＲ蒸発器１４ａは、冷蔵室２の背部にあるＲ蒸発器室８ａの内部に設けてある。Ｒ蒸発器１４ａと熱交換して低温になった空気（冷気）は、Ｒ蒸発器１４ａの上方に設けた冷蔵用ファンであるＲファン９ａにより、冷蔵室風路１１、冷蔵室吐出口１１ａを介して冷蔵室２に送風され、冷蔵室２内を冷却する。ここで、Ｒファン９ａの形態は、遠心型ファンであるターボファンとしている。冷蔵室２に送風された空気は冷蔵室戻り口１５ａ（図２参照）及び冷蔵室戻り口１５ｂ（図３（ａ）参照）からＲ蒸発器室８ａへと戻り、再びＲ蒸発器１４ａにより冷却される。

冷蔵室２の冷蔵室吐出口１１ａは冷蔵室２の上部に設けており、本実施例では最上段の棚３４ａと二段目の棚３４ｂの上方に空気が吐出するように設けている。また、冷蔵室戻り口１５ａ、１５ｂは冷蔵室２の下部に設けており、本実施例では冷蔵室戻り口１５ｂは冷蔵室２の下から２番目の段（棚３４ｃと棚３４ｄの間）に設け、冷蔵室戻り口１５ａは冷蔵室２の最下段（棚３４ｄと断熱仕切壁２８の間）で、後述する第二間接冷却室３６の略背部に設けている。

図３（ｂ）は、図１のドア及び容器を外した状態の正面図である。また、図４は、実施例１に係る第一間接冷却室３５を構成するケース３５ａの斜視図である。図３（ｂ）および図４を用いて、第一間接冷却室３５の構成および、そのまわりの冷気の流れを説明し、図２を用いて第二間接冷却室３６の構成および、そのまわりの冷気の流れを説明する。

図３（ｂ）に示すように、冷蔵室２内にある棚３４ｄの上方には第一間接冷却室３５を設けている。第一間接冷却室３５は、ケース３５ａを備えており、また、第一間接冷却室３５に冷気を直接送風する吐出口を設けていない構成としている。

図２に示すように、冷蔵室２の内部である、断熱仕切壁２８の上方には第二間接冷却室３６を設けている。第二間接冷却室３６は、ドア３６ａと収納部３６ｂが接触して密閉される構造としている。これにより、低温低湿な空気が第二間接冷却室３６内の食品に直接入らないようにして、第二間接冷却室３６内の食品の乾燥を抑制している。さらに本実施例の冷蔵庫１の第二間接冷却室３６は、ドア３６ａを閉じると、例えばパッキングによりドア３６ａと収納部３６ｂが隙間なく接触し、密閉される構造としている。加えて、第二間接冷却室３６には、ポンプ（図示せず）が接続されており、ポンプを動作させることで、第二間接冷却室３６内部を、例えば０．８気圧に減圧し、第二間接冷却室３６内に設けた食品の酸化を抑制している。

第二間接冷却室３６は、断熱仕切壁２８を介して製氷室３及び冷凍室４と隣接させており、製氷室３及び冷凍室４による吸熱により、冷蔵室２よりも低温な氷温モード（例えば約−３〜０℃）にできるようにしている。また、断熱仕切り壁２８内にはヒータ（図示せず）を設けており、ヒータを動作させることで冷蔵室２の温度に近いチルドモード（例えば約０〜３℃）にも設定できる。なお、これらの運転モードは操作部２００を操作することで切替えられる。

図４は、実施例１に係る製氷室３、冷凍室４、第一切替室５、及び第二切替室６の冷気の流れを示す風路構造の概略図である。図２および図４を用いて、冷蔵室２以外の庫内の風路構成と、冷気の流れを説明する。

図２および図４に示すように、冷凍用蒸発器であるＦ蒸発器１４ｂは第一切替室５、第二切替室６の背部のＦ蒸発器室８ｂ内に設けてある。Ｆ蒸発器１４ｂと熱交換して低温になった空気（冷気）は、Ｆ蒸発器１４ｂの上方に設けた冷凍用ファンであるＦファン９ｂにより、冷凍室風路１２、冷凍室吐出口１２ａ、１２ｂを介して製氷室３及び冷凍室４に送風され、製氷室３の製氷皿３ｃ内の水、容器３ｂ内の氷、冷凍室４の容器４ｂ内の食品等を冷却する。ここで、Ｒファン９ａの形態は、遠心型ファンであるターボファンとしている。製氷室３及び冷凍室４を冷却した空気は、冷凍室戻り口１２ｃより冷凍室戻り風路１２ｄを介して、Ｆ蒸発器室８ｂに戻り、再びＦ蒸発器１４ｂにより冷却される。

本実施例の冷蔵庫１では、第一切替室５、及び第二切替室６もＦ蒸発器１４ｂで低温にした空気（冷気）で冷却する。第一切替室５及び第二切替室６への冷気の送風は、送風制御部であるダンパ１０１ａ、１０１ｂ、１０２ａ、及び１０２ｂにより制御する。

まず、第一切替室５への冷気の流れを説明する。第一切替室５の冷気の流れは、冷凍モードと冷蔵モードとで異なる。第一切替室５が冷凍モードの際は、ダンパ１０１ａを開けて、ダンパ１０１ｂを閉じる。Ｆ蒸発器１４ｂで冷却された空気は、Ｆファン９ｂ、冷凍室風路１２、ダンパ１０１ａ、そして第一切替室５の直接冷却用吐出口である第一切替室吐出口１１１ａを介して、第一切替室５に設けた第一切替室容器５ｂ内に送風され、第一切替室容器５ｂ内の食品を冷却する。冷気は第一切替室容器５ｂ内の食品を直接冷却するため、比較的短時間で第一切替室容器５ｂ内の食品を冷却できる。

第一切替室５が冷蔵モードの際は、ダンパ１０１ａを閉じて、ダンパ１０１ｂを開ける。Ｆ蒸発器１４ｂで冷却された空気は、Ｆファン９ｂ、冷凍室風路１２、ダンパ１０１ｂ、そして第一切替室５の間接冷却用吐出口である第一切替室吐出口１１１ｂを介して、第一切替室容器５ｂの外側（外周）に送風される。冷気は第一切替室容器５ｂ内の食品に直接到達し難くなり、すなわち食品は第一切替室容器５ｂを介して間接冷却されるため、食品の乾燥を抑えつつ冷却できる。第一切替室吐出口１１１ａ、又は第一切替室吐出口１１１ｂより吐出し、第一切替室５内を冷却した空気は、第一切替室戻り口１１１ｃより冷凍室戻り風路１２ｄを介してＦ蒸発器室８ｂに戻り、再びＦ蒸発器１４ｂにより冷却される。

次に、第二切替室６への冷気の流れを説明する。第二切替室６の構成は、第一の切替室５と同様で、運転モードによってダンパの開閉を変更している。第二切替室６が冷凍モードの際は、ダンパ１０２ａを開け、ダンパ１０２ｂを閉じる。Ｆ蒸発器１４ｂで冷却された空気（冷気）は、Ｆファン９ｂ、冷凍室風路１２、ダンパ１０２ａ、そして第二切替室６の直接冷却用吐出口である第二切替室吐出口１１２ａを介して、第二切替室容器６ｂ内に送風され、第二切替室容器６ｂ上の食品を冷却する。冷気は第二切替室容器５ｂの食品を直接冷却するため、比較的短時間で第二切替室容器６ｂ内の食品を冷却できる。

第二切替室６が冷蔵モードの際は、ダンパ１０２ｂを開け、ダンパ１０２ａを閉じる。Ｆ蒸発器１４ｂで冷却された空気は、Ｆファン９ｂ、冷凍室風路１２、ダンパ１０２ｂ、そして第二切替室６の間接冷却用吐出口である第二切替室吐出口１１１ｂを介して、第二切替室容器６ｂの外側（外周）に送風し、間接冷却として、食品の乾燥を抑えつつ冷却する。第二切替室６内を冷却した空気は、第二切替室戻り口１１２ｃより冷凍室戻り風路１２ｄを介してＦ蒸発器室８ｂに戻り、再びＦ蒸発器１４ｂにより冷却される。

図５は、実施例１に係る冷蔵庫の冷凍サイクルの構成図である。本実施例の冷蔵庫１では、圧縮機２４、冷媒の放熱を行う放熱手段である庫外放熱器５０ａと壁面放熱配管５０ｂ、仕切り壁２８、２９、３０の前面部への結露を抑制する結露防止配管５０ｃ、冷媒を減圧させる減圧手段である冷蔵用キャピラリチューブ５３ａと冷凍用キャピラリチューブ５３ｂ、冷媒と庫内の空気を熱交換させて、庫内の熱を吸熱するＲ蒸発器１４ａとＦ蒸発器１４ｂを備え、これらにより庫内を冷却している。また、冷凍サイクル中の水分を除去するドライヤ５１と、液冷媒が圧縮機２４に流入するのを防止する気液分離器５４ａ、５４ｂを備え、さらに冷媒流路を制御する三方弁５２、逆止弁５６、冷媒流を接続する冷媒合流部５５も備えており、これらを冷媒配管５９により接続することで冷凍サイクルを構成している。

なお本実施例の冷蔵庫１は、冷媒にイソブタンを用いている。また、本実施例の圧縮機２４はインバータを備えて回転速度を変えることができる。

三方弁５２は、５２ａ、５２ｂで示す２つの流出口を備え、流出口５２ａ側に冷媒を流す冷蔵モードと、流出口５２ｂ側に冷媒を流す冷凍モードを備え、これらを切換えできる部材である。また、本実施例の三方弁５２は、流出口５２ａと流出口５２ｂの何れも冷媒が流れないようにする全閉、また何れも冷媒が流れるようにする全開のモードも備え、これらにも切換え可能である。

本実施例の冷蔵庫１では、冷媒は以下のように流れる。圧縮機２４から吐出した冷媒は、庫外放熱器５０ａ、庫外放熱器５０ｂ、結露防止配管５０ｃ、ドライヤ５１の順に流れ、三方弁５２に至る。三方弁５２の流出口５２ａは冷媒配管を介して冷蔵用キャピラリチューブ５３ａと接続され、流出口５２ｂは冷媒配管を介して冷凍用キャピラリチューブ５３ｂと接続されている。

冷蔵室２を冷却する場合は、流出口５２ａ側に冷媒が流れるようにする。流出口５２ａから流出した冷媒は、冷蔵用キャピラリチューブ５３ａ、Ｒ蒸発器１４ａ、気液分離機５４ａ、冷媒合流部５５の順に流れた後、圧縮機２４に戻る。冷蔵用キャピラリチューブ５３ａで低圧低温になった冷媒がＲ蒸発器１４ａを流れることでＲ蒸発器１４ａが低温となり、このＲ蒸発器１４ｂにより冷却された空気をＲファン９ａ（図２参照）で送風することで冷蔵室２を冷却する。

製氷室３、冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６を冷却する際は、流出口５２ｂ側に冷媒が流れるようにする。流出口５２ｂから流出した冷媒は、冷凍用キャピラリチューブ５３ｂ、Ｆ蒸発器１４ｂ、気液分離機５４ｂ、逆止弁５６、冷媒合流部５５の順に流れた後、圧縮機２４に戻る。逆止弁５６は気液分離機５４ｂから冷媒合流部５５側には冷媒が流れ、冷媒合流部５５から気液分離機５４ｂ側へは流れないように配設している。冷凍用キャピラリチューブ５３ｂで低圧低温になった冷媒がＦ蒸発器１４ｂを流れることでＦ蒸発器１４ｂが低温となり、Ｆ蒸発器１４ｂにより冷却された空気をＦファン９ｂ（図２参照）で送風することで製氷室３、冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６を冷却する。

本実施例の冷蔵庫１では、冷蔵室２はＲ蒸発器１４ａを用いて冷却し、製氷室３、冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６はＦ蒸発器１４ｂを用いて冷却する構成としているが、このような構成とすることで、Ｒ蒸発器１４ａとＦ蒸発器１４ｂのそれぞれに異なる蒸発器温度を設定できる。具体的には、冷凍温度帯である、又は冷凍温度帯に設定可能な製氷室３、冷凍室４、第一切替室５、第二切替室６を冷却するＦ蒸発器１４ｂに冷媒を流す際は、これらの貯蔵室よりも低温な蒸発器温度（例えば−２５℃）とする。一方、冷蔵温度帯の冷蔵室２を冷却するＲ蒸発器１４ａに冷媒を流す際は、冷媒の蒸発器温度を比較的高くする（例えば−１０℃）。一般的に、蒸発器の温度が高いほど、冷凍サイクルの冷却効率を高めることができ、省エネルギー性能向上に有効である。また、蒸発器の温度が高いほど、空気が蒸発器を通過する際の空気中の水分の着霜が抑えられ、すなわち空気の除湿が抑えられ、庫内を高湿に保つことができる。従って、Ｒ蒸発器１４ａの温度が高い状態で冷蔵室２を冷却することで、冷凍温度帯の貯蔵室と共通の蒸発器で冷却する場合に比べ、冷蔵室２冷却時の省エネルギー性能を高められるとともに、冷蔵室２内を高湿に保つことができる。

また、冷蔵室２のみを冷却するＲ蒸発器１４ａと、その他の貯蔵室を冷却するＦ蒸発器１４ｂとを分けることで、Ｒ蒸発器１４ａの除霜方式をオフサイクル除霜とし、さらなる省エネルギー性能向上と、冷蔵室２の高湿化を図っている。

まず、Ｆ蒸発器１４ｂの下部には、Ｆ蒸発器１４ｂを加熱するラジアントヒータ２１を設けている。ラジアントヒータ２１は、例えば５０Ｗ〜２００Ｗの電気ヒータで、本実施例では１５０Ｗのとしている。Ｆ蒸発器１４ｂの除霜時に発生した除霜水（融解水）はＦ蒸発器室８ｂの下部のＦトイ２３ｂからＦ排水管２６を介して圧縮機２４の上部に設けたＦ蒸発皿３２に排出される。

一方、Ｒ蒸発器１４ａの除霜にはオフサイクル除霜方式を採用しており、Ｒ蒸発器１４ａに冷媒を流さない状態で、Ｒファン９ａを駆動させる。Ｒファン９ａにより、冷蔵室２の空気が冷蔵室戻り口１５ａ、１５ｂを介してＲ蒸発器１４ａに流れ（図２、図３（ａ）参照）、霜の融点よりも高温の冷蔵温度（０℃以上）の冷蔵室２の空気によりＲ蒸発器１４ａの霜を加熱して除霜する。Ｒ蒸発器１４ａの除霜時に発生した除霜水は、Ｒ蒸発器室８ａの下部に設けたＲトイ２３ａ（図２参照）から、Ｒ排水管（図示なし）を介して機械室３９に設けた図示しないＲ蒸発皿に排出される。

オフサイクル除霜方式を用いると、電気ヒータ（約１５０Ｗ）を用いることなくファン（０．５〜３Ｗ）のみでＲ蒸発器１４ａの除霜が行えるため、電気ヒータを用いる除霜方式に比べ消費電力を抑えられる。また、オフサイクル除霜中に通過する空気（約４℃）は、低温なＲ蒸発器１４ａ及びＲ蒸発器１４ａに付着した霜（約０℃）により冷却されるため、Ｒ蒸発器１４ａを除霜すると同時に、冷蔵室２を冷却できる。従って省エネルギー性能の高い除霜方式である。さらに、オフサイクル除霜中はＲ蒸発器１４ａの温度が高いため、Ｒ蒸発器１４ａを通過する空気の除湿が抑えられ、或いは加湿されるため、冷蔵室２を高湿に保つ効果をさらに高めることができる。

このように、冷蔵温度帯の貯蔵室である冷蔵室２を冷却するＲ蒸発器１４ａを備え、冷蔵室２冷却時の蒸発器温度を高め、また、オフサイクル除霜方式を採用することで、省エネルギー性能を高め、また冷蔵室２を高湿にしている。

図６は実施例に係る冷蔵庫の蒸発器の構成図であり、図６（ａ）は冷蔵用蒸発器の構成図、図６（ｂ）は冷凍用蒸発器の構成図を示している。図６に示すように、Ｒ蒸発器１４ａおよびＦ蒸発器１４ｂは、クロスフィンチューブ式熱交換器であり、複数枚のアルミニウム製のフィン５７を、複数回に曲げられたアルミニウム製の伝熱管５８が貫くように構成されている。

本実施例では、Ｒ蒸発器１４ａの平均フィン積層間隔Ｐｆ１とＦ蒸発器１４ｂの平均フィン積層間隔Ｐｆ２の関係はＰｆ１≦Ｐｆ２となるように構成し、さらに、Ｒ蒸発器１４ａの高さＨ５とＦ蒸発器１４ｂの高さＨ６の関係はＨ５≦Ｈ６となるように構成することで、食品収納容積の拡大と冷却性能の低下の抑制を両立している。

Ｒ蒸発器１４ａでは、除霜方式にオフサイクル除霜方式を用いているため、Ｐｆ１を狭めて霜詰まりが起きやすくなった場合に消費電力が増大しにくい。したがって、Ｒ蒸発器１４ａは高さＨ１を比較的小さくし、かつＰｆ１を比較的狭めるコンパクト実装により、冷却性能を極力低下させずに、冷蔵室２の食品収納容積を拡大している。

Ｆ蒸発器では１４ｂ、除霜方式にヒータ除霜方式を用いているため、Ｐｆ２を比較的狭めて霜詰まりが起きやすくなった場合に冷却性能が低下しやすい。したがって、Ｐｆ２広げることで冷却性能が低下する回数を低減している。

本実施例ではＰｆ１を約３mm、Ｐｆ２を約５mm、Ｈ５を約９０mm、Ｈ６を約１５０mmとしているが、本実施例で使用した寸法以外の場合でも、Ｐｆ１≦Ｐｆ２とＨ５≦Ｈ６の関係が成り立てば同様な効果を得ることができる。

図７（ａ）は実施例に係る冷蔵用ファン翼の斜視図である。図７（ａ）に示すように、Ｒファン９ａの形態は、遠心型ファンであるターボファン（後向きファン）とし、翼直径Ｄ１＝１００ｍｍ、翼高さＬ１＝２５ｍｍ、翼枚数は１０枚としている。また、回転数を１０００〜１８００ｒｐｍ程度で運転している。

図８は、実施例に係る冷蔵室にターボファンを鉛直に実装した場合の側断面図である。本実施例の冷蔵庫では、Ｒファン９ａの形態として、遠心型ファンであるターボファンを略鉛直に配置している。また、Ｒファン９ａの前面側端部は、Ｒ蒸発器１４ａの前面側端部よりも背面側に位置する。そして、Ｒファン９ａの鉛直投影と蒸発器１４ａの鉛直投影とは少なくとも一部が重なっており、本実施例では、Ｒファン９ａの鉛直投影は蒸発器１４ａの鉛直投影内に含まれる配置となっている。

ターボファンをはじめとする遠心型ファンでは、軸方向に吸込んだ流れを径方向に吹出す特性を有するため、本実施例では、Ｒファン９ａ吸込口側（冷蔵庫の前面側）には空間が必要であるが、Ｒファン９ａの背面側に風路空間を設ける必要がない。そのため、Ｒファン９ａ周辺の送風路の奥行き寸法６０を、Ｒ蒸発器１４ａの奥行き寸法６１と同等あるいは同等以下にできるため、食品収納容積の拡大に寄与できる。ここでの「同等」とは、Ｒファン９ａ周辺の送風路の奥行き寸法６０が、Ｒ蒸発器１４ａの奥行寸法６１に対して、±２０％以内、望ましくは±１０％以内のことを指す。なお、仕切り６２が鉛直方向に真っ直ぐでない場合、送風路の奥行き寸法６０は、Ｒファン９ａの上端から下端までの高さ範囲における平均とする。

また、ターボファンは高静圧タイプの送風機のため、冷蔵庫で一般的に用いられるプロペラファンと比較して高静圧（風路抵抗が大きい）時に風量を増大させやすい特性を持っている。本実施例では、Ｒ蒸発器１４ａのＰｆ１をＦ蒸発器１４ｂのＰｆ２より狭め、かつオフサイクル除霜を採用しているため、Ｒ蒸発器１４ａで霜が成長して風路抵抗が大きくなる頻度が多くなるが、このような運転条件においても、風量を極端に低下させることなく、霜の潜熱を利用して冷却ができる。

図７（ｂ）は実施例に係る冷凍用ファン翼の斜視図である。図７（ｂ）に示すように、Ｆファン９ｂの形態は、遠心型ファンであるターボファン（後向きファン）とし、翼直径Ｄ２＝１２０ｍｍ、翼高さＬ２＝２６ｍｍ、翼枚数は１０枚としている。また、回転数を１０００〜１８００ｒｐｍ程度で運転している。

図８（ａ）（ｂ）に示すように、Ｒファン９ａの吐出面積（Ａ１＝Ｄ１×π×Ｌ１）よりもＦファン９ｂの吐出面積（Ａ２＝Ｄ２×π×Ｌ２）が大きくなるように構成している。ここで、吐出面積とは、翼高さと翼直径で規定される面積を指し、翼以外の部品は含まないものとする。冷蔵温度帯の冷蔵室２と、冷凍温度帯の冷凍室３に同一の食品（冷却負荷）を投入した場合を考えると、冷蔵室２に比べて冷凍室３の必要冷却量が多くなるが、例えばＲファン９ａとＦファン９ｂの回転数を同程度として、かつＡ１＜Ａ２の関係とすることで、冷蔵室２への送風量＜冷凍室３への送風量となるため、各貯蔵室の必要冷却量に適した冷気風量を送風しやすくなる。上記の効果は、第一切替室５が冷凍モードの場合と、第二切替室６が冷凍モードの場合に効果が高くなる。

本実施例では、２つのファンの回転数が同程度の場合を想定したが、例えば冷凍側の必要冷却量が想定より多くなる場合は冷凍側ファンの回転数を増大させてもよく、また、冷蔵側の必要冷却量が想定より多くなる場合は冷蔵側ファンの回転数を増大させても同様な効果が得られる。

図２、図７（ａ）（ｂ）に示すように、使用者の顔の高さから近い貯蔵室にあるファンの吐出面積Ａ１より、使用者の顔の高さから遠いファンの吐出面積Ａ２を大きくしている。これにより、吐出面積Ａ２の増大によって騒音が増大した場合であっても、使用者とＦファン９ｂとの距離が比較的遠いため、使用者が騒音の増大に気づきにくくなり、快適性が向上する。

図７（ｂ）に示すように、Ｆファン９ａの形態は、遠心型ファンであるターボファンとしている。ターボファンは他の遠心型ファン（例えばシロッコファン、ラジアルファン）よりも翼枚数が比較的少なく設計できる。これは、風路として使える有効な面積が広いため、狭い吸込開口近傍で霜が成長した場合であっても風量が極端に低下しにくくなることを意味しており、言い換えると、冷却能力の低下が起きにくくなるため、冷蔵庫を長時間運転した場合の風量（冷却能力）を向上できる。

図７（ａ）（ｂ）に示すように、Ｒファン９ａとＦファン９ｂの形態をターボファンとし、Ｒファン９ａの翼高さＬ１とＦファン９ｂの翼高さＬ２が略同等で、Ｒファン９ａの翼直径Ｄ１よりＦファン９ｂの翼直径Ｄ２が大きくなるように、言い換えると、Ｄ２/Ｄ１＞Ｌ２/Ｌ１の関係が成り立つように構成している。上記のような関係とすることで、Ｆファン９ｂの吐出面積Ａ２の拡大にあわせてＦ蒸発器室の奥行き６３（後述する図１０参照）を拡大せずに済むため、食品収納容積の拡大と冷凍側の冷却性能の向上を両立できる。上記の効果を図９、図１０を用いて詳細に説明する。

図９（ａ）は図２の冷凍用ファン近傍の拡大図で、図９（ｂ）は図９（ａ）の冷凍用ファンの翼直径を拡大した場合の図である。また、図１０（ａ）は図９の冷凍用ファンの形態をプロペラファンとした図で、図１０（ｂ）は図１０（ａ）のプロペラファンの翼直径を拡大した場合の図である。

図１０（ａ）（ｂ）に示すように、Ｆファン９ｂの形態には、軸流型ファンであるプロペラファンが用いられることが多い。Ｆファン９ｂの形態をプロペラファンとした場合は、ファン流入と流出に空間を確保するために水平あるいは傾斜させて設置するため、ファン翼直径Ｄ２を大きくした場合は、Ｆ蒸発器室の奥行き６３を拡大して実装するため、食品収納容積が縮小してしまう。

そのため、本実施例では、図９（ａ）（ｂ）に示すように、Ｆファン９ｂの形態を遠心型ファンであるターボファンとすることで、Ｆファン９ｂを略垂直に設置でき、これにより、風量を増大させることを目的にファン翼直径Ｄ２を大きく設計した場合でも、Ｆ蒸発器室の奥行き６３を拡大せずに実装できる。

図９（ａ）に示すように、ターボファンは流入口近傍で渦が生成されるために、Ｆファン９ｂ流出口の風速分布６４は、冷蔵庫１の前面側が速くなるような特性を持つ。そのため、Ｆファン９ｂの流入口が冷蔵庫１の背面側になるように配置することで、風速の大きい流れが吐出口１１１ａ、１１２ａに比較的短い距離で届くため、風路損失を低減して、比較的内容積が大きい第一切替室５の冷却能力を向上できる。

図１１は、図３（ａ）の冷蔵室以外の拡大図である。また、図１１は、第一切替室５と第二切替室６とを冷凍モードとした場合のダンパ１０１ａ、１０１ｂ、１０２ａ、１０２ｂの開閉状態も示している。図１１に示すように、Ｆファン９ｂから吐出された空気は、ファン径方向（左右上下）にあるダンパ１０１ａ、１０２ａ、に向かって流れる。そのため、ファン径方向に形成される風路にファン径方向に吹出す遠心型ファンを搭載することで、Ｆファン９ｂから流出される冷気を大きく指向させずに吐出口まで運ぶことができるため、風路損失を小さくできる。上記の効果により、Ｆファン９ｂを通過する風量を増大できる。

本実施例では、ダンパ１０１ａとファンの中心とを結んだ直線と、ダンパ１０２ａとファンの中心とを結んだ直線のなす角（開状態のダンパとファン中心を結んだ２つ直線のなす角の最大値）が約１２０゜となっており、この角度が約９０゜以上の場合に大きな効果が期待できる。

また、本実施例は、ダンパ１０１ａ、１０１ｂ、１０２ａ、１０２ｂといった複数のダンパを有し、ダンパの開閉により運転モードを切替えている。このように、複数のダンパの開閉によって運転モードを切替える冷蔵庫では、Ｆファン９ｂから流出した冷気が吐出口１１１ａ、１１１ｂ、１１２ａ、１１２ｂに至るまでに、ダンパ１０１ａ、１０１ｂ、１０２ａ、１０２ｂの開閉状態によって風路抵抗が極端に増大する場合がある。

図１２は図１１の第一切替室と第二切替室を冷蔵モードとした場合のダンパの開閉状態を示す図である。図１２に示すように、第一切替室５と第二切替室６を冷蔵モードとした場合は、ダンパ１０１ａ、１０２ａを開き、ダンパ１０１ｂ、１０２bを閉じる。このため、開状態のダンパとファン中心を結んだ２つ直線のなす角の最大値が約３０゜となるため、図１２の約１２０゜に対して風路面積が縮小して風路抵抗が増大するため、結果的に風量が低下してしまう。そのため、風路抵抗が増えた場合であっても風量が低下しにくいファン形態を選定することが望ましい。

図１３に第１の実施例に係る抵抗曲線とファン単体特性の関係図を示す。図１３では、一般的に用いられる送風機の代表例としてプロペラファン約１１０ｍｍを１５００ｒｐｍで駆動した場合のファン特性と、本実施例で用いるターボファン約１２０ｍｍを１５００ｒｐｍで駆動した場合のファン特性、そして、ダンパ１０１ａ、１０２ａを開いてダンパ１０１ｂ、１０２ｂを閉じた場合の第一の抵抗曲線（図１１の運転モード）と、ダンパ１０１ｂ、１０２ｂを開いて、ダンパ１０１ａ、１０２ａを閉じた場合の第二の抵抗曲線（図１２の運転モード）を示している。ここで、第一の抵抗曲線は、第一切替室５と第二切替室６とが冷凍モードの場合であり、風路抵抗が比較的小さくなる。また、第二の抵抗曲線は、第一切替室５と第二切替室６とが冷凍モードの場合であり、風路抵抗が比較的大きくなる。このように、風路抵抗に明らかな差が生じる場合に、Ｆファン９ｂの形態としてプロペラファンを用いると、運転モードの違いで風量は約３０％低下する。一方で、本実施例のようにターボファンを用いると、運転モードの違いで風量は約２０％低下に留められる。さらに、最も風量が必要となる、第一切替室５と第二切替室６とが冷凍モードの場合、言い換えると第一の抵抗曲線での、プロペラファンを搭載した場合の風量と、ターボファンを搭載した場合の風量を比較すると、ターボファンのほうが約１０％多くなる。

図１４は実施例に係る冷凍用ファンの斜視図で、図１５は図１４の中央断面図である。本実施例において、Ｆファン９ｂは翼７０、ブラシレスモータ７１、ファンを断熱仕切壁２７に固定するための固定部７６、固定部７６に設けられてブラシレスモータ７１を制御する基板７７、基板７７に設けられたＦファン温度センサ７８、基板７７に接続される電気配線（図示なし）により構成されている。また、ブラシレスモータ７１は、モータ軸７２、軸受け７３、ローター７４、ステータ７５などにより構成されるアウターローター型である。

図１５に示すように、本実施例では、除霜完了を確認するための第一の温度センサとしてＦ蒸発器の上部に設けたＦ蒸発器温度センサ４０ｂに加えて、第二の温度センサとしてＦファン温度センサ７８を備えている。また、Ｆ蒸発器温度センサ４０ｂはＦファン９ｂよりもＦ蒸発器１４ｂに近く、Ｆファン温度センサ７８はＦ蒸発器１４ｂよりＦファン９ｂに近くなるように実装している。このように配置することで、第一の温度センサでＦ蒸発器１４ｂに付着した霜が融解したかどうかを確認しやすく、第二の温度センサでＦファン９ｂに付着した霜が融解したかどうかを確認しやすいため、第一の温度センサのみで除霜状態を検知した場合に比べて信頼性の高い除霜が可能となる。

図１５に示すように、Ｆファン９ａの形態は、遠心型ファンであるターボファンとしている。ターボファンは他の遠心型ファン（例えばシロッコファン、ラジアルファン）よりも翼枚数が比較的少なく設計できる。これは、風路として使える有効な面積が広いため、吸込開口近傍で霜が成長した場合であっても風量が極端に低下しにくくなる。

さらに、Ｆファン温度センサ７８を翼の回転軸方向投影領域７９に実装していれば、翼７０やその周辺に付着した霜の融解状態をより効率よく検知できる。

加えて、本実施例のように、Ｆファン温度センサ７６の一部を、Ｆファン９ｂを構成する部品（翼７０、ブラシレスモータ７１、固定部７６、基板７７）の一部に接触させることで、翼７１とその周辺風路に付着した霜の状態を熱伝導により検知しやすくできる。

図１５に示すように、第一の除霜ヒータであるラジアントヒータ２１（図２参照）に加えて、第二の除霜ヒータとしてプレートヒータ８０を実装している。また、ラジアントヒータ２１はＦファン９ｂよりもＦ蒸発器１４ｂに近く、プレートヒータ８０はＦ蒸発器１４ｂよりＦファン９ｂに近くなるように実装している。このように配置することで、第一の除霜ヒータであるラジアントヒータ２１と第二の除霜ヒータであるプレートヒータ８０を駆動することで、ラジアントヒータ２１だけで除霜したときよりも翼７０やその周辺風路を除霜しやすくなるため、翼７０や周辺風路での閉塞が起きにくくなり、信頼性の高い除霜が可能となる。

また、本実施例のようにプレートヒータ８０を翼の回転軸方向投影領域７９に実装していれば、翼７０や周辺に付着した霜をより効率よく融解できる。

さらに、本実施例のようにプレートヒータ８０の一部を、Ｆファン９ｂを構成する部品（翼７０、ブラシレスモータ７１、固定部７６、基板７７）の一部に接触させることで、さらに高効率に翼７０や周辺風路に付着した霜を融解できる。

くわえて、プレートヒータ８０をＦファン９ｂの裏に備えることで、モータ軸７２を介して熱伝導で翼７０を加熱しやすくなるため、翼７０やその周辺の霜を融解しやすくなる。さらに、本実施例ではブラシレスモータ７１の構成をアウターロータ型とすることで、インナーロータ型よりもモータ軸７１を短くしやすくなり、言い換えるとプレートヒータ８０から翼７０までの距離を短くすることで、より融解しやすくしている。

また、図１５に示すように、本実施例ではプレートヒータ８０と貯蔵室（本実施例では切替室５）の間に真空断熱材２５aを備えている。そのため、プレートヒータ８０の熱が効率よくＦファン９ｂ側へ伝わり、翼７０や周辺風路に付着した霜を融解しやすくなる。

図１６は実施例に関わる運転パターンの一例を示す図である。ここでは外気が比較的高温（例えば３２℃）で、低湿でない場合（例えば６０％ＲＨ）を表している。また、第一切替室５は冷凍運転モード、第二切り替室６は冷蔵運転モードとし、ラジアントヒータ２１とプレートヒータ８０、Ｆファン９ｂ、圧縮機２４の動作と、第一切替室５、第二切替室６、Ｆファン温度センサ７８、Ｆ蒸発器温度センサ４０ｂの温度を抜粋して示している。

第一切替室５は冷凍運転モード、第二切り替室６は冷蔵運転モードとする冷却運転では、圧縮機２４を駆動させてＦ蒸発器１４ｂに冷媒を流して、Ｆ冷凍用蒸発器１４ｂを低温にする。この状態でＦファン９ｂを運転することで、Ｆ用蒸発器１４ｂを通過して低温になった空気を送風することにより製氷室３、冷凍室４、そして第一切替室５を冷却する。時刻ｔ_１（本実施例の冷蔵庫では、前回の除霜終了から所定の時間が経過し、再度除霜が入る時刻）になると、Ｆファン９ｂと圧縮機２４を停止させ、ラジアントヒータ２１とプレートヒータ８０を起動することで除霜運転を開始する。この除霜運転により、Ｆ蒸発器１４ｂに加えて、Ｆファン９ｂの翼７０や周辺風路で成長した霜や氷も同様に融解できる。この除霜運転ではFファン温度センサ７８の温度がＴ_ＤＲ（本実施例の冷蔵庫ではＴ_ＤＲ＝３℃）に到達するとプレートヒータ８０を停止させ（時刻ｔ₂）、また、Ｆ蒸発器温度センサ４０ｂの温度がＴ_ＤＲに到達するとラジアントヒータ２１を停止させ（時刻ｔ₃）、これら２つのヒータが停止するまで除霜運転が行われる（時刻ｔ₃）。ここで、プレートヒータ８０とラジアントヒータ２１の停止時刻を同一とせず、各ヒータ近傍のセンサ温度によって別々に停止させることで、ヒータ周辺の風路を加熱しすぎることを抑制して省エネルギー性能を向上している。

また、本実施例では、ラジアントヒータ２１とプレートヒータ８０を用いて除霜し、Ｆ蒸発器温度センサ４０ｂとＦファン温度センサ７８を用いて除霜終了時間を制御することで、霜や氷の解け残りの少ない、確実性の高い除霜を実現している。

除霜運転の終了条件を満足すると、圧縮機２４を駆動させてＦ用蒸発器１４ｂに冷媒を流し低温にし、さらにＦファン９ｂを起動させることで、ふたたび製氷室３、冷凍室４、そして第一切替室５を冷却する。

本実施例の冷蔵庫では、周期的な制御における構成要素の平均温度を評価した際に、上記のような特性を有していればよく、局所的あるいは短期的に特性が異なった場合でも同様な効果が得られる。

以上が、本実施の形態例を示す実施例である。なお、本発明は前述した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前述した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

１冷蔵庫
２冷蔵室
２ａ、２ｂ冷蔵室ドア
３製氷室
３ａ製氷室ドア
３ｂ製氷室容器
３ｃ製氷皿
４冷凍室
４ａ冷凍室ドア
４ｂ冷凍室容器
５第一切替室
５ａ第一切替室ドア
５ｂ第一切替室容器
６第二切替室
６ａ第二切替室ドア
６ｂ第二切替室容器
８ａＲ蒸発器室（冷蔵用蒸発器室）
８ｂＦ蒸発器室（冷凍用蒸発器室）
９ａＲファン（冷蔵用ファン）
９ｂＦファン（冷凍用ファン）
１０断熱箱体
１０ａ外箱
１０ｂ内箱
１１冷蔵室風路
１１ａ冷蔵室吐出口
１２冷凍室風路
１２ａ製氷室吐出口
１２ｂ冷凍室吐出口
１２ｃ冷凍室戻り口
１２ｄ冷凍室戻り風路
１４ａＲ蒸発器（冷蔵用蒸発器）
１４ｂＦ蒸発器（冷凍用蒸発器）
１５ａ、ｂ冷蔵室戻り口
１６ヒンジカバー
２１ラジアントヒータ
２３ａＲトイ
２３ｂＦトイ
２４圧縮機
２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄ、２５ｅ、２５ｆ、２５ｇ、２５ｈ真空断熱材
２６Ｆ排水管
２７、２８、２９、３０断熱仕切壁
３１制御基板
３２ａＲ蒸発皿
３２ｂＦ蒸発皿
３４ａＲ棚最上段
３４ｂＲ棚２段目
３４ｃＲ棚３段目
３４ｄＲ棚最下段
３５第一間接冷却室
３６第二間接冷却室
３７製氷タンク
３９機械室
４０ａＲ蒸発器温度センサ
４０ｂＦ蒸発器温度センサ
４１冷蔵室温度センサ
４２冷凍室温度センサ
４３第一切替室温度センサ
４４第二切替室温度センサ
４５トイ温度センサ
５０ａ、５０ｂ放熱器
５１ドライヤ
５２三方弁（冷媒制御手段）
５３ａ冷蔵用キャピラリチューブ（減圧手段）
５３ｂ冷凍用キャピラリチューブ（減圧手段）
５４ａ冷蔵用気液分離器
５４ｂ冷凍用気液分離器
５５冷媒合流部
５６逆止弁
５７フィン
５８伝熱管
５９冷媒配管
６０Ｒファン９ａ周辺の送風路の奥行き寸法
６１Ｒ蒸発器１４ａの奥行寸法
６２仕切り
６３Ｆ蒸発器室の奥行き
６４開状態のダンパとファン中心を結んだ２つ直線のなす角の最大値
６５風速分布
７０翼
７１ブラシレスモータ
７２モータ軸
７３軸受け
７４ステーター
７５ロータ
７６固定部
７７基板
７８ Fファン温度センサ
７９Ｆファン９ｂ投影面上の風路空間
８０プレートヒータ
１０１ａ、１０１ｂ、１０２ａ、１０２ｂダンパ（送風制御部）
１１１ａ、１１１ｂ第一切替室吐出口
１１１ｃ第一切替室戻り口
１１２ａ、１１２ｂ第二切替室吐出口
１１２ｃ第二切替室戻り口
２００操作部

Claims

冷凍温度帯の冷凍貯蔵室と、該冷凍貯蔵室を冷却する蒸発器と、該蒸発器と熱交換した空気を前記冷凍貯蔵室に送風する遠心型ファンと、前記蒸発器と前記遠心型ファンが実装される冷却風路空間と、前記遠心型ファンを加熱するファン加熱手段と、前記遠心型ファンの温度を検知するファン温度検知手段を備えたことを特徴とする冷蔵庫。
請求項１記載の冷蔵庫において、前記遠心型ファンは後向きファンであることを特徴とする冷蔵庫。
請求項１ないし２記載の冷蔵庫において、前記ファン温度検知手段は、前記冷却風路空間内の前記ファンの回転軸方向投影領域内にあることを特徴とする冷蔵庫。
請求項１ないし３記載の冷蔵庫において、前記ファン温度検知手段は、前記遠心型ファンを構成する部品の一部に接触していることを特徴とする冷蔵庫。
請求項１ないし４記載の冷蔵庫において、前記遠心型ファン近傍に第二のファン加熱手段を備えていることを特徴とする冷蔵庫。
請求項５記載の冷蔵庫において、前記第二のファン加熱手段を、前記冷却風路空間内であって、前記遠心型ファンの回転軸方向投影領域内に設置することを特徴とする冷蔵庫。
請求項５記載の冷蔵庫において、前記第二のファン加熱手段は、前記遠心型ファンを構成する部品の一部に接触していることを特徴とする冷蔵庫。
請求項５記載の冷蔵庫において、前記第二のファン加熱手段と前記冷凍貯蔵室の間に真空断熱材を備えたことを特徴とする冷蔵庫。
請求項１ないし７記載の冷蔵庫において、前記ファン加熱手段または前記第二のファン加熱手段による加熱は、０℃より高い所定温度に到達した際に停止されることを特徴とする冷蔵庫。