JP2020041466A - ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】ベーンポンプの容積効率を向上する。【解決手段】ベーンポンプ１００は、ロータ２のスリット２ｓに収装されるベーン１０３と、ロータ２の回転に伴ってベーン１０３が摺接するカムリング４と、ロータ２及びカムリング４を挟んで配置される一対のサイド部材３０，４０と、ロータ２、カムリング４、隣り合うベーン１０３、一対のサイド部材３０，４０によって画成されるポンプ室６と、ポンプ室６に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポート５１，５２と、ポンプ室６から吐出される作動流体を導く吐出ポート３１と、ベーン１０３に設けられる通路１３０と、を備え、通路１３０は、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最大のときには、後側ポンプ室６Ｒと、後側ポンプ室６Ｒよりも圧力の高い圧力室６Ｆと、を連通し、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最小のときには、後側ポンプ室６Ｒと圧力室６Ｆとの連通を遮断する。【選択図】図５

Description

本発明は、ベーンポンプに関する。

特許文献１には、ハウジングに嵌装されたカムリングに回転自在に設けられたロータと、ロータの複数のスリット内にて摺動自在に収容された複数のベーンと、カムリングとロータとの間において複数のベーンにより区画された複数のポンプ室と、を備えたベーンポンプが記載されている。各ポンプ室は、ロータの回転により容積が変化し、ポンプ室に作動油が給排される。

特開２００１−２４８５６９号公報

近年、ベーンポンプでは、回転速度の高速化が要望されている。しかしながら、特許文献１に記載のベーンポンプでは、ベーンポンプを高速で回転させると、ポンプ室に作動流体を吸い込む過程で、吸い込んだ作動流体の一部が再びポンプ室外に排出され、ベーンポンプの容積効率が低下してしまうおそれがある。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、ベーンポンプの容積効率を向上することを目的とする。

本発明は、ベーンポンプであって、ロータと、ロータの外周面に開口する複数のスリットと、スリットに摺動自在に収装される複数のベーンと、ロータの回転に伴って複数のベーンの先端部が摺接する内周カム面を有するカムリングと、ロータ及びカムリングを挟んで配置される一対のサイド部材と、ロータ、カムリング、隣り合うベーン、一対のサイド部材によって画成されるポンプ室と、ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポートと、ポンプ室から吐出される作動流体を導く吐出ポートと、ベーンに設けられ、ベーンの回転方向後方側の面に開口する通路と、を備え、通路は、スリットからのベーンの突出量が最大のときには、ベーンの回転方向後方側の面によって画成されるポンプ室である後側ポンプ室と、後側ポンプ室よりも圧力の高い圧力室と、を連通し、スリットからのベーンの突出量が最小のときには、後側ポンプ室と圧力室との連通を遮断することを特徴とする。

この発明では、ベーンの通路を通じて圧力室から後側ポンプ室へ作動流体が導かれることにより、後側ポンプ室が昇圧される。これにより、後側ポンプ室内における気体の体積を低減し、後側ポンプ室内における作動流体の体積を増加させることができるので、ベーンポンプの容積効率を向上することができる。

本発明は、圧力室が、後側ポンプ室に隣接する回転方向前方側のポンプ室としての前側ポンプ室であり、通路が、ベーンを貫通して設けられ、後側ポンプ室と前側ポンプ室とを連通することを特徴とする。

この発明では、後側ポンプ室に隣接する前側ポンプ室の作動流体を利用して、後側ポンプ室を昇圧することができる。

本発明は、圧力室が、スリット内においてベーンの基端部によって画成され、吐出ポートに連通する背圧室であり、通路が、ベーンの回転方向後方側の面及びベーンの基端面に開口するように設けられ、後側ポンプ室と背圧室とを連通することを特徴とする。

この発明では、スリットを径方向外方へ押し出すために設ける背圧室の作動流体を利用して、後側ポンプ室を昇圧することができる。

本発明は、吐出ポートに連通する溝状のノッチをさらに備え、通路を通じたポンプ室と圧力室との連通は、ノッチの始端から吐出ポートの始端までの区間において遮断されることを特徴とする。

この発明では、ノッチを通じて後側ポンプ室に作動流体が供給されることによる昇圧効果に加えて、通路を通じて後側ポンプ室に作動流体が供給されることによる昇圧効果により、ロータが高速で回転する際において、後側ポンプ室の気体の体積を効果的に抑制することができる。

本発明は、吸込ポートが、ポンプ室の軸方向両端側に設けられ、通路が、ベーンの幅方向中央部に設けられることを特徴とする。

この発明では、ベーンの幅方向中央部近傍の気体の体積を効果的に低減し、ポンプ室における作動流体の体積を効果的に増加させることができる。

本発明は、吸込ポートが、ポンプ室の軸方向一端側に設けられ、通路が、吸込ポートとは反対側のベーンの幅方向端部に設けられることを特徴とする。

この発明では、吸込ポートとは反対側のベーンの幅方向端部近傍の気体の体積を効果的に低減し、ポンプ室における作動流体の体積を効果的に増加させることができる。

本発明は、ロータが、径方向外側に隆起し、ベーンを回転方向前後で支持する隆起部を有し、隆起部には、通路に対応する位置に周方向に沿って切り欠かれた切り欠き部が設けられることを特徴とする。

この発明では、ベーンにおける通路の軸方向両側を隆起部で支持することにより、ベーンの変形を抑制することができる。

本発明は、通路が、ベーンの回転方向後方側の面に開口する開口面を有し、開口面のベーンの先端側の端辺が、ロータの軸方向に平行な直線状に形成されることを特徴とする。

この発明では、圧力室から通路を通じて後側ポンプ室へ供給される作動流体の流量の制御が容易である。

本発明によれば、ベーンポンプの容積効率を向上することができる。

図１は、本発明の第１実施形態に係るベーンポンプの断面図である。 図２は、ロータ、ベーン及びカムリングの正面図であり、ロータ、ベーン及びカムリングを組み立てた状態を示す。 図３は、ボディ側サイドプレートの正面図である。 図４は、カバー側サイドプレートの正面図である。 図５は、ロータ及びベーンの斜視図である。 図６は、貫通孔を介したベーン前後のポンプ室同士の連通が開始する位置、及び、貫通孔を介したベーン前後のポンプ室同士の連通が終了する位置（連通が遮断される位置）について説明する図である。 図７は、ベーンの貫通孔の連通状態を示す図であり、貫通孔がスリット内に位置し、ベーン前後のポンプ室同士の連通が遮断されている状態を示す。 図８は、ベーンの貫通孔の連通状態を示す図であり、貫通孔がスリット内からスリット外に移動し、ベーン前後のポンプ室同士の連通が開始する様子を示す。 図９は、ベーンの貫通孔の連通状態を示す図であり、貫通孔がスリット外からスリット内に移動し、ベーン前後のポンプ室同士の連通が終了する様子を示す。 図１０は、本発明の第１実施形態の変形例に係るベーンポンプに用いられるベーンを回転方向後方側から見た斜視図である。 図１１は、本発明の第１実施形態の変形例に係るベーンポンプに用いられるロータ及びベーンの一部拡大斜視図である。 図１２は、本発明の第２実施形態に係るベーンポンプに用いられるベーンを回転方向後方側から見た斜視図である。 図１３は、ベーンの凹部の先端側端部がスリット内からスリット外に移動し、ベーンの後側ポンプ室と背圧室との連通が開始する様子を示す図である。 図１４は、本発明の第２実施形態の変形例に係るベーンポンプに用いられるベーンを回転方向後方側から見た斜視図である。 図１５は、変形例１に係るベーンポンプに用いられるベーンを回転方向後方側から見た斜視図である。 図１６は、変形例２に係るベーンポンプの断面図である。 図１７Ａは、変形例２に係るベーンポンプに用いられるベーンの一例を示すベーンの斜視図である。 図１７Ｂは、変形例２に係るベーンポンプに用いられるベーンの他の例を示すベーンの斜視図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態に係るベーンポンプについて説明する。ベーンポンプは、車両に搭載される流体圧機器（例えば、パワーステアリング装置や変速機等）の流体圧供給源として用いられる。ここでは、作動流体として作動油が用いられるベーンポンプについて説明するが、作動水等の他の流体を作動流体として用いてもよい。

＜第１実施形態＞
図１から図９を参照して本発明の第１実施形態に係るベーンポンプ１００について説明する。図１は、ベーンポンプ１００の断面図である。図２は、ロータ２、ベーン１０３及びカムリング４の正面図であり、ロータ２、ベーン１０３及びカムリング４を組み立てた状態を示す。

図１及び図２に示すように、ベーンポンプ１００は、ポンプ収容凹部１０Ａが形成されたポンプボディ１０と、ポンプ収容凹部１０Ａの開口部を覆い、ポンプボディ１０に固定されるポンプカバー２０と、ポンプボディ１０及びポンプカバー２０に軸受１１，１２を介して回転自在に支持される駆動シャフト１と、駆動シャフト１に連結され回転駆動されるロータ２と、ロータ２の外周面に開口する複数のスリット２ｓと、ロータ２のスリット２ｓに摺動自在に収装される複数のベーン１０３と、ロータ２及びベーン１０３を収容するカムリング４と、を備える。

ベーンポンプ１００は、例えばエンジン等の駆動装置（不図示）によって駆動され、駆動シャフト１に連結されたロータ２が、図２の矢印で示すように時計回りに回転駆動されることにより流体圧を発生させる。

以下において、ロータ２の回転軸に沿う方向を「軸方向」と称し、ロータ２の回転軸を中心とする放射方向を「径方向」と称し、ベーンポンプ１００の作動時にロータ２が回転する方向を「回転方向」と称する。

図１に示すように、ベーンポンプ１００は、ロータ２の軸方向一端側に設けられ、ロータ２及びカムリング４の一方の側面に当接する第１サイド部材としてのボディ側サイドプレート３０と、ロータ２の軸方向他端側に設けられ、ロータ２及びカムリング４の他方の側面に当接する第２サイド部材としてのカバー側サイドプレート４０と、をさらに備える。

ボディ側サイドプレート３０は、ポンプ収容凹部１０Ａの底面とロータ２との間に設けられる。ボディ側サイドプレート３０には、ロータ２の軸方向一端面が摺接するとともにカムリング４の軸方向一端面が当接する。カバー側サイドプレート４０は、ロータ２とポンプカバー２０との間に設けられる。カバー側サイドプレート４０には、ロータ２の軸方向他端面が摺接するとともにカムリング４の軸方向他端面が当接する。

このようにして、ボディ側サイドプレート３０とカバー側サイドプレート４０は、ロータ２及びカムリング４の両側面に対向する状態で配置される。つまり、ボディ側サイドプレート３０及びカバー側サイドプレート４０は、ロータ２及びカムリング４を軸方向に挟んで配置される。

ボディ側サイドプレート３０、ロータ２、カムリング４、及びカバー側サイドプレート４０は、ポンプボディ１０のポンプ収容凹部１０Ａに収容される。この状態で、ポンプボディ１０にポンプカバー２０が取付けられることで、ポンプ収容凹部１０Ａは封止される。

図２に示すように、ロータ２には、複数のスリット２ｓが放射状に形成される。スリット２ｓは、ロータ２の外周に開口部２ａを有する。スリット２ｓの開口部２ａは、ロータ２の外周から径方向外側に隆起した隆起部２３に形成される。つまり、ロータ２の外周にはスリット２ｓの数だけ隆起部２３が形成される。隆起部２３は、ベーン１０３を回転方向前後で支持する。

ベーン１０３は、矩形平板状に形成される。ベーン１０３は、スリット２ｓに摺動自在に挿入され、スリット２ｓから突出する方向の端部である先端部３ａと、先端部３ａとは反対側の端部である基端部３ｂと、を有する。スリット２ｓ内の底部側において、スリット２ｓの内周面とベーン１０３の基端部３ｂとによって背圧室５が画成される。背圧室５は後述する吐出ポート３１に連通しており、背圧室５には吐出ポート３１から高圧の作動流体としての作動油が導かれる。ベーン１０３は、背圧室５の圧力によってスリット２ｓから突出する方向に押圧される。なお、隣り合う背圧室５同士は、ロータ２の端面に設けられる連通溝２ｂによって連通している。

カムリング４は、略長円形状をした内周面である内周カム面４ａと、位置決めピン８が挿通するピン孔４ｂと、を有する環状の部材である。内周カム面４ａは、ロータ２の回転に伴って複数のベーン１０３の先端部３ａが摺接する面である。

ロータ２が回転すると、ベーン１０３に遠心力が生じる。この遠心力によって、ベーン１０３はスリット２ｓから突出する方向に付勢される。つまり、ベーン１０３は、基端部３ｂを押圧する背圧室５の流体圧力と、ロータ２の回転に伴って働く遠心力と、によってスリット２ｓから突出する方向（径方向外方）に付勢される。ベーン１０３が径方向外方に付勢されると、ベーン１０３の先端部３ａがカムリング４の内周カム面４ａに摺接する。これにより、カムリング４の内部には、ロータ２の外周面、カムリング４の内周カム面４ａ、隣り合うベーン１０３、ボディ側サイドプレート３０及びカバー側サイドプレート４０によってポンプ室６が画成される。

内周カム面４ａは、ロータ２の回転中心軸Ｏからの径が短い短径部１４１と、短径部１４１よりもロータ２の回転中心軸Ｏからの径が長い長径部１４３と、短径部１４１から長径部１４３に向かって徐々にロータ２の回転中心軸Ｏからの距離が長くなる移行部１４２と、を有する。

カムリング４の内周カム面４ａは略長円形状であるので、ロータ２の回転に伴って内周カム面４ａを摺接する各ベーン１０３間によって区画されるポンプ室６の容積は、拡張と収縮とを繰り返す。ポンプ室６が拡張する拡張領域（吸込領域）では作動油が吸入され、ポンプ室６が収縮する収縮領域（吐出領域）では作動油が吐出される。

図２に示すように、本実施形態に係るベーンポンプ１００は、ベーン１０３が１回目の往復動をする第一の吸込領域４２ａ、第一の吐出領域４２ｂと、ベーン１０３が２回目の往復動をする第二の吸込領域４２ｃ、第二の吐出領域４２ｄとを有する。ポンプ室６は、ロータ２が１回転する間に、第一の吸込領域４２ａにて拡張し、第一の吐出領域４２ｂにて収縮し、第二の吸込領域４２ｃにて拡張し、第二の吐出領域４２ｄにて収縮する。ベーンポンプ１００は、２つの吸込領域４２ａ，４２ｃ及び２つの吐出領域４２ｂ，４２ｄを有するが、これに限らず、１つまたは３つ以上の吸込領域及び１つまたは３つ以上の吐出領域を有する構成としてもよい。

図１に示すように、ポンプボディ１０のポンプ収容凹部１０Ａの底面側には、ポンプボディ１０とボディ側サイドプレート３０によって環状の高圧室１４が画成される。高圧室１４は、吐出通路６２を介してベーンポンプ１００の外部の流体圧機器７０（例えば、パワーステアリング装置、変速機等）に接続される。

ポンプカバー２０には低圧室２１が形成され、ポンプ収容凹部１０Ａの内周面には低圧室２１と連通する迂回通路１３が形成される。迂回通路１３は、カムリング４を挟んで対向する位置に二か所設けられる。低圧室２１は、吸込通路６１を介してタンク６０に接続される。

図１及び図２に示すように、カムリング４には、その外周面から内周カム面４ａに亘って貫通する切り欠き部４ｃ，４ｄが設けられる。切り欠き部４ｃは、ボディ側サイドプレート３０に接する側面に開口し、切り欠き部４ｄは、カバー側サイドプレート４０に接する側面に開口する。

図３は、カムリング４側から見たボディ側サイドプレート３０の正面図である。図３に示すように、ボディ側サイドプレート３０は、ベーン１０３の側面が摺動する摺動面３０ａと、第一及び第二の吐出領域４２ｂ，４２ｄのそれぞれに対応するように形成される吐出ポート３１と、駆動シャフト１が挿通する貫通孔３２と、第一及び第二の吸込領域４２ａ，４２ｃのそれぞれに対応するように形成される窪み部３３と、位置決めピン８が挿通するピン孔３９と、を有する板状部材である。

吐出ポート３１は、貫通孔３２を挟んで対向する位置に二か所設けられる。吐出ポート３１は、貫通孔３２を中心とした円弧状に形成される。吐出ポート３１は、ボディ側サイドプレート３０を貫通し、ポンプボディ１０に形成された高圧室１４に連通する。吐出ポート３１は、ポンプ室６から吐出される作動油を高圧室１４に導く。高圧室１４に流入した作動油は、吐出通路６２を通じてベーンポンプ１００の外部の流体圧機器７０に供給される（図１参照）。

窪み部３３は、貫通孔３２を挟んで対向する位置に二か所設けられる。窪み部３３は、ポンプ収容凹部１０Ａの迂回通路１３に対応する位置に形成される。窪み部３３は径方向外側に開口する凹形状となるように形成される。窪み部３３の外周端はボディ側サイドプレート３０の外周面まで達している。

図１に示すように、ボディ側サイドプレート３０をカムリング４に組み付けた状態では、ボディ側サイドプレート３０の窪み部３３がカムリング４の切り欠き部４ｃに臨む。迂回通路１３内の作動油は、窪み部３３と切り欠き部４ｃとによって形成されるポートを通じてポンプ室６に導かれる。つまり、ベーンポンプ１００では、ボディ側サイドプレート３０の窪み部３３とカムリング４の切り欠き部４ｃとによって、吸込ポートとしての第１サイドポート５１が形成される。第１サイドポート５１は、低圧室２１からポンプ室６に吸い込まれる作動油を導く。

図３に示すように、ボディ側サイドプレート３０の摺動面３０ａには、溝状の外側ノッチ３７及び内側ノッチ３６が形成される。外側ノッチ３７及び内側ノッチ３６は、吐出ポート３１における、ロータ２の回転に伴ってポンプ室６が連通し始める連通開始側の端部（以下、始端部３１ｅとも記す）に設けられ、吐出ポート３１に連通する。吐出ポート３１の始端部３１ｅは円弧状に形成される。外側ノッチ３７及び内側ノッチ３６は、ロータ２の回転方向に向かって開口面積が徐々に大きくなるように形成される。外側ノッチ３７は、内側ノッチ３６より外周側に配置され、かつ内側ノッチ３６よりもロータ２の回転方向の長さが短くなるように形成される。

外側ノッチ３７及び内側ノッチ３６は、ロータ２の外周面とカムリング４の内周カム面４ａとの間に配置される（図２参照）。外側ノッチ３７及び内側ノッチ３６が形成されることにより、ポンプ室６が直接吐出ポート３１に開口する前の段階で、外側ノッチ３７及び内側ノッチ３６を通じてポンプ室６に作動油が供給されることにより、ポンプ室６が昇圧されるので、高圧室１４の急激な圧力変動が防止される。

ボディ側サイドプレート３０の摺動面３０ａには、貫通孔３２を挟んで対向するように形成される一対の背圧溝３４と、貫通孔３２を挟んで対向するように形成される一対の背圧溝３５と、を有する。一対の背圧溝３５は、一対の背圧溝３４に対して貫通孔３２を中心として略９０°ずれた位置に設けられる。背圧溝３４は、第一及び第二の吸込領域４２ａ，４２ｃのそれぞれに設けられ、背圧溝３５は、第一及び第二の吐出領域４２ｂ，４２ｄのそれぞれに設けられる。

背圧溝３４，３５は、摺動面３０ａに開口する溝状に形成される。背圧溝３４，３５は、貫通孔３２を中心とした円弧状に形成され、背圧溝３４，３５と重なる複数の背圧室５と連通する。背圧溝３４は、ボディ側サイドプレート３０を貫通して形成される連通孔３８と連通する。これにより、背圧溝３４は、連通孔３８を介して高圧室１４と連通する（図１参照）。なお、各背圧室５は連通溝２ｂによって連通しているので（図２参照）、背圧溝３５は背圧室５、連通溝２ｂを介して背圧溝３４と連通する。つまり、背圧溝３５は、背圧室５、連通溝２ｂ、背圧溝３４を介して高圧室１４と連通する。

図４は、ポンプカバー２０側から見たカバー側サイドプレート４０の正面図である。図４に示すように、カバー側サイドプレート４０は、ベーン１０３の側面が摺動する摺動面４０ａ（図２参照）と、駆動シャフト１が挿通する貫通孔４２と、第一及び第二の吸込領域４２ａ，４２ｃのそれぞれに対応するように形成される窪み部４３と、位置決めピン８が挿通するピン孔４９と、を有する板状部材である。カバー側サイドプレート４０は、位置決めピン８によってカムリング４及びボディ側サイドプレート３０に対して位置決めされる。

窪み部４３は、貫通孔４２を挟んで対向する位置に二か所設けられる。窪み部４３は、ポンプ収容凹部１０Ａの迂回通路１３に対応する位置に形成される。窪み部４３は、径方向外側に開口する凹形状となるように形成される。窪み部４３の外周端は、カバー側サイドプレート４０の外周面まで達している。

図１に示すように、カバー側サイドプレート４０をカムリング４に組み付けた状態では、カバー側サイドプレート４０の窪み部４３がカムリング４の切り欠き部４ｄに臨む。迂回通路１３及び低圧室２１内の作動油は、窪み部４３と切り欠き部４ｄとによって形成されるポートを通じてポンプ室６に導かれる。つまり、ベーンポンプ１００では、カバー側サイドプレート４０の窪み部４３とカムリング４の切り欠き部４ｄとによって、吸込ポートとしての第２サイドポート５２が形成される。第２サイドポート５２は、低圧室２１からポンプ室６に吸い込まれる作動油を導く。

第１サイドポート５１及び第２サイドポート５２は、各吸込領域４２ａ，４２ｃに位置し、一対の吐出ポート３１は、各吐出領域４２ｂ，４２ｄに位置する。また、吸込ポートとしての第１サイドポート５１及び第２サイドポート５２は、ポンプ室６の軸方向両端側に設けられる。このため、ポンプ室６には、軸方向両側から作動油が導入される。

ベーンポンプ１００の動作について説明する。

エンジン等の駆動装置（不図示）の動力によって駆動シャフト１が回転駆動されると、ロータ２が図２に矢印で示す方向に回転する。ロータ２の回転に伴って、第一及び第二の吸込領域４２ａ，４２ｃに位置するポンプ室６が拡張する。これにより、タンク６０内の作動油が、図１に示すように、吸込通路６１、低圧室２１、第１サイドポート５１及び第２サイドポート５２を通ってポンプ室６に吸い込まれる。また、ロータ２の回転に伴って、第一及び第二の吐出領域４２ｂ，４２ｄに位置するポンプ室６が収縮する。これにより、ポンプ室６内の作動油が、吐出ポート３１（図２参照）を通って高圧室１４に吐出される。高圧室１４に吐出された作動油は、吐出通路６２を通じて外部の流体圧機器７０へと供給される。本実施形態に係るベーンポンプ１００では、ロータ２が１回転する間に、各ポンプ室６が作動油の吸込、吐出を２度繰り返す。

高圧室１４に吐出された作動油の一部は、連通孔３８及び背圧溝３４，３５を通じて背圧室５に供給され、ベーン１０３の基端部３ｂを内周カム面４ａに向かって押圧する。したがって、ベーン１０３は、基端部３ｂを押圧する背圧室５の流体圧力と、ロータ２の回転に伴って働く遠心力と、によってスリット２ｓから突出する方向に付勢される。これにより、ベーン１０３の先端部３ａがカムリング４の内周カム面４ａに摺接しながら回転するので、ポンプ室６内の作動油は、ベーン１０３の先端部３ａとカムリング４の内周カム面４ａとの間から漏れることなく吐出ポート３１から吐出される。

ところで、ベーンポンプ１００のロータ２を高速で回転させると、ポンプ室６に作動油を吸い込む過程で、吸い込んだ作動油の一部が再びポンプ室６外に排出され、ベーン１０３の回転方向後方側の負圧領域に空気等の気体（気泡）が生じることによって、ベーンポンプ１００の容積効率が低下してしまうおそれがある。

そこで、本実施形態では、ポンプ室６内の負圧領域を低減し、気体（気泡）の体積を低減するために、ベーン１０３の回転方向前方側のポンプ室６の高圧の作動油をベーン１０３の回転方向後方側のポンプ室６に供給する通路として、回転方向（ロータ２の周方向）に沿ってベーン１０３を貫通する貫通孔１３０を設けた（図５参照）。以下、ベーン１０３の貫通孔１３０の構成について詳細に説明する。

図５は、ロータ２及びベーン１０３の斜視図である。図５に示すように、貫通孔１３０は、ベーン１０３の厚み方向に沿って延在する（図６から図９も参照）。本実施形態では、貫通孔１３０の断面形状は、円形状である。貫通孔１３０は、ベーン１０３の幅方向中央部（すなわち軸方向中央部）において、ベーン１０３を貫通して設けられる。貫通孔１３０は、ベーン１０３の回転方向後方側の面、及び、ベーン１０３の回転方向前方側の面に開口し、ベーン１０３の回転方向後方側のポンプ室６と、ベーン１０３の回転方向前方側のポンプ室６とを連通する通路である。

隆起部２３には、貫通孔１３０に対応する位置に周方向に沿って切り欠かれた切り欠き部２３ｃが設けられる。つまり、切り欠き部２３ｃは、隆起部２３の幅方向中央部（すなわち軸方向中央部）に設けられる。切り欠き部２３ｃは、隆起部２３の先端側から基端側に向かって窪む凹部であり、回転方向前後に貫通するように形成される。なお、切り欠き部２３ｃは、隆起部２３を切り欠いた形状の部位のことを指し、切削加工、鋳造、鍛造等の種々の加工方法により形成することができる。

貫通孔１３０及び切り欠き部２３ｃは、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最大のときに、切り欠き部２３ｃに貫通孔１３０が位置するように形成される。このため、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最大のときには、ベーン１０３の回転方向後方側のポンプ室６と、ベーン１０３の回転方向前方側のポンプ室６とが、貫通孔１３０を介して連通する。このとき、貫通孔１３０の軸方向両側におけるベーン１０３の回転方向前後の面は、隆起部２３によって支持される。

隆起部２３は、切り欠き部２３ｃによって軸方向に分割された形状となっており、隆起部２３の軸方向一端側が一対の第１分割支持部１２３Ａとされ、軸方向他端側が一対の第２分割支持部１２３Ｂとされる。一対の第１分割支持部１２３Ａは、ベーン１０３の軸方向一端側（幅方向一端側）を回転方向前後で支持する。一対の第２分割支持部１２３Ｂは、ベーン１０３の軸方向他端側（幅方向他端側）を回転方向前後で支持する。このように、ベーン１０３における貫通孔１３０の軸方向両側を隆起部２３で支持することにより、ベーン１０３の変形を抑制することができる。

図６は、貫通孔１３０を介したベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が開始する位置、及び、貫通孔１３０を介したベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が終了する位置（連通が遮断される位置）について説明する図である。

図６に示すように、ベーン１０３の先端部３ａが短径部１４１に接しているときには、ベーン１０３の貫通孔１３０は、スリット２ｓ内に位置している。つまり、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量（スリット２ｓの開口部２ａからベーン１０３の先端面までの長さ）が最小のときには、貫通孔１３０の開口端全体がスリット２ｓ内に位置してるので、ベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通は遮断されている。

ロータ２の回転に伴って、ベーン１０３の突出量が増加し、突出量が所定値以上になると、貫通孔１３０が切り欠き部２３ｃに位置し、当該ベーン１０３の前後のポンプ室６同士が連通する。つまり、ベーン１０３の突出量がロータ２の回転に伴って増加する吸込領域４２ａ，４２ｃにおいて、ベーン１０３前後のポンプ室６同士が貫通孔１３０を介して連通し始める。

さらに本実施形態では、回転方向に沿って見たときに、第１サイドポート５１の終端（点Ｐ０）からノッチ３６の始端（点Ｐ１）までの区間Ａ１において、ベーン１０３前後のポンプ室６同士が貫通孔１３０を介して連通し始める。第１サイドポート５１の終端（点Ｐ０）とは、第１サイドポート５１において、ロータ２の回転に伴ってポンプ室６との連通が終了する位置である。ノッチ３６の始端（点Ｐ１）とは、ノッチ３６において、ロータ２の回転に伴ってポンプ室６との連通が開始する位置である。

このように、貫通孔１３０によって前後のポンプ室６同士の連通が開始する位置は、吸込領域４２ａ，４２ｃと区間Ａ１とが重なる区間において設定される。

ベーン１０３の突出量は、遷移領域４２ｅ，４２ｆにおいて最大となる。前後のポンプ室６に臨む貫通孔１３０の開口端の面積は、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最大となったときに、最大となる。

ロータ２の回転に伴って、ベーン１０３の突出量が減少し、突出量が所定値未満になると、貫通孔１３０がスリット２ｓ内に位置し、ベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が遮断される。つまり、ベーン１０３の突出量がロータ２の回転に伴って減少する吐出領域４２ｂ，４２ｄにおいて、貫通孔１３０を介したベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が終了する。

さらに本実施形態では、回転方向に沿って見たときに、ノッチ３６の始端（点Ｐ１）から吐出ポート３１の始端（点Ｐ２）までの区間Ａ２において、貫通孔１３０を介したベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が終了する。吐出ポート３１の始端（点Ｐ２）とは、吐出ポート３１において、ロータ２の回転に伴ってポンプ室６との連通が開始する位置である。つまり、貫通孔１３０を介した回転方向後方側のポンプ室６と回転方向前方側のポンプ室６との連通は、区間Ａ２において遮断される。

このように、貫通孔１３０を介したベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が終了する位置（連通が遮断される位置）は、吐出領域４２ｂ，４２ｄと区間Ａ２とが重なる区間において設定される。

図７から図９を参照して、所定のベーン１０３に着目し、ベーン１０３の動作及び貫通孔１３０を介したベーン１０３前後のポンプ室６の連通状態について説明する。図７から図９は、ベーン１０３の貫通孔１３０の連通状態を示す図であり、図６の一部を拡大して示す。図７は、貫通孔１３０がスリット２ｓ内に位置し、ベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が遮断されている状態を示す。図８は、貫通孔１３０がスリット２ｓ内からスリット２ｓ外に移動し、ベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が開始する様子を示す。図９は、貫通孔１３０がスリット２ｓ外からスリット２ｓ内に移動し、ベーン１０３前後のポンプ室６同士の連通が終了する様子を示す。

なお、図７から図９において、説明の対象となるベーン１０３を太い実線で示し、当該ベーン１０３の回転方向後方側の面によって画成されるポンプ室６を後側ポンプ室６Ｒと記し、当該ベーン１０３の回転方向前方側の面によって画成されるポンプ室６、すなわち後側ポンプ室６Ｒに隣接する回転方向前方側のポンプ室６を前側ポンプ室６Ｆと記す。

ベーンポンプ１００は、ロータ２の回転に伴い、ベーン１０３は径方向外方への移動と径方向内方への移動とを繰り返し行うので、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量も増減を繰り返す。図７に示すように、ベーン１０３が短径部１４１に位置し、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最小のときには、貫通孔１３０がスリット２ｓ内に収容されるので、貫通孔１３０を介した後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとの連通は遮断されている。

図７に示す状態からベーン１０３が回転方向に前進すると、図８に示すように、貫通孔１３０は、隆起部２３の切り欠き部２３ｃに位置し、後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとを連通する。貫通孔１３０がポンプ室６に臨む開口面積は、ベーン１０３の突出量の増加に伴い増加する。

遷移領域４２ｅ，４２ｆ及び吐出領域４２ｂ，４２ｄにおいてベーン１０３が移動する際、前側ポンプ室６Ｆの容積は後側ポンプ室６Ｒの容積よりも小さくなるので、前側ポンプ室６Ｆは、後側ポンプ室６Ｒの圧力よりも高くなる。つまり、前側ポンプ室６Ｆは、後側ポンプ室６Ｒよりも圧力の高い圧力室を構成する。これにより、前側ポンプ室６Ｆの高圧の作動油が、後側ポンプ室６Ｒに供給され、後側ポンプ室６Ｒが昇圧される。

スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最大となったとき、後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとを連通する貫通孔１３０の開口面積は、最大となる。ベーン１０３の回転に伴って、ベーン１０３の突出量が減少すると、それに応じて貫通孔１３０の開口面積も減少する。

図８に示す状態からベーン１０３が回転方向に前進すると、図９に示すように、貫通孔１３０は、スリット２ｓ内に収容され、後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとの連通が遮断される。

このように、本実施形態では、ベーン１０３のスリット２ｓからの突出量が所定値以上になると、前側ポンプ室６Ｆの高圧の作動油が後側ポンプ室６Ｒに供給されることにより、後側ポンプ室６Ｒが昇圧される。つまり、後側ポンプ室６Ｒに隣接する前側ポンプ室６Ｆの作動油を利用して、後側ポンプ室６Ｒを昇圧することができる。これにより、後側ポンプ室６Ｒ内における負圧領域を低減し、後側ポンプ室６Ｒ内における気体の体積を低減し、後側ポンプ室６Ｒ内における作動油の体積を増加させることができるので、ベーンポンプ１００の容積効率を向上することができる。また、ポンプ室６内における気体の体積を低減することができるので、ベーンポンプ１００の吐出圧の脈動も低減する。

なお、本実施形態では、ノッチ３６が形成される区間Ａ２において、ノッチ３６の先端部にベーン１０３が位置しているときには、貫通孔１３０を介して後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとが連通し、その後、ノッチ３６の基端側にベーン１０３が位置すると、貫通孔１３０がスリット２ｓ内に移動して、貫通孔１３０を介した後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとの連通が遮断される。これにより、ノッチ３６を通じて後側ポンプ室６Ｒに作動油が供給されることによる昇圧効果に加えて、貫通孔１３０を通じて後側ポンプ室６Ｒに作動油が供給されることによる昇圧効果により、ロータ２が高速で回転する際において、後側ポンプ室６Ｒの気体の体積を効果的に抑制することができる。

なお、本実施形態では、吸込ポートである第１サイドポート５１及び第２サイドポート５２が、ポンプ室６の軸方向両端側に設けられる。このため、ロータ２が高速で回転する場合において、ポンプ室６の軸方向中央部に作動油が十分に行き渡らないおそれがある。このため、ポンプ室６における軸方向中央部の圧力は、軸方向端部の圧力に比べて低くなりやすく、気体の体積も増加しやすい。そこで、本実施形態では、上述のとおり、ベーン１０３の幅方向中央部に貫通孔１３０を設けている。このため、ベーン１０３の幅方向中央部近傍の気体の体積を効果的に低減し、ポンプ室６内における作動油の体積を効果的に増加させることができる。

また、ベーン１０３の回転方向前方側の面及び回転方向後方側の面に貫通孔１３０の開口端を設けることにより、ベーン１０３が往復動する際の、ベーン１０３とスリット２ｓとの摺動摩擦を低減することができる。さらに、隆起部２３に切り欠き部２３ｃを設けることにより、隆起部２３に形成されるスリット２ｓとベーン１０３との摺動摩擦を低減することができる。これにより、ベーン１０３を適切に内周カム面４ａに押し付けることができる。つまり、内周カム面４ａからベーン１０３が離間することを効果的に防止することができる。また、スリット２ｓ内を移動するベーン１０３の摺動抵抗を低減できるので、背圧室５の圧力を低く設定することもできる。

上述した実施形態によれば、次の作用効果を奏する。

ベーン１０３の貫通孔１３０を通じて前側ポンプ室６Ｆから後側ポンプ室６Ｒへ作動油を導くことにより、後側ポンプ室６Ｒを昇圧することができる。これにより、後側ポンプ室６Ｒ内における気体の体積を低減し、後側ポンプ室６Ｒ内における作動油の体積を増加させることができるので、ベーンポンプ１００の容積効率を向上することができる。

＜第１実施形態の変形例＞
上記第１実施形態では、貫通孔１３０の断面形状が円形状である例について説明したが、貫通孔１３０の断面形状は、多角形形状であってもよい。例えば、図１０に示すように、ベーン１０３Ｂに設けられる貫通孔１３０Ｂの断面形状は、四角形形状であってもよい。本変形例では、貫通孔１３０Ｂの内面は、ロータ２の軸方向に平行な先端側内面１３１ａ及び基端側内面１３１ｂと、先端側内面１３１ａ及び基端側内面１３１ｂに直交する一対の側面１３１ｃと、により構成される。

貫通孔１３０Ｂは、ベーン１０３Ｂの回転方向後方側の面に開口する開口面である後側開口面１３２Ｒと、ベーン１０３Ｂの回転方向前方側の面に開口する開口面である前側開口面１３２Ｆと、を有する。本変形例では、後側開口面１３２Ｒのベーン１０３Ｂの先端側の端辺は、ロータ２の軸方向に平行な直線状に形成される。

したがって、図１１に示すように、ベーン１０３Ｂ前後のポンプ室６に臨む貫通孔１３０Ｂの開口面は矩形状となり、ベーン１０３Ｂの突出量の増加に応じて開口面の面積が増加する。上記第１実施形態では、貫通孔１３０(図５参照)の開口面が円形状であったので、ベーン１０３の突出量の増加に対する開口面の面積の増加の変化率が変化する。

これに対して、本変形例では、ベーン１０３の突出量の増加に対する貫通孔１３０Ｂの開口面の面積の増加の変化率は一定である。このため、本変形例によれば、前側ポンプ室６Ｆから貫通孔１３０Ｂを通じて後側ポンプ室６Ｒへ供給される作動油の流量の制御が容易である。

＜第２実施形態＞
図１２及び図１３を参照して、本発明の第２実施形態に係るベーンポンプについて説明する。図１２は、回転方向後方側から見たベーン２０３の斜視図である。図１３は、ベーン２０３の凹部２３０の先端側端部がスリット２ｓ内からスリット２ｓ外に移動し、ベーン２０３の後側ポンプ室６Ｒと背圧室５との連通が開始する様子を示す図である。以下では、上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、図中、上記第１実施形態で説明した構成と同一の構成または相当する構成には同一の符号を付して説明を省略する。

上記第１実施形態では、後側ポンプ室６Ｒを昇圧するために、後側ポンプ室６Ｒよりも圧力の高い圧力室としての前側ポンプ室６Ｆの作動油を後側ポンプ室６Ｒに供給する構成であった。これに対して、第２実施形態では、後側ポンプ室６Ｒを昇圧するために、後側ポンプ室６Ｒよりも圧力の高い圧力室としての背圧室５の作動油を後側ポンプ室６Ｒに供給する構成である。以下、詳細に説明する。

図１２に示すように、ベーン２０３は、略中央部から基端部３ｂに亘って延在する凹部２３０が設けられる。凹部２３０は、ベーン２０３の回転方向後方側の面及びベーン２０３の基端側の端面である基端面２０３ｄに開口するように設けられる。凹部２３０は、ベーン２０３の回転方向後方側の面に平行な底面２３０ａと、底面２３０ａから立ち上がる一対の側面２３０ｂと、一対の側面２３０ｂの端部同士を接続する先端側内面２３０ｃと、を有する。先端側内面２３０ｃは、半円弧状に形成される。

図１３に示すように、ベーン２０３のスリット２ｓからの突出量が所定値以上になると、先端側内面２３０ｃがスリット２ｓ外に位置し、後側ポンプ室６Ｒと背圧室５とが凹部２３０を介して連通する。

後側ポンプ室６Ｒに臨む凹部２３０の開口面の面積は、スリット２ｓからのベーン２０３の突出量が最大となったときに、最大となる。ベーン２０３のスリット２ｓからの突出量が所定値未満になると、先端側内面２３０ｃがスリット２内に位置し、凹部２３０を介した後側ポンプ室６Ｒと背圧室５との連通が遮断される。つまり、スリット２ｓからのベーン１０３の突出量が最小のときには、先端側内面２３０ｃはスリット２ｓ内に位置し、凹部２３０を介した後側ポンプ室６Ｒと背圧室５との連通が遮断される。

凹部２３０によって後側ポンプ室６Ｒと背圧室５との連通が開始する位置は、吸込領域４２ａ，４２ｃと区間Ａ１とが重なる区間において設定される。また、凹部２３０によって後側ポンプ室６Ｒと背圧室５との連通が終了する位置は、吐出領域４２ｂ，４２ｄと区間Ａ２（図６参照）とが重なる区間において設定される。

このような第２実施形態によれば、ベーン２０３の凹部２３０を通じて背圧室５から後側ポンプ室６Ｒへ作動油が導かれることにより、後側ポンプ室６Ｒが昇圧される。したがって、第２実施形態によれば、第１実施形態と同様、後側ポンプ室６Ｒ内における気体の体積を低減し、後側ポンプ室６Ｒ内における作動油の体積を増加させることができるので、ベーンポンプ１００の容積効率を向上することができる。

第２実施形態では、スリット２ｓを径方向外方へ押し出すために設ける背圧室５の作動油を利用して、後側ポンプ室６Ｒを昇圧することができる。前側ポンプ室６Ｆの作動油を後側ポンプ室６Ｒに導く必要がないので、第１実施形態よりも多くの作動油をポンプ室６に保持することができる。

＜第２実施形態の変形例＞
上記第２実施形態では、凹部２３０の先端側内面２３０ｃが半円弧状であった。これに対して、本変形例に係るベーン２０３Ｂでは、図１４に示すように、凹部２３０Ｂの先端側内面２３０ｃが直線状である。つまり、凹部２３０Ｂにおけるベーン２０３の回転方向後方側の開口面におけるベーン２０３の先端側の端辺は、ロータ２の軸方向に平行な直線状に形成される。

このような変形例によれば、上記第１実施形態の変形例と同様、ベーン２０３Ｂの突出量の増加に対する凹部２３０Ｂの開口面の面積の増加の変化率が一定である。このため、本変形例によれば、背圧室５から凹部２３０Ｂを通じて後側ポンプ室６Ｒへ供給される作動油の流量の制御が容易である。

次のような変形例も本発明の範囲内であり、変形例に示す構成と上述の実施形態で説明した構成を組み合わせたり、以下の異なる変形例で説明する構成同士を組み合わせたりすることも可能である。

＜変形例１＞
上記第１実施形態では、後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとを連通する通路としての貫通孔１３０がベーン１０３に設けられる例について説明し、上記第２実施形態では、後側ポンプ室６Ｒと背圧室５とを連通する通路としての凹部２３０がベーン２０３に設けられる例について説明したが、本発明はこれらに限定されない。図１５に示すように、後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとを連通するとともに、後側ポンプ室６Ｒと背圧室５とを連通する通路としての凹部３３０をベーン３０３に設けてもよい。

凹部３３０は、ベーン３０３の基端部３ｂから先端部３ａ側に窪むように形成される。凹部３３０は、ベーン３０３の回転方向後方側の面及び回転方向前方側の面、及びベーン３０３の基端側の端面である基端面３０３ｄに開口するように設けられる。このような変形例によれば、ベーン３０３の凹部３３０を通じて前側ポンプ室６Ｆ及び背圧室５から後側ポンプ室６Ｒへ作動油が導かれることにより、後側ポンプ室６Ｒが昇圧される。これにより、後側ポンプ室６Ｒ内における気体の体積を低減し、後側ポンプ室６Ｒ内における作動油の体積を増加させることができるので、ベーンポンプ１００の容積効率を向上することができる。

＜変形例２＞
上記実施形態では、ベーン１０３，２０３の幅方向中央部に、高圧の作動油を後側ポンプ室６Ｒに導く通路（貫通孔１３０，凹部２３０）を設ける例について説明したが、本発明はこれに限定されない。例えば、図１６に示すように、上記実施形態の第１サイドポート５１（図１参照）が省略され、ポンプ室６の軸方向片側のみに吸込ポート５３（上記実施形態の第２サイドポート５２に相当）が設けられる場合、ポンプ室６における吸込ポート５３とは反対側の軸方向端部には、作動油が十分に行き渡らないおそれがある。このため、ポンプ室６における吸込ポート５３とは反対側の軸方向端部の圧力は、中央部の圧力に比べて低くなりやすく、気体の体積も増加しやすい。

このように、吸込ポート５３が、ポンプ室６の軸方向一端側に設けられる場合、図１７Ａ及び図１７Ｂに示すように、吸込ポート５３とは反対側のベーン１０３Ｃ，２０３Ｃの幅方向端部に、通路としての貫通孔１３０Ｃ（図１７Ａ参照）、あるいは、通路としての凹部２３０Ｃ（図１７Ｂ参照）を設けることが好ましい。

これにより、吸込ポート５３とは反対側のベーン１０３Ｃ，２０３Ｃの幅方向端部から後側ポンプ室６Ｒに作動油が供給され、吸込ポート５３とは反対側のベーン１０３Ｃ，２０３Ｃの幅方向端部近傍における圧力を効果的に高めることができる。その結果、吸込ポート５３とは反対側のベーン１０３Ｃ，２０３Ｃの幅方向端部近傍の気体の体積を効果的に低減し、ポンプ室６における作動油の体積を効果的に増加させることができる。したがって、本変形例によれば、ベーン１０３，２０３の幅方向中央部に通路（貫通孔１３０、凹部２３０）を設ける場合（図５、図１２参照）に比べて、より効果的に、ベーンポンプ１００の容積効率を向上することができる。

＜変形例３＞
上記実施形態では、通路（貫通孔１３０、凹部２３０）がベーン１０３，２０３に一つ形成される例について説明したが、本発明はこれに限定されない。複数の通路（貫通孔１３０、凹部２３０）をベーン１０３，２０３に形成してもよい。

以上のように構成された本発明の実施形態の構成、作用、および効果をまとめて説明する。

ベーンポンプ１００は、回転駆動されるロータ２と、ロータ２の外周面に開口する複数のスリット２ｓと、スリット２ｓに摺動自在に収装される複数のベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３と、ロータ２の回転に伴って複数のベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の先端部３ａが摺接する内周カム面４ａを有するカムリング４と、ロータ２及びカムリング４を挟んで配置される一対のサイド部材（ボディ側サイドプレート３０、カバー側サイドプレート４０）と、ロータ２、カムリング４、隣り合うベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３、一対のサイド部材（ボディ側サイドプレート３０、カバー側サイドプレート４０）によって画成されるポンプ室６と、ポンプ室６に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポート（第１サイドポート５１、第２サイドポート５２、吸込ポート５３）と、ポンプ室６から吐出される作動流体を導く吐出ポート３１と、ベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３に設けられ、ベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の回転方向後方側の面に開口する通路（貫通孔１３０，１３０Ｂ，１３０Ｃ、凹部２３０，２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０）と、を備え、通路（貫通孔１３０，１３０Ｂ，１３０Ｃ、凹部２３０，２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０）は、スリット２ｓからのベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の突出量が最大のときには、ベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の回転方向後方側の面によって画成されるポンプ室６である後側ポンプ室６Ｒと、後側ポンプ室６Ｒよりも圧力の高い圧力室（前側ポンプ室６Ｆ、背圧室５）と、を連通し、スリット２ｓからのベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の突出量が最小のときには、後側ポンプ室６Ｒと圧力室（前側ポンプ室６Ｆ、背圧室５）との連通を遮断する。

この構成では、ベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の通路（貫通孔１３０，１３０Ｂ，１３０Ｃ、凹部２３０，２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０）を通じて圧力室（前側ポンプ室６Ｆ、背圧室５）から後側ポンプ室６Ｒへ作動流体が導かれることにより、後側ポンプ室６Ｒが昇圧される。これにより、後側ポンプ室６Ｒ内における気体の体積を低減し、後側ポンプ室６Ｒ内における作動流体の体積を増加させることができるので、ベーンポンプ１００の容積効率を向上することができる。

ベーンポンプ１００は、圧力室が、後側ポンプ室６Ｒに隣接する回転方向前方側のポンプ室６としての前側ポンプ室６Ｆであり、通路が、ベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，３０３を貫通して設けられ、後側ポンプ室６Ｒと前側ポンプ室６Ｆとを連通する。

この構成では、後側ポンプ室６Ｒに隣接する前側ポンプ室６Ｆの作動流体を利用して、後側ポンプ室６Ｒを昇圧することができる。

ベーンポンプ１００は、圧力室が、スリット２ｓ内においてベーン２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の基端部３ｂによって画成され、吐出ポート３１に連通する背圧室５であり、通路が、ベーン２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の回転方向後方側の面及びベーン２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の基端面２０３ｄ，３０３ｄに開口するように設けられ、後側ポンプ室６Ｒと背圧室５とを連通する。

この構成では、スリット２ｓを径方向外方へ押し出すために設ける背圧室５の作動流体を利用して、後側ポンプ室６Ｒを昇圧することができる。

ベーンポンプ１００は、吐出ポート３１に連通する溝状のノッチ３６をさらに備え、通路を通じたポンプ室６と圧力室（前側ポンプ室６Ｆ、背圧室５）との連通は、ノッチ３６の始端（点Ｐ１）から吐出ポート３１の始端（点Ｐ２）までの区間Ａ２において遮断される。

この構成では、ノッチ３６を通じて後側ポンプ室６Ｒに作動流体が供給されることによる昇圧効果に加えて、（貫通孔１３０，１３０Ｂ，１３０Ｃ、凹部２３０，２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０）を通じて後側ポンプ室６Ｒに作動流体が供給されることによる昇圧効果により、ロータ２が高速で回転する際において、ポンプ室６での気体の体積を効果的に抑制することができる。

ベーンポンプ１００は、吸込ポート（第１サイドポート５１、第２サイドポート５２）が、ポンプ室６の軸方向両端側に設けられ、通路（貫通孔１３０，１３０Ｂ、凹部２３０，２３０Ｂ，３３０）が、ベーン１０３，１０３Ｂ，２０３，２０３Ｂ，３０３の幅方向中央部に設けられる。

この構成では、ベーン１０３，１０３Ｂ，２０３，２０３Ｂ，３０３の幅方向中央部近傍の気体の体積を効果的に低減し、ポンプ室６における作動流体の体積を効果的に増加させることができる。

ベーンポンプ１００は、吸込ポート５３が、ポンプ室６の軸方向一端側に設けられ、通路（貫通孔１３０Ｃ、凹部２３０Ｃ）が、吸込ポート５３とは反対側のベーン１０３Ｃ，２０３Ｃの幅方向端部に設けられる。

この構成では、吸込ポート５３とは反対側のベーン１０３Ｃ，２０３Ｃの幅方向端部近傍の気体の体積を効果的に低減し、ポンプ室６における作動流体の体積を効果的に増加させることができる。

ベーンポンプ１００は、ロータ２が、径方向外側に隆起し、ベーンを回転方向前後で支持する隆起部２３を有し、隆起部２３には、通路（貫通孔１３０，１３０Ｂ，１３０Ｃ、凹部２３０，２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０）に対応する位置に周方向に沿って切り欠かれた切り欠き部２３ｃが設けられる。

この構成では、ベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３における通路（貫通孔１３０，１３０Ｂ，１３０Ｃ、凹部２３０，２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０）の軸方向両側を隆起部２３で支持することにより、ベーン１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の変形を抑制することができる。

ベーンポンプ１００は、通路が、ベーン１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の回転方向後方側の面に開口する開口面（後側開口面１３２Ｒ）を有し、開口面（後側開口面１３２Ｒ）のベーン１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３の先端側の端辺が、ロータ２の軸方向に平行な直線状に形成される。

この構成では、圧力室（前側ポンプ室６Ｆ、背圧室５）から通路（貫通孔１３０Ｂ，１３０Ｃ、凹部２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０）を通じて後側ポンプ室６Ｒへ供給される作動流体の流量の制御が容易である。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

２・・・ロータ、２ｓ・・・スリット、３ａ・・・先端部、３ｂ・・・基端部、４・・・カムリング、４ａ・・・内周カム面、５・・・背圧室、６・・・ポンプ室、６Ｆ・・・前側ポンプ室、６Ｒ・・・後側ポンプ室、２３・・・隆起部、２３ｃ・・・切り欠き部、３０・・・ボディ側サイドプレート（サイド部材）、３１・・・吐出ポート、３６・・・ノッチ、４０・・・カバー側サイドプレート（サイド部材）、５１・・・第１サイドポート（吸込ポート）、５２・・・第２サイドポート（吸込ポート）、５３・・・吸込ポート、１００・・・ベーンポンプ、１０３，１０３Ｂ，１０３Ｃ，２０３，２０３Ｂ，２０３Ｃ，３０３・・・ベーン、２０３ｄ，３０３ｄ・・・基端面、１３０，１３０Ｂ，１３０Ｃ・・・貫通孔（通路）、１３２Ｒ・・・後側開口面（開口面）、２３０，２３０Ｂ，２３０Ｃ，３３０・・・凹部（通路）

Claims (8)

1. 回転駆動されるロータと、
   前記ロータの外周面に開口する複数のスリットと、
   前記スリットに摺動自在に収装される複数のベーンと、
   前記ロータの回転に伴って前記複数のベーンの先端部が摺接する内周カム面を有するカムリングと、
   前記ロータ及び前記カムリングを挟んで配置される一対のサイド部材と、
   前記ロータ、前記カムリング、隣り合う前記ベーン、前記一対のサイド部材によって画成されるポンプ室と、
   前記ポンプ室に吸い込まれる作動流体を導く吸込ポートと、
   前記ポンプ室から吐出される作動流体を導く吐出ポートと、
   前記ベーンに設けられ、前記ベーンの回転方向後方側の面に開口する通路と、を備え、
   前記通路は、前記スリットからの前記ベーンの突出量が最大のときには、前記ベーンの回転方向後方側の面によって画成される前記ポンプ室である後側ポンプ室と、前記後側ポンプ室よりも圧力の高い圧力室と、を連通し、前記スリットからの前記ベーンの突出量が最小のときには、前記後側ポンプ室と前記圧力室との連通を遮断する
   ことを特徴とするベーンポンプ。
2. 請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
   前記圧力室は、前記後側ポンプ室に隣接する回転方向前方側の前記ポンプ室としての前側ポンプ室であり、
   前記通路は、前記ベーンを貫通して設けられ、前記後側ポンプ室と前記前側ポンプ室とを連通する
   ことを特徴とするベーンポンプ。
3. 請求項１または請求項２に記載のベーンポンプにおいて、
   前記圧力室は、前記スリット内において前記ベーンの基端部によって画成され、前記吐出ポートに連通する背圧室であり、
   前記通路は、前記ベーンの回転方向後方側の面及び前記ベーンの基端面に開口するように設けられ、前記後側ポンプ室と前記背圧室とを連通する
   ことを特徴とするベーンポンプ。
4. 請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載のベーンポンプにおいて、
   前記吐出ポートに連通する溝状のノッチをさらに備え、
   前記通路を通じた前記ポンプ室と前記圧力室との連通は、前記ノッチの始端から前記吐出ポートの始端までの区間において遮断される
   ことを特徴とするベーンポンプ。
5. 請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載のベーンポンプにおいて、
   前記吸込ポートは、前記ポンプ室の軸方向両端側に設けられ、
   前記通路は、前記ベーンの幅方向中央部に設けられる
   ことを特徴とするベーンポンプ。
6. 請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載のベーンポンプにおいて、
   前記吸込ポートは、前記ポンプ室の軸方向一端側に設けられ、
   前記通路は、前記吸込ポートとは反対側の前記ベーンの幅方向端部に設けられる
   ことを特徴とするベーンポンプ。
7. 請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載のベーンポンプにおいて、
   前記ロータは、径方向外側に隆起し、前記ベーンを回転方向前後で支持する隆起部を有し、
   前記隆起部には、前記通路に対応する位置に周方向に沿って切り欠かれた切り欠き部が設けられる
   ことを特徴とするベーンポンプ。
8. 請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載のベーンポンプにおいて、
   前記通路は、前記ベーンの回転方向後方側の面に開口する開口面を有し、
   前記開口面の前記ベーンの先端側の端辺は、前記ロータの軸方向に平行な直線状に形成される
   ことを特徴とするベーンポンプ。

Images