JP2018035776A - ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】ベーンポンプの吸込特性を向上させる。【解決手段】ベーンポンプ１００は、ロータ２０と、複数のベーン３０と、カムリング４０と、第１及び第２サイドプレート７０，８０と、ポンプ室４１と、ポンプ室４１に作動流体を導く吸込ポート７４，８１と、吸込ポート７４，８１とは異なる位置でポンプ室４１に開口する連通ポート４５と、を備え、連通ポート４５の始端４５ａは、吸込ポート７４，８１の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向後方に形成され、連通ポート４５の終端４５ｂは、吸込ポート７４，８１の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向前方に形成される。【選択図】図４

Description

本発明は、ベーンポンプに関する。

特許文献１には、回転駆動されるロータと、ロータに形成される複数のスリットに摺動自在に挿入される複数のベーンと、ロータ及びベーンを収容するカムリングと、を備えるベーンポンプが開示される。ベーンはロータの回転に伴ってスリットから突出する方向に付勢され、ベーンの先端部がカムリングの内周面（内周カム面）に摺接する。カムリングの内部には、ロータの外周面、内周カム面、及び隣り合うベーンによって複数のポンプ室が形成される。

特許文献１に開示されるベーンポンプでは、ロータの回転に伴って、内周カム面に摺接するベーンが往復動する。ポンプ室は、ベーンの往復動に伴って拡張と収縮とを繰り返す。作動流体は、ポンプ室が拡張する吸込領域において吸込ポートを通じてポンプ室に吸い込まれる。ポンプ室内の作動流体は、ポンプ室が収縮する吐出領域において吐出ポートから吐出される。

特開２０１４−７４３６８号公報

ベーンは、吐出領域から吸込領域へ移動するときにロータのスリット内に最も押し込まれ、このときにポンプ室の容積が最小となる。ポンプ室の最小容量分の作動流体は、ポンプ室が吐出領域を通過する間に吐出ポートから吐出されず、ポンプ室に残る。

また、ポンプ室内の作動流体の圧力は、ポンプ室の収縮に伴って高まり、ポンプ室が吐出領域から吸込領域へ移動する際に最も高くなる。ポンプ室が吸込領域内で移動するのに伴って、ポンプ室が拡張し、ポンプ室に残った作動流体の圧力が徐々に低下する。ポンプ室内の圧力が低下した状態でポンプ室が吸込ポートに達すると、作動流体が吸込ポートからポンプ室に吸い込まれ始める。

しかしながら、吐出ポートから吐出されずにポンプ室に残った作動流体の圧力は、ポンプ室が吸込領域内で移動しても、作動流体の慣性及び圧縮性により、低下しないことがある。ポンプ室が吸込ポートに達するまでに圧力が低下しない場合、ポンプ室に残った作動流体が吸込ポートから吐出されるおそれがある。

吸込ポートにおいて吐出方向の流れが形成されると、作動流体の慣性のために、吸込方向の流れが形成されるまでに時間がかかる。そのため、吸込ポートからポンプ室に吸込まれる作動流体の量が低下し、ベーンポンプの吸込特性が低下する。

本発明は、ベーンポンプの吸込特性を向上させることを目的とする。

第１の発明は、ロータと、複数のベーンと、カムリングと、第１及び第２サイド部材と、ポンプ室と、ポンプ室に作動流体を導く吸込ポートと、吸込ポートとは異なる位置でポンプ室に開口する連通ポートと、を備え、連通ポートの始端は、吸込ポートの始端よりもロータの回転方向後方に形成され、連通ポートの終端は、吸込ポートの始端よりもロータの回転方向前方に形成されることを特徴とする。

第１の発明では、連通ポートの始端が吸込ポートの始端よりもロータの回転方向後方に形成されるので、ポンプ室は、吸込ポートに達する前に連通ポートに達する。そのため、吐出ポートから吐出されずにポンプ室に残った作動流体は、連通ポートのみから吐出され、吸込ポートからは吐出されない。また、連通ポートの終端が吸込ポートの始端よりもロータの回転方向前方に形成されるので、ポンプ室が吸込ポートに達した際には連通ポートと吸込ポートとがポンプ室に連通する。ポンプ室から連通ポートに向かう流れが形成されているので、吸込ポートからポンプ室に向かう流れが形成されやすい。したがって、吸込ポートからポンプ室に吸い込まれる作動流体の量が増加する。

第２の発明は、吸込ポートが、第１サイド部材とカムリングとによって形成される第１サイドポートと、第２サイド部材とカムリングとによって形成される第２サイドポートと、を備え、連通ポートは、カムリングの外周面と内周カム面との間を貫通する孔によって形成されることを特徴とする。

第２の発明では、吸込ポートが第１サイドポート及び第２サイドポートを備え連通ポートがカムリングに設けられる孔によって形成される。そのため、作動流体の流れは、第１サイドポート及び第２サイドポートからポンプ室の中央部に向かい連通ポートから吐出されるように形成される。したがって、ポンプ室の中央部に作動流体を行き渡らせることができ、ベーンポンプの吸込特性を向上させることができる。

第３の発明は、カムリングの外周に設けられ、第１サイドポート、第２サイドポート及び連通ポートに連通する流体室を更に備え、連通ポートが、ポンプ室から流体室に向かうほど第１サイドポートに近づくようにカムリングの径方向に対して傾斜した第１センターポートと、ポンプ室から流体室に向かうほど第２サイドポートに近づくようにカムリングの径方向に対して傾斜した第２センターポートと、を備えることを特徴とする。

第３の発明では、第１センターポートが第１サイドポートに近づくように傾斜しているので、第１センターポートから吐出された作動流体は、流体室内で第１サイドポートに向かって流れ、さらに第１サイドポートからポンプ室に吸い込まれる。また、第２センターポートが第２サイドポートに近づくように傾斜しているので、第２センターポートから吐出された作動流体は、流体室内で第２サイドポートに向かって流れ、さらに第２サイドポートからポンプ室に吸い込まれる。このように、作動流体の循環流が形成されやすいので、ポンプ室に吸い込まれる作動流体の量を増加させることができ、ベーンポンプの吸込特性を向上させることができる。

第４の発明は、吸込ポートの始端と連通ポートの終端とが、ロータの回転軸を中心とした所定の角度、離れており、所定の角度は、ポンプ室が吸込ポートの始端に到達してからポンプ室の圧力が低下するまでにロータが回転する角度であることを特徴とする。

第４の発明では、吸込ポートの始端と連通ポートの終端とがロータの回転軸を中心とした前述の所定の角度、離れている。そのため、ポンプ室が連通ポートを通過したときにはポンプ室内の圧力は十分に低下する。したがって、吸込ポートに吐出方向の流れが形成されるのをより確実に防ぐことができ、ベーンポンプの吸込特性をより確実に向上させることができる。

第５の発明は、前述の所定の角度をθとしたときに、所定の角度は、次式により求められる範囲内であることを特徴とする。

０＜θ［ｄｅｇ］≦７α＋１０
ただし、α：前記ポンプ室の最大容積に対する前記ポンプ室の最小容積の割合

第５の発明では、所定の角度θが０（零）よりも大きいため、ポンプ室が吸込ポートに達したときには連通ポートと吸込ポートとがポンプ室に連通する。ポンプ室から連通ポートに向かう流れが形成されているので、吸込ポートからポンプ室に向かう流れが容易に形成される。したがって、ポンプ室が連通ポートを通過した後に吸込ポートに吐出方向の流れが形成されるのを防ぐことができる。また、所定の角度θが、７α＋１０により求められる角度以下であるため、連通ポートの終端は、吸込ポートの始端よりも、想定される圧力低下の遅れを超えては回転方向前方に形成されない。ポンプ室内の作動流体が慣性により連通ポートから吐出され続けるのを防止することができ、ポンプ室により多くの作動流体を貯留させることができる。したがって、ベーンポンプの吸込特性をより確実に向上させることができる。

本発明によれば、ベーンポンプの吸込特性を向上させることができる。

本発明の第１実施形態に係るベーンポンプの断面図である。 ロータ、ベーン及びカムリングの正面図であり、ロータ、ベーン及びカムリングを組み立てた状態を示す。 第１サイドプレートの正面図である。 第２サイドプレートの正面図である。 カムリング、第１サイドプレート及び第２サイドプレートの側面図であり、第１サイドプレート及び第２サイドプレートをカムリングに組み付けた状態を示す。 カムリングの背面図である。 ロータ、ベーン及びカムリングの正面図であり、カムリングに第１サイドプレートを組み付けた状態を示す。 図５のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿う断面図である。 ポンプ室の最小容積の割合と圧力低下の遅れとの関係を示すグラフである。 第１実施形態の変形例に係るカムリング、第１サイドプレート及び第２サイドプレートの側面図である。 図１０のＸＩ−ＸＩ線に沿う断面図である。 本発明の第２実施形態に係るカムリング、第１サイドプレート及び第２サイドプレートの側面図である。 図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線に沿う断面図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態に係るベーンポンプ１００，２００について説明する。ベーンポンプ１００，２００は、車両に搭載される油圧機器１（例えば、パワーステアリング装置や変速機等）の油圧供給源として用いられる。ここでは、作動流体として作動油が用いられるベーンポンプ１００，２００について説明するが、作動水等の他の流体を作動流体として用いてもよい。

＜第１実施形態＞
まず、図１から図７を参照して、本発明の第１実施形態に係るベーンポンプ１００について説明する。ベーンポンプ１００は、駆動シャフト１０と、駆動シャフト１０に連結されるロータ２０と、ロータ２０に設けられる複数のベーン３０と、ロータ２０及びベーン３０を収容するカムリング４０と、を備える。

駆動シャフト１０は、ポンプボディ５０及びポンプカバー６０に回転自在に支持される。駆動シャフト１０にエンジンまたは電動モータ（図示省略）の動力が伝わると、駆動シャフト１０の回転駆動に伴ってロータ２０が回転する。

以下において、ロータ２０の回転軸に沿う方向を「軸方向」と称し、ロータ２０の回転軸を中心とする放射方向を「径方向」と称し、ベーンポンプ１００の通常作動時にロータ２０が回転する方向を「回転方向」と称する。

ベーンポンプ１００は、ロータ２０及びカムリング４０を軸方向に挟んで配置される第１サイド部材及び第２サイド部材としての第１サイドプレート７０及び第２サイドプレート８０を更に備える。第１サイドプレート７０及び第２サイドプレート８０は、それぞれ、ロータ２０及びカムリング４０に当接する側面７０ａ及び側面８０ａを有する。ロータ２０、カムリング４０、隣り合うベーン３０、第１サイドプレート７０及び第２サイドプレート８０によって、ポンプ室４１が画定される。

図２は、ロータ２０、ベーン３０及びカムリング４０を組み立てポンプカバー６０の側から見た正面図である。図２に示すように、ロータ２０には、外周面に開口部２１を有するスリット２２が所定間隔をおいて放射状に複数形成される。スリット２２の開口部２１は、ロータ２０の外周から径方向外側に隆起した隆起部２３に形成される。つまり、ロータ２０の外周にはスリット２２の数だけ隆起部２３が形成される。

ベーン３０は、各スリット２２に摺動自在に挿入される。ベーン３０の先端部３１はカムリング４０の内周面４０ａに対向する。ベーン３０の基端部３２はスリット２２内に位置し、スリット２２とベーン３０とによって背圧室２４が形成される。

ロータ２０が回転すると、ベーン３０に遠心力が生じる。この遠心力によって、ベーン３０はスリット２２から突出する方向に押圧される。ベーン３０は、押圧された状態では、スリット２２から突出し、ベーン３０の先端部３１がカムリング４０の内周面４０ａに接する。

カムリング４０の内周面４０ａは、略長円形状に形成される。以下において、内周面４０ａを、「内周カム面４０ａ」とも称する。

内周カム面４０ａが略長円形状に形成されるので、ロータ２０の回転に伴ってベーン３０はロータ２０に対して径方向に往復動する。ベーン３０の往復動に伴って、ポンプ室４１は拡張と収縮とを繰り返す。

ベーンポンプ１００では、ロータ２０が１回転する間に、ベーン３０は２往復しポンプ室４１は拡張と収縮とを２回繰り返す。つまり、ベーンポンプ１００は、ポンプ室４１が拡張する２つの拡張領域４２ａ，４２ｃと、ポンプ室４１が収縮する２つの収縮領域４２ｂ，４２ｄと、を回転方向に交互に有する。

再び図１を参照する。ポンプボディ５０には、ロータ２０、カムリング４０及び第１サイドプレート７０を収容する収容窪み部５１が形成される。第１サイドプレート７０が収容窪み部５１の底面５１ａに配置される。

収容窪み部５１の底面５１ａには環状溝５２が形成される。環状溝５２と第１サイドプレート７０とにより、ポンプ室４１から吐出された作動油が流入する高圧室５３が形成される。高圧室５３は油圧機器１に接続され、ポンプ室４１から吐出された作動油は高圧室５３を通じて油圧機器１に供給される。

図３は、第１サイドプレート７０をカムリング４０の側から見た正面図である。図１及び図３に示すように、第１サイドプレート７０は、孔７１を有する環状に形成される。孔７１には駆動シャフト１０が挿通する。

第１サイドプレート７０には、ポンプ室４１から吐出される作動油を高圧室５３に導く２つの吐出ポート７２が設けられる。吐出ポート７２は、各収縮領域４２ｂ，４２ｄに位置する。

ポンプ室４１（図２参照）が収縮領域４２ｂ，４２ｄを通過する間、ポンプ室４１は収縮する。ポンプ室４１の収縮に伴ってポンプ室４１内の圧力が上昇し、ポンプ室４１内の作動油が吐出ポート７２から吐出される。つまり、ポンプ室４１内の作動油は、ポンプ室４１が収縮領域４２ｂ，４２ｄを通過する間に吐出ポート７２から吐出される。このように、収縮領域４２ｂ，４２ｄでは作動油が吐出されるので、収縮領域４２ｂ，４２ｄは「吐出領域」とも呼ばれる。

ベーン３０は、収縮領域４２ｄから拡張領域４２ａへ移動するとき、及び収縮領域４２ｂから拡張領域４２ｃへ移動するときにスリット２２内に最も押し込まれ、このときにポンプ室４１の容積が最小となる。ポンプ室４１の最小容量分の作動油は、ポンプ室４１が収縮領域４２ｄ，４２ｂを通過する間にポンプ室４１から吐出されず、ポンプ室４１に残る。このように、ポンプ室４１の最小容積はポンプとして機能せず、「デッドボリューム」とも呼ばれる。

第１サイドプレート７０には、高圧室５３から背圧室２４（図１及び図２参照）へ作動油を導く２つの背圧通路７３が形成される。背圧通路７３は、孔７１を中心とする円弧形状を有し、拡張領域４２ａ，４２ｃに位置する。そのため、拡張領域４２ａ，４２ｃを通過する背圧室２４には高圧室５３から作動油が導かれる。拡張領域４２ａ，４２ｃを通過するベーン３０は、背圧室２４内の圧力によりスリット２２（図３参照）から突出する方向に押圧される。

このように、ベーンポンプ１００では、ベーン３０は、ロータ２０の回転によって生じる遠心力だけでなく、背圧室２４内の圧力によっても、スリット２２から突出する方向に押圧される。

再び図１を参照する。ポンプボディ５０の収容窪み部５１はカムリング４０と比較して大きい。カムリング４０とポンプボディ５０との間には、第２サイドプレート８０の外周から第１サイドプレート７０の外周まで延在する流体室５４が形成される。

収容窪み部５１の開口部はポンプカバー６０により封止される。ポンプカバー６０は、ボルト（図示省略）によってポンプボディ５０に締結される。ポンプカバー６０とカムリング４０との間に第２サイドプレート８０が配置される。

図４は、第２サイドプレート８０をポンプカバー６０の側から見た正面図である。図１及び図４に示すように、第２サイドプレート８０は、孔８１を有する環状に形成される。孔８１には駆動シャフト１０が挿通する。

図１に示すように、ポンプカバー６０には低圧室６１が形成される。低圧室６１はタンク２に接続される。ベーンポンプ１００の作動時には、タンク２内の作動油が低圧室６１に供給される。低圧室６１は流体室５４と連通しており、タンク２内の作動油は低圧室６１を通じて流体室５４に供給される。

カムリング４０及び第２サイドプレート８０には、低圧室６１内の作動油をポンプ室４１に導く吸込ポートとしての第２サイドポート８２が設けられる。また、カムリング４０及び第１サイドプレート７０には、流体室５４内の作動油をポンプ室４１に導く吸込ポートとしての第１サイドポート７４が設けられる。第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２は、各拡張領域４２ａ，４２ｃに位置する。

ポンプ室４１が拡張領域４２ａ，４２ｃ（図２参照）を通過する間、ポンプ室４１は拡張する。ポンプ室４１の拡張に伴ってポンプ室４１内の圧力が低下し、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に作動油が吸い込まれる。つまり、作動油は、ポンプ室４１が拡張領域４２ａ，４２ｃを通過する間に第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸い込まれる。このように、拡張領域４２ａ，４２ｃでは作動油がポンプ室４１に吸い込まれるので、拡張領域４２ａ，４２ｃは「吸込領域」とも呼ばれる。

図５は、第１サイドプレート７０及び第２サイドプレート８０をカムリング４０に組み付け径方向外側から見た側面図である。図３及び図５に示すように、第１サイドプレート７０の側面７０ａには、２つの窪み部７５が形成される。窪み部７５は、第１サイドプレート７０の外周面７０ｂに開口する。

図６は、カムリング４０を第１サイドプレート７０の側から見た背面図である。図４及び図６に示すように、第１サイドプレート７０に接するカムリング４０の端面４０ｂには２つの切り欠き４３が設けられる。切り欠き４３は拡張領域４２ａ，４２ｃに位置し、カムリング４０の外周面４０ｄから内周カム面４０ａまで形成される。

第１サイドプレート７０をカムリング４０に組み付けた状態では、第１サイドプレート７０の窪み部７５がカムリング４０の切り欠き４３に臨む。流体室５４（図１参照）内の作動油は、窪み部７５と切り欠き４３とによって形成されるポートを通じてポンプ室４１に導かれる。つまり、ベーンポンプ１００では、第１サイドプレート７０の窪み部７５とカムリング４０の切り欠き４３とによって第１サイドポート７４が形成される。

図４及び図５に示すように、第２サイドプレート８０の外周面８０ｂには、２つの窪み部８３が設けられる。窪み部８３は、第２サイドプレート８０の側面８０ａから、側面８０ａとは反対側の第２サイドプレート８０の側面８０ｃまで形成される。

図２及び図４に示すように、第２サイドプレート８０に接するカムリング４０の端面４０ｃには２つの切り欠き４４が設けられる。切り欠き４４は拡張領域４２ａ，４２ｃに位置し、カムリング４０の外周面４０ｄから内周カム面４０ａまで形成される。

第２サイドプレート８０をカムリング４０に組み付けた状態では、第２サイドプレート８０の窪み部８３がカムリング４０の切り欠き４４に臨む。低圧室６１（図１参照）内の作動油は、窪み部８３と切り欠き４４とによって形成されるポートを通じてポンプ室４１に導かれる。このように、ベーンポンプ１００では、第２サイドプレート８０の窪み部８３とカムリング４０の切り欠き４４とによって第２サイドポート８２が形成される。

また、カムリング４０には、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２とは異なる位置でポンプ室４１に開口する連通ポートとしてのセンターポート４５が設けられる。センターポート４５は、カムリング４０の外周面４０ｄと内周カム面４０ａとの間を貫通する孔４６によって形成される。孔４６は流体室５４（図１参照）に開口し、センターポート４５はポンプ室４１と流体室５４とを連通する。

図７は、ロータ２０、ベーン３０及びカムリング４０の正面図であり、カムリング４０に第１サイドプレート７０を組み付けた状態を示す。図５及び図７に示すように、センターポート４５の始端４５ａは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向後方に形成される。センターポート４５の終端４５ｂは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向前方に形成される。

センターポート４５の「始端」とは、センターポート４５の端部のうち、回転方向後方に位置する端部４５ａを意味する。また、センターポート４５の「終端」とは、センターポート４５の端部のうち、回転方向前方に位置する端部４５ｂを意味する。つまり、ベーンポンプ１００の作動時には、拡張領域４２ａ，４２ｃ内に移動したポンプ室４１が始端４５ａに達することにより当該ポンプ室４１とセンターポート４５が連通する。ポンプ室４１がセンターポート４５の終端４５ｂを通過することにより、当該ポンプ室４１とセンターポート４５との連通が遮断される。

同様に、第１サイドポート７４の「始端」とは、第１サイドポート７４の端部のうち、回転方向後方に位置する端部７４ａを意味する。第１サイドポート７４の「終端」とは、第１サイドポート７４の端部のうち、回転方向前方に位置する端部７４ｂを意味する。第２サイドポート８２の「始端」とは、第２サイドポート８２の端部のうち、回転方向後方に位置する端部８２ａを意味する。第２サイドポート８２の「終端」とは、第２サイドポート８２の端部のうち、回転方向前方に位置する端部８２ｂを意味する。

ところで、ポンプ室４１は、収縮領域４２ｄから拡張領域４２ａに移動するとき、及び収縮領域４２ｂから拡張領域４２ｃに移動するときに最も収縮する。このとき、ポンプ室４１内の圧力が最も高くなる。

吐出ポート７２から吐出されずにポンプ室４１に残った作動油の圧力は、ポンプ室４１が拡張領域４２ａ，４２ｃ内に移動しても、作動油の慣性及び圧縮性により、低下しないことがある。この状態でポンプ室４１がポートに達すると、当該ポートから作動油が吐出されるおそれがある。

ベーンポンプ１００では、センターポート４５の始端４５ａが第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向後方に形成されるので、ポンプ室４１は、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達する前にセンターポート４５に達する。そのため、ポンプ室４１内の作動油の圧力が高い状態でポンプ室４１がセンターポート４５に達しても、ポンプ室４１内の作動油はセンターポート４５のみから吐出され、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２では吐出方向の流れが形成されない。

センターポート４５からポンプ室４１内の作動油が吐出されるとともにロータ２０の回転に伴ってポンプ室４１が拡張領域４２ａ，４２ｃ内で移動しポンプ室４１が拡張すると、ポンプ室４１内の圧力が低下する。ロータ２０が更に回転してポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達した際には、ポンプ室４１内の圧力は十分に低下している。

センターポート４５では吐出方向の流れが形成されているので、作動油の慣性のために、吸込方向の流れがセンターポート４５で形成されるまでに時間がかかることがある。第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２では吐出方向の流れが形成されていないので、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達した際には第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２においてすぐに吸込方向の流れが形成される。したがって、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸込まれる作動油の量が低下するのを防ぐことができ、ベーンポンプ１００の吸込特性を向上させることができる。

また、センターポート４５の終端４５ｂは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向前方に形成される。そのため、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達した際にはセンターポート４５と第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２とがポンプ室４１に連通する。

図８は、図５のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿う断面図である。ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達したときにはポンプ室４１からセンターポート４５に向かう流れが既に形成されている。そのため、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に向かう流れが形成されやすい。したがって、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸い込まれる作動油の量が増加し、ベーンポンプ１００の吸込特性をさらに向上させることができる。

図９は、ポンプ室４１の最大容積に対するポンプ室４１の最小容積の割合αと、ポンプ室４１における圧力低下の遅れと、の関係を示すグラフである。

最大容積は、ベーン３０がスリット２２から最も押し出されたときのポンプ室４１の容積である。ポンプ室４１が拡張領域４２ａから収縮領域４２ｂへ移動するとき、及び拡張領域４２ｃから収縮領域４２ｄに移動するときに、ベーン３０がスリット２２から最も押し出され、このときにポンプ室４１の容積が最大となる。いわゆる有効容積は、ポンプ室４１の最大容積から最小容積を引くことによって得られる値である。有効容積が、ポンプとして機能するポンプ室４１の容積に相当する。

圧力低下の遅れは、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａに到達してから圧力が低下するまでにロータ２０が回転する角度θ［ｄｅｇ］として表される。空気の圧縮性の影響により、作動油中に含まれる空気量が多いほど、圧力低下は遅れ、角度が大きくなることが分かっている。

図９において、プロットは、シミュレーションにより得られた結果の一例を示す。直線は、複数のシミュレーション結果に基づいた近似線を示し、近似式は、次の式（１）により表される。シミュレーションでは、作動油の空気含有率のパラメータとして、実機において一般的に用いられる作動油の空気含有率を用いた。

θ１［ｄｅｇ］＝７α＋１０ ・・・（１）
図９に示すように、ポンプ室４１内の圧力は、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａに達してからロータ２０が式（１）により求められる角度θ１だけさらに回転すれば、十分に低下することがシミュレーションによりわかった。また、ロータ２０が角度θ１からさらに回転しても、ポンプ室４１内の圧力はほとんど変化しないことがシミュレーションによりわかった。

ベーンポンプ１００では、図５及び図７に示すように、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａとセンターポート４５の終端４５ｂとは、ロータ２０の回転軸を中心とした所定の角度θ、離れている。所定の角度θは、次の式（２）の範囲内に設定される。

０＜θ［ｄｅｇ］≦７α＋１０ ・・・（２）
所定の角度θが０（零）よりも大きいため、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達したときには第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２とセンターポート４５とがポンプ室４１に連通する。ポンプ室４１からセンターポート４５に向かう流れが形成されているので、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に向かう流れが容易に形成される。したがって、ポンプ室４１がセンターポート４５を通過した後に第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に吐出方向の流れが形成されるのを防ぐことができ、ベーンポンプ１００の吸込特性をより確実に向上させることができる。

カムリング４０、第１サイドプレート７０及び第２サイドプレート８０の加工精度を考慮して、所定の角度θを０（零）よりも公差分、大きく設定することが好ましい。これによって、歩留まりの低下を防ぐことができ、ベーンポンプ１００の製造コストの増加を防止することができる。

また、所定の角度θは、前述の式（１）により求められる角度θ１以下である。前述のように、ロータ２０が角度θ１からさらに回転しても、ポンプ室４１内の圧力はほとんど低下しない。つまり、所定の角度θを角度θ１よりも大きくする必要がない。所定の角度θが角度θ１以下であるため、センターポート４５の終端４５ａは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも、想定される圧力低下の遅れを超えては回転方向前方に形成されない。したがって、ポンプ室４１内の作動油が慣性によりセンターポート４５から吐出され続けるのを防止することができる。ポンプ室４１が拡張領域４２ａ，４２ｃを通過する間にポンプ室４１により多くの作動油を貯留させることができ、ベーンポンプ１００の吸込特性を向上させることができる。

一般的に用いられる作動油の空気含有率の１〜１５倍の値を空気含有率のパラメータとして用いてシミュレーションを行った場合であっても、ベーンポンプ１００が製品の仕様範囲内の性能を発揮することが導き出された。つまり、作動油が多量の空気を含む場合においても、所定の角度θを式（２）の範囲内に設定することによって、第２サイドポート８２に吐出方向の流れが形成されるのを防ぐことができ、ベーンポンプ１００の吸込特性を向上させることができる。

次に、ベーンポンプ１００の動作を、図１から図４を参照して説明する。

駆動シャフト１０にエンジン又は電動モータ（図示省略）の動力が伝わると、駆動シャフト１０の回転駆動に伴ってロータ２０が回転する。ロータ２０の回転に伴ってベーン３０はロータ２０に対して往復動し、ポンプ室４１が膨張と収縮とを繰り返す。

拡張領域４２ａ，４２ｃを通過するポンプ室４１には、タンク２内の作動油が、低圧室６１及び第２サイドポート８２を通じて、又は低圧室６１、流体室５４及び第１サイドポート７４を通じて導かれる。収縮領域４２ｂ，４２ｄを通過するポンプ室４１内の作動油は、吐出ポート７２から吐出される。

収縮領域４２ｂ，４２ｄから拡張領域４２ａ，４２ｃに移動するポンプ室４１には、デッドボリューム分の作動油が高い圧力を保った状態で残っている。この状態でロータ２０が回転すると、ポンプ室４１はセンターポート４５に達し、センターポート４５からポンプ室４１に残った作動油が吐出される。ポンプ室４１は第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２には達していないので、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２には吐出方向の流れが形成されない。

ロータ２０が更に回転してポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達したときには、ポンプ室４１内の圧力は低下している。第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２では吐出方向の流れが形成されていないので、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達した際には第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２において吸込方向の流れが形成されやすい。

また、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達したときにはポンプ室４１とセンターポート４５とが連通しかつポンプ室４１からセンターポート４５に向かう流れが既に形成されている。そのため、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に向かう流れがすぐに形成される。したがって、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸い込まれる作動油の量が増加し、ベーンポンプ１００の吸込特性をさらに向上させることができる。

以上のベーンポンプ１００では、第２サイドポート８２の始端８２ａと第１サイドポート７４の始端７４ａとが回転方向における同じ位置に形成されているが、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａの一方が他方よりも回転方向前方に形成されていてもよい。

また、ベーンポンプ１００では、第１サイドポート７４が、第１サイドプレート７０の窪み部７５とカムリング４０の切り欠き４３とによって形成されているが、第１サイドポート７４はこの形態に限られない。例えば、カムリング４０に切り欠き４３が形成されておらず、第１サイドポート７４が、第１サイドプレート７０の窪み部７５と、カムリング４０の平面状の端面４０ｂと、によって形成されていてもよい。第１サイドプレート７０に窪み部７５が形成されておらず、第１サイドポート７４が第１サイドプレート７０の平面状の側面７０ａと、カムリング４０の切り欠き４３とによって形成されていてもよい。さらに、第１サイドポート７４は、第１サイドプレート７０を貫通する孔により形成されていてもよい。

同様に、ベーンポンプ１００では、第２サイドポート８２が、第２サイドプレート８０の窪み部８３とカムリング４０の切り欠き４４とによって形成されているが、第２サイドポート８２はこの形態に限られない。例えば、カムリング４０に切り欠き４４が形成されておらず、第２サイドポート８２が、第２サイドプレート８０の窪み部８３と、カムリング４０の平面状の端面４０ｃと、によって形成されていてもよい。第２サイドプレート８０に切り欠き４４が形成されておらず、第２サイドポート８２が第２サイドプレート８０の平面状の側面８０ａと、カムリング４０の切り欠き４４とによって形成されていてもよい。さらに、第２サイドポート８２は、第２サイドプレート８０を貫通する孔により形成されていてもよい。

図１０は、第１実施形態の変形例に係るカムリング１４０、第１サイドプレート１７０及び第２サイドプレート８０の側面図である。図１１は、図１０のＸＩ−ＸＩ線に沿う断面図である。

変形例では、図１０に示すように、第１サイドポート１７４は、第１サイドプレート１７０の側面１７０ａに設けられる窪み部１７５と、カムリング１４０の端面１４０ｂに設けられる切り欠き１４３と、によって形成される。カムリング１４０には、孔４６（図４及び図８参照）は形成されていない。

第１サイドポート１７４の始端１７４ａは、第２サイドポート８２の始端８２ａよりも回転方向後方に形成される。第１サイドポート１７４の終端１７４ｂは、第２サイドポート８２の始端８２ａよりも回転方向前方に形成される。

変形例においても、デッドボリューム分の作動油が高い圧力を保った状態でポンプ室４１が拡張領域４２ａ，４２ｃを移動しても、ポンプ室４１はまず第１サイドポート１７４に達し、第１サイドポート１７４からポンプ室４１に残った作動油が吐出される。ポンプ室４１は第２サイドポート８２には達していないので、第２サイドポート８２には吐出方向の流れが形成されない。

ロータ２０が更に回転してポンプ室４１が第２サイドポート８２に達したときには、ポンプ室４１内の圧力は低下している。第２サイドポート８２では吐出方向の流れが形成されていないので、ポンプ室４１が第２サイドポート８２に達した際には第２サイドポート８２において吸込方向の流れが形成されやすい。

また、ポンプ室４１が第２サイドポート８２に達したときにはポンプ室４１と第１サイドポート１７４とが連通しかつポンプ室４１から第１サイドポート１７４に向かう流れが既に形成されている。そのため、第２サイドポート８２からポンプ室４１に向かう流れがすぐに形成される。したがって、第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸い込まれる作動油の量が増加し、ベーンポンプ１００の吸込特性を向上させることができる。

つまり、変形例では第２サイドポート８２のみが吸込ポートに相当し、第１サイドポート１７４が連通ポートに相当する。

図５及び図８を再び参照する。ベーンポンプ１００では、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２から作動油がポンプ室４１に吸い込まれセンターポート４５からポンプ室４１内の作動油が吐出される。そのため、作動油の流れは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１の中央部に向かいセンターポート４５から吐出されるように形成される。したがって、ポンプ室４１の中央部に作動油を行き渡らせることができ、ベーンポンプ１００の吸込特性をさらに向上させることができる。

本明細書において、「中央」は、カムリング２４０の端面２４０ｂ，２４０ｃから等距離の位置を意味する厳密な中央に限られず、厳密な中央から、ある程度（例えば、端面２４０ｂと端面２４０ｃとの間の寸法の３０％程度）、端面２４０ｂ，２４０ｃのどちらかに偏った位置を含む。

＜第２実施形態＞
次に、図１２及び図１３を参照して、本発明の第２実施形態に係るベーンポンプ２００について説明する。第１実施形態における構成と同じ構成については同一の符号を付し、その説明を省略する。

図１２は、ベーンポンプ２００のカムリング２４０、第１サイドプレート７０及び第２サイドプレート８０の側面図である。図１３は、図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線に沿う断面図である。

カムリング２４０には、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２とは異なる位置でポンプ室４１に開口する連通ポートとしての第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７が設けられる。第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７は、それぞれ、カムリング２４０の外周面２４０ｄと内周カム面２４０ａとの間を貫通する孔２４６及び孔２４８によって形成される。孔２４６及び孔２４８は流体室５４（図１参照）に開口し、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７はポンプ室４１と流体室５４とを連通する。

第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の始端２４５ａ，２４７ａは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向後方に形成される。第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の終端２４５ｂ，２４７ｂは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向前方に形成される。

第２実施形態においても、第１実施形態と同様に、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２において吸込方向の流れが形成されやすい。また、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に向かう流れがすぐに形成される。

第１センターポート２４５は、ポンプ室４１から流体室５４に向かうほど第１サイドポート７４に近づくように径方向に対して傾斜している。そのため、第１センターポート２４５から吐出された作動油は、流体室５４内で第１サイドポート７４に向かって流れ、さらに第１サイドポート７４からポンプ室４１に吸い込まれる。

第２センターポート２４７は、ポンプ室４１から流体室５４に向かうほど第２サイドポート８２に近づくように径方向に対して傾斜している。そのため、第２センターポート２４７から吐出された作動油は、流体室５４内で第２サイドポート８２に向かって流れ、さらに第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸い込まれる。

このように、本実施形態では循環流が形成されやすいので、ポンプ室４１に吸い込まれる作動油の量をより増加させることができ、ベーンポンプ２００の吸込特性を向上させることができる。

第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａと第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の始端２４５ａ，２４７ａとは、ロータ２０の回転軸を中心とした所定の角度θ、離れている。所定の角度θは、前述の式（２）の範囲内に設定される。ベーンポンプ１００と同様に、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に吐出方向の流れが形成されるのを防ぐことができ、ポンプ室４１内の作動油が慣性により第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７から吐出され続けるのを防止することができる。ポンプ室４１が拡張領域４２ａ，４２ｃを通過する間にポンプ室４１により多くの作動油を貯留させることができ、ベーンポンプ２００の吸込特性を向上させることができる。

ベーンポンプ２００の動作については、ベーンポンプ１００の動作と略同じであるため、ここではその説明を省略する。

以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。

本実施形態では、ベーンポンプ１００，２００は、回転駆動されるロータ２０と、ロータ２０の径方向に往復動自在にロータ２０に設けられる複数のベーン３０と、ロータ２０の回転に伴って複数のベーン３０の先端部３１が摺接する内周カム面４０ａ，２４０ａを有するカムリング４０，１４０，２４０と、ロータ２０及びカムリング４０，１４０，２４０を挟んで配置される第１サイドプレート７０，１７０及び第２サイドプレート８０，１８０と、ロータ２０、カムリング４０，１４０，２４０、及び隣り合うベーン３０によって画定されるポンプ室４１と、カムリング４０，１４０，２４０、第１サイドプレート７０，１７０及び第２サイドプレート８０，１８０の少なくとも１つに形成され、ポンプ室４１に作動油を導く第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２と、カムリング４０，１４０，２４０、第１サイドプレート７０，１７０及び第２サイドプレート８０，１８０の少なくとも１つに形成され、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２とは異なる位置でポンプ室４１に開口するセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７と、を備え、センターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の始端４５ａ，１７４ａ，２４５ａ，２４７ａは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向後方に形成され、センターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の終端４５ｂ，１７４ｂ，２４５ｂ，２４７ｂは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向前方に形成される。

この構成では、センターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の始端４５ａ，１７４ａ，２４５ａ，２４７ａが第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向後方に形成されるので、ポンプ室４１は、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達する前にセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７に達する。そのため、吐出ポート７２から吐出されずにポンプ室４１に残った作動油は、センターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７のみから吐出され、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からは吐出されない。また、センターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の終端４５ｂ，１７４ｂ，２４５ｂ，２４７ｂが第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも回転方向前方に形成されるので、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達した際にはセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７と第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２とがポンプ室４１に連通する。ポンプ室４１からセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７に向かう流れが形成されているので、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に向かう流れが形成されやすい。したがって、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸い込まれる作動油の量が増加する。ベーンポンプ１００，２００の吸込特性を向上させることができる。

また、本実施形態では、ベーンポンプ１００，２００は、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２は、第１サイドプレート７０とカムリング４０，２４０とによって形成される第１サイドポート７４と、第２サイドプレート８０とカムリング４０，２４０とによって形成される第２サイドポート８２と、を備え、センターポート４５、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７は、カムリング４０，２４０の外周面４０ｄ，２４０ｄと内周カム面４０ａ，２４０ａとの間を貫通する孔４６，２４６，２４８によって形成される。

この構成では、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２を備えセンターポート４５、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７がカムリング４０，２４０に設けられる孔４６，２４６，２４８によって形成される。そのため、作動油の流れは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１の中央部に向かいセンターポート４５、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７から吐出されるように形成される。したがって、ポンプ室４１の中央部に作動油を行き渡らせることができ、ベーンポンプ１００，２００の吸込特性を向上させることができる。

また、本実施形態では、ベーンポンプ２００は、カムリング２４０の外周に設けられ、第１サイドポート７４、第２サイドポート８２、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７に連通する流体室５４を更に備え、第１センターポート２４５は、ポンプ室４１から流体室５４に向かうほど第１サイドポート７４に近づくようにカムリング２４０の径方向に対して傾斜し、第２センターポート２４７は、ポンプ室４１から流体室５４に向かうほど第２サイドポート８２に近づくようにカムリング２４０の径方向に対して傾斜する。

この構成では、第１センターポート２４５が第１サイドポート７４に近づくように傾斜しているので、第１センターポート２４５から吐出された作動油は、流体室５４内で第１サイドポート７４に向かって流れ、さらに第１サイドポート７４からポンプ室４１に吸い込まれる。また、第２センターポート２４７が第２サイドポート８２に近づくように傾斜しているので、第２センターポート２４７から吐出された作動油は、流体室５４内で第２サイドポート８２に向かって流れ、さらに第２サイドポート８２からポンプ室４１に吸い込まれる。このように、作動油の循環流が形成されやすいので、ポンプ室４１に吸い込まれる作動油の量を増加させることができ、ベーンポンプ２００の吸込特性を向上させることができる。

また、本実施形態では、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａとセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の終端４５ｂ，１７４ｂ，２４５ｂ，２４７ｂとは、ロータ２０の回転軸を中心とした所定の角度、離れており、所定の角度は、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａに到達してからポンプ室４１の圧力が低下するまでにロータ２０が回転する角度である。

この構成では、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａとセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の終端４５ｂ，１７４ｂ，２４５ｂ，２４７ｂとがロータ２０の回転軸を中心とした前述の所定の角度、離れている。そのため、ポンプ室４１がセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７を通過したときにはポンプ室４１内の圧力は十分に低下する。したがって、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に吐出方向の流れが形成されるのをより確実に防ぐことができ、ベーンポンプ１００，２００の吸込特性をより確実に向上させることができる。

また、本実施形態では、所定の角度をθとしたときに、所定の角度は、次式により求められる範囲内である。

０＜θ［ｄｅｇ］≦７α＋１０
ただし、α：ポンプ室４１の最大容積に対するポンプ室４１の最小容積の割合

この構成では、所定の角度θが０（零）よりも大きいため、ポンプ室４１が第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に達したときには、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２がポンプ室４１に連通するとともに、センターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７がポンプ室４１に連通する。ポンプ室４１からセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７に向かう流れが形成されているので、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２からポンプ室４１に向かう流れが容易に形成される。したがって、ポンプ室４１がセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７を通過した後に第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２に吐出方向の流れが形成されるのを防ぐことができ、ベーンポンプ１００の吸込特性をより確実に向上させることができる。また、所定の角度θが、７α＋１０により求められる角度以下であるため、センターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７の終端４５ｂ，１７４ｂ，２４５ｂ，２４７ｂは、第１サイドポート７４及び第２サイドポート８２の始端７４ａ，８２ａよりも、想定される圧力低下の遅れを超えては回転方向前方に形成されない。ポンプ室４１内の作動油が慣性によりセンターポート４５、第１サイドポート１７４、第１センターポート２４５及び第２センターポート２４７から吐出され続けるのを防止することができ、ポンプ室４１により多くの作動油を貯留させることができる。したがって、ベーンポンプ１００，２００の吸込特性をより確実に向上させることができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

２０・・・ロータ、３０・・・ベーン、３１・・・先端部、４０・・・カムリング、４０ａ・・・内周カム面、４０ｄ・・・外周面、４１・・・ポンプ室、４５・・・センターポート（連通ポート）、４５ａ・・・始端、４５ｂ・・・終端、４６・・・孔、５４・・・流体室、７０・・・第１サイドプレート（第１サイド部材）、７４・・・第１サイドポート（吸込ポート）、７４ａ・・・始端、８０・・・第２サイドプレート（第２サイド部材）、８１・・・第２サイドポート（吸込ポート）、８２ａ・・・始端、１００・・・ベーンポンプ、１７０・・・第１サイドプレート（第１サイド部材）、１７４・・・第１サイドポート（連通ポート）、１７４ａ・・・始端、１７４ｂ・・・終端、２００・・・ベーンポンプ、２４０・・・カムリング、２４０ａ・・・内周カム面、２４０ｄ・・・外周面、２４５・・・第１センターポート（連通ポート）、２４６・・・孔、２４７・・・第２センターポート（連通ポート）、２４８・・・孔

Claims (5)

1. ベーンポンプであって、
   回転駆動されるロータと、
   前記ロータの径方向に往復動自在に前記ロータに設けられる複数のベーンと、
   前記ロータの回転に伴って前記複数のベーンの先端部が摺接する内周カム面を有するカムリングと、
   前記ロータ及び前記カムリングを挟んで配置される第１及び第２サイド部材と、
   前記ロータ、前記カムリング、及び隣り合う前記ベーンによって画定されるポンプ室と、
   前記カムリング、前記第１サイド部材及び前記第２サイド部材の少なくとも１つに形成され、前記ポンプ室に作動流体を導く吸込ポートと、
   前記カムリング、前記第１サイド部材及び前記第２サイド部材の少なくとも１つに形成され、前記吸込ポートとは異なる位置で前記ポンプ室に開口する連通ポートと、を備え、
   前記連通ポートの始端は、前記吸込ポートの始端よりも回転方向後方に形成され、
   前記連通ポートの終端は、前記吸込ポートの始端よりも回転方向前方に形成されることを特徴とする
   ベーンポンプ。
2. 請求項１に記載のベーンポンプであって、
   前記吸込ポートは、前記第１サイド部材と前記カムリングとによって形成される第１サイドポートと、前記第２サイド部材と前記カムリングとによって形成される第２サイドポートと、を備え、
   前記連通ポートは、前記カムリングの外周面と前記内周カム面との間を貫通する孔によって形成されることを特徴とする
   ベーンポンプ。
3. 請求項２に記載のベーンポンプであって、
   前記カムリングの外周に設けられ、前記第１サイドポート、前記第２サイドポート及び前記連通ポートに連通する流体室を更に備え、
   前記連通ポートは、前記ポンプ室から前記流体室に向かうほど前記第１サイドポートに近づくように前記カムリングの径方向に対して傾斜した第１センターポートと、前記ポンプ室から前記流体室に向かうほど前記第２サイドポートに近づくように前記カムリングの径方向に対して傾斜した第２センターポートと、を備えることを特徴とする
   ベーンポンプ。
4. 請求項１から３のいずれか１項に記載のベーンポンプであって、
   前記吸込ポートの始端と前記連通ポートの終端とは、前記ロータの回転軸を中心とした所定の角度、離れており、前記所定の角度は、前記ポンプ室が前記吸込ポートの始端に到達してから前記ポンプ室の圧力が低下するまでに前記ロータが回転する角度であることを特徴とする
   ベーンポンプ。
5. 請求項４に記載のベーンポンプであって、
   前記所定の角度をθとしたときに、前記所定の角度は、次式により求められる範囲内であることを特徴とする
   ベーンポンプ。
   ０＜θ［ｄｅｇ］≦７α＋１０
   ただし、α：前記ポンプ室の最大容積に対する前記ポンプ室の最小容積の割合

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