JP2020023962A - ピストン式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】圧縮室から吐出室へ吐出する冷媒の流量を変更可能であるとともに、少流量状態における動力損失、振動及びトルク変動を低減可能なピストン式圧縮機を提供する。【解決手段】本発明の圧縮機において、第２連通路３３は、連通窓３５を介して、第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとに連通することで、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内へ冷媒ガスを導入させる。移動体１１は、駆動軸心Ｏ方向の位置により、駆動軸３の１回転当たりで第１連通路２２ａ〜２２ｆと連通窓３５とが連通する駆動軸心Ｏ周りの連通角度を変化させる。この圧縮機では、連通角度が減少することにより、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内へ導入される冷媒ガスの流量が減少する。【選択図】図１

Description

本発明はピストン式圧縮機に関する。

特許文献１に従来のピストン式圧縮機（以下、単に圧縮機という。）が開示されている。この圧縮機は、ハウジングと、駆動軸と、固定斜板と、複数のピストンと、吐出弁と、制御弁とを備えている。

ハウジングは、シリンダブロックを有している。シリンダブロックには、複数のシリンダボアが形成されている他、圧縮室に接続する第１連通路が形成されている。また、ハウジングには、吸入室と、吐出室と、斜板室と、軸孔とが形成されている。

駆動軸は、軸孔内に回転可能に支承されている。固定斜板は、駆動軸の回転によって斜板室内で回転可能であり、駆動軸に垂直な平面に対する傾斜角度が一定である。ピストンは、シリンダボア内に圧縮室を形成し、固定斜板に連結される。圧縮室と吐出室との間には、圧縮室内の冷媒を吐出室に吐出させるリード弁式の吐出弁が設けられている。制御弁は、冷媒の圧力を制御して制御圧力とする。

また、この圧縮機では、駆動軸にスライドロータリバルブが設けられている。スライドロータリバルブは、軸孔内で駆動軸と一体回転可能である。また、スライドロータリバルブは、制御圧力に基づき、駆動軸に対して駆動軸心方向に移動可能である。スライドロータリバルブには、吸入室と連通する弁開口が形成されている。弁開口は、スライドロータリバルブの駆動軸心方向の位置によって、第１連通路との駆動軸心周りの連通角度が変化するように形成されている。

この圧縮機では、第１連通路と弁開口とが連通することにより、吸入室内の冷媒が弁開口及び第１連通路を経て圧縮室に吸入される。この際、スライドロータリバルブの駆動軸心方向の位置によって、弁開口と第１連通路との駆動軸心周りの連通角度が変化することで、圧縮室内に吸入される冷媒の流量が変化する。これにより、圧縮室から吐出室へ吐出する冷媒の流量が変化する。こうして、この圧縮機では、斜板の傾斜角度を変更させて容量を変更する圧縮機と比べ、構造の簡素化を実現しようとしている。

特開平７−１１９６３１号公報

しかし、上記従来の圧縮機では、圧縮室から吐出室へ吐出する冷媒の流量を減少させている少流量状態において、スライドロータリバルブにおける連通角度が小さい弁開口と圧縮室とが連通することにより、圧縮室に冷媒が供給される。また、弁開口と圧縮室との連通が非連通となることにより、吸入行程の途中から圧縮室への冷媒の供給を遮断している。このため、吸入行程時における圧縮室内の圧力が所定の吸入圧力よりも低くなるおそれがある。このため、少流量状態では、そうでない状態よりも圧縮比が高くなり、摩擦による動力損失、振動及びトルク変動が大きくなる懸念がある。

本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、圧縮室から吐出室へ吐出する冷媒の流量を変更可能であるとともに、少流量状態における動力損失、振動及びトルク変動を低減可能なピストン式圧縮機を提供することを解決すべき課題としている。

本発明のピストン式圧縮機は、複数のシリンダボアが形成されたシリンダブロックを有し、吸入室と、吐出室と、斜板室と、軸孔とが形成されたハウジングと、
前記軸孔内に回転可能に支承された駆動軸と、
前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能であり、前記駆動軸に垂直な平面に対する傾斜角度が一定である固定斜板と、
前記シリンダボア内に圧縮室を形成し、前記固定斜板に連結されるピストンと、
前記圧縮室内の冷媒を前記吐出室に吐出させる吐出弁とを備えたピストン式圧縮機であって、
前記シリンダブロックに形成され、前記圧縮室に接続する第１連通路と、
前記駆動軸内に設けられた第２連通路と、
前記駆動軸に形成され、前記第１連通路と前記第２連通路とに連通する連通窓と、
前記連通窓内に配置されて前記駆動軸と一体回転可能であるとともに、制御圧力に基づき、前記連通窓内を前記駆動軸に対して駆動軸心方向に移動可能である移動体と、
前記制御圧力を制御する制御弁と、
前記吸入室内の冷媒を前記圧縮室に吸入させる吸入弁とをさらに備え、
圧縮行程又は吐出行程にある前記圧縮室は、第１特定圧縮室とされ、
再膨張行程又は吸入行程にある前記圧縮室は、第２特定圧縮室とされ、
前記第２連通路は、前記連通窓を介して、前記第１特定圧縮室に接続する前記第１連通路と、前記第２特定圧縮室に接続する前記第１連通路とに連通することにより、前記第１特定圧縮室内から前記第２特定圧縮室内へ冷媒を導入させて、前記吸入室から前記圧縮室に吸入される冷媒の流量を変化させ、
前記移動体は、前記駆動軸心方向の位置により、前記駆動軸の１回転当たりで前記第１連通路と前記連通窓とが連通する前記駆動軸心周りの連通角度を変化させ、
前記連通角度が減少することにより、前記第１特定圧縮室内から前記第２特定圧縮室内へ導入される冷媒の流量が減少することを特徴とする。

本発明の圧縮機では、吸入弁を通じて吸入室内の冷媒が圧縮室のうち、第２特定圧縮室内に吸入される。また、駆動軸に形成された連通窓が第１連通路と第２連通路とを連通する。ここで、連通窓内には移動体が配置されており、移動体は、連通窓内で駆動軸心方向に移動することによって、駆動軸の１回転当たりで第１連通路と連通窓とが連通する駆動軸心周りの連通角度を変化させる。そして、駆動軸の回転によって、第２連通路が連通窓を介して、第１特定圧縮室に接続する第１連通路と、第２特定圧縮室に接続する第１連通路とに連通することで、第１特定圧縮室内から第２連通路内に冷媒が導入され、その冷媒は、第２特定圧縮室内に導出される。こうして、この圧縮機では、第２連通路を経由して、第１特定圧縮室内の冷媒が第２特定圧縮室内に導入され、第２特定圧縮室内で再膨張する。このため、第２特定圧縮室内の圧力が吸入室内の吸入圧力よりも低くならないと、吸入弁は開かず、その間は吸入室から冷媒が圧縮室に吸入されないため、圧縮室に吸入される冷媒の流量が減少する。このため、この圧縮機では、圧縮室から吐出室に吐出される冷媒の流量が減少する。

また、この圧縮機では、移動体が第１連通路と連通窓とを非連通とすることで、第１連通路と第２連通路とが非連通となる。この場合には、第１特定圧縮室内の冷媒が第２特定圧縮室内に導入されることがないため、圧縮室から吐出室に吐出される冷媒の流量は減少しない。

そして、この圧縮機では、第２特定圧縮室内の圧力が吸入室の吸入圧力よりも低くなれば、吸入弁が開き、吸入室の冷媒が第２特定圧縮室内に吸入される。このため、第２特定圧縮室内の圧力が過度に低くなることはない。このため、圧縮室から吐出室へ吐出する冷媒の流量を減少させている少流量状態と、そうでない状態とで圧縮比が高くなることはない。このため、少流量状態であっても、摩擦による動力損失、振動及びトルク変動が大きくならない。

したがって、本発明の圧縮機では、圧縮室から吐出室へ吐出する冷媒の流量を変更可能であるとともに、少流量状態における動力損失、振動及びトルク変動を低減可能である。

特に、この圧縮機では、連通角度が減少することにより、第１特定圧縮室内から第２特定圧縮室内へ導入される冷媒の流量が減少する。このため、この圧縮機では、第１連通路と連通窓との連通面積を小さくすることで、第１特定圧縮室内から第２特定圧縮室内に導入される冷媒の流量を減少させる構成に比べて、第１特定圧縮室内から第２特定圧縮室内に導入される冷媒の圧損が生じ難い。この点においても、この圧縮機では、第２特定圧縮室内の圧力が過度に低下し難い。

本発明の圧縮機において、連通窓は、駆動軸心周りの第１角度位置から第２角度位置までの第１角度幅で形成された第１連通窓と、駆動軸心周りの第３角度位置から第４角度位置までの第２角度幅で形成され、駆動軸心を挟んで第１連通窓と対向する第２連通窓とからなり得る。そして、移動体は、第１連通窓内に配置される第１移動体と、第２連通窓内に配置される第２移動体とからなることが好ましい。この場合には、第２連通路を経由して第１特定圧縮室内から複数の第２特定圧縮室内に冷媒を導入させることが可能となる。

第１角度位置と第３角度位置とは駆動軸心に対して対称位置にあり、第２角度位置と第４角度位置とは駆動軸心に対して対称位置にあることが好ましい。この場合には、第１連通路と第１連通窓との連通角度と、第１連通路と第２連通窓との連通角度とを等しくすることが可能となる。このため、第２連通路を経由して第１特定圧縮室から第２特定圧縮室に冷媒を好適に導入させることが可能となる。

第１移動体と第２移動体とは同一形状であることが好ましい。この場合には、第１連通窓と第２連通窓とにおける第１連通路との連通角度の変化を同一化させることが可能となる。また、第１移動体及び第２移動体の製造を容易化することが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、連通窓は、駆動軸に１つ形成され得る。さらに、駆動軸には、駆動軸心に交差する方向に延びて第１連通路と第２連通路とに連通する第３連通路が形成され得る。そして、連通窓と第３連通路とは駆動軸心を挟んでいることも好ましい。この場合、第２連通路は、連通窓と第１連通路とによって連通する第１特定圧縮室及び第２特定圧縮室の他に、第３連通路と第１連通路とによって、第１特定圧縮室や第２特定圧縮室とも連通することが可能となる。

駆動軸内には、駆動軸心方向に延びて第２連通路に接続する軸路が形成され得る。また、軸路内には、第２連通路内に延び、制御圧力によって駆動軸心方向に移動可能なスプールが設けられ得る。そして、移動体はスプールに固定されていることが好ましい。

この場合には、駆動軸に移動体を容易に設けることが可能となるとともに、スプールの駆動軸心方向の移動によって、連通窓内で移動体を駆動軸心方向に好適に移動させることが可能となる。

スプールには、移動体に向かって突出する係合突部が形成され得る。そして、移動体には、係合突部を収容しつつ係合突部と係合する係合凹部が形成されていることが好ましい。この場合には、係合突部と係合凹部とを係合させることで、移動体をスプールに容易に固定することが可能となる。

軸路内には、スプール及び移動体を案内するガイド部材が設けられていることが好ましい。この場合には、スプール及び移動体が駆動軸心方向に好適に移動可能となる。

本発明の圧縮機では、圧縮室から吐出室へ吐出する冷媒の流量を変更可能であるとともに、少流量状態における動力損失、振動及びトルク変動を低減可能である。

図１は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における断面図である。 図２は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における断面図である。 図３は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、駆動軸、スプール及び移動体等を示す分解図である。 図４は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、駆動軸を示す図３のＢ−Ｂ断面図である。 図５は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、移動体を示す背面図である。 図６は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における駆動軸、スプール及び移動体等を示す要部拡大断面図である。 図７は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、最少流量時における駆動軸、スプール及び移動体等を示す要部拡大断面図である。 図８は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、図１のＡ−Ａ断面を示す要部拡大断面図である。 図９は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と連通窓とが非連通の状態を示す模式図である。 図１０は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と連通窓との連通角度が小さい状態を示す模式図である。 図１１は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と連通窓との連通角度が図１０に示す状態における、第１特定圧縮室に接続する第１連通路と連通窓との連通面積の変化を示す要部拡大模式図である。図１１の（Ａ）は、第１連通路と連通窓との連通面積が小さい状態を示している。図１１の（Ｂ）は、（Ａ）よりも第１連通路と連通窓との連通面積が大きい状態を示している。図１１の（Ｃ）は、（Ｂ）よりも第１連通路と連通窓との連通面積が大きい状態を示している。 図１２は、実施例１のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と連通窓との連通角度が最大である状態を示す模式図である。 図１３は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、最大流量時における断面図である。 図１４は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、駆動軸、スプール及び移動体等を示す分解図である。 図１５は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、駆動軸を示す図１４のＤ−Ｄ断面図である。 図１６は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、移動体を示す背面図である。 図１７は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、図１３のＣ−Ｃ断面を示す要部拡大断面図である。 図１８は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と第１連通窓とが非連通であり、かつ、第１連通路と第２連通窓とが非連通である状態を示す模式図である。 図１９は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と第１連通窓との連通角度が小さく、かつ、第１連通路と第２連通窓との連通角度が小さい状態を示す模式図である。 図２０は、実施例２のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と第１連通窓との連通角度が最大であり、かつ、第１連通路と第２連通窓との連通角度が最大である状態を示す模式図である。 図２１は、実施例３のピストン式圧縮機に係り、図８と同様の要部拡大断面図である。 図２２は、実施例３のピストン式圧縮機に係り、第１連通路と連通窓とが連通し、かつ、第１連通路と第３連通路とが連通している状態を示す模式図である。

以下、本発明を具体化した実施例１〜３を図面を参照しつつ説明する。実施例１〜３の圧縮機は、片頭ピストン式圧縮機である。これらの圧縮機は、車両に搭載されており、空調装置の冷凍回路を構成している。

（実施例１）
図１及び図２に示すように、実施例１の圧縮機は、ハウジング１と、駆動軸３と、固定斜板５と、複数のピストン７と、弁形成プレート９と、移動体１１と、制御弁１３とを備えている。弁形成プレート９は、本発明の「吐出弁」及び「吸入弁」の一例である。

ハウジング１は、フロントハウジング１７と、リヤハウジング１９と、シリンダブロック２１とを有している。本実施例では、フロントハウジング１７が位置する側を圧縮機の前方側とし、リヤハウジング１９が位置する側を圧縮機の後方側として、圧縮機の前後方向を規定している。また、図１及び図２の紙面の上方を圧縮機の上方側とし、紙面の下方を圧縮機の下方側として、圧縮機の上下方向を規定している。そして、図３以降では、図１及び図２に対応させて前後方向及び上下方向を表示する。なお、実施例における前後方向等は一例であり、本発明の圧縮機は、搭載される車両に対応して、その姿勢が適宜変更される。

フロントハウジング１７は、径方向に延びる前壁１７ａと、前壁１７ａと一体をなして、前壁１７ａから駆動軸３の駆動軸心Ｏ方向で後方に延びる周壁１７ｂとを有しており、略円筒状をなしている。駆動軸心Ｏは、圧縮機の前後方向と平行に延びている。

前壁１７ａには、第１ボス部１７１と、第２ボス部１７２と、第１軸孔１７３とが形成されている。第１ボス部１７１は駆動軸心Ｏ方向で前方に向かって突出している。第１ボス部１７１内には軸封装置２５が設けられている。第２ボス部１７２は後述する斜板室３１内において、駆動軸心Ｏ方向で後方に向かって突出している。第１軸孔１７３は、駆動軸心Ｏ方向で前壁１７ａを貫通している。

リヤハウジング１９には、制御圧室２７と、吸入室２８と、吸入口２８ａと、吐出室２９と、吐出口２９ａとが形成されている。制御圧室２７は、リヤハウジング１９の中心側に位置している。吸入室２８は環状に形成されており、制御圧室２７の外周側に位置している。吸入口２８ａは、吸入室２８と連通しており、リヤハウジング１９の軸方向に延びてリヤハウジング１９の外部に開いている。吸入口２８ａは、配管を介して蒸発器と接続している。これにより、吸入室２８は、蒸発器を経た低圧の冷媒ガスが吸入口２８ａから吸入されることで吸入圧力となっている。また、吸入室２８は、後述する連絡通路２８ｂと接続している。吐出室２９は環状に形成されており、吸入室２８の外周側に位置している。吐出口２９ａは、吐出室２９と連通しており、リヤハウジング１９の径方向に延びてリヤハウジング１９の外部に開いている。吐出口２９ａは、配管を介して凝縮器と接続している。吸入口２８ａ及び吐出口２９ａの形状は適宜設計可能である。なお、配管、蒸発器及び凝縮器の図示は省略する。

シリンダブロック２１は、フロントハウジング１７とリヤハウジング１９との間に位置している。図８に示すように、シリンダブロック２１には、シリンダボア２１ａ〜２１ｆが形成されている。各シリンダボア２１ａ〜２１ｆは、それぞれ周方向に等角度間隔で配置されている。図１及び図２に示すように、各シリンダボア２１ａ〜２１ｆは、それぞれ駆動軸心Ｏ方向に延びている。なお、シリンダボア２１ａ〜２１ｆの個数は適宜設計可能である。

シリンダブロック２１は、フロントハウジング１７と接合されることにより、フロントハウジング１７の前壁１７ａ及び周壁１７ｂとの間に斜板室３１を形成している。斜板室３１は、シリンダブロック２１及びリヤハウジング１９に形成された連絡通路２８ｂを通じて吸入室２８と連通している。これにより、斜板室３１内の圧力は、吸入室２８内の圧力である吸入圧力とほぼ等しくなっている。

また、シリンダブロック２１には、第２軸孔２３が形成されている。第１軸孔１７３及び第２軸孔２３は、本発明の「軸孔」の一例である。第２軸孔２３は、シリンダブロック２１の中心側に位置しており、シリンダブロック２１を駆動軸心Ｏ方向に貫通している。第２軸孔２３の後方側は、シリンダブロック２１が弁形成プレート９を介してリヤハウジング１９と接合されることにより、制御圧室２７内に位置する。これにより、第２軸孔２３は制御圧室２７と連通している。

さらに、図８に示すように、シリンダブロック２１には、第１連通路２２ａ〜２２ｆが形成されている。第１連通路２２ａ〜２２ｆの一端側はシリンダボア２１ａ〜２１ｆとそれぞれ連通している。第１連通路２２ａ〜２２ｆは、それぞれシリンダブロック２１の径方向に延びている。これにより、第１連通路２２ａ〜２２ｆの他端側は、第２軸孔２３と連通している。

図１及び図２に示すように、弁形成プレート９は、リヤハウジング１９とシリンダブロック２１との間に設けられている。この弁形成プレート９を介して、リヤハウジング１９とシリンダブロック２１とが接合されている。

弁形成プレート９は、バルブプレート９０と、吸入弁プレート９１と、吐出弁プレート９２と、リテーナプレート９３とを有している。バルブプレート９０、吐出弁プレート９２及びリテーナプレート９３には、シリンダボア２１ａ〜２１ｆに連通する６つの吸入孔９１０が形成されている。また、バルブプレート９０及び吸入弁プレート９１には、シリンダボア２１ａ〜２１ｆに連通する６つの吐出孔９１１が形成されている。各シリンダボア２１ａ〜２１ｆは、各吸入孔９１０を通じて吸入室２８に連通するとともに、各吐出孔９１１を通じて吐出室２９に連通する。

吸入弁プレート９１は、バルブプレート９０の前面に設けられている。吸入弁プレート９１には、弾性変形によって各吸入孔９１０を開閉可能な６つの吸入リード弁９１ａが設けられている。各吸入リード弁９１ａは、シリンダブロック２１に形成されたリテーナ溝２４によって開度が規制されるようになっている。

吐出弁プレート９２は、バルブプレート９０の後面に設けられている。吐出弁プレート９２には、弾性変形によって各吐出孔９１１を開閉可能な６つの吐出リード弁９２ａが設けられている。リテーナプレート９３は、吐出弁プレート９２の後面に設けられている。リテーナプレート９３は、吐出リード弁９２ａの最大開度を規制する。

駆動軸３は、駆動軸心Ｏ方向でハウジング１の前方側から後方側に向かって延びている。駆動軸３は、ねじ部３ａと、第１径部３ｂと、第２径部３ｃとを有している。ねじ部３ａは、駆動軸３の前端に位置している。このねじ部３ａを介して駆動軸３は、図示しないプーリや電磁クラッチ等と連結されている。第１径部３ｂは、ねじ部３ａの後端と連続しており、駆動軸心Ｏ方向に延びている。

第２径部３ｃは、第１径部３ｂの後端と連続しており、駆動軸心Ｏ方向に延びている。第２径部３ｃは、第１径部３ｂよりも大径に形成されており、第２軸孔２３とほぼ同径をなす円筒状をなしている。

駆動軸３は、第１径部３ｂを第１軸孔１７３に支承させるとともに、第２径部３ｃを第２軸孔２３に支承させることにより、ハウジング１に回転可能に挿通されている。これにより、駆動軸３は駆動軸心Ｏ周りで回転可能となっている。より具体的には、本実施例では、駆動軸３は、図４及び図８等に示すＲ１方向に回転する。

また、図１及び図２に示すように、駆動軸３がハウジング１に挿通されることで、第２径部３ｃの後端は第２軸孔２３内から突出してしており、制御圧室２７内に延びている。一方、第１ボス部１７１内では、軸封装置２５に駆動軸３が挿通される。これにより、軸封装置２５は、ハウジング１の内部とハウジング１の外部との間を封止する。

図３及び図４に示すように、第２径部３ｃの内部には、第２連通路３３が形成されている。具体的には、第２連通路３３は、第２径部３ｃの内部を駆動軸心Ｏ方向に延びており、第２径部３ｃの後端面、すなわち、駆動軸３の後端面に開口している。

また、第２径部３ｃの表面には、連通窓３５が１つ形成されている。連通窓３５は、第２連通路３３に沿って、駆動軸心Ｏ方向に延びているとともに、第２径部３ｃの表面を周方向に延びている。具体的には、図４に示すように、連通窓３５は、駆動軸心Ｏに直交して上下方向に延びる中心線Ｃ対し、駆動軸心Ｏ周りのＲ１方向において、角度位置Ｘ１から角度位置Ｘ２までの角度幅θ１で第２径部３ｃの表面を周方向に延びている。ここで、本実施例では、角度幅θ１は、約１２０°に設定されている。なお、角度幅θ１の大きさは、適宜設計可能である。

この連通窓３５を通じて、第２連通路３３は、第２径部３ｃの表面、すなわち駆動軸３の表面に連通している。このため、第２連通路３３は、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転することにより、連通窓３５を通じて第１連通路２２ａ〜２２ｆと間欠的に連通可能となっている。

また、図６及び図７に示すように、駆動軸３には、軸路３ｄと径路３ｅとが形成されている。軸路３ｄは、第２連通路３３よりも小径に形成されている。軸路３ｄは、第２径部３ｃの内部で第２連通路３３の前端と連通しており、駆動軸心Ｏ方向で、第１径部３ｂの内部まで延びている。ここで、軸路３ｄの前端は、第１径部３ｂの内部に止まっている。つまり、軸路３ｄは、第１径部３ｂの内部を駆動軸心Ｏ方向に貫通はしていない。径路３ｅは、軸路３ｄと連通しており、第１径部３ｂの内部を径方向に延びて第１径部３ｂの表面に開口している。また、駆動軸３には、図３に示すスプール３７と、ガイド部材３９と、付勢ばね４１とが設けられている。スプール３７、ガイド部材３９及び付勢ばね４１についての詳細は後述する。

図１及び図２に示すように、固定斜板５は、駆動軸３の第１径部３ｂに圧入されており、斜板室３１内に配置されている。これにより、固定斜板５は、駆動軸３が回転することにより、斜板室３１内で駆動軸３とともに回転可能となっている。ここで、固定斜板５は、駆動軸３に垂直な平面に対する傾斜角度が一定となっている。また、斜板室３１内において、第２ボス部１７２と固定斜板５との間には、スラスト軸受６が設けられている。

また、固定斜板５には、径方向に延びて斜板室３１内に開く導入路５ａが形成されている。導入路５ａは、径路３ｅと連通している。

各ピストン７は、シリンダボア２１ａ〜２１ｆ内にそれぞれ収容されている。各ピストン７と、弁形成プレート９とにより、図８に示すように、シリンダボア２１ａ〜２１ｆ内に圧縮室４５ａ〜４５ｆがそれぞれ形成されている。圧縮室４５ａ〜４５ｆは、それぞれ第１連通路２２ａ〜２２ｆと接続している。

図１及び図２に示すように、各ピストン７には、係合部７ａが形成されている。各係合部７ａ内には、半球状のシュー８ａ、８ｂがそれぞれ設けられている。これらのシュー８ａ、８ｂによって、各ピストン７は固定斜板５に連結されている。これにより、シュー８ａ、８ｂは、固定斜板５の回転を各ピストン７の往復動に変換する変換機構として機能する。このため、各ピストン７は、それぞれシリンダボア２１ａ〜２１ｆ内をピストン７の上死点とピストン７の下死点との間で往復動することが可能となっている。以下では、各ピストン７の上死点及びピストン７の下死点について、それぞれ上死点及び下死点と記載する。

図３、図６及び図７に示すように、スプール３７は、駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びる有底の円筒状に形成されており、内部に収容凹部３７ａが形成されている。収容凹部３７ａは、駆動軸心Ｏ方向に延びており、スプール３７の後端に開口している。また、スプール３７の前端側には、リング溝３７ｂが環状に凹設されている。リング溝３７ｂ内には、Ｏリング４３が設けられている。一方、スプール３７の後端側には、係合突部３７０が形成されている。係合突部３７０は、スプール３７の表面よりも径外方向に突出しつつ、スプール３７を一周するように形成されている。

スプール３７は、係合突部３７０を除いて、軸路３ｄとほぼ同径をなしており、軸路３ｄ内に挿通されている。ここで、スプール３７の後端側は、スプール３７が軸路３ｄ内に挿通された状態で、第２連通路３３内に延びており、係合突部３７０は、第２連通路３３内に位置している。このように、スプール３７が軸路３ｄ内に挿通されることにより、軸路３ｄ内には、ばね室３３０が区画されている。図１及び図２に示すように、ばね室３３０は、導入路５ａ及び径路３ｅを通じて斜板室３１と連通している。これにより、ばね室３３０内は吸入圧力となっており、スプール３７の前端面には、吸入圧力が作用する。ばね室３３０と第２連通路３３との間は、Ｏリング４３によって封止されている。

図３、図６及び図７に示すように、ガイド部材３９は、ガイド本体３９ａと、フランジ３９ｂと、貫通孔３９ｃとを有している。ガイド本体３９ａは、収容凹部３７ａとほぼ同径をなしており、駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びている。フランジ３９ｂは、ガイド本体３９ａの後端、すなわちガイド部材３９の後端に設けられている。フランジ３９ｂは、ガイド本体３９ａよりも大径であって、第２連通路３３とほぼ同径に形成されている。貫通孔３９ｃは、ガイド本体３９ａ及びフランジ３９ｂを駆動軸心Ｏ方向に貫通している。

ガイド部材３９は、ガイド本体３９ａを第２連通路３３及び収容凹部３７ａ内に進入させた状態で、フランジ３９ｂを第２連通路３３内に圧入させている。これにより、ガイド部材３９は、駆動軸３の第２径部３ｃに固定されている。そして、貫通孔３９ｃによって、収容凹部３７ａと図１及び図２に示す制御圧室２７とが連通している。このため、収容凹部３７ａ内は、制御圧力となっている。これにより、スプール３７は、吸入圧力と制御圧力との差圧に基づき、軸路３ｄ内及び第２連通路３３内を駆動軸心Ｏ方向、すなわち、圧縮機の前後方向に移動可能となっている。一方、第２連通路３３は、後端がフランジ３９ｂによって閉鎖されることにより、制御圧室２７とは非連通となっている。なお、制御圧力についての詳細は後述する。

図６及び図７に示すように、付勢ばね４１は、ばね室３３０内に配置されている。付勢ばね４１は、スプール３７を圧縮機の後方に向けて付勢している。

図３及び図５に示すように、移動体１１は、外周面１１ａと、内周面１１ｂと、第１端面１１ｃと、第２端面１１ｄと、第３端面１１ｅと、第４端面１１ｆと、第５端面１１ｇとを有している。図８に示すように、外周面１１ａは、駆動軸３の第２径部３ｃに沿う曲率で形成されている。内周面１１ｂは、スプール３７に沿う曲率で形成されている。これらの外周面１１ａ及び内周面１１ｂにより、移動体１１は断面が略扇形状をなしている。

図５に示すように、第１端面１１ｃは、移動体１１において、駆動軸３の回転方向の最も先行側、すなわち、図５の紙面の下方側となる位置に配置されており、外周面１１ａと内周面１１ｂとに接続している。第２端面１１ｄは、移動体１１において、駆動軸３の回転方向の最も後行側、すなわち、図５の紙面の上方側となる位置に配置されており、外周面１１ａと内周面１１ｂとに接続している。つまり、移動体１１において、第１端面１１ｃと第２端面１１ｄとは、内周面１１ｂを挟んで配置されており、互いに駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びている。ここで、第１端面１１ｃと第２端面１１ｄとは、駆動軸心Ｏ方向に同じ長さで延びている。

第３端面１１ｅは、移動体１１の後端に位置しており、外周面１１ａ、内周面１１ｂ、第１端面１１ｃ及び第１端面１１ｄの各後端と接続している。第３端面１１ｅは、平坦に形成されている。第４端面１１ｆは、移動体１１の前端に位置しており、第１端面１１ｃの先端から第２端面１１ｄに向かって、すなわち、駆動軸３の回転方向の先行側から後行側に向かって、所定の傾斜角度で圧縮機の後方側に傾斜しつつ延びている。ここで、本実施例では、第４端面１１ｆの傾斜角度は、約３０°に設定されている。また、第４端面１１ｆは、平坦に形成されている。第５端面１１ｇも、移動体１１の前端に位置している。第５端面１１ｇは、第１端面１１ｄの先端から第１端面１１ｃに向かって、すなわち、駆動軸３の回転方向の後行側から先行側に向かって、第４端面１１ｆと等しい傾斜角度で圧縮機の後方側に傾斜しつつ延びている。また、第５端面１１ｇも、平坦に形成されている。

第４端面１１ｆの前後方向の長さと、第５端面１１ｇの前後方向の長さとは、等しい長さに設定されている。そして、第４端面１１ｆと第５端面１１ｇとは、互いの後端で接続している。こうして、第４、５端面１１ｆ、１１ｇは、移動体１１における二等辺三角形状の切欠き部１１０を構成している。なお、第４端面１１ｆ及び第５端面１１ｇの傾斜角度や形状、ひいては切欠き部１１０の形状は適宜設計可能である。

また、移動体１１には、係合凹部１１ｈが凹設されている。係合凹部１１ｈは、第１端面１１ｃ、内周面１１ｂ及び第２端面１１ｄに跨る円弧状をなしており、内部にスプール３７の係合突部３７０を収容可能となっている。

図１〜図３に示すように、移動体１１は、第４、５端面１１ｆ、１１ｇ、つまり、切欠き部１１０を圧縮機の前方側に向けた状態で、連通窓３５内に配置されている。これにより、図８に示すように、移動体１１では、内周面１１ｂがスプール３７の表面と当接している。そして、係合凹部１１ｈ内に係合突部３７０が収容され、係合突部３７０と係合凹部１１ｈとが係合することにより、移動体１１はスプール３７に固定されている。こうして、図１及び図２に示すように、移動体１１は、スプール３７が駆動軸心Ｏ方向に移動することで、連通窓３５内を駆動軸心Ｏ方向に移動可能となっている。この際、図６及び図７に示すように、ガイド部材３９のガイド本体３９ａは、収容凹部３７ａ内に進入しつつ、スプール３７及び移動体１１の駆動軸心Ｏ方向の移動を案内する。

ここで、図１に示すように、移動体１１は、連通窓３５内を最も前方側に移動することにより、連通窓３５の前端と当接する。一方、移動体１１は、連通窓３５内を最も後方側に移動することにより、連通窓３５の後端と当接する。こうして、移動体１１の前方側への移動量及び後方側への移動量が規制されている。

また、移動体１１は、駆動軸３の回転によって、駆動軸３とともに回転可能となっている。なお、移動体１１は、連通窓３５によって、駆動軸３の回転とは独立して駆動軸心Ｏ周りに回転することが規制されている。

ここで、移動体１１の外周面１１ａが駆動軸３の第２径部３ｃに沿う曲率で形成されているため、移動体１１は、連通窓３５内に配置されることで、第２径部３ｃとともに第２軸孔２３とほぼ同径をなす円筒体を構成する。これにより、図８に示すように、移動体１１は、連通窓３５内に配置された状態で、第２径部３ｃとともに第２軸孔２３と整合する。

図１及び図２に示すように、制御弁１３は、リヤハウジング１９に設けられている。また、リヤハウジング１９には、検知通路１３ａが形成されている他、第１給気通路１３ｂ及び第２給気通路１３ｃが形成されている。検知通路１３ａは、吸入室２８と制御弁１３とに接続している。第１給気通路１３ｂは、吐出室２９と制御弁１３とに接続している。第２給気通路１３ｃは、制御圧室２７と制御弁１３とに接続している。制御圧室２７には、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃ及び制御弁１３を通じて、吐出室２９内の冷媒ガスの一部が導入される。また、制御圧室２７は、図示しない抽気通路によって吸入室２８と接続している。これにより、制御圧室２７の冷媒ガスは、抽気通路によって、吸入室２８に導出される。制御弁１３は、検知通路１３ａを通じて吸入室２８内の冷媒ガスの圧力である吸入圧力を感知することにより、弁開度を調整する。これにより、制御弁１３は、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て、吐出室２９から制御圧室２７に導入される冷媒ガスの流量を調整する。具体的には、制御弁１３は、弁開度を大きくすることにより、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て吐出室２９から制御圧室２７に導入される冷媒ガスの流量を増大させる。一方、制御弁１３は、弁開度を小さくすることにより、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て吐出室２９から制御圧室２７に導入される冷媒ガスの流量を減少させる。こうして、制御弁１３は、制御圧室２７から吸入室２８に導出される冷媒ガスの流量に対して、吐出室２９から制御圧室２７に導入される冷媒ガスの流量を変化させることで、制御圧室２７の冷媒ガスの圧力である制御圧力を制御する。なお、制御圧室２７は、抽気通路によって斜板室３１と接続しても良い。

以上のように構成された圧縮機では、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転することにより、斜板室３１内で固定斜板５が回転する。これにより、各ピストン７がシリンダボア２１ａ〜２１ｆ内を上死点と下死点との間で往復動する。このため、圧縮室４５ａ〜４５ｆでは、内部の冷媒ガスが再膨張する再膨張行程と、吸入室２８から冷媒ガスを吸入する吸入行程と、内部の冷媒ガスを圧縮する圧縮行程と、圧縮された冷媒ガスを吐出室２９に吐出する吐出行程とが繰り返し行われることとなる。吐出室２９内の冷媒ガスは、吐出口２９ａを経て凝縮器に吐出される。ここで、圧縮行程又は吐出行程にある圧縮室４５ａ〜４５ｆを第１特定圧縮室４５１と規定し、再膨張行程又は吸入行程にある圧縮室４５ａ〜４５ｆを第２特定圧縮室４５２と規定する。

具体的には、この圧縮機において、駆動軸３が図１、図２及び図８に示す回転角度にある際、圧縮室４５ａは、再膨張行程乃至吸入行程の初期段階となる。そして、圧縮室４５ａ、圧縮室４５ｂ及び圧縮室４５ｃの順で吸入行程が進行する。つまり、圧縮室４５ｃは、吸入行程の後期段階となり、ピストン７が下死点に位置する。一方、圧縮室４５ｄ、圧縮室４５ｅ及び圧縮室４５ｆの順で圧縮行程が進行する。つまり、圧縮室４５ｆは、圧縮行程の後期段階から吐出行程に移行する段階にあり、ピストン７が上死点に位置する。このように、駆動軸３が図１、図２及び図８に示す回転角度にある場合には、圧縮室４５ｄ〜４５ｆが第１特定圧縮室４５１となり、圧縮室４５ａ〜４５ｃが第２特定圧縮室４５２となる。そして、圧縮室４５ｆ内が最も高圧となる。

そして、この圧縮機では、連通窓３５及び移動体１１は、最も高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第１特定圧縮室４５１に隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとに対向する。つまり、駆動軸３が図１、図２及び図８に示す回転角度にある場合には、連通窓３５及び移動体１１は、圧縮室４５ｆに接続する第１連通路２２ｆと、圧縮室４５ａに接続する第１連通路２２ａとに対向する。そして、駆動軸３が図８に示す状態よりもさらにＲ１方向に回転すれば、圧縮室４５ｅが最も高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１となり、圧縮室４５ｆが第２特定圧縮室４５２となることから、連通窓３５及び移動体１１は、第１連通路２２ｅと第１連通路２２ｆとに対向する状態となる。このように、連通窓３５及び移動体１１は、駆動軸３が回転することにより、最も高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第１特定圧縮室４５１に隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとに順次対向する。

そして、この圧縮機では、連通窓３５内における移動体１１の位置に応じて、駆動軸３の１回転当たりで第１連通路２２ａ〜２２ｆと連通窓３５とが連通する駆動軸心Ｏ周りの連通角度を変化させる。これにより、この圧縮機では、駆動軸３の１回転当たりで吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量、ひいては、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を変更することができる。以下、駆動軸３の１回転当たりで第１連通路２２ａ〜２２ｆと連通窓３５とが連通する駆動軸心Ｏ周りの連通角度を単に連通角度と記載する。

具体的には、吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量を増大させる場合には、制御弁１３が弁開度を大きくすることで、吐出室２９から制御圧室２７に導入される冷媒ガスの流量を増大させる。こうして、制御弁１３は制御圧室２７の制御圧力を増大させる。これにより、制御圧力と吸入圧力との差圧である可変差圧が大きくなる。

このため、軸路３ｄ内では、付勢ばね４１の付勢力に抗しつつ、スプール３７が図２及び図７に示す位置から駆動軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。これにより、移動体１１は連通窓３５内を駆動軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。このため、移動体１１が第１連通路２２ａ〜２２ｆに対して連通窓３５を閉鎖し始めることで、この圧縮機では、連通角度が徐々に小さくなる。

そして、可変差圧が最大となることにより、スプール３７がさらに前方に移動する。このため、図１及び図６に示すように、移動体１１が連通窓３５内を最も前方に移動した状態となる。これにより、図８及び図９に示すように、移動体１１は、第１連通路２２ａ〜２２ｆに対して連通窓３５を閉鎖する状態となる。このため、連通角度が最小、つまりゼロとなる。このため、この場合には、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転しても、連通窓３５は、第１連通路２２ａ〜２２ｆのいずれとも非連通の状態となる。換言すれば、駆動軸３の第２径部３ｃ及び移動体１１によって、各第１連通路２２ａ〜２２ｆと第２軸孔２３との間が閉鎖される（図８参照）。

こうして、連通角度が最小である場合には、ピストン７が上死点から下死点に向けて移動し、圧縮室４５ａ〜４５ｆの容積が拡大して圧縮室４５ａ〜４５ｆ内の圧力が吸入室２８よりも低くなることで、吸入リード弁９１ａが開いて吸入室２８と圧縮室４５ａ〜４５ｆとが連通する。このため、吸入室２８から吸入圧力の冷媒ガスが圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される。つまり、連通角度が最小である場合には、吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量が最大となる。そして、吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入された冷媒ガスは、圧縮行程で圧縮された後、吐出行程において吐出リード弁９２ａが開くことにより、吐出室２９に吐出される。この結果、この圧縮機では、吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。

一方、吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量を減少させる場合には、制御弁１３が弁開度を小さくすることで、吐出室２９から制御圧室２７に導入される冷媒ガスの流量を減少させる。こうして、制御弁１３は制御圧室２７の制御圧力を減少させる。これにより、可変差圧が小さくなる。

このため、軸路３ｄ内では、付勢ばね４１の付勢力によって、スプール３７が図１及び図６に示す位置から駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。これにより、移動体１１は連通窓３５内を駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。ここで、移動体１１では、切欠き部１１０が二等辺三角形状であるため、移動体１１の略中央から前方側に向かうにつれて、切欠き部１１０は、第２径部３ｃの周方向に次第に大きく広がる。これにより、移動体１１が連通窓３５内を駆動軸心Ｏ方向で後方に移動した状態では、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転することによって、第１連通路２２ａ〜２２ｆが移動体１１の切欠き部１１０に対向する。これにより、第１連通路２２ａ〜２２ｆでは、移動体１１の外周面１１ａと重ならない部分において、連通窓３５と連通可能となる。つまり、連通角度が最小よりも大きくなる。そして、図１０に示すように、可変差圧がさらに小さくなり、移動体１１が連通窓３５内をさらに後方に移動するにつれて、連通角度は徐々に大きくなる。これにより、第１連通路２２ａと第１連通路２２ｆとのように、第１連通路２２ａ〜２２ｆのうち、最も高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第１特定圧縮室４５１に隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとが共に連通窓３５と連通する状態となる。換言すれば、連通窓３５及び第２連通路３３を通じて、隣り合う２つの第１連通路２２ａ〜２２ｆ同士が連通する。なお、図１０では、第１連通路２２ａ〜２２ｆにおいて、連通窓３５と連通する部分を実線で図示し、連通窓３５と非連通となる部分を仮想線で図示している。図１１等についても同様である。

ここで、第１連通路２２ｆを例に、第１連通路２２ｆと連通窓３５とが連通する際の連通面積の変化について説明する。切欠き部１１０が上記の形状であることから、図１１の（Ａ）に示すように、駆動軸３の回転によって、第１連通路２２ｆが切欠き部１１０と対向した直後は、未だ大部分が移動体１１の外周面１１ａと重なるため、第１連通路２２ｆと連通窓３５との連通面積は小さい。その後、駆動軸３がさらに回転することで、図１１の（Ｂ）に示すように、第１連通路２２ｆでは、切欠き部１１０と対向する部分が徐々に多くなることから、第１連通路２２ｆと連通窓３５との連通面積が徐々に増大する。そして、図１１の（Ｂ）に示す状態よりも駆動軸３が回転することで、図１１の（Ｃ）に示すように、第１連通路２２ｆと連通窓３５との連通面積が更に増大する。なお、このように、駆動軸３の回転によって、第１連通路２２ｆと連通窓３５との連通面積が増大する反面、第１連通路２２ａでは、外周面１１ａに重なる部分が徐々に大きくなるため、連通窓３５との連通面積が徐々に減少する。

そして、図１０に示すように、第１連通路２２ａと第１連通路２２ｆとが連通窓３５と連通することにより、第１連通路２２ｆ及び連通窓３５を通じて、圧縮室４５ｆ内の高圧の冷媒ガスの一部が第２連通路３３内に導入される。そして、第２連通路３３内に導入された高圧の冷媒ガスは、連通窓３５及び第１連通路２２ａを通じて、圧縮室４５ａ内に導出される。

このように、この圧縮機では、第２連通路３３を経由して、第１特定圧縮室４５１内の冷媒ガスが第２特定圧縮室４５２内に導入され、第２特定圧縮室４５２内で再膨張する。このため、ピストン７が上死点から下死点に向かって移動しても、第２特定圧縮室４５２内の圧力が吸入室２８内の吸入圧力よりも低くならないと、吸入リード弁９１ａは開かず、その間は吸入室２８から冷媒ガスが圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入されない。このため、吸入行程の際、圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量が減少する。こうして、この圧縮機では、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が減少する。

つまり、この圧縮機では、連通角度が大きくなることで、連通角度がゼロである場合や小さい場合に比べて、冷媒ガスを圧縮する際の仕事量が減少するとともに、冷媒ガスが再膨張する際の仕事量も減少することになる。

そして、可変差圧が最小となることで、図１２に示すように、移動体１１が連通窓３５内を最も後方に移動した状態となる。これにより、第１連通路２２ａ〜２２ｆは、移動体１１の外周面１１ａと重なることがない。これにより、連通角度が最大となる。このため、図１０に示す状態に比べて、連通角度が最大の状態では、第２連通路３３を経由して、圧縮室４５ｆ内から圧縮室４５ａ内、すなわち、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内に導入される冷媒ガスの流量が増大する。このため、吸入行程の際、圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量がより減少する。こうして、この圧縮機では、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。つまり、連通角度が最大の状態では、冷媒ガスを圧縮する際の仕事量がより減少するとともに、冷媒ガスが再膨張する際の際の仕事量もより減少することになる。

そして、この圧縮機では、第２特定圧縮室４５２内の圧力が吸入室２８の吸入圧力よりも低くなれば、吸入リード弁９１ａが開き、吸入室２８の冷媒ガスが第２特定圧縮室４５２内に吸入される。このため、第２特定圧縮室４５２内の圧力が過度に低くなることはない。このため、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９へ吐出する冷媒ガスの流量を減少させている少流量状態と、そうでない状態とで圧縮比が高くなることはない。このため、最少流量を含め、少流量状態であっても、摩擦による動力損失、振動及びトルク変動が大きくならない。

したがって、実施例１の圧縮機では、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９へ吐出する冷媒ガスの流量を変更可能であるとともに、少流量状態における動力損失、振動及びトルク変動を低減可能である。

特に、この圧縮機では、連通角度が減少することにより、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内へ導入される冷媒ガスの流量が減少する。ここで、たとえば、第１連通路２２ａ〜２２ｆと連通窓３５との連通面積を小さくすることで、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内に導入する冷媒ガスの流量を減少させる構成も考えられる。しかし、このような構成では、連通面積を小さくすることにより、第１連通路２２ａ〜２２ｆと連通窓３５との間で「絞り」としての機能が発揮されるため、冷媒ガスの圧損が生じ易い。

これに対し、実施例１の圧縮機では、連通角度の減少によって、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内へ導入する冷媒ガスの流量を減少させることで、第１連通路２２ａ〜２２ｆと連通窓３５との間に「絞り」が生じ難い。このため、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内へ導入する冷媒ガスに圧損が生じ難くなっている。この点においても、この圧縮機では、第２特定圧縮室４５２内の圧力が過度に低下し難くなっている。

また、この圧縮機では、駆動軸３にスプール３７が設けられているとともに、ガイド部材３９が設けられている。これにより、この圧縮機では、スプール３７に移動体１１を固定することにより、移動体１１を連通窓３５内、ひいては駆動軸３に容易に設けることが可能となっている。また、スプール３７の駆動軸心Ｏ方向の移動によって、連通窓３５内で移動体１１を駆動軸心Ｏ方向に移動させることが可能となっている。この際、ガイド部材３９のガイド本体３９ａが駆動軸心Ｏ方向に案内することにより、スプール３７及び移動体１１が駆動軸心Ｏ方向に好適に移動可能となっている。

また、係合突部３７０を係合凹部１１ｈに収容しつつ、係合突部３７０と係合凹部１１ｈとを係合させることにより、この圧縮機では、スプール３７に移動体１１を容易に固定することが可能となっている。

さらに、この圧縮機では、第１、２給気通路１３ｂ、１３ｃを経て吐出室２９から制御圧室２７に導入される冷媒ガスの流量を制御弁１３によって変化させる入れ側制御を行っている。このため、制御圧室２７を迅速に高圧にすることができ、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を速やかに増大させることができる。

（実施例２）
図１３〜図１７に示すように、実施例２の圧縮機では、駆動軸３の第２径部３ｃに対し、第１連通窓５１と、第２連通窓５３とが形成されている。また、この圧縮機では、第１移動体５５と、第２移動体５７とを備えている。

図１３及び図１４に示すように、第１連通窓５１は、実施例１の圧縮機における連通窓３５と同様、第２連通路３３に沿って、駆動軸心Ｏ方向に延びているとともに、第２径部３ｃの表面を周方向に延びている。具体的には、図１５に示すように、第１連通窓５１は、中心線Ｃに対し、駆動軸心Ｏ周りのＲ１方向において、第１角度位置Ｘ１１から第２角度位置Ｘ１２までの第１角度幅θ１１で第２径部３ｃの表面を周方向に延びている。ここで、本実施例では、第１角度幅θ１１は、約９０°に設定されている。

第２連通窓５３も、第１連通窓５１と同様、第２連通路３３に沿って、駆動軸心Ｏ方向に延びているとともに、第２径部３ｃの表面を周方向に延びている。具体的には、第２連通窓５３は、中心線Ｃに対し、駆動軸心Ｏ周りのＲ１方向において、第３角度位置Ｘ１３から第４角度位置Ｘ１４までの第２角度幅θ１２で第２径部３ｃの表面を周方向に延びている。ここで、本実施例では、第２角度幅θ１２も、約９０°に設定されている。これにより、第１連通窓５１及び第２連通窓５３は、実施例１の圧縮機における連通窓３５に比べて、第２径部３ｃに小さく形成されている。なお、第１角度幅θ１１及び第２角度幅θ１２の大きさは、適宜設計可能である。

ここで、第１角度位置Ｘ１１と第３角度位置Ｘ１３とは駆動軸心Ｏに対して対称位置にあり、第２角度位置Ｘ１２と第４角度位置Ｘ１４とは駆動軸心Ｏに対して対称位置にある。つまり、第３角度位置Ｘ１３は、Ｒ１方向で第１角度位置Ｘ１１から１８０°ずれた位置に存在し、第４角度位置Ｘ１４は、Ｒ１方向で第２角度位置Ｘ１２から１８０°ずれた位置に存在する。これらにより、第１連通窓５１と第２連通窓５３とは、駆動軸心Ｏを挟んで対向しており、対称の形状をなしている。なお、第１〜４角度位置Ｘ１１〜Ｘ１４は適宜設計可能である。

これらの第１、２連通窓５１、５３を通じて、第２連通路３３は、第２径部３ｃの表面に連通している。このため、この圧縮機では、第２連通路３３は、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転することにより、第１、２連通窓５１、５３を通じて第１連通路２２ａ〜２２ｆと間欠的に連通可能となっている。

図１４に示すように、第１移動体５５と第２移動体５７とは、同一の形状である。以下、第１移動体５５を例にして、構成を説明する。図１４及び図１６に示すように、第１移動体５５は、外周面５０１と、内周面５０２と、第１端面５０３と、第２端面５０４と、第３端面５０５と、第４端面５０６とを有している。図１７に示すように、外周面５０１は、第２径部３ｃに沿う曲率で形成されている。内周面５０２は、スプール３７に沿う曲率で形成されている。これらの外周面５０１及び内周面５０２により、第１移動体５５は断面が略扇形状をなしている。

図１６に示すように、第１端面５０３は、第１移動体５５において、駆動軸３の回転方向の最も先行側、すなわち、図１６の紙面の下方側となる位置に配置されており、外周面５０１と内周面５０２とに接続している。第２端面５０４は、第１移動体５５において、駆動軸３の回転方向の最も後行側、すなわち、図１６の紙面の上方側となる位置に配置されており、外周面５０１と内周面５０２とに接続している。つまり、第１端面５０３と第２端面５０４とは、内周面５０２を挟んで配置されており、互いに駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びている。ここで、第１端面５０３は、第２端面５０４に比べて、駆動軸心Ｏ方向に短く形成されている。これにより、第１端面５０３の前端の位置は、第２端面５０４の前端の位置よりも圧縮機の後方側に位置している。一方、第１端面５０３の後端の位置と、第２端面５０４の後端の位置とは等しくなるように形成されている。

第３端面５０５は、第１移動体５５の後端に位置しており、外周面５０１、内周面５０２、第１端面５０３及び第２端面５０４の各後端と接続している。第３端面５０５は、平坦に形成されている。第４端面５０６は、移動体１１の前端に位置しており、外周面５０１、内周面５０２、第１端面５０３及び第２端面５０４の各前端と接続している。第４端面５０６は、平坦に形成されている。ここで、第１端面５０３の前端の位置が第２端面５０４の前端の位置よりも圧縮機の後方側に位置しているため、第４端面５０６は、第１端面５０３側から第２端面５０４側に向かうにつれて、すなわち、駆動軸３の回転方向の先行側から後行側に向かうにつれて、次第に圧縮機の前方側に傾斜しつつ延びている。

また、第１移動体５５には、係合凹部５０７が凹設されている。係合凹部５０７は、実施例１の圧縮機における係合凹部１１ｈと同様の構成である。

図１３に示すように、第１移動体５５は、第４端面５０６を圧縮機の前方側に向けた状態で、第１連通窓５１内に配置されている。そして、第１移動体５５は、係合突部３７０と係合凹部５０７とを係合させることにより、スプール３７に固定されている。図示を省略するものの、第２移動体５７も、第１移動体５５と同様の状態で、第２連通窓５３内に配置されている。ここで、第１連通窓５１と第２連通窓５３とが駆動軸心Ｏを挟んで対向しているため、第１移動体５５と第２移動体５７とは、駆動軸心Ｏを挟んだ状態で、それぞれスプール３７に固定されており、互いに対向している。つまり、第２移動体５７は、第１移動体５５に対してＲ１方向で１８０°回転した状態で、スプール３７に固定されている。

そして、この圧縮機では、スプール３７が駆動軸心Ｏ方向に移動することで、第１移動体５５が第１連通窓５１内を駆動軸心Ｏ方向に移動可能となっているとともに、第２移動体５７が第２連通窓５３内を駆動軸心Ｏ方向に移動可能となっている。ここで、第１、２移動体５５、５７は同一の形状であるため、スプール３７の駆動軸心Ｏ方向への移動により、第１、２移動体５５、５７は、同時かつ等しい移動量で第１、２連通窓５１、５３内をそれぞれ移動する（図１９及び図２０参照）。

また、図１７に示すように、第１移動体５５が第１連通窓５１内に配置され、第２移動体５７が第２連通窓５３内に配置されることにより、第１、２移動体５５、５７は、第２径部３ｃとともに第２軸孔２３とほぼ同径をなす円筒体を構成する。これにより、第１、２移動体５５、５７は、それぞれ第１、２連通窓５１、５３内に配置された状態で、第２径部３ｃとともに第２軸孔２３と整合する。

そして、この圧縮機では、駆動軸３が図１３及び図１７に示す回転角度にある際、圧縮室４５ｆは、再膨張行程乃至吸入行程の初期段階となる。そして、圧縮室４５ｆ、圧縮室４５ａ及び圧縮室４５ｂの順で吸入行程が進行する。つまり、圧縮室４５ｂは、吸入行程の後期段階となり、ピストン７が下死点に位置する。一方、圧縮室４５ｃ、圧縮室４５ｄ及び圧縮室４５ｅの順で圧縮行程が進行する。つまり、圧縮室４５ｅは、圧縮行程の後期段階から吐出行程に移行する段階にあり、ピストン７が上死点に位置する。このように、駆動軸３が図１３及び図１７に示す回転角度にある場合には、圧縮室４５ｃ〜４５ｅが第１特定圧縮室４５１となり、圧縮室４５ｆ、４５ａ、４５ｂが第２特定圧縮室４５２となる。そして、圧縮室４５ｅ内が最も高圧となる。なお、図１７では、説明を容易にするため各ピストン７の図示を省略している。

そして、この圧縮機では、第１連通窓５１及び第１移動体５５は、隣り合う２つの第２特定圧縮室４５２にそれぞれ接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと対向する。一方、第２連通窓５３及び第２移動体５７は、３つの第１特定圧縮室４５１のうち、２番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、３番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとに対向する。つまり、駆動軸３が図１３及び図１７に示す回転角度にある場合には、第１連通窓５１及び第１移動体５５は、圧縮室４５ｆに接続する第１連通路２２ｆと、圧縮室４５ａに接続する第１連通路２２ａとに対向する。そして、第２連通窓５３及び第２移動体５７は、圧縮室４５ｄに接続する第１連通路２２ｄと、圧縮室４５ｃに接続する第１連通路２２ｃとに対向する。こうして、この圧縮機は、駆動軸３が回転することにより、第１連通窓５１及び第１移動体５５は、第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第２特定圧縮室４５２に隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとに順次対向する。また、第２連通窓５３及び第２移動体５７は、２番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、３番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとに順次対向する。

そして、この圧縮機では、第１連通窓５１内における第１移動体５５の位置と、第２連通窓５３内における第２移動体５７の位置とに応じて、駆動軸３の１回転当たりで第１連通路２２ａ〜２２ｆと第１、２連通窓５１、５３とが連通する駆動軸心Ｏ周りの連通角度を変化させる。これにより、この圧縮機でも、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を変更することができる。以下、駆動軸３の１回転当たりで第１連通路２２ａ〜２２ｆと第１、２連通窓５１、５３とが連通する駆動軸心Ｏ周りの連通角度についても、単に連通角度と記載する。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様であり、同一の構成については同一の符号を付して構成に関する詳細な説明を省略する。

この圧縮機においても、吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量を増大させる場合には、可変差圧を増大させる。これにより、第１移動体５５が第１連通窓５１内を駆動軸心Ｏ方向で前方に向かって移動し、第２移動体５７が第２連通窓５３内を駆動軸心Ｏ方向で前方に向かって移動する。そして、可変差圧が最大となることにより、第１、２移動体５５、５７がそれぞれ第１、２連通窓５１、５３内を最も前方に移動した状態となる。このため、図１７及び図１８に示すように、第１移動体５５は、第１連通路２２ａ〜２２ｆに対して第１連通窓５１を閉鎖する状態となる。また、第２移動体５７は、第１連通路２２ａ〜２２ｆに対して第２連通窓５３を閉鎖する状態となる。

これにより、この圧縮機でも連通角度が最少となり、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内へ冷媒ガスが導入されなくなる。このため、この圧縮機でも、吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量が最大となり、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。

一方、吸入室２８から圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量を減少させる場合には、可変差圧を減少させる。これにより、第１、２移動体５５、５７が第１、２連通窓５１、５３内をそれぞれ駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。ここで、第１、２移動体５５、５７では、第４端面５０６が駆動軸３の回転方向の先行側から後行側に向かうにつれて、次第に圧縮機の前方側に傾斜する形状をなしている。これにより、第１連通路２２ａ〜２２ｆでは、第１移動体５５の外周面５０１と重ならない部分において、第１連通窓５１と連通可能となり、また、第２移動体５７の外周面５０１と重ならない部分において、第２連通窓５３と連通可能となる。こうして、連通角度が最小よりも大きくなる。この際、第１移動体５５と第２移動体５７とが同一の形状であるため、第１連通路２２ａ〜２２ｆと第１連通窓５１との連通角度の変化と、第１連通路２２ａ〜２２ｆと第２連通窓５３との連通角度の変化とが等しくなっている。

そして、図１９に示すように、可変差圧がさらに小さくなり、第１、２移動体５５、５７が第１、２連通窓５１、５３内をさらに後方に移動するにつれて、連通角度は徐々に大きくなる。これにより、第１連通窓５１では、第１連通路２２ａと第１連通路２２ｆとのように、隣り合う２つの第２特定圧縮室４５２にそれぞれ接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆが連通する。一方、第２連通窓５３では、第１連通路２２ｄと第１連通路２２ｃとのように、２番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、３番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとが連通する。

このため、図１９の破線矢印で示すように、第１連通路２２ｄ及び第２連通窓５３を通じて、圧縮室４５ｄ内の高圧の冷媒ガスの一部が第２連通路３３内に導入される。そして、第２連通路３３内に導入された高圧の冷媒ガスは、第１連通窓５１及び第１連通路２２ａを通じて、圧縮室４５ａ内に導出されるとともに、第１連通窓５１及び第１連通路２２ｆを通じて、圧縮室４５ｆ内に導出される。また、第２連通路３３内に導入された高圧の冷媒ガスは、第２連通窓５３及び第１連通路２２ｃを通じて、圧縮室４５ｃ内にも導出される。

このように、この圧縮機でも、第２連通路３３を経由して、第１特定圧縮室４５１内の冷媒ガスが第２特定圧縮室４５２内に導入され、第２特定圧縮室４５２内で再膨張する。このため、この圧縮機でも、吸入行程の際、圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量が減少することで、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が減少する。

そして、可変差圧が最小となることで、図２０に示すように、第１、２移動体５５、５７がそれぞれ第１、２連通窓５１、５３内を最も後方に移動した状態となる。これにより、第１連通路２２ａ〜２２ｆは、第１移動体５５の外周面５０１と重なることがなく、また、第２移動体５７の外周面５０１とも重なることがない。これにより、この圧縮機でも、連通角度が最大となる。このため、図１９に示す状態に比べて、連通角度が最大の状態では、第２連通路３３を経由して、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内に導入される冷媒ガスの流量が増大する。このため、吸入行程の際、圧縮室４５ａ〜４５ｆに吸入される冷媒ガスの流量がより減少することで、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。

ここで、この圧縮機では、駆動軸３の第２径部３ｃに第１、２連通窓５１、５３が形成されており、第１、２連通窓５１、５３は、駆動軸心Ｏを挟んで対向している。そして、第１、２連通窓５１、５３内には、それぞれ第１、２移動体５５、５７が設けられている。これにより、この圧縮機では、第２連通路３３に冷媒ガスを導入する第１特定圧縮室４５１と、第２連通路３３から冷媒ガスが導出される第２特定圧縮室４５２とが隣り合う関係になくても、第１特定圧縮室４５１内から第２特定圧縮室４５２内に冷媒ガスを導入させることが可能となっている。また、この圧縮機では、複数の第２特定圧縮室４５２内に冷媒ガスを導入させることが可能となっている。この圧縮機における他の作用は、実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例３）
図２１に示すように、実施例３の圧縮機では、駆動軸３の第２径部３ｃに対し、第３連通路５９が形成されている。第３連通路５９は、第２径部３ｃの径方向に延びており、駆動軸心Ｏに直交している。また、第２径部３ｃにおいて、連通窓３５と第３連通路５９とは、駆動軸心Ｏを挟んで位置している。第３連通路５９は、第２連通路３３と連通しており、連通窓３５とは異なる位置で第２径部３ｃの外周面に開口している。こうして、この圧縮機では、第２連通路３３は、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転することにより、連通窓３５及び第３連通路５９を通じて第１連通路２２ａ〜２２ｆと間欠的に連通可能となっている。

ここで、実施例１の圧縮機と同様、この圧縮機でも、駆動軸３が図２１に示す回転角度にある際、圧縮室４５ａは、再膨張行程乃至吸入行程の初期段階にあり、圧縮室４５ｆは、圧縮行程の後期段階から吐出行程に移行する段階にある。つまり、圧縮室４５ｄ〜４５ｆが第１特定圧縮室４５１となり、圧縮室４５ａ〜４５ｃが第２特定圧縮室４５２となる。そして、第１特定圧縮室４５１のうち、圧縮室４５ｆ内が最も高圧であるときには、圧縮室４５ｄ内が３番目に高圧の状態となる。また、連通窓３５及び移動体１１は、圧縮室４５ｆに接続する第１連通路２２ｆと、圧縮室４５ａに接続する第１連通路２２ａとに対向する。この際、第３連通路５９は、圧縮室４５ｃに接続する第１連通路２２ｃと、圧縮室４５ｄに接続する第１連通路２２ｄとに対向する。

つまり、この圧縮機では、駆動軸３が回転することにより、連通窓３５及び移動体１１は、最も高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第１特定圧縮室４５１に隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとに順次対向する。そして、第３連通路５９は、３番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第１特定圧縮室４５１に隣り合う第２特定圧縮室４５２、すなわち、連通窓３５及び移動体１１とは異なる第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと順次対向する。なお、第３連通路５９の個数は適宜設計可能である。また、第３連通路５９は、駆動軸心Ｏに直交する場合に限らず、駆動軸心Ｏに交差して第２径部３ｃの径方向に延びるよう形成されても良い。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

図２２に示すように、この圧縮機では、連通角度が最小よりも大きくなることで、例えば、第１連通路２２ａと第１連通路２２ｆとが連通窓３５と連通すれば、第１連通路２２ｆ及び連通窓３５を通じて、圧縮室４５ｆ内の高圧の冷媒ガスの一部が第２連通路３３内に導入される。そして、第２連通路３３内に導入された高圧の冷媒ガスは、図２２の破線矢印で示すように、連通窓３５及び第１連通路２２ａを通じて、圧縮室４５ａ内に導出される。この際、第２連通路３３内に導入された高圧の冷媒ガスは、第３連通路５９及び第１連通路２２ｃを通じて、圧縮室４５ｃ内にも導出される他、第３連通路５９及び第１連通路２２ｄを通じて、圧縮室４５ｄ内にも導出される。

このように、この圧縮機では、第２連通路３３に冷媒ガスを導入する第１特定圧縮室４５１と、第２連通路３３から冷媒ガスが導出される第２特定圧縮室４５２とが隣り合う関係にあるだけでなく、第２連通路３３に冷媒ガスを導入する第１特定圧縮室４５１とは隣り合う関係にない第２特定圧縮室４５２についても、第３連通路５９を通じて冷媒ガスを導入させることが可能となっている。また、この圧縮機でも、複数の第２特定圧縮室４５２内に冷媒ガスを導入させることが可能となっている。この圧縮機における他の作用は、実施例１の圧縮機と同様である。

以上において、本発明を実施例１〜３に即して説明したが、本発明は上記実施例１〜３に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。

例えば、実施例１〜３の圧縮機を両頭ピストン式圧縮機として構成しても良い。

また、実施例１の圧縮機において、連通角度が大きくなることにより、圧縮室４５ｆに接続する第１連通路２２ｆと、圧縮室４５ａに接続する第１連通路２２ａと、圧縮室４５ｂに接続する第１連通路２２ｂとが連通窓３５に連通する構成としても良い。すなわち、最も高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第１特定圧縮室４５１に隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、その第２特定圧縮室４５２に隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆとが連通窓３５に連通する構成としても良い。

また、実施例１の圧縮機において、移動体１１に換えて、第１移動体５５を連通窓３５内に配置しても良い。

さらに、実施例２の圧縮機において、第１、２移動体５５、５７の第４端面５０６が、駆動軸３の回転方向の先行側から後行側に向かうにつれて次第に圧縮機の後方側に傾斜する形状をなしていても良い。

また、実施例２の圧縮機において、第１連通窓５１及び第１移動体５５は、３番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、それに隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと対向する構成としても良い。そして、第２連通窓５３及び第２移動体５７は、１番目に高圧の状態にある第１特定圧縮室４５１に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと、それに隣り合う第２特定圧縮室４５２に接続する第１連通路２２ａ〜２２ｆと対向する構成としても良い。

また、実施例２の圧縮機において、第１、２連通窓５１、５３に加えて、さらに連通窓を駆動軸３に形成するとともに、第１、２移動体５５、５７に加えて、さらに移動体を備える構成としても良い。

また、実施例１〜３の圧縮機において、各シュー８ａ、８ｂに換えて、固定斜板５の後面側にスラスト軸受を介して揺動板を支持するとともに、揺動板と各ピストン７とをコンロッドによって連接するワッブル型の変換機構を採用しても良い。

さらに、実施例１〜３の圧縮機において、外部から制御弁１３への電流のＯＮとＯＦＦとを切り替えて制御圧力を制御する外部制御を行っても良く、外部からの電流に依らずに制御圧力を制御する内部制御を行っても良い。ここで、外部制御を行う場合であって、制御弁１３への電流をＯＦＦにすることによって、制御弁１３が弁開度を小さくするように構成すると、圧縮機の停止時において、弁開度が小さくなり、制御圧室２７の制御圧力を低くできる。このため、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少の状態で圧縮機を起動できることから、起動ショックを低減することができる。

また、実施例１〜３の圧縮機において、抽気通路を経て制御圧室２７から吸入室２８に導出する冷媒ガスの流量を制御弁１３によって変化させる抜き側制御を行っても良い。この場合には、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量を変化させるに当たって使用する吐出室２９内の冷媒ガスの量を少なくできることから、圧縮機の効率を上げることができる。また、この場合、制御弁１３への電流をＯＦＦにすることによって弁開度を大きくするように構成すると、圧縮機の停止時において、弁開度が大きくなり、制御圧室２７の制御圧力を低くできる。このため、圧縮室４５ａ〜４５ｆから吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少の状態で圧縮機を起動できることから、起動ショックを低減することができる。

さらに、実施例１〜３の圧縮機において、制御弁１３に換えて、抽気通路と給気通路との両者で開度を調整可能な三方弁を採用しても良い。

本発明は車両の空調装置等に利用可能である。

１…ハウジング
３…駆動軸
３ｄ…軸路
５…固定斜板
７…ピストン
９…弁形成プレート（吐出弁、吸入弁）
１１…移動体
１１ｇ、５０７…係合凹部
１３…制御弁
２１…シリンダブロック
２１ａ〜２１ｆ…シリンダボア
２２ａ〜２２ｆ…第１連通路
２３…第２軸孔（軸孔）
２８…吸入室
２９…吐出室
３１…斜板室
３３…第２連通路
３５…連通窓
３７…スプール
３９…ガイド部材
４５ａ〜４５ｆ…圧縮室
５１…第１連通窓
５３…第２連通窓
５５…第１移動体
５７…第２移動体
５９…第３連通路
１７３…第１軸孔（軸孔）
３７０…係合突部
４５１…第１特定圧縮室
４５２…第２特定圧縮室
Ｏ…駆動軸心
Ｘ１１…第１角度位置
Ｘ１２…第２角度位置
Ｘ１３…第３角度位置
Ｘ１４…第４角度位置
θ１１…第１角度幅
θ１２…第２角度幅

Claims (8)

1. 複数のシリンダボアが形成されたシリンダブロックを有し、吸入室と、吐出室と、斜板室と、軸孔とが形成されたハウジングと、
   前記軸孔内に回転可能に支承された駆動軸と、
   前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能であり、前記駆動軸に垂直な平面に対する傾斜角度が一定である固定斜板と、
   前記シリンダボア内に圧縮室を形成し、前記固定斜板に連結されるピストンと、
   前記圧縮室内の冷媒を前記吐出室に吐出させる吐出弁とを備えたピストン式圧縮機であって、
   前記シリンダブロックに形成され、前記圧縮室に接続する第１連通路と、
   前記駆動軸内に設けられた第２連通路と、
   前記駆動軸に形成され、前記第１連通路と前記第２連通路とに連通する連通窓と、
   前記連通窓内に配置されて前記駆動軸と一体回転可能であるとともに、制御圧力に基づき、前記連通窓内を前記駆動軸に対して駆動軸心方向に移動可能である移動体と、
   前記制御圧力を制御する制御弁と、
   前記吸入室内の冷媒を前記圧縮室に吸入させる吸入弁とをさらに備え、
   圧縮行程又は吐出行程にある前記圧縮室は、第１特定圧縮室とされ、
   再膨張行程又は吸入行程にある前記圧縮室は、第２特定圧縮室とされ、
   前記第２連通路は、前記連通窓を介して、前記第１特定圧縮室に接続する前記第１連通路と、前記第２特定圧縮室に接続する前記第１連通路とに連通することにより、前記第１特定圧縮室内から前記第２特定圧縮室内へ冷媒を導入させて、前記吸入室から前記圧縮室に吸入される冷媒の流量を変化させ、
   前記移動体は、前記駆動軸心方向の位置により、前記駆動軸の１回転当たりで前記第１連通路と前記連通窓とが連通する前記駆動軸心周りの連通角度を変化させ、
   前記連通角度が減少することにより、前記第１特定圧縮室内から前記第２特定圧縮室内へ導入される冷媒の流量が減少することを特徴とするピストン式圧縮機。
2. 前記連通窓は、前記駆動軸心周りの第１角度位置から第２角度位置までの第１角度幅で形成された第１連通窓と、
   前記駆動軸心周りの第３角度位置から第４角度位置までの第２角度幅で形成され、前記駆動軸心を挟んで前記第１連通窓と対向する第２連通窓とからなり、
   前記移動体は、前記第１連通窓内に配置される第１移動体と、
   前記第２連通窓内に配置される第２移動体とからなる請求項１記載のピストン式圧縮機。
3. 前記第１角度位置と前記第３角度位置とは前記駆動軸心に対して対称位置にあり、
   前記第２角度位置と前記第４角度位置とは前記駆動軸心に対して対称位置にある請求項２記載のピストン式圧縮機。
4. 前記第１移動体と前記第２移動体とは同一形状である請求項３記載のピストン式圧縮機。
5. 前記連通窓は、前記駆動軸に１つ形成され、
   前記駆動軸には、前記駆動軸心に交差する方向に延びて前記第１連通路と前記第２連通路とに連通する第３連通路が形成され、
   前記連通窓と前記第３連通路とは前記駆動軸心を挟んでいる請求項１記載のピストン式圧縮機。
6. 前記駆動軸内には、前記駆動軸心方向に延びて前記第２連通路に接続する軸路が形成され、
   前記軸路内には、前記第２連通路内に延び、前記制御圧力によって前記駆動軸心方向に移動可能なスプールが設けられ、
   前記移動体は前記スプールに固定されている請求項１乃至５のいずれか１項記載のピストン式圧縮機。
7. 前記スプールには、前記移動体に向かって突出する係合突部が形成され、
   前記移動体には、前記係合突部を収容しつつ前記係合突部と係合する係合凹部が形成されている請求項６記載のピストン式圧縮機。
8. 前記軸路内には、前記スプール及び前記移動体を案内するガイド部材が設けられている請求項６又は７記載のピストン式圧縮機。

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