JP2020007595A - アルミニウム合金材 - Google Patents
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前記アルミニウム合金材についてのX線回折測定で得られるX線回折パターンにおけるAl6Fe相の回折ピーク強度を「α」(cps)とし、Al相の(200)面の回折ピーク強度を「β」(cps)としたとき、α/βの値が0.05以下であることを特徴とするアルミニウム合金材。
前記得られた溶湯を鋳造加工することによって鋳造材を得る鋳造工程と、
前記アルミニウム合金の示差走査熱量測定で得られる示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度を「X」(℃)としたとき、前記得られた鋳造材を200℃〜X℃の範囲の温度で熱処理を行う熱処理工程と、を含むことを特徴とするアルミニウム合金鋳造材の製造方法。
前記アルミニウム合金粉末の示差走査熱量測定で得られる示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度を「X」(℃)としたとき、前記得られた圧粉体を200℃〜X℃の範囲の温度で熱間押出しして押出材を得る押出工程と、
前記押出材を200℃〜X℃の範囲の温度で熱処理を行う熱処理工程と、を含むことを特徴とするアルミニウム合金粉末押出材の製造方法。
Fe:0.70質量%、Si:11.20質量%、Cu:5.00質量%、Mg:0.50質量%、Ni:4.80質量%、Mn:0.01質量%、Ti:0.15質量%、Al:77.64質量%を含有し、不可避不純物を含有するアルミニウム合金を得た。このアルミニウム合金について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、432℃であった(図3、表1参照)。
前記アルミニウム合金溶湯を形成するためのアルミニウム合金として、表1に示す合金組成(不可避不純物を含有する)のアルミニウム合金を用いると共に、表1に示す熱処理温度で5時間の熱処理を行った以外は、実施例1と同様にして、図1に示す円柱形状の鋳造材1を得た。なお、各アルミニウム合金について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、それぞれ表1に示した。
前記アルミニウム合金溶湯を形成するためのアルミニウム合金として、表2に示す合金組成(不可避不純物を含有する)のアルミニウム合金を用いると共に、表2に示す熱処理温度で5時間の熱処理を行った以外は、実施例1と同様にして、図1に示す円柱形状の鋳造材1を得た。なお、各アルミニウム合金について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、それぞれ表2に示した。
Fe:0.70質量%、Si:11.20質量%、Cu:5.00質量%、Mg:0.50質量%、Ni:4.80質量%、Mn:0.01質量%、Ti:1.30質量%、Al:76.49質量%を含有し、不可避不純物を含有するアルミニウム合金を加熱して1000℃のアルミニウム合金溶湯を得た後、該アルミニウム合金溶湯をガスにてアトマイズして急冷凝固させて粉末化して、平均粒子径が30μm〜70μmのアルミニウム合金粉末(アルミニウム合金アトマイズ粉末)を得た。得られたアルミニウム合金粉末について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、478℃であった。
前記アルミニウム合金溶湯を形成するためのアルミニウム合金として、表2に示す合金組成(不可避不純物を含有する)のアルミニウム合金を用いると共に、表2に示す熱処理温度で2時間の熱処理を行った以外は、実施例13と同様にして、図2に示す押出材10を得た。なお、各アルミニウム合金粉末について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、それぞれ表2に示した。
前記アルミニウム合金溶湯を形成するためのアルミニウム合金として、表3に示す合金組成(不可避不純物を含有する)のアルミニウム合金を用いると共に、表3に示す熱処理温度で2時間の熱処理を行った以外は、実施例1と同様にして、円柱形状の鋳造材を得た。なお、各アルミニウム合金について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、それぞれ表3に示した。
前記アルミニウム合金溶湯を形成するためのアルミニウム合金として、表4に示す合金組成(不可避不純物を含有する)のアルミニウム合金を用いると共に、表4に示す熱処理温度で2時間の熱処理を行った以外は、実施例1と同様にして、円柱形状の鋳造材を得た。なお、各アルミニウム合金について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、それぞれ表4に示した。
前記アルミニウム合金溶湯を形成するためのアルミニウム合金として、表4に示す合金組成(不可避不純物を含有する)のアルミニウム合金を用いると共に、表4に示す熱処理温度で2時間の熱処理を行った以外は、実施例13と同様にして、図2に示す押出材を得た。なお、各アルミニウム合金粉末について示差走査熱量測定を行って得られた示差走査熱量曲線から導き出される発熱ピーク開始温度であって400℃以上の発熱ピーク開始温度は、それぞれ表4に示した。
各アルミニウム合金鋳造材、各アルミニウム合金押出材について株式会社リガク製X線回折装置(SmartLab)を用いてX線回折測定を行った。なお、鋳造材や押出材の横断面中央部から10mm×10mm×厚さ2mmの板状体を採取して、これをX線回折測定試料として用いた。X線回折測定により得られたX線回折パターンにおいてAl6Fe相の回折ピークを同定し、該Al6Fe相の回折ピークのピーク強度(α)を求めると共に、Al相の(200)面の回折ピークを同定し、該Al相の(200)面の回折ピークのピーク強度(β)を求め、これらよりα/βの値を求めた。これらの結果を表1〜4に示した。
得られたアルミニウム合金鋳造材、アルミニウム合金押出材を、標点間距離20mm、平行部直径4mmの引張試験片に加工して、該引張試験片の高温引張試験を行うことによって高温引張強度(300℃での引張強度)を測定した。前記高温引張試験は、高温引張試験片を300℃に100時間保持した後に300℃の測定環境下で試験を行った。この結果(300℃での引張強度)を表1〜4に示す。
10…アルミニウム合金粉末押出材(アルミニウム合金材)
Claims (4)
- Fe:0.5質量%〜8.0質量%、Ti:0.05質量%〜2.0質量%を含有し、残部がAl及び不可避不純物からなるアルミニウム合金材であって、
前記アルミニウム合金材についてのX線回折測定で得られるX線回折パターンにおけるAl6Fe相の回折ピーク強度を「α」(cps)とし、Al相の(200)面の回折ピーク強度を「β」(cps)としたとき、α/βの値が0.05以下であることを特徴とするアルミニウム合金材。 - 前記アルミニウム合金は、さらに、Cu、Mg、Zr、V、W、Cr、Co、Mo、Ta、Hf、Nb、Ni、MnおよびCeからなる群より選ばれる1種または2種以上の元素を、それぞれ0.01質量%〜5.0質量%含有する請求項1に記載のアルミニウム合金材。
- 前記アルミニウム合金は、さらに、Bを0.0001質量%〜0.03質量%含む請求項1または2に記載のアルミニウム合金材。
- 前記アルミニウム合金材中にAl−Fe系金属間化合物を含有し、前記アルミニウム合金材の断面組織構造において前記Al−Fe系金属間化合物の平均円相当直径が0.1μm〜3.0μmの範囲である請求項1〜3のいずれか1項に記載のアルミニウム合金材。
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