JP2019533041A - 熱分解、水添分解、水添脱アルキル化およびスチームクラッキングのステップを含む統合プロセス構成 - Google Patents

Abstract

プラスチック廃棄物を炭化水素液体および第一Ｃ１〜４ガスに変換し；炭化水素液体を第一水素処理触媒と接触させて、第二Ｃ１〜４ガスとＣ５＋液体炭化水素類を含む第一炭化水素生成物とを得て；第一炭化水素生成物を第一分離ユニットに導入して、第一重質成分流と処理済炭化水素流とを生成し；第一重質成分流を第二水素処理触媒と水添脱アルキル化ユニット中で接触させて、第二炭化水素生成物を得て；第二炭化水素生成物を第一分離ユニットに輸送し；処理済炭化水素流をスチームクラッカーに供給して、スチームクラッカー生成物を生成し；スチームクラッカー生成物を、オレフィンガスと飽和炭化水素ガスと芳香族化合物類と第二重質成分流とに分離し；そして第二重質成分流を水素処理ユニットに輸送することを含む、プラスチック廃棄物を処理するためのプロセス。

Description

本開示は、熱分解、水素処理、水添脱アルキル化、およびスチームクラッキングを含むプロセスによる混合プラスチックからの炭化水素流（stream）の製造であって、Ｃ_６〜Ｃ_８範囲の単環芳香族化合物類および軽ガスオレフィン類が好ましい生成物である製造に関する。

廃プラスチックはポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）および／またはポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）を含みうる。熱分解プロセスによって、廃プラスチックをガスおよび液体生成物に変換することができる。これらの液体生成物は、パラフィン類、イソパラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、および芳香族成分類を数百ｐｐｍの濃度の有機塩化物類とともに含む可能性がある。しかしながら、熱分解プロセスの液体生成物（たとえば、熱分解油類）は、非常に低濃度の塩化物および限定されたオレフィン含有量を要求する供給物規格のために、スチームクラッカー用の供給原料として使用できない可能性がある。したがって、ある特定のスチームクラッカー供給物要件を満たすように廃プラスチック由来の炭化水素供給原料を製造するための方法を開発することが継続して必要とされている。

米国仮特許出願第６２／３６９３７９号 国際公開第２０１６／００９３３３号 米国特許出願第１５／０８５４４５号 米国特許公開第２０１４／０２２８６０６号

炭化水素流を製造するための混合プラスチック処理システムを示す。 実施例１のデータ表を示す。 実施例２のデータ表を示す。 実施例２のデータ表を示す。 実施例４のデータ表を示す。 実施例４のデータ表を示す。 実施例５のデータ表を示す。 実施例５のデータ表を示す。 実施例６のデータ表を示す。 実施例６のデータ表を示す。 実施例６のデータ表を示す。 実施例６のデータ表を示す。 実施例６のデータ表を示す。 実施例６のデータ表を示す。 低過酷度熱分解プロセスの液体生成物の沸点分布のグラフを示し、温度対質量パーセントを示す。 実施例７のデータ表を示す。 実施例９のデータ表を示す。 実施例９のデータ表を示す。 実施例９のデータ表を示す。 実施例１０のデータ表を示す。 実施例１０のデータ表を示す。 実施例１０のデータ表を示す。 実施例１１のデータ表を示す。 実施例１１のデータ表を示す。 実施例１１のデータ表を示す。 実施例１１のデータ表を示す。 実施例１２のデータ表を示す。 実施例１２のデータ表を示す。 実施例１２のデータ表を示す。 実施例１２のデータ表を示す。 実施例１２のデータ表を示す。 実施例１２のデータ表を示す。 実施例１３のデータ表を示す。 実施例１３のデータ表を示す。 実施例１３のデータ表を示す。 実施例１３のデータ表を示す。 実施例１３のデータ表を示す。 実施例１４のデータ表を示す。 実施例１４のデータ表を示す。 実施例１４のデータ表を示す。 実施例１４のデータ表を示す。 実施例１４のデータ表を示す。 実施例１５のデータ表を示す。 実施例１５のデータ表を示す。 実施例１７のデータ表を示す。 実施例１７のデータ表を示す。 実施例１８のデータ表を示す。 実施例１９のデータ表を示す。 実施例１９のデータ表を示す。 実施例１９のデータ表を示す。

本明細書中で開示するのは、プラスチック廃棄物を処理してオレフィン類や芳香族化合物類などの高価値生成物を製造するプロセスおよびシステムである。この処理は、熱分解ユニットから炭化水素液体流を回収し；処理済炭化水素流および第一重質成分流を炭化水素液体流から生成し；そして第二炭化水素生成物を第一重質成分流から生成することを含んでもよく、第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量は、第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多い。プロセスはさらに、処理済炭化水素流の少なくとも一部をスチームクラッカーに供給してスチームクラッカー生成物流を生成することを含みうる。本明細書中の開示に関して、用語「量（amount）」は、別段の指示がない限り、特定の組成物の総重量（たとえば、その特定の組成物中に存在する全成分の総重量）に基づく特定の組成物中の所与の成分の重量％を指す。

操作例以外、または別段の指示がある場合を除いて、明細書および特許請求の範囲で使用される、構成要素の量、反応条件などについて言及する数字または表現はすべて、用語「約（about）」によってすべての場合で修飾されると理解すべきである。様々な数値範囲が本明細書中で開示されている。これらの範囲は連続的であるので、最小値と最大値との間のすべての値が含まれる。同じ特徴または成分を列挙するすべての範囲の終点は、独立して組み合わせ可能であり、列挙した終点を含む。明示的に別段の表示がない限り、本願で指定されている様々な数値範囲は近似値である。同じ成分または特性を対象とするすべての範囲の終点は終点を含み独立して組み合わせ可能である。用語「Ｘ以上」は、指定された成分が値Ｘ、およびＸより多い値の量で存在することを意味する。

用語「ａ」、「ａｎ」、および「ｔｈｅ」は、量の限定を意味するものではなく、むしろ、言及された項目の少なくとも一つの存在を意味する。本明細書中で使用する場合、単数形「ａ」、「ａｎ」、および「ｔｈｅ」は複数の指示対象を含む。

本明細書中で使用する場合、「それらの組み合わせ」は列挙した要素の一つ以上を、任意に、列挙されていない同様の要素とともに含んでもよく、たとえば、指定した成分の一つ以上と、任意に、本質的に同じ機能を有する具体的に指定していない一つ以上の他の成分との組み合わせを含む。本明細書中で使用する場合、用語「組み合わせ」は、ブレンド、混合物、合金、反応生成物などを含む。

混合プラスチック（たとえば、プラスチック廃棄物）の処理のためのプロセスを、図１を参照してさらに詳細に記載する。

図１は、プラスチックを熱分解し、そして塩化物化合物類を脱塩素化し、長鎖分子を水素化分解し、アルキル化芳香族炭化水素類を水添脱アルキル化し、そしてさらにオレフィン類を水素化し、さらに塩化物化合物類を脱塩素化してスチームクラッカー５０への導入のための要件を満たす供給物を提供することができる混合プラスチック処理システム１００を示す。システム１００は、熱分解ユニット１０、熱分解分離ユニット２０、水素処理ユニット３０、第一分離ユニット４０、スチームクラッカー５０、水添脱アルキル化ユニット６０、第二分離ユニット７０、スクラバー８０、および任意の塩化物吸着ユニット８５を含む。

プラスチック廃棄物（たとえば、混合プラスチック）を処理するためのプロセスは、熱分解ユニットにおいてプラスチック廃棄物を炭化水素液体流に変換し、そして第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流に変換するステップを含みうる。プロセスは、混合プラスチックを熱分解ユニットに導入して、熱分解生成物（たとえば、炭化水素（ＨＣ）生成物）を生成することを含んでよく、熱分解生成物は、気相と液相とを含む。

混合プラスチック（たとえば、廃プラスチック）は、熱分解ユニット１０に入れることができるか、または混合プラスチック流１１を介して熱分解ユニット１０に供給することができるかのいずれかである。熱分解ユニット１０中で、混合プラスチック流１１は熱分解により熱分解生成物流１２に変換され、熱分解生成物流１２は、気相（たとえば、Ｃ_１〜Ｃ_４ガス、一酸化炭素（ＣＯ）、二酸化炭素（ＣＯ_２）、塩酸（ＨＣｌ）ガスなどの熱分解ガス類）と液相（たとえば、熱分解液体）とを含む。

混合プラスチック流１１を介して熱分解ユニット１０にロードまたは供給される混合プラスチックは、混合プラスチック廃棄物などの使用済み廃プラスチックを含んでもよい。混合プラスチックは、塩素化プラスチック類（たとえば、塩素化ポリエチレン）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、非塩素化プラスチック類（たとえば、ポリオレフィン類、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート、ポリスチレン、コポリマーなど）など、またはそれらの混合物を含みうる。いくつかの態様において、混合プラスチックは、ＰＶＣ、ＰＶＤＣ、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリオレフィン類、ポリスチレンなど、またはそれらの組み合わせを含みうる。概して、廃プラスチックは長鎖分子またはポリマー炭化水素を含む。本明細書中で開示される廃プラスチックはまた、使用済みタイヤも含む。混合プラスチックは、未使用混合プラスチックおよび／または廃混合プラスチックを含みうる。

混合プラスチック流１１は塩化物を、混合プラスチックの総重量に基づいて、約１０重量ｐｐｍ（ｐｐｍｗ）以上、５０ｐｐｍｗ以上、１００ｐｐｍｗ以上、２００ｐｐｍｗ以上、３００ｐｐｍｗ以上、４００ｐｐｍｗ以上、５００ｐｐｍｗ以上、６００ｐｐｍｗ以上、７００ｐｐｍｗ以上、８００ｐｐｍｗ以上、９００ｐｐｍｗ以上、６００ｐｐｍｗ以上、または１０００ｐｐｍｗ以上の塩化物の量で含みうる。混合プラスチック流１１は、ＰＶＣおよび／またはＰＶＤＣを、混合プラスチックの総重量に基づいて、約４００ｐｐｍｗ以上の量、または約７００ｐｐｍｗ以上の量、または約１０００ｐｐｍｗ以上の量で含みうる。

熱分解ユニット１０は、廃プラスチックを気相および液相生成物に（たとえば、同時に）変換するように構成された任意の好適な容器でありうる。容器は、気相、液相、気液相、気固相、気液固相、またはスラリー相操作のために構成することができる。容器は、砂、ゼオライト、アルミナ、接触分解触媒もしくはそれらの組み合わせを含む不活性物質または熱分解触媒の一つまたは複数の床を含んでもよい。概して、熱分解触媒は熱分解ユニット１０中で熱分解プロセスに供される成分に熱を伝えることができる。あるいは、熱分解ユニット１０は、触媒なしで操作することができる（たとえば、純粋な熱分解）。熱分解ユニット１０は、断熱的に、等温的に、非断熱的に、非等温的に、またはそれらの組み合わせで操作することができる。本開示の熱分解反応は一段階または多段階で実施することができる。たとえば、熱分解ユニット１０は直列で流体接続された２つの反応器容器でありうる。

熱分解ユニット１０が２つの容器を含む構成において、熱分解プロセスは、第一容器中で実施される第一段階と、第二容器中で実施される第一段階の下流に流体連通した第二段階とに分割することができる。当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、第二段階は、第一段階から第二段階へと流れる中間熱分解生成物流の熱分解を増強して、第二段階から流出する熱分解生成物流１２を得ることができる。ある構成では、第一段階は廃プラスチックの熱分解を利用することができ、そして第二段階は廃プラスチックの熱分解または接触分解を利用して、第二段階から流出する熱分解生成物流１２を得ることができる。あるいは、第一段階は、廃プラスチックの接触分解を利用することができ、そして第二段階は、廃プラスチックの熱分解または接触分解を利用して、第二段階から流出する熱分解生成物流１２を得ることができる。

ある構成では、熱分解ユニット１０は、混合プラスチックを気相および液相生成物に変換するように構成された一つまたは複数の設備を含んでもよい。一つまたは複数の設備は、上述の不活性物質または熱分解触媒を含んでも、含まなくてもよい。そのような設備の例としては、一つまたは複数の加熱押出機、加熱回転炉、加熱されたタンク型反応器、充填床反応器、バブリング流動床反応器、循環流動床反応器、空の加熱容器、壁に沿ってプラスチックが流下して分解する閉鎖加熱表面、オーブンもしくは炉または加熱表面を提供して分解を補助する他の設備に囲まれた容器が挙げられる。

熱分解ユニット１０は、熱分解する（たとえばクラッキング）する、またいくつかの態様（たとえば、水素を熱分解ユニット１０に添加する場合）では、熱分解ユニット１０に供給される混合プラスチック流１１の成分をさらに水素化するように構成することができる。熱分解ユニット１０中で起こりうる反応の例としては、一つまたは複数の芳香族化合物類の一つまたは複数のシクロパラフィン類への変換、一つまたは複数のノルマルパラフィン類の一つまたは複数のｉ−パラフィン類への異性化、一つまたは複数のシクロパラフィン類の一つまたは複数のｉ−パラフィン類への選択的開環、長鎖長分子から短鎖長分子へのクラッキング、ヘテロ原子含有炭化水素類からのヘテロ原子の除去（たとえば、脱塩素化）、プロセスで生成したコークスの水素化、またはそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。

熱分解ユニット１０の一つまたは複数の構成では、ヘッドスペースパージガスを熱分解段階（複数可）（廃プラスチックの液相および／または気相生成物への変換）の全部または一部で利用して、プラスチックのクラッキングを増強する、価値のある生成物を生成する、スチームクラッキングの供給物を提供する、またはそれらの組み合わせである。ヘッドスペースパージガスは、水素（Ｈ_２）、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素ガス類（たとえば、アルカン類、メタン、エタン、プロパン、ブタン、イソブタン）、不活性ガス（たとえば、窒素（Ｎ_２）、アルゴン、ヘリウム、水蒸気）など、またはそれらの組み合わせを含みうる。ヘッドスペースパージガスの使用は、熱分解ユニット１０中で脱塩素化を支援する。ヘッドスペースパージガスを熱分解ユニット１０に導入して熱分解ユニット１０中に存在する溶融混合プラスチックに同伴される揮発性物質の除去を支援することができる。

水素（Ｈ_２）含有流を、熱分解ユニット１０に添加して、熱分解ユニット環境をＨ_２で富化し、熱分解ユニット中のトラップされた塩化水素のストリッピングを支援するか、熱分解溶解物もしくは液体において水素に富んだ局所環境を提供するか、またはそれらの組み合わせが、たとえば、混合プラスチック流１１とは独立して熱分解ユニットに直接供給されたＨ_２含有流を介して可能である。いくつかの態様において、Ｈ_２はまた、プラスチック供給物での水素の取り扱いのために適切な安全対策を組み入れて、流１１とともに熱分解ユニット１０に導入することができる。

熱分解ユニット１０は、水素の存在下、または水素との、混合プラスチック流１１の成分の任意の反応を促進することができる。不飽和分子（たとえば、オレフィン類、芳香族化合物類、形成したコークス）の二重結合への水素原子の付加などの反応が起こって、飽和分子（たとえば、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、ナフテン類）を得ることができる。付加的にまたは代替的に、熱分解ユニット１０中の反応は、有機化合物の結合の切断の原因となる可能性があり、その後の反応および／またはヘテロ原子の水素での置換を伴う。

熱分解ユニット１０における水素の使用は、ｉ）クラッキングの結果としてコークスを低減すること、ｉｉ）プロセスで使用する触媒（もしあれば）を活性状態で保持すること、ｉｉｉ）流１１からの塩化物の除去を改善して、熱分解ユニット１０からの熱分解生成物流１２を混合プラスチック流１１に関して実質的に脱塩素化し、熱分解ユニット１０の下流のユニットにおける塩化物除去の必要性を最小限に抑えること、ｉｖ）オレフィン類を水素化すること、ｖ）熱分解生成物流１２中のジオレフィン類を低減すること、ｖｉ）熱分解ユニット１０において混合プラスチック流１１の同じ変換レベルのために低温での熱分解ユニット１０の操作を支援すること、またはｉ）〜ｖｉ）の組み合わせという有益な効果を有しうる。

熱分解ユニット１０における熱分解プロセスは、低過酷度または高過酷度でありうる。低過酷度熱分解プロセスは、２５０℃〜４５０℃、あるいは２７５℃〜４２５℃、あるいは３００℃〜４００℃の温度で行うことができ、モノオレフィン類およびジオレフィン類に富む熱分解油ならびに相当量の芳香族化合物類を生成する可能性があり、熱分解生成物流１２が本明細書中で開示する塩化物化合物含有量を有するようになる量の塩化物化合物類を含みうる。高過酷度熱分解プロセスは、４５０℃〜７５０℃、あるいは５００℃〜７００℃、あるいは５５０℃〜６５０℃の温度で起こる可能性があり、芳香族化合物類に富む熱分解油を生成することができる。高過酷度プロセスの液体生成物は、塩化物化合物類を含む場合があり、これによって、熱分解生成物流１２は本明細書中で開示する塩化物化合物含有量を有するようになる。

ある構成では、熱分解ユニット１０は脱揮押出機を含みうる。パージガスを熱分解ユニット１０に導入して、熱分解ユニット１０からのガス状塩化物含有種の除去を容易にすることができる。混合プラスチック熱分解および処理のために使用できる脱揮押出機は、２０１６年８月１日に出願された米国仮特許出願第６２／３６９３７９号（特許文献１）でさらに詳細に記載されている。

廃プラスチック用の熱分解プロセスの一例は、参照によりその全体を援用する、米国特許第８８９５７９０号で開示されている。熱分解プロセスの別の例は、それぞれ参照によりその全体を援用する、国際公開第２０１６／００９３３３号（特許文献２）、および２０１６年３月３０日に出願された米国特許出願第１５／０８５４４５号（特許文献３）で開示されている。

熱分解生成物流１２は、熱分解ユニット１０から流出液として回収することができ、そして熱分解分離ユニット２０へ（たとえば、たとえばポンピング、重力、圧力差などにより流動）輸送することができる。

プラスチック廃棄物を熱分解ユニット中で炭化水素液体流および第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流に変換するステップはさらに、熱分解分離ユニット２０中で熱分解生成物流１２を第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２および炭化水素液体流２１に分離することをさらに含む可能性があり、この場合、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２は熱分解生成物流１２の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素液体流２１は熱分解生成物流１２の液相の少なくとも一部を含む。熱分解分離ユニット２０は、任意の好適なガス−液体セパレーター、たとえば、蒸気−液体セパレーター、油−ガスセパレーター、ガス−液体セパレーター、脱気装置、脱液装置、スクラバー、トラップ、フラッシュドラム、コンプレッサーサクションドラム、重力分離装置、遠心分離機、フィルターベインセパレーター、ミスト除去パッド、液体−ガスコアレッサー、蒸留塔など、またはそれらの組み合わせを備えていてもよい。

ある構成では、熱分解分離ユニット２０は、熱分解生成物流１２の一部を凝縮して炭化水素液体（たとえば、液体生成物）にする一方で、炭化水素ガス類を気相（たとえば、ガス生成物）中に残す条件で動作する凝縮器でありうる。液体生成物は熱分解分離ユニット２０から炭化水素液体流２１に流入し、そしてガス生成物は熱分解分離ユニット２０から第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２に流入する。

第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２は、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素類、Ｈ_２、不活性ガス類（たとえば、窒素（Ｎ_２）、アルゴン、ヘリウム、水蒸気、ＣＯ_２、ＣＯ）、ＨＣｌなど、またはそれらの組み合わせを含みうる。第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２は、混合プラスチック流１１の塩化物の少なくとも一部を含みうる。

本明細書中でさらに詳細に後述するように、さらに、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２をスクラバー８０に導入することができる。

炭化水素液体流２１は、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、芳香族化合物類、有機塩化物類、またはそれらの組み合わせを含みうる。炭化水素液体流２１がパラフィン類、ｉ−パラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、および芳香族化合物類を含む場合、この流はＰＩＯＮＡ流と称することができ；炭化水素液体流２１がパラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、および芳香族化合物類を含む場合、この流はＰＯＮＡ流と称することができる。

炭化水素液体流２１は、一つまたは複数の塩化物化合物類（たとえば、脂肪族塩素含有炭化水素類、芳香族塩素含有炭化水素類、および他の塩素含有炭化水素類などの有機塩化物類）を混合プラスチック流１１中の塩化物量よりも少ない量で含みうる。炭化水素液体流２１中の塩化物化合物類の量は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、２０００ｐｐｍｗ未満、１５００ｐｐｍｗ未満、１０００ｐｐｍｗ未満、５００ｐｐｍｗ未満、１００ｐｐｍｗ未満、５０ｐｐｍｗ未満、２５ｐｐｍｗ未満、または１０ｐｐｍｗ未満の塩化物類でありうる。炭化水素液体流２１中の塩化物化合物類の量は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、１ｐｐｍｗ以上、５ｐｐｍｗ以上、１０ｐｐｍｗ以上、または２０ｐｐｍｗ以上の塩化物類でありうる。混合プラスチックから炭化水素液体流への一つまたは複数の塩化物化合物類の減少は、熱分解ユニット１０中の混合プラスチックの脱塩素化に起因しうる。

本明細書中で考察するように、本明細書中で開示するプロセスの態様は、分子、特に炭化水素液体流２１中の重炭化水素分子の水添分解を企図する。したがって、炭化水素液体流２１の少なくとも一部が重炭化水素分子（たとえば、熱分解油の重質留分とも称する）を含むことが企図される。スチームクラッカー５０の仕様を満たすための熱分解油の重質留分の水添分解が企図される。一態様において、炭化水素液体流２１中の重炭化水素分子の量は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、１０重量％未満でありうる。あるいは、炭化水素液体流２１中の重炭化水素分子の量は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、１０重量％〜９０重量％でありうる。本明細書中でさらに詳細に後述するように、重炭化水素分子は、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、芳香族炭化水素類、またはそれらの組み合わせを含みうる。いくつかの態様において、重炭化水素分子はＣ_１６以上の炭化水素類を含みうる。炭化水素液体流２１を水素処理ユニット３０中の第一水素処理触媒と接触させると、炭化水素液体流２１中の５超、１０、１５、２０、２５、３０重量％またはそれ以上の重炭化水素分子が水素化分解される。

炭化水素液体流２１中に存在しうるパラフィン類の例としては、Ｃ_１〜Ｃ_２２ｎ−パラフィン類およびｉ−パラフィン類が挙げられるが、これらに限定されるものではない。パラフィン類は、炭化水素液体流２１の総重量基準で１０重量％未満の量で炭化水素液体流２１中に存在しうる。あるいは、パラフィン類は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて１０重量％、２０重量％、３０重量％、４０重量％、５０重量％、６０重量％またはそれ以上の量で炭化水素液体流２１中に存在しうる。ある特定の炭化水素液体流が２２までの炭素数のパラフィン類を含む一方で、本開示はパラフィン類の好適な範囲の上限として炭素数２２に限定されず、パラフィン類はさらに高次の炭素数、たとえば２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３５、３６、３７、３８、３９、４０、およびそれ以上を含みうる。いくつかの態様において、炭化水素液体流２１中のパラフィン類の少なくとも一部は重炭化水素分子の少なくとも一部を含む。

炭化水素液体流２１中に存在しうるオレフィン類の例としては、Ｃ_２〜Ｃ_１０オレフィンおよびそれらの組み合わせが挙げられるが、これに限定されるものではない。水素を熱分解ユニット１０に導入する場合、熱分解ユニット１０における水素化反応のために、オレフィン類は、炭化水素液体流２１中に、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、１０重量％未満の量で存在しうる。あるいは、オレフィン類は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、５重量％、１０重量％、２０重量％、３０重量％、４０重量％、またはそれ以上の量で炭化水素液体流２１中に存在しうる。ある特定の炭化水素流が最大１０の炭素数を有するオレフィン類を含む一方で、本開示はオレフィン類の好適な範囲の上限として炭素数１０に限定されず、オレフィン類はさらに高い炭素数、たとえば１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０、およびそれ以上を含みうる。いくつかの態様において、炭化水素液体流２１中の一つまたは複数のオレフィン類の少なくとも一部は、重炭化水素分子の少なくとも一部を含む。あるいは、炭化水素液体流２１中の重炭化水素分子はいずれもオレフィン類ではない。

いくつかの態様において、炭化水素液体流２１はオレフィン類を含まず、たとえば、炭化水素液体流２１は実質的にオレフィン類を含まない。いくつかの態様において、炭化水素液体流２１は、１未満、０．１未満、０．０１未満、または０．００１重量％未満のオレフィン類を含む。

炭化水素液体流２１中に存在しうるナフテン類の例としては、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロヘプタン、およびシクロオクタンが挙げられるが、これに限定されるものではない。ナフテン類は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、１０重量％未満の量で炭化水素液体流２１中に存在しうる。あるいは、ナフテン類は、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、１０重量％、２０重量％、３０重量％、４０重量％またはそれ以上の量で炭化水素液体流２１中に存在しうる。ある特定の炭化水素流が最大８の炭素数を有するナフテン類を含む一方で、本開示はナフテン類の好適な範囲の上限として炭素数８に限定されず、ナフテン類はさらに多数の炭素数、たとえば、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０、およびそれ以上を含みうる。いくつかの態様において、炭化水素液体流２１中のナフテン類の少なくとも一部は重炭化水素分子の少なくとも一部を含む。

炭化水素液体流２１は、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０、およびそれ以上の炭素数を有する芳香族炭化水素類を含みうる。一態様において、芳香族炭化水素類の炭素数は２２もの高次でありうる。炭化水素液体流２１の一部として本開示において使用するのに適した芳香族炭化水素類の非限定例としては、ベンゼン、トルエン、キシレン、エチルベンゼン、プロピルベンゼン、トリメチルベンゼン、テトラメチルベンゼン、ブチルベンゼン、ジメチルナフタレン、ビフェニルなど、またはそれらの組み合わせが挙げられる。芳香族炭化水素類は、炭化水素液体流２１中に、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて５重量％、１０重量％、１５重量％、２０重量％、２５重量％、３０重量％、３５重量％、４０重量％、５０重量％、６０重量％、またはそれ以上の量で存在しうる。いくつかの態様において、炭化水素液体流２１中の芳香族炭化水素類の少なくとも一部は重炭化水素分子の少なくとも一部を含む。

いくつかの態様において、約９０重量％以上、あるいは９５重量％、あるいは９９重量％の炭化水素液体流２１は約３７０℃未満の沸点によって特徴づけられる。

図１に示すように、炭化水素液体流２１の少なくとも一部を水素処理ユニット３０に輸送して、第一炭化水素生成物流３１および第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２を生成することができる。水素処理ユニット３０は、ヒドロクラッカー、水素化熱分解モードで操作される接触クラッカー、水素化熱分解様式で操作される流体接触クラッカー、水素処理装置など、またはそれらの組み合わせなどの任意の好適な水素処理反応器でありうる。水素処理ユニット３０は、長鎖分子（たとえば、炭化水素液体流２１中に含まれる重炭化水素分子）を水素化分解し、脱塩素化し、水素処理ユニット３０に供給される炭化水素液体流２１の成分を水素化するように構成される。水素処理ユニット３０において、炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と水素の存在下で接触させて、第一炭化水素生成物流３１を生成する。炭化水素液体流２１を上昇流、下降流、放射状流、またはそれらの組み合わせ中の第一水素処理触媒と、炭化水素液体流２１、Ｈ_２流、またはそれらの組み合わせを段階的に添加して、または段階的に添加しないで接触させることができると考えられる。

水素処理ユニット３０は、本明細書中で開示する第一水素処理触媒を含むように構成された任意の容器でありうる。容器は、気相、液相、気液相、気液固相、またはスラリー相操作のために構成することができる。水素処理ユニット３０は、固定床、流動床、移動床、沸騰床（ebullated bed）、スラリー床、またはそれらの組み合わせ中の第一水素処理触媒の一つまたは複数の床を含みうる。水素処理ユニット３０は、断熱的に、等温的に、非断熱的に、非等温的に、またはそれらの組み合わせで操作することができる。一態様において、水素処理ユニット３０は一つまたは複数の容器を含みうる。

水素処理ユニット３０は、水素の存在下または水素と、炭化水素液体流２１の成分の任意の反応を容易にすることができる。反応は、不飽和分子（たとえば、オレフィン類、芳香族化合物類）の二重結合への水素原子の付加として起こる可能性があり、その結果、飽和分子（たとえば、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、ナフテン類）が生じる。さらに、水素処理ユニット３０における反応は、有機化合物の結合の切断を引き起こす可能性があり、その結果、炭化水素分子の「クラッキング」に至り、２以上のより小さな炭化水素分子となるか、またはヘテロ原子の水素とのその後の反応および／または置換がもたらされる。水素処理ユニット３０において起こりうる反応の例としては、オレフィン類の水素化、ヘテロ原子含有炭化水素類からのヘテロ原子の除去（たとえば、脱塩素化）、大きなパラフィン類もしくはｉ−パラフィン類のより小さな炭化水素分子への水添分解、芳香族炭化水素類のより小さな環式もしくは非環式炭化水素類への水添分解、一つもしくは複数の芳香族化合物類の一つもしくは複数のシクロパラフィン類への変換、一つもしくは複数のノルマルパラフィン類の一つもしくは複数のｉ−パラフィン類への異性化、一つもしくは複数のシクロパラフィン類の一つもしくは複数のｉ−パラフィン類への選択的開環、またはそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。

一態様において、炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と水素の存在下で接触させることで、Ｃ_１〜Ｃ_４ガス類およびＣ_５＋（Ｃ_５以上）液体炭化水素類を得る。本明細書中に記載するような第一水素処理触媒を使用する脱塩素化は、塩素収着剤を使用することなく、脱塩素化剤として機能するために有効な量のＮａ_２ＣＯ_３を添加することなく、またはその両方で、水素処理ユニット３０において実施されることが企図される。

第一水素処理触媒は、オレフィン類および芳香族炭化水素類の水素化（たとえば、飽和）に使用するための任意の触媒（たとえば、市販の水素処理触媒）でありうる。第一水素処理触媒は、アルミナ担持コバルトおよびモリブデン触媒（Ｃｏ−Ｍｏ触媒）、アルミナ担持ニッケルおよびモリブデン触媒（Ｎｉ−Ｍｏ触媒）、アルミナ担持タングステンおよびモリブデン触媒（Ｗ−Ｍｏ触媒）、アルミナ担持酸化コバルトおよび酸化モリブデン、アルミナ担持酸化ニッケルおよび酸化モリブデン、アルミナ担持酸化タングステンおよび酸化モリブデン、アルミナ担持硫化コバルトおよび硫化モリブデン、アルミナ担持硫化ニッケルおよび硫化モリブデン、アルミナ担持硫化タングステンおよび硫化モリブデン、一つまたは複数の金属を含むゼオライトなど、またはそれらの組み合わせを含みうる。第一水素処理触媒としての使用に適した他の触媒には、スラリー処理に適したアルミナ担持白金およびパラジウム触媒（Ｐｔ−Ｐｄ触媒）、スラリー処理に適した硫化ニッケル、スラリー処理に適した硫化モリブデンなど、またはそれらの組み合わせが含まれうる。ゼオライトは、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、Ｙ、高シリカＹ、ＵＳＹなど、またはそれらの組み合わせを含みうる。ゼオライトの一つまたは複数の金属の各金属は、独立して、コバルト、モリブデン、タングステン、ニッケル、チタン、銅、マグネシウム、スズ、鉄、亜鉛、タングステン、バナジウム、ガリウム、カルシウム、マンガン、ルテニウムおよびレニウムからなる群から選択することができる。

炭化水素液体流２１が一つまたは複数の硫化物類と一つまたは複数の塩化物化合物類とを含む構成において、炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と接触させることは、硫化により第一水素処理触媒を活性化し、また塩素化により第一水素処理触媒を酸性化する働きをする。第一水素処理触媒と、一つもしくは複数の硫化物類、一つもしくは複数の塩化物化合物類、または両者を含有する炭化水素液体流２１とを連続的に接触させることで、連続的に触媒活性を維持することができる。本明細書中の開示に関して、第一水素処理触媒に関する用語「触媒活性（catalyst activity）または触媒的活性（catalytic activity）」は、第一水素処理触媒の水素処理反応、たとえば水添分解反応、水添脱塩素化反応などを触媒する能力を指す。

第一水素処理触媒は、第一水素処理触媒と、硫化物類および／または塩化物類を含有する流（たとえば、炭化水素液体流２１、ドーピング流、触媒活性化流など）とを接触させることにより、その場で（ｉｎ−ｓｉｔｕ）および／または系外で（ｅｘ−ｓｉｔｕ）活性化（たとえば、塩化および硫化）できる。

第一水素処理触媒を塩化することで、炭化水素液体流２１の水添分解成分に対する水添分解部位（塩化アルミナ）を有する第一水素処理触媒が得られる。

第一水素処理触媒を硫化し硫化形態で維持することで、炭化水素液体流２１の成分の水素化のための水素化部位（硫化金属）を有する第一水素処理触媒が得られる。一態様において、一つまたは複数の硫化物類を、炭化水素液体流２１に、炭化水素液体流２１の総重量に基づいて、約０．０５重量％〜約５重量％、または約０．１重量％〜約４．５重量％、または約０．５重量％〜約４重量％の炭化水素液体流２１の硫黄含有量を提供するために有効な量で含めることができる、および／または添加することができる。水素処理ユニット３０中に存在する硫黄の少なくとも一部を第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２中のＨ_２Ｓとして除去して、スチームクラッカーおよび精製ユニットでの下流処理に許容される減少したレベルの硫黄を提供する。

Ｈ_２含有流を、水素処理ユニット３０に入る前に炭化水素液体流２１に添加することができる。付加的にまたは代替的に、Ｈ_２含有流を水素処理ユニット３０に添加して、水素処理ユニット環境を、Ｈ_２で、たとえば、炭化水素液体流２１とは独立して水素処理ユニットに直接供給されるＨ_２含有流および／または水素処理ユニットに供給される炭化水素液体流２１に添加されるＨ_２により富化することができる。水素処理ユニット３０への水素添加の速度は、本明細書中で開示する水素の炭化水素に対しる比を達成するために概して充分である。

開示された水素処理ユニット３０は様々なプロセス条件で操作することができる。たとえば、炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水素処理ユニット３０中、１００℃〜５００℃；あるいは、１２５℃〜４５０℃；あるいは、２００℃〜４００℃の温度で行うことができる。水素処理ユニット３０中の温度は、炉および／または供給物−水素処理ユニット流出液熱交換器を予熱する供給物（たとえば、炭化水素液体流２１）を使用することによって達成できる。炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水素処理ユニット３０中、１ｂａｒｇ〜２００ｂａｒｇ、あるいは１０ｂａｒｇ〜１５０ｂａｒｇ、あるいは２０ｂａｒｇ〜６０ｂａｒｇの圧力で行うことができる。炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水素処理ユニット３０中、０．１ｈｒ^−１〜１０ｈｒ^−１、あるいは１ｈｒ^−１〜３ｈｒ^−１の重量空間速度（ＷＨＳＶ）で行うことができる。炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水素処理ユニット３０中、１０ＮＬ／Ｌ〜３０００ＮＬ／Ｌ、あるいは２００ＮＬ／Ｌ〜８００ＮＬ／Ｌの水素対炭化水素（Ｈ_２／ＨＣ）流比で行うことができる。

ある構成では、水素処理ユニット３０は、精製操作において穏やかなヒドロクラッカーである可能性があり、水素処理ユニット３０は、最大１００ｂａｒｇの圧力および最高４３０℃の温度で操作することができる。当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、水素処理ユニット３０は、さらに低圧で操作して水素消費を節約することができ、また単環芳香族化合物類（ならびに飽和二環式芳香族化合物類および飽和多環式芳香族化合物類、およびオレフィン類のみ）を保存することができる。当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、プラスチック熱分解油は石油残留物と比べて水素含有量に富んでいるので、水素処理を１００ｂａｒｇ未満のさらに低い圧力で実施することが可能である。さらに、当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、１００ｂａｒｇを超えるさらに高い圧力もプラスチック熱分解油で使用することができる。

第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２は、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素類、Ｈ_２、不活性ガス類（たとえば、窒素（Ｎ_２）、アルゴン、ヘリウム、水蒸気）、Ｈ_２Ｓ、ＨＣ１など、またはそれらの組み合わせを含みうる。第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２は、炭化水素液体流２１の塩化物の少なくとも一部を含みうる。第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２は、炭化水素液体流２１の硫黄の少なくとも一部を含みうる。

本明細書中でさらに詳細に後述するように、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２はさらに、スクラバー８０に導入することができる。

第一炭化水素生成物流３１を流出液として水素処理ユニット３０から回収することができ、そして第一分離ユニット４０へと輸送（たとえば流動）することができる。第一炭化水素生成物３１はＣ_５＋液体炭化水素類を含み、ここで、Ｃ_５＋液体炭化水素類は重炭化水素分子を含む。第一炭化水素生成物３１中の重炭化水素分子の量は、水素処理ユニット３０において、水素の存在下で炭化水素液体流２１を第一水素処理触媒と接触させるステップ中、炭化水素液体流からの重炭化水素分子の少なくとも一部の水添分解のために、炭化水素液体流２１中の重炭化水素分子の量よりも少ない。

第一分離ユニット４０は、第一炭化水素生成物３１を処理済炭化水素流４１および第一重質成分流４２に分離するように構成された任意の好適な分離ユニットを含む可能性があり、処理済炭化水素流４１はＣ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含み、第一重質成分流４２はＣ_９＋炭化水素類を含む。たとえば、第一分離ユニット４０は一つまたは複数の蒸留塔を含みうる。概して、一つまたは複数の蒸留塔はそれらの沸点および共沸混合物を形成する能力に基づいて、第一炭化水素生成物３１の成分を分離することができる。たとえば、Ｃ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含む低沸点フラクションを、処理済炭化水素流４１として蒸留塔の頂部で回収することができ、その一方で、Ｃ_９＋炭化水素類を含む高沸点フラクションを第一重質成分流４２として蒸留塔の底部で回収することができる。

処理済炭化水素流４１はＣ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含む可能性があり、Ｃ_５〜Ｃ_８炭化水素類はＣ_５〜Ｃ_８芳香族炭化水素類、たとえばベンゼン、トルエン、キシレン類（ＢＴＸ）、およびエチルベンゼン（ＥＢ）、ならびにＣ_５〜Ｃ_８パラフィン類、Ｃ_５〜Ｃ_８ｉ−パラフィン類およびＣ_５〜Ｃ_８ナフテン類を含む。

処理済炭化水素流４１は、炭化水素液体流２１の沸点および／または第一炭化水素生成物流３１の沸点よりも低い沸点によって特徴づけられうる。いくつかの態様において、処理済炭化水素流４１の約９７重量％以上、または９８重量％以上、または９９．９重量％以上は、約３７０℃未満、または約３５０℃未満の沸点によって特徴づけられる。

処理済炭化水素流４１は、炭化水素液体流２１のオレフィン含有量よりも低いオレフィン含有量によって特徴づけることができる。いくつかの態様において、処理済炭化水素流４１は、処理済炭化水素流４１の総重量に基づいて、約１、０．１、０．０１、または０．００１重量％未満のオレフィン類であるオレフィン含有量によって特徴づけることができる。

処理済炭化水素流４１は、炭化水素液体流２１の塩化物含有量よりも少ない塩化物含有量によって特徴づけることができ、塩化物含有量の減少は、炭化水素液体流２１を水素処理ユニット３０において第一水素処理触媒と水素の存在下で接触させるステップの間の炭化水素液体流２１の脱塩化水素に起因する。処理済炭化水素流４１は、処理済炭化水素流４１の総重量に基づいて、一つまたは複数の塩化物化合物類を、約１０ｐｐｍｗ未満の塩化物、あるいは約５ｐｐｍｗ未満の塩化物、あるいは約３ｐｐｍｗ未満の塩化物の量で含みうる。

いくつかの態様において、本明細書中でさらに詳細に後述するように、処理済炭化水素流４１をスチームクラッカー５０に導入することができる。他の態様において、処理済炭化水素流４１は、芳香族化合物分離ユニット中でＣ_６〜Ｃ_８芳香族化合物類を回収した後にスチームクラッカー５０に導入することができる。

第一重質成分流４２は、第一炭化水素生成物流３１の沸点よりも高い沸点によって特徴づけることができる。第一重質成分流４２は、Ｃ_９＋芳香族炭化水素類（たとえば、アルキル化芳香族化合物類）、Ｃ_９＋パラフィン類、Ｃ_９＋ｉ−パラフィン類、Ｃ_９＋ナフテン類などを含みうる。

第一重質成分流４２は、炭化水素液体流２１のオレフィン含有量よりも少ないオレフィン含有量によって特徴づけることができる。いくつかの態様において、第一重質成分流４２は、第一重質成分流４２の総重量に基づいて、約１、０．１、０．０１、または０．００１重量％未満のオレフィン類であるオレフィン含有量によって特徴づけることができる。

第一重質成分流４２は、炭化水素液体流２１の塩化物含有量よりも少ない塩化物含有量によって特徴づけることができ、塩化物含有量の減少は、炭化水素液体流２１を水素処理ユニット３０において第一水素処理触媒と、水素の存在下で接触させるステップの間の炭化水素液体流２１の脱塩化水素に起因する。第一重質成分流４２は、第一重質成分流４２の総重量に基づいて約１０ｐｐｍｗ未満の塩化物、あるいは約５ｐｐｍｗ未満の塩化物、あるいは約３ｐｐｍｗ未満の塩化物の量で一つまたは複数の塩化物化合物類を含みうる。

ある構成では、第一重質成分流４２の一部４２ａを水素処理ユニット３０に輸送することができる。理論により限定されることを望まないが、第一重質成分流の一部を水素処理ユニットに導入することで、スチームクラッカーオレフィン収率を増大させる一方で、より少ない量の第一重質成分流が水添脱アルキル化ユニットにおいてＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類に変換されるために、スチームクラッカー芳香族化合物収率を減少させることができる。

図１に示すように、第一重質成分流４２の少なくとも一部を水添脱アルキル化ユニット６０に輸送して、第二炭化水素生成物流６１および第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２を生成することができる。水添脱アルキル化ユニット６０は任意の好適な水素処理反応器、たとえば、ヒドロクラッカー、水素化熱分解モードで操作される接触クラッカー、水素化熱分解モードで操作される流動式接触クラッカー、水素処理装置、水添脱アルキル化反応器など、またはそれらの組み合わせであってよい。水添脱アルキル化ユニット６０は水添脱アルキル化するように構成され、ある構成では、水添脱アルキル化ユニット６０に供給される第一重質成分流４２の成分をさらに水素化分解し、脱塩素化し、そして水素化する。水添脱アルキル化ユニット６０において、第一重質成分流４２を第二水素処理触媒と水素の存在下で接触させて、第二炭化水素生成物流６１を得る。第一重質成分流４２、Ｈ_２流、またはそれらの組み合わせを段階的添加するかまたは添加しないで、第一重質成分流４２を上昇流、下降流、放射状流、またはそれらの組み合わせにおいて第二水素処理触媒と接触させることができると考えられる。

水添脱アルキル化ユニット６０は、本明細書中で開示する第二水素処理触媒を含むように構成された任意の容器でありうる。容器は、気相、液相、気液相、気固相、気液固相、またはスラリー相操作のために構成することができる。水添脱アルキル化ユニット６０は、固定床、流動床、移動床、沸騰床、スラリー床、またはそれらの組み合わせ中の第二水素処理触媒の一つまたは複数の床の構成を含みうる。水添脱アルキル化ユニット６０は、断熱的に、等温的に、非断熱的に、非等温的に、またはそれらの組み合わせで操作することができる。一態様において、水添脱アルキル化ユニット６０は一つまたは複数の容器を備えていてもよい。

水添脱アルキル化ユニット６０は、水素の存在下で、または水素と、第一重質成分流４２の成分の任意の好適な反応を容易にすることができる。水添脱アルキル化ユニット６０における反応には、Ｃ_９＋芳香族炭化水素類が水素の存在下で低分子量芳香族炭化水素類（たとえば、Ｃ_６−８芳香族炭化水素類）およびアルカンを形成するＣ_９＋芳香族炭化水素類の水添脱アルキル化反応が含まれる。たとえば、トリメチルベンゼンは、水添脱アルキル化反応を受けて、キシレンとメタンとを生成しうる。不飽和分子（たとえば、オレフィン類、芳香族化合物類）の二重結合への水素原子の付加などの他の反応が水添脱アルキル化ユニット６０において起こり得て、その結果、飽和分子（たとえば、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、ナフテン類）が得られる。さらに、水添脱アルキル化ユニット６０における反応は、有機化合物の結合の切断を引き起こす可能性があり、その結果、炭化水素分子が「クラッキング」されて２以上のより小さな炭化水素分子になるか、またはその後、ヘテロ原子が水素と反応および／または水素で置換される。水添脱アルキル化ユニット６０において起こりうる反応の例としては、Ｃ_９＋芳香族炭化水素類の水添脱アルキル化、オレフィン類の水素化、ヘテロ原子含有炭化水素類からのヘテロ原子の除去（たとえば、脱塩素化）、大きなパラフィン類またはｉ−パラフィン類のより小さな炭化水素分子への水添分解、芳香族炭化水素類のより小さな環式もしくは非環式炭化水素類への水添分解、一つもしくは複数の芳香族化合物類の一つもしくは複数のシクロパラフィン類への変換、一つもしくは複数のノルマルパラフィン類の一つもしくは複数のｉ−パラフィン類への異性化、一つもしくは複数のシクロパラフィン類の一つもしくは複数のｉ−パラフィン類への選択的開環、またはそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。

第二水素処理触媒は、オレフィン類および芳香族炭化水素類の水素化（たとえば、飽和）のための任意の好適な触媒（たとえば、市販の水素処理触媒）、たとえば、第一水素処理触媒について記載した触媒であってよい。さらに、第二水素処理触媒は、任意の好適な水添脱アルキル化触媒（たとえば、市販の水添脱アルキル化触媒）、たとえばアルミナ担持酸化クロム、シリカ担持酸化クロム、アルミナ担持酸化モリブデン、シリカ担持酸化モリブデン、アルミナ担持白金、シリカ担持白金、アルミナ担持酸化白金、シリカ担持酸化白金など、またはそれらの組み合わせでありうる。第一水素処理触媒および第二水素処理触媒は同一または異なりうる。

第一重質成分流４２が一つまたは複数の硫化物類と一つまたは複数の塩化物化合物類とを含む構成において、第一重質成分流４２を第二水素処理触媒と接触させることは、硫化により第二水素処理触媒を活性化し、そして塩素処理することにより第二水素処理触媒を酸性化する働きをする。第二水素処理触媒と、一つもしくは複数の硫化物類を含む第一重質成分流４２、一つもしくは複数の塩化物化合物類、または両者と連続して接触させることで、連続的に触媒活性を維持しうる。本明細書中での開示に関して、第二水素処理触媒に関する用語「触媒活性（catalyst activity）または触媒的活性（catalytic activity）」は、第二水素処理触媒の水素処理反応、たとえば水添脱アルキル化反応、水添分解反応、水添脱塩素化反応などを触媒する能力を指す。

第二水素処理触媒は、第二水素処理触媒と、硫化物類および／または塩化物類を含有する流（たとえば、第一重質成分流４２、ドーピング流、触媒活性化流、など）とを接触させることにより、その場で（ｉｎ−ｓｉｔｕ）および／または系外で（ｅｘ−ｓｉｔｕ）活性化（たとえば、塩化および硫化）できる。

第二水素処理触媒を塩化することで、第一重質成分流４２の水添分解成分のための水添分解部位（塩化アルミナ）を有する第二水素処理触媒が得られる。

第二水素処理触媒を硫化し、硫化形態で維持することで、結果として、第一重質成分流４２の成分の水素化のための水素化部位（硫化金属）を有する第二水素処理触媒が得られる。一態様において、一つまたは複数の硫化物類は、第一重質成分流４２の硫黄含有量について、第一重質成分流４２の総重量に基づいて、約０．０５重量％〜約５重量％、または約０．１重量％〜約４．５重量％、または約０．５重量％〜約４重量％を提供するために有効な量で第一重質成分流４２中に含まれうる、および／または添加しうる。水添脱アルキル化ユニット６０中に存在する硫黄の少なくとも一部を第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２中でＨ_２Ｓとして除去して、スチームクラッカーおよび精製ユニットにおいて下流処理に許容される硫黄の減少したレベルを提供する。

水素含有流は、水添脱アルキル化ユニット６０に入る前に第一重質成分流４２に添加することができる。付加的にまたは代替的に、水素含有流を水添脱アルキル化ユニット６０に添加して、水素処理ユニット環境を、たとえば第一重質成分流４２とは独立して水添脱アルキル化ユニットに直接供給される水素含有流により水素で富化させることができる。水添脱アルキル化ユニット６０への水素添加の速度は、概して、本明細書中で開示される水素対炭化水素比を達成するために充分である。

開示の水添脱アルキル化ユニット６０は様々なプロセス条件で操作することができる。たとえば、第一重質成分流４２を第二水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水添脱アルキル化ユニット６０中で１００℃〜５００℃；あるいは１２５℃〜４５０℃；あるいは２００℃〜４００℃の温度にて起こりうる。第一重質成分流４２を第二水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水添脱アルキル化ユニット６０において１ｂａｒｇ〜１００ｂａｒｇ、あるいは１０ｂａｒｇ〜６０ｂａｒｇ、あるいは２０ｂａｒｇ〜５０ｂａｒｇの圧力にて起こりうる。第一重質成分流４２を第二水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水添脱アルキル化ユニット６０において０．１ｈｒ^−１〜１０ｈｒ^−１、あるいは１ｈｒ^−１〜３ｈｒ^−１のＷＨＳＶにて起こりうる。第一重質成分流４２を第二水素処理触媒と水素の存在下で接触させることは、水添脱アルキル化ユニット６０において、１０ＮＬ／Ｌ〜３０００ＮＬ／Ｌ、あるいは２００ＮＬ／Ｌ〜８００ＮＬ／Ｌの水素対炭化水素（Ｈ_２／ＨＣ）流比にて起こりうる。

第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２は、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素類、Ｈ_２、不活性ガス類（たとえば、窒素（Ｎ_２）、アルゴン、ヘリウム、水蒸気）、Ｈ_２Ｓ、ＨＣ１など、またはそれらの組み合わせを含みうる。第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２は、第一重質成分流４２の塩化物の少なくとも一部を含みうる。第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２は、第一重質成分流４２の硫黄の少なくとも一部を含みうる。

本明細書中でさらに詳細に後述するように、さらに、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２をスクラバー８０に導入することができる。

混合プラスチック処理システム１００のいくつかの構成において、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２の少なくとも一部、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２の少なくとも一部、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを、スクラバー８０（たとえば、酸性ガススクラバー）に導入して、処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流８１を得ることができ、処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流８１中の酸性ガス類（たとえば、Ｈ_２Ｓ、ＨＣ１、ＣＯ、ＣＯ_２など）の量は、それぞれ、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２、またはそれらの組み合わせ中の酸性ガス類の量よりも少ない。

概して、処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流８１は、水素、メタン、エタン、エチレン、プロパン、プロピレン、ブタン類、ブチレン類、ブタジエンなど、またはそれらの組み合わせを含みうる。

スクラバー８０は苛性溶液（たとえば、水酸化ナトリウムおよび／または水酸化カリウムの水溶液）を含む可能性があり、これは、（たとえば、反応、吸着、吸収、またはそれらの組み合わせにより）第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流２２の少なくとも一部、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流３２の少なくとも一部、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流６２の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせから酸性ガス類の少なくとも一部を除去して、処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流８１を得ることができる。処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流８１の少なくとも一部は、さらに、たとえば、塩化物吸着体を含みうる任意の塩化物吸着ユニット８５において、塩化物吸着体と接触させて、あらゆる残存する塩化物を処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流８１から除去することができる。本開示における使用に適した塩化物吸着体の非限定例としては、アタパルジャイト、活性炭、ドロマイト、ベントナイト、酸化鉄、針鉄鉱、ヘマタイト、マグネタイト、アルミナ、γアルミナ、シリカ、アルミノシリケート類、イオン交換樹脂、ハイドロタルサイト類、スピネル類、各種酸化銅、酸化亜鉛、酸化ナトリウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、金属導入ゼオライト類、モレキュラシーブ１３Ｘなど、またはそれらの組み合わせが挙げられる。

水添脱アルキル化ユニット６０での水添脱アルキル化反応のために、第二炭化水素生成物流６１中のＣ_９＋芳香族炭化水素類の量は、第一重質成分流４２中のＣ_９＋芳香族炭化水素類の量よりも少ない。第二炭化水素生成物流６１は、第二炭化水素生成物流６１の総重量に基づいて３０重量％未満の量のＣ_９＋芳香族炭化水素類を含んでもよい。当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、第一重質成分流４２と第二炭化水素生成物流６１との間のＣ_９＋芳香族炭化水素類の量の減少はまた、Ｃ_９＋芳香族炭化水素類が水添脱アルキル化ユニット６０に関与する水添脱アルキル化反応に加えて、Ｃ_９＋芳香族炭化水素類が水添脱アルキル化ユニット６０に関与する水素化反応と同様に、水添分解反応にも起因する。

さらに、第二炭化水素生成物流６１は、第一重質成分流４２中のＣ_６−８芳香族炭化水素類の量よりも多いＣ_６−８芳香族炭化水素類の量を含みうる。第二炭化水素生成物流６１中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量は、第一重質成分流４２中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量と比較した場合、約１重量％以上増加し、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類量の増加は、第一重質成分流４２を水添脱アルキル化ユニット６０において水素の存在下で第二水素処理触媒と接触させるステップの間に、第一重質成分流４２からのＣ_９＋芳香族炭化水素類の少なくとも一部の水添脱アルキル化に起因するものである。

第二炭化水素生成物流６１中の芳香族炭化水素類の総量は水添脱アルキル化ユニット６０中の芳香族炭化水素類の少なくとも一部の水素化および／または水添分解のために、第一重質成分流４２中の芳香族炭化水素類の総量よりも少ないが、Ｃ_９＋芳香族炭化水素類の少なくとも一部は水添脱アルキル化されてＣ_６−８芳香族炭化水素類を生じると考えられる。当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、Ｃ_６−８芳香族炭化水素類が水添脱アルキル化反応によって生成する一方で、水添脱アルキル化ユニット６０中に存在するＣ_６−８芳香族炭化水素類の一部は（水添脱アルキル化により生成するか、または第一重質成分流４２により導入されるかによらず）水素化および／または水添分解を受ける。

さらに、水添脱アルキル化ユニット６０における水素化反応のために、第二炭化水素生成物流６１は、第二炭化水素生成物流６１の総重量に基づいて１重量％未満の量で一つまたは複数のオレフィン類を含みうる。

第二炭化水素生成物流６１は、Ｃ_５〜Ｃ_８炭化水素類およびＣ_９＋炭化水素類などのＣ_５＋液体炭化水素類を含みうる。第二炭化水素生成物流６１の少なくとも一部を第一分離ユニット４０に導入して、Ｃ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含む処理済炭化水素流４１と、Ｃ_９＋炭化水素類を含む第一重質成分流４２とを生成することができる。

ある構成では、第二炭化水素生成物流６１の一部６１ａを水素処理ユニット３０に輸送することができる。

図１に示すように、処理済炭化水素流４１の少なくとも一部をスチームクラッカー５０に供給することができ、処理済炭化水素流４１は、塩化物含有量、オレフィン含有量、および沸騰終点についてのスチームクラッカー原料要件を満たす。概して、スチームクラッキングは、飽和炭化水素類をさらに小さく、多くの場合は不飽和炭化水素類（すなわちオレフィン類）に分解するプロセスである。スチームクラッキングにおいて、炭化水素供給物流、たとえば処理済炭化水素流４１を、水蒸気で希釈して、炉またはクラッカー、たとえばスチームクラッカー５０中、酸素の非存在下で短時間加熱することができる。典型的には、スチームクラッキング反応温度は非常に高く、およそ８００℃以上であり、収率を改善するためには、滞留時間は短時間（たとえば、ミリ秒程度）でありうる。クラッキング温度に到達した後、分解ガス混合物を迅速に急冷して、たとえば、移送ライン熱交換器中または急冷油を使用する急冷ヘッダー内部で反応を停止することができる。

スチームクラッカー５０は、概して、原料仕様要件（feed specification requirement）を有し、たとえば、低塩化物含有量、低オレフィン含有量を有し、特異的沸騰終点または沸点分布を有する脱塩素化供給物を必要とする。

スチームクラッカー５０は、分子を分解するか、または高温にて、水蒸気の存在下で処理済炭化水素流４１中の成分の炭素−炭素結合を切断して高価値生成物を生成する。

高価値生成物を含むスチームクラッカー生成物流５１をスチームクラッカー５０から回収することができ、高価値生成物は、エチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、芳香族化合物類など、またはそれらの組み合わせを含む。

スチームクラッカー生成物流５１は、処理済炭化水素流４１のオレフィン含有量よりも多いオレフィン含有量によって特徴づけることができる。いくつかの態様において、スチームクラッカー生成物流５１は、スチームクラッカー生成物流５１の総重量に基づいて約５０重量％以上のオレフィン類であるオレフィン含有量によって特徴づけることができる。

スチームクラッカー生成物流の少なくとも一部５１および／または処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流８１の少なくとも一部を第二分離ユニット７０に導入して、オレフィンガス流７１と飽和炭化水素ガス流７２と芳香族化合物流７３と第二重質成分流７４とを生成することができ；オレフィンガス流７１はエチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、またはそれらの組み合わせを含み；飽和炭化水素ガス流７２はメタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素、またはそれらの組み合わせを含み；芳香族化合物流７３はＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み；そして第二重質成分流７４は、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む（たとえば、Ｃ_５＋炭化水素類はＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を除外する）。ある構成では、第二分離ユニット７０は複数の蒸留塔を含みうる。

芳香族化合物流７３中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量は、第二炭化水素生成物流６１中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多い。当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、第二炭化水素生成物流６１はまた、水添脱アルキル化ユニット６０で生成されたＣ_９＋炭化水素類を含み、一方、第二分離ユニット７０に導入されたＣ_９＋炭化水素類の大部分は第二重質成分流７４中で回収されるので、芳香族化合物流７３は、はるかに少ないＣ_９＋炭化水素含有量を有する。特定の流の中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量は、その特定の水蒸気の総重量に基づいた、その特定の流の中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の重量％を指す。

一態様において、第二重質成分流７４の少なくとも一部を水素処理ユニット３０に輸送することができる。ある構成では、第二重質成分流７４の一部７４ａを水添脱アルキル化ユニット６０に輸送することができる。

オレフィンガス流７１、飽和炭化水素ガス流７２、および芳香族化合物流７３の組み合わせのＣ_９＋炭化水素類含有量は、オレフィンガス流７１、飽和炭化水素ガス流７２、および芳香族化合物流７３の組み合わせの重量に基づいて、約５重量％未満であるか、または約３重量％未満であるか、または約１重量％未満である。当業者には理解されるように、また本開示を活用すると、混合プラスチック処理システム１００は、回収Ｃ_６＋炭化水素類の範囲中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の回収を最大にするために、Ｃ_９＋炭化水素類を含む流などの重質成分流をほぼ消滅するまでリサイクルするように構成される。第二分離ユニット７０は、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を回収するための芳香族化合物抽出ユニットを備えうる。

プラスチック廃棄物を処理するためのプロセスは、（ａ）プラスチック廃棄物を炭化水素液体流と第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流とに熱分解ユニットにおいて変換するステップであって、プラスチック廃棄物がプラスチック廃棄物の総重量に基づいて約４００ｐｐｍｗ以上のポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンを含むステップと、（ｂ）炭化水素液体流の少なくとも一部を第一水素処理触媒と水素の存在下で、水素処理ユニットにおいて約３００℃〜約５００℃の温度および約１ｂａｒｇ〜約６０ｂａｒｇの圧力にて接触させて、第一炭化水素生成物および第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を得るステップであって、第一炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含むステップと、（ｃ）第一炭化水素生成物の少なくとも一部を、蒸留塔を備える第一分離ユニットに導入して、処理済炭化水素流と第一重質成分流とを生成するステップであって、処理済炭化水素流がＣ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含み、処理済炭化水素流が、処理済炭化水素流の総重量に基づいて約１０ｐｐｍｗ未満の塩化物の量で一つまたは複数の塩化物化合物類を含み、処理済炭化水素流が、処理済炭化水素流の総重量に基づいて約１重量％未満の量でオレフィン類を含み、処理済炭化水素流が約３７０℃未満の沸騰終点によって特徴づけられ、第一重質成分流がＣ_９＋炭化水素類を含むステップと、（ｄ）第一重質成分流の少なくとも一部を水添脱アルキル化触媒と水素の存在下で水添脱アルキル化ユニットにおいて約３００℃〜約５００℃の温度および約２０ｂａｒｇ〜約圧力４０ｂａｒｇにて接触させて、第二炭化水素生成物および第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するステップであって、第二炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含み、第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が、第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多いステップと、（ｅ）第二炭化水素生成物の少なくとも一部を第一分離ユニットに輸送するステップと、（ｆ）処理済炭化水素流の少なくとも一部および水蒸気をスチームクラッカーに供給して、スチームクラッカー生成物流を生成するステップであって、スチームクラッカーが、（ｉ）供給物流の総重量に基づいて、１０ｐｐｍｗ未満の塩化物となるスチームクラッカーへの供給物流中の塩化物の量、（ｉｉ）供給物流の総重量に基づいて、１重量％未満のオレフィン類となるスチームクラッカーへの供給物流中のオレフィン類の量、および（ｉｉｉ）約３７０℃未満となるスチームクラッカーへの供給物流の沸騰終点を必要とし、スチームクラッカー生成物流中のオレフィン類の量が処理済炭化水素流中のオレフィン類の量より多いステップと、（ｇ）スチームクラッカー生成物流の少なくとも一部を第二分離ユニットに導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流、および第二重質成分流を生成するステップであって、オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、またはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素、またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、そして第二重質成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含むステップと、（ｈ）第二重質成分流の少なくとも一部を水素処理ユニットに輸送するステップとを含みうる。

プラスチック廃棄物を処理するためのシステムは、熱分解ユニット、水素処理ユニット、第一分離ユニット、水添脱アルキル化ユニット、スチームクラッカー、および第二分離ユニットを備えることができ；熱分解ユニットはプラスチック廃棄物を受容するため、そして炭化水素液体流と第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流とを生成するために構成され、プラスチック廃棄物は、プラスチック廃棄物の総重量に基づいて、約４００ｐｐｍｗ以上のポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンを含み；水素処理ユニットは第一水素処理触媒を含み、水素処理ユニットは、水素および炭化水素液体流の少なくとも一部を受容し、約３００℃〜約５００℃の圧力および約１ｂａｒｇ〜約６０ｂａｒｇの圧力にて操作して、第一炭化水素生成物および第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するために構成され、第一炭化水素生成物はＣ_５＋液体炭化水素類を含み；第一分離ユニットは、第一炭化水素生成物の少なくとも一部を受容し、処理済炭化水素流と第一重質成分流とを生成するために構成された蒸留塔を備え、処理済炭化水素流はＣ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含み、処理済炭化水素流は一つまたは複数の塩化物化合物類を、処理済炭化水素流の総重量に基づいて約１０ｐｐｍｗ未満の塩化物の量で含み、処理済炭化水素流はオレフィン類を処理済炭化水素流の総重量に基づいて約１重量％未満の量で含み、処理済炭化水素流は約３７０℃未満の沸騰終点によって特徴づけられ、第一重質成分流はＣ_９＋炭化水素類を含み；水添脱アルキル化ユニットは水添脱アルキル化触媒を含み、水添脱アルキル化ユニットは、水素と第一重質成分流の少なくとも一部とを受容するように、そして約３００℃〜約５００℃の温度および約２０ｂａｒｇ〜約圧力４０ｂａｒｇで動作して、第二炭化水素生成物と第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流とを生成するように構成され、第二炭化水素生成物はＣ_５＋液体炭化水素を含み、第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量は第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多く；スチームクラッカーは、処理済炭化水素流の少なくとも一部（またはＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の除去後の処理済炭化水素流）を受容し、そしてスチームクラッカー生成物流を生成するように構成され、スチームクラッカーは、（ｉ）スチームクラッカーへの供給物流中の塩化物の量が供給物流の総重量に基づいて１０ｐｐｍｗ未満の塩化物となること、（ｉｉ）スチームクラッカーへの供給物流中のオレフィン類の量が供給物流の総重量に基づいて１重量％未満のオレフィン類となること、そして（ｉｉｉ）スチームクラッカーへの供給物流の沸騰終点が約３７０℃未満となることを必要とし、そしてスチームクラッカー生成物流中のオレフィン類の量は、処理済炭化水素流中のオレフィン類の量よりも多く；そして第二分離ユニットが、スチームクラッカー生成物流の少なくとも一部を受容し、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流、および第二重質成分流を生成するように構成された複数の蒸留塔を備え；オレフィンガス流が、エチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、またはそれらの組み合わせを含み；飽和炭化水素ガス流が、メタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素、またはそれらの組み合わせを含み；芳香族化合物流が、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み；芳香族化合物流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が、第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多く；第二重質成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含み；そしてオレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、および芳香族化合物流の組み合わせのＣ_９＋炭化水素含有量が、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、および芳香族化合物流の組み合わせの重量に基づいて約５重量％未満である。

本明細書中で記載するようなプラスチック廃棄物を処理するためのプロセスは、重質成分流（たとえば、Ｃ_９＋炭化水素類）のリサイクルを利用しないことを除いては類似したプロセスと比較すると、一つまたは複数のプロセスの特徴において有利なことに改善を示しうる。本明細書中で開示するようなプラスチック廃棄物を処理するためのプロセスおよびシステムは、有利には、熱分解、水添分解、水添脱アルキル化、およびスチームクラッキングを統合して、Ｃ_６〜Ｃ_８範囲および軽ガスオレフィン類中の単環芳香族化合物類の製造を最大にする。

本明細書中で開示するようなプラスチック廃棄物を処理するためのプロセスは、有利には、Ｃ_９＋成分が消滅するまでリサイクルして、さらに価値のある軽ガスオレフィン類およびＣ_６〜Ｃ_８芳香族化合物類を製造することができる。

スプリッター（たとえば、蒸留塔などの分離ユニット）は、有利には、そのようなスプリッターからのさらに重質の流を水添脱アルキル化に供し、Ｃ_６〜Ｃ_８範囲およびスチームクラッカー供給物中の単環芳香族化合物類に変換することができる一方で、スチームクラッカーの上流で使用して、ナフサ材料（Ｃ_５〜Ｃ_８）をスチームクラッカーに供給することができる。水素処理ユニット（たとえば、ヒドロクラッカー）および水添脱アルキル化ユニットからの出口流から構成されるまとめた供給物は、スチームクラッカーの上流のスプリッターに供給することができる。スチームクラッカーからの重質留分は、好ましくはヒドロクラッカーまたは任意に水添脱アルキル化ユニットへ供給物バックすることができる。スチームクラッカーの上流のユニット（ヒドロクラッカー、水添脱アルキル化、熱分解）からのすべてのガスは、酸性ガス類をスクラビングした後に、スチームクラッカーの下流の分離セクションに供給することができる。本明細書中で開示するようなプラスチック廃棄物を処理するためのプロセスのさらなる利点は本開示を見れば当業者には明らかになりうる。

主題を概して記載してきたが、以下の実施例は、開示の特定の実施形態として、そしてその実施および利点を実証するために記載する。実施例は説明のために記載し、後述するクレームの明細書の範囲をなんら限定することを意図しないと理解される。

実施例１〜４を３ゾーンスプリットチューブ炉の内部にある固定床反応器中で実施した。反応器内径は１３．８ｍｍであり、外径３ｍｍの同心円状に設置された床サーモウェルを有していた。反応器は長さ４８．６ｃｍであった。市販のアルミナ担持Ｃｏ−Ｍｏ水素処理触媒（８ｇ絶乾重量）を長手方向に沿って粉砕して長さ１．５ｍｍの粒子にし、ＳｉＣ６０％−触媒４０％の比にてＳｉＣで希釈して、０．３４ｍｍの平均粒子径を得た。これは、小径反応器中の壁面スリップまたはチャネリングに起因する塩化物類によるスリップを回避するために行った。床およびポスト触媒不活性床の予熱は、１ｍｍのガラスビーズの形態で提供した。触媒床温度は、制御された炉ゾーンスキン温度を変えることによって等温になるように制御した。触媒は、ヘキサデカン中３重量％のＳを使用して硫化した（Ｓをジメチルジスルフィドとして導入した）。ヒドロクラッカーへの液体供給物（すなわち、炭化水素液体流）を定量ポンプにより供給し、そしてＨ_２ガスはマスフローコントローラーを使用して供給した。ヒドロクラッカー流出ガスを冷却して、液体（すなわち、液体生成物の形態の第一炭化水素生成物流）を圧力下で凝縮させ、その一方で、非凝縮ガス（たとえば、塩化物（複数可）、塩素、硫化水素、またはそれらの組み合わせを含有）を分離させた。液体凝縮後、液体の圧力を減少させ、流出ガス流は、ドラム型湿式ガスメーターを用いて測定した。流出ガス流は、製油所ガス分析装置（Ｍ／ｓ ＡＣ Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ ＢＶ製の特注ガス分析装置）を用いて分析した。液体生成物オレフィン含有量は、Ｄｅｔａｉｌｅｄ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ Ａｎａｌｙｚｅｒ ＧＣ（ＤＨＡ）（ＡＳＴＭ Ｄ６７３０）を用いて決定し、沸点特性評価は、ＳＩＭＤＩＳ ＧＣ（ＡＳＴＭ Ｄ６８５２）を用いて得られた。液体生成物塩化物含有量は、Ｃｈｌｏｒａ Ｍシリーズ分析装置（単色波長分散型Ｘ線蛍光技術、ＡＳＴＭ Ｄ７５３６）を用いて測定した。

〔実施例１〕
実施例１〜４は図１の水素処理ユニット３０に関連する態様を提示する。

実施例１において、炭化水素供給物混合物は、ｎ−ヘキサデカン３０重量％、ｉ−オクタン１０重量％、１−デセン２０重量％、シクロヘキサン２０重量％、およびエチルベンゼン２０重量％を混合することによって調製した。ジメチルジスルフィド、２−クロロペンタン、３−クロロ−３−メチルペンタン、１−クロロヘキサン、（２−クロロエチル）ベンゼン、およびクロロベンゼンを次いで添加して、混合後の供給物において２０５ｐｐｍｗの有機塩化物および２重量％のＳの硫黄含有量を得た。この供給物混合物を炭化水素流として使用し、これを、反応器温度２８０℃、反応器圧力６０ｂａｒｇ、ＷＨＳＶ０．９２ｈｒ^−１、およびＨ_２／ＨＣ流比４１４ＮＬ／Ｌの条件で、Ｈ_２の存在下、上述のように充填床反応器中で水素処理触媒と接触させた。液体生成物（すなわち、処理済炭化水素流）をＤＨＡ中で分析し、この場合、Ｃ_１３よりも軽い分子をＧＣカラムに注入し、そしてＣ_１３よりも重い分子を流出させる。ＤＨＡによって測定した場合の液体生成物の正規化組成は、パラフィン類（２６．２４重量％）、ｉ−パラフィン類（１７．２８重量％）、オレフィン類（０重量％）、ナフテン類（３３．６１重量％）、および芳香族化合物類（２２．８８重量％）であった。液体生成物のＳＩＭＤＩＳ分析は、７８重量％の液体生成物が１８０℃で沸騰し、そして直ちに７９重量％で、沸点は２８６℃にシフトすることを示し；液体生成物の２２重量％（すなわち、１００−７８＝２２）がヘキサデカンであることを示す。これは、供給物中の３０重量％のヘキサデカンのうち（塩化物および硫化物類を除く供給物に基づいて算出、ジメチルジスルフィドはガスに変換されるので、塩化物化合物類は脱塩素化されて、生成物の０．５重量％未満に寄与する）、８重量％のヘキサデカンがより低次の生成物に水素化分解されることを意味する。前述のように、この２２重量％のより重質の化合物類（たとえば、ヘキサデカン）はＤＨＡで分析されない。ＤＨＡ組成物中で不明のこの２２重量％のヘキサデカンをＤＨＡで分析した液体生成物（ＤＨＡに注入された０．７８フラクションを乗じたＤＨＡ組成物）に添加し、液体生成物の結果として得られた組成物は、パラフィン類４２．４７重量％、ｉ−パラフィン類１３．４８重量％、オレフィン類０重量％、ナフテン類２６．２１重量％、および芳香族化合物類１７．８４重量％である。加えて、液体生成物の塩化物含有量は０．０９ｐｐｍｗであった。

実施例１は、重炭化水素分子（たとえば、ヘキサデカン）を含有するＰＩＯＮＡ炭化水素流、２００ｐｐｍを超える塩化物含有量、および２０重量％のオレフィン含有量（塩化物および硫化物を除く供給物に基づいて算出）を同時に脱塩素化、水素化、および水素化分解することが可能であり、重炭化水素分子の一部を水素化分解し、塩化物含有量を１ｐｐｍ未満まで減少させ、そしてオレフィンが完全に除去（液体生成物中０重量％）することが可能であることを実証する。供給物および液体生成物組成を比較して、パラフィン、ｉ−パラフィン、およびナフテンの量は増加し、その一方で、芳香族化合物の量は減少し、そしてオレフィンは完全に枯渇したということができる。このことは、供給物中のヘキサデカンの水添分解ならびにオレフィンの水添分解を明らかに示す。したがって、実施例１はさらに、オレフィンが水素化されることに加えて、水素化分解することを実証する。

液体生成物の炭素数によるＤＨＡ分析の概要を図２で表示されたデータ表に示す。

〔実施例２〕
実施例２は、圧力をかけることの水添分解性能に対する効果を調査する。炭化水素供給物混合物は、ｎ−ヘキサデカン３０重量％、ｉ−オクタン１０重量％、１−デセン２０重量％、シクロヘキサン２０重量％、およびエチルベンゼン２０重量％を混合することによって調製した。ジメチルジスルフィド、２−クロロペンタン、３−クロロ−３−メチルペンタン、１−クロロヘキサン、（２−クロロエチル）ベンゼン、およびクロロベンゼンを次いで添加して、供給物混合物中、２０５ｐｐｍｗの有機塩化物および２重量％Ｓの硫黄含有量を得た。この供給物混合物を炭化水素流として使用し、これを、反応器温度３００℃、ＷＨＳＶ０．９２ｈｒ^−１、およびＨ_２／ＨＣ流比４１４ＮＬ／Ｌの条件で、Ｈ_２の存在下、前述のような充填床反応器中で硫化水素処理触媒と接触させた。３つの異なる圧力条件を調査した：実施例２Ａについて６０ｂａｒｇ、実施例２Ｂについて２０ｂａｒｇ、および実施例２Ｃについて１０ｂａｒｇ。実施例２Ａ〜２Ｃの各々の液体生成物（すなわち、処理済炭化水素流）はＳＩＭＤＩＳを用いて分析し、結果を図３Ａに示すデータ表に示す。

２４０℃未満で沸騰する液体生成物のＤＨＡ分析のまとめを図３Ｂに表示するデータ表に示す。

表中に提示した結果は、実施例２Ａ〜２Ｃの各々の２０重量％以下の液体生成物がヘキサデカン沸点範囲内で沸騰することを示す。対照的に、供給物は、３０重量％のヘキサデカン（塩化物類および硫化物類を除く供給物に基づいて算出）を含有していた。したがって、すべての圧力で、水素化触媒を使用した重炭化水素分子（たとえば、ヘキサデカン）の水添分解を示す。

６０ｂａｒｇ、２０ｂａｒｇ、および１０ｂａｒｇでの液体生成物（すなわち、第一炭化水素生成物流）の対応する塩化物含有量は、それぞれ０．１１ｐｐｍｗ、０．０９ｐｐｍｗ、および０．１２ｐｐｍｗであった。

液体生成物（ＤＨＡ中で分析）は、実施例２Ａ（６０ｂａｒｇ）については０．１８３重量％のオレフィン類を含み、実施例２Ｂ（２０ｂａｒｇ）については０．０４７重量％を含み、実施例２Ｃ（１０ｂａｒｇ）については０重量％のオレフィン類を含んでいた。さらに低い圧力では、芳香族化合物類の有意な増加が観察される。

実施例２は、重炭化水素分子の一部が水素化分解され塩化物含有量が試験したすべての圧力について１ｐｐｍ未満まで減少するように、重炭化水素分子（たとえば、ヘキサデカン）および２００ｐｐｍｗ超の塩化物含有量を含むＰＩＯＮＡ炭化水素流を同時に脱塩素化し水素化分解することが可能であることを実証する。

〔実施例３〕
実施例３において、炭化水素供給物混合物を、ｎ−ヘキサデカン３０重量％、ｉ−オクタン１０重量％、１−デセン２０重量％、シクロヘキサン２０重量％およびエチルベンゼン２０重量％を含むように調製した。この混合物に、上記実施例２で記載した有機塩化物をジメチルジスルフィドとともに添加して、混合物中、２０５ｐｐｍｗの有機塩化物および２重量％のＳを得た。この供給物を炭化水素流として使用し、これを上述の充填床反応器中、Ｈ_２の存在下、反応器温度２６０℃、反応器圧力６０ｂａｒｇ、ＷＨＳＶ０．９２ｈｒ^−１およびＨ２／ＨＣ流比４１４ＮＬ／Ｌの条件にて硫化水素処理触媒と接触させた。液体生成物（すなわち、第一炭化水素生成物流）は０．１ｐｐｍｗの塩化物を含んでいた。

実施例３は、非常に低い温度での炭化水素流からの塩化物化合物類の有効な除去を実証する。

〔実施例４〕
実施例４において、プラスチック熱分解油（３６．３ｇ）をｎ−ヘキサデカン（２４０ｇ）と混合し、次いでジメチルジスルフィド（硫化物）および１−クロロヘキサン（塩化物化合物）を添加することによって供給物を調製し、供給物中、２．３４重量％の硫黄含有量および８３６ｐｐｍの塩化物を得た。この供給物を炭化水素流として使用し、これを、図４Ａに表示するデータ表に示すようないくつかの操作条件下で、Ｈ_２の存在下、上述した充填床反応器中、水素処理触媒と接触させた。

反応器流出液のガス組成物は以下のとおりであり、図４Ｂで表示するデータ表に示すように、４００℃に近い温度でＬＰＧガスが形成されることを示す。

実施例４は、プラスチック熱分解油を含み、液体生成物中８００ｐｐｍ超の塩化物から５ｐｐｍ未満までの塩化物含有量の塩化物化合物を有する炭化水素流を脱塩素化することが可能であることを示す。表からわかるように、液体生成物（すなわち、第一炭化水素生成物流）の塩化物含有量は、反応器床温度が３５０℃以上に上昇した場合に増加する。３５０℃より低い温度で、実施例４は、３ｐｐｍ未満、そしてさらにはｐｐｍ未満のレベルの塩化物含有量までの塩化物化合物の除去を示す。

〔実施例５〕
実施例５〜９は、図１の熱分解ユニット１０および／または熱分解分離ユニット１２に関連する態様を提示する。

実施例５は熱分解ユニット１０の高過酷度の操作を示す。１．５ｇの量のプラスチック供給物および３７．５重量％のＺＳＭ−５触媒で構成される組成を有し、残りが使用済み流動式接触クラッカー（ＦＣＣ）触媒である触媒混合物９ｇを流動床反応器中での熱分解変換において使用した。実施例５の実験施設に関する詳細は、その全体を参照により本明細書中で援用する米国特許公開第２０１４／０２２８６０６号（特許文献４）で記載されている。混合プラスチック供給物は、図５Ａで表示されたデータ表に示される組成を有していた。

反応の開始時の反応温度は６７０℃であった。達成された平均床温度（１分）は５６９．６℃であった。触媒／供給物比（Ｃ／Ｆ）は６であった。使用した流動化Ｎ_２ガス流速は１７５Ｎｃｃ／ｍｉｎであった。２４０℃未満で沸騰する芳香族および液体ｉ−パラフィン生成物の全体収率は、それぞれ、３１．６重量％および５．７６重量％であった。２４０℃未満で沸騰する液体生成物中のそれらの濃度は７４．７２重量％および１３．２２重量％であった。軽ガスオレフィン類の収率、すなわち、エチレン、プロピレンおよびブチレン類の収率の合計は３２．６９重量％であり、ガス生成物の総収率は４５．１７重量％であった。

２４０℃未満で沸騰する液体生成物のＤＨＡ分析結果は図５Ｂで表示されるデータ表に示される。

３７０℃超で沸騰する重質生成物の収率は０．８６重量％であった。

〔実施例６〕
実施例６は、水素支援水素化熱分解モードで操作される熱分解ユニット１０の高過酷度の操作を示す。１．５ｇの量の混合プラスチックを、６２．５重量％の使用済みＦＣＣ触媒および３７．５重量％のＺＳＭ−５ゼオライト触媒を含む９ｇの触媒混合物と混合した。混合物を次いで実施例５で記載した流動床反応器に供給した。プラスチック供給物は２００ミクロンのプラスチック粉末の形態であった。Ｎ_２中１０％Ｈ_２の混合物を１７５Ｎ_２ｃｃ／ｍｉｎの流速のキャリアガスとして使用した。

それぞれ６００℃、６３５℃、および６７０℃、すなわち、３つの異なる出発温度で供給物および触媒混合物が導入される前に、反応器床温度を維持することによって研究を実施した。１００％Ｎ_２をキャリアガスとして使用（熱分解モード）する前と同じ条件でも研究を実施した。検討した温度条件の各々について、触媒および供給物混合物の新規セットを調製し、使用した。

図６Ａ〜６Ｆ中のデータ表は実験の知見をまとめ、すべての試験は、混合プラスチック供給物および使用済みＦＣＣ（６２．５０重量％）＋ＺＳＭ−５ゼオライト触媒（３７．５重量％）を熱分解触媒として使用した。

全体として、図６Ｂで表示するデータ表に示すように、ガス生成物の収率は増加し、液体生成物は減少し、このことは、より軽質の生成物へのより高い変換率を意味する。

このように、触媒上に堆積した単位量のコークス当たりの軽ガスオレフィン類の収率が、水素化熱分解の場合ではより高い。これは、より多くの軽ガスオレフィン類が、ユニットの循環流動式接触分解タイプで生成されることを意味する。これらのユニットにおいて、性能を一定のコークス収率ベースで比較する。これは、再生器中で燃え尽きるコークスの量が、再生器中の空気利用可能性によって限定され、そしてその結果、ライザーへ戻された再生触媒は、その上により多くのコークス（熱分解モード）またはより少ないコークス（水素化熱分解モード）を有し、これが次に、ライザーにおけるその活性に影響を及ぼすためである。

図６Ｃに表示したデータ表に示すように、堆積した単位量のコークス当たりの総芳香族化合物ならびにＣ_６〜Ｃ_８芳香族化合物収率も、水素化熱分解の場合でより高い。これは、水素化熱分解において、より多くの芳香族生成物がユニットの循環流動式接触分解タイプで生成されることを意味する。

まとめると、図６Ｄで表示するデータ表に示されるように、水素キャリアガスを使用せずに実施した熱分解と比較して、より多くの高価値の化学物質（すなわち、軽ガスオレフィンおよび芳香族化合物）が水素化熱分解で生成される。

さらなる利点には、図６Ｅで表示するデータ表で示されるように、（ａ）生成物ガスの増加したオレフィン性；（ｂ）エチレン対エタンおよびブチレン／ブタンと比較して増大したプロピレン／プロパン比；（ｃ）窒素のみをキャリアガスとして使用する場合よりも低い水素化熱分解における水素転移指数（すなわち、Ｃ_３およびＣ_４飽和物／Ｃ_３オレフィンの比）；および（ｄ）水素化熱分解における１−ブテンと比較してより多くのＣ_４イソ−オレフィンが生成する（すなわち、異性化指数がより低い）ことが含まれる。

２４０℃未満の液体生成物の詳細な炭化水素分析（ＤＨＡ）を図６Ｆに表示したデータ表に示す。

〔実施例７〕
実施例７は低過酷度熱分解操作を示す。実験セットアップは、ステンレス鋼製反応器ポットと、それに続くＺＳＭ−５ゼオライト押出物を充填した固定床（管状）反応器からなり、この管状反応器の出口はステンレス鋼製凝縮器／受容タンクに接続されていた。反応器ポットは、温度調節器を備えた加熱テープを使用して加熱した。実施例５で提供した組成による１００ｇの量の混合プラスチックを、平均粒径７５ミクロンのＺＳＭ−５ゼオライト触媒粉末とともに反応器に投入し、加熱を開始した。反応器温度を４５０℃で一定に一時間の期間にわたって維持した。この反応器ポットからの流出液を、ＺＳＭ−５押出物を充填した熱管状反応器に連続して通し、そして４５０℃で維持した。管状反応器からの生成物を受器に送った。受器からの流出ガスをＮａＯＨスクラバーに通し、次いでＮ_２で希釈し、炭素床から放出した。２つの異なる触媒装填物を以下のように試験した：（ｉ）実験１：供給物の５重量％に相当する触媒を管状反応器中に装填し、５重量％の同等の触媒を反応器ポットに装填した（すなわち、全体で１０重量％の触媒）；（ｉｉ）実験２：供給物の５重量％に相当する触媒を管状反応器に装填し、１５重量％の同等の触媒を反応器ポットに装填した（すなわち、全体で２０重量％触媒）。

図７は、得られた液体生成物の沸点分布は、液体生成物の９５重量％が３７０℃未満で沸騰することを示したことを示す。

２４０℃未満で沸騰する液体生成物のＤＨＡ分析は、図８で表示するデータ表で示すように、オレフィン類および芳香族化合物類の顕著な存在を示した。

〔実施例８〕
実施例８は、供給物中に存在するＰＶＣでの低過酷度熱分解を示す。上記実施例５で提供される組成物による１００ｇの量の混合プラスチック供給物を２重量％のＺＳＭ−５ゼオライト触媒粉末と混合し、凝縮器を備えた丸底フラスコ中で加熱した。丸底フラスコを３６０℃で一時間維持した。液体生成物は６０ｐｐｍｗの塩化物を有していた。Ｎ_２ガスでの丸底フラスコのヘッドスペースパージングを使用して実施した同様の実験により、検出可能な塩化物含有量のない液体生成物が得られた。液体生成物中の塩化物含有量は、ＮａＯＨ中の液体生成物を融合させ、続いて水中で抽出し、結果として得られた水溶液塩化物含有量を、イオンクロマトグラフィーを使用して測定することによって決定した。この実施例はまた、熱分解ユニット中のヘッドスペースパージングが脱塩素化を増強する可能性も示す。

〔実施例９〕
実施例９は流動床における低過酷度の熱分解プロセスを示す。実施例５で提供した組成による１．５ｇの量の混合プラスチック供給物を、６２．５重量％のＦＣＣ使用済み触媒および３７．５重量％のＺＳＭ−５ゼオライト触媒を含む９．０５ｇの触媒混合物と混合した。この混合物を実施例５で記載する流動床反応器に投入した。供給物および触媒混合物を投入する前に、反応器は４５０℃の温度であった。供給物を投入するにつれ反応器温度は低下し、後に４５０℃の設定値まで上昇した。以下に提示したデータはまた、反応器床における温度プロフィールを時間の関数として表す。１分、６分、および１０分平均床温度は、それぞれ３３３℃、３６９℃、および３９５℃であった。１分平均は、ほとんどの温度変化が反応器中で起こる場合の平均反応温度過酷度を表す。６分平均は、反応器温度が回復し、あらかじめ設定された値に到達した場合の温度過酷度を表す。低過酷度の場合における変換のほとんどは、６分平均で完了したと予想された。以下のデータは、液体生成物が高度に芳香性であり、３７０℃で沸騰する物質よりも重質の成分はわずか約２重量％であり、液体生成物の９０重量％が３５０℃未満で沸騰することを示す。

生成物収率データを図９Ａに表示するデータ表に示す。

沸点分布を図９Ｂで表示したデータ表に示す。

液体生成物の詳細な分析を図９Ｃに表示したデータ表に示す。

〔実施例１０〕
実施例１０〜１５は、図１の水添脱アルキル化ユニット６０に関連する態様を提供する。

全ての水素処理実験は、特に記載しない限り、アルミナ担持Ｃｏ−Ｍｏ酸化物水素処理触媒を使用し、そして以下の手順を使用することによって実施した。水素処理触媒は、ジメチルジスルフィド（ＤＭＤＳ）からの３重量％硫黄でスパイクされたヘキサデカン供給物で硫化することによって活性化した。触媒の硫化を完了した後、塩化物（２０５ｐｐｍ）および硫化物（２重量％）含有ＰＩＯＮＡ（ｎ−パラフィン、ｉ−パラフィン、オレフィン、ナフテン、芳香族化合物類）供給物（ヘキサデカン３０％、ｉ−オクタン１０％、１−デセン２０％、シクロヘキサン２０％、およびエチルベンゼン２０％）を操作温度２６０℃；操作圧力６０ｂａｒｇ、重量空間速度（ＷＨＳＶ）０．９２ｈｒ^−１；および水素対炭化水素比４１４ＮＬ／Ｌで反応器床に導入した。供給物の連続処理によって、供給物の脱塩素化だけでなく、水素処理触媒の酸性化も起こり、それによって水素化（硫化金属部位）およびクラッキング部位（アルミナ塩化物）を含む触媒が得られた。この任意の前処理後、触媒を次に、有機塩化物類および硫化物類をドープしたプラスチック熱分解油と接触させた。以下の実施例で取り扱われる異なる操作条件下で、脱塩化水素、水添分解および水添脱アルキル化が同時に達成された。このように、要求される仕様を満たすスチームクラッカー供給物を生成することが可能であった。

ポリオレフィン類８２％、ポリスチレン１１％およびポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）７％の組成を有する混合プラスチックを、ＵＳＹゼオライトを含む使用済み流動式接触分解触媒を用いる循環流動床ライザー反応器中で熱分解油に変換した。ライザー反応器の底部での供給物および触媒のカップ混合ゾーン温度は５３５℃であった（供給物および触媒導入位置の下流）。ガス収率は５８．８重量％であり、液体収率は３２．９重量％であり、コークス収率は８．４重量％であった。ガソリン（＜２２０℃）の収率は２９．３重量％であり、残余液体はディーゼルおよび重質留分中にあった。３６ｇのこの液体生成物を２４０ｇのｎ−ヘキサデカンと混合して、供給物混合物（たとえば、炭化水素流）を調製した。下記実施例で詳述するように、この結果として得られた混合物を固定床反応器におけるその後の実験で供給物として使用した。２４０℃未満で沸騰する液体についての詳細な炭化水素分析（ＤＨＡ）（ＡＳＴＭ Ｄ６７３０）の実施およびＳＩＭＤＩＳ ＧＣによる沸点分布（ＡＳＴＭ Ｄ６８５２）によって供給物混合物の組成を調査した。供給物混合物の２４０℃未満で沸騰する液体の詳細な炭化水素分析（ＤＨＡ）を図１０Ａ中のデータ表１に表示し、この供給物の沸点分布を図１０Ｂ中のデータ表２に表示する。

表２（図１０Ｂ）中の結果は、供給物の約９．７３重量％が２４０℃未満で沸騰し、供給物の１４．４重量％が２８０℃未満で沸騰することを示す。重質および未知物質不含ベース（heavies and unknown-free basis）で、２４０℃未満で沸騰する供給物中の様々な種の重量％は図１０Ｃ中の表３に表示するとおりである。供給物は８７．７％の芳香族化合物類を含む。

有機塩化物類およびＤＭＤＳをこの供給物と混合して、供給物の総重量に基づいて８３６ｐｐｍｗ塩化物の塩化物含有量と、供給物の総重量に基づいて２．３４重量％硫黄の供給物の硫黄含有量とを得た。表３（図１０Ｃ）中のデータを実施例１２、１３、１４および１５で使用して、異なる炭化水素種の形成または消費を決定し、表２（図１０Ｂ）中のデータを使用して、２４０℃または２８０℃未満で沸騰するさらなる液体生成物がどれくらい形成されたかを決定する。

〔実施例１１〕
実施例１０で記載した様にして水素処理実験を実施し、この場合、１０３４ｐｐｍｗ有機塩化物および２重量％Ｓをドープしたｎ−ヘキサデカンを、固定床触媒システムを用いた試験において使用した。実験を反応器触媒床温度３００℃および圧力４０ｂａｒｇ、ＷＨＳＶ０．９２ｈｒ^−１、および水素対炭化水素比４１４ＮＬ／Ｌで実施した。液体生成物についてシミュレーションした蒸留結果を図１１Ａのデータ表４に表示する。

表４（図１１Ａ）の結果は、生成物の１３．５重量％が２４０℃未満で沸騰し、生成物の１８重量％が２８０℃未満で沸騰することを示す。全体的沸点はｎ−ヘキサデカン供給物の使用および変換に対応する。液体生成物は０．３ｐｐｍｗの塩化物含有量を有していた。２４０℃未満で沸騰する液体生成物についてのＤＨＡ結果を図１１Ｂ中のデータ表５に表示する。

表５（図１１Ｂ）中のデータを重質および未知物質不含ベースで正規化し、２４０℃未満で沸騰する液体生成物中の様々な種の重量％濃度を図１１Ｃ中のデータ表６に表示する。

１３．５重量％のｎ−ヘキサデカンが２４０℃未満で沸騰する種に変換されるとして、ｎ−ヘキサデカン供給物の重量％でのこれらの種の収率を算出し、図１１Ｄ中のデータ表７に示す。

表７（図１１Ｄ）中のデータは、ｎ−ヘキサデカンが、ｎ−パラフィン類、ｉ−パラフィン類、ナフテン類および芳香族化合物類に主に変換されたことを示す。これらのデータを使用して、熱分解油との供給物混合物中のｎ−ヘキサデカンのＰＩＯＮＡ生成物の形成に対する寄与を判定することが可能である。

〔実施例１２〕
さらに、実施例１０で記載するようにしてさらなる研究を実施し、この場合の実験条件を図１２Ａ中のデータ表８に表示し、データは実施例１１に記載するようにして算出した。

２４０℃未満で沸騰する液体生成物についてのＤＨＡ結果を実施例１２について図１２Ｂ中のデータ表９に表示する。

重質および未知物質不含ベースで、ＤＨＡ分析結果を図１２Ｃ中のデータ表１０に表示する。８７．７％の供給物の芳香族化合物含有量と比較して、重質および未知物質不含ベースで、生成物芳香族化合物において１３．１９％への有意な低下が見られ、このことは、開環水添分解が高圧ではより有利であったことを示す。

液体生成物の沸点分布を図１２Ｄ中のデータ表１１に表示する。

表１１（図１２Ｄ）中の結果は、生成物の１３．３重量％が２４０℃未満で沸騰し、生成物の１５重量％が２８０℃未満で沸騰することを示す。１３．３重量％の液体生成物が２４０℃未満で沸騰するとして、供給物の重量％での種の対応する収率を算出し、図１２Ｅ中のデータ表１２に表示した。

さらに、実施例１０で概要を述べた供給物重量％組成から表１２（図１２Ｅ）中の収率を差し引くことにより、新たに形成された種についての収率が得られ、図１２Ｆのデータ表１３に表示する。

表１３（図１２Ｆ）中のデータは、供給物中のアルキル芳香族化合物類が他のパラフィン、ナフテンおよびオレフィン化合物類に変換することを明らかに示す。この実験で採用した６０ｂａｒｇの比較的高い圧力で、Ｃ_６芳香族化合物類を除き、すべての他の芳香族化合物類も変換される。したがって、全ての芳香族化合物類を開環することが好ましい場合、高圧条件が役立つであろう。

〔実施例１３〕
さらに、実施例１０および１２で記載するようにしてさらなる研究を実施し、この場合、実験条件は表８（図１２Ａ）で概要を述べたとおりであり、データを実施例１１および１２で記載するようにして算出した。２４０℃未満で沸騰する液体生成物についてのＤＨＡ結果を図１３Ａ中のデータ表１４に表示する。

重質および未知物質不含ベースでのＤＨＡ分析結果を図１３Ｂ中のデータ表１５に表示する。供給物中の６６．３％のＣ_９＋芳香族化合物含有量は生成物中で２３．２７％まで減少し、このことはＣ_９＋芳香族化合物類の顕著な脱アルキル化を意味する。生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族化合物類は２１．７３％であり、供給物中の２１．３７％から若干変化していた。

液体生成物の沸点分布を図１３Ｃ中のデータ表１６に表示する。

表１６（図１３Ｃ）中の結果は、生成物の１３．１重量％が２４０℃未満で沸騰し、生成物の１６．５重量％が２８０℃未満で沸騰することを示す。１３．１重量％の液体生成物が２４０℃未満で沸騰するとして、供給物の重量％での種の対応する収率を算出し、図１３Ｄ中のデータ表１７に表示する。

さらに、実施例１０で概要を記載した供給物重量％組成から表１７（図１３Ｄ）の収率を差し引くことによって、新たに形成された種の収率を得、図１３Ｅ中のデータ表１８に表示する。

表１８（図１３Ｅ）中のデータは、供給物中のアルキル芳香族化合物類が他のパラフィン、ナフテンおよびオレフィン化合物類に変換することを明らかに示す。さらに、供給物中の高分子量化合物が低分子量成分に変換する。表１８（図１３Ｅ）中のデータは、Ｃ_９〜Ｃ_１２芳香族化合物類の減少を明らかに示す。この減少は、供給物中のＣ_９＋芳香族化合物類と比較して５３％であった。減少は、表３（図１０Ｃ）からのＣ_９＋芳香族化合物類で、表１８（図１３Ｅ）からのＣ_９＋芳香族化合物類の差を割り、さらに結果を％減少率として表すことによって算出した。また、同様の計算によると、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族化合物類の形成は３６．４％であった。

〔実施例１４〕
実施例１０および１２で記載するようにしてさらなる研究を実施し、この場合、実験条件は表８（図１２Ａ）で概要を記載するとおりであり、データを実施例１１および１２で記載するようにして算出した。２４０℃未満で沸騰する液体生成物についてのＤＨＡ結果を図１４Ａ中のデータ表１９に表示する。

重質および未知物質不含ベースで、ＤＨＡ分析結果を図１４Ｂ中のデータ表２０に表示する。

液体生成物の沸点分布を図１４Ｃ中のデータ表２１に表示する。

表２１（図１４Ｃ）中の結果は、生成物の１３．５重量％が２４０℃未満で沸騰し、生成物の２８．２重量％が２８０℃未満で沸騰することを示す。１３．５重量％の液体生成物が２４０℃未満で沸騰するとして、供給物の重量％での対応する収率を算出し、図１４Ｄ中のデータ表２２に表示する。

さらに、実施例１０で概要を記載した供給物重量％組成から表２２（図１４Ｄ）の収率を差し引くことによって、新たに形成された種の収率を得、図１４Ｅ中のデータ表２３に表示する。

表２３（図１４Ｅ）中のデータは、供給物中のアルキル芳香族化合物類が他のパラフィン、ナフテンおよびオレフィン化合物類に変換することを明らかに示す。さらに、供給物中の高分子量化合物が低分子量成分に変換する。表２３（図１４Ｅ）中のデータは、Ｃ_９〜Ｃ_１２芳香族化合物類の減少（実施例１３においてと同様の計算を用いてＣ_９＋芳香族化合物類の４５．９％の減少）およびＣ_６〜Ｃ_８芳香族化合物類の形成（実施例１３と同様の計算を用いて２０．１２％の形成）を明らかに示す。

〔実施例１５〕
さらに、実施例１０および１２で記載した通りにさらなる研究を実施し、この場合、実験条件は表８（図１２Ａ）で概要を記載したとおりであり、データを実施例１１および１２で記載するようにして算出した。液体生成物の沸点分布を図１５Ａ中のデータ表２４に表示する。

表２４（図１５Ａ）中の結果は、生成物の２１．８重量％が２４０℃未満で沸騰し、そして生成物の５０．３重量％が２８０℃未満で沸騰することを示す。

全体的に、実施例１３〜１６からの結果の概要を図１５Ｂ中のデータ表２５に表示する。

実施例１２〜１５のデータは、高温での操作で、２４０℃未満で沸騰する生成物、ならびに２８０℃未満で沸騰する生成物への変換が増大することを示す。さらに、低圧および高温で、Ｃ_９〜Ｃ_１２芳香族化合物収率が減少する一方で、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族化合物収率が保存または改善される。さらに、高圧で、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族化合物収率も減少する。結果として得られる生成物は、接触時間を増大させることにより従来型水素化触媒、または同じ反応器（たとえば、水素処理反応器）中で適用することによって、下流水素化ユニット中で穏やかな水素化により生成物オレフィン含有量を１重量％未満に飽和させることができる。全体的に、データは、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族化合物類を保存し、同時に脱塩化水素および水添分解を得つつ、高次アルキル芳香族化合物類を選択的に脱アルキル化することができることを示す。

〔実施例１６〕
実施例１６〜１９は図１のスチームクラッカー５０に関連する態様を提示する。

実施例１６は、スチームクラッカーを熱分解および水素処理ユニットと組み合わせて用いる方法を示す。熱分解ユニットおよび水素処理施設からのガス（Ｃ_１〜Ｃ_４）をガスクラッカーに供給する。水素処理施設からの液体を液体スチームクラッカーに供給する。

スチームクラッカーコイル出口温度８４０℃、水蒸気／炭化水素比０．３５、およびコイル出口圧力１．７ｂａｒで実施される、エタン１６．７５重量％、プロパン３４．６２重量％、イソブタン２７．６２重量％およびブタン２１重量％からなる供給物のガススチームクラッキングの結果、他の生成物の中でも、アセチレン０．４８重量％、エチレン３４．１重量％、プロピレン１２．２１重量％、およびブタジエン２．４１重量％を有する生成物が得られた。

８６５℃のコイル出口温度１．７ｂａｒのコイル出口圧力、および０．５の水蒸気対油比でパラフィン２０．３重量％、ｉ−パラフィン２７．９重量％、芳香族化合物類１４．５重量％、およびのナフテン３６．９重量％を有するナフサ供給物（初期沸点から２２０℃までの沸騰カット（boiling cut））をスチームクラッキングすることで、エチレン２５．８６重量％、プロピレン１２．１４重量％、およびブタジエン４．９８重量％を有する生成物が得られた。

ガス油（＞２２０℃沸点〜３８０℃）のスチームクラッキングの結果、エチレン２４重量％、プロピレン１４．４５重量％、ブタジエン４．７重量％、およびブチレン４．５重量％を有する生成物が得られた。

〔実施例１７〕
混合プラスチック廃棄物をモジュラーユニット中で低過酷度条件にて分解するか、または循環流動床中で高過酷度にて接触分解するか、または循環流動床中で低過酷度にて接触分解して、熱分解油を生成した。これらのクラッキング実験から得られた結果を図１６Ａ中のデータ表で以下に示す。カップ混合温度は４００〜６００℃、特に４５０〜５５０℃で変動した。操作の過酷度に応じて、ガスおよび液体生成物を分離した。分解した液体生成物の組成物を表中で以下に示す。ガス中に存在する飽和炭化水素類をエタンクラッカーまたはプロパンクラッカーであるガスクラッカーに送った。ガスクラッカーを所望の最終生成物に応じて選択した。熱分解ユニットからの分解液体を水素処理に送り、全ての液体オレフィン類を飽和させたが、その理由は、これが液体／ナフサクラッカーの要件であるからである。３００〜４５０℃および圧力２０〜１００ｂａｒｇで市販の水素処理触媒を使用して水素処理を実施して、水素処理済油を生成した。この水素処理済油の典型的な組成は、パラフィン３５〜４５％、イソパラフィン３５〜４５％、ナフテン１５〜２０％および芳香族化合物類５〜１０％であり、液体は４００℃未満で沸騰した。以下の表は、水素処理済油（たとえば、第一炭化水素生成物流）の組成の一例を示す。水素処理済油を次にスチームクラッキングに供し、この場合、軽ガスオレフィン類を最大化し、形成されたガス飽和物をガスクラッカーに通した。この実施例では、熱分解により生成した飽和物１６．３重量％をガスクラッカーに送って、エチレンおよびプロピレンなどのより多くの軽ガスオレフィン類が形成された。

水素処理済油、通常、分解ガソリンは、高い芳香族含有量を有するナフサ範囲の材料である。この液体をおだやかな水素化後に芳香族抽出に供することができ、さらなるクラッキングのために非芳香族流をナフサ／水蒸気クラッカーに戻すことができる。

パラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、および芳香族化合物類（Ｐ／Ｏ／Ｎ／Ａ）の組成を有するスチームクラッカーへの飽和熱分解油供給物についての結果を図１６Ａ中のデータ表に示す。

熱分解液体の組成に応じて、連続循環流動床からの低過酷度接触分解からのものであるか、または任意のモジュール式技術からの熱分解からのものであるかによらず、芳香族抽出ユニットをスチームクラッカーの前またはスチームクラッカーの後に配置することができる。熱分解液体の芳香族含有量が４０％を超える場合、スチームクラッカー前に芳香族化合物を抽出することで、コークス形成を最小に抑えることができ、またスチームクラッカーへ送る前にベンゼン、トルエン、キシレンおよびエチルベンゼンのような高価値化学物質の回収を最大にすることができる。

スチームクラッカーから得られる生成物を、２重量％の水蒸気−対−油（Ｓ／Ｏ）比、０．１秒の反応滞留時間、および８５０℃の温度で、図１６Ｂのデータ表に示す。本明細書中での開示に関して、Ｓ／Ｏ比とは、スチームクラッカーの総炭化水素供給物あたりスチームクラッカーに添加された水蒸気の質量百分率として表された比を指す。

〔実施例１８〕
この実施例は、オレフィン系供給物８２％（たとえば、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、およびポリプロピレン（ＰＰ））；ポリスチレン（ＰＳ）１１％；ならびにポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）７％（残余）を有する混合廃プラスチックの低および高過酷度熱分解に関する。この実験は、連続接触分解循環流動床で実施した。全ての場合において、第一ステップで作製された軽ガスオレフィン類は＞２８％であり、ガス飽和物をガスクラッカーに直接送って、軽ガスオレフィン類をさらに増加させることができる。ガソリンおよびディーゼル範囲の材料は、水素処理して、液体オレフィン類を飽和させることができ、またナフサクラッカーへさらに送ることができる。第一段階熱分解とそれに続いて飽和物用のガスクラッカーと液体用のナフサクラッカーとを組み合わせる軽ガスオレフィン類で構成された全体は、＞６０％を占める可能性がある。

スチームクラッカーからの非変換ガス飽和化合物をさらなるクラッキングおよび軽ガスオレフィン類の形成のためにクラッカーにリサイクルして戻すことができる。ナフサクラッカーから得られる分解ガソリンは芳香族化合物類を多く含み、これをベンゼン、トルエン、キシレン（ＢＴＸ）およびエチルベンゼン（ＥＢ）（ＢＴＸ＋ＥＢ）の分離のために芳香族抽出へ送る。

全体的に、熱分解装置をガスクラッカーおよび液体クラッカーと組み合わせることによって、軽ガスオレフィン類のような高価値化学物質は＞６０％となり、ＢＴＸ＋ＥＢ＞１５〜２０％となる。

熱分解油のＰＩＯＮＡに基づくガソリンおよびディーゼル範囲中の液体飽和化合物を、高価値化学物質に変換するためにナフサクラッカーへ送る。ＢＴＸ＋ＥＢであるＣ_６〜Ｃ_８範囲の芳香族化合物類を水素化後に分離する。通常、二環式芳香族化合物類および三環式芳香族化合物類である高次芳香族化合物類はまた、開環によって飽和または変換され、ガソリン飽和化合物類、ディーゼルおよび重質範囲飽和化合物類からなる総供給物をスチームクラッカーに供給して、軽ガスオレフィン類およびＢＴＸ＋ＥＢ範囲芳香族化合物類の全収率を増強する。

〔実施例１９〕
この実施例は、オレフィン系供給物８２％（たとえば、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、およびポリプロピレン（ＰＰ））；ポリスチレン（ＰＳ）１１％；およびポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）７％（残余）を有する混合プラスチックの高過酷度熱分解に関し、６５％の使用済みＦＣＣ触媒＋３５％のＺＳＭ−５ゼオライト触媒を含む触媒混合物を用いることによって循環流動床熱分解ユニット中で実施し、図１８Ａ中のデータ表で示すような収率であった。水素収率は０．１８％であり、（ＣＯ＋ＣＯ_２）収率は１．４４％であり、メタン収率は０．７３％であった。

ガス飽和物をスチームクラッカーに供給した。ガス飽和物流中のエタン、プロパンおよびブタンの組成は、それぞれ５．８５％、２６．１５％および６８％であった。エタン変換率６０％、プロパン変換率９０％、およびブタン変換率９５％でクラッカー中のプラスチック供給物同等ガス飽和物の１７．６２％のクラッキングにより、図１８Ｂ中のデータ表に示すような組成が得られた。

出口は軽ガスオレフィン類９．６８％およびＢＴＸ０．６３％を有していた。水素は０．２２％であり、メタンは３．７９％であった。

液体を水素処理ユニットに３１．３％のプラスチック供給物同等物として供給した。水素処理ユニット液体生成物からのＣ_６〜Ｃ_８芳香族化合物抽出物は１３．４７％プラスチック供給物同等物であった。残余液体収率は１７．８４％であり、その１０．７７％はガソリン範囲で沸騰するプラスチック供給物同等物であり、７．０７％はディーゼルおよび重質成分沸騰範囲にあった。この液体（１７．８４％）を脱アルキル化ユニットおよび水素処理ユニットに通して送付して、Ｃ_５〜Ｃ_８から飽和炭化水素分子に変換した。

プラスチック供給物の１７．８４％飽和液体糖化物をスチームクラッカーに供給した。この供給物について高過酷度で操作したスチームクラッカーからの出力は図１８Ｃ中のデータ表に示す通りであった。軽ガスオレフィン類収率は１０．３４％であり；ＢＴＸ収率は１．５９％であり；水素収率は０．１９％であり；そしてメタン収率は３．１５％であった。

全体的に、この実施例からわかるように、以下の収率が得られた：軽ガスオレフィン類−６１．６７％（熱分解＋ガスクラッキング＋液体クラッキング）；ＢＴＸ＋ＥＢ−少なくとも１５．６９％；コークス−５．６％；ガソリンおよび燃料油範囲液体−１．８５％；（ＣＯ＋ＣＯ_２）−１．４４％；水素−０．５９％；メタン−７．６７％；および飽和Ｃ_２〜Ｃ_４ガス−５．４９％。

したがって、図１に示したフローシートにより、軽ガスオレフィン類６０＋％およびＢＴＸ＋ＥＢ１５＋％を得ることが可能であった。

全体的に、実施例により、図１で図示するような統合フローシートのプロセス構成に関与するプロセスは、Ｃ_６〜Ｃ_８範囲内の軽ガスオレフィン類および単環芳香族化合物類を生成することが実証された。

本開示は、その範囲に制限を課すると決して解釈されるべきではない、以下の実施形態によってさらに説明する。逆に、本明細書中に記載する説明を読んだ後に、本発明の精神または添付の特許請求の範囲から逸脱することなく当業者には示唆されうる様々な他のそれらの態様、実施形態、修飾、および均等物を有しうると明らかに理解されるべきである。

〔さらなる開示〕
以下は非限定例として提示される実施形態例である。

プラスチック廃棄物を処理するためのプロセスであって、（ａ）プラスチック廃棄物を炭化水素液体流と第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流とに熱分解ユニット中で変換するステップと、（ｂ）炭化水素液体流の少なくとも一部を第一水素処理触媒と水素の存在下、水素処理ユニット中で接触させて、第一炭化水素生成物および第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を得るステップであって、第一炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含むステップと、（ｃ）第一炭化水素生成物の少なくとも一部を第一分離ユニットに導入して、処理済炭化水素流と第一重質成分流とを生成するステップであって、処理済炭化水素流がＣ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含み、第一重質成分流がＣ_９＋炭化水素類を含むステップと、（ｄ）第一重質成分流の少なくとも一部を、第二水素処理触媒と、水素の存在下、水添脱アルキル化ユニット中で接触させて、第二炭化水素生成物および第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を得るステップであって、第二炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含み、そして第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素の量よりも多いステップと、（ｅ）第二炭化水素生成物の少なくとも一部を第一分離ユニットに輸送するステップと、（ｆ）処理済炭化水素流の少なくとも一部をスチームクラッカーに供給してスチームクラッカー生成物流を得るステップであって、スチームクラッカー生成物流中のオレフィン類の量が処理済炭化水素流中のオレフィン類の量よりも多いステップと、（ｇ）スチームクラッカー生成物流の少なくとも一部を第二分離ユニットに導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流、および第二重質成分流を生成するステップであって、オレフィンガス流が、エチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、またはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流が、メタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素、またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、そして第二重質成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含むステップと、（ｈ）第二重質成分流の少なくとも一部を水素処理ユニットに輸送するステップとを含む、第１の態様。

第１の態様のプロセスがさらに、第一重質成分流の一部を水素処理ユニットに輸送することを含む、第２の態様。

第１および第２の態様のいずれか一つのプロセスがさらに、第二炭化水素生成物の一部を水素処理ユニットに輸送することを含む、第３の態様。

第１〜第３の態様のいずれか一つのプロセスがさらに、第二重質成分流の一部を水添脱アルキル化ユニットに輸送することを含む、第４の態様。

第１〜第４の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、第一水素処理触媒および第二水素処理触媒が同一または異なる、第５の態様。

第１〜第５の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、第一水素処理触媒および／または第二水素処理触媒が、アルミナ担持コバルトおよびモリブデン、アルミナ担持ニッケルおよびモリブデン、アルミナ担持タングステンおよびモリブデン、アルミナ担持酸化コバルトおよび酸化モリブデン、アルミナ担持酸化ニッケルおよび酸化モリブデン、アルミナ担持酸化タングステンおよび酸化モリブデン、アルミナ担持硫化コバルトおよび硫化モリブデン、アルミナ担持硫化ニッケルおよび硫化モリブデン、アルミナ担持硫化タングステンおよび硫化モリブデン、一つもしくは複数の金属を含むゼオライト、またはそれらの組み合わせを含む、第６の態様。

第６の態様のプロセスにおいて、一つまたは複数の金属の各金属を、コバルト、モリブデン、タングステン、ニッケル、チタン、銅、マグネシウム、スズ、鉄、亜鉛、タングステン、バナジウム、ガリウム、カルシウム、マンガン、ルテニウムおよびレニウムからなる群から選択することができ；ゼオライトが、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、Ｙ、高シリカＹ、ＵＳＹ、またはそれらの組み合わせを含む、第７の態様。

第１〜第７の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、第二水素処理触媒が、水添脱アルキル化触媒、アルミナ担持酸化クロム、シリカ担持酸化クロム、アルミナ担持酸化モリブデン、シリカ担持酸化モリブデン、アルミナ担持白金、シリカ担持白金、アルミナ担持の酸化白金、シリカ担持の酸化白金、またはそれらの組み合わせを含む、第８の態様。

第６の態様のプロセスにおいて、第二水素処理触媒がその場で（ｉｎ−ｓｉｔｕ）塩化および硫化される、第９の態様。

第１〜第９の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、炭化水素液体流を第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）がさらに、炭化水素液体流中に含まれる、および／または炭化水素液体流に添加される一つまたは複数の硫化物類を、第一水素処理触媒と接触させることを含む、第１０の態様。

第１０の態様のプロセスにおいて、一つまたは複数の硫化物類が、炭化水素液体流の総重量に基づいて、約０．０５重量％〜約５重量％の炭化水素液体流の硫黄含有量を提供するために有効な量で、炭化水素液体流中に含まれる、および／または炭化水素液体流に添加される、第１１の態様。

第１〜第１１の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、第一重質成分流を第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）がさらに、第一重質成分流に含まれる、および／または第一重質成分流に添加される一つまたは複数の硫化物類を、第二水素処理触媒と接触させることを含む、第１２の態様。

第１２の態様のプロセスにおいて、一つまたは複数の硫化物類が、第一重質成分流の総重量に基づいて、約０．０５重量％〜約５重量％の第一重質成分流の硫黄含有量を提供するために有効な量で、第一重質成分流に含まれる、および／または第一重質成分流に添加される、第１３の態様。

第１〜第１３の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、炭化水素液体流を第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）および／または第一重質成分流を第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）を約１００℃〜約５００℃の温度で実施する、第１４の態様。

第１〜第１４の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、炭化水素液体流を第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）および／または第一重質成分流を第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）を約０．１ｈｒ^−１〜約１０ｈｒ^−１の重量空間速度で実施する、第１５の態様。

第１〜第１５の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、炭化水素液体流を第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）および／または第一重質成分流を第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）を約１０ＮＬ／Ｌ〜約３０００ＮＬ／Ｌの水素対炭化水素比で実施する、第１６の態様。

第１〜第１６の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、炭化水素液体流を第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）を約１ｂａｒｇ〜約２００ｂａｒｇの圧力で実施する、第１７の態様。

第１〜第１７の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、第一重質成分流を第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）を約１ｂａｒｇ〜約１００ｂａｒｇの圧力で実施する、第１８の態様。

第１〜第１８の態様のいずれか一つに記載のプロセスにおいて、炭化水素液体流がさらに、炭化水素液体流の総重量に基づいて、約５ｐｐｍｗ以上の塩化物の量の一つまたは複数の塩化物化合物類を含み、処理済炭化水素流が、処理済炭化水素流の総重量に基づいて、約５ｐｐｍｗ未満の塩化物の量の一つまたは複数の塩化物化合物類を含み、そして一つまたは複数の塩化物化合物類の減少が、炭化水素液体流を第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）の間の炭化水素液体流の脱塩化水素に起因する、第１９の態様。

第１〜第１９の態様のいずれか一つに記載のプロセスにおいて、炭化水素液体流がさらに、炭化水素液体流の総重量に基づいて、約２０ｐｐｍｗ以上の塩化物の量の一つまたは複数の塩化物化合物類を含む、第２０の態様。

第１〜第２０の態様のいずれか一つに記載のプロセスにおいて処理済炭化水素流がさらに、処理済炭化水素流の総重量に基づいて約１０ｐｐｍｗ未満の塩化物の量の一つまたは複数の塩化物化合物類を含む、第２１の態様。

第１〜第２１の態様のいずれか一つに記載のプロセスにおいて、処理済炭化水素流が約３７０℃未満の沸騰終点によって特徴づけられる、第２２の態様。

第１〜第２２の態様のいずれか一つに記載のプロセスにおいて、処理済炭化水素流が、処理済炭化水素流の総重量に基づいて約１重量％のオレフィン類よりも少ないオレフィン含有量によって特徴づけられる、第２３の態様

第１〜第２３の態様のプロセスにおいて、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせが酸性ガススクラバーへ処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するために導入され、処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流中の酸性ガス類の量が、それぞれ、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、またはそれらの組み合わせ中の酸性ガス類の量よりも少ない、第２４の態様。

第２４の態様のプロセスにおいて、処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部が第二分離ユニットに輸送される、第２５の態様。

第１〜第２５の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、Ｃ_５＋液体炭化水素類が重炭化水素分子を含み、炭化水素液体流が重炭化水素分子を含み、第一炭化水素生成物中の重炭化水素分子の量が、炭化水素液体流を第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）の間に、炭化水素液体流からの重炭化水素分子の少なくとも一部の水添分解のために、炭化水素液体流中の重炭化水素分子の量よりも少ない、第２６の態様。

第１〜第２６の態様のいずれか一つに記載のプロセスにおいて、第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が、第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量と比較した場合、約１重量％以上増加し、Ｃ_９＋炭化水素類がＣ_９＋芳香族炭化水素類を含み、そしてＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素量の増加が、第一重質成分流を第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）の間の第一重質成分流からのＣ_９＋芳香族炭化水素類の少なくとも一部の水添脱アルキル化に起因する、第２７の態様。

第１〜第２７の態様のいずれか一つに記載のプロセスにおいて、芳香族化合物流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多い、第２８の態様。

第１〜２８態様のいずれか一つのプロセスにおいて、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、および芳香族化合物流の組み合わせのＣ_９＋炭化水素含有量が、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、および芳香族化合物流の組み合わせの重量に基づいて約５重量％未満である、第２９の態様。

第１〜第２９の態様のいずれか一つのプロセスにおいて、プラスチック廃棄物がプラスチック廃棄物の総重量に基づいて、約４００ｐｐｍｗ以上のポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンを含む、第３０の態様。

熱分解ユニットと水素処理ユニットと第一分離ユニットと水添脱アルキル化ユニットとスチームクラッカーと第二分離ユニットとを含むプラスチック廃棄物を処理するためのシステムであって；熱分解ユニットが、プラスチック廃棄物を受容し、炭化水素液体流と第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流とを生成するように構成され；水素処理ユニットが第一水素処理触媒を含み、水素処理ユニットが、水素および炭化水素液体流の少なくとも一部を受容し、第一炭化水素生成物および第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するように構成され、第一炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含み；第一分離ユニットが第一炭化水素生成物の少なくとも一部を受容し、処理済炭化水素流および第一重質成分流を生成するように構成される蒸留塔を備え、処理済炭化水素流がＣ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含み、処理済炭化水素流が塩化物含有量、オレフィン含有量、および沸騰終点についてスチームクラッカー原料要件を満たし、第一重質成分流がＣ_９＋炭化水素類を含み；水添脱アルキル化ユニットが第二水素処理触媒を含み、水添脱アルキル化ユニットが水素および第一重質成分流の少なくとも一部を受け、第二炭化水素生成物および第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するように構成され、第二炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含み、第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が、第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多く、第一水素処理触媒および第二水素処理触媒が同一または異なり；スチームクラッカーが、処理済炭化水素流の少なくとも一部を受容し、スチームクラッカー生成物流を生成するように構成され、スチームクラッカー生成物流中のオレフィン類の量が、処理済炭化水素流中のオレフィン類の量よりも多く；そして第二分離ユニットが、スチームクラッカー生成物流の少なくとも一部を受容し、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流、および第二重質成分流を生成するように構成された複数の蒸留塔を備え；オレフィンガス流が、エチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、またはそれらの組み合わせを含み；飽和炭化水素ガス流が、メタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素、またはそれらの組み合わせを含み；芳香族化合物流が、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み；芳香族化合物流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が、第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多く；第二重質成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含み；そしてオレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、および芳香族化合物流の組み合わせのＣ_９＋炭化水素含有量が、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、および芳香族化合物流の組み合わせの重量に基づいて約５重量％未満である、第３１の態様。

第３１の態様のシステムにおいて、さらに、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを受けるため、および処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するために構成された酸性ガススクラバーを備え、処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流中の酸性ガス類の量が、第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、またはそれらの組み合わせ中の酸性ガス類の量よりも少ない、第３２の態様。

第３１および第３２の態様のいずれか一つのシステムにおいて、第二水素処理触媒が水添脱アルキル化触媒である、第３３の態様。

開示の実施形態を示し記載してきたが、発明の精神および教示から逸脱することなくその修飾を加えることができる。本明細書中に記載する実施形態および実施例は例示にすぎず、限定するものではない。本明細書中に記載する発明の多くの変更および修飾が可能であり、発明の範囲内である。

したがって、保護範囲は上述した説明に限定されず、以下の特許請求の範囲によってのみ限定され、その範囲は特許請求の範囲の主題の均等物をすべて包含する。特許請求の範囲はすべて明細書に本発明の実施形態として組み込まれる。したがって、特許請求の範囲はさらなる説明であり、本発明の詳細な説明の追加である。本明細書中で言及する全ての特許、特許出願、および刊行物の開示は参照により本明細書中に組み込まれる。

Claims (20)

1. プラスチック廃棄物を処理するためのプロセスであって：
   （ａ）前記プラスチック廃棄物を炭化水素液体流および第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流に熱分解ユニット中で変換するステップと、
   （ｂ）前記炭化水素液体流の少なくとも一部を第一水素処理触媒と水素の存在下、水素処理ユニット中で接触させて、第一炭化水素生成物および第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を得るステップであって、前記第一炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含むステップと、
   （ｃ）前記第一炭化水素生成物の少なくとも一部を第一分離ユニットに導入して、処理済炭化水素流および第一重質成分流を生成するステップであって、前記処理済炭化水素流がＣ_５〜Ｃ_８炭化水素を含み、前記第一重質成分流がＣ_９＋炭化水素類を含むステップと、
   （ｄ）前記第一重質成分流の少なくとも一部を第二水素処理触媒と水素の存在下、水添脱アルキル化ユニット中で接触させて、第二炭化水素生成物および第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を得るステップであって、前記第二炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素類を含み、前記第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が前記第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多いステップと、
   （ｅ）前記第二炭化水素生成物の少なくとも一部を前記第一分離ユニットに輸送するステップと、
   （ｆ）前記処理済炭化水素流の少なくとも一部をスチームクラッカーに供給してスチームクラッカー生成物流を生成し、前記スチームクラッカー生成物流中のオレフィン類の量は、前記処理済炭化水素流中のオレフィン類の量よりも多いステップと、
   （ｇ）前記スチームクラッカー生成物流の少なくとも一部を第二分離ユニットに導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流、および第二重質成分流を生成し；前記オレフィンガス流が、エチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、またはそれらの組み合わせを含み；前記飽和炭化水素ガス流が、メタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素、またはそれらの組み合わせを含み；前記芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み；そして前記第二重質成分流が、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含むステップと、
   （ｈ）前記第二重質成分流の少なくとも一部を前記水素処理ユニットに輸送するステップと、を含むプロセス。
2. さらに、前記第一重質成分流の一部および／または前記第二炭化水素生成物の一部を前記水素処理ユニットに輸送することを含む請求項１に記載のプロセス。
3. さらに、前記第二重質成分流の一部を前記水添脱アルキル化ユニットに輸送することを含む請求項１〜２のいずれか一項に記載のプロセス。
4. 前記第一水素処理触媒および前記第二水素処理触媒が同一または異なる請求項１〜３のいずれか一項に記載のプロセス。
5. 前記第一水素処理触媒および／または前記第二水素処理触媒が、アルミナ担持コバルトおよびモリブデン、アルミナ担持ニッケルおよびモリブデン、アルミナ担持タングステンおよびモリブデン、アルミナ担持酸化コバルトおよび酸化モリブデン、アルミナ担持酸化ニッケルおよび酸化モリブデン、アルミナ担持酸化タングステンおよび酸化モリブデン、アルミナ担持硫化コバルトおよび硫化モリブデン、アルミナ担持硫化ニッケルおよび硫化モリブデン、アルミナ担持硫化タングステンおよび硫化モリブデン、一つもしくは複数の金属を含むゼオライト、またはそれらの組み合わせを含む請求項１〜４のいずれか一項に記載のプロセス。
6. 前記一つまたは複数の金属の各金属を、コバルト、モリブデン、タングステン、ニッケル、チタン、銅、マグネシウム、スズ、鉄、亜鉛、タングステン、バナジウム、ガリウム、カルシウム、マンガン、ルテニウムおよびレニウムからなる群から選択することができ；そして前記ゼオライトがＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、Ｙ、高シリカＹ、ＵＳＹ、またはそれらの組み合わせを含む請求項５に記載のプロセス。
7. 前記第二水素処理触媒が水添脱アルキル化触媒、アルミナ担持酸化クロム、シリカ担持酸化クロム、アルミナ担持酸化モリブデン、シリカ担持酸化モリブデン、アルミナ担持白金、シリカ担持白金、アルミナ担持の酸化白金、シリカ担持の酸化白金、またはそれらの組み合わせを含む請求項１〜６のいずれか一項に記載のプロセス。
8. 前記炭化水素液体流を前記第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）および／または前記第一重質成分流を前記第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）が約１００℃〜約５００℃の温度で実施される請求項１〜７のいずれか一項に記載のプロセス。
9. 前記炭化水素液体流を前記第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）を、約１ｂａｒｇ〜約２００ｂａｒｇの圧力で実施する請求項１〜８のいずれか一項に記載のプロセス。
10. 前記炭化水素液体流がさらに、前記炭化水素液体流の総重量に基づいて約５ｐｐｍｗ以上の塩化物の量の一つまたは複数の塩化物化合物類を含み、前記処理済炭化水素流が前記処理済炭化水素流の総重量に基づいて約５ｐｐｍｗ未満の塩化物の量の一つまたは複数の塩化物化合物類を含み、そして一つまたは複数の塩化物化合物類の減少が、前記炭化水素液体流を前記第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）中の前記炭化水素液体流の脱塩化水素に起因する請求項１〜９のいずれか一項に記載のプロセス。
11. 前記処理済炭化水素流が約３７０℃未満の沸騰終点によって特徴づけられ、前記処理済炭化水素流が、前記処理済炭化水素流の総重量に基づいて約１重量％未満のオレフィン類であるオレフィン含有量によって特徴づけられる請求項１〜１０のいずれか一項に記載のプロセス。
12. 前記第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、前記第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、前記第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを酸性ガススクラバーに導入して処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成させ、前記処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流中の酸性ガス類の量が、それぞれ、前記第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、前記第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、前記第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、またはそれらの組み合わせ中の酸性ガス類の量よりも少ない請求項１〜１１のいずれか一項に記載のプロセス。
13. 前記処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部を前記第二分離ユニットに輸送する請求項１２に記載のプロセス。
14. 前記Ｃ_５＋液体炭化水素類が重炭化水素分子を含み、前記炭化水素液体流が重炭化水素分子を含み、前記炭化水素液体流を前記第一水素処理触媒と接触させるステップ（ｂ）の間に前記炭化水素液体流から重炭化水素分子の少なくとも一部の水添分解に起因して、前記第一炭化水素生成物中の重炭化水素分子の量が、前記炭化水素液体流中の重炭化水素分子の量よりも少ない請求項１〜１３のいずれか一項に記載のプロセス。
15. 前記第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量と比べた場合に、前記第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が約１重量％以上増加し、前記Ｃ_９＋炭化水素類がＣ_９＋芳香族炭化水素類を含み、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量の増加が、前記第一重質成分流を前記第二水素処理触媒と接触させるステップ（ｄ）中の前記第一重質成分流からのＣ_９＋芳香族炭化水素類の少なくとも一部の水添脱アルキル化に起因するものである請求項１〜１４のいずれか一項に記載のプロセス。
16. 前記芳香族化合物流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が、前記第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多い請求項１〜１５のいずれか一項に記載のプロセス。
17. 前記オレフィンガス流、前記飽和炭化水素ガス流、および前記芳香族化合物流の組み合わせのＣ_９＋炭化水素含有量が、前記オレフィンガス流、前記飽和炭化水素ガス流、および前記芳香族化合物流の組み合わせの重量に基づいて約５重量％未満である請求項１〜１６のいずれか一項に記載のプロセス。
18. 前記プラスチック廃棄物が、前記プラスチック廃棄物の総重量に基づいて約４００ｐｐｍｗ以上のポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンを含む請求項１〜１７のいずれか一項に記載のプロセス。
19. 熱分解ユニットと水素処理ユニットと第一分離ユニットと水添脱アルキル化ユニットとスチームクラッカーと第二分離ユニットとを含むプラスチック廃棄物を処理するためのシステムであって；
    前記熱分解ユニットが前記プラスチック廃棄物を受容し、炭化水素液体流および第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するために構成され；
    前記水素処理ユニットが第一水素処理触媒を含み、前記水素処理ユニットが、水素および前記炭化水素液体流の少なくとも一部を受容し、第一炭化水素生成物および第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するように構成され、そして前記第一炭化水素生成物がＣ_５＋液体炭化水素を含み；
    前記第一分離ユニットが、前記第一炭化水素生成物の少なくとも一部を受容し、そして処理済炭化水素流および第一重質成分流を生成するように構成された蒸留塔を備え、前記処理済炭化水素流がＣ_５〜Ｃ_８炭化水素類を含み、前記処理済炭化水素流が塩化物含有量、オレフィン含有量、および沸騰終点についてのスチームクラッカー原料要件を満たし、そして前記第一重質成分流がＣ_９＋炭化水素類を含み；
    前記水添脱アルキル化ユニットが第二水素処理触媒を含み、ここで、前記水添脱アルキル化ユニットは、水素と前記第一重質成分流の少なくとも一部とを受容するように、そして第二炭化水素生成物と第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流とを生成するように構成され、ここで、前記第二炭化水素生成物はＣ_５＋液体炭化水素類を含み、前記第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素の量は、前記第一重質成分流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多く、そして前記第一水素処理触媒および前記第二水素処理触媒が同一であるかまたは異なり；
    前記スチームクラッカーは、前記処理済炭化水素流の少なくとも一部を受容し、スチームクラッカー生成物流を生成するように構成され、前記スチームクラッカー生成物流中のオレフィン類の量は、前記処理済炭化水素流中のオレフィン類の量よりも多く；そして
    前記第二分離ユニットが、前記スチームクラッカー生成物流の少なくとも一部を受容し、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流、および第二重質成分流を生成するように構成された複数の蒸留塔を備え；前記オレフィンガス流が、エチレン、プロピレン、ブチレン類、ブタジエン、またはそれらの組み合わせを含み；前記飽和炭化水素ガス流が、メタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素、またはそれらの組み合わせを含み；前記芳香族化合物流が、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み；前記芳香族化合物流中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量が、前記第二炭化水素生成物中のＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類の量よりも多く；前記第二重質成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含み；そして前記オレフィンガス流、前記飽和炭化水素ガス流と前記芳香族化合物流との組み合わせのＣ_９＋炭化水素含有量が、前記オレフィンガス流、前記飽和炭化水素ガス流、および前記芳香族化合物流の組み合わせの重量に基づいて約５重量％未満である、システム。
20. さらに、前記第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、前記第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、前記第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを受けるように、そして処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流を生成するように構成された酸性ガススクラバーを備え、前記処理済Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流中の酸性ガス類の量が、それぞれ、前記第一Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、前記第二Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、前記第三Ｃ_１〜Ｃ_４ガス流、またはそれらの組み合わせ中の酸性ガス類の量よりも少ない請求項１９に記載のシステム。

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