JP2019530827A - 切換弁を制御する方法および制御装置 - Google Patents

Abstract

本発明は、切換弁（１６）を制御する方法に関し、ここではアクチュエータ（２２）によって操作される閉鎖要素（３６）が動き出すまで、アクチュエータ（２２）に一定の電圧（ＵＣ１）を印加し、その後、一定の電圧（ＵＣ１）の印加を迅速に終了し、アクチュエータ（２２）に、パルス状の電圧（ＵＰｕｌｓ１）を印加する。さらに本発明は、この方法を実施するのに適している制御装置（４０）に関する。

Description

本発明は、切換弁を制御する方法ならびにこのような切換弁を制御するように構成された制御装置に関する。

燃料噴射システムでは、しばしば切換弁として構成されている、いわゆるアクティブバルブが種々の箇所に配置されている。これらの切換弁は、アクチュエータを介して能動的に開閉され、これによって燃料流の意図した閉ループ制御を実現することができる。

例えば、このような切換弁は、燃料噴射システム内のシステム圧力を能動的に閉ループ制御することを可能にするために、燃料噴射システムの高圧側に減圧弁として配置されている。ここで、燃料圧力を有利には、所望の目標圧力に閉ループ制御することが知られている。システム圧力の閉ループ制御の一部は、ここで、燃料噴射システムの低圧側にある調量ユニットの、要求に基づいた駆動制御を介して行われる。ここで、駆動モータに対する高圧燃料ポンプの伝達比に応じて、燃料噴射システム内の高圧燃料ポンプの噴射部分またはポンプ部分と同期して、圧力の増大または低減が行われる。燃料噴射システムの高圧側での実際の圧力は、高圧センサによって検出され、制御装置に転送される。高圧側で所望の目標圧力を達成するために、システム圧力はいわゆるデジタル減圧弁を介して能動的に低減される。このような減圧弁は多くの場合に、切換弁として、ひいてはアクティブバルブとして構成されており、インジェクターのように機能し、所定量の燃料を高圧側から放出し、燃料圧力を低減させる。開閉時に、この能動的な減圧弁は、騒音を生じさせる。このことはこれまで考慮されてこなかった。

本発明の課題は、減圧弁の低騒音動作を可能にする、切換弁を制御する方法および制御装置を提供することである。

上述の課題は、請求項１に記載されている特徴の組み合わせを備えた、切換弁の制御方法によって解決される。

このような切換弁を制御する制御装置は、別の独立請求項の構成要件である。

本発明の有利な構成は、従属請求項の構成要件である。

切換弁、特に燃料噴射システム用の減圧弁は、閉鎖要素と、ばねと、電磁アクチュエータとを有している。ここで閉鎖要素は、弁開口部を閉鎖する第１の終端位置と、弁開口部を少なくとも部分的に解放する第２の終端位置との間で移動可能であり、ばねは、閉鎖要素に、第１の終端位置の方向に作用するばねの力を作用させ、電磁アクチュエータは、閉鎖要素に電圧が印加されると、ばねの力とは反対方向に作用するアクチュエータの力を、第２の終端位置の方向に作用させる。特に、アクチュエータは、外部から電圧が印加されるコイルを備えている。電圧が印加されると、誘導された電流強度が発生し、これがアクチュエータの力を引き起こす。

このような切換弁を制御する方法では、まず、開放電流パルスの電流強度が所定の最大値に達するまで、開放電流パルスを誘導する一定の電圧がアクチュエータに印加される。このような最大値は、閉鎖要素がばねの力に抗して動き出す点に、これが相当するように規定されている。所定の最大値は例えば、どのくらいの誘導された電流強度で閉鎖要素の動きが始まるのかが検出される較正測定によって求められる。

所定の最大電流強度に達すると、一定の電圧による電圧印加が直ちに停止され、その代わりにアクチュエータにパルス状の電圧が印加される。このパルス状の電圧は実質的に一定の開放保持電流強度を誘導する。パルス（すなわち、個々のパルスそれぞれの持続時間ならびに連続する２つのパルスの間の時間間隔）はここで、誘導された開放保持電流強度が有利には所定の最大電流強度よりも小さくなるように選択される。

パルス状の電圧、ひいては誘導された開放保持電流強度は、閉鎖要素を第２の終端位置に保持するために、所定の持続時間の間、保持される。

その後、所定の持続時間が経過した後にこの電圧印加が中断され、その結果、閉鎖要素はばねの力によって第１の終端位置へ動かされる。

有利には、切換弁は常閉式の切換弁として構成されており、これは、閉鎖要素が開放位置へ移動するために、開放電流パルスが用いられることを意味する。

閉鎖要素が第２の終端位置において衝突するまで（これはいわゆるピークタイムと称される）、アクチュエータに電圧を印加し、その後、減圧弁に、パルス状の電圧によって誘導された保持電流を印加することが知られている。保持電流は、所望の開放状態の終了まで保持される。

これとは対照的に、電流強度が所定の最大値に達するまでの間だけ、開放電流パルスを誘導するために、アクチュエータの電圧印加を実行することを提案する。これは、閉鎖要素が第１の終端位置から第２の終端位置の方向に向かって移動し始める点である。アクチュエータには、ちょうどこの点まで、開放電流パルスを誘導するために一定の電圧が印加され、これによって、閉鎖要素が第１の終端位置から持ち上がる。閉鎖要素を第２の終端位置の方向へさらに移動させるために、ここでは、それほど大きな誘導された電流強度はもはや必要ではなく、したがって電圧はパルス状でしかアクチュエータに作用せず、一定には作用しない。これによって、閉鎖要素が第２の終端位置に達したときに、閉鎖要素がちょうど開放状態に保持されるのにちょうど十分な、低減された、誘導された電流強度が得られる。

閉鎖要素を第２の終端位置に保持するのに必要な、誘導される電流強度は、閉鎖要素を動き出させるのに必要な、誘導される電流強度よりも小さい。したがって、誘導される開放保持電流強度は有利には、所定の最大値、すなわち閉鎖要素が弁座から持ち上がる点における、誘導される電流強度よりも小さい。

このような電圧印加により、ピークタイムは以前よりも短縮され、閉鎖要素が第２の終端位置において衝突するまでアクチュエータへの電圧印加は行われない。アクチュエータの力に対抗するばねの力によって、閉鎖要素は制動され、減速された速度で衝突し、これによって閉鎖要素の開放時の騒音が低減される。

有利には、開放電流パルスの誘導された電流強度によって閉鎖要素に作用するアクチュエータの力は、大きさに関して、ばねの力よりも大きい。したがって、ばねの力に打ち勝ち、閉鎖要素を動き出させることができる。さらに、有利には、誘導された開放保持電流強度によって閉鎖要素に作用するアクチュエータの力は、実質的に、大きさに関して、ばねの力に相当する。特に有利には、最適なエネルギー条件下で、閉鎖要素が、作用しているばねの力に抗して第２の終端位置に保持されることを可能にするために、誘導された開放保持電流強度は、ばねの力よりもわずかに大きい。

誘導された開放保持電流強度は、有利には所定の持続時間、一定に保たれる。

開放保持電流強度がアクチュエータ上で保持されるべき所定の持続時間は、予め求められており、これは、どの位の燃料量が高圧側から放出されるべきなのかに因る。放出されるべき燃料が多くなるほど、閉鎖要素が第２の終端位置に保持されなければならない持続時間は長くなる。

有利な構成では、電磁アクチュエータの電圧印加は、Ｉ＝０の誘導された電流強度が得られるまで中断される。しかし、より短い期間、電圧印加を中断することも可能であり、これによって、誘導された電流強度がＩ＝０まで完全に低減することはない。

閉鎖要素が第２の終端位置に保持される所定の持続時間は、減圧弁による減圧が必要とされる限り必要とされる、いわゆる保持段階に相応する。

このような所定の持続時間後に電圧印加が中断されると、閉鎖要素はばねの力によって初期位置、すなわち第１の終端位置に押し戻される。

電圧印加を中断した後に閉鎖要素が第１の終端位置に移動する間、アクチュエータには有利には、制動電流強度を誘導するために一定の電圧が印加される。電圧印加の持続時間は、開放電流パルスを誘導するための持続時間よりも短い。

したがって、このような制動電流は、元来の駆動制御パルスに付け加えられるパルスであり、これは、第１の終端位置に到達する前に閉鎖要素を制動する。これによって低減された速度によって、切換弁の閉鎖時の騒音が低減される。制動電流強度は、ばねの力に完全に打ち勝つ必要はなく、ばねの力を低減させるように作用するだけでよいので、制動電流強度は有利には、開放保持電流強度よりも小さい。これは一定の電圧がより短く作用することによって引き起こされる。

コイルに印加される電圧の大きさは有利には変動しないので、アクチュエータ内の誘導される電流強度は、電圧印加の持続時間および形状（一定であるかまたはパルス状であるか）によって影響される。

有利には、誘導された制動電流強度によって閉鎖要素に作用するアクチュエータの力は、ばねの力よりも小さい。

有利な構成では、所望の、誘導された制動電流強度に達した後、一定の電圧の印加が終わり、閉鎖要素が完全に第１の終端位置に達するまで、アクチュエータにパルス状の電圧が印加される。その後、電圧印加が完全に停止される。しかし、閉鎖要素の閉鎖時点を超えて、より長く、パルス状の電圧を維持することも可能である。

制動電流強度を誘導するためのアクチュエータの電圧印加は、閉鎖要素が第１の終端位置に再び到達した後にはじめて行われるのではなく、閉鎖要素の移動中に行われる。ばねの力が既知であるので、閉鎖要素が、通電の完全な停止後に第２の終端位置から第１の終端位置に戻るのに、どのくらいの時間を要するのかも既知である。このような持続時間は、例えば対応する特性マップに格納されていてよい。アクチュエータの駆動制御は、このような既知の持続時間中に行われ、その間、制動効果が閉鎖要素に作用する。

切換弁、特に燃料噴射システム用の減圧弁を制御する制御装置は、上述の方法を実施することができるように構成されている。

このために、制御装置は特に、電圧によって誘導される電流強度が可変であるように電圧を出力する出力装置を有している。さらに、制御装置は最大値検出装置を備えており、これによって制御装置は、開放電流パルスの電流強度において所定の最大値がいつ存在するかを識別することができ、ひいては閉鎖要素が第１の終端位置からいつ持ち上がるかを検出することができる。さらに、制御装置は、持続時間算出装置を備えており、これによって、所望の燃料量を高圧側から放出することを可能にするために、閉鎖要素を第２の終端位置、すなわち開放位置に保持することが必要な所定の持続時間を求めることができる。さらに、制御装置は算出装置を備えており、これによって、誘導された電流強度が例えばＩ＝０の値に低減することができるように、電圧が完全に遮断されているか否かを求めることができる。さらに、制御装置内には特性マップが格納されており、これは、ばねの既知の力に基づいて、閉鎖要素が、通電されずに、第２の終端位置から第１の終端位置に達するのに必要な持続時間を表している。

本発明の有利な構成を以降で、添付の図面に基づいてより詳細に説明する。

燃料噴射システムにおいて高圧側から圧力を逃がすための減圧弁として作用する切換弁の概略的な断面図 従来技術から既知の、図１の切換弁の電流−時間−駆動制御プロファイルと、切換弁の閉鎖要素の、これに関連する距離−時間−プロファイルとの間の関係を示す概略図 図１の切換弁を制御する方法を実施するための個々のステップを示す概略的なフローチャート 図１の切換弁の電流−時間−駆動制御プロファイルと、切換弁の閉鎖要素の、これに関連する距離−時間−プロファイルとの間の関係を示す概略図 図３の方法を実施することができる制御装置を示す概略的なブロック図

図１は、高圧側１２における燃料圧力を低減させるために切換弁１６の形態の減圧弁１４が配置されている、高圧側１２における燃料噴射システム１０の部分領域の概略的な縦断面図を示している。

減圧弁１４は、弁領域１８と、アクチュエータ２２を備えたアクチュエータ領域２０とを有している。弁領域１８において、燃料噴射システム１０の高圧側１２への弁開口部２４が、弁球２６と弁座２８との協働によって閉じられている。アクチュエータ領域２０は、コイル３０と、磁極片３２と、電機子３４とを含んでいる電磁アクチュエータ２２を有している。電機子３４は、弁球２６と協働する閉鎖要素３６と一体的に形成されている。さらに、圧縮ばねとして構成され、磁極片３２と電機子３４との間に配置されているばね３８が設けられている。

図１は、このケースにおいて常閉式の切換弁１６として構成されている切換弁１６の一例を概略的に示していることに留意されたい。特に、アクチュエータ２２と、電機子３４と閉鎖要素３６とここでは弁球２６として構成されているシール要素との間の接続は、異なって構成されていてもよい。

減圧弁１４の作用は次の通りである：
高圧側１２から、液圧Ｆ_Ｈが弁球２６に作用し、通常は弁球２６を弁座２８から離れる方向に押す。しかし、反対側から、ばね３８がばねの力Ｆ_Ｆで電機子３４を、ひいては同時に閉鎖要素３６と弁球２６を押圧しているので、弁球２６は自身の弁座２８から持ち上がらず、自身の閉鎖位置に留まる。このような閉鎖位置は、閉鎖要素３６の第１の終端位置ＥＰ１である。

ここで、コイル３０に電圧Ｕが印加されると、これは電流強度Ｉを誘導し、電機子３４は磁極片３２によって引き寄せられ、ばね３８の力Ｆ_Ｆが打ち負かされる。すなわち、アクチュエータ２２の力Ｆ_Ａが、ばね３８の力Ｆ_Ｆよりも大きくなる。これによって、電機子３４、閉鎖要素３６および弁球２６が弁座２８から離れ、弁開口部２４を少なくとも部分的に解放する。ばねの力Ｆ_Ｆが完全に打ち負かされている場合、閉鎖要素３６は第２の終端位置ＥＰ２に位置する。

それを介して閉鎖要素３６ひいては弁球２６が第２の終端位置ＥＰ２の方向に動かされる、コイル３０の駆動制御は、制御装置４０を介して行われる。

図２は、先行技術から既知の、コイル３０に対する駆動制御プロファイルを表す、電流−時間−駆動制御プロファイルと距離−時間−プロファイルとの間の関係を概略的に示している。

上の図では、電圧Ｕをコイル３０に印加することによってアクチュエータ２２内に誘導される電流Ｉが、時間ｔに対してプロットされている。下の図では、コイル３０の電圧印加時に閉鎖要素３６が移動した距離ｓが同様に時間ｔに対してプロットされており、これらの図の時間単位は重なっている。

上の図では、一定の電圧Ｕ_Ｃ１を印加することによって、まずは、電圧Ｕによって誘導された開放電流パルスＩ_ｏｅｆｆの電流強度Ｉがプラトーまで増加することが見て取れる。下の図と比較すると、このようなプラトー領域は、閉鎖要素３６が自身の動きを停止させる領域、すなわち第２の終端位置ＥＰ２において衝突する領域であることが見て取れる。プラトー領域の直後に、電流ピークＩ_ｍａｘが電流−時間−駆動制御プロファイルにおいて生じる。したがってこれは、閉鎖要素３６が第２の終端位置ＥＰ２において衝突しているということに起因する。その後、電流強度Ｉは著しく低下し、一定の開放保持電流強度Ｉ_ｏｆｆに留まる。ここでは、コイル３０にはパルス状の電圧Ｕ_{Ｐｕｌｓ１}が印加される。これは、減圧弁１４を開放状態のままにして、高圧側１２からの燃料の放出を可能にするために、閉鎖要素３６が第２の終端位置ＥＰ２に保持される保持段階に相応する。このような保持段階は、高圧側１２で望まれている目標圧力と高圧側１２での実際の圧力との間の差から、事前に求められている所定の持続時間Δｔの間実行される。目標圧力値に達すると、電圧の印加は完全に停止され、誘導された電流強度ＩはＩ＝０の値まで低減する。ここで、ばね３８の力Ｆ_Ｆが再び優勢になり、その結果、閉鎖要素３６は再び、第１の終端位置ＥＰ１に押し戻される。

閉鎖要素３６が第２の終端位置ＥＰ２において衝突する時点でも、ばねの力Ｆ_Ｆによって閉鎖要素３６が第１の終端位置ＥＰ１において衝突する時点でも、衝突時の衝撃によって大きい騒音が生じる。

したがって、このような騒音を低減するために、図２に示されている、従来技術から既知の駆動制御ストラテジーを変えることを提案する。これは、図３のフローチャートに概略的に示されている。

ここでは、最初にコイル３０に、開放電流パルスＩ_ｏｅｆｆが誘導されるように一定の電圧Ｕ_ｃ１が印加される。次のステップでは、誘導された電流強度Ｉが所定の最大値Ｉ_ｄｅｆにあるか否かが求められる。この最大値Ｉ_ｄｅｆは、較正測定において事前に求められたものであり、閉鎖要素３６が第１の終端位置ＥＰ１から持ち上がる時点ｔに相当する。誘導された電流強度Ｉが所定の最大値Ｉ_ｄｅｆにある場合には、一定の電圧Ｕ_ｃ１の印加は終了し、予め求められた所定の持続時間Δｔの間、開放保持電流強度Ｉ_ｏｆｆを誘導する、パルス状電流強度Ｕ_{Ｐｕｌｓ１}の印加に切り替えられる。このような所定の持続時間Δｔが経過した後、アクチュエータ２２の電圧印加は、誘導された電流強度Ｉが例えばＩ＝０の値に達するまで中断される。しかし、それほど長く待機する必要はなく、誘導された電流強度Ｉが完全になくなる前に、電圧印加を再開することが可能である。その後、さらに、閉鎖要素３６が、ばね３８の力Ｆ_Ｆによって引き起こされる第１の終端位置ＥＰ１に戻る間、アクチュエータ２２に一定の電圧Ｕ_Ｃ２を印加することによって、制動電流強度Ｉ_{Ｂｒｅｍｓ}が誘導される。ここでは、このような制動電流強度Ｉ_{Ｂｒｅｍｓ}によって閉鎖要素３６に作用するアクチュエータの力Ｆ_Ａが、ばねの力Ｆ_Ｆに対抗し、これによって閉鎖要素３６の移動速度を遅くする。電圧Ｕは、一定の電圧Ｕ_Ｃ２からパルス状の電圧_{Ｐｕｌｓ２}に切り替えられ、閉鎖要素３６が第１の終端位置ＥＰ１に達するまで保持される。その後、電流強度Ｉが再びＩ＝０の値になるまで、アクチュエータ２２の電圧印加は完全に停止される。

このような駆動ストラテジーが、図４に概略的に示されている。

図４においても同様に、上の図は、電圧印加によって誘導された駆動制御電流Ｉを時間ｔに対してプロットしている電流−時間−駆動制御プロファイルを示しており、下の図は、閉鎖要素３６が上の図の駆動制御プロファイルに関連してどのように移動するかを示している距離−時間−プロファイルを示している。

開放電流パルスＩ_ｏｅｆｆを誘導するために、一定の電圧Ｕ_ｃ１による電圧印加が、これまでに知られているように、電流ピークＩ_ｍａｘが検出されるまで、すなわち、閉鎖要素３６が第２の終端位置ＥＰ２において衝突するまで行われるのではなく、誘導された電流強度Ｉの所定の最大値Ｉ_ｄｅｆに達した際に既に、ひいては閉鎖要素３６が動き出した瞬間に、一定の電圧印加を停止することによって電流強度Ｉが低減され、パルス状の電圧Ｕ_{Ｐｕｌｓ１}を印加することによって開放保持電流強度Ｉ_ｏｆｆが誘導されるということが見て取れる。これは、所望のように高圧側１２から圧力を逃がすために、事前に求められた所定の持続時間Δｔに相当する持続時間Δｔの間保持される。このような所定の持続時間Δｔの終了時に、例えば、誘導された電流強度ＩがＩ＝０の値に低減するまで、電圧印加が中断される。しかし、従来技術とは異なり、ここで駆動制御プロファイルは終了せず、一定の電圧Ｕ_ｃ２での再度の電圧印加によって、制動電流強度Ｉ_{Ｂｒｅｍｓ}が誘導され、その結果、アクチュエータの力Ｆ_Ａが、第１の終端位置ＥＰ１への方向における閉鎖要素３６の閉鎖運動の間も、ばね３８の力Ｆ_Ｆに対抗して作用する。

図４に示した駆動制御プロファイルによって、閉鎖要素３６は開放段階においても閉鎖段階においても制動されるので、２つの終端位置ＥＰ１、ＥＰ２における衝突が弱くなり、騒音発生が低減される。

図５は、上述した駆動制御方法を実施するのに適している、図１の制御装置４０を示すブロック図である。このために、制御装置４０は、各電流強度Ｉを誘導するために所望の電圧Ｕをコイル３０に印加することができる出力装置４２を有している。さらに、最大値検出装置４４が設けられており、この最大値検出装置４４は、開放電流パルスＩ_ｏｅｆｆがいつ所定の最大値Ｉ_ｄｅｆに存在するか、すなわち、閉鎖要素３６がいつ動き出すかを検出することができる。さらに、制御装置４０は、持続時間算出装置４６を備えており、これは、所望の圧力低減を高圧側１２で実現するために、閉鎖要素３６が第２の終端位置ＥＰ２、すなわち開放位置にどのくらい長く保持されていなければならないのかを求める。さらに、電圧Ｕが完全に遮断されているか否かを求める算出装置４８も設けられている。さらに、制御装置４０は、特性マップ５０も備えており、ここには、ばねの力Ｆ_Ｆによってのみ付勢される場合に、閉鎖要素３６が、第２の終端位置ＥＰ２から第１の終端位置ＥＰ１に戻るのに、どのくらいの持続時間Δｔを必要とするのかが格納されている。

これに対応して、制御装置４０によって、コイル３０に新たな駆動制御プロファイルが適用される。ここでは、開放電流パルスＩ_ｏｅｆｆと開放保持電流強度Ｉ_ｏｆｆとから成る元来の駆動制御パルスの後に、３つのさらなる段階が付け加えられる。すなわち、例えばＩ＝０の低減された電流強度Ｉが存在する中断段階と、制動電流強度Ｉ_{Ｂｒｅｍｓ}が印加され、維持される段階である。

開放電流パルスＩ_ｏｅｆｆの段階が従来技術と比較して短縮され、元来の駆動制御パルスの後に３つのさらなる段階が付け加えられたことによって、２つの終端位置ＥＰ１、ＥＰ２における閉鎖要素３６の衝突速度を低減させることができ、これによって、切換弁１６の操作時に騒音が低減される。

Claims (7)

1. 切換弁（１６）、特に燃料噴射システム（１０）用の減圧弁（１４）を制御する方法であって、
   前記切換弁（１６）は、閉鎖要素（３６）と、ばね（３８）と、電磁アクチュエータ（２２）とを有しており、
   前記閉鎖要素（３６）は、弁開口部（２４）を閉鎖する第１の終端位置（ＥＰ１）と、前記弁開口部（２４）を少なくとも部分的に解放する第２の終端位置（ＥＰ２）との間で移動可能であり、
   前記ばね（３８）は、前記閉鎖要素（３６）に、前記第１の終端位置（ＥＰ１）の方向に作用するばねの力（Ｆ_Ｆ）を作用させ、
   前記電磁アクチュエータ（２２）は、前記閉鎖要素（３６）に電圧（Ｕ）が印加されると、前記ばねの力（Ｆ_Ｆ）とは反対方向に作用するアクチュエータの力（Ｆ_Ａ）を、前記第２の終端位置（ＥＰ２）の方向に作用させ、
   前記方法は以下のステップ、すなわち、
   前記閉鎖要素（３６）が前記ばねの力（Ｆ_Ｆ）に抗して動き出すまで、前記アクチュエータ（２２）に、開放電流パルス（Ｉ_ｏｅｆｆ）を誘導するための一定の電圧（Ｕ_Ｃ１）を印加し、その後、前記一定の電圧（Ｕ_Ｃ１）の印加を直ちに終了し、前記アクチュエータ（２２）に、実質的に一定の開放保持電流強度（Ｉ_ｏｆｆ）を誘導するためのパルス状の電圧（Ｕ_{Ｐｕｌｓ１}）を印加するステップと、
   前記パルス状の電圧（Ｕ_{Ｐｕｌｓ１}）を保持し、前記閉鎖要素（３６）を前記第２の終端位置（ＥＰ２）に保持するために、前記開放保持電流強度（Ｉ_ｏｆｆ）を所定の持続時間（Δｔ）の間、保持するステップと、
   前記所定の持続時間（Δｔ）が経過した後、前記閉鎖要素（３６）が前記ばねの力（Ｆ_Ｆ）によって前記第１の終端位置（ＥＰ１）に移動するように、前記電圧印加を中断するステップと、
   を含んでいる、方法。
2. 前記開放電流パルス（Ｉ_ｏｅｆｆ）の誘導された電流強度（Ｉ）によって前記閉鎖要素（３６）に作用する前記アクチュエータの力（Ｆ_Ａ）は、大きさに関して、前記ばね（３８）の力（Ｆ_Ｆ）よりも大きい、かつ／または、誘導された前記開放保持電流強度（Ｉ_ｏｆｆ）によって前記閉鎖要素（３６）に作用する前記アクチュエータの力（Ｆ_Ａ）は、実質的に、大きさに関して、前記ばねの力（Ｆ_Ｆ）に相当する、請求項１記載の方法。
3. 前記電圧印加は、Ｉ＝０の誘導された電流強度（Ｉ）が得られるまで中断される、請求項１または２記載の方法。
4. 前記電圧印加を中断した後に前記閉鎖要素（３６）が前記第１の終端位置（ＥＰ１）に移動する間、前記アクチュエータ（２２）に、制動電流強度（Ｉ_{Ｂｒｅｍｓ}）を誘導するために一定の電圧（Ｕ_Ｃ２）が印加され、
   前記制動電流強度（Ｉ_{Ｂｒｅｍｓ}）を誘導するための電圧印加の持続時間（Δｔ）は、前記開放電流パルス（Ｉ_ｏｅｆｆ）を誘導するための電圧印加の持続時間（Δｔ）よりも短い、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
5. 誘導された前記制動電流強度（Ｉ_{Ｂｒｅｍｓ}）によって前記閉鎖要素（３６）に作用する前記アクチュエータの力（Ｆ_Ａ）は、前記ばね（３８）の力（Ｆ_Ｆ）よりも小さい、請求項４記載の方法。
6. 前記一定の電圧（Ｕ_Ｃ２）の印加を停止し、その後、前記アクチュエータ（２２）に、前記閉鎖要素（３６）が前記第１の位置（ＥＰ１）に存在するまで、パルス状の電圧（Ｕ_{Ｐｕｌｓ２}）を迅速に印加し、その後、前記電圧印加を停止する、請求項４または５記載の方法。
7. 切換弁（１６）、特に燃料噴射システム（１０）用の減圧弁（１４）を制御する制御装置（４０）であって、
   前記制御装置（４０）は、請求項１から６までのいずれか１項記載の方法を実施するように構成されている、制御装置（４０）。

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