JP2019100509A - ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

【課題】製造が容易であり且つロッドのシリンダからの突出量が最大値となったときのロッドの移動を大きな音を発生させることなく規制できるショックアブソーバを提供する。【解決手段】内部に作動油が配設されたシリンダ１５と、ロッド２０と、ロッドを相対移動可能に支持し且つシリンダに対して相対移動不能な軸受部材２５と、ロッドに固定されたメインピストンと、メインピストンよりも軸受部材側に位置するようにロッドに固定されたサブピストン３５と、を備え、サブピストンに、サブピストンを貫通する作動油用貫通孔３８が形成され、シリンダからの突出量が大きくなる方向にロッドがシリンダに対して相対移動して軸受部材とサブピストンとの距離が所定値以下になったときに、作動油用貫通孔の内周面から内周側に離間するように作動油用貫通孔に挿入する挿入部材４０が軸受部材に固定される。【選択図】図４

Description

本発明は減衰力を発生するショックアブソーバに関する。

特許文献１はショックアブソーバを開示している。このショックアブソーバは、内部に作動油が配設されたシリンダと、一部がシリンダ内に位置するロッドと、ロッドをスライド可能に支持し且つシリンダに対して相対移動不能な軸受部材と、外周面がシリンダの内周面に接触するようにロッドに固定されたピストンと、を備える。さらにピストンには作動油が流通可能な作動油流通孔が形成されている。さらにロッドには、ピストンよりも軸受部材側に位置する弾性体からなるストッパが設けられている。

ロッドがシリンダに対して相対移動すると、ピストンがシリンダの内周面に接触しながらロッドと一緒に移動する。そしてピストンが移動するときに、ピストンの作動油流通孔の内部を作動油が通り抜け、このときにショックアブソーバが減衰力を発生させる。

さらにロッドがシリンダからの突出量を大きくする方向にシリンダに対して移動してロッドのシリンダからの突出量が所定量になると、ストッパが軸受部材に接触する。換言すると、ロッドのシリンダからの突出量の最大値は、ストッパと軸受部材とが機械的に接触することにより規定される。

特開２０１５−１３５１４７号公報 特開２００８−６９９３９号公報

ストッパの弾性変形可能量が小さい場合（例えば、ストッパの体積が小さい場合）は、ストッパと軸受部材とが機械的に接触したときに両者の間から大きな音が発生する。

例えばストッパの体積を大きくすることにより、ストッパ全体の弾性変形可能量を大きくすれば、ストッパと軸受部材とが機械的に接触したときに両者の間から発生する音を小さくできる。しかし例えばシリンダの容積が小さい場合は、体積が大きいストッパをシリンダ内に設けることができない。

一方、特許文献２に開示されたショックアブソーバは、ロッドのシリンダからの突出量が最大値となったときにロッド（ピストン）の移動を規制するための作動油を利用したストッパ機構を備えている。

このショックアブソーバのシリンダの長手方向の一方の端部は、その他の部分である大径部に比べて小径の小径端部として構成されている。小径端部の端面は閉じている。さらにこのショックアブソーバのロッドの小径端部側の端部にはピストンが固定されており、ピストンの先端部にはその外径が小径端部の内径と略同一且つ大径部より小径の凸部が設けられている。シリンダの小径端部、ピストンの凸部、及び作動油がストッパ機構の構成要素である。

特許文献２のショックアブソーバのロッドがシリンダに対して移動することによりロッドのシリンダからの突出量が最大値に近い大きさになると、ピストンの凸部が小径端部の内面に接触することなく小径端部内に進入する。するとピストンの凸部が小径端部内の作動油を加圧するので、ストッパ機構が大きな減衰力を発生し、その結果、ロッドのシリンダからの突出量が最大値になったときにシリンダの移動が規制される。さらにこのストッパ機構は、ピストンの凸部が小径端部の内面に接触しないので大きな音を発生し難い。

ところで、一般的に、ショックアブソーバの製造工程においてシリンダの内部にピストンを挿入する作業を行うときは、軸線を上下方向に向けたシリンダをチャック装置により支持し、シリンダの上端開口を通してシリンダ内にピストンを挿入する。

しかし、特許文献２では一方の端部がピストンより小径の小径端部となるようにシリンダを製造する。そのため、特許文献２のショックアブソーバを製造する際は、小径端部を下方に位置させた状態でシリンダをチャック装置により支持する必要がある。換言すると、作業者はシリンダの向きを確認しながらシリンダをチャック装置に支持させる必要がある。

一方、シリンダの径が全長に渡ってピストンが挿入可能な一定径の場合は、シリンダの任意の端部を下方に位置させた状態でシリンダをチャック装置により支持する。換言すると、シリンダをチャック装置により支持するときに、作業者はシリンダの向きを確認する必要が無い。従って、特許文献２のショックアブソーバは、シリンダの径が全長に渡ってピストンが挿入可能な一定径となっているショックアブソーバに比べて製造するのが容易ではない。

本発明は上述した課題に対処するためになされたものである。即ち、本発明の目的の一つは、製造が容易であり且つロッドのシリンダからの突出量が最大値となったときのロッドの移動を大きな音を発生させることなく規制できるショックアブソーバを提供することにある。

本発明のショックアブソーバ（１０）は、
内部に作動油（４８）が配設されたシリンダ（１５）と、
一部が前記シリンダ内に位置し且つ別の一部が前記シリンダから外側に突出する、前記シリンダに対して前記シリンダの長手方向に相対移動可能なロッド（２０）と、
前記ロッドを相対移動可能に支持し且つ前記シリンダに対して相対移動不能な軸受部材（２５）と、
前記シリンダの内周面に摺動可能に接触するように前記ロッドに固定されたメインピストン（３０）と、
前記シリンダの内周面に摺動可能に接触し且つ前記メインピストンよりも前記軸受部材側に位置するように前記ロッドに固定されたサブピストン（３５）と、
を備え、
前記サブピストンに、前記サブピストンを貫通する作動油用貫通孔（３８）が形成され、
前記シリンダからの突出量が大きくなる方向に前記ロッドが前記シリンダに対して相対移動して前記軸受部材と前記サブピストンとの距離が所定値以下になったときに、前記作動油用貫通孔の内周面から内周側に離間するように前記作動油用貫通孔に挿入する挿入部材（４０、４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃ）が前記軸受部材に固定される。

本発明のショックアブソーバでは、シリンダからの突出量が大きくなる方向にロッドがシリンダに対して相対移動したときに、サブピストンの作動油用貫通孔に軸受部材に固定された挿入部材が挿入される。その結果、作動油用貫通孔を通過する作動油の流量が減少するので、ショックアブソーバは大きな減衰力を発生する。従って、ロッドのシリンダからの突出量が最大値となったときのロッドの移動を規制できる。

しかも、挿入部材が作動油用貫通孔に挿入したときに両者は接触しない。そのため、ロッドのシリンダからの突出量が最大値となったときに大きな音が発生しない。

さらにシリンダの径を全長に渡ってメインピストンが挿入可能な一定径にすることが可能である。従って、本発明のショックアブソーバは製造が容易である。

上記説明においては、本発明の理解を助けるために、後述する実施形態に対応する発明の構成に対し、その実施形態で用いた名称及び／又は符号を括弧書きで添えている。しかしながら、本発明の各構成要素は、前記符号によって規定される実施形態に限定されるものではない。本発明の他の目的、他の特徴及び付随する利点は、以下の図面を参照しつつ記述される本発明の実施形態についての説明から容易に理解されるであろう。

本発明の実施形態に係るショックアブソーバの縦断面図である。 ロッド、軸受部材、挿入部材、サブピストン、及び上部の図示を省略したシリンダの上方から見た斜視図である。 ロッド、軸受部材、挿入部材、サブピストン、及び上部の図示を省略したシリンダの下方から見た斜視図である。 図１のIV部の拡大図である。 ロッドのストローク量とショックアブソーバが発生する減衰力との関係を表すグラフである。 本発明の変形例のロッド、軸受部材、挿入部材、サブピストン、及び上部の図示を省略したシリンダの下方から見た斜視図である。 変形例のロッド、軸受部材、挿入部材、及びサブピストンの上方から見た斜視図である。

以下、本発明の実施形態に係るショックアブソーバ１０について添付図面を参照しながら説明する。
図１に示すようにショックアブソーバ１０は主要な構成要素としてシリンダ１５、ロッド２０、軸受部材２５、ピストン３０、サブピストン３５、挿入部材４０、アウターケース４５、作動油４８、及びダストカバー５０を備えている。即ち、本実施形態のショックアブソーバ１０はツインチューブタイプである。

図１に示すように軸線が直線的に延びるシリンダ１５は断面径が一定の円筒であり且つその両端が開口している。さらにシリンダ１５の下端近傍には複数の貫通孔１６が形成されている。さらにシリンダ１５の内部空間の下端近傍にはベースバルブ１７が設けられている。

図１に示すように、一部（下部）がシリンダ１５の内部に位置し且つ別の一部（上部）がシリンダ１５の外側（上方）に位置する直線状のロッド２０はシリンダ１５と同軸をなしている。

シリンダ１５の上端部には軸受部材２５が装着されている。軸受部材２５は断面径が二段階で変化し且つシリンダ１５及びロッド２０の軸線を中心とする回転対称体である。即ち、軸受部材２５は、その上部をなす大径部２６と、その下部をなす小径部２７とを一体的に備えている。さらに軸受部材２５の中心部をロッド支持孔２８が軸受部材２５の軸線方向に貫通している。

図１及び図４に示すように、シリンダ１５の上端部に対して軸受部材２５の小径部２７の外周部が上方から気密且つ液密状態で嵌合している。即ち、シリンダ１５と軸受部材２５とは互いに固定されている。さらにロッド２０が軸受部材２５のロッド支持孔２８を貫通している。ロッド支持孔２８は気密且つ液密状態でロッド２０をスライド可能に支持している。従って、ロッド２０は軸受部材２５及びシリンダ１５に対してロッド２０の軸線方向（上下方向）にスライド可能である。具体的には、ロッド２０は後述する最大ストローク位置と最小ストローク位置との間をスライド可能である。ロッド２０が最大ストローク位置に位置するときショックアブソーバ１０の全長は最長となり、ロッド２０が最小ストローク位置に位置するときショックアブソーバ１０の全長は最短となる。

図１に示すように、ロッド２０の一方の端部（下端部）にはピストン３０が固定されている。ピストン３０は、ロッド２０の軸線を中心とする回転対称体であるピストン本体３１と、ピストン本体３１の外周面に固定されたＯリング（図示略）と、を有している。ピストン３０のＯリングはシリンダ１５の内周面に液密状態でスライド可能に接触している。即ち、ピストン３０によってシリンダ１５の内部空間が、ピストン３０より上側の上室１５Ｕとピストン３０より下側の下室１５Ｄとに区画されている。さらにピストン本体３１には、ピストン本体３１をロッド２０の軸線と平行な方向に貫通する複数の作動油流通孔３２が設けられている。さらにピストン本体３１には各作動油流通孔３２と対応するピストンバルブ（図示略）が設けられている。

さらに図１乃至図４に示すように、ロッド２０にはピストン３０より上方に位置するサブピストン３５が固定されている。即ち、サブピストン３５は上室１５Ｕに位置する。サブピストン３５は、ロッド２０の軸線を中心とする回転対称体であるサブピストン本体３６と、サブピストン本体３６の外周面に固定されたＣリング３７と、を有している。サブピストン３５のＣリング３７はシリンダ１５の内周面に液密状態でスライド可能に接触している。但し、上室１５Ｕ内の作動油はＣリング３７の合い口隙間を流れることが可能である。さらにサブピストン本体３６には、サブピストン本体３６をロッド２０の軸線と平行な方向に貫通する１つの作動油用貫通孔３８が形成されている。作動油用貫通孔３８の断面径は作動油流通孔３２より大幅に大きい。作動油用貫通孔３８の断面形状は円形であり且つその断面径（内径）は作動油用貫通孔３８の軸線方向のいずれの位置においても一定である。

軸受部材２５の小径部２７の下面には１つの挿入部材４０が固定されている。挿入部材４０は小径部２７から下方に延びており且つ挿入部材４０の軸線はロッド２０の軸線と平行である。さらに挿入部材４０の下端部は、その外周面が挿入部材４０の軸線を中心とするテーパ面であるテーパ状部４１である。一方、挿入部材４０のテーパ状部４１より上方に位置する部位は、その外周面が挿入部材４０の軸線を中心とする円筒面である円柱部４２である。挿入部材４０の外径は作動油用貫通孔３８の内径より小さい。挿入部材４０のロッド２０の軸線まわりの周方向位置はサブピストン３５の作動油用貫通孔３８と同一である。さらに図示を省略した回転規制手段の働きにより、軸受部材２５（及びシリンダ１５）とロッド２０（及びサブピストン３５）との相対回転は規制されている。即ち、ロッド２０の軸受部材２５に対するスライド方向位置がいずれの位置にある場合においても、挿入部材４０と作動油用貫通孔３８とは互いに同軸をなす。

図１に示すようにシリンダ１５の外周側にはシリンダ１５と同軸をなし且つシリンダ１５より大径の円筒であるアウターケース４５が配設されている。アウターケース４５の下端は閉塞されており且つアウターケース４５の上端は開放されている。さらにシリンダ１５の下端面はアウターケース４５の底面に液密状態で固定されている。さらにシリンダ１５の外周面とアウターケース４５の内周面との間には断面環状の外周側空間４６が形成されている。さらにアウターケース４５の上端部は軸受部材２５の大径部２６の外周面に対して気密且つ液密状態でかしめられている。

シリンダ１５の上室１５Ｕ及び下室１５Ｄ並びに外周側空間４６の一部（下部）には作動油４８が充填されている。一方、外周側空間４６の残部（上部）は気体が充填されたガス室である。

ロッド２０の上部の外周側にはロッド２０、軸受部材２５、及びアウターケース４５と同軸をなす円筒であるダストカバー５０が配設されている。ダストカバー５０は軸受部材２５の大径部２６及びアウターケース４５よりも大径である。ロッド２０の上端部はダストカバー５０の上部に固定されている。即ち、ロッド２０が軸受部材２５に対してスライドするとダストカバー５０はロッド２０と一緒に移動する。

アウターケース４５の下面には下部取付部５５が固定されている。一方、ダストカバー５０の上面には上部取付部５６が固定されている。

本実施形態のショックアブソーバ１０は車両のサスペンション装置の一部として利用されている。即ち、例えば、ショックアブソーバ１０の下部取付部５５はゴム部材を介してサスペンションアームに接続され、且つ、上部取付部５６はゴム部材を介して車体のフレームに接続される。

例えば、車両の挙動に連動してショックアブソーバ１０のロッド２０が軸受部材２５に対して下方へスライドして最小ストローク位置に移動することがある。このとき、下室１５Ｄ内に位置していた作動油４８の一部が、ピストンバルブを動作させながらピストン３０の各作動油流通孔３２を上方に通り抜けて上室１５Ｕ側へ移動する。さらに下室１５Ｄ内の作動油がベースバルブ１７を動作させながら貫通孔１６を通って外周側空間４６側へ移動する。その結果、ショックアブソーバ１０が減衰力を発生する。

ロッド２０が最小ストローク位置へ移動すると、サブピストン３５は図４の仮想線で示す中間位置Ｐｎ（最小ストローク位置と最大ストローク位置との間の中間位置。図５の横軸の「０」の位置）よりも下方に位置する。このとき軸受部材２５の小径部２７の下面とサブピストン３５のサブピストン本体３６の上面との間のロッド２０の軸線方向距離は挿入部材４０の全長より長い。即ち、サブピストン３５は挿入部材４０から下方に離間しており、作動油用貫通孔３８は挿入部材４０によって塞がれていない。そのため、ロッド２０が最小ストローク位置へ移動するときに上室１５Ｕ内の作動油４８がサブピストン３５の作動油用貫通孔３８（及びＣリング３７の合い口隙間）を上方に通り抜けるが、作動油用貫通孔３８の断面径は作動油流通孔３２より（大幅に）大きいので、このときに作動油４８と作動油用貫通孔３８が発生する減衰力は微小である。

さらにロッド２０が最小ストローク位置に到達すると、サスペンション装置の一部に設けられた最小ストローク時ストッパ機構（図示略）の働きにより、ロッド２０が軸受部材２５に対して最小ストローク位置より下方へ移動することが規制される。

さらに車両の挙動に連動してショックアブソーバ１０のロッド２０が軸受部材２５に対して最小ストローク位置から上方へスライドし、サブピストン３５が中間位置Ｐｎを経てさらに上方へ移動することがある。このとき、上室１５Ｕ内に位置していた作動油４８の一部が、ピストンバルブを動作させながらピストン３０の各作動油流通孔３２を下方に通り抜けて下室１５Ｄ側へ移動する。さらに外周側空間４６内の作動油の一部がベースバルブ１７を動作させながら貫通孔１６を通って下室１５Ｄ側へ移動する。その結果、ショックアブソーバ１０が減衰力を発生する。なお、このときも上室１５Ｕ内の作動油４８がサブピストン３５の作動油用貫通孔３８（及びＣリング３７の合い口隙間）を下方に通り抜ける。

そしてロッド２０が図１及び図４に実線で示す最大ストローク位置より僅かに下方の挿入開始位置Ｐｓ（図４の仮想線参照）に到達すると、小径部２７の下面とサブピストン本体３６の上面との間の距離が挿入部材４０の全長と等しくなる。

ロッド２０が挿入開始位置Ｐｓからさらに最大ストローク位置側へ移動すると、挿入部材４０のテーパ状部４１がサブピストン３５の作動油用貫通孔３８に上方から挿入し始める。上述のように挿入部材４０の外径は作動油用貫通孔３８の内径より小さい。そのため、このとき作動油用貫通孔３８の内周面とテーパ状部４１との間に所定の第１環状隙間が形成される。しかし、この第１環状隙間の作動油用貫通孔３８の軸線方向に直交する断面積は、作動油用貫通孔３８の軸線方向に直交する断面積より小さい。即ち、テーパ状部４１が作動油用貫通孔３８内に位置するときに第１環状隙間を流れる作動油４８の流量は、テーパ状部４１が作動油用貫通孔３８内に位置しないときに作動油用貫通孔３８を流れる作動油４８の流量より少ない。そのため、サブピストン３５及び作動油４８が、テーパ状部４１が作動油用貫通孔３８内に位置しないときよりも大きい減衰力を発生する。換言すると、ショックアブソーバ１０が挿入部材４０及びサブピストン３５（作動油用貫通孔３８）を具備しない場合にロッド２０が挿入開始位置Ｐｓから最大ストローク位置側へスライドし始めたときに、ショックアブソーバ１０全体で発生する減衰力は図５の破線Ｌａの点Ｐａ１の大きさとなる。これに対して、本実施形態のショックアブソーバ１０のロッド２０が挿入開始位置Ｐｓから最大ストローク位置側へスライドし始めたときにショックアブソーバ１０全体で発生する減衰力は、図５の一点鎖線Ｌｂの点Ｐｂ１の大きさとなる。

ロッド２０が最大ストローク位置にさらに接近するにつれて挿入部材４０の作動油用貫通孔３８に対する挿入量が徐々に増大し、挿入部材４０のテーパ状部４１全体及び円柱部４２の一部が作動油用貫通孔３８内に位置する。このとき作動油用貫通孔３８の内周面と円柱部４２との間に第２環状隙間が形成される。この第２環状隙間の作動油用貫通孔３８の軸線方向に直交する断面積は第１環状隙間より小さい。そのためこのときサブピストン３５及び作動油４８が、テーパ状部４１のみが作動油用貫通孔３８内に位置するときよりも大きい減衰力を発生する。換言すると、このときにショックアブソーバ１０全体で発生する減衰力は図５の一点鎖線Ｌｂに示すように点Ｐｂ１の大きさから徐々に上昇する。一方、仮に挿入部材４０が作動油用貫通孔３８内に位置しない場合は、ショックアブソーバ１０全体で発生する減衰力は図５の破線Ｌａの点Ｐａ１の大きさから徐々に減少する。

ロッド２０が最大ストローク位置にさらに接近して所定位置に到達すると、円柱部４２の作動油用貫通孔３８に対する挿入量が徐々に増大し、図５の一点鎖線Ｌｂの点Ｐｐで示すように、ショックアブソーバ１０全体で発生する減衰力が最大となる。そして、減衰力が最大となったときにロッド２０の移動速度が極めて小さくなる。

さらにロッド２０がこの所定位置からさらに最大ストローク位置に接近すると、円柱部４２の作動油用貫通孔３８に対する挿入量が徐々に増大し且つテーパ状部４１の下端部が作動油用貫通孔３８より下方に位置する。このときロッド２０の移動速度が極めて小さいので、ロッド２０が上記所定位置から最大ストローク位置側に移動すると、ショックアブソーバ１０全体で発生する減衰力が点Ｐｐで示す大きさから徐々に減少する。

そしてロッド２０が図４に実線で示す最大ストローク位置に到達すると、円柱部４２のみが作動油用貫通孔３８内に位置し且つテーパ状部４１全体が作動油用貫通孔３８より下方に位置する。そしてロッド２０は軸受部材２５に対してそれ以上は上方に相対移動しなくなる。即ち、ロッド２０の移動速度がゼロになるので、ショックアブソーバ１０全体で発生する減衰力がゼロになる。

このようにロッド２０が最小ストローク位置側から最大ストローク位置へ移動するときは、作動油４８、ピストン３０の各作動油流通孔３２、及び貫通孔１６等が発生する減衰力に加えて、作動油４８、サブピストン３５の作動油用貫通孔３８、及び挿入部材４０が減衰力を発生させる。そのため、ショックアブソーバ１０はロッド２０を最大ストローク位置で停止させるためのメカ式ストッパ機構を具備していないにも拘わらず、ロッド２０を最大ストローク位置で停止させることが可能である。

さらにショックアブソーバ１０は、メカ式ストッパ機構を具備しておらず、且つ、サブピストン３５（作動油用貫通孔３８）と挿入部材４０とが接触しない。そのためロッド２０が最大ストローク位置で停止するときにショックアブソーバ１０は大きな音を発生させない。

さらに挿入部材４０の下端部にテーパ状部４１が設けられているので、テーパ状部４１が作動油用貫通孔３８に挿入し始めたときに作動油用貫通孔３８、挿入部材４０、及び作動油４８が発生する減衰力が徐々に大きくなる。換言すると、テーパ状部４１が作動油用貫通孔３８に挿入し始めたときに作動油用貫通孔３８、挿入部材４０、及び作動油４８が発生する減衰力が急激に大きくなることがない。

以上、本発明を上記実施形態に基づいて説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を逸脱しない限りにおいて種々の変更が可能である。

例えば、作動油用貫通孔３８の数及び挿入部材４０の数は１つではなく任意の複数であってもよい。このように作動油用貫通孔３８及び挿入部材４０の数を変更することにより、ロッド２０が最小ストローク位置側から最大ストローク位置側へ移動したときにサブピストン３５、挿入部材４０、及び作動油４８が発生する減衰力の大きさを変更できる。

図６及び図７に示す変形例のショックアブソーバ１０は３つの作動油用貫通孔３８及び３つの挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃを備えている。各挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃのテーパ状部４１は互いに同一形状であり且つ各挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃの円柱部４２は互いに同径である。但し、各挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃの全長は互いに異なる。即ち、挿入部材４０Ａより挿入部材４０Ｂが長く且つ挿入部材４０Ｂより挿入部材４０Ｃが長い。そのためこの変形例のショックアブソーバ１０では、ロッド２０が最小ストローク位置側から最大ストローク位置側へ移動して軸受部材２５の小径部２７の下面とサブピストン本体３６の上面との間のロッド２０の軸線方向距離が挿入部材４０Ａの全長以下になったときに挿入部材４０Ａのみが対応する作動油用貫通孔３８に挿入する。ロッド２０が最大ストローク位置側へさらに移動すると挿入部材４０Ａに加えて挿入部材４０Ｂが対応する作動油用貫通孔３８に挿入する。そしてロッド２０が最大ストローク位置側へさらに移動すると挿入部材４０Ａ、４０Ｂに加えて挿入部材４０Ｃが対応する作動油用貫通孔３８に挿入する。そのため３つの挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃが同時に対応する作動油用貫通孔３８に挿入し始める場合と比べて、作動油用貫通孔３８、挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃ、及び作動油４８が発生する減衰力がより緩やかに上昇する。即ち、本変形例では図５の二点鎖線Ｌｃで示すようにショックアブソーバ１０の減衰力が変化する（点Ｐｐ以降は一点鎖線Ｌｂと同じように変化する）。

なお本変形例では、ロッド２０が最大ストローク位置に到達したときに、全ての挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃのテーパ状部４１全体が対応する作動油用貫通孔３８より下方に位置する。但し、ロッド２０が最大ストローク位置に到達したときに、少なくとも１つの挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃのテーパ状部４１が対応する作動油用貫通孔３８内に位置してもよい。さらに挿入部材４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃの中の２つ又は全ての全長を互いに等しくしてもよい。

サブピストン３５に設ける作動油用貫通孔３８の内径及び挿入部材４０、４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃの外径を変更してもよい。換言すると、挿入部材４０、４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃが対応する作動油用貫通孔３８に挿入したときの両者の間に形成される環状隙間の断面形状（断面積）を変更してもよい。このようにした場合も、ロッド２０が最小ストローク位置側から最大ストローク位置側へ移動したときにサブピストン３５、挿入部材４０、及び作動油４８が発生する減衰力の大きさが変化する。

ロッド２０が最大ストローク位置に位置したときに挿入部材４０のテーパ状部４１が対応する作動油用貫通孔３８の内部に位置してもよい。

挿入部材４０、４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃからテーパ状部４１を省略してもよい。即ち、挿入部材４０、４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃを円柱形にしてもよい。

モノチューブタイプのショックアブソーバ１０に本発明を適用してもよい。

ショックアブソーバ１０をサスペンション装置とは別の装置の一部として利用してもよい。

１０・・・ショックアブソーバ、１５・・・シリンダ、２０・・・ロッド、２５・・・軸受部材、３０・・・ピストン（メインピストン）、３５・・・サブピストン、３６・・・サブピストン本体、３７・・・Ｃリング、３８・・・作動油用貫通孔、４０、４０Ａ、４０Ｂ、４０Ｃ・・・挿入部材、４１・・・テーパ状部、４２・・・円筒面、４８・・・作動油。

Claims (1)

1. 内部に作動油が配設されたシリンダと、
   一部が前記シリンダ内に位置し且つ別の一部が前記シリンダから外側に突出する、前記シリンダに対して前記シリンダの長手方向に相対移動可能なロッドと、
   前記ロッドを相対移動可能に支持し且つ前記シリンダに対して相対移動不能な軸受部材と、
   前記シリンダの内周面に摺動可能に接触するように前記ロッドに固定されたメインピストンと、
   前記シリンダの内周面に摺動可能に接触し且つ前記メインピストンよりも前記軸受部材側に位置するように前記ロッドに固定されたサブピストンと、
   を備え、
   前記サブピストンに、前記サブピストンを貫通する作動油用貫通孔が形成され、
   前記シリンダからの突出量が大きくなる方向に前記ロッドが前記シリンダに対して相対移動して前記軸受部材と前記サブピストンとの距離が所定値以下になったときに、前記作動油用貫通孔の内周面から内周側に離間するように前記作動油用貫通孔に挿入する挿入部材が前記軸受部材に固定された、
   ショックアブソーバ。

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