JP2019095649A - 光ファイバおよび光源装置 - Google Patents

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Abstract

【課題】Ｃバンド、Ｌバンド、または、ＣバンドおよびＬバンドの双方に亘って、広帯域な光周波数コムを効率よく発生させることができ、変調不安定性を起こさず、かつ、標準的なシングルモードファイバとの接続損失が比較的低く抑えられた分散フラット高非線形光ファイバを提供する。【解決手段】光ファイバは、シリカガラスからなる光ファイバであって、最大屈折率ｎ１を有するコアと、このコアを取り囲み平均屈折率ｎ２を有するディプレストと、このディプレストを取り囲み平均屈折率ｎ３を有するクラッドと、を備え、ｎ１＞ｎ３＞ｎ２であり、波長１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲内において波長分散が極大となる波長を有し、その波長における波長分散が−２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ未満である。【選択図】図１

Description

本発明は、光ファイバ、および、光ファイバを備える光源装置に関するものである。
光ファイバに高いパワーの信号光を伝搬させると、四光波混合（Four WaveMixing: ＦＷＭ）、自己位相変調（Self-Phase Modulation: ＳＰＭ）、相互位相変調（Cross-Phase Modulation: ＸＰＭ）などの非線形光学現象が発生する。光ファイバ通信においては、これら非線形光学現象は、信号光の品質を劣化させ、伝搬できる情報容量を制限する要因となる。したがって、通信用光ファイバにおいては非線形光学現象を抑制することが望まれる。
一方で、光ファイバ中で生じる非線形光学現象を積極的に利用する応用技術が提案されている。非線形光学現象をより効率良く発現させるのに適した光ファイバとして、シリカガラスをベースとした高非線形光ファイバ（Highly Nonlinear Fiber: ＨＮＬＦ）が開発されている。ＨＮＬＦは、ファイバレーザ、広帯域で低雑音の光増幅、スーパーコンティニューム（Supercontinuum: ＳＣ）光源、光信号処理、歪・温度センサ、周波数・時間・長さ等の計測、近赤外分光といった様々な応用技術への適用がなされている。
光ファイバの非線形性の大きさ非線形係数γで表される。非線形係数γ［１／Ｗ／ｋｍ］は、下記（１）式で表される。ここで、ｎ２は光ファイバガラスの非線形屈折率［ｍ２／Ｗ］であり、Ａeffは光ファイバの実効断面積［μｍ２］であり、λは波長［ｎｍ］である。
Figure 2019095649
ＨＮＬＦを用いた応用技術の一つとして、単一または少数の波長の種光をＨＮＬＦに入力し、ＨＮＬＦ中のＦＷＭにより周波数間隔の等しい多波長光を発生させる光周波数コムが知られている。光周波数コムは、計測および分光等の用途で古くから研究が行われている。また、近年では、光周波数コムは、大容量波長分割多重（Wavelength Division Multiplexing: ＷＤＭ）伝送用の多波長光源への適用も検討されている。
光通信に用いる波長帯である波長１５５０ｎｍ付近の広い波長範囲において、高効率でＦＷＭを発生させ、高品質な光周波数コムを発生させるためのＨＮＬＦとして、分散フラットＨＮＬＦが提案されている。分散フラットＨＮＬＦは、波長１５５０ｎｍ付近で波長分散の絶対値が小さく且つ分散スロープがほぼゼロ（すなわち波長分散が極大）であり、広い波長帯域に亘って波長分散の絶対値を小さく抑えたものである。
本明細書では、分散スロープがゼロとなり波長分散が極大となる波長を「ピーク波長」［ｎｍ］と呼び、このピーク波長における波長分散を「ピーク分散」［ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ］と呼ぶ。
非特許文献１には、光通信波長帯にピーク波長を持ち且つピーク分散がゼロであるＨＮＬＦが報告されている（Table 1のHNLF-F, Fig.2のType-III）。
特許文献１の図２、図７、表１、表２には、ピーク波長が波長１５５０ｎｍであり且つピーク分散がゼロである分散フラットＨＮＬＦが開示されている。また、特許文献１の図１１、表３には、波長１５５０ｎｍにおける波長分散がほぼゼロであるが、ピーク波長が波長１５５０ｎｍより長い又は短いＨＮＬＦが開示されている。これらのＨＮＬＦでは、ピーク分散は異常分散（正の波長分散）である。
しかし、分散フラットＨＮＬＦでは、ピーク波長に対し短波長側および長波長側に波長が離れるに従って、波長分散値はピーク分散から離れていく。それ故、Ｃバンド（１５３０ｎｍ〜１５６５ｎｍ）、Ｌバンド（１５６５ｎｍ〜１６１０ｎｍ）、または、ＣバンドおよびＬバンドの双方に亘って、波長分散の絶対値を小さく抑えて広帯域な光周波数コムを発生させるためには、波長１５５０ｎｍにおいて波長分散が０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであることよりも、ピーク波長がＣバンドまたはＬバンド中に存在することが必要である。
加えて、異常分散の領域においては、変調不安定と呼ばれる非線形光学現象が発生し、これが伝送波形歪の原因となることが知られている。従って、使用する全ての波長域において、正常分散（負の波長分散）であることが望まれる。すなわち、ピーク分散はゼロ未満である必要がある。
また、分散フラットＨＮＬＦでは、Ａeffが小さく、非線形係数γが大きいほど、高効率でＦＷＭを発生させることができるので好ましい。特許文献１にも、Ａeffが小さいほど非線形係数が大きくなり好ましいことが記載されている。
一方、これらの分散フラットＨＮＬＦを光源装置の一部として用いる場合、ＨＮＬＦの片端または両端は標準的なシングルモードファイバ（ＳＳＭＦ）と接続される。ＳＳＭＦは、波長１５５０ｎｍにおけるＡeffが８０μｍ２程度であり、モードフィールド径（ＭＦＤ）が１０.４μｍ程度である。
分散フラットＨＮＬＦのＭＦＤは一般にＳＳＭＦのＭＦＤより小さい。接続されるファイバ間のＭＦＤの不整合量が大きいと、接続損失が大きくなることが知られている。接続損失が大きいと、分散フラットＨＮＬＦに入射される光パワーが実質的に小さくなるので、ＳＳＭＦとの接続損失は小さいことが必要である。従って、分散フラットＨＮＬＦとＳＳＭＦとの間のＭＦＤの不整合を小さくして接続損失を低く抑えるためには、分散フラットＨＮＬＦのＭＦＤは大きいことが望まれる。すなわち、同じＡeffに対してＭＦＤを大きくするには、下記（２）式で表されるｋ値が小さいことが必要である。非特許文献１および特許文献１では、ＭＦＤを大きくすることについては考慮されていない。
Figure 2019095649
特開２００５−３３１８１８号公報
Masaaki Hirano et al,"Silica-based Highly Nonlinear Fiber Advances," OFC2016, Tu2E.4(2016).
本発明は、上記問題点を解消する為になされたものであり、Ｃバンド、Ｌバンド、または、ＣバンドおよびＬバンドの双方に亘って、広帯域な光周波数コムを効率よく発生させることができ、変調不安定性を起こさず、かつ、ＳＳＭＦとの接続損失が比較的低く抑えられた分散フラット高非線形光ファイバを提供することを目的とする。
本発明の光ファイバは、シリカガラスからなる光ファイバであって、最大屈折率ｎ１を有するコアと、このコアを取り囲み平均屈折率ｎ２を有するディプレストと、このディプレストを取り囲み平均屈折率ｎ３を有するクラッドと、を備え、ｎ１＞ｎ３＞ｎ２であり、波長１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲内において波長分散が極大となる波長を有し、その波長における波長分散が−２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ未満である。
本発明によれば、Ｃバンド、Ｌバンド、または、ＣバンドおよびＬバンドの双方に亘って、広帯域な光周波数コムを効率よく発生させることができ、変調不安定性を起こさず、かつ、ＳＳＭＦとの接続損失が比較的低く抑えられた分散フラット高非線形光ファイバを提供することができる。
図１は、本実施形態の光ファイバの屈折率分布を示す図である。 図２は、本実施形態の光ファイバのファイバ軸からの径方向の距離ｒ［μｍ］の位置における比屈折率差Δ(ｒ)［％］を示す図である。 図３は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対するピーク波長の関係を示す図である。 図４は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける実効断面積Ａeffの関係を示す図である。 図５は、Δ１およびコア面積Ａの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける実効断面積Ａeffの関係を示す図である。 図６は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける非線形係数γの関係を示す図である。 図７は、Δ１およびコア面積Ａの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける非線形係数γの関係を示す図である。 図８は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対するピーク波長における分散カーブの関係を示す図である。 図９は、Δ１およびコア面積Ａの各値に対するピーク波長における分散カーブの関係を示す図である。 図１０は、Δ１およびコア直径２ａの各値に対する波長１５５０ｎｍにおけるｋ値の関係を示す図である。 図１１は、Δ１およびΔ２の各値に対するピーク波長の関係を示す図である。 図１２は、Δ１および２ｂ／２ａの各値に対するピーク波長の関係を示す図である。 図１３は、実施例の分散フラットＨＮＬＦの諸元を纏めた表である。 図１４は、実施例の分散フラットＨＮＬＦの諸元を纏めた表である。 図１５は、光源装置１の構成を示す図である。
本発明の光ファイバは、シリカガラスからなる光ファイバであって、最大屈折率ｎ１を有するコアと、このコアを取り囲み平均屈折率ｎ２を有するディプレストと、このディプレストを取り囲み平均屈折率ｎ３を有するクラッドと、を備え、ｎ１＞ｎ３＞ｎ２であり、波長１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲内において波長分散が極大となる波長を有し、その波長における波長分散が−２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ未満である。
本発明の光ファイバにおいて、波長１５５０ｎｍにおける実効断面積が１８μｍ２以下であるのが好適である。波長１５５０ｎｍにおける非線形係数が９／Ｗ／ｋｍ以上であるのが好適である。波長１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲内において波長分散が極大となる波長における分散カーブが−０.０００３ｐｓ／ｎｍ３／ｋｍ以上０ｐｓ／ｎｍ３／ｋｍ以下であるのが好適である。また、波長１５５０ｎｍにおけるｋ値が１.０１以下であるのが好適である。
本発明の光ファイバにおいて、前記コアの半径をａ［μｍ］とし、ファイバ軸からの径方向の距離ｒ［μｍ］の位置における比屈折率差をΔ(ｒ)［％］として、下記（３）式で表されるコア面積Ａ［％・μｍ］が２.２％・μｍ以上であるのが好適である。前記クラッドに対する前記コアの比屈折率差の最大値Δ１が１.２％以上３.０％以下であり、下記（４）式で表されるコア面積比率ρが０.７以上１.０以下であるのが好適である。
Figure 2019095649
Figure 2019095649
本発明の光ファイバにおいて、前記コアの直径２ａが３.０μｍ以上５.０μｍ以下であるのが好適である。前記コアの直径２ａと前記クラッドの外直径２ｂとの比（２ｂ／２ａ）が１.６以上３.２以下であり、前記クラッドに対する前記ディプレストの比屈折率差の平均値Δ２が−１.０％以上−０.５％以下であるのが好適である。
本発明の光源装置は、中心波長が１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲にある４つ以下の波長成分を持つ光を出力する種光源と、前記種光源から出力された光を入射端に入力して導波させ、その導波の際に発現する非線形光学現象により、前記種光源が出力する光の波長成分の数より多い数の波長成分の光を発生させて出力端から出力する上記の本発明の光ファイバと、を備える。
以下、添付図面を参照して、本発明を実施するための形態を詳細に説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。本発明は、これらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
図１は、本実施形態の光ファイバの屈折率分布を示す図である。本実施形態の光ファイバは、シリカガラスからなり、最大屈折率ｎ１を有するコアと、このコアを取り囲み平均屈折率ｎ２を有するディプレストと、このディプレストを取り囲み平均屈折率ｎ３を有するクラッドと、を備える。これらの屈折率の間の大小関係は、ｎ１＞ｎ３＞ｎ２である。コアの直径を２ａとする。ディプレストの外直径を２ｂとする。クラッドに対するコアの比屈折率差の最大値をΔ１（＝１００×(ｎ１−ｎ３)／ｎ１）とする。クラッドに対するディプレストの比屈折率差の平均値をΔ２（＝１００×(ｎ２−ｎ３)／ｎ２）とする。コアは、ＧｅＯ２を含むシリカガラスからなる。ディプレストは、Ｆを含むシリカガラスからなる。クラッドは、純シリカガラスであってもよいし、ＦまたはＣｌを含むリカガラスであってもよい。
図２は、本実施形態の光ファイバのファイバ軸からの径方向の距離ｒ［μｍ］の位置における比屈折率差Δ(ｒ)［％］を示す図である。この図においてハッチングで示した領域の面積をコア面積Ａ［％・μｍ］と定義する。コア面積Ａは下記（５）式で表される。また、下記（６）式で表されるコア面積比率ρを定義する。コアの半径ａは、ファイバ軸から、屈折率がクラッドの屈折率ｎ３と等しくなる位置までの距離、または、ファイバ軸から、コアの屈折率分布を変数ｒで微分したときの微分値が最大となる位置までの距離である。
Figure 2019095649
Figure 2019095649
以下で説明する図３〜図１０では、Δ２＝−０.７９％、２ｂ/２ａ＝２.０ とした。また、ピーク分散が−０.５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとなるようにコア半径ａを調整した。
図３は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対するピーク波長の関係を示す図である。Δ１が高いほど、γを大きくすることができ、より効率よく非線形光学現象を発生させることができる。この図に示されるとおり、Δ１が高いほど、ピーク波長が長波長側にずれてしまう。一方、同じΔ１でもρを大きくすることでピーク波長を短波長側にシフトできるので好ましい。ピーク波長が１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲内にあるためには、Δ１は１.２％〜３.０％の範囲内であって、ρは０.７〜１.０の範囲内であるのが好ましい。
図４は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける実効断面積Ａeffの関係を示す図である。図５は、Δ１およびコア面積Ａの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける実効断面積Ａeffの関係を示す図である。これらの図に示されるとおり、Δ１が高いほどＡeffは小さい。また、同じΔ１でもρが大きい方が、Ａeffが小さく、光のパワー密度を向上させて効率よく非線形光学現象を発生させることができるので好都合である。また、図５に示されるとおり、コア面積Ａが大きいほど、Ａeffが小さくできるので好都合である。Ａeffを１８μｍ２以下にするために、Δ１は１.２％以上、ρは０.７〜１.０、Ａは２.２ ％・μｍ以上であることが好ましい。より好ましくは、Ａeffを１５μｍ２以下にするために、Δ１は１.４％以上、Ａは２.６ ％・μｍ以上であることが望ましい。最も好ましくは、Ａeffを１２μｍ２以下にするために、Δ１は２.０％以上、Ａは３.３％・μｍ以上であることが望ましい。
図６は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける非線形係数γの関係を示す図である。図７は、Δ１およびコア面積Ａの各値に対する波長１５５０ｎｍにおける非線形係数γの関係を示す図である。これらの図に示されるとおり、Δ１が高いほどγは大きい。同じΔ１でもρが大きい方が、γが大きく、効率よく非線形光学現象を発生させることができるので好都合である。また、図７に示されるとおり、コア面積Ａが大きいほどγを大きくできるので好都合である。γを９／Ｗ／ｋｍ以上にするために、Δ１は１.２％以上、ρは０.７〜１.０、Ａは２.２ ％・μｍ以上であることが好ましい。より好ましくは、γを１１／Ｗ／ｋｍ以上にするために、Δ１は１.４％以上、Ａは２.６％・μｍ以上であることが望ましい。最も好ましくは、γを１５／Ｗ／ｋｍ以上にするために、Δ１は２.０％以上、Ａは３.３％・μｍ以上であることが望ましい。
図８は、Δ１およびコア面積比率ρの各値に対するピーク波長における分散カーブの関係を示す図である。図９は、Δ１およびコア面積Ａの各値に対するピーク波長における分散カーブの関係を示す図である。ここで、分散カーブ［ｐｓ／ｎｍ３／ｋｍ］は、分散スロープ［ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ］を波長で微分した値である。ピーク波長における分散カーブの絶対値が小さいほど、分散が波長に対して平坦である。したがって、広帯域に亘って分散の絶対値を小さく抑えて広帯域な光周波数コムを発生させるためには、分散カーブはゼロに近いことが好ましい。
図８に示されるとおり、Δ１が高いほど、分散カーブの絶対値を小さくすることができるので好ましい。また、Δ１が２.１％以下では、Δ１が同じでもρが大きいほど、分散カーブの絶対値を小さくすることができるので好ましい。また、図９に示されるとおり、Ａが大きいほど分散カーブの絶対値を小さくすることが出来るので好ましい。ピーク波長における分散カーブを−０.０００３〜０ｐｓ／ｎｍ３／ｋｍの範囲内にするには、Δ１は１.１％以上、ρは０.７〜１.０、コア面積Ａは２.２％・μｍ以上であることが好ましい。より好ましくは、ピーク波長における分散カーブを−０.０００２〜０ｐｓ／ｎｍ３／ｋｍの範囲に抑えるには、Δ１は１.３％以上、コア面積Ａは２.６ ％・μｍ以上であることが好ましい。
図１０は、Δ１およびコア直径２ａの各値に対する波長１５５０ｎｍにおけるｋ値の関係を示す図である。この図に示されるとおり、ｋ値が小さいほど、同じＡeffに対してＭＦＤを大きくできるので好ましい。Δ１が小さいほど、２ａが大きいほどｋ値を小さくすることができるので好ましい。ｋ値を１.０１以下にするために、Δ１は３.０％以下、２ａは３.０μｍ以上であることが好ましい。より好ましくは、ｋ値を１.００以下にするために、Δ１は２.４％以下、２ａは３.５μｍ以上であることが好ましい。
図１１は、Δ１およびΔ２の各値に対するピーク波長の関係を示す図である。ここでは、２ｂ／２ａ＝２.０、ρ＝０.８３とし、ピーク分散が−０.５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとなるようにコア半径ａを調整した。この図に示されるとおり、Δ２が負に大きいほどピーク分散を短くすることができる。ピーク波長が１.５３μｍ〜１.６１μｍの範囲内にあるためには、Δ２は−１.０％〜−０.５％の範囲内であるのが好ましい。
図１２は、Δ１および２ｂ／２ａの各値に対するピーク波長の関係を示す図である。ここでは、Δ２＝−０.７６％、ρ＝０.８３とし、ピーク分散が−０.５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとなるようにコア半径ａを調整した。この図に示されるとおり、２ｂ／２ａ＝２.０付近でピーク波長は最も短い。２ｂ／２ａがそれよりも小さい又は大きい場合はピーク波長は長くなる。ピーク波長が１.５３μｍ〜１.６１μｍの範囲内にあるためには、２ｂ／２ａは１.６〜３.２の範囲内であるのが好ましい。
図１３および図１４は、実施例の分散フラットＨＮＬＦの諸元を纏めた表である。図１３は、実施例のファイバ１〜１２それぞれについて、コアの比屈折率差の最大値Δ１、ディプレストの比屈折率差の平均値Δ２、コアとディプレストとの外径比２ｂ／２ａ、コアの直径２ａ、コア面積Ａ、コア面積比率ρ、波長分散（＠波長１５５０ｎｍ）および分散スロープ（＠波長１５５０ｎｍ）を記している。図１４は、実施例のファイバ１〜１２それぞれについて、ピーク波長、ピーク分散、分散カーブ（＠ピーク波長）、モードフィールド径ＭＦＤ（＠波長１５５０ｎｍ）、実効断面積Ａeff（＠波長１５５０ｎｍ）、非線形係数γ（＠波長１５５０ｎｍ）およびｋ値（＠波長１５５０ｎｍ）を記している。
次に、本実施形態の光ファイバの製造方法の一例について説明する。コア面積比率ρが０.７〜１.０であるコア用ガラスロッドは、ＶＡＤ（VaporPhase Axial Deposition）法またはＯＶＤ（OutsideVapor Deposition）法などによって製造することができる。このとき、コアのα乗が大きい方が、コア面積比率ρをより１.０に近付けることができるので、好ましい。例えば、α＝２.３は略ρ＝０.７に相当し、α＝３.０は略ρ＝０.７５に相当する。
あるいは、コア面積比率ρの小さいコア用ガラスロッドの外周を除去することで、コア面積比率ρを大きくして１.０に近付けることもできる。ただし、コア用ガラスロッドのうちＧｅが多量に添加されている領域まで外周を除去すると、一般にコア用ガラスロッドが割れやすくなったり発泡したりする可能性が高まる。Ｇｅが多量に添加されている領域までは外周を除去しないようにするためには、コア面積比率ρは０.７〜０.９がより好ましい。
上記によって得られたコア用ガラスロッドの周囲にディプレストとなるガラス層を形成し、さらにその周囲にクラッドとなるガラス層を形成することで、光ファイバ母材を作製する。この光ファイバ母材を線引きすることで、本実施形態の分散フラットＨＮＬＦを得ることが出来る。
次に、本実施形態の光ファイバを備える光源装置について説明する。図１５は、光源装置１の構成を示す図である。光源装置１は、種光源１０および光ファイバ２０を備える。種光源１０は、中心波長が１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲にある４つ以下の波長成分を持つ光を出力する。光ファイバ２０は、前述した本実施形態の分散フラットＨＮＬＦである。光ファイバ２０は、種光源１０から出力された光を入射端に入力して導波させ、その導波の際に発現する非線形光学現象により、種光源１０が出力する光の波長成分の数より多い数の波長成分の光を発生させて出力端から出力する。光ファイバ２０から出力される光の波長は１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲にあることが好ましい。光ファイバ２０から出力される光の各波長成分は一定の周波数間隔を持つことが好ましい。種光源１０の出射端にはＳＳＭＦが接続されていてもよく、このＳＳＭＦと光ファイバ２０とは融着またはコネクタ接続などの接続方法によって光学的に接続されていても良い。
１…光源装置、１０…光源、２０…光ファイバ。

Claims (10)

  1. シリカガラスからなる光ファイバであって、
    最大屈折率ｎ１を有するコアと、このコアを取り囲み平均屈折率ｎ２を有するディプレストと、このディプレストを取り囲み平均屈折率ｎ３を有するクラッドと、を備え、
    ｎ１＞ｎ３＞ｎ２であり、
    波長１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲内において波長分散が極大となる波長を有し、その波長における波長分散が−２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ未満である、
    光ファイバ。
  2. 波長１５５０ｎｍにおける実効断面積が１８μｍ２以下である、
    請求項１に記載の光ファイバ。
  3. 波長１５５０ｎｍにおける非線形係数が９／Ｗ／ｋｍ以上である、
    請求項１または２に記載の光ファイバ。
  4. 波長１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲内において波長分散が極大となる波長における分散カーブが−０.０００３ｐｓ／ｎｍ３／ｋｍ以上０ｐｓ／ｎｍ３／ｋｍ以下である、
    請求項１〜３の何れか１項に記載の光ファイバ。
  5. 波長１５５０ｎｍにおけるｋ値が１.０１以下である、
    請求項１〜４の何れか１項に記載の光ファイバ。
  6. 前記コアの半径をａ［μｍ］とし、ファイバ軸からの径方向の距離ｒ［μｍ］の位置における比屈折率差をΔ(ｒ)［％］として、下記（１）式で表されるコア面積Ａ［％・μｍ］が２.２％・μｍ以上である、
    請求項１〜５の何れか１項に記載の光ファイバ。
    Figure 2019095649
  7. 前記クラッドに対する前記コアの比屈折率差の最大値Δ１が１.２％以上３.０％以下であり、
    下記（２）式で表されるコア面積比率ρが０.７以上１.０以下である、
    請求項６に記載の光ファイバ。
    Figure 2019095649
  8. 前記コアの直径２ａが３.０μｍ以上５.０μｍ以下である、
    請求項１〜７の何れか１項に記載の光ファイバ。
  9. 前記コアの直径２ａと前記クラッドの外直径２ｂとの比（２ｂ／２ａ）が１.６以上３.２以下であり、
    前記クラッドに対する前記ディプレストの比屈折率差の平均値Δ２が−１.０％以上−０.５％以下である、
    請求項１〜８の何れか１項に記載の光ファイバ。
  10. 中心波長が１５３０ｎｍ〜１６１０ｎｍの範囲にある４つ以下の波長成分を持つ光を出力する種光源と、
    前記種光源から出力された光を入射端に入力して導波させ、その導波の際に発現する非線形光学現象により、前記種光源が出力する光の波長成分の数より多い数の波長成分の光を発生させて出力端から出力する請求項１〜９の何れか１項に記載の光ファイバと、
    を備える光源装置。
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