JP2019026546A - ポーラスコンクリート - Google Patents
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Abstract
【課題】 従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現を可能とするポーラスコンクリートを提供する。【解決手段】 早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤とを含有する、ポーラスコンクリート。【選択図】 なし
Description
従来、道路等の舗装に、ポーラスコンクリートが用いられている。該ポーラスコンクリートは、コンクリートの単位体積当たりの粗骨材量が比較的多い多孔質のコンクリートである。かかるポーラスコンクリートは、空隙が大きいため、騒音低減性、及び、透水性（排水性）に優れている。このような特性を有することから、ポーラスコンクリートは、道路の騒音を防止するための低騒音舗装や、空隙を介して雨水を下方へと排出する透水性舗装に利用されている。
この種のポーラスコンクリートとして、舗装施工後の早期交通開放を可能とすべく、材齢１日での強度を高めたものが提案されている。
例えば、早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、特定のクリンカ粉砕物とを含有することによって、材齢１日で４．５Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強度を発現し得るポーラスコンクリートが提案されている（特許文献１参照）。
また、例えば、早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、シリカフューム等の超微粉末とを含有することによって、材齢１日で４．５Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強度を発現し得るポーラスコンクリートが提案されている（特許文献２参照）。
しかし、特許文献１、２のポーラスコンクリートでは、材齢１日の曲げ強度を十分に発現させる、といった早期強度の発現のために、特定のクリンカ粉砕物やシリカフュームといった特殊な材料を配合する必要がある。
上記点に鑑み、本発明は、従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現を可能とするポーラスコンクリートを提供することを課題とする。
上記課題について発明者らが鋭意研究を行ったところ、以下の知見を見出した。
すなわち、ポーラスコンクリートでは、細骨材と早強ポルトランドセメントと水とを含有するモルタルが、粗骨材同士の間に介在し、該モルタルを介して（結合剤として）粗骨材同士が結合（噛み合う）することによって、モルタルによる結合力に応じた大きさの曲げ強度が発現する。
このとき、モルタルが粗骨材と十分に接触していない場合には、粗骨材間に発生する結合力が低下することになる。
かかる結合力の低下を抑制すべく、本発明者らが、さらに鋭意研究したところ、モルタルに減水剤と消泡剤とを配合することによって、減水剤に起因してモルタルの粘度を低下させることができ、しかも、消泡剤に起因してモルタルに含まれる気泡を低減させることができ、その結果、かかるモルタルが、粘度及び気泡が低減した分だけ粗骨材の表面と十分に接触し（接触面積が増加し）、これによって、粗骨材とモルタルとの結合力が増加することを見出した。
そして、粗骨材とモルタルとの結合力が増加することによって、モルタルによる粗骨材同士を結合させる結合力が増加し、これによって、ポーラスコンクリートの曲げ強度を早期に発現させ得ることを見出して、本発明者らは、本発明を完成するに至った。
すなわち、ポーラスコンクリートでは、細骨材と早強ポルトランドセメントと水とを含有するモルタルが、粗骨材同士の間に介在し、該モルタルを介して（結合剤として）粗骨材同士が結合（噛み合う）することによって、モルタルによる結合力に応じた大きさの曲げ強度が発現する。
このとき、モルタルが粗骨材と十分に接触していない場合には、粗骨材間に発生する結合力が低下することになる。
かかる結合力の低下を抑制すべく、本発明者らが、さらに鋭意研究したところ、モルタルに減水剤と消泡剤とを配合することによって、減水剤に起因してモルタルの粘度を低下させることができ、しかも、消泡剤に起因してモルタルに含まれる気泡を低減させることができ、その結果、かかるモルタルが、粘度及び気泡が低減した分だけ粗骨材の表面と十分に接触し（接触面積が増加し）、これによって、粗骨材とモルタルとの結合力が増加することを見出した。
そして、粗骨材とモルタルとの結合力が増加することによって、モルタルによる粗骨材同士を結合させる結合力が増加し、これによって、ポーラスコンクリートの曲げ強度を早期に発現させ得ることを見出して、本発明者らは、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明に係るポーラスコンクリートは、
早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを含有する組成物が硬化したものである。
早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを含有する組成物が硬化したものである。
かかる構成によれば、減水剤を用いることによって、その分、モルタルの流動性が向上し、消泡剤を用いることによって、その分、モルタル中の気泡が低下することになる。
かかる流動性の向上と、気泡の低下とが相俟って、モルタルが粗骨材の表面に、より十分に付着し易くなり、しかも、モルタルと粗骨材との界面の気泡も低下する。
これにより、粗骨材同士の間に介されるモルタルと、各粗骨材との結合力が増加するため、ポーラスコンクリート全体として、粗骨材の骨格の強度が増加する。
従って、従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現が可能となる。
かかる流動性の向上と、気泡の低下とが相俟って、モルタルが粗骨材の表面に、より十分に付着し易くなり、しかも、モルタルと粗骨材との界面の気泡も低下する。
これにより、粗骨材同士の間に介されるモルタルと、各粗骨材との結合力が増加するため、ポーラスコンクリート全体として、粗骨材の骨格の強度が増加する。
従って、従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現が可能となる。
上記構成のポーラスコンクリートにおいては、
前記減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有していてもよい。
前記減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有していてもよい。
ここで、早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを共に混練し、得られた混練物を敷き均して締め固めることによってポーラスコンクリートを舗設する際、打設箇所への運搬時間の制約、打設現場での待機時間等によるフレッシュ性状の変動、施工性不良などの障害が発生するおそれがある。また、フレッシュ性状が変動すると、発現する強度に悪影響を及ぼすおそがある。
しかし、減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有することによって、上記混練物のフレッシュ性状が変動することを、抑制することができ、さらに消泡剤を併用することによって、発現する強度に悪影響を及ぼすことを、抑制し得る。
従って、より確実に、十分な早期強度の発現が可能となる。
しかし、減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有することによって、上記混練物のフレッシュ性状が変動することを、抑制することができ、さらに消泡剤を併用することによって、発現する強度に悪影響を及ぼすことを、抑制し得る。
従って、より確実に、十分な早期強度の発現が可能となる。
上記構成のポーラスコンクリートにおいては、
材齢１日での曲げ強度が、４．５Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。
材齢１日での曲げ強度が、４．５Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。
かかる構成によれば、従来のような特殊な材料を配合しなくても、より十分な早期強度の発現が可能となる。
本発明によれば、従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現を可能とするポーラスコンクリートが提供される。
以下、本発明に係るポーラスコンクリートについて説明する。
本実施形態のポーラスコンクリートは、
早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを含有する組成物が硬化したものである。
早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを含有する組成物が硬化したものである。
前記セメントとしては、従来公知の早強ポルトランドセメントが挙げられる。かかる早強ポルトランドセメントとしては、例えば、ＪＩＳ Ｒ ５２１０（２０１５）に記載の早強ポルトランドセメント、及び、超早強ポルトランドセメントが挙げられる。早強ポルトランドセメントには、早強ポルトランドセメント（低アルカリ）が含まれ、超早強ポルトランドセメントには、超早強ポルトランドセメント（低アルカリ）が含まれる。
前記粗骨材としては、従来公知のコンクリート材料と使用される粗骨材が挙げられる。かかる粗骨材としては、例えば、道路用砕石の６号砕石および７号砕石が挙げられ、その粒径は、２．５ｍｍ〜１５ｍｍであることが好ましい。
前記細骨材としては、従来公知のコンクリート材料と使用される細骨材が挙げられる。かかる細骨材としては、例えば、ＪＩＳ Ａ ５００５（２００９）コンクリート用砕石及び砕砂、ＪＩＳ Ａ ５３０８（２００９）の附属書Ａレディーミクストコンクリート用骨材に記載される細骨材が挙げられ、その粗粒率は、１．７０〜３．２０であることが好ましい。
前記減水剤としては、従来公知の減水剤が挙げられる。
かかる減水剤は、粉体状であることが好ましい。減水剤が粉体状であることによって、ポーラスコンクリートに含有される他の粉体材料と同じ経路でミキサに投入し得るため、液体状の場合よりも作業性に優れる。
かかる減水剤は、粉体状であることが好ましい。減水剤が粉体状であることによって、ポーラスコンクリートに含有される他の粉体材料と同じ経路でミキサに投入し得るため、液体状の場合よりも作業性に優れる。
前記減水剤は、特に限定されるものではないが、例えば、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有していることが好ましい。
ここで、早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを共に混練し、得られた混練物を敷き均して締め固めることによってポーラスコンクリートを舗設する際、打設箇所への運搬時間の制約、打設現場での待機時間等によるフレッシュ性状の変動、施工性不良などの障害が発生するおそれがある。また、フレッシュ性状が変動すると、発現する強度に悪影響を及ぼすおそれがある。
しかし、減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有することによって、上記混練物のフレッシュ性状が変動することを、抑制することができ、さらに消泡剤を併用することによって、発現する強度に悪影響を及ぼすことを、抑制し得る。
従って、より確実に、十分な早期強度の発現が可能となる。
しかし、減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有することによって、上記混練物のフレッシュ性状が変動することを、抑制することができ、さらに消泡剤を併用することによって、発現する強度に悪影響を及ぼすことを、抑制し得る。
従って、より確実に、十分な早期強度の発現が可能となる。
前記（メタ）アクリル酸系ポリマー、及び、マレイン酸系ポリマーは、粉体状であることが好ましい。
前記（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）は、アクリル酸またはメタクリル酸をモノマー構成単位とするポリマーを意味する。
かかる（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）としては、粉体セメンントへの分散性能に優れることから、（ａ）下記一般式（I）で表される単量体と、（ｂ）メタクリル酸又はその塩と、（ｃ）下記一般式（II）で表される単量体とを共重合してなる重量平均分子量５，０００〜１００，０００の範囲である共重合体のアルカリ土類金属及び多価金属から選ばれる一種又は、二種以上の塩からなる（メタ）アクリル酸系ポリマーが好ましい。
かかる（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）としては、粉体セメンントへの分散性能に優れることから、（ａ）下記一般式（I）で表される単量体と、（ｂ）メタクリル酸又はその塩と、（ｃ）下記一般式（II）で表される単量体とを共重合してなる重量平均分子量５，０００〜１００，０００の範囲である共重合体のアルカリ土類金属及び多価金属から選ばれる一種又は、二種以上の塩からなる（メタ）アクリル酸系ポリマーが好ましい。
上記（ａ）の単量体は、下記一般式（Ｉ）で表されるものである。
ＣＨ２＝Ｃ（Ｒ１）ＣＯＯ（Ｒ２Ｏ）ｎＲ３ ・・・（I）
ここで、上記式（I）中、Ｒ１は水素原子又はメチル基を示し、Ｒ２Ｏは炭素数２〜４のオキシアルキレン基、例えば、−ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ２ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−等が挙げられる。また、ｎは、オキシアルキレン基の付加モル数を示し、この付加モル数（ｎ）は５〜４０の整数であり、好ましくは７〜３５、より好ましくは９〜３０である。また、Ｒ３は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基を示し、例えば、水素原子、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基などが挙げられる。
当該（ａ）単量体の使用量は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計量に対して、好ましくは３〜２５％モルであり、より好ましくは４〜２０モル％、さらに好ましくは５〜１７モル％である。
ＣＨ２＝Ｃ（Ｒ１）ＣＯＯ（Ｒ２Ｏ）ｎＲ３ ・・・（I）
ここで、上記式（I）中、Ｒ１は水素原子又はメチル基を示し、Ｒ２Ｏは炭素数２〜４のオキシアルキレン基、例えば、−ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ２ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−等が挙げられる。また、ｎは、オキシアルキレン基の付加モル数を示し、この付加モル数（ｎ）は５〜４０の整数であり、好ましくは７〜３５、より好ましくは９〜３０である。また、Ｒ３は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基を示し、例えば、水素原子、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基などが挙げられる。
当該（ａ）単量体の使用量は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計量に対して、好ましくは３〜２５％モルであり、より好ましくは４〜２０モル％、さらに好ましくは５〜１７モル％である。
上記（ｂ）の単量体は、メタクリル酸及びその中和塩から選ばれる単量体である。
かかる（ｂ）単量体としては、例えば、メタクリル酸又はそのナトリウムなどの１価金属塩、カルシウムなどの２価金属塩、アンモニウム塩、有機アミン塩などの部分中和塩が挙げられる。また、これらの単独又は２種以上の組み合わせであってもよい。
当該（ｂ）単量体の使用量は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計量に対して、５５〜７５モル％であり、好ましくは６０〜７５モル％である。
また、上記単量体（ａ）と単量体（ｂ）のモル比（ａ）／（ｂ）は、混和初期のセメント分散性能に優れることを考慮して、好ましくは０．０５〜０．４、より好ましくは０．０５〜０．３とすることが望ましい。
かかる（ｂ）単量体としては、例えば、メタクリル酸又はそのナトリウムなどの１価金属塩、カルシウムなどの２価金属塩、アンモニウム塩、有機アミン塩などの部分中和塩が挙げられる。また、これらの単独又は２種以上の組み合わせであってもよい。
当該（ｂ）単量体の使用量は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計量に対して、５５〜７５モル％であり、好ましくは６０〜７５モル％である。
また、上記単量体（ａ）と単量体（ｂ）のモル比（ａ）／（ｂ）は、混和初期のセメント分散性能に優れることを考慮して、好ましくは０．０５〜０．４、より好ましくは０．０５〜０．３とすることが望ましい。
上記（ｃ）の単量体は、下記一般式（II）で表されるものである。
ＣＨ２＝Ｃ（Ｒ４）ＣＯＯＲ５ ・・・（II）
ここで、上記式（II）中、Ｒ４は水素原子又はメチル基であり、Ｒ５は炭素数１〜５の水酸基により置換されていてもよいアルキル基である。
当該（ｃ）単量体の使用量は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計量に対して、好ましくは５〜３５モル％であり、より好ましくは５〜２５モル％である。
ＣＨ２＝Ｃ（Ｒ４）ＣＯＯＲ５ ・・・（II）
ここで、上記式（II）中、Ｒ４は水素原子又はメチル基であり、Ｒ５は炭素数１〜５の水酸基により置換されていてもよいアルキル基である。
当該（ｃ）単量体の使用量は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の合計量に対して、好ましくは５〜３５モル％であり、より好ましくは５〜２５モル％である。
また、上記（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）には、本発明の目的を損なわない限りにおいて、共重合可能な他の単量体を適宜少量用いてもよい。このような他の単量体としては、例えば、２−メチルプロパンスルホン酸（メタ）アクリルアミド、スチレンスルホン酸、マレイン酸、イソブチレン及びそれらの１価金属塩、２価金属塩、アンモニウム塩、有機アミン塩などが挙げられる。また、これらの１種の単独又は２種以上の組み合わせであってもよい。
上記各単量体を共重合してなる共重合体の重量平均分子量は、セメントへの分散性能の点から、好ましくは５，０００〜１００，０００（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー法、ポリエチレングリコール換算）、より好ましくは１０，０００〜７０，０００の範囲のものである。
上記した共重合体の塩を調製するのに用いられるアルカリ土類金属、多価金属としては、例えば、カルシウム、マグネシウム、アルミニウム等が挙げられるが、製造の容易さ及び価格の点からカルシウムが好ましい。なお、ナトリウム等の一価金属塩は粉体ではあるが、アルカリ土類金属塩や多価金属塩と比較して若干経時安定性が悪く、比較的好適には用いられ難い。
上記した共重合体の塩を調製するのに用いられるアルカリ土類金属、多価金属としては、例えば、カルシウム、マグネシウム、アルミニウム等が挙げられるが、製造の容易さ及び価格の点からカルシウムが好ましい。なお、ナトリウム等の一価金属塩は粉体ではあるが、アルカリ土類金属塩や多価金属塩と比較して若干経時安定性が悪く、比較的好適には用いられ難い。
上記共重合体の塩の製造方法としては、特に限定されないが、例えば、重合に用いるメタクリル酸を予めアルカリ土類金属塩又は多価金属塩とした後で共重合する方法、並びに、メタクリル酸を用いた共重合体溶液をアルカリ土類金属、多価金属の塩又は水酸化物と反応させる方法、更に、共重合体塩の溶液をイオン交換する方法（例えば、メタクリル酸Ｎａをモノマーとした場合、共重合後、ＮａとＣａのイオン交換を行う）などが挙げられる。
上記共重合体〔（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）〕の粉体化の方法は、特に限定されず、共重合体塩の溶液を蒸発乾固した後粉砕する方法、共重合体塩の溶液を噴霧乾燥する方法、共重合体塩の容液を共重合体の貧溶媒に滴下し粉体を析出、濾過、乾燥する方法等、公知の粉体化方法などが挙げられる。
前記マレイン酸系ポリマー（Ｂ）とは、マレイン酸をモノマーの構成単位とするポリマーを意味する。
かかるマレイン酸系ポリマー（Ｂ）としては、セメントへの分散性能に優れる点から、（ｄ）下記一般式（III）で示される単量体と、（ｅ）無水マレイン酸又はその加水分解物、及び/又は、（ｆ）下記一般式（IV）で示されるポリアルキレングリコール系化合物の無水マレイン酸エステルとを共重合してなる重量平均分子量３，０００〜１００，０００の範囲である共重体の、アルカリ土類金属及び多価金属から選ばれる一種又は二種以上の塩からなるマレイン酸系ポリマーが挙げられる。
かかるマレイン酸系ポリマー（Ｂ）としては、セメントへの分散性能に優れる点から、（ｄ）下記一般式（III）で示される単量体と、（ｅ）無水マレイン酸又はその加水分解物、及び/又は、（ｆ）下記一般式（IV）で示されるポリアルキレングリコール系化合物の無水マレイン酸エステルとを共重合してなる重量平均分子量３，０００〜１００，０００の範囲である共重体の、アルカリ土類金属及び多価金属から選ばれる一種又は二種以上の塩からなるマレイン酸系ポリマーが挙げられる。
上記（ｄ）の単量体は、下記一般式（III）で表されるものである。
ＣＨ２＝Ｃ（Ｒ６）−（ＣＨ２）ｘＯ−（Ｒ７Ｏ）ｙ−Ｒ８ ・・・（III）
ここで、上記式（III）中Ｒ６は、水素原子又はメチル基を示し、Ｒ７Ｏは炭素数２〜４のオキシアルキレン基、例えば、−ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ２ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−等が挙げられる。また、ｘは０又は１を示し、ｙは１〜１００の整数、好ましくは１〜８０、より好ましくは１０〜５０を表す。またＲ８は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基を示し、例えば、水素原子、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基などが挙げられる。
当該（ｄ）単量体の使用量は、上記（ｄ）、（ｅ）及び（ｆ）の合計量に対して、好ましくは１０〜９０モル％であり、より好ましくは３０〜７０モル％、さらに好ましくは４０〜６０モル％である。
ＣＨ２＝Ｃ（Ｒ６）−（ＣＨ２）ｘＯ−（Ｒ７Ｏ）ｙ−Ｒ８ ・・・（III）
ここで、上記式（III）中Ｒ６は、水素原子又はメチル基を示し、Ｒ７Ｏは炭素数２〜４のオキシアルキレン基、例えば、−ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ２ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−等が挙げられる。また、ｘは０又は１を示し、ｙは１〜１００の整数、好ましくは１〜８０、より好ましくは１０〜５０を表す。またＲ８は水素原子又は炭素数１〜５のアルキル基を示し、例えば、水素原子、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基などが挙げられる。
当該（ｄ）単量体の使用量は、上記（ｄ）、（ｅ）及び（ｆ）の合計量に対して、好ましくは１０〜９０モル％であり、より好ましくは３０〜７０モル％、さらに好ましくは４０〜６０モル％である。
また、上記（ｅ）の単量体としては、無水マレイン酸又はその加水分解物が挙げられる。また、これらの１種の単独又は２種以上の組み合わせであってもよい。
当該（ｅ）単量体の使用量は、上記（ｄ）、（ｅ）及び（ｆ）の合計量に対して、好ましくは４０〜７０モル％であり、より好ましくは４５〜７０モル％である。
当該（ｅ）単量体の使用量は、上記（ｄ）、（ｅ）及び（ｆ）の合計量に対して、好ましくは４０〜７０モル％であり、より好ましくは４５〜７０モル％である。
上記（ｆ）の単量体としては、下記一般式（IV）で示されるポリアルキレングリコール系化合物の無水マレイン酸エステルが挙げられる。
Ｒ９―（Ｒ１０Ｏ）ｚ−Ｗ ・・・（IV）
ここで、上記式（IV）中、Ｒ９は、炭素数１〜４のアルキル基を示し、例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基などが挙げられる。また、Ｒ１０Ｏは、炭素数２〜４のオキシアルキレン基、例えば、−ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ２ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−等が挙げられ、ｚは１〜１００の整数を表し、好ましくは１〜７０、更に好ましくは１〜５０を表す。更に、Ｗは、水素原子又はＲ１１ＮＨ２（Ｒ１１はアルキレン基を示す）を表す。
当該（ｆ）単量体の使用量は、上記（ｄ）、（ｅ）及び（ｆ）の合計量に対して、好ましくは０〜７０モル％、より好ましくは４０〜７０モル％である。
Ｒ９―（Ｒ１０Ｏ）ｚ−Ｗ ・・・（IV）
ここで、上記式（IV）中、Ｒ９は、炭素数１〜４のアルキル基を示し、例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基などが挙げられる。また、Ｒ１０Ｏは、炭素数２〜４のオキシアルキレン基、例えば、−ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ（ＣＨ２ＣＨ３）Ｏ−、−ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２Ｏ−等が挙げられ、ｚは１〜１００の整数を表し、好ましくは１〜７０、更に好ましくは１〜５０を表す。更に、Ｗは、水素原子又はＲ１１ＮＨ２（Ｒ１１はアルキレン基を示す）を表す。
当該（ｆ）単量体の使用量は、上記（ｄ）、（ｅ）及び（ｆ）の合計量に対して、好ましくは０〜７０モル％、より好ましくは４０〜７０モル％である。
また、マレイン酸系ポリマー（Ｂ）には、本発明の目的を損なわない限りにおいて、共重合可能な他の単量体を適宜少量用いてもよい。また、これらの１種の単独又は２種以上の組み合わせであってもよい。
上記各単量体を共重合してなる共重合体〔マレイン酸系ポリマー（Ｂ）〕の重量平均分子量は、セメントへの分散保持性能の点から、好ましくは、３，０００〜１００，０００（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー法、ポリエチレングリコール換算）、より好ましくは、１０，０００〜７０，０００の範囲のものである。
上記した共重合体の塩を調製するにはアルカリ金属を用いることができるが、好ましくは、アルカリ土類金属、多価金属である。例えば、アルカリ土類金属、多価金属としては、例えば、上記（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）の場合と同様、カルシウム、マグネシウム、アルミニウム等が挙げられ、製造の容易さ、価格の点からカルシウムが好ましい。また、粉体化の方法としては、前述の〔（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）〕の粉体化で記載した従来公知の粉体化方法により製造できる。
上記した共重合体の塩を調製するにはアルカリ金属を用いることができるが、好ましくは、アルカリ土類金属、多価金属である。例えば、アルカリ土類金属、多価金属としては、例えば、上記（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）の場合と同様、カルシウム、マグネシウム、アルミニウム等が挙げられ、製造の容易さ、価格の点からカルシウムが好ましい。また、粉体化の方法としては、前述の〔（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）〕の粉体化で記載した従来公知の粉体化方法により製造できる。
前記（メタ）アクリル酸系ポリマー（Ａ）及びマレイン酸系ポリマー（Ｂ）の合計配合量は、ポーラスコンクリートに含有される水を除く残りの成分の合計残配合量に対して、０．０１〜２．０質量％が好ましく、より好ましくは０．０３〜１．０質量％である。
かかる合計配合量が０．０１質量％以上であることによって、作業性に悪影響を及ぼすことを抑制し、一方２．０質量％以下であることによって、所望する空隙率を有するポーラスコンクリートを製造し易くなり、経済的にも有利となる。
かかる合計配合量が０．０１質量％以上であることによって、作業性に悪影響を及ぼすことを抑制し、一方２．０質量％以下であることによって、所望する空隙率を有するポーラスコンクリートを製造し易くなり、経済的にも有利となる。
上記減水剤として、２種類以上の減水剤を用いる場合には、これら減水剤が予め混合された混合物として用いても、各減水剤を別々に用いてもよい。
例えば、上記減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有する場合には、これらが予め混合された混合物を用いることができ、該混合物として、市販品を用いてもよい。
例えば、上記減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有する場合には、これらが予め混合された混合物を用いることができ、該混合物として、市販品を用いてもよい。
前記消泡剤としては、例えば、粉体状の消泡剤が挙げられる。
かかる粉体状の消泡剤は、粉末型消泡剤とも呼ばれる。かかる粉体状の消泡剤としては、例えば、シリカ等に鉱物油を担持させた鉱物油系の消泡剤や、シリコーン系の消泡剤等が挙げられる。
かかる粉体状の消泡剤は、粉末型消泡剤とも呼ばれる。かかる粉体状の消泡剤としては、例えば、シリカ等に鉱物油を担持させた鉱物油系の消泡剤や、シリコーン系の消泡剤等が挙げられる。
前記消泡剤の配合量は、早強ポルトランドセメント（１００質量％）に対して０．０５〜０．５質量％であることが好ましく、０．２〜０．３質量％であることが好ましい。
なお、上記消泡剤は、他の添加材料と共に予め混合した混合物として用いてもよい。
本実施形態のポーラスコンクリートの製造に用いる水の量は、例えば、ポーラスコンクリートに含有される成分のうち、水を除いた残りの成分の合計１００質量部に対して、好ましくは４．０〜６．０質量部、より好ましくは４．７〜５．４質量部である。
本実施形態のポーラスコンクリートは、材齢１日での曲げ強度が、４．５Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。
かかる構成によれば、従来のような特殊な材料を配合しなくても、より十分な早期強度の発現が可能となる。
次に、本実施形態のポーラスコンクリートの製造方法について説明する。
本実施形態のポーラスコンクリートの製造方法では、セメント、粗骨材、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、その他の添加材と、水とを混練し、得られた混練物（組成物）を敷き均し、締固めることによってポーラスコンクリートが作製される。
本実施形態のポーラスコンクリートの製造方法において、ポーラスコンクリート用の組成物の混練に用いるミキサは、特に限定されるものではなく、例えば、二軸強制練りミキサ、パン型ミキサ、傾胴式ミキサ等の従来公知のミキサによって上記組成物を混練することが可能である。
また、混練方法も、特に限定されるものではなく、例えば、材料を一括してミキサに投入して混練する方法、水以外の材料をミキサに投入し空練りした後に、水を投入して混練する方法等が挙げられる。
本実施形態のポーラスコンクリートの製造方法において、水以外の材料のミキサヘの投入方法としては、当該水以外の材料を直接ミキサヘ投入する方法、当該水以外の材料の所定量を、アルカリ解砕性を有するペーパーで予めパック化し、ミキサヘ投入する方法、その他の添加材と共にミキサに投入する方法等の任意の方法を採用し得る。
また、混練方法も、特に限定されるものではなく、例えば、材料を一括してミキサに投入して混練する方法、水以外の材料をミキサに投入し空練りした後に、水を投入して混練する方法等が挙げられる。
本実施形態のポーラスコンクリートの製造方法において、水以外の材料のミキサヘの投入方法としては、当該水以外の材料を直接ミキサヘ投入する方法、当該水以外の材料の所定量を、アルカリ解砕性を有するペーパーで予めパック化し、ミキサヘ投入する方法、その他の添加材と共にミキサに投入する方法等の任意の方法を採用し得る。
以上の通り、本実施形態のポーラスコンクリートは、
早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを含有する組成物が硬化したものである。
早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを含有する組成物が硬化したものである。
かかる構成によれば、減水剤を用いることによって、その分、モルタルの流動性が向上し、消泡剤を用いることによって、その分、モルタル中の気泡が低下することになる。
かかる流動性の向上と、気泡の低下とが相俟って、モルタルが粗骨材の表面に、より十分に付着し易くなり、しかも、モルタルと粗骨材との界面の気泡も低下する。
これにより、粗骨材同士の間に介されるモルタルと、各粗骨材との結合力が増加するため、ポーラスコンクリート全体として、粗骨材の骨格の強度が増加する。
従って、従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現が可能となる。
かかる流動性の向上と、気泡の低下とが相俟って、モルタルが粗骨材の表面に、より十分に付着し易くなり、しかも、モルタルと粗骨材との界面の気泡も低下する。
これにより、粗骨材同士の間に介されるモルタルと、各粗骨材との結合力が増加するため、ポーラスコンクリート全体として、粗骨材の骨格の強度が増加する。
従って、従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現が可能となる。
本実施形態のポーラスコンクリートにおいては、
前記減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有していてもよい。
前記減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有していてもよい。
減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有することによって、上記混練物のフレッシュ性状が変動することを、抑制することができ、さらに消泡剤を併用することによって、発現する強度に悪影響を及ぼすことを、抑制し得る。
従って、より確実に、十分な早期強度の発現が可能となる。
従って、より確実に、十分な早期強度の発現が可能となる。
本実施形態のポーラスコンクリートにおいては、
材齢１日での曲げ強度が、４．５Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。
材齢１日での曲げ強度が、４．５Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。
かかる構成によれば、従来のような特殊な材料を配合しなくても、より十分な早期強度の発現が可能となる。
本実施形態によれば、従来のような特殊な材料を配合しなくても、十分な早期強度の発現を可能とするポーラスコンクリートが提供される。
本実施形態のポーラスコンクリートは以上の通りであるが、本発明は、上記実施形態に特に限定されるものではない。
次に実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
（実験例１）モルタルでの検討
（１）配合
使用材料を表１に示し、ベースのコンクリート配合（消泡剤抜き）を表２に示し、粗骨材を除いたモルタルの配合を表３に示す。表３において、％は、質量％である。
表１において、混和材（Ｐ）として、粉体状の減水剤（ＳＰ１）及び（ＳＰ２）と、無機系粉体とを予め混合したものを用いた。
なお、減水剤（ＳＰ１）は、(メタ)アクリル酸系ポリマーであり、減水剤（ＳＰ２）は、マレイン酸系ポリマーであり、混和材（Ｐ）において、(メタ)アクリル酸系ポリマー（ＳＰ１）とマレイン酸系ポリマー（ＳＰ２）との配合比は、質量比で、１：２であった。
使用材料を表１に示し、ベースのコンクリート配合（消泡剤抜き）を表２に示し、粗骨材を除いたモルタルの配合を表３に示す。表３において、％は、質量％である。
表１において、混和材（Ｐ）として、粉体状の減水剤（ＳＰ１）及び（ＳＰ２）と、無機系粉体とを予め混合したものを用いた。
なお、減水剤（ＳＰ１）は、(メタ)アクリル酸系ポリマーであり、減水剤（ＳＰ２）は、マレイン酸系ポリマーであり、混和材（Ｐ）において、(メタ)アクリル酸系ポリマー（ＳＰ１）とマレイン酸系ポリマー（ＳＰ２）との配合比は、質量比で、１：２であった。
（２）モルタルの製造
上記表３に示す配合で１．５Ｌ／バッチなるように、各原料をホバートミキサ（ＨＯＢＡＲＴ社製）に投入した。具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ１）とを先に空練りした後、ＪＩＳ Ｒ ５２０１（２００９）に準拠して、各原料を投入し、練り混ぜを行った。さらに具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ１）とを投入した後、低速（自転速度：毎分１４０±５回転、公転速度：６２±５回転）で１０秒間空練りし、水（Ｗ）をさらに投入した後、低速で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、ミキサの回転を続けながら細骨材（Ｓ）をさらに投入して低速で３０秒間練り混ぜた後、高速（自転速度：毎分２８５±１０回転、公転速度：１２５±１０回転）で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、９０秒間停止し（最初の３０秒間で内部を掻き落とし）、この停止後、再び高速で６０秒間練り混ぜることによって、モルタルを製造した。
上記表３に示す配合で１．５Ｌ／バッチなるように、各原料をホバートミキサ（ＨＯＢＡＲＴ社製）に投入した。具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ１）とを先に空練りした後、ＪＩＳ Ｒ ５２０１（２００９）に準拠して、各原料を投入し、練り混ぜを行った。さらに具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ１）とを投入した後、低速（自転速度：毎分１４０±５回転、公転速度：６２±５回転）で１０秒間空練りし、水（Ｗ）をさらに投入した後、低速で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、ミキサの回転を続けながら細骨材（Ｓ）をさらに投入して低速で３０秒間練り混ぜた後、高速（自転速度：毎分２８５±１０回転、公転速度：１２５±１０回転）で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、９０秒間停止し（最初の３０秒間で内部を掻き落とし）、この停止後、再び高速で６０秒間練り混ぜることによって、モルタルを製造した。
（３）試験
得られたＮｏ．１〜Ｎｏ．４のモルタルを用いて、下記表４に示す試験項目について評価し、基準の配合（Ｎｏ．１）と比較した。なお、Ｎｏ．５のモルタルは練り混ぜることができなかった。
試験結果のうち、粘度の降伏値を図１、塑性粘度を図２に示し、モルタルフローを図３に示し、１５打フローを図４に示し、容積質量を図５に示し、圧縮強度（実測値）を図６に示し、圧縮強度（基準品（Ｎｏ．１）の圧縮強度を１００としたときの各モルタルの圧縮強度の比率）を図７に示す。
得られたＮｏ．１〜Ｎｏ．４のモルタルを用いて、下記表４に示す試験項目について評価し、基準の配合（Ｎｏ．１）と比較した。なお、Ｎｏ．５のモルタルは練り混ぜることができなかった。
試験結果のうち、粘度の降伏値を図１、塑性粘度を図２に示し、モルタルフローを図３に示し、１５打フローを図４に示し、容積質量を図５に示し、圧縮強度（実測値）を図６に示し、圧縮強度（基準品（Ｎｏ．１）の圧縮強度を１００としたときの各モルタルの圧縮強度の比率）を図７に示す。
（４）試験結果
図１、図２に示すように、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４の結果から、消泡剤の添加量が多い程、降伏値及び塑性粘度が大きくなることがわかった。また、超早強ポルトランドセメントを用いたＮｏ．５では、粘度が高くなり過ぎて練り混ぜることができなかった。
図１、図２に示すように、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４の結果から、消泡剤の添加量が多い程、降伏値及び塑性粘度が大きくなることがわかった。また、超早強ポルトランドセメントを用いたＮｏ．５では、粘度が高くなり過ぎて練り混ぜることができなかった。
（実験例２）ポーラスコンクリートでの検討
（１）配合
上記表１に示す材料を使用した。上記表２に示すコンクリート配合（消泡剤抜き）に基づいて設定した、下記表５に示すコンクリート配合を使用した。表５において、％は、質量％である。
なお、上記モルタルの製造において、超早強ポルトランドセメントを用いたＮｏ．５では練り混ぜることができなかったため、下記Ｎｏ．１１では、混和材（Ｐ）に加えて、減水剤（ＳＰ１）を、セメント（１００質量％）に対して０．１５質量％（Ｃ×０．１５％）となるように配合した。
上記表１に示す材料を使用した。上記表２に示すコンクリート配合（消泡剤抜き）に基づいて設定した、下記表５に示すコンクリート配合を使用した。表５において、％は、質量％である。
なお、上記モルタルの製造において、超早強ポルトランドセメントを用いたＮｏ．５では練り混ぜることができなかったため、下記Ｎｏ．１１では、混和材（Ｐ）に加えて、減水剤（ＳＰ１）を、セメント（１００質量％）に対して０．１５質量％（Ｃ×０．１５％）となるように配合した。
（２）ポーラスコンクリートの製造
上記表５に示す配合で、２５Ｌ／バッチなるように、各原料全てを二軸強制練りミキサ（関西機器社製）に投入し、３０秒間空練りした後、水を投入して１２０秒間練り混ぜた。得られた混練物を型枠（１００×１００×４００ｍｍの角柱型枠）に投入（打設）することによって、ポーラスコンクリートを製造した。
上記表５に示す配合で、２５Ｌ／バッチなるように、各原料全てを二軸強制練りミキサ（関西機器社製）に投入し、３０秒間空練りした後、水を投入して１２０秒間練り混ぜた。得られた混練物を型枠（１００×１００×４００ｍｍの角柱型枠）に投入（打設）することによって、ポーラスコンクリートを製造した。
（３）試験
得られたＮｏ．７〜１５のポーラスコンクリートを用いて、下記表６に示す試験項目について評価し、基準の配合（Ｎｏ．７）と比較した。
試験結果を下記表７に示す。
得られたＮｏ．７〜１５のポーラスコンクリートを用いて、下記表６に示す試験項目について評価し、基準の配合（Ｎｏ．７）と比較した。
試験結果を下記表７に示す。
（４）試験結果
ダレ率、及び、締固めについては、Ｎｏ．７〜Ｎ．１３のいずれも、目標範囲を満たし、これらは、ほぼ同様のフレッシュ性状であった。
ダレ率、及び、締固めについては、Ｎｏ．７〜Ｎ．１３のいずれも、目標範囲を満たし、これらは、ほぼ同様のフレッシュ性状であった。
曲げ強度については、Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１１の結果から、消泡剤を添加することによって、また、その添加量が多い程、材齢１日での曲げ強度が大きくなることがわかった。
Ｎｏ７、Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１３の結果から、超早強ポルトランドセメントを用いた場合（Ｎｏ．１３）であっても、消泡剤を添加することによって、材齢１日での曲げ強度が大きくなることがわかった。
Ｎｏ．１４、Ｎｏ．１５の結果から、減水剤（ＳＰ１、ＳＰ２）を減水剤（ＳＰ３）に変更しても、消泡剤を添加することによって曲げ強度が大きくなることがわかった。
減水剤と共に消泡剤を配合したＮｏ７〜Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１５では、いずれも材齢１日での曲げ強度が４．５Ｎ／ｍｍ２以上であり、早期の交通開放を実現し得ることがわかった。
また、モルタルでは、減水剤に加えて消泡剤を配合しても、強度の向上にそれ程寄与しない（圧縮強度がそれ程向上しない）のに対し、ポーラスコンクリートでは、減水剤に加えて消泡剤を配合することによって、曲げ強度が顕著に増加する（強度の向上に顕著に寄与する）ことがわかった。
Ｎｏ７、Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１３の結果から、超早強ポルトランドセメントを用いた場合（Ｎｏ．１３）であっても、消泡剤を添加することによって、材齢１日での曲げ強度が大きくなることがわかった。
Ｎｏ．１４、Ｎｏ．１５の結果から、減水剤（ＳＰ１、ＳＰ２）を減水剤（ＳＰ３）に変更しても、消泡剤を添加することによって曲げ強度が大きくなることがわかった。
減水剤と共に消泡剤を配合したＮｏ７〜Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１５では、いずれも材齢１日での曲げ強度が４．５Ｎ／ｍｍ２以上であり、早期の交通開放を実現し得ることがわかった。
また、モルタルでは、減水剤に加えて消泡剤を配合しても、強度の向上にそれ程寄与しない（圧縮強度がそれ程向上しない）のに対し、ポーラスコンクリートでは、減水剤に加えて消泡剤を配合することによって、曲げ強度が顕著に増加する（強度の向上に顕著に寄与する）ことがわかった。
（実験例３）モルタルでの検討
（１）配合
使用材料を表８に示し、ベースのコンクリート配合（消泡剤抜き）を表９に示し、粗骨材を除いたモルタルの配合を表１０に示す。表１０において、％は、質量％である。
表８において、混和材（Ｐ）として、粉体状の減水剤（ＳＰ１）及び（ＳＰ２）と、無機系粉体とを予め混合したものを用いた。
なお、減水剤（ＳＰ１）は、(メタ)アクリル酸系ポリマーであり、減水剤（ＳＰ２）は、マレイン酸系ポリマーであり、混和材（Ｐ）において、(メタ)アクリル酸系ポリマー（ＳＰ１）とマレイン酸系ポリマー（ＳＰ２）との配合比は、質量比で、１：２であった。
使用材料を表８に示し、ベースのコンクリート配合（消泡剤抜き）を表９に示し、粗骨材を除いたモルタルの配合を表１０に示す。表１０において、％は、質量％である。
表８において、混和材（Ｐ）として、粉体状の減水剤（ＳＰ１）及び（ＳＰ２）と、無機系粉体とを予め混合したものを用いた。
なお、減水剤（ＳＰ１）は、(メタ)アクリル酸系ポリマーであり、減水剤（ＳＰ２）は、マレイン酸系ポリマーであり、混和材（Ｐ）において、(メタ)アクリル酸系ポリマー（ＳＰ１）とマレイン酸系ポリマー（ＳＰ２）との配合比は、質量比で、１：２であった。
（２）モルタルの製造
上記表１０に示す配合で１．５Ｌ／バッチなるように、各原料をホバートミキサ（ＨＯＢＡＲＴ社製）に投入した。具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ２〜Ｄ４）とを先に空練りした後、ＪＩＳ Ｒ ５２０１（２００９）に準拠して、各原料を投入し、練り混ぜを行った。さらに具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ２、Ｄ３）とを投入した後、低速（自転速度：毎分１４０±５回転、公転速度：６２±５回転）で１０秒間空練りし、水（Ｗ）、または、水（Ｗ）及び消泡剤（Ｄ４、Ｄ５）をさらに投入した後、低速で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、ミキサの回転を続けながら細骨材（Ｓ）をさらに投入して低速で３０秒間練り混ぜた後、高速（自転速度：毎分２８５±１０回転、公転速度：１２５±１０回転）で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、９０秒間停止し（最初の３０秒間で内部を掻き落とし）、この停止後、再び高速で６０秒間練り混ぜることによって、モルタルを製造した。
上記表１０に示す配合で１．５Ｌ／バッチなるように、各原料をホバートミキサ（ＨＯＢＡＲＴ社製）に投入した。具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ２〜Ｄ４）とを先に空練りした後、ＪＩＳ Ｒ ５２０１（２００９）に準拠して、各原料を投入し、練り混ぜを行った。さらに具体的には、セメント（Ｃ）と混和材（Ｐ）と消泡剤（Ｄ２、Ｄ３）とを投入した後、低速（自転速度：毎分１４０±５回転、公転速度：６２±５回転）で１０秒間空練りし、水（Ｗ）、または、水（Ｗ）及び消泡剤（Ｄ４、Ｄ５）をさらに投入した後、低速で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、ミキサの回転を続けながら細骨材（Ｓ）をさらに投入して低速で３０秒間練り混ぜた後、高速（自転速度：毎分２８５±１０回転、公転速度：１２５±１０回転）で３０秒間練り混ぜ、この練り混ぜ後、９０秒間停止し（最初の３０秒間で内部を掻き落とし）、この停止後、再び高速で６０秒間練り混ぜることによって、モルタルを製造した。
（３）試験
得られたＮｏ．１６〜Ｎｏ．３０のモルタルを用いて、下記表１１に示す試験項目について評価し、基準の配合（Ｎｏ．１６）と比較した。
試験結果のうち、粘度の降伏値を図８、塑性粘度を図９に示し、モルタルフローを図１０に示し、１５打フローを図１１に示し、曲げ強度（基準品（Ｎｏ．１６）の曲げ強度を１００としたときの各モルタルの曲げ強度の比率）を図１２に示し、圧縮強度（基準品（Ｎｏ．１６）の圧縮強度を１００としたときの各モルタルの圧縮強度の比率）を図１３に示す。
得られたＮｏ．１６〜Ｎｏ．３０のモルタルを用いて、下記表１１に示す試験項目について評価し、基準の配合（Ｎｏ．１６）と比較した。
試験結果のうち、粘度の降伏値を図８、塑性粘度を図９に示し、モルタルフローを図１０に示し、１５打フローを図１１に示し、曲げ強度（基準品（Ｎｏ．１６）の曲げ強度を１００としたときの各モルタルの曲げ強度の比率）を図１２に示し、圧縮強度（基準品（Ｎｏ．１６）の圧縮強度を１００としたときの各モルタルの圧縮強度の比率）を図１３に示す。
（４）試験結果
図８に示すように、Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．２１の結果から、消泡剤としてＳＮデフォーマー（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度の添加量までは降伏値が大きく変わらず、それより多い添加量では降伏値が大きくなる傾向にあり、ある程度の添加量であると、降伏値がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度の添加量までは降伏値が大きく変わらず、それより多い添加量では降伏値が大きくなる傾向にあり、ある程度以上の添加量であると、降伏値がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、降伏値が小さくなる傾向にあり、ある程度の添加量であると、降伏値がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、マスターエアを用いる場合と同様の傾向になると推察され得ることがわかった。
図８に示すように、Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．２１の結果から、消泡剤としてＳＮデフォーマー（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度の添加量までは降伏値が大きく変わらず、それより多い添加量では降伏値が大きくなる傾向にあり、ある程度の添加量であると、降伏値がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度の添加量までは降伏値が大きく変わらず、それより多い添加量では降伏値が大きくなる傾向にあり、ある程度以上の添加量であると、降伏値がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、降伏値が小さくなる傾向にあり、ある程度の添加量であると、降伏値がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、マスターエアを用いる場合と同様の傾向になると推察され得ることがわかった。
図９に示すように、Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．２１の結果から、消泡剤としてＳＮデフォーマー（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、塑性粘度が大きくなる傾向にあり、ある程度以上の添加量であると、塑性粘度がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、塑性粘度が大きくなる傾向にあり、ある程度以上の添加量であると、塑性粘度がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度までは塑性粘度が小さくなり、それよりも多くなると塑性粘度が大きくなる傾向にあり、ある程度の添加量であると、塑性粘度がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、マスターエアを用いる場合と同様の傾向になると推察され得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、塑性粘度が大きくなる傾向にあり、ある程度以上の添加量であると、塑性粘度がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度までは塑性粘度が小さくなり、それよりも多くなると塑性粘度が大きくなる傾向にあり、ある程度の添加量であると、塑性粘度がＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、マスターエアを用いる場合と同様の傾向になると推察され得ることがわかった。
図１０に示すように、Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．２１の結果から、消泡剤としてＳＮデフォーマー（粉体）を用いると、添加量が少ないときには若干モルタルフローが大きくなる傾向にあるものの、全体としては、モルタルフローがＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、添加量によらず、モルタルフローがＮｏ．１６（基準値）と同程度であることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、添加量によらず、モルタルフローがＮｏ．１６（基準値）と同程度であることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、モルタルフローがＮｏ．１６（基準値）よりも若干大きくなったものの、全体としては同程度になると推察され得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、添加量によらず、モルタルフローがＮｏ．１６（基準値）と同程度であることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、添加量によらず、モルタルフローがＮｏ．１６（基準値）と同程度であることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、モルタルフローがＮｏ．１６（基準値）よりも若干大きくなったものの、全体としては同程度になると推察され得ることがわかった。
図１１に示すように、Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．２１の結果から、消泡剤としてＳＮデフォーマー（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、１５打フローが小さくなる傾向にあり、ある程度の添加量であると、１５打フローがＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、１５打フローが小さくなる傾向にあり、全体として１５打フローがＮｏ．１６よりも小さいことがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度の添加量までは１５打フローが大きくなり、それよりも多い添加量では１５打フローが変わらなくなる傾向にあり、ある程度の添加量以下であると、１５打フローはＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、マスターエアを用いる場合と同様の傾向になると推察され得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、１５打フローが小さくなる傾向にあり、全体として１５打フローがＮｏ．１６よりも小さいことがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、消泡剤の添加量が多くなるにつれて、ある程度の添加量までは１５打フローが大きくなり、それよりも多い添加量では１５打フローが変わらなくなる傾向にあり、ある程度の添加量以下であると、１５打フローはＮｏ．１６（基準値）と同程度となり得ることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、マスターエアを用いる場合と同様の傾向になると推察され得ることがわかった。
図１２に示すように、Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．２９の結果から、消泡剤としてＳＮデフォーマー（粉体）、アデカネート（粉体）及びマスターエア（液体）のいずれを用いた場合であっても、添加量が少ない場合には曲げ強度が大きくなるものの、それよりも添加量が多くなると、一旦、曲げ強度が小さくなった後、添加量が多くなると共に曲げ強度が大きくなる傾向にあり、しかも、いずれもＮｏ．１６（基準値）よりも曲げ強度が大きくなる傾向にあることがわかった。また、シリコーン系消泡剤を用いると、Ｎｏ．１６（基準値）よりも曲げ強度が大きくなり得ることがわかった。
図１３に示すように、Ｎｏ．１６〜Ｎｏ．２１の結果から、消泡剤としてＳＮデフォーマー（粉体）を用いると、添加量が少ない場合には圧縮強度が大きくなり、それよりも添加量が多くなると、一旦、圧縮強度が小さくなった後、さらに添加量が多くなると圧縮強度が大きくなり、最終的に頭打ち（平衡状態）になる傾向にあることがわかった。また、添加量によらず、Ｎｏ．１６（基準値）よりも圧縮強度が大きくなる傾向にあることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、添加量が少ない場合には圧縮強度が大きくなるものの、それよりも添加量が多くなるにつれて、圧縮強度が小さくなり、多過ぎると圧縮強度がＮｏ．１６（基準値）よりも小さくなる傾向にあった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、少しの添加量で圧縮強度が大きくなった後、さらに添加量が多くなっても、圧縮強度が変わらず、頭打ちとなる傾向にあることがわかった。また、添加量によらず、Ｎｏ．１６（基準値）よりも圧縮強度が大きくなる傾向にあることがわかった。さらに、シリコーン系消泡剤を用いると、Ｎｏ．１６（基準値）よりも圧縮強度が大きくなり得ることがわかった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２２〜２５の結果から、消泡剤としてアデカネート（粉体）を用いると、添加量が少ない場合には圧縮強度が大きくなるものの、それよりも添加量が多くなるにつれて、圧縮強度が小さくなり、多過ぎると圧縮強度がＮｏ．１６（基準値）よりも小さくなる傾向にあった。
Ｎｏ．１６、Ｎｏ．２６〜３０の結果から、消泡剤として、マスターエア（液体）を用いると、少しの添加量で圧縮強度が大きくなった後、さらに添加量が多くなっても、圧縮強度が変わらず、頭打ちとなる傾向にあることがわかった。また、添加量によらず、Ｎｏ．１６（基準値）よりも圧縮強度が大きくなる傾向にあることがわかった。さらに、シリコーン系消泡剤を用いると、Ｎｏ．１６（基準値）よりも圧縮強度が大きくなり得ることがわかった。
（実験例４）ポーラスコンクリートでの検討
（１）配合
上記表８に示す材料を使用した。下記表１２に示すコンクリート配合（消泡剤抜き）に基づいて設定した、下記表１３に示すコンクリート配合を使用した。表１３において、％は、質量％である。
（１）配合
上記表８に示す材料を使用した。下記表１２に示すコンクリート配合（消泡剤抜き）に基づいて設定した、下記表１３に示すコンクリート配合を使用した。表１３において、％は、質量％である。
（２）ポーラスコンクリートの製造
上記表１３に示す配合で、２５Ｌ／バッチなるように、各粉体原料全てを二軸強制練りミキサ（関西機器社製）に投入し、３０秒間空練りした後、水、または、水と液体原料（Ｄ４）とを投入して１２０秒間練り混ぜた。得られた混練物を型枠（１００×１００×４００ｍｍの角柱型枠）に投入（打設）することによって、ポーラスコンクリートを製造した。
上記表１３に示す配合で、２５Ｌ／バッチなるように、各粉体原料全てを二軸強制練りミキサ（関西機器社製）に投入し、３０秒間空練りした後、水、または、水と液体原料（Ｄ４）とを投入して１２０秒間練り混ぜた。得られた混練物を型枠（１００×１００×４００ｍｍの角柱型枠）に投入（打設）することによって、ポーラスコンクリートを製造した。
（３）試験
得られたＮｏ．３１、３２のポーラスコンクリートを用いて、下記表１４に示す試験項目について評価した。
試験結果を下記表１５に示す。
得られたＮｏ．３１、３２のポーラスコンクリートを用いて、下記表１４に示す試験項目について評価した。
試験結果を下記表１５に示す。
（４）試験結果
ダレ率、及び、締固めについては、Ｎｏ．３１、３２のいずれも、目標範囲を満たし、これらは、ほぼ同様のフレッシュ性状であった。
ダレ率、及び、締固めについては、Ｎｏ．３１、３２のいずれも、目標範囲を満たし、これらは、ほぼ同様のフレッシュ性状であった。
曲げ強度については、Ｎｏ．３１、３２の結果から、粉体消泡剤及び液体消泡剤のいずれを添加しても、材齢１日での曲げ強度が目標範囲を満たすことがわかった。
Claims (3)
- 早強ポルトランドセメントと、粗骨材と、細骨材と、減水剤と、消泡剤と、水とを含有する組成物が硬化した、ポーラスコンクリート。
- 前記減水剤が、（メタ）アクリル酸系ポリマーと、マレイン酸系ポリマーとを含有する、請求項１に記載のポーラスコンクリート。
- 材齢１日での曲げ強度が、４．５Ｎ／ｍｍ２以上である、請求項１または２に記載のポーラスコンクリート。
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