JP2018202348A - 固液分離装置及び固液分離方法 - Google Patents

Abstract

【課題】粒子固形物の付着を増大させ、且つ洗浄時には不織布から効率よく粒子固形物を分離できる固液分離装置を提供する。
【解決手段】ジルコニウム系化成処理にて発生する粒子固形物を含む処理液２３が溜められる貯留槽１３と、貯留槽１３から処理液２３が供給される分離槽１５を備え、不織布２７で樹脂ネット５９を挟んで板状とした不織布ユニット２９を、分離槽内の処理液２３に浸漬し、不織布２７を表裏方向に移動させることで粒子固形物を付着させるとともに粒子固形物が減らされた処理液をオーバーフローさせた後、分離槽１５で発生させた気泡６５及び共液６７を不織布２７に衝突させ、離脱させた粒子固形物を処理液に分散させて濃縮スラリーとする分離部２５と、分離槽１５から排出される濃縮スラリーを溜めるスラリー貯留槽１９と、シート状のフィルター１０３を通過するろ過水を槽外部へ排出し、脱水ケーキ１１７を得るろ過分離機２１と、を備える。
【選択図】 図１

Description

本発明は、固液分離装置及び固液分離方法に関する。

自動車車体等の塗装前処理として、金属表面にリン酸亜鉛皮膜を形成する化成処理（リン酸亜鉛処理）が行われる（例えば特許文献１参照）。リン酸亜鉛処理は亜鉛系めっき材やアルミニウム合金材のみならず、鉄鋼材料にも有効であり、各種塗装、特にカチオン電着塗装を施す場合の下地処理として好適である。リン酸亜鉛処理では、化成処理槽の底部にはリン酸亜鉛化合物を主体とする多量の化成スラッジが堆積する。リン酸亜鉛化合物は富栄養化元素のリンを成分として含むことから、環境上の観点より敬遠されつつある。

これに対してジルコニウム系化成処理は、各種材料に必要量の皮膜を形成することができ、耐食性及び塗膜密着性等を向上させることができ、さらに環境に対する負荷も少なくすることができる。

従来、リン酸亜鉛処理で堆積する粒子径２０μｍ程度の化成スラッジの除去には、加圧ろ過処理装置が好適に用いられていた。

ところが、ジルコニウム系化成処理で発生する化成スラッジには、０．１〜５μｍの粒子が６１．２６％、５〜１０μｍの粒子が３０．９８％と非常に微細な水酸化鉄等の粒子固形物が含まれている。この化成スラッジを含んだ処理液は沈降が遅く、ろ過性が悪い。このため、従来の加圧ろ過処理装置では、多量に処理ができない問題がある。すなわち、それらの粒子固形物を含む処理液を、従来の加圧ろ過機においてろ過分離すると、加圧ろ過中に直ちにろ過面が目詰まり状態となり、ろ過量が急激に減少する。その状態で加圧エアーによる脱水工程に移ると、ろ過量が減少していることから、ろ過室内の液を処理するために、非常に長時間を必要とする。

そこで、ジルコニウム系化成処理にて発生する処理液から粒子固形物を分離する処理において、簡素な構造で処理量を増やす固液分離装置及び固液分離方法が提案された（特許文献２参照）。この固液分離装置は、廃液槽から処理液が供給される分離槽を備え、上辺部のみ支持し吊り下げ状態とされ、透過性能として水頭圧５０ｍｍでのバブルポイント平均孔径が３０〜３３μｍの面状の短繊維不織布よりなる不織布を、鉛直方向に沿う方向で分離槽内の処理液に浸漬し、表裏面に処理液をぶつける方向に不織布を表裏方向に移動させることで処理液に含まれる粒子固形物を不織布の繊維に付着させた後、分離槽の処理液内で発生させた気泡を不織布に衝突させ、且つ不織布を処理液に対して昇降動作させて処理液から離脱させた粒子固形物を分離槽の底部に濃縮スラリーとして沈殿させるとともに、粒子固形物が減らされた処理液を分離槽からオーバーフローさせる分離部を有する。この固液分離装置によれば、ジルコニウム系化成処理にて発生する処理液から粒子固形物を分離する処理において、簡素な構造で処理量を増やすことができた。

特開２００２−５２３９９号公報 特開特開２０１６−２２４２２号公報

しかしながら、従来の固液分離装置及び固液分離方法は、表裏面に処理液をぶつけるための不織布の表裏方向の移動が、揺らぎによるものであった。揺らぎは、不織布自体の柔軟性を利用して行われていたが、ある程度の粒子固形物が捕捉された後には、その揺らぎの勢いで粒子固形物の一部が不織布から離脱してしまう場合がある。また、粒子固形物を捕捉する不織布について、処理液が通過することを前提に考慮して透過性能を重視していたが、透過性能だけではなく、粒子固形物の捕捉のさらなる向上を望んでおり、さらには、粒子固形物の付着を仮に増大させることができた場合には、多量の粒子固形物を迅速に不織布から分離させ洗浄したい新たな要請がある。

本発明は上記状況に鑑みてなされたもので、その目的は、粒子固形物の付着を増大させて処理能力を高め、且つ洗浄時には不織布から効率よく粒子固形物を分離でき、処理量を増やすことのできる固液分離装置及び固液分離方法を提供することにある。

次に、上記の課題を解決するための手段を、実施の形態に対応する図面を参照して説明する。
本発明の請求項１記載の固液分離装置１１は、ジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物を液体に含む処理液２３が溜められる貯留槽１３と、
前記貯留槽１３から前記処理液２３が供給される分離槽１５を備え、短繊維よりなる少なくとも２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟んで略板状とした不織布ユニット２９を、上辺部のみを支持して鉛直方向に沿う方向で前記分離槽内の処理液２３に浸漬し、表裏面に前記処理液２３をぶつける方向に前記不織布２７を表裏方向に移動させることで前記処理液２３に含まれる前記粒子固形物を前記不織布２７の繊維に付着させるとともに、前記粒子固形物が減らされた前記処理液２３を前記分離槽１５からオーバーフローさせた後、前記分離槽１５の処理液内で発生させた気泡６５及び共液６７を前記不織布２７に衝突させ、前記処理液２３から離脱させた前記粒子固形物を前記分離槽１５内に残る処理液２３に前記粒子固形物の濃度を高めて濃縮スラリーとさせる分離部２５と、
前記分離部２５の前記オーバーフローによって流出した前記処理液２３を前記貯留槽１３へ戻す還流部３５と、
前記分離槽１５に配管接続され、前記還流部３５にて前記貯留槽１３に前記処理液２３を戻すことを所定時間繰り返した後に、前記分離槽１５から前記処理液２３の一部とともに排出される前記濃縮スラリーを溜めるスラリー貯留槽１９と、
槽下部にシート状のフィルター１０３を水平に備えて前記スラリー貯留槽１９からの前記濃縮スラリーが供給されるろ過室９３を有し、前記フィルター１０３を通過するろ過水を槽外部へ排出し、徐々に残渣をフィルター上に溜めて脱水ケーキ１１７を得るろ過分離機２１と、
を備えることを特徴とする。

この固液分離装置１１では、ジルコニウム系化成処理にて発生した処理液２３が貯留槽１３に溜められる。貯留槽１３に溜められた処理液２３は、分離部２５の分離槽１５に送られる。分離部２５は、供給された処理液２３が所定量になると、処理液２３をオーバーフローさせる。オーバーフローした処理液２３は、貯留槽１３へと再び戻される。
この処理液２３の循環系において、分離部２５では、処理液中に鉛直に吊り下げられ浸漬した不織布ユニット２９が表裏方向に移動される。不織布ユニット２９が移動されると、処理液２３が不織布２７に当たり、処理液２３の一部分が不織布２７を透過するとともに処理液２３に含まれる粒子固形物が不織布２７の繊維に付着する（捕捉される）。この透過と付着が繰り返され、不織布２７に粒子固形物が堆積して、処理液２３から粒子固形物が分離される。
従来、表裏面に処理液をぶつけるための不織布の表裏方向の移動は、不織布自体の柔軟性・可撓性も相まって揺らぎによるものであった。このため、揺らぎの勢いで粒子固形物が不織布から離脱してしまう場合もあった。これに対し、本構成の不織布ユニット２９は、２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟み、互いを固定させて略板状となる。不織布ユニット２９の不織布２７は、撓みすぎず、可撓性のあるものの真直な板のような状態を保って、処理液２３に当たる。これにより、不織布２７がフィルター板のようになり、不織布両面の全面で処理液２３を受けることが可能となる。また、不織布自体の揺らぎによる捕捉された粒子固形物の離脱も抑制される。そして、この粒子固形物が減らされた処理液２３が分離槽１５からオーバーフローすることとなる。オーバーフローした処理液２３は、貯留槽１３に戻され、これが繰り返される。
不織布２７に付着する粒子固形物が所定量、或いは不織布ユニット２９の動作時間が所定時間経過となると、処理液２３中に下部から気泡６５及び共液６７が発生され、同時に不織布ユニット２９を表裏方向に移動させる。この気泡６５及び共液６７は、噴流となって不織布２７に勢いよく直接当たることで、不織布２７に付着した粒子固形物が、気泡６５及び共液６７の衝突により不織布２７から離脱し分離槽１５内に残る処理液２３に分散する。すなわち、従来の気泡の接触及び不織布の昇降動作による受動的な離脱よりも、衝突エネルギーによる能動的な離脱作用が得られる。また、この気泡６５及び共液６７の衝突に加え、不織布ユニット２９が表裏方向に移動することで不織布２７からの粒子固形物の離脱が促進される。離脱した粒子固形物は、分離槽１５にて処理液２３中に分散されることとなり、この処理液２３は粒子固形物濃度が高い濃縮スラリーとなる。
分離槽１５内の粒子固形物が所定量となったなら、例えば、オーバーフローする処理液の濁度が所定の数値を上回り粒子固形物の分離が促進されない、或いは、分離槽１５内の処理液２３の濁度などが所定の数値に達したなら、分離槽１５から処理液２３がスラリー貯留槽１９へ排出される。分離槽１５から排出される処理液２３は、不織布２７から分離された粒子固形物が高濃度となる処理液２３となり、濃縮スラリーとなって排出され、スラリー貯留槽１９へ送られる。
濃縮スラリーは、スラリー貯留槽１９に溜められた後、ろ過分離機２１のろ過室９３に送られる。濃縮スラリーが供給されたろ過室９３では、底部のフィルター１０３を通過して、槽外部へろ過水が排出される。フィルター上に捕捉された粒子固形物の厚みが所定厚となったなら、残液が処理される通気脱水が行われて、脱水ケーキ１１７が得られる。脱水ケーキ１１７は、ろ過室９３が開放され、フィルター１０３とともにろ過室外部へ排出され、固液分離の処理が終わる。

本発明の請求項２記載の固液分離装置１１は、請求項１記載の固液分離装置１１であって、
前記不織布２７及び前記樹脂ネット５９が、四角枠状の剛性を有するフレーム４７の内方に、フレーム上辺部からフレーム表裏面と平行な方向で着脱自在に装着されることを特徴とする。

この固液分離装置１１では、２枚の不織布２７が樹脂ネット５９を挟む構成とすることで過度に撓みにくくなるとともに、この積層状態の不織布２７及び樹脂ネット５９は、さらに四角枠状の剛性を有するフレーム４７の内方に収容されることにより、４辺が挟持されて屈曲することなく略板状に保持される。これにより、不織布２７は、腰の無いような揺らぎが抑制される。また、樹脂ネット５９を挟んで積層された不織布２７及び樹脂ネット５９は、一体となってフレーム上辺部からの挿入引き出しが容易となる。

本発明の請求項３記載の固液分離装置１１は、請求項２記載の固液分離装置１１であって、
前記フレーム４７の少なくとも一方の面には、上下方向に延在する一対の平行な可動供給管５５が固定され、
前記可動供給管５５には、前記処理液２３を供給する吐出口５７が、不織布表面に沿って相互に対向する向きで且つ前記可動供給管５５の長手方向に沿って複数設けられていることを特徴とする。

この固液分離装置１１では、一対の平行な可動供給管５５から相互に対向する向きで放出した処理液２３は、不織布ユニット２９の不織布表面に沿って流れる。このとき、可動供給管５５は、不織布ユニット２９のフレーム４７に固定されているため、不織布ユニット２９と一体に揺動する。このため、不織布ユニット２９が一方の面に往動揺動されると、可動供給管５５から放出した処理液２３は、即座に不織布表面にぶつかる。すなわち、処理液２３の一部分が不織布２７を透過するとともに処理液２３に含まれる粒子固形物が不織布２７の繊維に付着する（捕捉される）。従って、分離槽１５の全体に拡散して希釈される前の高濃度の処理液２３を不織布ユニット２９の近傍に供給でき、粒子固形物をより効率よく捕捉することが可能となる。

本発明の請求項４記載の固液分離装置１１は、請求項１〜３のいずれか１つに記載の固液分離装置１１であって、
前記不織布２７は、目付が４００〜６００ｇ／ｍ² であり、且つ異なる繊維径の繊維が複数組み合わされていることを特徴とする。

この固液分離装置１１では、不織布２７が、細い繊維と太い繊維、すなわち異なる繊維径の繊維が混合されて構成される。この不織布２７は、嵩密度を小さく設定することが可能となり、隙間を生み出し、処理液２３の通過量を増やすことができる。また、洗浄する際、入り込んだ粒子固形物を離脱させやすくできる。さらに、嵩密度を小さく設定することにより、厚みを増やすことができる。これにより、不織布ユニット２９の不織布２７は、粒子固形物の捕捉量が増え、時間経過で処理能力が低下しにくくなり、従来に比べ多くの処理液２３を安定して処理できるようになる。

本発明の請求項５記載の固液分離装置１１は、請求項１〜４のいずれか１つに記載の固液分離装置１１であって、
前記分離槽１５の底部には前記不織布ユニット２９の下辺部に沿う方向で複数の平行な気液混合噴射管６９が設けられ、
前記気液混合噴射管６９には、上方に向けて前記気泡６５と前記共液６７を噴射する気水ノズル７１が前記気液混合噴射管６９の長手方向に沿って複数設けられていることを特徴とする。

この固液分離装置１１では、不織布ユニット２９の下辺部に沿って配置された気液混合噴射管６９の気水ノズル７１から、気泡６５と共液６７とが噴射される。噴射された気泡６５及び共液６７は、放射状に拡がり、不織布表面に衝突する。また、この際、不織布ユニット２９は、揺動されるので、不織布表面に対する噴流の衝突角度が変化し、付着した粒子固形物はより離脱しやすくなる。

本発明の請求項６記載の固液分離方法は、ジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物を液体に含む処理液２３を貯留槽１３に溜める処理液貯留工程と、
前記貯留槽１３から前記処理液２３が分離槽１５に供給され、短繊維よりなる少なくとも２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟んで略板状とした不織布ユニット２９を、上辺部のみを支持して鉛直方向に沿う方向で前記分離槽内の処理液２３に浸漬し、表裏面に前記処理液２３をぶつける方向に前記不織布２７を表裏方向に移動させることで前記処理液２３に含まれる前記粒子固形物を前記不織布２７の繊維に付着させるとともに、前記粒子固形物を減らされた前記処理液２３を前記分離槽１５からオーバーフローさせた後、前記分離槽１５の処理液内で発生させた気泡６５及び共液６７による噴流を前記不織布２７に衝突させ、且つ前記不織布ユニット２９を鉛直方向に沿う停止位置から往動揺動角より小さい復動揺動角で繰り返し往復させて前記処理液２３から離脱させた前記粒子固形物を前記分離槽１５内に残る処理液に前記粒子固形物を分散させて濃度を高め、濃縮スラリーとさせる前段分離工程と、
前記分離槽１５の前記オーバーフローによって流出した前記処理液２３を一時的に還流槽１７に溜めながら前記貯留槽１３へ戻す処理液還流工程と、
前記分離槽１５に配管接続され、前記処理液還流工程にて前記貯留槽１３に前記処理液２３を戻すことを所定時間繰り返した後に、前記分離槽１５から前記処理液２３の一部とともに排出される前記濃縮スラリーをスラリー貯留槽１９に溜めるスラリー貯留工程と、
槽下部にシート状のフィルター１０３を水平に備えて前記スラリー貯留槽１９からの前記濃縮スラリーが供給されるろ過室９３を用いて、前記フィルター１０３を通過するろ過水を槽外部へ排出し、徐々に残渣をフィルター上に溜めて脱水ケーキ１１７を得るろ過分離工程と、
を含むことを特徴とする。

この固液分離方法では、ジルコニウム系化成処理にて発生した処理液２３が貯留槽１３に溜められる。貯留槽１３に溜められた処理液２３は、分離部２５の分離槽１５に送られる。分離部２５は、供給された処理液２３が所定量になると、処理液２３をオーバーフローさせる。オーバーフローした処理液２３は、貯留槽１３へと再び戻される。
この処理液２３の循環系において、分離部２５では、処理液中に鉛直に吊り下げられ浸漬した不織布ユニット２９が表裏方向に移動される。不織布ユニット２９が移動されると、処理液２３が不織布２７に当たり、処理液２３の一部分が不織布２７を透過するとともに処理液２３に含まれる粒子固形物が不織布２７の繊維に付着する（捕捉される）。この透過と付着が繰り返され、不織布２７に粒子固形物が堆積して、処理液２３から粒子固形物が分離される。
従来、表裏面に処理液をぶつけるための不織布の表裏方向の移動は、不織布自体の柔軟性・可撓性も相まって揺らぎによるものであった。このため、揺らぎの勢いで粒子固形物が不織布から離脱してしまう場合があった。これに対し、本構成の不織布ユニット２９は、２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟み、互いを固定させて略板状となる。不織布ユニット２９の不織布２７は、撓みすぎず、真直な板のような状態を保って、処理液２３に当たる。これにより、不織布２７がフィルター板のようになり、不織布両面の全面で処理液２３を受けることが可能となる。また、不織布自体の揺らぎによる捕捉された粒子固形物の離脱も抑制される。
そして、この粒子固形物が減らされた処理液２３が分離槽１５からオーバーフローすることとなる。オーバーフローした処理液２３は、貯留槽１３に戻され、これが繰り返される。
不織布２７に付着する粒子固形物が所定量、或いは不織布２７の動作時間が所定時間経過となると、処理液中に下部から気泡６５及び共液６７が発生される。この気泡６５及び共液６７は、噴流となって不織布２７に直接当たることで、不織布２７に付着した粒子固形物が、気泡６５及び共液６７の衝突により不織布２７から離脱し分離槽１５内に残る処理液２３中に分散する。すなわち、従来の気泡６５の接触及び昇降動作による受動的な離脱よりも、衝突エネルギーによる能動的な離脱作用が得られる。
また、この気泡６５及び共液６７の衝突に加え、不織布ユニット２９が表裏方向に移動することで不織布２７からの粒子固形物の離脱が促進される。離脱した粒子固形物は、分離槽１５内にて処理液２３中に分散されることとなり、この処理液２３は粒子固形物の濃度が高い濃縮スラリーとなる。
分離槽１５内の粒子固形物が所定量となったなら、例えば、オーバーフローする処理液の濁度が所定の数値を上回り粒子固形物の分離が促進されない、或いは、分離槽内の処理液２３の濁度などが所定の数値に達したなら、分離槽１５から処理液２３がスラリー貯留槽１９へ排出される。分離槽１５から排出される処理液２３は、不織布２７から分離された粒子固形物によって高濃度となる処理液となり、これが濃縮スラリーとなって排出され、スラリー貯留槽１９へ送られる。
濃縮スラリーは、スラリー貯留槽１９に溜められた後、ろ過分離機２１のろ過室９３に送られる。濃縮スラリーが供給されたろ過室９３では、底部のフィルター１０３を通過して、槽外部へろ過水が排出される。フィルター上に捕捉された粒子固形物の厚みが所定厚となったなら、残液が処理される通気脱水が行われ、脱水ケーキ１１７が得られる。脱水ケーキ１１７は、ろ過室９３が開放され、フィルター１０３とともにろ過室外部へ排出され、固液分離の処理が終わる。

本発明に係る請求項１記載の固液分離装置によれば、粒子固形物の付着を増大させて処理能力を高め、且つ洗浄時には不織布から効率よく粒子固形物を分離できる。

本発明に係る請求項２記載の固液分離装置によれば、不織布両面の全面で処理液を受けることが可能となり、粒子固形物の付着を増やすることができる。また、不織布の交換を容易にすることができる。

本発明に係る請求項３記載の固液分離装置によれば、供給された直後の処理液を、最初に不織布にぶつけることができ、粒子固形物を効率よく不織布に付着させることができる。

本発明に係る請求項４記載の固液分離装置によれば、繊維径を複数種類とし、従来の不織布と比べて密度を下げた構成とすることにより、処理液の通過量が増え、粒子固形物の付着を増やすことができる。

本発明に係る請求項５記載の固液分離装置によれば、従来、気泡のみを不織布に衝突させていたよりも、気泡及び共液を、揺動する不織布に直接衝突させて粒子固形物を離脱できるので、洗浄能力を増大させることができる。

本発明に係る請求項６記載の固液分離方法によれば、粒子固形物の付着を増大させて処理能力を高め、且つ洗浄時には不織布から効率よく粒子固形物を離脱できる。

本発明の実施形態に係る固液分離装置の全体を概略的に表した構成図である。 図１に示した分離部の正面図である。 図１に示した分離部の側面図である。 不織布ユニットの揺動機構部の側面図である。 図３に示した不織布ユニットの斜視図である。 図５に示した不織布ユニットの分解斜視図である。 比較例としての従来品の不織布の拡大図である。 図５に示した不織布の拡大図である。 図２に示した気液混合噴射管の断面図である。 粒子固形物の離脱時における往動揺動角及び復動揺動角の説明図である。 ろ過分離機の一部分を切り欠いた正面図である。 実施例に用いた浸漬揺動式粒子捕捉テスト機の全体を概略的に表した構成図である。 実施例の固液分離方法の手順を表す工程図である。 処理液の濃度と透過度の相関図である。 捕捉限界処理量を検証した説明図である。 不織布の能力の比較を行った説明図である。 洗浄効率の比較を共液の有無別で行った説明図である。 洗浄効率の比較を気泡の有無別で行った説明図である。 ろ過分離機の能力の比較を行った説明図である。

以下、本発明に係る実施形態を図面を参照して説明する。
図１は本発明の実施形態に係る固液分離装置１１の全体を概略的に表した構成図である。
本実施形態に係る固液分離装置１１は、貯留槽１３と、分離槽１５と、還流槽１７（図１７参照）と、スラリー貯留槽１９と、ろ過分離機２１とを有する。

貯留槽１３は、処理液２３が溜められる。この処理液２３は、自動車車体等の塗装前処理として行われるジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物（溶質）を液体（溶媒）に含んでいる。

分離部２５は、処理液２３が供給される分離槽１５と、分離槽１５内の処理液２３に浸漬され処理液２３に含まれる粒子固形物を付着させる不織布２７（図５参照）を有した面状の不織布ユニット２９と、不織布２７の表裏面に処理液２３をぶつける方向に不織布ユニット２９を移動させる不織布ユニット揺動機構３１と、を主要な構成として有している。分離槽１５には、不織布２７への付着により粒子固形物が減量された処理液２３（ろ液）を分離槽１５から排出するオーバーフロー排出口３３が設けられる。

分離槽１５には、貯留槽１３から処理液２３が供給される。分離槽１５のオーバーフロー排出口３３から排出された処理液２３は、還流部３５（図３参照）の還流槽１７に一旦貯留される。貯留槽１３の処理液２３は、貯留槽１３と分離槽１５とを接続する供給管３７に設けられた移送ポンプ３９によって分離槽１５に供給される。固液分離装置１１では、粒子固形物を分離した後の処理液２３は、還流槽１７から再び貯留槽１３へ戻されて（図１の矢印）再利用される。

図２は図１に示した分離部２５の正面図、図３は図１に示した分離部２５の側面図である。
不織布２７は、不織布ユニット２９として分離槽１５の上方で吊り持ちされている。本実施の形態では、処理液２３の流出方向（図３の還流部３５へ向かう方向）に所定間隔を開けて、複数、例えば図示のような８つの不織布ユニット２９が設けられている。不織布ユニット２９は支持桟４１を有し、この支持桟４１がカム機構部４３を介して不織布ユニット揺動機構３１に接続される。カム機構部４３は、支持桟４１を、支持桟４１の延在方向に直交する水平方向（図３の矢印ａ方向）に往復移動させる。

図４は不織布ユニット２９の揺動機構部の側面図である。
不織布ユニット揺動機構３１は、揺動モータ４５を備える。揺動モータ４５は、所定回転角度での往復回転を可能とする。揺動モータ４５の駆動軸は、カム機構部４３に接続される。不織布ユニット２９は、カム機構部４３により支持桟４１が矢印ａ方向に往復移動されることにより、支持桟近傍の図４の紙面垂直方向の揺動中心Ｃｐを中心に所定角度で揺動するように構成されている。つまり、不織布ユニット２９の移動は、揺動軸を中心としたスイング移動となる。

この不織布ユニット２９の揺動は、粒子固形物の付着時と、離脱時とで異なる。付着時には、図４に示すように、鉛直方向の停止位置から一旦、３０度に往動揺動（正回転）された後、６０度で復動揺動（逆回転）されて後はこれを繰り返す。すなわち、不織布ユニット２９は、鉛直方向の停止位置を対称に往動揺動角６０度、復動揺動角６０度でスイング移動する。本明細書においては、この付着時のスイング移動は、「対称スイング移動」とも称す。なお、不織布ユニット２９は、粒子固形物の離脱時には、後述するように非対称にスイング移動する。

不織布ユニット２９を同方向に移動させる機構は、カム機構部４３に限定されるものではなく、同方向への移動を可能とするものであれば、この他、シリンダー機構、リンク機構、ピニオンラック機構等であってもよい。

図５は図３に示した不織布ユニット２９の斜視図である。
本実施形態の不織布ユニット２９は、支持桟４１が、矩形枠状のフレーム４７のフレーム上辺部に固定される。支持桟４１の上面は、ヒンジ４９により固定された蓋５１により開閉自在となる。不織布ユニット２９は、この蓋５１を開くことにより、支持桟４１の着脱開口部５３から不織布２７を着脱自在としている。

固液分離装置１１では、不織布ユニット２９におけるフレーム４７の一方の面に、上下方向に延在する一対の平行な可動供給管５５が固定される。可動供給管５５は、基端が供給管３７に接続され、先端が閉塞される。この可動供給管５５には、処理液２３を供給する吐出口５７が、不織布２７表面に沿って相互に対向する向きで、且つ可動供給管５５の長手方向に沿って複数設けられている。

図６は図５に示した不織布ユニット２９の分解斜視図である。
不織布ユニット２９に装着される不織布２７は、短繊維よりなる少なくとも２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟んで略板状となる。２枚の不織布２７は、樹脂ネット５９の両面に接着剤により固定される。接着剤は、例えばホットメルト接着剤とされ、図６に示すように樹脂ネット５９の表裏に略田字状に接着剤６０が塗布され、不織布２７と接着固定される。この不織布２７と樹脂ネット５９の積層体は、所定の剛性を有した略板状となる。板状となった不織布２７及び樹脂ネット５９は、四角枠状の剛性を有するフレーム４７の内方に、フレーム上辺部からフレーム表裏面と平行な方向で着脱自在に装着される。このため、不織布２７及び樹脂ネット５９は、フレーム４７に対して着脱が容易となっている。

樹脂ネット５９としては、例えば大日本プラスチック株式会社製のトリカルネット（登録商標）の呼称Ｎ−４８１を好適に用いることができる。このトリカルネットＮ−４８１は、網目の大きさが縦横７．５ｍｍ、遮蔽率４０％となる。

不織布ユニット２９は、上辺部のみを支持して鉛直方向に沿う方向で分離槽内の処理液２３に浸漬し、表裏面に処理液２３をぶつける方向に不織布２７が表裏方向に移動されることで、処理液２３に含まれる粒子固形物を不織布２７の繊維に付着させる。

処理液中に吊り下げられた不織布ユニット２９は、不織布２７が表裏及び周囲に配置されたフレーム４７でガイドされ、浮力や水流によって不織布２７が捲れなくなる。また、不織布ユニット２９は、フレーム上辺部に伝達された移動力が下辺部まで効率よく伝播されるようになっている。これにより、不織布ユニット２９の移動時、剛性の高いフレーム４７に不織布２７が挟まれることで、ろ過面積に寄与しなくなる捲れの発生を防止することができる。

図７は比較例としての従来品の不織布の拡大顕微鏡写真である。
従来用いられていた不織布は、繊維径が細く、全て同一径のものが使用されていた。具体的には、目付が６０ｇ／ｍ² 、厚みが０．５６ｍｍ、嵩密度が１０７ｋｇ／ｍ³ 、繊維径が１．４ｄ（デニール）、材質がポリエステルとレーヨン製であった。

図８は図５に示した不織布２７の拡大顕微鏡写真である。
これに対し、本構成例の不織布ユニット２９において使用される不織布２７は、異なる繊維径の繊維が組み合わされている。具体的には、目付が４００〜６００ｇ／ｍ² 、厚みが１５ｍｍ、嵩密度が３０〜３５ｋｇ／ｍ³ 、繊維径が４，１５，２８ｄ（デニール）の３種類、材質がポリエステルである。異なる繊維径の組合せは、２８ｄが５０％、１５ｄが２０％、４ｄが３０％の比率としている。

後述の実施例で示すように、上記本構成例での不織布２７は、異なる繊維径の繊維を混合させて構成され、単一の繊維径の繊維のみで不織布を構成する従来品と異なり、太い繊維径の繊維が不織布としてのボリュームや剛性を維持し、繊維間を広げることが可能となって、そこに細い繊維径の繊維が絡み、繊維同士の隙間を好ましい距離として、すなわち好ましい嵩密度となって所定の厚みで構成されることとなる。これにより、従来品の不織布に比べて粒子固形物の捕捉量を増やすことができ、処理液２３の通過量も増え、且つ粒子固形物の離脱が容易となる。すなわち、処理量が従来のおよそ２倍になり、洗浄後の不織布に粒子固形物が残留しにくくなる。そのため、繰り返しによる捕捉処理が安定して持続されるようになっている。

本実施形態の分離槽１５の底部は、図２に示すように、中央部が低いＶ字形状のドレンパン６１となる。この底部には、残渣ドレン口６３が設けられている。不織布２７から離脱させた粒子固形物を排除する際、槽内に沈降している粒子固形物を、残渣ドレン口６３を開くことで、不織布２７に再付着させずに効率良く排出できるように構成されている。底部に排出残りが生じた場合には、処理液供給口からの処理液２３の供給によって洗浄が可能となる。これにより、分離槽１５の底部に溜まった化成スラッジを、処理液供給口から供給した処理液２３によって容易且つ迅速に残渣ドレン口６３から排出除去することができる。

分離槽１５は、処理液内で発生させた気泡６５（図９参照）及び共液６７（図９参照）を不織布２７に衝突させる。これにより、不織布２７から粒子固形物を離脱させ、分離槽１５内の処理液に分散させ、この処理液を粒子固形物濃度の高い濃縮スラリーとする。

図９は図２に示した気液混合噴射管６９の断面図である。
固液分離装置１１は、分離槽１５の底部に、不織布ユニット２９の下辺部に沿う方向で複数の平行な気液混合噴射管６９が設けられる。本構成例では、１枚の不織布ユニット２９の表裏面側に気液混合噴射管６９が配置される。従って、図３に示すように、８枚の不織布ユニット２９に対し、９本の気液混合噴射管６９が交互に配設される。それぞれの気液混合噴射管６９は、上方に向けて気泡６５と共液６７を噴射する気水ノズル７１が、気液混合噴射管６９の長手方向に沿って複数（本構成例では図２に示すように１０個）設けられている。

気液混合噴射管６９は、二重管となっている。外管７３は、基端から共液６７が供給され、先端が管用ストッパ継手７５により閉塞される。外管７３の基端は、後述の共液循環配管８１に接続される。共液循環配管８１は、後述の共液循環ポンプ８３を駆動することにより分離槽１５の処理液２３を共液として外管７３に圧送する。従って、不織布ユニット２９は、処理液２３を共液として共洗いされる。共洗いは、分離槽１５の濃度に影響を与えず、処理対象以外の物質の混入を防いで不織布ユニット２９を洗浄できる。この外管７３の内部は、気水ノズル７１により管外に開口する。内管７７は、管用ストッパ継手７５を貫通して、貫通先端が閉塞される。この内管７７には、エアーが供給される。内管７７には、延在方向に沿って複数のエアー噴出口７９が穿設される。この気液混合噴射管６９は、外管７３に共液６７が供給され、同時に内管７７にエアーが供給される。外管７３内では、共液６７とエアーとが混合され、それぞれの気水ノズル７１から気泡６５及び共液６７の混合流体が噴流となって吐出される。気水ノズル７１は、この噴流を５０度程度の放射角度で上方向に吐出させる。

図１０は粒子固形物の離脱時における往動揺動角及び復動揺動角の説明図である。
固液分離装置１１は、不織布ユニット揺動機構３１の揺動モータ４５により、不織布ユニット２９がスイング移動される。上記のように、このスイング移動は、粒子固形物の付着時では、鉛直方向を中心に往動揺動角６０度、復動揺動角６０度で鉛直方向の停止位置を中央にして対称スイング移動する。一方、粒子固形物の離脱時には、図１０に示すように、不織布ユニット２９を鉛直方向の停止位置に対し非対称でスイング移動させる。本明細書においては、この離脱時における非対称でのスイング移動は、非対称スイング移動とも称す。

非対称スイング移動は、図１０に示すように、不織布ユニット２９の鉛直方向の停止位置を開始位置とする。揺動が開始されると、不織布ユニット２９は、先ず、往動揺動角３０度、復動揺動角度でスイング移動する。次いで復動停止位置から往動揺動角３０度、復動揺動角度２０度でスイング移動する。これが例えば６０度の角度まで繰り返される。往動揺動角６０度に達すると、復動揺動角３０度でスイング移動する。次いで、往動揺動角２０度、復動揺動角３０度で、複動揺動角６０度になるまでスイング移動が繰り返される。複動揺動角６０度になると、再び往動揺動角３０度、復動揺動角２０度となってスイング移動が繰り返されることになり、１２０度の範囲内で不織布ユニット２７を揺動させる。

この離脱時での非対称スイング移動は、不織布ユニット２９が、往動開始位置に戻らない。すなわち、往動方向の後方側に、不織布ユニット２９の非接触領域が徐々に増加する。非対称スイング移動では、非接触領域で離脱している粒子固形物が、不織布２７に再付着しにくくなっている。これにより、分離槽１５は、粒子固形物の離脱時に、不織布ユニット２９を非対称スイング移動させることにより、粒子固形物の離脱能力を高めている。

還流部３５は、分離槽１５のオーバーフローによって流出した処理液２３を一時的に還流槽１７に溜めながら貯留槽１３へ戻す。この還流により、分離槽１５内での分離処理をより確実に行え、処理液２３中の粒子固形物の濃縮スラリーの濃度を大きくする。

分離槽１５と気液混合噴射管６９とは共液循環配管８１により接続される。共液循環配管８１には、共液６７を気液混合噴射管６９へ送る共液循環ポンプ８３が設けられる。

分離槽１５とスラリー貯留槽１９とはスラリー貯留配管８５により接続される。スラリー貯留配管８５には、濃縮スラリーをスラリー貯留槽１９へ送るスラリー排出ポンプ８７が設けられる。これにより、スラリー貯留槽１９は、分離槽１５の底部に配管接続され、底部から処理液２３とともに優先的に排出される濃縮スラリーを溜める。

スラリー貯留槽１９とろ過分離機２１とは濃縮スラリー供給管８９により接続される。濃縮スラリー供給管８９には、濃縮スラリーをろ過分離機２１へ送るスラリー供給ポンプ９１が設けられる。

図１１はろ過分離機２１の一部分を切り欠いた正面図である。
ろ過分離機２１は、ろ過室９３がトレイ状の上蓋９５と下蓋９７とからなり、下蓋９７が直動機構、例えばエアシリンダや油圧シリンダー９９の駆動シャフト１０１に固定される。ろ過室９３は、油圧シリンダー９９によって下蓋９７が昇降することで、上下方向に閉鎖及び開放自在に構成され、ろ材である例えばペーパー状のフィルター１０３が、閉鎖されたろ過室９３の上蓋９５と下蓋９７とによって表裏方向から挟まれる。ろ過室９３に送られた粒子固形物を含む濃縮スラリーは、内方のフィルター上に送られてろ過される。

ろ過室９３の上蓋９５には、濃縮スラリーの供給される濃縮スラリー供給管８９が接続される。濃縮スラリー供給管８９には、流路開閉用の第１バルブ１０５が介装される。また、上蓋９５には圧力計１０７が接続される。

ろ過室９３の下蓋９７には廃液管１０９が接続され、廃液管１０９はろ過室９３のろ過水を槽外部へ排出する。

ろ過室９３は、下蓋９７が油圧シリンダー９９によって昇降自在となる。上蓋９５及び下蓋９７は、開口形状が例えば略四角形で形成される。上蓋９５の平行な二辺部には、上側保持部材１１１が設けられている。また、下蓋９７の平行な二辺部にも上側保持部材１１１に対向する下側保持部材１１３が設けられている。これら上側保持部材１１１及び下側保持部材１１３は、上蓋９５と下蓋９７が閉鎖されることで、フィルター１０３を挟む。

なお、フィルター１０３は、下蓋内の金属製メッシュと、パンチングメタルからなるろ材支え（図示略）によって支えられている。

ろ過室９３の近傍にはフィルター移動手段１１５が設けられている。フィルター移動手段１１５は、開放した際のろ過室９３からフィルター１０３を移動して、フィルター１０３ごと、濃縮スラリーからろ過水が除かれた脱水ケーキ１１７を槽外部へ排出する。フィルター移動手段１１５は、長尺な帯状に形成されるフィルター１０３を巻装するフィルター繰出しロール１１９と、ろ過室９３を挟んでフィルター繰出しロール１１９と反対側に設けられフィルター１０３を巻き取るフィルター巻取りロール１２１と、を備える。フィルター移動手段１１５は、手動、モータ駆動のいずれで駆動されてもよい。フィルター移動手段１１５は、フィルター巻取りロール１２１とフィルター繰出しロール１１９とが同期して回転されることにより、フィルター１０３の新たな部分をろ過室９３に供給可能としている。

ろ過分離機２１では、濃縮スラリー供給管８９には、流路開閉用の第１バルブ１０５が介装される。また、上蓋９５には流路開閉用の第１電磁バルブ１２３を介して加圧管９０が接続される。加圧管９０は乾燥圧縮空気供給手段（図示せず）と接続される。乾燥圧縮空気供給手段は、濃縮スラリーの供給が停止された状態、すなわち、第１バルブ１０５が閉じた状態で、第１電磁バルブ１２３が開き、乾燥圧縮空気をろ過室９３へ送ってフィルター上の残渣を、乾燥した空気での加圧により、フィルター１０３に残渣を押圧し絞るように脱水して脱水ケーキ１１７とする。

フィルター１０３は、下側保持部材１１３及び上側保持部材１１１によって挟まれて張架される。フィルター１０３のフィルター巻取りロール１２１側の走行路の近傍にはスクレーパー１２５が設けられ、スクレーパー１２５はフィルター１０３上の脱水ケーキ１１７を掻き取る。掻き取られた脱水ケーキ１１７は、下方に設置される廃棄トレイ１２７に投下される。

固液分離装置１１には図示しない制御手段が設けられる。制御手段には入出力インターフェースを備えたコンピュータや、プログラマブルシーケンサー等を用いることができる。制御手段は移送ポンプ３９の駆動、駆動モータの駆動、エアージェネレーターの駆動を制御する。また、制御手段は、内蔵タイマーにより、移送ポンプ３９、駆動モータ、エアージェネレーターの駆動を制御する。これにより、付着と落下を繰り返して連続運転を可能としている。また、タイマーにより不織布２７の交換時期を知らせるようにしてもよい。このような繰り返し処理を行うことで、除去効率を上げることができる。

さらに、制御手段には濁度計が接続されてもよい。粒子固形物を落とすタイミングを濁度計で検出するようにする。濁度計で、分離槽１５の状態を監視し、不織布２７の付着状況を把握して、エアーバブリングのタイミングや、不織布ユニット２９の昇降のタイミング、交換のタイミングを得るようにしてもよい。

なお、ろ過分離機２１は、フィルター１０３の上方において、ろ過室内周壁に対して近接する縁部を備え、開口率１０〜１５％とする複数の貫通孔を備える水平な撹拌板（図示略）を、ろ過室９３内におけるフィルター１０３より上方の空間を１．８〜２．１ｍ／分の速度で上下運動させて濃縮スラリーをゆっくり撹拌するものであってもい。これにより、粒子固形物がろ過面（フィルター１０３）に即座に沈降して堆積しないように粒子固形物を濃縮スラリー中に分散させる。これと同時に、ろ過分離機２１は、ろ過室９３内を加圧せず、ダイヤフラムポンプを使用して−５００〜−６００ｍｍＨｇの圧力で吸引ろ過を行ってフィルター１０３を通過するろ過水を槽外部へ排出するものであってもよい。このような撹拌板、吸引を行うことにより、ろ過分離機２１は、徐々に残渣（粒子固形物）をフィルター上に溜めることによって、脱水ケーキ１１７を得るようにしてもよい。

次に、上記固液分離装置１１を用いた固液分離方法を説明する。
本実施形態に係る固液分離方法は、処理液貯留工程と、前段分離工程と、処理液還流工程と、スラリー貯留工程と、ろ過分離工程とを含む。

処理液貯留工程は、ジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物を液体に含む処理液２３を貯留槽１３に溜める。

前段分離工程の概略は、貯留槽１３から処理液２３が分離槽１５に供給されてオーバーフローされ、表裏面に処理液２３をぶつける方向に不織布ユニット２９を表裏方向に移動させることで、処理液２３に含まれる粒子固形物を不織布２７の繊維に付着させる。そして、粒子固形物の減らされた処理液２３が分離槽１５からオーバーフローされる。このオーバーフローされる処理液２３は、所謂上澄みである。
また、処理液内下部で発生させた気泡６５を共液６７と共に不織布２７に衝突させる。これにより、繊維に付着状態の粒子固形物は不織布２７から離脱し、処理液２３中に粒子固形物を分散させ、粒子固形物濃度が高い処理液を濃縮スラリーとさせる。
ここで、この前段分離工程は、後述する実施例に示すが、処理工程と洗浄工程の２工程に分けることができる。すなわち、分離槽１５にて処理液２３から粒子固形物とオーバーフローする処理液とに分ける工程とされる処理工程（図１３に示すｓｔ１〜ｓｔ６）と、不織布に付着した粒子固形物を離脱させる洗浄工程（図１３に示すｓｔ７〜ｓｔ１３）である。

なお、処理液２３中に浸漬した不織布ユニット２９が移動されると、処理液２３が不織布ユニット２９の不織布２７にぶつかり、処理液２３の一部分が不織布２７を透過するとともに処理液２３に含まれる粒子固形物が不織布２７の繊維に付着する。この透過と付着が繰り返され、不織布２７に粒子固形物が堆積するように次々に付着して分離される。粒子固形物が減らされた処理液２３は、不織布２７の動きにより、分離槽１５で液面がさざ波のように動き、オーバーフロー排出口３３から排出されることとなる。

気液混合噴射管６９の気水ノズル７１から噴射される気泡６５及び共液６７により粒子固形物が離脱された不織布２７は、再び粒子固形物が付着可能となる。このように、分離槽１５では、不織布２７に付着した粒子固形物を、気泡６５及び共液６７を噴射する気液混合噴射管６９を用いた簡単な構造で離脱させることができ、不織布２７の交換サイクルを長くすることができる。

従って、分離部２５では、単純な孔が貫通成形されるようなフィルター１０３ではなく繊維が複雑に絡み合って構成される不織布２７によって、従来粒径よりも細かい５μｍ以下の粒径の化成スラッジを含む処理液２３から簡素な構造で粒子固形物を分離することができる。

分離部２５は、濁度計の結果、或いは所定時間の経過によって、後述の還流部３５を止めるとともに、処理液２３の供給を止め、分離槽１５内に残っている濃縮スラリーを残渣ドレン口６３より全て排出する。その後、槽内の洗浄を行う。洗浄の後、新たに処理液２３の供給を始めて、繰り返し処理を行う。また、残渣ドレン口６３から排出された洗浄時の処理液２３は、再び貯留槽１３に戻され繰り返し処理を行う。

固液分離装置１１において、分離部２５は、ろ過分離機２１の前処理装置として用いられる。これにより、分離部２５が有する固有の粒子固形物の除去能力を有効にして、後段のろ過分離機２１の負荷を大幅に軽減できる。

処理液還流工程は、還流部３５にて、分離部２５のオーバーフローによって流出した処理液２３を一時的に還流槽１７に溜めながら貯留槽１３へ戻す。これにより、処理液２３の連続処理による濃縮スラリーの連続生成を可能にしており、この還流を繰り返すことで分離槽１５内での分離処理をより確実に行え、処理液２３中の粒子固形物の濃縮スラリーの濃度を大きくし、処理液２３からの粒子固形物の分離をより高めることとなる。

スラリー貯留工程は、分離槽１５の底部に配管接続されたスラリー貯留槽１９に対し、分離槽１５の底部から処理液２３とともに優先的に排出される濃縮スラリーを溜める。

ろ過分離工程の概略は、槽下部にシート状のフィルター１０３を水平に備えてスラリー貯留槽１９からの濃縮スラリーが供給されるろ過室９３を用いる。ろ過分離機２１のろ過室９３では、フィルター１０３上に粒子固形物が堆積する。ろ過分離機２１では、フィルター１０３を通過するろ過水を槽外部へ排出する。これにより、ろ過分離機２１は、徐々に残渣をフィルター１０３上に溜めて脱水ケーキ１１７を得る。

脱水工程では、濃縮スラリー供給管側の供給ポンプを停止してから、ろ過室９３内に乾燥圧縮空気が送られ、フィルター１０３上側表面に圧縮空気圧力が加えられ、さらに水分が絞り出される。この脱水工程では、脱水ケーキ１１７の含水率が小さくなり、それによって粘着性が小さくなることで、脱水ケーキ１１７がフィルター１０３から剥がれ易くなる。水分の絞り出しが完了したなら、油圧シリンダー９９により下蓋９７を下降させてろ過室９３を開放する。ろ過室９３が開放された後、フィルター移動手段１１５によってフィルター１０３を移動して、フィルター１０３ごと、脱水ケーキ１１７を槽外部へ排出する。

ろ過室９３の槽外部へ排出された脱水ケーキ１１７は、スクレーパー１２５によって掻き取られ、フィルター１０３と分離されて廃棄トレイ１２７へ投下される。脱水ケーキ１１７の除去されたフィルター１０３は、フィルター巻取りロール１２１によって巻き取られ、再利用可能な状態となる。

次に、上記した構成の作用を説明する。
本実施形態に係る固液分離装置１１及び固液分離方法では、ジルコニウム系化成処理にて発生した処理液２３が貯留槽１３に溜められる。貯留槽１３に溜められた処理液２３は、分離部２５の分離槽１５に送られる。分離部２５は、供給された処理液２３が所定量になると、処理液２３をオーバーフローさせる。オーバーフローした処理液２３は、貯留槽１３へと再び戻される。

この処理液２３の循環系において、分離部２５では、処理液２３中に鉛直に吊り下げられ浸漬した不織布ユニット２９が表裏方向に移動される。不織布ユニット２９が移動されると、処理液２３が不織布２７にぶつかり、処理液２３の一部分が不織布２７を透過するとともに処理液２３に含まれる粒子固形物が不織布２７の繊維に付着する（捕捉される）。この透過と付着が繰り返され、不織布２７に粒子固形物が堆積して、処理液２３から粒子固形物が分離される。

従来、表裏面に処理液をぶつけるための不織布の表裏方向の移動は、不織布自体の柔軟性を利用した揺らぎによるものであった。このため、その揺らぎの勢いで粒子固形物が不織布２７から離脱してしまう場合があった。これに対し、本構成の不織布ユニット２９は、２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟み、互いを固定させて略板状となる。不織布ユニット２９の不織布２７は、撓みすぎず、真直な板のような状態を保って、処理液２３にぶつかる。これにより、不織布２７がフィルター板のようになり、不織布両面の全面で処理液２３を受けることが可能となる。また、不織布２７自体の揺らぎによる捕捉された粒子固形物の分離も不織布２７の厚みや嵩密度、目付、繊維径の組合せなどによって抑制される。
そして、この不織布２７によって粒子固形物が減らされた処理液２３が分離槽１５からオーバーフローすることとなる。オーバーフローした処理液２３は、還流槽１７を経て貯留槽１３に戻され、これが繰り返される。

不織布２７に付着する粒子固形物が所定量、例えばオーバーフローする処理液２３の濁度が所定の数値を上回り粒子固形物の分離が促進されない等、或いは不織布２７の動作時間が所定時間経過となると、処理液２３中に槽下部から気泡６５及び共液６７が発生される。この気泡６５及び共液６７は、噴流となって不織布２７に直接ぶつかることで、不織布２７に付着した粒子固形物が、気泡６５及び共液６７の衝突により不織布２７から分離する。すなわち、従来の気泡のみの接触及び昇降動作による受動的な離脱よりも、衝突エネルギーによる能動的な離脱作用が得られる。同時に不織布ユニット２７は表裏方向に揺動し、粒子固形物の繊維からの離脱を促す。離脱した粒子固形物は、分離槽１５内に残っている処理液２３に分散し、処理液２３の粒子固形物濃度を高くして、濃縮スラリーとしていく。

また、分離槽１５内の粒子固形物が所定量となったなら、例えば、分離槽内の処理液２３の濁度などが所定の数値に達したなら、分離槽１５から処理液２３がスラリー貯留槽１９へ排出される。処理液２３が分離槽１５から排出されることに伴って、分離槽１５内の処理液２３に分散されている粒子固形物とともに濃縮スラリーとなって排出され、スラリー貯留槽１９へ送られる。

濃縮スラリーは、スラリー貯留槽１９に溜められた後、ろ過分離機２１のろ過室９３に送られる。濃縮スラリーが供給されたろ過室９３では、底部のフィルター１０３を通過して、槽外部へろ過水が排出される。フィルター上に捕捉された粒子固形物の厚みが所定厚となったなら、残液が処理される通気脱水が行われて、脱水ケーキ１１７が得られる。脱水ケーキ１１７は、ろ過室９３が開放され、フィルター１０３とともにろ過室外部へ排出され、固液分離の処理が終わる。

また、固液分離装置１１では、２枚の不織布２７が樹脂ネット５９を挟むことで撓みにくくなる。この積層状態の不織布２７及び樹脂ネット５９は、さらに四角枠状の剛性を有するフレーム４７の内方に収容されることにより、４辺が挟持されて略板状に保持される。これにより、不織布２７は、揺らぎが抑制される。また、樹脂ネット５９を挟んで積層された不織布２７及び樹脂ネット５９は、一体となってフレーム上辺部からの挿入引き出しが容易となる。その結果、不織布２７両面の全面で処理液２３を受けることが可能となり、粒子固形物の付着を増やすることができる。また、不織布２７の交換を容易にすることができる。

また、固液分離装置１１では、一対の平行な供給管３７から相互に対向する向きで放出した処理液２３が、不織布ユニット２９の不織布２７表面に沿って流れる。このとき、供給管３７は、不織布ユニット２９のフレーム４７に固定されているため、不織布ユニット２９と一体に揺動する。このため、不織布ユニット２９が一方の面に往動揺動されると、供給管３７から放出した処理液２３は、即座に不織布２７表面にぶつかる。すなわち、処理液２３の一部分が不織布２７を透過するとともに処理液２３に含まれる粒子固形物が不織布２７の繊維に付着する（捕捉される）。従って、分離槽１５内の全体に拡散して希釈される前の高濃度の処理液２３を不織布ユニット２９の近傍に供給でき、粒子固形物をより効率よく捕捉することが可能となる。その結果、供給された直後の処理液２３を、最初に不織布２７にぶつけることができ、粒子固形物を効率よく不織布２７に付着させることができる。

そして、固液分離装置１１では、不織布２７が、細い繊維と太い繊維、すなわち異なる繊維径の繊維を混合させて構成される。この不織布２７では、細い繊維径の繊維のみでは圧縮されボリュームを増やすと密度が高くなってしまい繊維間の隙間が狭くなってしまうところに、太い繊維径の繊維が剛性を生じさせ、繊維同士の隙間を有することに構成しても嵩を維持し、このことから、嵩密度を小さく設定することが可能となり、隙間を生み出し、処理液２３の通過量を増やすことができる。また、洗浄した際、入り込んだ粒子固形物を離脱させやすくできる。さらに、嵩密度を小さく設定することにより、不織布２７としての厚みを増やすことができ、すなわち処理液２３の通過距離を増やすこととなる。これにより、不織布ユニット２９の不織布２７は、粒子固形物の捕捉量が増え、時間経過で処理能力が低下しにくくなり、従来に比べ多くの処理液２３を安定して処理できるようになる。その結果、繊維径を複数種類とし、密度を下げることにより、処理液２３の通過量が増え、粒子固形物の付着を増やすことができる。

さらに、固液分離装置１１では、不織布２７の下辺部に沿って配置された気液混合噴射管６９の気水ノズル７１から、気泡６５と共液６７とが噴射される。噴射された気泡６５及び共液６７は、放射状に拡がり、不織布表面に衝突する。この際、不織布ユニット２９は、揺動されるので、不織布２７表面に対する噴流の衝突角度が変化し、付着した粒子固形物はより分離しやすくなる。その結果、従来、気泡６５のみを不織布２７に衝突させていたよりも、気泡６５及び共液６７を、揺動する不織布２７に直接衝突させて粒子固形物を分離できるので、洗浄能力を増大させることができる。

従って、本実施形態に係る固液分離装置１１及び固液分離方法によれば、粒子固形物の付着を増大させて処理能力を高め、且つ洗浄時には不織布２７から効率よく粒子固形物を分離できる。

実施の形態で開示した固液分離装置１１と略同一の構成を有する浸漬揺動式粒子捕捉テスト機１２９を製作（図１２参照）し、粒子固形物を付着捕捉させて分離処理する方法をテストした。

［テスト目的］
ジルコニウム系化成処理ラインの化成液、すなわち微粒子（粒子固形物）で沈降性が遅くろ過性が悪い汚染液を、実際の化成槽内濃度を想定した状態に調整した上で、従来のような強い負荷を掛けないで固形物を分雛する方法として、調整後の汚染液を処理液として分離槽１６７に入れ、平板状のろ材セット（不織布ユニット）１３１を分離槽１６７の中に浸し、常にろ材セット１３１を表裏面方向に揺動させて粒子固形物をろ材（不織布）表面と内部に付着させて処理する捕捉処理能力と洗浄能力を、浸漬揺動式粒子捕捉テスト機１２９にて連続テストすることにより検証した。

［テストサンプル］
テストサンプル名：ジルコニウム系化成処理ラインの化成液
テストサンプル採取日：２０１６年８月１日
テストサンプル採取場所：株式会社武部鉄工、化成スラッジ濃縮槽の下部より採取。
固形物濃度：８１．１ｇ／リットル（８１１００ｐｐｍ）
なお、本明細書中、リットルの単位記号は、以下「Ｌ」として記載する。
想定化成槽内濃度：上記採取した液を水道水で約２００ｐｐｍに希釈
粒度分布：０〜０．５μｍの粒子＝６１．２６％，５〜１０μｍの粒子＝３０．９８％

［テストに使用した機器］
図１２は実施例に用いた浸漬揺動式粒子捕捉テスト機１２９の全体を概略的に表した構成図である。
図１２に示す使用機器の器具名、メーカー名、形式仕様の概略を以下に挙げる。
「浸漬揺動式粒子捕捉テスト機１２９」：三協技研工業株式会社、分離槽容量（４００Ｌ）、材質（ＳＵＳ３０４）
「ろ材１３１」：三協技研工業株式会社、株式会社ヒクマ、ろ材フレーム（ＳＵＳ３０４）、不織布ユニット（不織布；ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタラート）、樹脂網；ＰＥ）
「サーボギアモータ１３３」：ニッセイ、３φＡＣ２００Ｖ×０．４ｋｗ
「角度検知１３５」：オムロン、ロータリーエンコーダー（Ｅ６Ｃ２−ＣＷＺ６Ｃ １０Ｐ／Ｒ）
「濁度検知１３７」：キーエンス、ＩＢ−１０００（表示器）、ＩＢ−０１（レーザー）ＤＣ２４Ｖ
「供給流量計１３９」：キーエンス、ＦＤ−Ｍ ５０ＡＴ、２．５Ｌ／ｍｉｎ〜５０Ｌ／ｍｉｎ、ＤＣ２４Ｖ
「供給ポンプ１４１」：ウィルデン、エアー式ダイヤフラムポンプＰ１
「洗浄水流量計１４３」：キーエンス、ＦＤ−Ｍ １００ＡＴ、５Ｌ／ｍｉｎ〜１００Ｌ／ｍｉｎ、ＤＣ２４Ｖ
「エアー流量計１４５」：キーエンス、ＦＤＡ−６００、ＦＤ−Ｖ４０Ａ、ＤＣ２４Ｖ
「洗浄ポンプ１４７」：グルンドフォスポンプ、立形多段うず巻ポンプ ＣＲＮ５−７、３φＡＣ２００Ｖ、０．７５ｋｗ
「排水ポンプ１４９」：エバラ、ラインポンプ ４０ＬＰＳ ５．２５、３φＡＣ２００Ｖ、０．２５ｋｗ
「シャッター１５１」：ＣＫＤ、コンパクトシリンダー、ＳＳＤ−Ｋ−１２−４０−Ｎ−ＣＢ２−Ｙ２
「検水槽排水弁１５３」：ＫＩＴＺ、ボール自動弁ＦＡ−１０ＵＴ、２５Ａ
「排出弁１５５」：日本ダイヤ、ボール自動弁ＦＰＮ１１０７Ｎ−５０Ａ
「洗浄弁１５７」：日坂、ボール手動弁ＨＦ−５−２５Ａ
「圧力計１５９」：山本計器、普通型圧力計φ７５ ０〜２１Ｍｐａ
「移送ポンプ１６１」：エバラ、水中ポンプ３２Ｐ７７７Ａ５．２ＳＡ
「貯留槽１６３」：スイコー、Ｍ型（丸型）容器、ポリエチレン製、８０ＯＬ
「スラリー貯留槽１６５」：スイコー、Ｍ型（丸型）容器 ポリエチレン製、５００Ｌ

［テスト方法］
ろ過面積：０．２５ｍ² ×２面×２枚を１ブロックとして８ブロック＝８ｍ²
ろ材（不織布ユニット）：不織布＝厚み１５ｍｍ，嵩密度３０〜３５Ｋｇ／ｍ³ 、樹脂網サポート部（樹脂ネット）＝厚み１．２ｍｍ，材質：ＰＥＴ、ＰＥ
ろ材（不織布ユニット）の厚み約３５ｍｍ
上記ろ材の構造：２枚の不織布にて樹脂サポート部を挟み、不織布＋樹脂ネット＋不織布とする
ろ材メーカー：三協技研工業株式会社及び株式会社ヒクマの共同開発
処理液濃度：約２００ｐｐｍ（本テストでは汚染液である濃縮液を水道水にて希釈）
通常揺動速度：４５００ｄｅｇ／ｍｉｎ、揺動角度６０ｄｅｇ
供給量：約５Ｌ／ｍｉｎ
供給時間（量）：６Ｈｒ（１８００Ｌ）
洗浄揺動速度：８０００ｄｅｇ／ｍｉｎ、時間約９分弱
洗浄ポンプ使用圧力と流量：０．４Ｍｐａ、２０Ｌ／ｍｉｎ
エアー使用圧力と流量：０．３５Ｍｐａ、３５０Ｌ／ｍｉｎ
洗浄時間：洗浄揺動、洗浄ポンプ、エアー同時使用で９分

［不織布ユニットの詳細］
不織布付着捕捉部は、粒子固形物を付着させる不織布である。
樹脂網サポート部は、不織布付着捕捉部の厚み方向の中間部分に空間を持たせ、すなわち２枚の不織布の間に配置されて後述する洗浄工程時に水や空気などを通しやすく、洗浄効果を得るための構造とする。
ホットメルトグールガンにて、不織布付着捕捉部と樹脂ネットをホットメルト接着剤にて接着固定した。これにより柔軟性に富む不織布が若干の可撓性を有する平板形状となる。
ろ材（不織布ユニット）の１ブロックを、フレーム（フレーム４７）にセットして保持固定した。これを８組使用した。

図１３は実施例の固液分離方法の手順を表す工程図である。
［処理工程詳細］
予め、原液調整槽（図示せず）内で汚染液を水道水にて２００ｐｐｍになるよう希釈して濃度調整が行われる。そして、原液調整槽から貯留槽１６３へ移送される。貯留槽１６３に液が無くなったら再度調整を行い貯留槽１６３へ移送する。
ｓｔ１：処理液をテスト機の分離槽１６７へ供給を開始する。
ｓｔ２：供給される処理液が分離槽１６７からオーバーフローするまで勢いよく処理液を供給する。オーバーフロー後に流量を確認しながら一定に調整して供給する。
ｓｔ３：分離槽１６７に処理液が満たされた時点で、サーボモーター１３３にて所定角度範囲内の正回転、逆回転を繰り返し行い、不織布ユニット１３１の揺動を開始。これを通常揺動と称す。回転速度と回転角度は条件に合わせて調整。
ｓｔ４：分離槽１６７からオーバーフローする処理液の濁度検知を開始。供給されている処理液の懸濁物質濃度及び透過率を検出する。
ｓｔ５：設定時間、例えば６時間繰り返される（条件に合わせて設定）。
ｓｔ６：オーバーフローとなって分離槽から溢れた処理液は濁度検知後に貯留槽に戻され、上記設定時間後、処理は完了となる。

図１４は処理液の濃度と透過度の相関図である。
［処理液濁度検知］
検水槽１６９（実施形態においては還流槽１７）内へ実際に０〜２００ｐｐｍの各調整した処理液、すなわち汚染液を水道水で希釈し各濃度となっている処理液を予め用意して入れる。各濃度の処理液のＳＳ（懸濁物質）濃度を、光電センサーを用い測定する。レーザー透過度（％）の測定を行い、近似曲線にて平滑化し図１４に示すグラフを作成した。このグラフデータ、すなわち透過度（％）と濃度（ｐｐｍ）の相関値を粒子捕捉テスト機１２９の制御部（ＰＬＣ）にテーブルとして取込み、随時操作盤にて透過率とＳＳ濃度を表示させて１０分間隔にて透過度を記録した。このグラフから、例えば、センサーの測定による透過度が５０％の時、ＳＳ濃度は２３．５ｐｐｍとなる。

［通常揺動詳細］
サーボモーター１３３を使用して揺動角度６０°、速度４５００ｄｅｇ／ｍｉｎにて、この揺動角度６０°範囲内を正回転と逆回転を繰り返し設定時間内で通常揺動の運転を行った（図４参照）。

［洗浄工程詳細］
ｓｔ７：コンパクトシリンダーにてテスト機のシャッター１５１を閉め、分離槽１６７からのオーバーフローを止める。
ｓｔ８：検水槽排水弁１５３を開けて検水槽１６９内の処理液を排水する。洗浄エアーの圧力を０．３５ＭＰａに設定、流量を３５０Ｌ／ｍｉｎに設定。不織布ユニットのブロック毎に、洗浄水弁と洗浄エアー弁を開ける。
ｓｔ９：洗浄ポンプ運転開始。圧力を０．４ＭＰａに設定、流量を２０Ｌ／ｍｉｎに設定。洗浄エアーと分離槽内の処理液を混合させてバブリング洗浄する。
ｓｔ１０：サーボモーターにて正回転、逆回転を早い速度で洗浄揺動を開始。回転速度と回転角度は条件に合わせて調整（図１０参照）。不織布ユニットの各ブロックの洗浄時間を（条件に合わせて）３分に設定。これを各ブロックの洗浄が完了するまで繰り返す。この例においては、８ブロックの各間と最外部とに位置する共液循環配管が９本で構成されることから、３本ずつを１セットとしており、これを順に行うことで３回に分けてある。なお、バブリングを各ブロックに分けて行うことは、エアーコンプレッサーの容量を小さくすることができる。
ｓｔ１１：設定時間に達するまでｓｔ１０を繰り返す。
ｓｔ１２：設定時間後、各ブロックの洗浄完了となって、排水弁を開けてラインポンプを運転開始して排水槽に排水する。
ｓｔ１３：洗浄にて濃縮された排水はろ過分離機のフィルターにて処理する。
以上の工程のｓｔ１からｓｔ１３が繰り返される。

［洗浄揺動詳細］
サーボモーターを使用して揺動角度３０°速度８０００ｄｅｇ／ｍｉｎ、揺動角度２０°速度６０００ｄｅｇ／ｍｉｎにて正回転と逆回転を繰り返し、１２０度の範囲で図１０に示した動作を行う。

［分離テスト結果］
テスト機：不織布１枚０．５ｍ×０．５ｍ×２＝０．５ｍ² 、１ブロックで不織布２枚×０．５ｍ² ＝１ｍ²
ろ過面積：１ｍ² ×８ブロック＝８ｍ²
処理液ＳＳ（懸濁濃度）：２００ｐｐｍ
粒子固形物を捕捉した後の処理液ＳＳ：２０ｐｐｍ（図１６の上側折れ線グラフ参照）
ろ過量：５Ｌ／ｍｉｎ÷８ｍ² ＝０．６２５Ｌ／ｍ²
単位時間あたりのろ過量：０．６２５Ｌ／ｍ² ×６０＝３７．５Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ＝０．０３７５ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ
処理量：８ｍ² ×０．０３７５ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ＝０．３ｍ³ ／Ｈｒ
スラッジ処理量（スラッジ捕捉量）：０．３ｍ³ ／Ｈｒ×（２００ｐｐｍ−２０ｐｐｍ）＝５４ｇ／Ｈｒ
１ｍ³ スラッジ限界処理量：５４ｇ／Ｈｒ÷８ｍ² ＝６．７５ｇ／Ｈｒ

［ろ材のスラッジ捕捉限界処理量と洗浄評価］
連続テストを行い捕捉量から洗浄能力の限界量を検証した結果を表１に示す。

図１５は捕捉限界処理量を検証した説明図である。
なお、図１５の多少の上下変動は人が手動にて管理しているテスト結果であるため、流量と濃度調整にバラツキがある。
テストＡを４回連続で評価を行った結果から１ｍ³ のスラッジ捕捉処理量が６．７５ｇ／Ｈｒ内であれば不織布に付着捕捉したスラッジはほぼ洗浄可能であること、付着捕捉能力も繰り返し行ってもほぼ同じ処理能力がテストＡ連続グラフの結果から分かった。

テストＢの結果からは１ｍ³ のスラッジ捕捉処理量が６．７５ｇ／Ｈｒ以上の場合の評価を実施した。まず、テストＢとして捕捉洗浄テストを行い、これをテストＢ前とし、次に続けて同じテストＢの捕捉洗浄テストを行い、これをテストＢ後とした。このテスト結果から１ｍ³ のスラッジ捕捉処理量が８．１ｇ／Ｈｒの場合、不織布に付着捕捉したスラッジを洗浄では落とし切れなくなり、テストＢ後の処理能力が著しく低下することがテストＢの前後の差から分かった（図中矢印）。

テストＣはスラッジ捕捉処理量をテストＡと同じ量として原液１００ｐｐｍ〜１２０ｐｐｍ、処理量を０．６６ｍ³ ／Ｈｒとした時に同じグラフになるかを検証した。少し処理能力が低い結果となったがほぼテストＡのグラフと同じ傾向であった。
この結果から１ｍ³ のスラッジ限界捕捉処理量は６．７５ｇ／Ｈｒ以内であると分かった。

従って、１バッチの処理で６．７５ｇ／Ｈｒ以内であれば捕捉（処理）能力が低下しない、能力が維持可能であることが分かる。また、１バッチの処理で６．７５ｇ／Ｈｒ以上であると捕捉（処理）能力が低下する、能力が維持不可となることが分かる。

図１６は不織布の能力の比較を行った説明図である。
本発明の不織布ユニットと、従来の不織布との能力の比較を行った。
従来の装置に使用される不織布は、目付６０ｇ／ｍ² 、厚み０．５６ｍｍ、嵩密度１０７ｋｇ／ｍ³ 、繊維径１．４ｄで、捕捉面積２０ｍ² （０．５ｍ×０．５ｍ×２面×５枚×８ブロック）、ろ過量０．００７８ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ、スラッジ処理量２３．４ｇ／Ｈｒである。
本発明に係る不織布ユニットの不織布は、目付４５０〜５２５ｇ／ｍ² 、厚み１５ｍｍ、嵩密度３０〜３５ｋｇ／ｍ³ で、捕捉面積８ｍ² （０．５ｍ×０．５ｍ×２面×２枚×８ブロック）、繊維径は４ｄと１５ｄと２８ｄの３種混合、ろ過量０．０３７５ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ、スラッジ処理量５４ｇ／Ｈｒである。

図１６の下側の折線グラフで示す従来の不織布は、スラッジ処理量が少なく、洗浄後の捕捉面にスラッジが残留してしまい、繰り返して捕捉処理ができなかった。従来の不織布は、繊維径が細く嵩密度が大きいため、スラッジが隙間に入り込み、捕捉が可能であるが、洗浄しても付着したスラッジが離脱しにくい。また、厚みが薄いため、スラッジの捕捉量が少なく、時間経過で処理が低下した。その結果、一定量の捕捉が維持しにくかった（右肩下がり）。

これに対し、図１６の上側の折線グラフで示す本発明の不織布ユニットの不織布は、スラッジ処理量が倍になり、洗浄後の捕捉面にスラッジが残留しにくかった。細い繊維と太い繊維とを混合させることと、嵩密度を少なくすることで、隙間を生み出し洗浄した際、入り込んだスラッジを良好に落とすことができた。また、厚みを増やすことでスラッジの捕捉量を増やし、時間経過で処理が低下することを抑制できた。その結果、繰り返しの捕捉処理が安定して可能となった。ほぼ一定量の捕捉性能が推移すること（右肩水平）を知見できた。

発明に係る不織布ユニットでは、現行の不織布の捕捉面積２０ｍ² から８ｍ² に減った。一方、厚みは、０．５５ｍｍから１５ｍｍに増えた。供給量は、２．６Ｌ／ｍｉｎから５Ｌ／ｍｉｎに増えている。これは、捕捉面積が減ったにもかかわらず供給量を２．６Ｌ／ｍｉｎから５Ｌ／ｍｉｎに増やしても、現行の不織布よりも捕捉量が増えたことになる。つまり、少ない面積で捕捉量が増えた結果となった。

［洗浄比較説明］
図１７は洗浄効率の比較を共液の有無別で行った説明図である。
テスト不織布：１枚０．５ｍ×０．５ｍ×２＝０．５ｍ²
１ブロック：５枚×０．５ｍ² ＝２．５ｍ²
面積：２．５ｍ² ×８ブロック＝２０ｍ²
処理液ＳＳ：２００ｐｐｍ
ろ過量：２．６Ｌ／ｍｉｎ÷２０ｍ² ＝０．１３Ｌ／ｍ² 、０．１３Ｌ／ｍ² ×６０＝７．８Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ＝０．００７８ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ
処理量：２０ｍ² ×０．００７８ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ＝０．１５６ｍ³ ／Ｈｒ
スラッジ処理量：０．１５６ｍ³ ／Ｈｒ×（２００ｐｐｍ−５０ｐｐｍ）＝２３．４ｇ／Ｈｒ
通常揺動速度：４０００ｄｅｇ／ｍｉｎ
供給量：約２．６Ｌ／ｍｉｎ
供給時間（量）：６Ｈｒ（９３６Ｌ）
洗浄工程：共液にて洗浄ポンプとエアーを使用してバブリング洗浄を行う。洗浄揺動速度を８０００ｄｅｇ／ｍｉｎ。洗浄時間約９分弱。
洗浄ポンプ使用圧力と流量：０．４Ｍｐａ、２０Ｌ／ｍｉｎ
エアー使用圧力と流量：０．３５Ｍｐａ、３５０Ｌ／ｍｉｎ

図１７の凡例１回目は、上記仕様、すなわち共液＋エアーでのテスト結果である。図１７の凡例２回目は、１回目の仕様のテストを終えた後に続けて同テストを行った２回目の結果である。図１７の凡例比較例は、エアーのみのテスト条件とし、上記１回目のテスト後に同条件にて捕捉処理を行った後、洗浄ポンプを使わず下記エアー量を使用して洗浄を行った結果である。
エアー使用圧力と流量：０．３５Ｍｐａ、４００Ｌ／ｍｉｎ

図１７から分かるように、バブリング洗浄を行った場合には、１回目と、２回目とでほぼ同等の洗浄効果が得られた。一方、共液供給を行わずにエアーのみで洗浄を行った場合には、洗浄効果の低下することが知見できた。

図１８は洗浄効率の比較を気泡の有無別で行った説明図である。
共液とエアーを併用して洗浄を行う場合のテスト条件は、図１５のテストＡの場合と同様とした。図１８から分かるように、エアーを用いず共液のみで洗浄した場合には、共液とエアーとを噴射した場合に比べ、洗浄効果がやや低下することが知見できた。

［テスト結果］
ろ過分離機２１（図１，１１参照）のテスト結果を下表２に示す。
ろ過分離機２１には、上述した分離部２５からスラリー貯留槽１９を経て濃縮スラリーが供給される。

表２の濃縮スラリー（懸濁物質（ＳＳ））濃度は、以下により算出した。
濃縮スラリー量：４００Ｌ
テスト白丸１：スラッジ処理量３５．３３ｇ／Ｈｒ×処理時間６Ｈｒ＝総スラッジ処理量３１２ｇ
３１２ｇ÷濃縮スラリー液量４００Ｌ＝０．５３ｇ／Ｌ（５３０ｐｐｍ）

テスト白丸２：スラッジ処理量５１．４６ｇ／Ｈｒ×処理時間６Ｈｒ＝総スラッジ処理量３０８．８ｇ
３０８．８ｇ÷濃縮スラリー液量４００Ｌ＝０．７７２ｇ／Ｌ（７７２ｐｐｍ）

テスト白丸３：スラッジ処理量５３．３ｇ／Ｈｒ×処理時間６Ｈｒ＝総スラッジ処理量３２０ｇ
３２０÷濃縮スラリー液量４００Ｌ＝０．８０ｇ／Ｌ（８００ｐｐｍ）
であった。

図１９はろ過分離機２１の能力の比較を行った説明図である。
図１９には、表２に示した各テストのろ過量の経時比較が表されている。濃縮スラリーのＳＳ濃度が高くなるほど、処理量が減り、ろ過時間の長くなることが分かる。同様に、ろ過量も減り、単位面積・単位時間当たりの処理量も減ることが分かる。

［計算書］
上記浸漬揺動式粒子捕捉テスト機のテスト結果から計算式を下記に示す。
＜処理液濃度２００ｐｐｍの場合＞
ろ速Ｕ１＝０．０３７５ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ（ｍ／Ｈｒ）
スラッジ発生量から処理量Ｑ１を求める
（２００ｐｐｍ−２０ｐｐｍ）Ｑ１＝５４ｇ／Ｈｒ
処理量Ｑ１＝５４／１８０＝０．３ｍ³ ／Ｈｒ
処理量Ｑ１とろ速Ｕ１からろ過面積を求める
０．３ｍ³ ／Ｈｒ÷０．０３７５ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ（ｍ／Ｈｒ）＝８ｍ²

＜処理液濃度１００ｐｐｍの場合＞
ろ速Ｕ２＝０．０８２５ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ（ｍ／Ｈｒ）
スラッジ発生量から処理量Ｑ２を求める
（１００ｐｐｍ−２０ｐｐｍ）Ｑ２＝５４ｇ／Ｈｒ
処理量Ｑ２＝０．６７５ｍ³ ／Ｈｒ
処理量Ｑ２とろ速Ｕ２からろ過面積を求める
０．６７５ｍ³ ／Ｈｒ÷０．０８２５ｍ³ ／ｍ² ・Ｈｒ（ｍ／Ｈｒ）＝８．２ｍ²

付着捕捉処理した後の洗浄排水液（濃縮スラリー液）のフイルター（ろ過分離機）でのテスト結果から計算式を以下に示す。
付着捕捉処理した後の洗浄排水液（濃縮スラリー液）の総量は４００Ｌになる。
条件：濃縮スラリー液のスラッジ量５３．３ｇ／Ｈｒ×付着捕捉装置の処理時間６Ｈｒ＝総スラッジ処理量３２０ｇ
３２０ｇ÷濃縮スラリー液量４００Ｌ＝０．８０ｇ／Ｌ（８００ｐｐｍ）
フィルターろ過面積０．０９１ｍ² で４００Ｌを５．５Ｈｒで処理に必要な１ｍ² ・時間当たりの処理量Ｑ１（Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ）を求める。

（濃縮スラリー液量４００Ｌ÷処理時間５．５Ｈｒ）÷８０２Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ＝０．０９１ｍ²
ここで、Ｑ１は、８０２Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ

Ｑ１：８０２Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ≦値：Ｑ２になるように図１９の白丸３の折れ線グラフを参照して計算で求める。
図１９の白丸３の折れ線グラフから横軸ろ過時間２５ｍｉｎ付近の効率が良いのでこのポイントで縦軸３３５Ｌ／ｍ² を読み取る。１ｍ² ・時間当たりの処理量Ｑ２（Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ）を求める。
３３５Ｌ／ｍ² ×（６０÷２５）＝８０４Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ
Ｑ２は、８０４Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ

８０２Ｌ／ｍ² ・Ｈｒ≦８０４Ｌ／ｍ² ・Ｈｒとなりろ過面積０．０９１ｍ² のフィルターで処理する場合、１バッチ２５ｍｉｎで処理可能であることを計算で判断する。
ろ過量（処理量）：３３５Ｌ／ｍ² ×ろ過面積０．０９１ｍ² ＝３０Ｌ
１バッチ回数（２５分）：４００Ｌ÷３０Ｌ＝１３．３３（約１４回）となる。

１１…固液分離装置
１３…貯留槽
１５…分離槽
１７…還流槽
１９…スラリー貯留槽
２１…ろ過分離機
２３…処理液
２５…分離部
２７…不織布
２９…不織布ユニット
３５…還流部
４７…フレーム
５５…可動供給管
５７…吐出口
５９…樹脂ネット
６５…気泡
６７…共液
６９…気液混合噴射管
７１…気水ノズル
９３…ろ過室
１０３…フィルター
１１７…脱水ケーキ

次に、上記の課題を解決するための手段を、実施の形態に対応する図面を参照して説明する。
本発明の請求項１記載の固液分離装置１１は、ジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物を液体に含む処理液２３が溜められる貯留槽１３と、
前記貯留槽１３から前記処理液２３が供給される分離槽１５を備え、短繊維よりなる少なくとも２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟んで略板状とするとともに、前記不織布２７及び前記樹脂ネット５９が、四角枠状の剛性を有するフレーム４７の内方に、フレーム上辺部からフレーム表裏面と平行な方向で着脱自在に装着される不織布ユニット２９を、上辺部のみを支持して鉛直方向に沿う方向で前記分離槽内の処理液２３に浸漬し、表裏面に前記処理液２３をぶつける方向に前記不織布２７を表裏方向に移動させることで前記処理液２３に含まれる前記粒子固形物を前記不織布２７の繊維に付着させるとともに、前記粒子固形物が減らされた前記処理液２３を前記分離槽１５からオーバーフローさせた後、前記分離槽１５の処理液内で発生させた気泡６５及び共液６７を前記不織布２７に衝突させ、前記処理液２３から離脱させた前記粒子固形物を前記分離槽１５内に残る処理液２３に前記粒子固形物の濃度を高めて濃縮スラリーとさせる分離部２５と、
前記分離部２５の前記オーバーフローによって流出した前記処理液２３を前記貯留槽１３へ戻す還流部３５と、
前記分離槽１５に配管接続され、前記還流部３５にて前記貯留槽１３に前記処理液２３を戻すことを所定時間繰り返した後に、前記分離槽１５から前記処理液２３の一部とともに排出される前記濃縮スラリーを溜めるスラリー貯留槽１９と、
槽下部にシート状のフィルター１０３を水平に備えて前記スラリー貯留槽１９からの前記濃縮スラリーが供給されるろ過室９３を有し、前記フィルター１０３を通過するろ過水を槽外部へ排出し、徐々に残渣をフィルター上に溜めて脱水ケーキ１１７を得るろ過分離機２１と、
を備えることを特徴とする。

また、この固液分離装置１１では、２枚の不織布２７が樹脂ネット５９を挟む構成とすることで過度に撓みにくくなるとともに、この積層状態の不織布２７及び樹脂ネット５９は、さらに四角枠状の剛性を有するフレーム４７の内方に収容されることにより、４辺が挟持されて屈曲することなく略板状に保持される。これにより、不織布２７は、腰の無いような揺らぎが抑制される。また、樹脂ネット５９を挟んで積層された不織布２７及び樹脂ネット５９は、一体となってフレーム上辺部からの挿入引き出しが容易となる。

本発明の請求項２記載の固液分離装置１１は、請求項１記載の固液分離装置１１であって、
前記フレーム４７の少なくとも一方の面には、上下方向に延在する一対の平行な可動供給管５５が固定され、
前記可動供給管５５には、前記処理液２３を供給する吐出口５７が、不織布表面に沿って相互に対向する向きで且つ前記可動供給管５５の長手方向に沿って複数設けられていることを特徴とする。

本発明の請求項３記載の固液分離装置１１は、請求項１または２に記載の固液分離装置１１であって、
前記不織布２７は、目付が４００〜６００ｇ／ｍ² であり、且つ異なる繊維径の繊維が複数組み合わされていることを特徴とする。

本発明の請求項４記載の固液分離装置１１は、請求項１〜３のいずれか１つに記載の固液分離装置１１であって、
前記分離槽１５の底部には前記不織布ユニット２９の下辺部に沿う方向で複数の平行な気液混合噴射管６９が設けられ、
該気液混合噴射管６９は、前記共液が供給される外管７３とエアーが供給される内管７７とを備える二重管とされ、前記内管７７に穿設されるエアー噴出口７９よりエアーを前記外管７３に供給して該外管７３内で前記エアーを前記気泡として前記共液と混合し、
前記外管７３には、上方に向けて前記気泡６５と前記共液６７を噴射する気水ノズル７１が前記気液混合噴射管６９の長手方向に沿って複数設けられていることを特徴とする。

本発明の請求項５記載の固液分離方法は、ジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物を液体に含む処理液２３を貯留槽１３に溜める処理液貯留工程と、
前記貯留槽１３から前記処理液２３が分離槽１５に供給され、短繊維よりなる少なくとも２枚の不織布２７で樹脂ネット５９を挟んで略板状とした不織布ユニット２９を、上辺部のみを支持して鉛直方向に沿う方向で前記分離槽内の処理液２３に浸漬し、表裏面に前記処理液２３をぶつける方向に前記不織布２７を表裏方向に移動させることで前記処理液２３に含まれる前記粒子固形物を前記不織布２７の繊維に付着させるとともに、前記粒子固形物を減らされた前記処理液２３を前記分離槽１５からオーバーフローさせた後、前記分離槽１５の処理液内で発生させた気泡６５及び共液６７による噴流を前記不織布２７に衝突させ、且つ前記不織布ユニット２９を鉛直方向に沿う停止位置から非対称スイング移動を繰り返して前記処理液２３から離脱させた前記粒子固形物を前記分離槽１５内に残る処理液に前記粒子固形物を分散させて濃度を高め、濃縮スラリーとさせる前段分離工程と、
前記分離槽１５の前記オーバーフローによって流出した前記処理液２３を一時的に還流槽１７に溜めながら前記貯留槽１３へ戻す処理液還流工程と、
前記分離槽１５に配管接続され、前記処理液還流工程にて前記貯留槽１３に前記処理液２３を戻すことを所定時間繰り返した後に、前記分離槽１５から前記処理液２３の一部とともに排出される前記濃縮スラリーをスラリー貯留槽１９に溜めるスラリー貯留工程と、
槽下部にシート状のフィルター１０３を水平に備えて前記スラリー貯留槽１９からの前記濃縮スラリーが供給されるろ過室９３を用いて、前記フィルター１０３を通過するろ過水を槽外部へ排出し、徐々に残渣をフィルター上に溜めて脱水ケーキ１１７を得るろ過分離工程と、
を含むことを特徴とする。

また、この固液分離装置によれば、不織布両面の全面で処理液を受けることが可能となり、粒子固形物の付着を増やすることができる。また、不織布の交換を容易にすることができる。

本発明に係る請求項２記載の固液分離装置によれば、供給された直後の処理液を、最初に不織布にぶつけることができ、粒子固形物を効率よく不織布に付着させることができる。

本発明に係る請求項３記載の固液分離装置によれば、繊維径を複数種類とし、従来の不織布と比べて密度を下げた構成とすることにより、処理液の通過量が増え、粒子固形物の付着を増やすことができる。

本発明に係る請求項４記載の固液分離装置によれば、従来、気泡のみを不織布に衝突させていたよりも、気泡及び共液を、揺動する不織布に直接衝突させて粒子固形物を離脱できるので、洗浄能力を増大させることができる。

本発明に係る請求項５記載の固液分離方法によれば、粒子固形物の付着を増大させて処理能力を高め、且つ洗浄時には不織布から効率よく粒子固形物を離脱できる。

Claims (6)

1. ジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物を液体に含む処理液が溜められる貯留槽と、
   前記貯留槽から前記処理液が供給される分離槽を備え、短繊維よりなる少なくとも２枚の不織布で樹脂ネットを挟んで略板状とした不織布ユニットを、上辺部のみを支持して鉛直方向に沿う方向で前記分離槽内の処理液に浸漬し、表裏面に前記処理液をぶつける方向に前記不織布を表裏方向に移動させることで前記処理液に含まれる前記粒子固形物を前記不織布の繊維に付着させるとともに、前記粒子固形物が減らされた前記処理液を前記分離槽からオーバーフローさせた後、前記分離槽の処理液内で発生させた気泡及び共液を前記不織布に衝突させ、前記処理液から離脱させた前記粒子固形物を前記分離槽内に残る処理液に前記粒子固形物の濃度を高めて濃縮スラリーとさせる分離部と、
   前記分離部の前記オーバーフローによって流出した前記処理液を前記貯留槽へ戻す還流部と、
   前記分離槽に配管接続され、前記還流部にて前記貯留槽に前記処理液を戻すことを所定時間繰り返した後に、前記分離槽から前記処理液の一部とともに排出される前記濃縮スラリーを溜めるスラリー貯留槽と、
   槽下部にシート状のフィルターを水平に備えて前記スラリー貯留槽からの前記濃縮スラリーが供給されるろ過室を有し、前記フィルターを通過するろ過水を槽外部へ排出し、徐々に残渣をフィルター上に溜めて脱水ケーキを得るろ過分離機と、
   を備えることを特徴とする固液分離装置。
2. 請求項１記載の固液分離装置であって、
   前記不織布及び前記樹脂ネットが、四角枠状の剛性を有するフレームの内方に、フレーム上辺部からフレーム表裏面と平行な方向で着脱自在に装着されることを特徴とする固液分離装置。
3. 請求項２記載の固液分離装置であって、
   前記フレームの少なくとも一方の面には、上下方向に延在する一対の平行な可動供給管が固定され、
   前記可動供給管には、前記処理液を供給する吐出口が、不織布表面に沿って相互に対向する向きで且つ前記可動供給管の長手方向に沿って複数設けられていることを特徴とする固液分離装置。
4. 請求項１〜３のいずれか１つに記載の固液分離装置であって、
   前記不織布は、目付が４００〜６００ｇ／ｍ² であり、且つ異なる繊維径の繊維が組み合わされていることを特徴とする固液分離装置。
5. 請求項１〜４のいずれか１つに記載の固液分離装置であって、
   前記分離槽の底部には前記不織布ユニットの下辺部に沿う方向で複数の平行な気液混合噴射管が設けられ、
   前記気液混合噴射管には、上方に向けて前記気泡と前記共液を噴射する気水ノズルが前記気液混合噴射管の長手方向に沿って複数設けられていることを特徴とする固液分離装置。
6. ジルコニウム系化成処理にて発生する水酸化鉄を成分とする粒径０．１〜１０μｍの粒子固形物を液体に含む処理液を貯留槽に溜める処理液貯留工程と、
   前記貯留槽から前記処理液が分離槽に供給され、短繊維よりなる少なくとも２枚の不織布で樹脂ネットを挟んで略板状とした不織布ユニットを、上辺部のみを支持して鉛直方向に沿う方向で前記分離槽内の処理液に浸漬し、表裏面に前記処理液をぶつける方向に前記不織布を表裏方向に移動させることで前記処理液に含まれる前記粒子固形物を前記不織布の繊維に付着させるとともに、前記粒子固形物を減らされた前記処理液を前記分離槽からオーバーフローさせた後、前記分離槽の処理液内で発生させた気泡及び共液による噴流を前記不織布に衝突させ、且つ前記不織布ユニットを鉛直方向に沿う停止位置から往動揺動角より小さい復動揺動角で繰り返し往復させて前記処理液から離脱させた前記粒子固形物を前記分離槽内に残る処理液に前記粒子固形物を分散させて濃度を高め、濃縮スラリーとさせる前段分離工程と、
   前記分離槽の前記オーバーフローによって流出した前記処理液を一時的に還流槽に溜めながら前記貯留槽へ戻す処理液還流工程と、
   前記分離槽に配管接続され、前記処理液還流工程にて前記貯留槽に前記処理液を戻すことを所定時間繰り返した後に、前記分離槽から前記処理液の一部とともに排出される前記濃縮スラリーをスラリー貯留槽に溜めるスラリー貯留工程と、
   槽下部にシート状のフィルターを水平に備えて前記スラリー貯留槽からの前記濃縮スラリーが供給されるろ過室を用いて、前記フィルターを通過するろ過水を槽外部へ排出し、徐々に残渣をフィルター上に溜めて脱水ケーキを得るろ過分離工程と、
   を含むことを特徴とする固液分離方法。