JP2018096199A

JP2018096199A - フェノール樹脂発泡体およびその製造方法、外張り断熱壁

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Publication number: JP2018096199A
Application number: JP2017237235A
Authority: JP
Inventors: 健寺西; Takeshi Teranishi
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 2016-12-10
Filing date: 2017-12-11
Publication date: 2018-06-21
Anticipated expiration: 2037-12-11
Also published as: JP7112199B2

Abstract

【課題】反り量を抑制したフェノール樹脂発泡体およびその製造方法並びに外張り断熱壁を提供する。
【解決手段】発泡樹脂層と、その両面にそれぞれ積層された面材と、を備えたフェノール樹脂発泡体であって、密度が１５ｋｇ／ｍ^３以上５０ｋｇ／ｍ^３以下であり、平均気泡径が５０μｍ以上２００μｍ以下であり、独立気泡率が８５％以上であり、赤外線照射試験による反り量が７ｍｍ未満であることを特徴とするフェノール樹脂発泡体。
【選択図】なし

Description

本発明は、フェノール樹脂発泡体およびその製造方法並びに外張り断熱壁に関する。

フェノール樹脂発泡体は、難燃性、耐熱性、耐薬品性、耐腐食性等に優れることから、断熱材として種々の分野で採用されている。例えば、建築分野では、合成樹脂建材、特に壁板内装材として、フェノール樹脂発泡体製壁板が採用されている。
フェノール樹脂発泡体は、例えば、フェノール樹脂と、発泡剤としてのフッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させることによって製造される（例えば、特許文献１参照）。

フェノール樹脂発泡体からなる断熱材を施工する際には、断熱材の一方の面（建物とは反対側の面）のみに日光が照射され、断熱材の他方の面（建物側の面）には日光が照射されない。そのため、真夏の施工中等には、断熱材の一方の面と他方の面において、温度差が生じて、断熱材が反ることがある。断熱材が反ると、断熱材を寸法通りに施工できない、断熱材を柱等に十分にビス留めできない等の不具合が生じることがある。

国際公開第２０１５／１１１６７０号

粘度が低い発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させて得られたフェノール樹脂発泡体では、厚み方向における密度が偏ったり、気泡径が粗大化したり、気泡の形状がいびつになることがある。また、発泡性フェノール樹脂組成物の粘度が低いと、発泡性フェノール樹脂組成物の吐出量が均一でなくなる。特に、発泡剤として、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素を用いる場合、発泡性フェノール樹脂組成物の粘度が低下する。すると、発泡剤によって発泡性フェノール樹脂組成物内に生じた気泡が横に流れてしまい、得られたフェノール樹脂発泡体では、表層の気泡が外力によって破壊され（潰され）やすい。気泡が潰れると、フェノール樹脂発泡体が反ってしまう。このような気泡が破壊されやすい傾向は、低密度のフェノール樹脂発泡体や厚みが薄いフェノール樹脂発泡体において発生しやすい。

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、反り量を抑制したフェノール樹脂発泡体およびその製造方法並びに外張り断熱壁を提供することを目的とする。

［１］発泡樹脂層と、その両面にそれぞれ積層された面材と、を備えたフェノール樹脂発泡体であって、密度が１５ｋｇ／ｍ^３以上５０ｋｇ／ｍ^３以下であり、平均気泡径が５０μｍ以上２００μｍ以下であり、独立気泡率が８５％以上であり、赤外線照射試験による反り量が７ｍｍ未満であることを特徴とするフェノール樹脂発泡体。
［２］厚みが７０ｍｍ未満であることを特徴とする［１］に記載のフェノール樹脂発泡体。
［３］［１］または［２］に記載のフェノール樹脂発泡体の製造方法であって、第１面材上に、フェノール樹脂と、発泡剤と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する吐出工程と、前記第１面材上に吐出された前記発泡性フェノール樹脂組成物に、第２面材を貼り合わせて、前記第１面材と前記第２面材の間にて、前記発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させる発泡工程と、を含み、前記発泡工程において、前記第１面材を搬送するために前記第１面材に接するコンベアと前記第２面材を搬送するために前記第２面材に接するコンベアの温度差を４℃以上とすることを特徴とするフェノール樹脂発泡体の製造方法。
［４］［１］または［２］に記載のフェノール樹脂発泡体の製造方法であって、第１面材上に、フェノール樹脂と、発泡剤と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する吐出工程と、前記第１面材上に吐出された前記発泡性フェノール樹脂組成物に、第２面材を貼り合わせて、前記第１面材と前記第２面材の間にて、前記発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させる発泡工程と、を含み、前記吐出工程において、単一のノズルを前記第１面材の走行方向に対して垂直方向に移動させながら、前記ノズルから前記第１面材上に前記発泡性フェノール樹脂組成物を吐出することを特徴とするフェノール樹脂発泡体の製造方法。
［５］骨組材に固定された断熱材と、前記断熱材上に固定された通気胴縁と、前記通気胴縁上に固定された外壁材と、を備えた外張り断熱壁であって、前記断熱材が［１］または［２］に記載のフェノール樹脂発泡体からなることを特徴とする外張り断熱壁。

本発明によれば、反り量を抑制したフェノール樹脂発泡体およびその製造方法並びに外張り断熱壁を提供することができる。

フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられる赤外線照射装置を示す正面図である。フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられる赤外線照射装置を示す上面図である。フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられる赤外線照射装置を示す側面図である。フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられるフェノール樹脂発泡体を示す平面図である。

本発明のフェノール樹脂発泡体およびその製造方法並びに外張り断熱壁の実施の形態について説明する。
なお、本実施の形態は、発明の趣旨をより良く理解させるために具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものではない。

［フェノール樹脂発泡体］
本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、発泡樹脂層と、その両面に接着層を設けることなく積層された面材と、を備える。面材は、発泡樹脂層自体の接着性により接合している。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、フェノール樹脂と、発泡剤と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させて、発泡樹脂層を形成することを含む方法により得られる。
フェノール樹脂発泡体は、界面活性剤をさらに含むことが好ましい。
フェノール樹脂発泡体は、必要に応じて、本発明の効果を損なわない範囲で、フェノール樹脂、発泡剤、酸触媒および界面活性剤以外の他の成分をさらに含んでいてもよい。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、密度が１５ｋｇ／ｍ^３以上５０ｋｇ／ｍ^３以下であり、２０ｋｇ／ｍ^３以上４０ｋｇ／ｍ^３以下であることが好ましく、２５ｋｇ／ｍ^３以上３５ｋｇ／ｍ^３以下であることがより好ましい。
フェノール樹脂発泡体の密度が１５ｋｇ／ｍ^３以上であれば、フェノール樹脂発泡体の圧縮強度のさらなる向上を図りやすい。一方、フェノール樹脂発泡体の密度が５０ｋｇ／ｍ^３以下であれば、フェノール樹脂発泡体の断熱性のさらなる向上を図りやすい。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体の密度は、日本工業規格ＪＩＳＡ９５１１：２００９に規定される密度の測定方法に準拠して測定された値である。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、平均気泡径が５０μｍ以上２００μｍ以下であり、５０μｍ以上１５０μｍ以下であることが好ましく、６０μｍ以上１００μｍ以下であることがより好ましい。
フェノール樹脂発泡体の平均気泡径が５０μｍ以上であれば、フェノール樹脂発泡体の断熱性をより高められる。フェノール樹脂発泡体の平均気泡径が５０μｍ未満であると、フェノール樹脂発泡体の圧縮強度が低下する。一方、フェノール樹脂発泡体の平均気泡径が２００μｍを超えると、フェノール樹脂発泡体の熱伝導率が悪化する。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体の平均気泡径は、発泡剤の種類および組成、界面活性剤の種類、発泡条件（加熱温度、加熱時間等）等により調整できる。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体中には、複数の気泡が形成されており、気泡壁には実質的に孔が存在せず、複数の気泡の少なくとも一部は、相互に連通していない独立気泡になっている。独立気泡中には、発泡剤として用いたハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種のガスが保持されている。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、独立気泡率が８５％以上であり、９０％以上であることがより好ましい。
独立気泡率の上限値は、特に限定されないが、実質的には９９％以下とされる。独立気泡率が前記数値範囲内であれば、フェノール樹脂発泡体は、低い熱伝導率を長期に亘って保つことができる。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体の独立気泡率は、日本工業規格ＪＩＳＫ７１３８：２００６に規定される独立気泡率の測定方法に準拠して測定された値である。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、赤外線照射試験による反り量が７ｍｍ未満であり、５ｍｍ以下であることが好ましく、４ｍｍ以下であることがより好ましい。なお、本実施形態のフェノール樹脂発泡体における反り量とは、フェノール樹脂発泡体の幅方向の反り量と長さ方向の反り量の平均値である。また、本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、幅方向の反り量および長さ方向の反り量も７ｍｍ未満であり、５ｍｍ以下であることが好ましく、４ｍｍ以下であることがより好ましい。
フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験による反り量が７ｍｍ以上であると、フェノール樹脂発泡体からなる断熱材を施工する際に、断熱材を寸法通りに施工できない、断熱材を柱等に十分にビス留めできない等の不具合が生じることがある。

ここで、図１〜図４を用いて、本実施形態のフェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験を説明する。
図１は、フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられる赤外線照射装置を示す正面図である。図２は、フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられる赤外線照射装置を示す上面図である。図３は、フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられる赤外線照射装置を示す側面図である。図４は、フェノール樹脂発泡体の赤外線照射試験に用いられるフェノール樹脂発泡体を示す平面図である。

赤外線照射装置１は、フェノール樹脂発泡体１００に赤外線を照射するための装置である。
赤外線照射装置１は、基台２と、リン木３と、赤外線ヒータ４を有する赤外線照射部５と、筐体６とを備える。
基台２は、筐体６の下部より２４０ｍｍ上部に設けられ、リン木３を支持する。
リン木３は、基台２の上面２ａに、基台２の長手方向と垂直に延在するように設けられている。また、リン木３は、基台２の上面２ａにおいて、基台２の長手方向に沿って、等間隔に６本並列に配置されている。リン木３は、赤外線照射試験の際に、フェノール樹脂発泡体１００を支持する。
赤外線照射部５は、筐体６の天井６ａから吊下げられ、基台２の上面２ａに対向するように、筐体６の上部に配置されている。また、赤外線照射部５は、基台２の長手方向と垂直に延在するように設けられている。また、赤外線照射部５は、基台２の長手方向に沿って、等間隔に１２個並列に配置されている。また、赤外線照射部５は、その長手方向と垂直な形状が蒲鉾型をなすカバー７と、カバー７内の中央部に配置された赤外線ヒータ４とを有する。カバー７は、基台２と対向する側の面（下面）７ａが全面的に開口しており、内部が中空になっている。さらに、赤外線照射部５は、カバー７の下面７ａが基台２の上面２ａに対向するように配置されている。これにより、リン木３の上面３ａ上に配置されたフェノール樹脂発泡体１００の上面１００ａに、赤外線照射部５の赤外線ヒータ４から赤外線が照射される。
赤外線ヒータ４は、直径１２．５ｍｍの円柱状をなしており、電力量は１０００Ｗである。
筐体６は、基台２、リン木３および赤外線照射部５を収容するとともに、リン木３上に配置されたフェノール樹脂発泡体１００の上面１００ａを所定の温度に保つための空間である。

なお、図１〜図３において、Ｈ_１は筐体６の高さ（７９５ｍｍ）、Ｌ_１は筐体６の長さ（１８７８ｍｍ）、Ｗ_１は筐体６の幅（１１３３ｍｍ）、Ｌ_２は基台２の長さ（１８７８ｍｍ）、Ｗ_２は基台２の幅（１１３３ｍｍ）、Ｌ_３はリン木３の長さ（基台２の幅方向の長さ、１１００ｍｍ）、Ｗ_３はリン木３の幅（１００ｍｍ）、Ｈ_２はリン木３の高さ（厚み、１５ｍｍ）、Ｄ_１はリン木３の間隔（２４４ｍｍ）、Ｌ_４は赤外線ヒータ４の長さ（基台２の幅方向の長さ、１０５０ｍｍ）、Ｌ_５はカバー７の長さ（基台２の幅方向の長さ、９９５ｍｍ）、Ｗ_４はカバー７の幅（１２０ｍｍ）、Ｄ_２は赤外線照射部５の間隔（３０ｍｍ）、Ｄ_３は両端に配置された赤外線照射部５と筐体６との間隔（５４ｍｍ）、Ｄ_４は筐体６の天井６ａとカバー７の上面７ｂの最上部との間隔でフェノール樹脂発泡体１００の厚みが変わってもＤ_６が一定の高さとなるように調整可能になっている、Ｄ_５は筐体６の天井６ａとカバー７の下面７ａとの間隔（２７０ｍｍ）、Ｄ_６は赤外線ヒータ４とフェノール樹脂発泡体１００の上面１００ａとの間隔（２３５ｍｍ）、Ｄ_７は筐体６の天井６ａと基台２の上面２ａとの間隔（５５５ｍｍ）、Ｌ_６はフェノール樹脂発泡体１００の長さ（１８２０ｍｍ）、Ｗ_５はフェノール樹脂発泡体１００の幅（９１０ｍｍ）を表わす。

試験体として、幅９１０ｍｍ×長さ１８２０ｍｍのフェノール樹脂発泡体１００を用意する。
フェノール樹脂発泡体１００の赤外線照射面について、長さ方向（１８２０ｍｍ）の一方の端部から１０ｍｍ中央よりの位置と、長さ方向の他方の端部から１０ｍｍ中央よりの位置と、中央部の３点に幅方向（９１０ｍｍ）の断面と平行な方向にタコ糸を張る。赤外線照射後、それぞれの点において、最も反り量の大きい部位の反り量（ｍｍ）を金尺にて０．５ｍｍ単位で測定する。次いで、これら３点の反り量の平均値を算出して、フェノール樹脂発泡体１００の幅方向の反り量とする。
また、フェノール樹脂発泡体１００の赤外線照射面について、幅方向（９１０ｍｍ）の一方の端部から１０ｍｍ中央よりの位置と、幅方向の他方の端部から１０ｍｍ中央よりの位置と、中央部の３点に長さ方向（１８２０ｍｍ）の断面と平行な方向にタコ糸を張る。赤外線照射後、それぞれの点において、最も反り量の大きい部位の反り量（ｍｍ）を金尺にて０．５ｍｍ単位で測定する。次いで、これら３点の反り量の平均値を算出して、フェノール樹脂発泡体１００の長さ方向の反り量とする。
なお、図４において、α１はフェノール樹脂発泡体１００の長さ方向、α２はフェノール樹脂発泡体１００の幅方向、Ｄ_８はフェノール樹脂発泡体１００の長さ方向の端部からの距離（１０ｍｍ）、Ｄ_９はフェノール樹脂発泡体１００の幅方向の端部からの距離（１０ｍｍ）を示す。
また、フェノール樹脂発泡体１００の長さ方向の両端と中央部の３点にタコ糸を張り、それぞれの点において、最も反り量の大きい部位の反り量（ｍｍ）を金尺にて測定する。次いで、これら３点の反り量の平均値を算出して、フェノール樹脂発泡体１００の長さ方向の反り量とする。
なお、フェノール樹脂発泡体１００の反り量とは、フェノール樹脂発泡体１００の上面（照射面）１００ａとタコ糸との間の距離（間隔）の変化量のことである。

赤外線照射装置１のリン木３の上面３ａにフェノール樹脂発泡体１００を設置し、赤外線照射部５の赤外線ヒータ４から、フェノール樹脂発泡体１００に赤外線を照射する。このとき、フェノール樹脂発泡体１００の上面（照射面）１００ａの中央部に熱電対を設置し、上面１００ａの温度を７０℃±２℃に調整する。
フェノール樹脂発泡体１００の上面１００ａの温度を、上記の範囲に４時間保持する。
上述と同様にして、再び、フェノール樹脂発泡体１００の幅方向の反り量とフェノール樹脂発泡体１００の長さ方向の反り量を測定する。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、厚みが７０ｍｍ未満であることが好ましく、５０ｍｍ以下であることがより好ましく、４５ｍｍ以下であることがさらに好ましく、４０ｍｍ未満であることが最も好ましい。また、厚みが１０ｍｍ以上であることが好ましく、１５ｍｍ以上であることがより好ましく、２０ｍｍ以上であることが最も好ましい。
フェノール樹脂発泡体は、厚みが大きいほど反りが発生し難くなるため、厚みが７０ｍｍ以上の発泡体であると、板全体としての曲げ耐性が高く、反り難いが、生産効率が低くなり、特に発泡剤としてフッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素を用いた場合、厚みの大きい発泡体の生産効率は著しく低くなる。一方、厚みが小さいと、反りが発生し易いものの、本実施形態により反りを低く抑えることができるため、生産効率が高く、特に発泡剤として高価なフッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素を用いた場合であっても生産効率を高くすることができる。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体の熱伝導率は、０．０１９０Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることが好ましく、０．０１８５Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがより好ましく、０．０１８０Ｗ／ｍ・Ｋ以下であることがさらに好ましい。
熱伝導率が０．０１９Ｗ／ｍ・Ｋ以下であれば、フェノール樹脂発泡体は断熱性に優れる。

フェノール樹脂発泡体の熱伝導率は、平均気泡径、発泡剤の種類および組成、界面活性剤の種類等により調整できる。例えば、平均気泡径が小さいほど、フェノール樹脂発泡体の熱伝導率が低い傾向がある。また、界面活性剤がシリコーン系界面活性剤、特に末端が−ＯＨであるポリエーテル鎖を有するものである場合、他の界面活性剤を用いる場合に比べて、熱伝導率が低い傾向がある。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、限界酸素指数（ＬｉｍｉｔｅｄＯｘｙｇｅｎＩｎｄｅｘ；以下「ＬＯＩ」とも言う。）が２８％以上であることが好ましく、３０％以上であることがより好ましく、３２％以上であることがさらに好ましい。
ＬＯＩは、規定の条件下で、試料が有炎燃焼を維持するのに必要な２３℃±２℃の酸素と窒素との混合ガスの最小酸素濃度％（体積分率）であり、燃焼性の指標である。ＬＯＩが大きいほど燃焼性が低いことを示し、一般に、ＬＯＩが２６％以上であれば難燃性を有すると判断されている。

フェノール樹脂発泡体のＬＯＩは、発泡剤の種類および組成、界面活性剤の種類、難燃剤の種類および組成とその量等により調整できる。例えば、発泡剤中の可燃性の発泡剤の含有量が少ない（フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種の含有量が多い）ほど、ＬＯＩが高い。また、界面活性剤がシリコーン系界面活性剤、特に末端が−ＯＨであるポリエーテル鎖を有するものであれば、他の界面活性剤を用いる場合に比べて、ＬＯＩが高い傾向がある。さらに、リン系難燃剤等を添加することでＬＯＩを高くすることができる。

（フェノール樹脂）
フェノール樹脂としては、レゾール型のものが好ましい。
レゾール型フェノール樹脂は、フェノール化合物とアルデヒドとをアルカリ触媒の存在下で反応させて得られるフェノール樹脂である。
フェノール化合物としては、特に限定されないが、例えば、フェノール、クレゾール、キシレノール、パラアルキルフェノール、パラフェニルフェノール、レゾルシノールおよびこれらの変性物等が挙げられる。
アルデヒドとしては、特に限定されないが、例えば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、フルフラール、アセトアルデヒド等が挙げられる。
アルカリ触媒としては、特に限定されないが、例えば、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、脂肪族アミン（トリメチルアミン、トリエチルアミン等）等が挙げられる。

レゾール型フェノール樹脂を合成する場合、フェノール化合物とアルデヒドとの配合割合は、特に限定されない。フェノール化合物とアルデヒドとの配合割合は、フェノール化合物：アルデヒドのモル比で、１：１〜１：３であることが好ましく、１：１．３〜１：２．５であることがより好ましい。

また、フェノール樹脂のゲル浸透クロマトグラフィーによって求められる重量平均分子量（Ｍｗ）は、通常４００以上３０００以下であり、好ましくは７００以上２０００以下である。
フェノール樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）が４００未満では、フェノール樹脂発泡体の独立気泡率が低下し、それによりフェノール樹脂発泡体の圧縮強度の低下、およびフェノール樹脂発泡体の熱伝導率の長期性能の低下を招く傾向がある。また、ボイドが多く、平均気泡径が大きなフェノール樹脂発泡体が形成され易い。一方、フェノール樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）が３０００を超えると、フェノール樹脂原料および発泡性フェノール樹脂組成物の粘度が高くなりすぎることから、フェノール樹脂発泡体において、必要な発泡倍率を得るために多くの発泡剤が必要となり、発泡剤としてフッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素を用いた場合、これは高価であるため経済的でない。

（発泡剤）
発泡剤としては、ハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素（ＨＦＯ）および塩素化フッ素化不飽和炭化水素（ＨＣＦＯ）の少なくとも１種を含んでいてもよい。
ハロゲン化飽和炭化水素としては、例えば、フッ素化飽和炭化水素、塩素化飽和炭化水素等が挙げられる。

フッ素化不飽和炭化水素としては、分子内にフッ素と炭素−炭素２重結合を含むものが挙げられ、例えば、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｚｅ）（ＥおよびＺ異性体）、１，１，１，４，４，４−ヘキサフルオロ−２−ブテン（ＨＦＯ１３３６ｍｚｚ）（ＥおよびＺ異性体）（例えば、ＳｙｎＱｕｅｓｔＬａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ社製、製品番号：１３００−３−Ｚ６）等の特表２００９−５１３８１２号公報等に開示されるものが挙げられる。

フッ素化飽和炭化水素としては、例えば、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）、１，１，１，２，２−ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）、１，１，１−トリフルオロエタン（ＨＦＣ１４３ａ）、１，１，２，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ１３４）、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ１３４ａ）、１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ１５２ａ）、１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン（ＨＦＣ２２７ｅａ）、１，１，１，３，３−ペンタフルオプロパン（ＨＦＣ２４５ｆａ）、１，１，１，３，３−ペンタフルオブタン（ＨＦＣ３６５ｍｆｃ）および１，１，１，２，２，３，４，５，５，５−デカフルオロペンタン（ＨＦＣ４３１０ｍｅｅ）等のハイドロフルオロカーボンが挙げられる。

塩素化フッ素化不飽和炭化水素としては、分子内に塩素とフッ素と２重結合を含むものが挙げられ、例えば、１，２−ジクロロ−１，２−ジフルオロエテン（ＥおよびＺ異性体）、１−クロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｚｄ）（ＥおよびＺ異性体）（例えば、ＨｏｎｅｙＷｅｌｌ社製、商品名：ＳＯＬＳＴＩＣＥＬＢＡ）、１−クロロ−２，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｙｄ）（ＥおよびＺ異性体）、１−クロロ−１，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｚｂ）（ＥおよびＺ異性体）、２−クロロ−１，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｘｅ）（ＥおよびＺ異性体）、２−クロロ−２，２，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｘｃ）、２−クロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｘｆ）（例えば、ＳｙｎＱｕｅｓｔＬａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ社製、製品番号：１３００−７−０９）、３−クロロ−１，２，３−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｙｅ）（ＥおよびＺ異性体）、３−クロロ−１，１，２−トリフルオロプロペン（ＨＣＦＯ−１２３３ｙｃ）、３，３−ジクロロ−３−フルオロプロペン、１，２−ジクロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２２３ｘｄ）（ＥおよびＺ異性体）、２−クロロ−１，１，１，４，４，４−ヘキサフルオロ−２−ブテン（ＥおよびＺ異性体）、および２−クロロ−１，１，１，３，４，４，４−ヘプタフルオロ−２−ブテン（ＥおよびＺ異体）等が挙げられる。

フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素は、オゾン破壊係数（ＯＤＰ）および地球温暖化係数（ＧＷＰ）が小さく、環境に与える影響が小さい点で有利である。

塩素化飽和炭化水素としては、炭素原子数が２以上５以下であるものが好ましく、例えば、ジクロロエタン、プロピルクロライド、イソプロピルクロライド、ブチルクロライド、イソブチルクロライド、ペンチルクロライド、イソペンチルクロライド等が挙げられる。これらの中でも、オゾン層破壊係数が低く、環境適合性に優れる点で、イソプロピルクロライドが好ましい。

塩素化飽和炭化水素は、フェノール樹脂発泡体の発泡剤として従来用いられているが、１種単独では、フェノール樹脂発泡体の平均気泡径が大きく、熱伝導率が高くなる。フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素を併用することで、平均気泡径が小さく、熱伝導率が低くなり、フェノール樹脂発泡体の断熱性が向上する。また、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素は不燃性であるため、フェノール樹脂発泡体の難燃性が向上する。

塩素化飽和炭化水素と、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種との組み合わせにおいて、塩素化飽和炭化水素と、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種との質量比は、塩素化飽和炭化水素：フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種＝９．９：０．１〜０．１：９．９であることが好ましい。フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種を前記の質量比を満たす範囲内で含むことで、平均気泡径がより小さく、熱伝導率がより低くなり、フェノール樹脂発泡体の断熱性がより優れたものとなる。

本実施形態において、通常は、塩素化飽和炭化水素は、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素よりも分子量が小さい。量が同じであれば、分子量が小さい方が、発泡したときの体積が大きい。そのため、塩素化飽和炭化水素の分子量が、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素の分子量よりも小さい場合、塩素化飽和炭化水素の割合が多い方が、少量の発泡剤で充分に発泡させやすい。また、塩素化飽和炭化水素は、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素よりも安価な傾向がある。これらの観点から、塩素化飽和炭化水素と、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種との質量比は、塩素化飽和炭化水素：フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種＝９．９：０．１〜５：５であることが好ましく、９：１〜７：３であることがより好ましい。上記範囲内でフッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種の比率が低いほど、優れた断熱性を保ちつつコストを低くできる。

一方で、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素は、塩素化飽和炭化水素よりも熱伝導率が低い傾向がある。そのため、より優れた断熱性を得る観点から、塩素化飽和炭化水素と、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種との質量比は、塩素化飽和炭化水素：フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種＝５：５〜０．１：９．９であることが好ましい。上記範囲内でフッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種の比率が高いほど、熱伝導率が低くなり、断熱性が高まる。

塩素化飽和炭化水素と、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種との組み合わせにおいて、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素の沸点は、塩素化飽和炭化水素の沸点よりも低いことが好ましい。フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素の沸点が塩素化飽和炭化水素の沸点よりも低い方が、フェノール樹脂発泡体中の気泡の気泡径が小さく、かつ単位体積あたりの気泡の数が多くなり、断熱性がより優れる傾向がある。
また、それらの沸点の差は２℃以上３０℃以下であることが好ましく、５℃以上２０℃以下であることがより好ましい。沸点の差が上記上限値より大きいと、先にガス化して気泡核を形成したフッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素が、より沸点の高い塩素化飽和炭化水素がガス化するまでに気泡から抜けてしまい、発泡が不十分となることがある。沸点の差が上記下限値より小さいと、十分に気泡核を形成しないまま塩素化飽和炭化水素が発泡してしまい、気泡径が粗大になることがある。
そのため、例えば、塩素化飽和炭化水素として沸点３６℃であるイソプロピルクロライドを選択した場合には、ハロゲン化不飽和炭化水素としては、沸点が６℃以上３４℃以下の沸点を有するものを選択するのが好ましく、常温付近での取り扱いのしやすい点で、１４℃以上３４℃以下の沸点を有するものを選択するのがより好ましい。

塩素化飽和炭化水素と、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種との組み合わせとしては、イソプロピルクロライド（２−クロロプロパン）とフッ素化不飽和炭化水素との組み合わせ、またはイソプロピルクロライドと塩素化フッ素化不飽和炭化水素との組み合わせが好ましい。これらの組み合わせにおいて、フッ素化不飽和炭化水素、塩素化フッ素化不飽和炭化水素はそれぞれ１種でも２種以上でもよい。

発泡剤は、フッ素化不飽和炭化水素、塩素化フッ素化不飽和炭化水素および塩素化飽和炭化水素以外の発泡剤として炭化水素を含んでもよい。
炭化水素としては、特に限定されず、例えば、炭素原子数３以上７以下の炭化水素（ブタン、イソブタン、ペンタン、イソペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、ヘプタン等）を含むことが好ましい。

さらに、上記の発泡剤以外に、窒素、アルゴン、炭酸ガス、空気等の低沸点ガス；炭酸水素ナトリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、アゾジカルボン酸アミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾジカルボン酸バリウム、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、トリヒドラジノトリアジン等の化学発泡剤；多孔質固体材料等を含んでいてもよい。

フェノール樹脂発泡体（または発泡性フェノール樹脂組成物）中の発泡剤の含有量は、フェノール樹脂１００質量部当り、１質量部以上２５質量部以下であることが好ましく、３質量部以上１５質量部以下であることがより好ましく、５質量部以上１１質量部以下であることがさらに好ましい。

フェノール樹脂発泡体の製造に用いる発泡性フェノール樹脂組成物中の発泡剤中のハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種の組成（質量比）は、フェノール樹脂発泡体に含まれるハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種の組成と略一致している。
フェノール樹脂発泡体に含まれるハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素および塩素化フッ素化不飽和炭化水素の少なくとも１種の組成は、例えば、以下の溶媒抽出法により確認できる。

溶媒抽出法：
予めハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素の標準ガスを用いて、ガスクロマトグラフ−質量分析計（ＧＣ／ＭＳ）での以下の測定条件における保持時間を求める。
次に、上下の面材を剥がしたフェノール樹脂発泡体のサンプル１．６ｇを粉砕用ガラス容器に分取し、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）８０ｍＬを添加する。
サンプルが溶媒に浸る程度に押しつぶした後、ホモジナイザーで１分３０秒間粉砕抽出し、この抽出液を孔径０．４５μｍのメンブランフィルターでろ過し、ろ液をＧＣ／ＭＳに供する。
ハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素の種類は、事前に求めた保持時間とマススペクトルから同定を行う。また、ハロゲン化飽和炭化水素、フッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素以外のガスの種類は、保持時間とマススペクトルによって同定を行う。
発泡剤成分の検出感度を各々標準ガスによって測定し、上記ＧＣ／ＭＳで得られた各ガス成分の検出エリア面積と検出感度より、組成（質量比）を算出する。
・ＧＣ／ＭＳ測定条件
使用カラム：ＤＢ−５ｍｓ（アジレントテクノロジー社）６０ｍ、内径０．２５ｍｍ、膜厚１μｍ
カラム温度：４０℃（１０分）−１０℃／分−２００℃
注入口温度：２００℃
インターフェイス温度：２３０℃
キャリアガス：Ｈｅ１．０ｍＬ／分
スプリット比：２０：１
測定方法：走査法ｍ／Ｚ＝１１〜５５０

（酸触媒）
酸触媒は、フェノール樹脂を硬化させるために発泡性フェノール樹脂組成物に含有させる。
酸触媒としては、ベンゼンスルホン酸、エチルベンゼンスルホン酸、パラトルエンスルホン酸、キシレンスルホン酸、ナフタレンスルホン酸、フェノールスルホン酸等の有機酸、硫酸、リン酸等の無機酸等が挙げられる。これらの酸触媒は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

発泡性フェノール樹脂組成物中の酸触媒の含有量は、フェノール樹脂１００質量部当り、５質量部以上３０質量部以下であることが好ましく、８質量部以上２５質量部以下であることがより好ましく、１０質量部以上２０質量部以下であることがさらに好ましい。

（界面活性剤）
界面活性剤は、気泡径（セル径）の微細化に寄与する。
界面活性剤としては、特に限定されず、整泡剤等として公知のものを使用できる。例えば、ひまし油アルキレンオキシド付加物、シリコーン系界面活性剤、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル等が挙げられる。これらの界面活性剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
界面活性剤は、気泡径の小さい気泡を形成しやすい点で、ひまし油アルキレンオキシド付加物およびシリコーン系界面活性剤の少なくとも一方を含むことが好ましく、熱伝導率をより低く、難燃性をより高くできる点で、シリコーン系界面活性剤を含むことがより好ましい。

ひまし油アルキレンオキシド付加物におけるアルキレンオキシドとしては、炭素原子数２以上４以下のアルキレンオキシドが好ましく、エチレンオキシド（以下、「ＥＯ」と略記する。）、プロピレンオキシド（以下、「ＰＯ」と略記する。）がより好ましい。ひまし油に付加するアルキレンオキシドは１種でもよく、２種以上でもよい。
ひまし油アルキレンオキシド付加物としては、ひまし油ＥＯ付加物、ひまし油ＰＯ付加物が好ましい。

ひまし油アルキレンオキシド付加物としては、ひまし油１モルに対し、アルキレンオキシド、中でもＥＯが、２０モル超６０モル未満付加したものが好ましく、２１モル以上４０モル以下付加したものがより好ましい。ひまし油アルキレンオキシド付加物においては、ひまし油の長鎖炭化水素基を主体とする疎水性基と、所定付加モルのアルキレンオキシド（ＥＯ等）によって形成されたポリオキシアルキレン基（ポリオキシエチレン基等）を主体とする親水性基とが、分子内でバランス良く配置されて、良好な界面活性能が発揮される。そのため、フェノール樹脂発泡体の気泡径が小さくなる。また、気泡壁に柔軟性が付与されて亀裂の発生が防止される。

シリコーン系界面活性剤としては、例えば、ジメチルポリシロキサンとポリエーテルとの共重合体、オクタメチルシクロテトラシロキサン等のオルガノポリシロキサン系化合物が挙げられる。疎水部と親水部それぞれの重合度を変えて表面張力を調整しやすい点で、ジメチルポリシロキサンとポリエーテルとの共重合体が好ましい。
ジメチルポリシロキサンとポリエーテルとの共重合体は、ジメチルポリシロキサンとポリエーテルとのブロック共重合体であることが好ましい。ブロック共重合体の構造は、特に限定されず、例えば、シロキサン鎖Ｂの両方の末端にポリエーテル鎖Ａが結合したＡＢＡ型、複数のシロキサン鎖Ｂと複数のポリエーテル鎖Ａが交互に結合した（ＡＢ）_ｎ型、分岐状のシロキサン鎖の末端それぞれにポリエーテル鎖が結合した枝分かれ型、シロキサン鎖に側基（末端以外の部分に結合する基）としてポリエーテル鎖が結合したペンダント型等が挙げられる。

ジメチルポリシロキサンとポリエーテルとの共重合体としては、例えば、ジメチルポリシロキサン−ポリオキシアルキレン共重合体が挙げられる。
ポリオキシアルキレンにおけるオキシアルキレン基の炭素原子数は２または３が好ましい。
ポリオキシアルキレンを構成するオキシアルキレン基は、１種でもよく、２種以上でもよい。
ジメチルポリシロキサン−ポリオキシアルキレン共重合体の具体例としては、ジメチルポリシロキサン−ポリオキシエチレン共重合体、ジメチルポリシロキサン−ポリオキシプロピレン共重合体、ジメチルポリシロキサン−ポリオキシエチレン−ポリオキシプロピレン共重合体等が挙げられる。

ジメチルポリシロキサンとポリエーテルとの共重合体としては、末端が−ＯＲ（式中、Ｒは、水素原子またはアルキル基である。）であるポリエーテル鎖を有するものが好ましく、熱伝導率をより低く、難燃性をより高くできる点で、Ｒが水素原子であるものが特に好ましい。

フェノール樹脂発泡体が界面活性剤を含む場合、発泡性フェノール樹脂組成物中の界面活性剤の含有量は、フェノール樹脂１００質量部当り、１質量部以上１０質量部以下であることが好ましく、２質量部以上５質量部以下であることがより好ましい。
界面活性剤の含有量が前記範囲の下限値以上であれば、気泡径が均一に小さくなりやすく、上限値以下であれば、フェノール樹脂発泡体の吸水性が低く、また、製造コストも抑えられる。

（他の成分）
他の成分としては、フェノール樹脂発泡体の添加剤として公知のものを発泡性フェノール樹脂組成物に加えることができる。他の成分としては、例えば、尿素、可塑剤、充填剤、難燃剤（例えば、リン系難燃剤等）、架橋剤、有機溶媒、アミノ基含有有機化合物、着色剤等が挙げられる。

尿素は、発泡性フェノール樹脂組成物を発泡成形して発泡体を作製する際、ホルムアルデヒドを捕捉するホルムアルデヒドキャッチャー剤として用いられる。
可塑剤としては、例えば、フタル酸とジエチレングリコールの反応生成物であるポリエステルポリオール、ポリエチレングリコール等が挙げられる。

ここで、親水性であるフェノール樹脂と相溶性の高い可塑剤、例えば、ポリエステルポリオールを含む可塑剤を、フェノール樹脂の粘度を下げるために添加することが知られている（例えば、特許第４７６１４４６号）。しかし、フッ素化不飽和炭化水素や塩素化フッ素化不飽和炭化水素は分子内の極性が高いためにフェノール樹脂との相溶性が高く、フッ素化不飽和炭化水素や塩素化フッ素化不飽和炭化水素を多く含む発泡剤と可塑剤とを併用すると、フェノール樹脂の粘度が下がり過ぎ、十分に発泡しなかったり、面材からフェノール樹脂が染み出したりすることがある。そのため、発泡剤としてフッ素化不飽和炭化水素や塩素化フッ素化不飽和炭化水素を使用する場合には可塑剤を含まないことが好ましい。

充填剤としては、例えば、塩基性の充填剤が挙げられる。塩基性の充填剤としては、酸性度が低く、かつ防火性の向上したフェノール樹脂発泡体を与えることができる点で、無機フィラーが好ましい。
無機フィラーとしては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化アルミニウム、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化アンチモン等の金属の水酸化物や酸化物、亜鉛等の金属粉末、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、炭酸亜鉛等の金属の炭酸塩、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム等のアルカリ金属炭酸水素塩、炭酸水素カルシウム、炭酸水素マグネシウム等のアルカリ土類金属炭酸水素塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、珪酸カルシウム、マイカ、タルク、ベントナイト、ゼオライト、シリカゲル等が挙げられる。ただし、酸触媒として強酸を用いる場合には、金属粉末、炭酸塩は、ポットライフの調整に影響がない範囲で添加する必要がある。これらの無機フィラーは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上併用してもよい。

発泡性フェノール樹脂組成物が塩基性の充填剤を含む場合、発泡性フェノール樹脂組成物中の塩基性の充填剤の含有量は、抽出ｐＨが５以上となる量が好ましい。例えば、塩基性の充填剤の含有量は、フェノール樹脂１００質量部当り、０．１質量部以上３０質量部以下であることが好ましく、１質量部以上２０質量部以下であることがより好ましく、３質量部以上１５質量部以下であることがさらに好ましく、５質量部以上１０質量部以下であることが特に好ましい。
塩基性の充填剤の含有量が上記下限値未満では、フェノール樹脂発泡体の抽出ｐＨが低くなる。抽出ｐＨが低くなると、酸性度が増すため、フェノール樹脂発泡体と接触する資材が、腐食を生じることがある。塩基性の充填剤の含有量が上記上限値超では、酸触媒による硬化反応が著しく阻害され、生産性が悪化することがある。

抽出ｐＨは、以下の方法で測定される。
フェノール樹脂発泡体を乳鉢で２５０μｍ（６０メッシュ）以下に粉砕してサンプルとする。サンプル０．５ｇを２００ｍＬの共栓付き三角フラスコに量り取る。共栓付き三角フラスコに純水１００ｍＬを加え、密栓する。マグネチックスターラーを用いて、共栓付き三角フラスコ内を２３℃±５℃で７日間撹拌して、試料液とする。得られた試料液のｐＨをｐＨメータで測定し、その値を抽出ｐＨとする。

なお、塩基性の充填剤は、フッ化水素を捕捉する保護剤としても機能する。発泡剤として使用するハロゲン化不飽和炭化水素は、分解によってフッ化水素を発生したり、その製造原料として使用されたフッ化水素を不純物として含んでいることが知られている（特表２０１４−５１１９３０号公報参照）。このフッ化水素は、反応性が高く人体にとって著しく有害であるばかりか、シリコーン系界面活性剤の疎水部を構成するシロキサン結合と反応して界面活性作用を低下させる。そこで、上記の塩基性の充填剤がフッ化水素の補捉剤や界面活性剤の保護剤として発泡性フェノール樹脂組成物に添加されてもよい。特に、上記の充填剤のうち塩基性の無機フィラー、例えば、炭酸カルシウムを用いることが抽出ｐＨを高くできるため好ましい。

一方、本願発明者による検討の結果、無機フィラーの含有量が少ないほど、フェノール樹脂発泡体の熱伝導率が低くなる傾向があることを見出した。そのため、断熱性の観点では、発泡性フェノール樹脂組成物中の無機フィラーの含有量は、フェノール樹脂１００質量部に対して０．１質量部未満であることが好ましく、０質量部であることが特に好ましい。すなわち、発泡性フェノール樹脂組成物が無機フィラーを含まないことが好ましい。

発泡性フェノール樹脂組成物は、上記の各成分を混合することにより調製できる。
各成分の混合順序は特に限定されないが、例えば、フェノール樹脂に界面活性剤、必要に応じて他の成分を加えて全体を混合し、この混合物に発泡剤、酸触媒を添加し、この組成物をミキサーに供給して攪拌することにより発泡性フェノール樹脂組成物を調製できる。

面材としては、特に制限されず、ガラスペーパー、ガラス繊維織布、ガラス繊維不織布、ガラス繊維混抄紙、クラフト紙、合成繊維不織布、アルミニウム箔張不織布、アルミニウム箔張クラフト紙、金属板、金属箔、合板、珪酸カルシウム板、石膏ボードおよび木質系セメント板からなる群から選択される少なくとも１種が好適であり、特に、ガラス繊維混抄紙、ガラス繊維不織布、合成繊維不織布は、工業的に流通量が多いため入手しやすく好ましい。なかでも、合成繊維不織布は、製造上のエンボス加熱ロールにより繊維間の熱融着点パターンを変えることで不織布表層の風合いや毛羽立ちをコントロールすることも可能であり、取り回しがし易い点で好ましい。また、面材が合成繊維不織布であると、発泡性フェノール樹脂組成物中の水分や、フェノール樹脂の縮合の際に生じる水によって、面材が収縮等してシワが発生するのを抑制できる。
発泡樹脂層の両面に設ける各面材は、同じものであってもよいし、異なるものであってもよい。

面材の目付は、特に限定されないが、合成繊維不織布を用いる場合には、目付は１５ｇ／ｍ^２以上２００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、１５ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、１５ｇ／ｍ^２以上１００ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましく、２０ｇ／ｍ^２以上８０ｇ／ｍ^２以下であることが特に好ましく、２０ｇ／ｍ^２以上６０ｇ／ｍ^２以下であることが最も好ましい。
ガラス繊維混抄紙を用いる場合には、目付は３０ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、５０ｇ／ｍ^２以上２５０ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、６０ｇ／ｍ^２以上２００ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましく、７０ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下であることが特に好ましい。
ガラス繊維不織布を用いる場合には、目付は１５ｇ／ｍ^２以上３００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、２０ｇ／ｍ^２以上２００ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、３０ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましい。
目付が上記下限値以上であれば、発泡性フェノール樹脂組成物が面材の表面にしみ出しにくい。目付が上記上限値以下であれば、発泡体と面材との接着性を高められる。これにより、面材が発泡体から剥がれにくくなり表面をより美麗にできる。加えて、コンベア等の搬送機器に追従させやすくなり、フェノール樹脂発泡体の生産性を高めやすい。特に、発泡剤がフッ素化不飽和炭化水素または塩素化フッ素化不飽和炭化水素を含む場合、発泡剤を含有することで発泡性フェノール樹脂組成物の粘度が低くなる。発泡性フェノール樹脂組成物の粘度が低くなると、面材に対して発泡性フェノール樹脂組成物が滲み込みやすくなり、面材の表面に発泡性フェノール樹脂組成物が滲み出しやすくなるため、面材の目付は上記下限値以上とすることで発泡性フェノール樹脂組成物が滲み出すのを防ぐことができる。

面材の厚さは、特に限定されないが、０．０６ｍｍ〜１．００ｍｍであることが好ましく、０．１０ｍｍ〜０．５０ｍｍであることがより好ましい。面材の厚さが前記下限値以上であると、面材の表面への発泡性フェノール樹脂組成物の滲み出しが抑制されやすくなる。面材の厚さが前記上限値以下であると、面材の取り扱い性により優れる。

面材が合成繊維不織布である場合には、合成繊維不織布の材質としては、ポリエステル、ポリプロピレン、ナイロン、ポリエチレン等の合成樹脂が挙げられ、特にポリエステル、ポリプロピレン、ナイロンが好ましい。これらの合成樹脂は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。
また、合成繊維不織布の合成繊維の繊維径は、０．５デニール〜４．０デニールであることが好ましく、１．５デニール〜３．０デニールであることがより好ましい。
合成繊維の繊維径が前記上限値以下であると、面材の表面への発泡性フェノール樹脂組成物の滲み出しを抑制しやすい。
合成繊維の繊維径が前記下限値以上であると、合成繊維の取り扱い性が高められ不織布を製造しやすい。

面材が合成繊維不織布である場合には、凹凸形状のいわゆるエンボス（熱圧着固定部分）が形成されることが好ましい。エンボスが形成された面材を用いることで、面材と発泡性フェノール樹脂組成物の接着性がより高められる。
エンボスのパターン（柄）としては、特に限定されないが、例えば、マイナス柄、ポイント柄、折り目柄等が挙げられる。エンボスによる凹凸形状が大きく、発泡層との接着性をより高められる点からマイナス柄が好ましい。
合成繊維不織布にエンボス加工を施すには、例えば、公知のスパンボンド法で、紡口直下の冷却条件により発現させた捲縮長繊維ウェブを熱エンボスロールで部分熱圧着させることにより、または潜在捲縮長繊維ウェブを熱処理により捲縮させて熱エンボスロールで部分熱圧着させることにより製造される。

エンボス加工の際に形成された熱圧着固定部分において、熱圧着固定部分１箇所当たりの面積は０．０５ｍｍ^２以上５．０ｍｍ^２以下であることが好ましく、０．０７ｍｍ^２以上３．０ｍｍ^２以下であることがより好ましい。この範囲内の面材を用いることで、熱圧着固定部分により発泡性フェノール樹脂組成物の滲み出しを抑えつつ、発泡樹脂層と面材との接着性を向上させることができる。上記面積が０．０５ｍｍ^２未満である場合、繊維同士の結合が少なく、摩擦強度等の物理強度が低く発泡性フェノール樹脂組成物が滲み出しやすい傾向がある。上記面積が５．０ｍｍ^２を超える場合、熱圧着固定部分の面積が多く、風合いが硬く、発泡樹脂層と面材の繊維との接着性が悪くなる。さらに、通気度が低くなり、養生時間が長くなったり、独立気泡率が低下したりすることがある。

熱圧着固定部分同士の最小間隔は０．０５ｍｍ以上５ｍｍ以下であることが好ましく、０．０８ｍｍ以上２ｍｍ以下であることがより好ましい。この範囲内の面材を用いることで、発泡性フェノール樹脂組成物の滲み出しを抑えつつ、発泡樹脂層と面材との接着性を向上させることができる。上記最小間隔が０．０５ｍｍ未満である場合、熱圧着固定部分が多く、風合いが硬く、発泡樹脂層と面材の繊維との接着性が悪い傾向がある。上記最小間隔が５ｍｍを超える場合、繊維同士の結合が少なく、摩擦強度等の物理強度が低く、発泡性フェノール樹脂組成物が滲み出しやすい。また、熱圧着固定部分は、不織布表面の全面に均等に分布させることが好ましい。

熱圧着固定部分密度は５個／ｃｍ^２以上１５０個／ｃｍ^２以下であることが好ましく、５個／ｃｍ^２以上５０個／ｃｍ^２以下であることがより好ましく、５個／ｃｍ^２以上３０個／ｃｍ^２以下であることがさらに好ましい。熱圧着固定部分密度は、単位面積あたりの熱圧着固定部分の個数を意味しており、次式（ｓ）で表される。
熱圧着固定部分密度（個／ｃｍ^２）＝［熱圧着固定部分の数（個）］／」［面材の表面積（ｃｍ^２）］・・・（ｓ）
熱圧着固定部分密度が上記下限値以上であれば、発泡性フェノール樹脂組成物の滲み出しを良好に抑制できる。熱圧着固定部分密度が上記上限値以下であれば、発泡樹脂層と面材との接着性をより向上させることができ、吸水量を低くすることができる。また、熱圧着固定部分密度が上記上限値以下であれば、通気度を高くでき、養生時間を短縮できる。また、より長期にわたって低い熱伝導率を維持できる。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体は、木造または鉄骨造の住宅等の建築物の骨組み材（構造材）の外側に連続して断熱を施す外張り断熱工法において用いられる外張り断熱材として有用である。
外張り断熱工法では、骨組材の外側に複数の板状の断熱材を釘等で仮止めし、さらに窯業系サイディングや軽量気泡コンクリートパネルなどの外壁材と断熱材との間に通気層が形成されるように、外壁材と断熱材との間かつ骨組材に対応する位置に通気胴縁を配置してビスまたは釘で断熱材を貫通させて通気胴縁を骨組材に固定し、通気胴縁上に外壁材が固定される。このようにして、骨組材に固定された断熱材と、断熱材上に固定された通気胴縁と、通気胴縁上に固定された外壁材と、を備えた外張り断熱壁が形成される。
この時、仮止めされた断熱材は日光に晒されるため、日光の赤外線により断熱材が反ると、通気胴縁が断熱材の反りにより傾き、通気胴縁に固定される外壁材も傾いてしまうことがある。また、複数の板状の断熱材の端部は骨組材上で端面どうしを突き合わせて固定されるが、断熱材が反るとこの端面の間に隙間が生じ、断熱性能が低下することがある。
特に、外張り断熱工法では外壁を薄くするため用いられる断熱材としては厚みが５０ｍｍ以下の薄いものが用いられることが多く、このような薄い断熱材としてフェノール樹脂発泡体を用いた場合には上記の反りによる問題が起こりやすいが、本実施形態のフェノール樹脂発泡体であれば日光の赤外線による反りを抑え、上記の問題が起こりにくく、外張り断熱材として特に適している。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体によれば、発泡樹脂層と、その両面にそれぞれ設けられた面材と、を備えたフェノール樹脂発泡体であって、発泡樹脂層は、密度が１５ｋｇ／ｍ^３以上５０ｋｇ／ｍ^３以下であり、平均気泡径が５０μｍ以上２００μｍ以下であり、独立気泡率が８５％以上であり、赤外線照射試験による反り量が７ｍｍ未満である。そのため、フェノール樹脂発泡体からなる断熱材を施工する際に、断熱材の一方の面（建物とは反対側の面）のみに日光が照射されても、上記の問題が生じたり、断熱材を寸法通りに施工できない、断熱材を柱等に十分にビス留めできない等の不具合が生じることがない。

［製造方法］
（第１の実施形態）
本実施形態のフェノール樹脂発泡体の製造方法は、本実施形態のフェノール樹脂発泡体の製造方法であって、第１面材上に、フェノール樹脂と、発泡剤と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する吐出工程と、第１面材上に吐出された発泡性フェノール樹脂組成物に、第２面材を貼り合わせて、第１面材と第２面材の間にて、発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させる発泡工程と、を含み、発泡工程において、第１面材を搬送するために第１面材に接するコンベアと第２面材を搬送するために第２面材に接するコンベアの温度差を４℃以上とする。

フェノール樹脂発泡体を製造する際に第１面材と第２面材を設ける方法としては、例えば、連続走行するコンベア上に第１面材を配置し、その第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物を吐出し（吐出工程）、第１面材上に吐出された発泡性フェノール樹脂組成物上に、コンベアにより第２面材を積層した（貼り合わせた）後、第１面材、発泡性フェノール樹脂組成物および第２面材からなる積層体が一対のコンベアで挟まれた状態で、加熱炉を通過させて発泡成形する（発泡工程）方法が挙げられる。これにより、板状のフェノール樹脂発泡体の両面にそれぞれ第１面材と第２面材が積層した面材付きフェノール樹脂発泡体が得られる。
コンベアとしては、スラットコンベアとコンベアベルトが挙げられる。スラットコンベアは、スラットと呼ばれる複数のプレートが隣同士に連結されることによって形成された一体型コンベアである。コンベアベルトは、無端ベルトをコンベアとしたものである。
なお、第１面材と第２面材としては、上記の面材と同様のものが用いられる。

吐出工程において、第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する方法は、特に限定されないが、例えば、複数のノズルから発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する方法が用いられる。

発泡工程では、第１面材と第２面材の間の発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させることにより、本実施形態のフェノール樹脂発泡体を製造できる。
フェノール樹脂発泡体の製造は、公知の方法により実施できる。例えば、発泡性フェノール樹脂組成物を３０℃以上９５℃以下で加熱して発泡および硬化させることにより、フェノール樹脂発泡体を製造することができる。

上述のように、発泡工程では、第１面材、発泡性フェノール樹脂組成物および第２面材からなる積層体が一対のコンベアで挟まれた状態で、その積層体を、加熱炉を通過させて発泡成形する。本実施形態のフェノール樹脂発泡体の製造方法では、第１面材に接するコンベアの温度と、第２面材に接するコンベアの温度とを調節し、その温度差を４℃以上とする。これにより、発泡性フェノール樹脂組成物が発泡および硬化することによって、第１面材と第２面材の間に形成される発泡樹脂層において、第１面材側の層の含水率と第２面材側の層の含水率に差が生じる。このように第１面材側の層の含水率と第２面材側の層の含水率に差がある状態で、第１面材、発泡樹脂層および第２面材からなる積層体を硬化、乾燥し（養生し）、その積層体をフェノール樹脂発泡体とすると、フェノール樹脂発泡体全体の含水率が一様になる。そのため、フェノール樹脂発泡体では、含水率が高くなっていた層側に応力が発生する。これにより、含水率が低くなっていた層側を表面として、フェノール樹脂発泡体からなる断熱材を施工した場合に、その断熱材は表面側に反り難くなる。

発泡工程において、第１面材に接するコンベアと第２面材に接するコンベアの温度差を４℃以上とし、４℃以上３０℃以下とすることが好ましく、５℃以上２０℃以下とすることがより好ましく、５℃以上１５℃以下とすることがさらに好ましい。
第１面材に接するコンベアと第２面材に接するコンベアの温度差が４℃未満では、第１面材と第２面材の間に形成される発泡樹脂層において、第１面材側の層の含水率と第２面材側の層の含水率の差が十分でないため、フェノール樹脂発泡体の反りを抑制することができない。
発泡樹脂層において、第１面材側と第２面材側の含水率の差は、１．５％以上５％以下であることが好ましく、２．０％以上４．５％以下であることがより好ましい。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体の製造方法によれば、第１面材上に吐出された発泡性フェノール樹脂組成物に、第２面材を貼り合わせて、第１面材と第２面材の間にて、発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させる発泡工程において、第１面材を搬送するために第１面材に接するコンベアと第２面材を搬送するために第２面材に接するコンベアの温度差を４℃以上とする。そのため、フェノール樹脂発泡体の反り量を抑制することができる。

［製造方法］
（第２の実施形態）
本実施形態のフェノール樹脂発泡体の製造方法は、本実施形態のフェノール樹脂発泡体の製造方法であって、第１面材上に、フェノール樹脂と、発泡剤と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する吐出工程と、第１面材上に吐出された発泡性フェノール樹脂組成物に、第２面材を貼り合わせて、第１面材と第２面材の間にて、発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させる発泡工程と、を含み、吐出工程において、単一のノズルを第１面材の走行方向に対して垂直方向に移動させながら、ノズルから第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する。

フェノール樹脂発泡体を製造する際に第１面材と第２面材を設ける方法としては、第１の実施形態と同様の方法が用いられる。

吐出工程において、第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する方法は、単一のノズルから発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する方法が用いられる。
単一のノズルから発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する方法としては、単一のノズルを第１面材の走行方向（第１面材の長手方向）に対して垂直方向に移動させながら、単一のノズルから第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する方法が用いられる。

また、単一のノズルを第１面材の走行方向に対して垂直方向に移動させながら、単一のノズルから第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する場合、第１面材の走行速度とノズルを移動させる速度が等しいことが好ましい。
また、単一のノズルを第１面材の走行方向に対して垂直方向に移動させる幅は、第１面材の幅の５０％以上８０％以下であることが好ましい。

発泡工程では、第１面材と第２面材の間の発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させることにより、本実施形態のフェノール樹脂発泡体を製造できる。
フェノール樹脂発泡体の製造は、公知の方法により実施できる。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体の製造方法によれば、単一のノズルを第１面材の走行方向（第１面材の長手方向）に対して垂直方向に移動させながら、単一のノズルから第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物を吐出するため、第１面材上に発泡性フェノール樹脂組成物が均一に吐出されるから、発泡性フェノール樹脂組成物が発泡および硬化することによって得られるフェノール樹脂発泡体において、その幅方向と長さ方向にほぼ均一に応力が生じる。これにより、フェノール樹脂発泡体の反り量を抑制することができる。

以下、実施例および比較例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
後述する実施例および比較例で用いた測定方法を以下に示す。

（１）養生前のフェノール樹脂発泡体の含水率の測定方法
コンベアベルトを用いた連続製造において、発泡工程を経た一対の面材および発泡樹脂層からなる積層体を抜き取り、幅２００ｍｍ×長さ２００ｍｍに切り出して試験片とした。
試験片の面材を両方とも剥がし取り、発泡樹脂層の厚みが３０ｍｍ未満の場合にはその厚み方向と垂直方向に上下に２等分に切断し、発泡樹脂層の厚みが３０ｍｍ以上の場合にはその厚み方向と垂直方向に上中下に３等分に切断して、それぞれの断片の質量を測定した。なお、断片の厚みの差を０．５ｍｍ以内とした。
ここまでの作業を、積層体を抜き取ってから２０分以内に行った。
それぞれの断片を１０４℃のオーブン内に投入して乾燥した。４８時間後に、それぞれの断片の質量を測定した。
乾燥前の質量をｍ_０、乾燥後の質量をｍ_１とし、下記の式から、それぞれの断片の含水率α（％）を算出した。
含水率α（％）＝（ｍ_０−ｍ_１）／ｍ_０×１００

（２）密度
日本工業規格ＪＩＳＡ９５１１：２００９に規定される密度の測定方法に準拠して、フェノール樹脂発泡体の密度を測定した。

（３）平均気泡径
フェノール樹脂発泡体の厚み方向のほぼ中央から試験片を切出した。試験片の厚み方向の切断面を５０倍拡大で撮影した。撮影された画像に、長さ９ｃｍの直線を４本引いた。
この際、ボイド（２ｍｍ^２以上の空隙）を避けるように直線を引いた。各直線が横切った気泡の数（日本工業規格ＪＩＳＫ６４００−１：２００４に規定されるセル数の測定方法に準拠）を直線毎に計数し、直線１本当たりの平均値を求めた。気泡の数の平均値で１８００μｍを除し、求められた値を平均気泡径とした。

（４）気泡のアスペクト比
各例のフェノール樹脂発泡体を、厚み方向に二等分し、その断面を電子顕微鏡で５０倍に拡大した写真を撮影した。撮影された画像に、発泡層の長さ方向に２本の直線（長さ１８００μｍ相当）を描き、発泡層の幅方向に２本の直線（長さ１８００μｍ相当）を描いた。長さ方向の直線が横切った気泡の直線上の径を測定し、その結果から平均径を算出して長さ方向における気泡径（ＲＭ）とした。また、幅方向の直線が横切った気泡の直線上の径を測定し、その結果から平均径を算出して幅方向における気泡径（ＲＴ）とした。
求めたＲＭおよびＲＴから、気泡アスペクト比を算出した。

（５）独立気泡率
日本工業規格ＪＩＳＫ７１３８：２００６に規定される独立気泡率の測定方法に準拠して、フェノール樹脂発泡体の独立気泡率を測定した。

（６）熱伝導率
日本工業規格ＪＩＳＡ１４１２−２に規定される熱伝導率の測定方法に準拠して、フェノール樹脂発泡体の熱伝導率を測定した。測定は、同じ試料について２回実施した。

（７）限界酸素指数
日本工業規格ＪＩＳＫ７２０１−２：２００７に規定される限界酸素指数（ＬＯＩ）の測定方法に準拠して、フェノール樹脂発泡体の限界酸素指数を測定した。

（８）圧縮強度
日本工業規格ＪＩＳＫ７２２０：２００６に準拠して、フェノール樹脂発泡体の圧縮強度を測定した。

（９）赤外線照射試験
上述の赤外線照射装置を用いた。
赤外線照射装置のリン木の上面にフェノール樹脂発泡体を設置し、赤外線照射部の赤外線ヒータから、フェノール樹脂発泡体に赤外線を照射した。このとき、フェノール樹脂発泡体の上面の中央部に熱電対を設置し、上面の温度を７０℃±２℃に設定した。
フェノール樹脂発泡体の上面の温度を、上記の温度に保持したまま、４時間継続加熱した。
その後、すぐにフェノール樹脂発泡体の幅方向の反り量とフェノール樹脂発泡体の長さ方向の反り量を段落００２４に記載の方法で測定し、長さ方向と幅方向の平均値を算出した。

［実施例１］
液状レゾール型フェノール樹脂（商品名：ＰＦ−３３９、旭有機材工業株式会社製）１００質量部に、界面活性剤として、ひまし油ＥＯ付加物（付加モル数３０）４質量部、ホルムアルデヒドキャッチャー剤として尿素４質量部を加えて混合し、２０℃で８時間放置した。
このようにして得られた混合物１０８質量部に対し、発泡剤として、表１に示す発泡剤Ａ１４質量部を加え、酸触媒としてパラトルエンスルホン酸とキシレンスルホン酸との混合物１６質量部を加え、攪拌、混合して発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。なお、表１において、「ＨＣＦＯ−１２３３ｚｄ」は「Ｅ−１−クロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン」を示し、「ＩＰ」は「イソペンタン」を示し、「ＩＰＣ」は「イソプロピルクロライド」を示し、「ＣＰ」は「シクロペンタン」を示す。
この発泡性フェノール樹脂組成物を、第１面材の走行方向に対して垂直方向に等間隔に並列に配置された１８本のノズルから、コンベアベルトにより連続的に走行させている第１面材上に吐出させた。
次いで、第１面材上に吐出された発泡性フェノール樹脂組成物上に、コンベアベルトにより第２面材を積層した（貼り合わせた）。このとき、第１面材に接しているコンベアベルトの温度を調節して、第１面材（第１面材、発泡性フェノール樹脂組成物および第２面材からなる積層体の下面側）を搬送する下部コンベアベルトの温度が６０℃となるように調節し、第２面材に接しているコンベアベルトの温度を調節して、第２面材（第１面材、発泡性フェノール樹脂組成物および第２面材からなる積層体の上面側）を搬送する上部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節した炉内で、３００秒間加熱して、発泡性フェノール樹脂組成物が発泡および硬化した。
第１面材および第２面材としては、ガラス繊維混抄紙を用いた。
発泡性フェノール樹脂組成物の発泡および硬化が完了した後、第１面材、発泡樹脂層および第２面材からなる積層体を硬化、乾燥し（養生し）、フェノール樹脂発泡体を得た。
得られたフェノール樹脂発泡体を、幅９１０ｍｍ、長さ１８２０ｍｍに切断し、厚み２０ｍｍの実施例１のフェノール樹脂発泡板を作製した。
得られたフェノール樹脂発泡板について、上記の（１）〜（９）の項目について評価した。結果を表２に示す。以下の実施例２〜実施例１７のフェノール樹脂発泡板に関する評価結果も表２または表３に示す。

［実施例２］
厚みを３５ｍｍとしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例２のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例３］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例３のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例４］
発泡剤として、表１に示す発泡剤Ｂ１４質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が６５℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例４のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例５］
厚みを３５ｍｍとしたこと以外は実施例４と同様にして、実施例５のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例６］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は実施例４と同様にして、実施例６のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例７］
発泡剤として、表１に示す発泡剤Ｃ１２質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が６５℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７５℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例７のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例８］
厚みを３５ｍｍとしたこと以外は実施例７と同様にして、実施例８のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例９］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は実施例７と同様にして、実施例９のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１０］
単一のノズルを第１面材の走行方向に対して垂直方向に移動させながら、単一のノズルから第１面材上に、この発泡性フェノール樹脂組成物を吐出させ、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例１０のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１１］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は実施例１０と同様にして、実施例１１のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１２］
添加剤として炭酸カルシウム５質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が６５℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例１２のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１３］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は実施例１２と同様にして、実施例１３のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１４］
発泡剤として、表１に示す発泡剤Ｄ１４質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が６５℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７５℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例１４のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１５］
発泡剤として、表１に示す発泡剤Ｅ１４質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が６５℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７５℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例１５のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１６］
発泡剤として、表１に示す発泡剤Ｆ１４質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が６５℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７５℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例１６のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［実施例１７］
発泡剤として、表１に示す発泡剤Ｇ１４質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が６５℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７５℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、実施例１７のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［比較例１］
第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、比較例１のフェノール樹脂発泡板を作製した。
得られたフェノール樹脂発泡板について、上記の（１）〜（９）の項目について評価した。結果を表４に示す。以下の比較例２〜比較例６のフェノール樹脂発泡板に関する評価結果も表４に示す。

［比較例２］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は比較例１と同様にして、比較例２のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［比較例３］
発泡剤として、表１に示す発泡剤Ｈ１８質量部を加えて、発泡性フェノール樹脂組成物を調製した。
この発泡性フェノール樹脂組成物を用い、第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節したこと以外は実施例１と同様にして、比較例３のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［比較例４］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は比較例３と同様にして、比較例４のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［比較例５］
第１面材を搬送する下部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節し、第２面材を搬送する上部コンベアベルトの温度が７０℃となるように調節したこと以外は実施例４と同様にして、比較例５のフェノール樹脂発泡板を作製した。

［比較例６］
厚みを５０ｍｍとしたこと以外は比較例５と同様にして、比較例６のフェノール樹脂発泡板を作製した。

表２および表３の結果から、実施例１〜実施例１７のフェノール樹脂発泡板は、幅方向の反り量が４ｍｍ以下、長さ方向の反り量が５．５ｍｍ以下、幅方向の反り量と長さ方向の反り量の平均値が４．８ｍｍ以下であることが分かった。
一方、表４の結果から、比較例１〜比較例６のフェノール樹脂発泡板は、幅方向の反り量が５ｍｍ以上、長さ方向の反り量が７ｍｍ以上、幅方向の反り量と長さ方向の反り量の平均値が７ｍｍ以上であることが分かった。
以上の結果から、実施例１〜実施例１７のフェノール樹脂発泡板は、反り量が小さいことが確認された。

本発明のフェノール樹脂発泡体は、発泡樹脂層と、その両面にそれぞれ設けられた面材と、を備え、密度が１５ｋｇ／ｍ^３以上５０ｋｇ／ｍ^３以下であり、平均気泡径が５０μｍ以上２００μｍ以下であり、独立気泡率が８５％以上であり、赤外線照射試験による反り量が７ｍｍ未満であることで、反り量が小さい。したがって、産業上大いに有用である。

１・・・赤外線照射装置、２・・・基台、３・・・リン木、４・・・赤外線ヒータ、５・・・赤外線照射部、６・・・筐体、７・・・カバー、１００・・・フェノール樹脂発泡体。

Claims

発泡樹脂層と、その両面にそれぞれ積層された面材と、を備えたフェノール樹脂発泡体であって、
密度が１５ｋｇ／ｍ^３以上５０ｋｇ／ｍ^３以下であり、
平均気泡径が５０μｍ以上２００μｍ以下であり、
独立気泡率が８５％以上であり、
赤外線照射試験による反り量が７ｍｍ未満であることを特徴とするフェノール樹脂発泡体。
厚みが７０ｍｍ未満であることを特徴とする請求項１に記載のフェノール樹脂発泡体。
請求項１または２に記載のフェノール樹脂発泡体の製造方法であって、
第１面材上に、フェノール樹脂と、発泡剤と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する吐出工程と、
前記第１面材上に吐出された前記発泡性フェノール樹脂組成物に、第２面材を貼り合わせて、前記第１面材と前記第２面材の間にて、前記発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させる発泡工程と、を含み、
前記発泡工程において、前記第１面材を搬送するために前記第１面材に接するコンベアと前記第２面材を搬送するために前記第２面材に接するコンベアの温度差を４℃以上とすることを特徴とするフェノール樹脂発泡体の製造方法。
請求項１または２に記載のフェノール樹脂発泡体の製造方法であって、
第１面材上に、フェノール樹脂と、発泡剤と、酸触媒とを含む発泡性フェノール樹脂組成物を吐出する吐出工程と、
前記第１面材上に吐出された前記発泡性フェノール樹脂組成物に、第２面材を貼り合わせて、前記第１面材と前記第２面材の間にて、前記発泡性フェノール樹脂組成物を発泡および硬化させる発泡工程と、を含み、
前記吐出工程において、単一のノズルを前記第１面材の走行方向に対して垂直方向に移動させながら、前記ノズルから前記第１面材上に前記発泡性フェノール樹脂組成物を吐出することを特徴とするフェノール樹脂発泡体の製造方法。
骨組材に固定された断熱材と、前記断熱材上に固定された通気胴縁と、前記通気胴縁上に固定された外壁材と、を備えた外張り断熱壁であって、
前記断熱材が請求項１または２に記載のフェノール樹脂発泡体からなることを特徴とする外張り断熱壁。