JP2018091307A - 遠心圧縮機及びターボチャージャ - Google Patents

Abstract

【課題】小弦節比ディフューザ翼を備えた遠心圧縮機に関し、高効率な遠心圧縮機を提供する。【解決手段】インペラと、インペラの下流側に環状のディフューザ流路を形成するディフューザ流路形成部と、ディフューザ流路にインペラの周方向に間隔をあけて設けられた複数の小弦節比ディフューザ翼と、インペラの径方向に沿ってディフューザ流路に延在し、ディフューザ流路をハブ側流路とシュラウド側流路に分割する流路分割円環と、を備える遠心圧縮機。【選択図】 図１

Description

本開示は、遠心圧縮機及びターボチャージャに関する。

遠心圧縮機は、一般に、インペラの下流側にディフューザを備える。ディフューザは、ディフューザ翼（ベーン）を備えたベーンドディフューザと、ベーンを備えないベーンレスディフューザとに分類される。

ベーンドディフューザは、小弦節比ディフューザと通常のベーンドディフューザとに分類される。

図２２は、ベーンドディフューザを備える従来の遠心圧縮機の概略構成を示す子午面図である。図２３は、従来の遠心圧縮機の内部構成の配置を部分的に示す正面図である。図２２及び図２３では、以下で説明する小弦節比ディフューザ翼と通常のベーンドディフューザ翼とを、説明の便宜上同一の図面内に記載している。

「小弦節比ディフューザ」とは、図２３の第２象限に示すように、隣り合う翼の前縁間の周方向距離Ｉ（インペラの回転中心回りの円周上の距離）に対する、同一翼の前縁と後縁の間の距離Ｈの比Ｈ／Ｉが約１近傍及び１未満、大きくとも１．５以下、となるように、すなわち比Ｈ／Ｉが１．５以下となるように構成された翼（以下、「小弦節比ディフューザ翼」という。）を有するベーンドディフューザをいう。通常の小弦節比ディフューザ翼は、Ｈ／Ｉ＜１を満たすように構成されているため、隣り合う小弦節比ディフューザ翼の間にはスロートが形成されない。

また、「通常のベーンドディフューザ」とは、小弦節比ディフューザ以外のベーンドディフューザをいう。すなわち、図２３の第１象限に示すように、上記比Ｈ／Ｉが１より十分大きく少なくとも１．５以上となるように構成された翼（以下、「通常のベーンドディフューザ翼」という。）を有するベーンドディフューザをいう。通常のベーンドディフューザ翼は、Ｈ／Ｉ≧１を満たすように構成されているため、隣り合う通常のベーンドディフューザ翼の間には、図２３に示すようにスロートＳが形成される。

特許文献１には、通常のベーンドディフューザを備えた遠心圧縮機が開示されている。特許文献１に係る遠心圧縮機では、ディフューザ流路が、円盤状の仕切り板によって流路幅方向に２分割されるとともに、その分割されたそれぞれの流路に、それぞれの流路の平均流れ角と等しい入口羽根角度を有する複数の案内羽根が設けられている。これにより、羽根付きディフューザの入口部の入射損失を低減するとともに、ディフューザ内の２次流れ損失の低減が図られている。

特開昭６０‐１８４９９９号公報

図２４に、ベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量圧力特性、通常のベーンドディフューザ付き遠心圧縮機の流量圧力特性、及び小弦節比ディフューザ翼付き遠心圧縮機の流量圧力特性を、それぞれ破線、実線、及び一点鎖線で示す。また、図２５に、ベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量効率特性、通常のベーンドディフューザ付き遠心圧縮機の流量効率特性、及び小弦節比ディフューザ翼付き遠心圧縮機の流量効率特性を、それぞれ破線、実線、及び一点鎖線で示す。

一般に、ベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機は、図２４及び図２５に示すように、サージ流量が小さく、しかもチョーク流量が大きいため、広い流量範囲に亘って運転が可能であるものの効率が低いという特徴を有する。

一方、通常のベーンドディフューザ付き遠心圧縮機は、図２４及び図２５に示すように、ベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機に比べて、サージ流量が大きくチョーク流量が小さいため、運転可能な流量範囲は狭いものの効率は高いという特徴を有する。

これに対し、小弦節比ディフューザ付き遠心圧縮機は、上記の通り小弦節比ディフューザ翼の間にスロートが形成されないため、図２４及び図２５に示すように、ベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機と通常のベーンドディフューザ付き遠心圧縮機の中間的な特性を示す。小弦節比ディフューザ付き遠心圧縮機は、チョーク流量は通常のベーンドディフューザより大きく、サージ流量は通常のベーンドディフューザより小さくなるため、通常のベーンドディフューザより運転可能な流量範囲は広くなる。また、小弦節比ディフューザは、図２４及び図２５に示すようにベーンレスディフューザと比較して圧力回復率が高いため効率が高くなるという特徴を有しているが、更なる効率向上が望まれている。この点、特許文献１には、小弦節比ディフューザにおける効率向上のための知見は開示されていない。

本発明の少なくとも一実施形態は、上述したような従来の課題に鑑みなされたものであって、その目的とするところは、小弦節比ディフューザ翼を備えた遠心圧縮機に関し、高効率な遠心圧縮機及びこれを備えるターボチャージャを提供することである。

（１）本発明の少なくとも一実施形態に係る遠心圧縮機は、インペラと、前記インペラの下流側に環状のディフューザ流路を形成するディフューザ流路形成部と、前記ディフューザ流路に前記インペラの周方向に間隔をあけて設けられた複数の小弦節比ディフューザ翼と、前記インペラの径方向に沿って前記ディフューザ流路に延在し、前記ディフューザ流路をハブ側流路とシュラウド側流路に分割する流路分割円環と、を備える。

上記（１）に記載の遠心圧縮機によれば、流路分割円環を設けたことにより、ディフューザ流路のうち流路分割円環が存在する区間の流路面積を狭くすることができる。これにより、ディフューザ流路形成部の壁面（ディフューザ流路におけるハブ側の流路壁面及びシュラウド側の流路壁面）に沿った境界層の発達を抑制することができる。

また、上記遠心圧縮機では、小弦節比ディフューザ翼の負圧面に沿って形成された境界層は、小弦節比ディフューザ翼の負圧面の弦長の中央あたりから下流において該負圧面から流路分割円環の壁面に移動し、流路分割円環の壁面に沿って径方向内側へ流れる。すなわち、小弦節比ディフューザ翼の負圧面に沿った境界層が、該負圧面から流路分割円環の壁面に向かって吸い出されるような作用が生じる。このため、小弦節比ディフューザ翼の負圧面に沿った境界層の発達を、流路分割円環を有さない従来の小弦節比ディフューザよりも効果的に抑制することができる。したがって、小弦節比翼の翼揚力の反作用として流れに作用する力を有効に機能させ、結果としてディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（２）幾つかの実施形態では、上記（１）に記載の遠心圧縮機において、前記小弦節比ディフューザ翼は、前記流路分割円環と交差するように前記ハブ側流路から前記シュラウド側流路に亘って前記インペラの軸方向に延在する。

上記（２）に記載の遠心圧縮機によれば、小弦節比ディフューザ翼における負圧面の境界層には、ディフューザ流路形成部の２つの壁面（ディフューザ流路におけるハブ側の流路壁面及びシュラウド側の流路壁面）と、流路分割円環のうちハブ側流路に面する壁面と、流路分割円環のうちシュラウド側流路に面する壁面の、合計４つの壁面に吸い出されるような作用が生じる。このため、小弦節比ディフューザ翼の負圧面に沿った境界層の発達を、流路分割円環を有さない従来の小弦節比ディフューザよりも効果的に抑制することができる。したがって、小弦節比翼の翼揚力の作用を有効に機能させ、結果としてディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（３）幾つかの実施形態では、上記（２）に記載の遠心圧縮機において、前記小弦節比ディフューザ翼の前縁における翼角は、前記軸方向において前記前縁のハブ側端からシュラウド側端に亘って一様である。

上記（３）に記載の遠心圧縮機によれば、小弦節比ディフューザ翼の前縁における翼角が一様な簡素な構成において、ディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（４）幾つかの実施形態Ａでは、上記（１）乃至（３）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環は、前記複数の小弦節比ディフューザ翼と一体的に構成され、前記小弦節比ディフューザ翼は、前記ディフューザ流路形成部に設けられた流路壁側係合部に係合するディフューザ翼側係合部を含み、前記ディフューザ翼側係合部が前記流路壁側係合部に係合することで前記流路分割円環が前記ディフューザ流路内に保持される。

上記（４）に記載の遠心圧縮機によれば、流路分割円環と複数の小弦節比ディフューザ翼とを一個の部品により構成することができる。また、ディフューザ翼側係合部を前記流路壁側係合部に係合させることで、流路分割円環と複数の小弦節比ディフューザ翼とからなる一個の部品をインペラの回転軸と同軸に固定することができる。

（５）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（４）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環の内周端の位置での前記インペラの軸方向における前記シュラウド側流路の流路幅をＺＳｉ、前記流路分割円環の内周端の位置での前記軸方向における前記ハブ側流路の流路幅をＺＨｉ、前記流路分割円環の外周端の位置での前記軸方向における前記シュラウド側流路の流路幅をＺＳｏ、前記流路分割円環の外周端の位置での前記軸方向における前記ハブ側流路の流路幅をＺＨｏとすると、前記流路分割円環は、ＺＳｉ／ＺＨｉ＞ＺＳｏ／ＺＨｏを満たすよう形成される。

ディフューザ流路の入口近傍では、ハブ側の方がシュラウド側より流速が大きく流量が多い。そこで、上記（５）に記載のようにＺＳｉ／ＺＨｉ＞ＺＳｏ／ＺＨｏを満たすよう流路分割円環を構成することにより、流路分割円環を通過する間にハブ側流路の流路幅に対するシュラウド側流路の流路幅の比が小さくなるため、ハブ側流路とシュラウド側流路の流速の差を小さくして流路分割円環の出口での流速分布を均一にできる。これにより、ディフューザ流路における損失の増大を効果的に抑制し、ディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（６）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（５）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環の前記内周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の前縁より前記径方向における内側に位置する。

上記（６）に記載の遠心圧縮機によれば、ディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（７）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（５）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環の前記内周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の前縁より前記径方向における外側に位置する。

上記（７）に記載の遠心圧縮機によれば、ディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（８）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（７）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環の前記外周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の後縁より前記径方向における内側に位置する。

上記（８）に記載の遠心圧縮機によれば、ディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（９）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（７）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環の前記外周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の後縁より前記径方向における外側に位置する。

上記（９）に記載の遠心圧縮機によれば、ディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

（１０）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（９）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環のうち前記内周端を含む内周側端部は、前記径方向における外側に向かうにつれて前記インペラの軸方向の厚さが大きくなるよう形成される。

上記（１０）に記載の遠心圧縮機によれば、ディフューザ流路の流れが流路分割円環の内周側端部に衝突することによる損失の増大を抑制することができる。

（１１）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（１０）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記流路分割円環のうち前記外周端を含む外周側端部は、前記径方向における内側に向かうにつれて前記インペラの軸方向の厚さが大きくなるように形成される。

上記（１１）に記載の遠心圧縮機によれば、ハブ側流路の流れとシュラウド側流路の流れをスムーズに合流させて、流路分割円環の外周端近傍における損失増大を抑制することができる。

（１２）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（１１）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記ハブ側流路のうち前記内周端の位置を含む少なくとも一部の区間における前記インペラの軸方向の流路幅は、下流側に向かうにつれて減少する。

上記（１２）に記載の遠心圧縮機によれば、当該区間において、ハブ側の流路壁に沿った境界層を下流側に向かうにつれて薄くすることができる。また、ハブ側流路とシュラウド側流路の流路幅を適切に調節すれば、ハブ側流路の出口位置の流速とシュラウド側流路の出口位置の流速をほぼ等しくすることが可能となる。

（１３）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（１２）の何れか１項に記載の遠心圧縮機において、前記シュラウド側流路のうち前記内周端の位置を含む少なくとも一部の区間における前記インペラの軸方向の流路幅は、下流側に向かうにつれて減少する。

上記（１３）に記載の遠心圧縮機によれば、当該区間において、シュラウド側流路壁部の壁面に沿った境界層を下流側に向かうにつれて薄くすることができる。また、ハブ側流路とシュラウド側流路の流路幅を適切に調節すれば、ハブ側流路の出口位置の流速とシュラウド側流路の出口位置の流速をほぼ等しくすることが可能となる。

（１４）本発明の少なくとも一実施形態に係るターボチャージャは、上記（１）乃至（１３）の何れか１項に記載の遠心圧縮機を備える。

上記（１４）に記載のターボチャージャによれば、上記（１）乃至（１３）の何れか１項に記載の遠心圧縮機を備えるため、高効率なターボチャージャを提供することができる。

本発明の少なくとも一つの実施形態によれば、小弦節比ディフューザ翼を備えた遠心圧縮機に関し、高効率な遠心圧縮機、及びこれを備えたターボチャージャが提供される。

一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ａ）の一部の子午断面図である。 インペラ４の回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ａ）の内部構成の配置例を部分的に示す概略図である。 遠心圧縮機２（２Ａ）におけるディフューザ流路１２の境界層の状態を示す図（図２におけるＡ−Ａ視図）である。 遠心圧縮機２（２Ａ）における流路分割円環２２近傍の拡大図である。 ディフューザ流路１２における流速分布及び流量の偏りを説明するための図である。 遠心圧縮機２（２Ａ）の流量圧力特性と従来のベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量圧力特性との比較を示す図である。 遠心圧縮機２（２Ａ）の流量効率特性と従来のベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量効率特性との比較を示す図である。 小弦節比ディフューザ翼１６と流路分割円環２２とを一体に構成した場合における、小弦節比ディフューザ翼１６の固定方法の一例を説明するための図であり、小弦節比ディフューザ翼１６とシュラウドケーシング２４とを所定の位置から取り外した状態を示している。 インペラ４の回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ａ）の内部構成の配置例を部分的に示す概略図である。 一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ｂ）の一部の子午断面図である。 インペラ４の回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ｂ）の内部構成の配置を部分的に示す概略図である。 遠心圧縮機２（２Ｂ）が奏する作用を説明するための図である。 一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ｃ）の一部の子午断面図である。 回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ｃ）の内部構成の配置を部分的に示す概略図である。 図１４におけるＤ−Ｄ断面の一例を示す模式的な図である。 図１４におけるＤ−Ｄ断面の他の一例を示す模式的な図である。 小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２の境界層の吸い出し効果を説明するための図である。 コーナーＲ部が設けられた場合の小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２の境界層の吸い出し効果を説明するための図である。 一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ｄ）のディフューザ流路形成部１４の形状を説明するための図である。 一参考形態に係る遠心圧縮機２（２Ｅ）の一部の子午断面図である。 インペラ４の回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ｅ）の内部構成の配置例を部分的に示す概略図である。 ベーンドディフューザを備える従来の遠心圧縮機の一部を示す子午面図である。 従来の遠心圧縮機の内部構成の配置を部分的に示す正面図である。 ベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機、通常のベーンドディフューザ付き遠心圧縮機、及び小弦節比ディフューザ付き遠心圧縮機について、流量圧力特性の比較を示す図である。 ベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機、通常のベーンドディフューザ付き遠心圧縮機、及び小弦節比ディフューザ付き遠心圧縮機について、流量効率特性の比較を示す図である。 通常のベーンドディフューザを備える従来の遠心圧縮機におけるディフューザ流路の境界層の状態を示す図（図２３におけるＢ−Ｂ視図）である。 小弦節比ディフューザを備えるが流路分割円環を備えていない従来の遠心圧縮機におけるディフューザ流路の境界層の状態を示す図（図２３におけるＣ−Ｃ視図）である。

以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。

図１は、一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ａ）の一部の子午断面図である。図２は、インペラ４の回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ａ）の内部構成の配置を部分的に示す概略図である。遠心圧縮機２のインペラ４は、不図示のタービンのタービンロータに回転軸６を介して連結されており、遠心圧縮機２及び不図示のタービンによってターボチャージャ８が構成される。

図１及び図２の少なくとも一方に示すように、遠心圧縮機２（２Ａ）は、ハブ４７及びハブ４７の外周面に立設された複数のインペラ翼４９を含むインペラ４と、インペラ４の下流側に設けられた小弦節比ディフューザ１０とを備える。小弦節比ディフューザ１０は、インペラ４の下流側に円環状のディフューザ流路１２を形成するディフューザ流路形成部１４と、ディフューザ流路１２にインペラ４の周方向に間隔をあけて設けられた複数の小弦節比ディフューザ翼１６と、インペラ４の径方向に沿ってディフューザ流路１２に延在し、ディフューザ流路１２をハブ側流路１８とシュラウド側流路２０に分割する流路分割円環２２と、を備える。小弦節比ディフューザ翼１６は、流路分割円環２２と交差するようにハブ側流路１８からシュラウド側流路２０に亘ってインペラ４の軸方向に延在する。なお、「小弦節比ディフューザ」の定義及び「小弦節比ディフューザ翼」の定義は、背景技術の欄に記載した通りである。

図示する形態では、ディフューザ流路１２は、インペラ４の出口位置Ｐ１とインペラ４の外周側に形成される不図示のスクロール流路との間に設けられる。ディフューザ流路形成部１４は、インペラ４を収容するシュラウドケーシング２４のうち、インペラ４の出口位置Ｐ１より径方向外側且つ不図示のスクロール流路より径方向内側の範囲に対応する円板状の流路壁部（以下、「シュラウド側流路壁部２６」という。）と、インペラ４の回転軸６を支持する不図示の軸受装置を収容する軸受ケーシング２８のうち、シュラウド側流路壁部２６に対向する円板状の流路壁部（以下、「ハブ側流路壁部３０」という。）とによって構成される。

遠心圧縮機２（２Ａ）によれば、流路分割円環２２を設けたことにより、ディフューザ流路１２のうち流路分割円環２２が存在する区間の流路幅を狭くすることができる。これにより、シュラウド側流路壁部２６に沿った境界層の発達及びハブ側流路壁部３０に沿った境界層の発達を抑制することができる。

また、遠心圧縮機２（２Ａ）によれば、流路分割円環２２を設けたことにより、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面に沿って形成された境界層の発達を効果的に抑制し、ディフューザ流路１２における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機２（２Ａ）を実現することができる。

この効果について、図３、図２６及び図２７を用いて以下に説明する。図３は、上記遠心圧縮機２（２Ａ）におけるディフューザ流路１２の境界層の状態を示す図（図２におけるＡ−Ａ視図）である。図２６は、通常のベーンドディフューザを備える従来の遠心圧縮機におけるディフューザ流路の境界層の状態を示す図（図２３におけるＢ−Ｂ視図）である。図２７は、小弦節比ディフューザを備えるが流路分割円環を備えていない従来の遠心圧縮機におけるディフューザ流路の境界層の状態を示す図（図２３におけるＣ−Ｃ視図）である。

図２６に示すように、従来のベーンドディフューザでは、隣り合う通常のベーンドディフューザ翼の間ではＡ−Ａ断面において圧力勾配がほとんどなく、通常のベーンドディフューザ翼の圧力面、負圧面、シュラウド側流路壁の壁面、及びハブ側流路壁の壁面には、それぞれ境界層がほぼ同等に発達する。

一方、図２７に示すように、従来の小弦節比ディフューザでは、隣り合う小弦節比ディフューザ翼の間にスロートが形成されないため、小弦節比ディフューザでは翼の揚力の反作用により半径外向きに流れの圧力を高くしディフューザの圧力回復率を高くする作用があるが、一般的な単独翼と同様に負圧面に沿って境界層が拡大するという課題がある。しかし、単独翼では翼端に壁面を持たないが、小弦節比ディフューザでは翼負圧面に繋がるディフューザ壁面があり、小弦節比ディフューザ翼の負圧面からＢ−Ｂ断面（図２３参照）のディフューザ壁面に沿って離れるほどインペラの回転軸線からの距離が小さくなり圧力が低下する。このため、小弦節比ディフューザ翼の負圧面の境界層の流れは、負圧面に沿って径方向外側に流れるだけでなく、シュラウド側流路壁の壁面及びハブ側流路壁の壁面の各々に沿って圧力勾配の高い方から低い方へ流れ出る。すなわち、矢印Ｅに示すように、負圧面に沿った境界層がシュラウド側流路壁の壁面及びハブ側流路壁の壁面に吸い出されるような作用（以下、「境界層の吸い出し効果」という場合がある。）が生じる。その結果、小弦節比ディフューザ翼の負圧面に沿った境界層は、ベーンドディフューザ翼の負圧面に沿った境界層よりも薄くなる。

これに対し、図３に示すように、上記遠心圧縮機２（２Ａ）では、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２に沿って形成された境界層ＢＬは、シュラウド側流路壁部２６の壁面２７及びハブ側流路壁部３０の壁面３１だけでなく、流路分割円環２２の壁面３４，３６に沿って圧力勾配の高い方から低い方（図３においては破線が等圧線を示しており、負圧面３２から壁面２７，３１に沿って離れる方向）へ流れ出る。すなわち、負圧面３２に沿って形成された境界層ＢＬには、矢印Ｅに示すように４つの壁面２７，３１，３４，３６に向かって吸い出されるような作用が働く。このため、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２に沿った境界層ＢＬの発達を、従来の小弦節比ディフューザよりも効果的に抑制することができる。したがって、小弦節比ディフューザ翼１６の翼揚力の反作用として流れに作用する力を有効に機能させ、結果として、ディフューザ流路１２における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機２（２Ａ）を実現することができる。

幾つかの実施形態では、図２に示す小弦節比ディフューザ翼１６の前縁３８における翼角θ（小弦節比ディフューザ翼１６のキャンバーラインとインペラ４の径方向とが前縁３８の位置においてなす角度）は、軸方向において前縁３８のハブ側端５４からシュラウド側端５６に亘って一様である。また、図２及び図４等に示す形態では、流路分割円環２２の内周端４６は、小弦節比ディフューザ翼１６の前縁３８より径方向における内側に位置し、流路分割円環２２の外周端４８は、小弦節比ディフューザ翼１６の後縁３９より径方向における内側に位置する。

幾つかの実施形態では、例えば図４に示すように、流路分割円環２２のうち内周端４６を含む内周側端部５０は、径方向における外側に向かうにつれてインペラ４の軸方向の厚さｔｉが大きくなるよう形成される。また、流路分割円環２２のうち外周端４８を含む外周側端部５２は、径方向における内側に向かうにつれてインペラの軸方向の厚さｔｏが大きくなるように形成される。図示する例示的形態では、流路分割円環２２は、内周端４６近傍及び外周端４８近傍で薄く形成されるとともに中央部で厚く形成された翼形状の断面形状を有する。なお、流路分割円環２２は、内周端４６近傍及び外周端４８近傍で薄く形成されるとともに中央部で厚く形成されたレンズ状の断面形状を有していてもよいし、ほぼ一定の厚さで形成され、内周端４６近傍及び外周端４８近傍が円弧状に形成されていてもよい。

かかる構成によれば、ディフューザ流路１２の流れが流路分割円環２２の内周側端部５０に衝突することによる損失の増大を抑制することができる。また、ハブ側流路１８の流れとシュラウド側流路２０の流れをスムーズに合流させて、流路分割円環２２の外周端４８近傍における損失増大を抑制することができる。

幾つかの実施形態では、例えば図４に示すように、ハブ側流路１８のうち内周端４６の位置を含む少なくとも一部の区間におけるインペラ４の軸方向の流路幅ＺＨは、下流側に向かうにつれて減少する。これにより、当該区間において、ハブ側流路１８に面する上述の壁面３１，３６に沿った境界層を下流側に向かうにつれて薄くすることができる。また、シュラウド側流路２０のうち内周端４６の位置を含む少なくとも一部の区間におけるインペラ４の軸方向の流路幅ＺＳは、下流側に向かうにつれて減少する。これにより、当該区間において、シュラウド側流路２０に面する上述の壁面２７，３４に沿った境界層を下流側に向かうにつれて薄くすることができる。その結果、流路分割円環２２の外周端４８の位置までにハブ側とシュラウド側の流れがほぼ同様の境界層厚さを有し、ハブ側流路１８の流速分布とシュラウド側流路２０の流速分布がほぼ等しくなる。

また、境界層の一般的特性として、上流の境界層が薄いときに減速がなされた場合の下流の境界層の拡大率は、上流の境界層が厚いときに同じ減速がなされた場合の下流の境界層の拡大率よりも小さくなる傾向がある。図示する形態では、ハブ側流路１８及びシュラウド側流路２０の各々では、流路分割円環２２の外周端４８の位置を含む一部の区間において、外周側に向かうにつれてインペラの軸方向の流路幅ＺＨ，ＺＳがそれぞれ拡大するため、当該区間では壁面２７，３１，３４，３６に沿った境界層は拡大する傾向を有するが、上流側で境界層を薄くしたことにより、当該区間における境界層の拡大が抑制される。

さらに、図３等に示すように、負圧面３２に沿って形成された境界層ＢＬに対する上述の吸い出し効果を持つ壁面が、流路分割円環２２が無い場合（図２７参照）に比較して２面から４面（壁面２７，３１，３４，３６）に増加したことにより、小弦節比ディフューザ１０の圧力回復率の上昇効果が大きくなる。このため、流路分割円環２２を設けたことによる壁面数の増加自体に起因する境界層の厚さの合計の増大の作用を打ち消して効果的に圧力回復率が上昇する。

幾つかの実施形態では、例えば図４に示すように、流路分割円環２２の内周端４６の位置でのインペラ４の軸方向におけるシュラウド側流路２０の流路幅をＺＳｉ、流路分割円環の内周端４６の位置での軸方向におけるハブ側流路１８の流路幅をＺＨｉ、流路分割円環の外周端４８の位置での軸方向におけるシュラウド側流路２０の流路幅をＺＳｏ、流路分割円環の外周端４８の位置での軸方向におけるハブ側流路１８の流路幅をＺＨｏとすると、流路分割円環２２は、ＺＳｉ／ＺＨｉ＞ＺＳｏ／ＺＨｏを満たすよう形成されている。すなわち、流路幅ＺＳｉを流路幅ＺＨｉで除した値ＺＳｉ／ＺＨｉが、流路幅ＺＳｏを流路幅ＺＨｏで除した値ＺＳｏ／ＺＨｏより大きくなるように、流路分割円環２２が構成されている。このように構成する理由について以下に説明する。

図５に示すように、ディフューザ流路１２の入口位置（すなわちインペラ４の出口位置Ｐ１）近傍では、インペラ４のハブ側の方がシュラウド側より流速が早く流量が多い。すなわち、インペラ４の出口位置Ｐ１において流量を２分割する仮想的な中心線Ｌを引いた場合に、インペラ４の出口位置Ｐ１におけるインペラ４のハブ４７から中心線Ｌまでの距離ｄ１は、ディフューザ流路１２の入口幅ｄ０の半分よりも小さい。

そこで、上記のようにＺＳｉ／ＺＨｉ＞ＺＳｏ／ＺＨｏを満たすよう流路分割円環２２を構成することにより、流路分割円環２２を通過する間にハブ側流路１８の流路幅ＺＨに対するシュラウド側流路２０の流路幅ＺＳの比が小さくなるため、ハブ側流路１８とシュラウド側流路２０の流速の差を小さくして流路分割円環２２の外周端４８の位置での流速分布を均一にできる。このため、ディフューザ流路１２の出口位置近傍における流速分布を均一にできる。

これにより、ディフューザ流路１２における損失の増大を効果的に抑制し、ディフューザ流路１２における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機２（２Ａ）を実現することができる。なお、上述の値ＺＳｏ／ＺＨｏは、好ましくは、流路分割円環２２の内周端４６の位置でのシュラウド側流路２０の流量ＱＳｉを流路分割円環２２の内周端４６の位置でのハブ側流路１８の流量ＱＨｉで除した値ＱＳｉ／ＱＨｉと同程度（例えば値ＱＳｉ／ＱＨｉに対して９０％〜１１０％の範囲内）としてもよい。

図６は、上述した遠心圧縮機２（２Ａ）の流量圧力特性と従来のベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量圧力特性との比較を示す図である。図７は、上述した遠心圧縮機２（２Ａ）の流量効率特性と従来のベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量効率特性との比較を示す図である。図６では、遠心圧縮機２（２Ａ）の流量圧力特性を実線で示しており、従来のベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量圧力特性を破線で示している。また、図７では、遠心圧縮機２（２Ａ）の流量効率特性を実線で示しており、従来のベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機の流量効率特性を破線で示している。図６の矢印ａ１及び図７の矢印ａ２に示すように、遠心圧縮機２（２Ａ）によれば、従来のベーンレスディフューザ付き遠心圧縮機と比較して、高圧力且つ高効率を実現することができる。

幾つかの実施形態では、例えば図８及び図９に示すように、流路分割円環２２は、複数の小弦節比ディフューザ翼１６と一体的に構成されている。また、図８に示すように、小弦節比ディフューザ翼１６は、ディフューザ流路形成部１４に設けられた流路壁側係合部４０に係合するディフューザ翼側係合部４２を含み、ディフューザ翼側係合部４２が流路壁側係合部４０に係合することで流路分割円環２２がディフューザ流路１２内に保持される。図示する例示的形態では、ディフューザ翼側係合部４２は、小弦節比ディフューザ翼１６のうちハブ側流路壁部３０に対向する端面４４からハブ側流路壁部３０に向かって軸方向に突出する突起部として構成されており、流路壁側係合部４０は、当該突起部に嵌合する嵌合穴として構成されている。ディフューザ翼側係合部４２は、例えば、小弦節比ディフューザ翼１６のうち最も厚い部分に対応する位置に円柱状または円錐状の突起部として設けられ、流路壁側係合部４０は、この突起部に嵌合する円孔として構成される。ディフューザ翼側係合部４２は、全ての小弦節比ディフューザ翼１６に設けられていてもよいし、図９に示すように一部の小弦節比ディフューザ翼１６に設けられていてもよい。

かかる構成によれば、流路分割円環２２と複数の小弦節比ディフューザ翼１６とを一個の環状部品として構成することができる。また、ディフューザ翼側係合部４２を流路壁側係合部４０に係合させることで、流路分割円環２２と複数の小弦節比ディフューザ翼１６とからなる一個の環状部品をインペラ４の回転軸６と同軸に固定することができる。

図１０は、一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ｂ）の一部の子午断面図である。図１１は、インペラ４の回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ｂ）の内部構成の配置を部分的に示す概略図である。なお、以下の説明では、遠心圧縮機２（２Ａ）の各構成と同様の機能を含む部材については同一の符号を付して説明を省略し、遠心圧縮機２（２Ａ）と異なる構成を中心に説明する。

幾つかの実施形態では、例えば図１０及び図１１に示すように、流路分割円環２２の内周端４６は、小弦節比ディフューザ翼１６の前縁３８より径方向における外側に位置する。また、図示する形態では、流路分割円環２２の外周端４８は、小弦節比ディフューザ翼１６の後縁３９より径方向における外側に位置する。

かかる構成では、流路分割円環２２に対して流れがハブ側に多く流れようとするときには、流量が多い流路の静圧上昇量が流量が少ない流路の静圧上昇量より小さくなる。このため、圧力がバランスするように、流量が多い流路の流量の増大が抑制され、流量が少ない流路の流量が増大しやすくなる。これにより、ハブ側流路１８の流速分布とシュラウド側流路２０の流速分布がほぼ等しくなる。そのとき、流路分割円環２２の内周端４６近傍で流線が軸方向に移動するので、流路分割円環２２の翼形断面形状によりスムーズに流線が移動する（図１２参照）。

このとき、流路分割円環２２の壁面３４，３６にも内周端４６の位置から境界層が発達を始めるが、シュラウド側流路２０におけるインペラ４の軸方向の流路幅は、内周端４６の近傍では下流側に向かうにつれて狭くなるため、流路分割円環２２のシュラウド側を流れる流れが加速されてシュラウド側流路壁部２６の壁面２７に沿った境界層が発達を抑制され、流速分布が一様化する。

流路分割円環２２のハブ側を流れる流れについても、ハブ側流路１８におけるインペラ４の軸方向の流路幅は、内周端４６の近傍では下流側に向かうにつれて狭くなるため、流路分割円環２２のハブ側を流れる流れが加速されてハブ側流路壁部３０の壁面３１に沿った境界層が発達を抑制され、流速分布が一様化する。ハブ側流路１８の流路幅及びシュラウド側流路の流路幅は各流路の途中から拡がるため、インペラ４の半径方向の流速が減少して静圧が上昇し、流路分割円環２２の外周端４８の位置では、ハブ側流路１８の圧力とシュラウド側流路２０の圧力がほぼ等しくなる。

この半径速度の増大による流速分布の一様化と、その下流の減速と、静圧分布はシュラウド側流路壁部２６の壁面２７とハブ側流路壁部３０の壁面３１とに垂直に且つ最短距離を結ぶように同じ静圧になるという特性とから、流路分割円環２２の外周端４８の位置における各流路１８，２０の静圧が一様になるように、外周端４８の位置での各流路１８，２０の流路幅にほぼ比例して流路分割円環２２の内周端４６の位置で各流路１８，２０に流量が分割される作用が生じる。また、遠心圧縮機２（２Ｂ）の流路分割円環２２は、遠心圧縮機２（２Ａ）の流路分割円環２２よりも内径が大きいため、流路分割円環２２の外周端４８までの距離の間で偏流の一様化が進むという効果が生じる。このため、遠心圧縮機２（２Ｂ）においても、ディフューザ流路における圧力回復率を高めて高効率な遠心圧縮機を実現することができる。

図１３は、一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ｃ）の一部の子午断面図である。図１４は、回転軸線Ｏに沿って上流側から視た遠心圧縮機２（２Ｃ）の内部構成の配置を部分的に示す概略図である。図１５は、図１４におけるＤ−Ｄ断面の一例を示す模式的な図である。図１６は、図１４におけるＤ−Ｄ断面の他の一例を示す模式的な図である。なお、以下の説明では、遠心圧縮機２（２Ａ）の各構成と同様の機能を含む部材については同一の符号を付して説明を省略し、遠心圧縮機２（２Ａ）と異なる構成を中心に説明する。

幾つかの実施形態では、図１５及び図１６に示すように、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２と流路分割円環２２の壁面３４との角部にコーナーＲ部５８が形成されており、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２と流路分割円環２２の壁面３６との角部にコーナーＲ部６０が形成されている。

図１５に示す形態では、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２とシュラウド側流路壁部２６の壁面２７との角部にコーナーＲ部６２が形成されており、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２とハブ側流路壁部３０の壁面３１との角部にコーナーＲ部６４が形成されている。

図１６に示す形態では、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２とシュラウド側流路壁部２６の壁面２７との角部にはコーナーＲ部が形成されておらず、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２とハブ側流路壁部３０の壁面３１との角部にはコーナーＲ部が形成されていない。

図１６の形態では、図８、９に示すところの流路分割円環２２は、複数の小弦節比ディフューザ翼１６と一体的に構成されている部材を、軸方向に挟み込むような金型を使用し鋳造で加工することを容易にできるので、表面精度を高くし表面粗さを小さくすることができる。

上記コーナーＲ部５８，６０，６２，６４の各々のＲ寸法は、小弦節比ディフューザ翼１６の翼高さのうち流路分割円環２２によって分割された翼高さｂの２０％〜５０％の範囲とすることが好ましい。

このように、小弦節比ディフューザ翼１６の負圧面３２の境界層の厚さのオーダーのＲ寸法を有するコーナーＲ部を設けることにより、負圧面３２の境界層の吸い出し効果（図１５及び図１６における曲線Ｆ）が一層発揮され、小弦節比ディフューザ翼１６の揚力の反作用によるインペラ４の径方向における外向きの圧力上昇効果が大きくなる。これにより、圧力回復率が一層高くなり、高圧力且つ高効率の遠心圧縮機を実現することができる。

コーナーＲ部５８，６０，６２，６４の作用を示すための一例として、図１７にコーナーＲ部６２が設けられていない場合の境界層の状態を示し、図１８にコーナーＲ部６２が設けられている場合の境界層の状態を示す。図１７及び図１８において、破線は等圧線を示しており、一点鎖線は境界層の等速線を示している。

小弦節比ディフューザ翼１６が設けられている場合、図１７の矢印ａ３に示すように負圧面３２の境界層ＢＬの吸い出し効果を発揮する力が作用し、等圧線と境界層の等速線とが交差し圧力の高い場所から圧力の低い場所に境界層が移動する。

さらに、コーナーＲ部（図示する例ではコーナーＲ部６２）が設けられている場合には、負圧面３２の境界層ＢＬの吸い出し効果を発揮する力が作用する領域が広くなるため、図１８の矢印ａ４に示すように、境界層ＢＬを移動させる力の合計が大きくなる。このため、上述したように、圧力回復率が一層高くなり、高圧力且つ高効率の遠心圧縮機を実現することができる。

図１９は、一実施形態に係る遠心圧縮機２（２Ｄ）のディフューザ流路形成部１４の形状を説明するための図である。
幾つかの実施形態では、例えば図１９に示すように、ハブ側流路壁部３０の壁面３１は、ディフューザ流路１２のうち流路分割円環２２が存在する区間の少なくとも一部において、背面方向（シュラウド側流路壁部２６の壁面２７から離れる方向）に凹んだ滑らかな曲面形状６６を有している。図示する形態では、ハブ側流路１８のうち、インペラ４の軸方向における流路分割円環２２の厚さが最も大きくなる位置を含む一部の区間の壁面３１が、ディフューザ流路１２の出口領域の壁面３１に対して背面方向に凹んでいる。

かかる構成によれば、流路分割円環２２の強度や製造方法の制約からインペラ４の軸方向における流路分割円環２２の厚さがある程度大きくなる場合であっても、良好な機能を発揮するディフューザ流路１２を形成することができる。

本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変形を加えた形態や、これらの形態を適宜組み合わせた形態も含む。

例えば、図１９では、ハブ側流路壁部３０の壁面３１が背面方向に凹んだ滑らかな曲面形状６６を有する形態を例示したが、シュラウド側流路壁部２６の壁面２７が、ディフューザ流路１２のうち流路分割円環２２が存在する区間の少なくとも一部において、正面方向（ハブ側流路壁部３０の壁面３１から離れる方向）に凹んだ滑らかな曲面形状を有していてもよい。

また、上述した各形態では、ハブ側流路１８が、内周端４６の位置から下流側に向かうにつれて流路幅ＺＨが減少する区間と、当該区間と外周端４８とを接続するとともに下流側に向かうにつれて流路幅ＺＨが拡大する区間とを有する形態を例示した。しかしながら、ハブ側流路１８の形状はこれに限らない。ハブ側流路１８は、例えば、内周端４６の位置から下流側に向かうにつれて流路幅ＺＨが減少する区間と、当該区間と外周端４８とを接続するとともに流路幅ＺＨが一定の区間とを有していてもよい。また、ハブ側流路１８は、例えば、内周端４６の位置から外周端４８の位置まで流路幅ＺＨが減少するよう構成されていてもよい。

また、上述した各形態では、シュラウド側流路２０が、内周端４６の位置から下流側に向かうにつれて流路幅ＺＳが減少する区間と、当該区間と外周端４８とを接続するとともに下流側に向かうにつれて流路幅ＺＳが拡大する区間とを有する形態を例示した。しかしながら、シュラウド側流路２０の形状はこれに限らない。シュラウド側流路２０は、例えば、内周端４６の位置から下流側に向かうにつれて流路幅ＺＳが減少する区間と、当該区間と外周端４８とを接続するとともに流路幅ＺＳが一定の区間とを有していてもよい。また、シュラウド側流路２０は、例えば、内周端４６の位置から外周端４８の位置まで流路幅ＺＳが減少するよう構成されていてもよい。

また、上述した実施形態では、小弦節比ディフューザ翼１６に流路分割円環２２が設けられた形態を示したが、一参考形態では、例えば図２０及び図２１に示すように、通常のベーンドディフューザ翼６８に流路分割円環２２が設けられていてもよい。図２０及び図２１に示す例示的形態では、流路分割円環２２の内周端４６は、通常のベーンドディフューザ翼６８の前縁７０より径方向における内側に位置し、流路分割円環２２の外周端４８は、通常のベーンドディフューザ翼６８の後縁７２より径方向における外側に位置する。

２ 遠心圧縮機
４ インペラ
６ 回転軸
８ ターボチャージャ
１０ 小弦節比ディフューザ
１２ ディフューザ流路
１４ ディフューザ流路形成部
１６ 小弦節比ディフューザ翼
１８ ハブ側流路
２０ シュラウド側流路
２２ 流路分割円環
２４ シュラウドケーシング
２６ シュラウド側流路壁部
２７，３１，３４，３６ 壁面
２８ 軸受ケーシング
３０ ハブ側流路壁部
３２ 負圧面
３８，７０ 前縁
３９，７２ 後縁
４０ 流路壁側係合部
４２ ディフューザ翼側係合部
４４ 端面
４６ 内周端
４７ ハブ
４８ 外周端
４９ インペラ翼
５０ 内周側端部
５２ 外周側端部
５４ ハブ側端
５６ シュラウド側端
５８，６０，６２，６４ コーナーＲ部
６６ 曲面形状
６８ ベーンドディフューザ翼

Claims (14)

1. インペラと、
   前記インペラの下流側に環状のディフューザ流路を形成するディフューザ流路形成部と、
   前記ディフューザ流路に前記インペラの周方向に間隔をあけて設けられた複数の小弦節比ディフューザ翼と、
   前記インペラの径方向に沿って前記ディフューザ流路に延在し、前記ディフューザ流路をハブ側流路とシュラウド側流路に分割する流路分割円環と、
   を備える遠心圧縮機。
2. 前記小弦節比ディフューザ翼は、前記流路分割円環と交差するように前記ハブ側流路から前記シュラウド側流路に亘って前記インペラの軸方向に延在する、請求項１に記載の遠心圧縮機。
3. 前記小弦節比ディフューザ翼の前縁における翼角は、前記軸方向において前記前縁のハブ側端からシュラウド側端に亘って一様である、請求項２に記載の遠心圧縮機。
4. 前記流路分割円環は、前記複数の小弦節比ディフューザ翼と一体的に構成され、
   前記小弦節比ディフューザ翼は、前記ディフューザ流路形成部に設けられた流路壁側係合部に係合するディフューザ翼側係合部を含み、
   前記ディフューザ翼側係合部が前記流路壁側係合部に係合することで前記流路分割円環が前記ディフューザ流路内に保持された、請求項１乃至３の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
5. 前記流路分割円環の内周端の位置での前記インペラの軸方向における前記シュラウド側流路の流路幅をＺＳｉ、前記流路分割円環の内周端の位置での前記軸方向における前記ハブ側流路の流路幅をＺＨｉ、前記流路分割円環の外周端の位置での前記軸方向における前記シュラウド側流路の流路幅をＺＳｏ、前記流路分割円環の外周端の位置での前記軸方向における前記ハブ側流路の流路幅をＺＨｏとすると、
   前記流路分割円環は、ＺＳｉ／ＺＨｉ＞ＺＳｏ／ＺＨｏを満たすよう形成された、請求項１乃至４の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
6. 前記流路分割円環の前記内周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の前縁より前記径方向における内側に位置する、請求項１乃至５の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
7. 前記流路分割円環の前記内周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の前縁より前記径方向における外側に位置する、請求項１乃至５の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
8. 前記流路分割円環の前記外周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の後縁より前記径方向における内側に位置する、請求項１乃至７の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
9. 前記流路分割円環の前記外周端は、前記小弦節比ディフューザ翼の後縁より前記径方向における外側に位置する、請求項１乃至７の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
10. 前記流路分割円環のうち前記内周端を含む内周側端部は、前記径方向における外側に向かうにつれて前記インペラの軸方向の厚さが大きくなるよう形成された、請求項１乃至９の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
11. 前記流路分割円環のうち前記外周端を含む外周側端部は、前記径方向における内側に向かうにつれて前記インペラの軸方向の厚さが大きくなるように形成された、請求項１乃至１０の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
12. 前記ハブ側流路のうち前記内周端の位置を含む少なくとも一部の区間における前記インペラの軸方向の流路幅は、下流側に向かうにつれて減少する、請求項１乃至１１の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
13. 前記シュラウド側流路のうち前記内周端の位置を含む少なくとも一部の区間における前記インペラの軸方向の流路幅は、下流側に向かうにつれて減少する、請求項１乃至１２の何れか１項に記載の遠心圧縮機。
14. 請求項１乃至１３の何れか１項に記載の遠心圧縮機を備えるターボチャージャ。

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