JP2018074878A - 電動機制御装置 - Google Patents
電動機制御装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018074878A JP2018074878A JP2016216401A JP2016216401A JP2018074878A JP 2018074878 A JP2018074878 A JP 2018074878A JP 2016216401 A JP2016216401 A JP 2016216401A JP 2016216401 A JP2016216401 A JP 2016216401A JP 2018074878 A JP2018074878 A JP 2018074878A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- term gain
- gain
- command
- estimated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
Description
動作条件に応じてフィードバックゲインを変更する従来技術として、例えば特許文献1に開示された電動パワーステアリング装置は、車両が直進状態であると判断された場合にフィードバック制御の応答性を下げるようにフィードバックゲインを変更する。
特許文献1には、このような個体ばらつきや経年変化に応じてフィードバックゲインを変更することについて何ら言及されていない。
電流指令部(41)は、電動機に通電する指令電流(I*)を決定する。
電流検出部(70)は、電動機に流れる電流を検出し、検出電流(Isns)としてフィードバックする。
電流フィードバック演算部(43)は、指令電流と検出電流との偏差に基づく電流フィードバック制御において、比例項ゲイン(kp)及び積分項ゲイン(ki)を用いた比例積分演算により、駆動回路への指令信号を演算する。
本発明の一態様において、フィードバック定数生成部(45)は、「設定された評価タイミングにおける推定電流から検出電流を減じた値」である評価電流差(ΔIev)に基づき、検出電流を推定電流に近づけるように修正した比例項ゲイン及び積分項ゲインを生成する。
また、指令電流として、連続的に変化する電流が推定電流算出部に入力されてもよい。
具体的に、フィードバック定数生成部は、比例項ゲイン及び積分項ゲインの前回値に対し、それぞれ、修正値を加減算又は乗算して、比例項ゲイン及び積分項ゲインの今回値を生成する。
この態様の電動機制御装置も、同様の応答性安定化処理を実行することにより、個体ばらつきや経年劣化に応じて、安定した電流応答性を確保することができる。
最初に各実施形態に共通の電動機制御装置10の構成について、図1、図2を参照して説明する。
図1に、電動機制御装置10の全体構成を示す。電動機80は、U相巻線81、V相巻線82、W相巻線83からなる三相巻線を有する三相ブラシレスモータである。
電動機制御装置10は、インバータ60、電流検出部70及び制御部40等を備える。
スイッチング素子61−66は、例えばMOSFETで構成され、ブリッジ接続されている。スイッチング素子61、62、63は、それぞれU相、V相、W相の上アームのスイッチング素子であり、スイッチング素子64、65、66は、それぞれU相、V相、W相の下アームのスイッチング素子である。
回転角センサ85は、電動機80の電気角θを検出し、制御部40に通知する。
制御部40は、一般的な電流フィードバック制御の構成として、電流指令部41、偏差算出部42及び電流フィードバック(図中「FB」)演算部43を備える。また、本実施形態の制御部40は、推定電流算出部44及びフィードバック定数生成部45を備える。
偏差算出部42は、指令電流I*と検出電流Isnsとの偏差ΔIfbを算出する。なお、周知のベクトル制御による座標変換演算の説明は省略する。ベクトル制御では、検出電流Isnsは三相電流からdq軸電流に変換された後、dq軸毎に指令電流との偏差が算出される。
指令信号に従ってインバータ60がスイッチング動作することで、電動機80は所望のアシストトルクを出力するように駆動される。
推定電流算出部44は、指令電流I*に対する応答によって電動機80に流れる電流を推定し、推定電流Iestとして出力する。
そして、フィードバック定数生成部45は、評価電流差ΔIevに基づき、検出電流Isnsを推定電流Iestに近づけるように修正した比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを生成する。
以下、「応答性安定化処理」の複数のパターンについて、実施形態毎にフローチャート及び応答タイムチャート等を参照して説明する。以下のフローチャートの説明で記号Sは「ステップ」を表す。また、複数の実施形態のフローチャートにおける実質的に同一のステップには、同一のステップ番号を付して説明を省略する。また、以下の第1〜第6実施形態を包括して「本実施形態」という。
第1実施形態の応答性安定化処理について、図3のフローチャート、及び、図4を参照して説明する。第1実施形態では、指令電流I*として、目標値Itgtが推定電流算出部44にステップ入力される。以下、図4(a)に示すように、指令電流I*の目標値Itgtがステップ入力される時刻を「t=0」と定義する。図4(a)の横軸tは、ステップ入力からの経過時間を意味する。
第1実施形態の応答性安定化処理は、例えば電動機80の駆動開始時における初期検査で実行される。この場合、指令電流I*は、通常動作中に運転者の操舵トルクに応じて電動機80を駆動するためのものではなく、検査用に強制的に入力されるものである。この前提は、第5実施形態以外の第2、第3、第4、第6実施形態についても同様とする。
本実施形態で「指令電流I*≒0」である期間にのみ応答性安定化処理を実行する意味合いは、インバータ60が中立状態であり、電動機80がアシストトルクを出力していないときに強制的に指令電流I*をステップ入力し、電流応答性を調整する点にある。したがって、S10の判断は、「インバータ60が中立状態」、具体的にはPWM制御での駆動DUTYが上下アームのスイッチング素子のいずれも50%であるとき、としてもよい。これにより、応答性安定化処理の実行による操舵への影響を回避することができる。
To=L/R ・・・(2)
現実の設計では、巻線抵抗R及び巻線インダクタンスLの特性値として、例えば部品のカタログ値、その製品の製造ロットで抜き取り検査された代表値、製造検査での規格値等を用いることが考えられる。
なお、一次遅れ応答特性を決めるパラメータとして、時定数Tと相関のあるカットオフ周波数fcを用いてもよい。
「ΔIev>+α」のとき、S15でYESと判断され、S17に移行する。
「ΔIev<−α」のとき、S15でNO、S16でYESと判断され、S18に移行する。
「−α≦ΔIev≦+α」のとき、S15でNO、S16でNOと判断され、S19に移行する。
上向三角印の検出電流Isns(n)_Lは±α範囲より下の領域にあり、評価電流差ΔIevは「ΔIev>+α」となる。
下向三角印の検出電流Isns(n)_Hは±α範囲より上の領域にあり、評価電流差ΔIevは「ΔIev<−α」となる。
丸印の検出電流Isns(n)_Mは±α範囲内にあり、評価電流差ΔIevは「−α≦ΔIev≦+α」となる。
第1実施形態では、正の値である比例項ゲインの基本変動量Δkp、及び、正の値である積分項ゲインの基本変動量Δkiが設定されている。
kp(n)=kp(n−1)+Δkp ・・・(3.1)
ki(n)=ki(n−1)+Δki ・・・(3.2)
こうしてフィードバック定数生成部45は、評価電流差ΔIevが正の閾値+αより大きいとき、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを大きくする側に変更する。
kp(n)=kp(n−1)−Δkp ・・・(3.3)
ki(n)=ki(n−1)−Δki ・・・(3.4)
こうしてフィードバック定数生成部45は、評価電流差ΔIevが負の閾値−αより小さいとき、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを小さくする側に変更する。
kp(n)=kp(n−1) ・・・(3.5)
ki(n)=ki(n−1) ・・・(3.6)
図4(b)に示すように、第1実施形態での「次回」とは、指令電流I*が目標値Itgtから一度0になった後、再び目標値Itgtがステップ入力された時の処理である。すなわち、目標値Itgtのステップ入力毎に、処理ループが繰り返される。
例えば現在がn回目の処理であるとする。S10で、指令電流I*が実質的に0であると判断されると、前回処理のS17又はS18で修正された比例項ゲインkp(n−1)及び積分項ゲインki(n−1)がS11で制御に反映される。つまり、電流フィードバック演算部43は、フィードバック制御の比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiの値を前回値kp(n−1)、ki(n−1)に更新する。
その後、評価電流差ΔIevが±α範囲内に入り、S19に移行するまで、処理ループが繰り返される。S19に移行すると、検出電流Isnsが推定電流Iestに一致して応答性が安定したとみなされ、応答性安定化処理のルーチンが終了する。
第1実施形態をはじめとする各実施形態の電動機制御装置10は、指令電流I*に基づいて推定した推定電流Iestと検出電流Isnsとを比較し、検出電流Isnsを推定電流Iestに近づけるように比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを修正する。
各実施形態の電動機制御装置10は、この応答性安定化処理により、個体毎の現在の電流応答性を狙いの特性に合わせることができる。よって、個体ばらつきや経年劣化に応じて、安定した電流応答性を確保することができる。
第2実施形態の応答性安定化処理について、図5のフローチャート、及び、図6の推定電流テーブルを参照して説明する。
第2実施形態は、推定電流算出部44による推定電流Iestの算出方法が第1実施形態と異なる。推定電流算出部44は、指令電流I*の目標値Itgt及びステップ入力からの経過時間tについて、例えば「目標値Itgt=100A、時間t=0.1ms」というように、有限個の設定条件での推定電流Iestのデータを予めマップやテーブルに記憶している。
この推定電流Iestのデータは、例えば上記の理論時定数Toを用いた式(1)により、ステップ入力に対する一次遅れ応答として予め算出されたものである。
S12で指令電流I*の目標値Itgtが入力されると、推定電流算出部44は、S23でマップやテーブルから対応する推定電流Iestのデータを読み出し、フィードバック定数生成部45に出力する。つまり、第2実施形態での推定電流Iestの「算出」とは、計算処理ではなく、記憶データの読み出し処理を意味する。
このように第2実施形態では、推定電流算出部44は、予め記憶された有限個のデータを読み出して推定電流Iestを算出するため、演算負荷を低減することができる。
第3実施形態の応答性安定化処理について、図7のフローチャート、及び、図8の変動量調整ゲインのマップを参照して説明する。
図7のS10〜S14は第1実施形態の図3と同様である。なお、S13に代えて、第2実施形態のS23を採用してもよい。S35では、フィードバック定数生成部45は、マップを参照し、評価電流差ΔIevに応じた変動量調整ゲインΔadjを算出する。
評価電流差ΔIevが±α範囲内にあるとき、変動量調整ゲインΔadjは0で一定である。
評価電流差ΔIevが負の閾値−αより小さいとき、変動量調整ゲインΔadjは、評価電流差ΔIevが小さいほど0から小さく、すなわち負側に大きくなり、負のガード値−Δadj_gdに達すると一定値を取る。
kp(n)=kp(n−1)+Δkp×Δadj ・・・(4.1)
ki(n)=ki(n−1)+Δki×Δadj ・・・(4.2)
こうしてフィードバック定数生成部45は、評価電流差ΔIevが正の閾値+αより大きいとき、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを大きくする側に変更する。また、フィードバック定数生成部45は、評価電流差ΔIevが負の閾値−αより小さいとき、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを小さくする側に変更する。
変動量調整ゲインΔadjが0のとき、S36では、比例項ゲイン及び積分項ゲインの前回値kp(n−1)、ki(n−1)がそのまま維持される。このとき、S37でYESと判断され、図3のS19と同様に応答性安定化処理のルーチンが終了する。
一方、変動量調整ゲインΔadjが0でないとき、S37でNOと判断され、S10の前に戻る。以後は、第1実施形態と同様である。
或いは、制御誤差等によるオーバーシュートやアンダーシュートを回避する思想に基づき、一回の処理で評価電流差ΔIevを0にすることを狙った場合に想定される値に対して変動量調整ゲインΔadjを抑え目に設定してもよい。
第4実施形態の応答性安定化処理について、図9のフローチャート、及び、図10の倍率調整ゲインのマップを参照して説明する。
図9のS10〜S14は第1実施形態の図3と同様である。なお、S13に代えて、第2実施形態のS23を採用してもよい。S45では、フィードバック定数生成部45は、マップを参照し、評価電流差ΔIevに応じた倍率調整ゲインMadjを算出する。
評価電流差ΔIevが±α範囲内にあるとき、倍率調整ゲインMadjは1で一定である。
評価電流差ΔIevが正の閾値+αより大きいとき、倍率調整ゲインMadjは、評価電流差ΔIevが大きいほど1から大きくなる。
評価電流差ΔIevが負の閾値−αより小さいとき、倍率調整ゲインMadjは、評価電流差ΔIevが小さいほど1から小さくなる。
kp(n)=kp(n−1)×Madj ・・・(5.1)
ki(n)=ki(n−1)×Madj ・・・(5.2)
こうしてフィードバック定数生成部45は、評価電流差ΔIevが正の閾値+αより大きいとき、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを大きくする側に変更する。また、フィードバック定数生成部45は、評価電流差ΔIevが負の閾値−αより小さいとき、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを小さくする側に変更する。
倍率調整ゲインMadjが1のとき、S46では、比例項ゲイン及び積分項ゲインの前回値kp(n−1)、ki(n−1)がそのまま維持される。このとき、S47でYESと判断され、図3のS19と同様に応答性安定化処理のルーチンが終了する。
一方、倍率調整ゲインMadjが1でないとき、S47でNOと判断され、S10の前に戻る。以後は、第1実施形態と同様である。
ステップ入力に対する一次遅れ応答を出力するフィルタのモデルを想定し、その周波数応答のカットオフ周波数をfc、電圧出力ゲインをVgainと記す。PI制御の比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiは、電動機80の巻線インダクタンスL及び巻線抵抗Rを用いて、式(6.1)、(6.2)で表される。[ ]内に単位を示す。
また、理想の応答に対し時定数がκ倍であるとき、すなわち時定数κTの一次遅れ応答による出力電流I2(t)は、式(8.2)で表される。
第5実施形態の応答性安定化処理について、図11のフローチャート、及び、図12を参照して説明する。
上記実施形態の応答性安定化処理が初期検査を想定したものであるのに対し、第5実施形態の応答性安定化処理は、通常動作中に、指令電流I*として、連続的に変化する電流が推定電流算出部44に入力される状況を想定したものである。図11のフローチャートでは、図3のS10は無く、S12、S13に代えて、S52、S53が実行される。
S53に先立ち、連続通電中のS11で、前回修正後の比例項ゲインkp(n−1)及び積分項ゲインki(n−1)が反映される。なお、演算周期と処理速度との関係によっては、前回値に限らず、前々回値またはそれ以前の過去値が遅れて反映されてもよい。
S53では、推定電流算出部44は、検出電流の前回値Isns(n−1)、及び指令電流の今回値I*(n)に基づき、所定の時定数の一次遅れ応答として推定電流の今回値Iest(n)を算出する。
各タイミングの推定電流Iest(2)、Iest(3)、Iest(4)は、検出電流の前回値Isns(1)、Isns(2)、Isns(3)、及び、指令電流の今回値I*(2)、I*(3)、I*(4)に基づき、理論時定数Toの一次遅れ応答として算出される。
このように第5実施形態では、通常動作中に、連続的に変化する指令電流I*に対し、常に電流応答性を合わせるようにフィードバックゲインを変更する。これにより、短周期の環境温度変化等に対しても、電流応答性を高精度に維持することができる。
第6実施形態の応答性安定化処理について、図13のフローチャート、及び、図14を参照して説明する。
第6実施形態は、ステップ入力された指令電流I*の目標値Itgtに対する推定電流Iestと検出電流Isnsとを比較する方法が第1実施形態と異なる。図13のフローチャートでは、図3のS14、S15、S16に代えて、S64、S65、S66が実行される。
S64では、基準電流値Irefまでの到達時間差Δtrcが算出される。
また、推定到達時間testを中心とする正負の閾値±βの範囲を定める。検出電流Isnsが相対的に小さい場合、相対的に大きい場合、中間の場合の計測到達時間tmsr_L、tmsr_H、tmsr_Mを、それぞれ上向三角印、下向三角印、丸印で示す。図14では、丸印の計測到達時間tmsr_Mを例として、到達時間差Δtrcを図示する。
S66では、計測到達時間tmsr_Hの例のように、到達時間差Δtrcが正の閾値+βより大きいとき、YESと判断され、S18に移行する。こうしてフィードバック定数生成部45は、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiを小さくする側に変更する。
また、計測到達時間tmsr_Mの例のように、到達時間差Δtrcが正負の閾値±βの範囲内にあるとき、S65及びS66でNOと判断され、S19に移行する。そして、比例項ゲインkp及び積分項ゲインkiの前回値が維持され、応答性安定化処理は終了する。
上記の第2、第3、第4実施形態についても、第6実施形態の電流比較方法と組み合わせ可能である。
(a)電動機制御装置の駆動対象である電動機は、上記実施形態に示す三相ブラシレスモータに限らず、四相以上の多相ブラシレスモータやDCモータ等、電流フィードバック制御により制御可能なその他の電動機であってもよい。また、駆動回路は多相インバータに限らず、DCDCコンバータ等の電力変換器であってもよい。
41・・・電流指令部、
43・・・電流フィードバック演算部、
44・・・推定電流算出部、
45・・・フィードバック定数生成部、
60・・・インバータ(駆動回路)、
70・・・電流検出部、
80・・・電動機。
Claims (12)
- 電動機(80)を駆動する駆動回路(60)と、
前記電動機に通電する指令電流(I*)を決定する電流指令部(41)と、
前記電動機に流れる電流を検出し、検出電流(Isns)としてフィードバックする電流検出部(70)と、
前記指令電流と前記検出電流との偏差に基づく電流フィードバック制御において、比例項ゲイン(kp)及び積分項ゲイン(ki)を用いた比例積分演算により、前記駆動回路への指令信号を演算する電流フィードバック演算部(43)と、
前記指令電流に対する応答によって前記電動機に流れる電流を推定し、推定電流(Iest)として出力する推定電流算出部(44)と、
設定された評価タイミングにおける前記推定電流から前記検出電流を減じた値である評価電流差(ΔIev)に基づき、前記検出電流を前記推定電流に近づけるように修正した前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを生成するフィードバック定数生成部(45)と、
を備える電動機制御装置。 - 前記指令電流として、目標値(Itgt)が前記推定電流算出部にステップ入力され、
前記推定電流算出部は、
前記指令電流に対する所定の時定数の一次遅れ応答として前記評価タイミングにおける前記推定電流を都度算出する請求項1に記載の電動機制御装置。 - 前記指令電流として、目標値(Itgt)が前記推定電流算出部にステップ入力され、
前記推定電流算出部は、
前記指令電流の目標値、及び、前記指令電流のステップ入力からの経過時間に対応する前記推定電流を所定の時定数の一次遅れ応答として規定したデータを予め記憶しており、当該データを読み出して前記推定電流を算出する請求項1に記載の電動機制御装置。 - 前記指令電流のステップ入力から前記評価タイミングまでの時間は、固定値として設定されている請求項2または3に記載の電動機制御装置。
- 前記電流フィードバック演算部は、前記フィードバック定数生成部が生成した修正後の前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを、前記指令電流が実質的に0である期間に更新する請求項2〜4のいずれか一項に記載の電動機制御装置。
- 前記指令電流として、連続的に変化する電流が前記推定電流算出部に入力され、
前記推定電流算出部は、
前記指令電流が入力されている間、前記検出電流を周期的に取得し、
前記検出電流の前回値、及び前記指令電流の今回値に基づき、所定の時定数の一次遅れ応答として前記推定電流の今回値を算出する請求項1記載の電動機制御装置。 - 前記フィードバック定数生成部は、
前記評価電流差が正の閾値(+α)より大きいとき、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを大きくする側に変更し、
前記評価電流差が負の閾値(−α)より小さいとき、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを小さくする側に変更する請求項1〜6のいずれか一項に電動機制御装置。 - 前記フィードバック定数生成部は、
前記評価電流差が前記正の閾値より大きいとき、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの前回値に、正の値である前記比例項ゲインの基本変動量(Δkp)、及び、正の値である前記積分項ゲインの基本変動量(Δki)をそれぞれ加えて、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの今回値を生成し、
前記評価電流差が前記負の閾値より小さいとき、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの前回値から、前記比例項ゲインの基本変動量、及び、前記積分項ゲインの基本変動量をそれぞれ減じて、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの今回値を生成する請求項7に記載の電動機制御装置。 - 前記フィードバック定数生成部は、
前記評価電流差に応じて設定され、前記評価電流差が前記正の閾値より大きいとき正であり、前記評価電流差が前記負の閾値より小さいとき負である変動量調整ゲイン(Δadj)を用い、
前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの前回値に対し、正の値である前記比例項ゲインの基本変動量(Δkp)に前記変動量調整ゲインを乗じた値、及び、正の値である前記積分項ゲインの基本変動量(Δki)に前記変動量調整ゲインを乗じた値をそれぞれ加えて、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの今回値を生成する請求項7に記載の電動機制御装置。 - 前記フィードバック定数生成部は、
前記評価電流差に応じて設定され、前記評価電流差が前記正の閾値より大きいとき1より大きく、前記評価電流差が前記負の閾値より小さいとき1より小さい正の値である倍率調整ゲイン(Madj)を用い、
前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの前回値に前記倍率調整ゲインをそれぞれ乗じて、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインの今回値を生成する請求項7に記載の電動機制御装置。 - 電動機(80)を駆動する駆動回路(60)と、
前記電動機に通電する指令電流(I*)を決定する電流指令部(41)と、
前記電動機に流れる電流を検出し、検出電流(Isns)としてフィードバックする電流検出部(70)と、
前記指令電流と前記検出電流との偏差に基づく電流フィードバック制御において、比例項ゲイン(kp)及び積分項ゲイン(ki)を用いた比例積分演算により、前記駆動回路への指令信号を演算する電流フィードバック演算部(43)と、
ステップ入力された前記指令電流の目標値に対する一次遅れ応答によって前記電動機に流れる電流を推定し、推定電流(Iest)として出力する推定電流算出部(44)と、
前記推定電流が基準電流値(Iref)に到達するまでの推定到達時間(test)から、前記検出電流が実際に前記基準電流値に到達するまでの計測到達時間(tmsr)を減じた値である到達時間差(Δtrc)に基づき、前記検出電流を前記推定電流に近づけるように修正した前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを生成するフィードバック定数生成部(45)と、
を備え、
前記フィードバック定数生成部は、
前記到達時間差が負の閾値(−β)より小さいとき、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを大きくする側に変更し、
前記到達時間差が正の閾値(+β)より大きいとき、前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを小さくする側に変更する電動機制御装置。 - 前記電流フィードバック演算部は、前記フィードバック定数生成部が生成した修正後の前記比例項ゲイン及び前記積分項ゲインを、前記指令電流が実質的に0である期間に更新する請求項11に記載の電動機制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016216401A JP6769246B2 (ja) | 2016-11-04 | 2016-11-04 | 電動機制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016216401A JP6769246B2 (ja) | 2016-11-04 | 2016-11-04 | 電動機制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2018074878A true JP2018074878A (ja) | 2018-05-10 |
JP6769246B2 JP6769246B2 (ja) | 2020-10-14 |
Family
ID=62116036
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016216401A Active JP6769246B2 (ja) | 2016-11-04 | 2016-11-04 | 電動機制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6769246B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI717203B (zh) * | 2019-01-31 | 2021-01-21 | 日商三菱電機股份有限公司 | 電動機驅動裝置及電動機驅動系統 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7414865B2 (ja) | 2022-01-31 | 2024-01-16 | 本田技研工業株式会社 | 回転電機の制御装置 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0883103A (ja) * | 1994-07-12 | 1996-03-26 | Fuji Electric Co Ltd | 調節器パラメータの自動調整装置 |
JPH0993297A (ja) * | 1995-09-21 | 1997-04-04 | Hitachi Ltd | 変調信号波形整形回路および通信装置 |
JPH09149670A (ja) * | 1995-11-27 | 1997-06-06 | Nippon Seiko Kk | サーボ機構の自動ゲイン調整方法及び装置 |
JP2000184785A (ja) * | 1998-12-21 | 2000-06-30 | Meidensha Corp | 電流制御系の電流制御ゲイン調整方法と調整装置 |
JP2002234457A (ja) * | 2001-02-09 | 2002-08-20 | Nsk Ltd | 電動パワーステアリング装置の制御装置 |
JP2005160199A (ja) * | 2003-11-26 | 2005-06-16 | Nissan Motor Co Ltd | 3相交流電動機の制御装置および制御方法 |
JP2008029082A (ja) * | 2006-07-19 | 2008-02-07 | Toyota Motor Corp | 回転電機制御装置、回転電機制御方法及び回転電機制御プログラム |
JP2014187864A (ja) * | 2013-02-21 | 2014-10-02 | Toshiba Corp | 磁石磁束量推定装置、異常減磁判定装置、同期電動機駆動装置および電動車両 |
-
2016
- 2016-11-04 JP JP2016216401A patent/JP6769246B2/ja active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0883103A (ja) * | 1994-07-12 | 1996-03-26 | Fuji Electric Co Ltd | 調節器パラメータの自動調整装置 |
JPH0993297A (ja) * | 1995-09-21 | 1997-04-04 | Hitachi Ltd | 変調信号波形整形回路および通信装置 |
JPH09149670A (ja) * | 1995-11-27 | 1997-06-06 | Nippon Seiko Kk | サーボ機構の自動ゲイン調整方法及び装置 |
JP2000184785A (ja) * | 1998-12-21 | 2000-06-30 | Meidensha Corp | 電流制御系の電流制御ゲイン調整方法と調整装置 |
JP2002234457A (ja) * | 2001-02-09 | 2002-08-20 | Nsk Ltd | 電動パワーステアリング装置の制御装置 |
JP2005160199A (ja) * | 2003-11-26 | 2005-06-16 | Nissan Motor Co Ltd | 3相交流電動機の制御装置および制御方法 |
JP2008029082A (ja) * | 2006-07-19 | 2008-02-07 | Toyota Motor Corp | 回転電機制御装置、回転電機制御方法及び回転電機制御プログラム |
JP2014187864A (ja) * | 2013-02-21 | 2014-10-02 | Toshiba Corp | 磁石磁束量推定装置、異常減磁判定装置、同期電動機駆動装置および電動車両 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI717203B (zh) * | 2019-01-31 | 2021-01-21 | 日商三菱電機股份有限公司 | 電動機驅動裝置及電動機驅動系統 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6769246B2 (ja) | 2020-10-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9294019B2 (en) | Method and apparatus for controlling power converter with inverter output filter | |
US9124209B2 (en) | Method and apparatus for controlling power converter with inverter output filter | |
US8237392B2 (en) | Motor control apparatus and electric power steering apparatus | |
KR101958159B1 (ko) | 모터 구동 장치 및 모터 구동 장치에서의 상전류 검출 방법 | |
EP2827493B1 (en) | Device for controlling electric motor and method for controlling electric motor | |
JP5982901B2 (ja) | 電動機の制御装置及び電動機の制御方法 | |
US10171019B1 (en) | Controller for power converter | |
JP5492826B2 (ja) | 交流モータの制御装置、および、これを用いた冷凍空調装置 | |
EP3537601B1 (en) | Motor control method | |
JP2016189668A (ja) | モータ制御装置、モータ制御方法、ミシン及びそのプログラム | |
CN110901752B (zh) | 转向装置 | |
JP6653645B2 (ja) | Dc/dcコンバータの制御装置 | |
JP6769246B2 (ja) | 電動機制御装置 | |
US8525455B2 (en) | Motor actuation control device | |
JP6685967B2 (ja) | Dc/dcコンバータの制御装置 | |
JP5842487B2 (ja) | モータ制御装置 | |
JP6458684B2 (ja) | 電力制御方法、及び、電力制御装置 | |
JP2013188074A (ja) | 誘導モータの制御装置および制御方法 | |
CN109842337B (zh) | 一种磁链差异量处理方法及电机控制装置 | |
JP5018236B2 (ja) | Pwmインバータ装置 | |
JP2004208370A (ja) | 電動機の電流制御装置 | |
JP2019187136A (ja) | Dc/dcコンバータの制御装置 | |
WO2019125734A1 (en) | Apparatus and method for sensorless detection of load torque of a stepper motor and for optimizing drive current for efficient operation | |
JP6361540B2 (ja) | 回転電機の制御装置 | |
WO2020152785A1 (ja) | モータ制御方法、及び、モータ制御装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190618 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200618 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200623 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200804 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200825 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200907 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6769246 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |