JP2018071035A - 諸撚りコード及びその製造方法並びに伝動ベルト及びその使用方法 - Google Patents

Abstract

【課題】パラ系アラミド心線を抗張体とする伝動ベルトの引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性を高い次元で同時に向上できる諸撚りコードを提供する。
【解決手段】平均繊度１０００〜１２５０ｄｔｅｘ、引張弾性率５５〜７０ＧＰａ、引張強度２８００〜３５００ＭＰａのパラ系アラミド繊維を一方向に下撚り数が４２〜５２回／１０ｃｍ又は３３〜４０回／１０ｃｍとなるように下撚りして下撚り糸とし、この下撚り糸を３本又は４本引き揃えて下撚りとは逆方向に上撚りし、下撚りの撚り係数に対する上撚りの撚り係数の比が０．２５〜１である諸撚りコードを調製する。この諸撚りコードで形成された抗張体を含む伝動ベルトを調製し、ＩＳＧ搭載エンジンを駆動するために使用してもよい。
【選択図】なし

Description

本発明は、伝動ベルト（特にＶリブドベルト）の抗張体などに用いられる諸撚りコード及びその製造方法並びに伝動ベルト及びその使用方法に関する。

Ｖリブドベルトの抗張体を形成する心線には、高い引張強度及び耐屈曲疲労性が求められ、特に高負荷用途ではアラミド心線が用いられてきた。アラミド心線は、繊維束を下撚りした後に、下撚りした繊維束を数本合わせて上撚りして製造するのが一般的である。しかしながらアラミド心線に求められる前記特性は、心線の撚り数を多くして耐屈曲疲労性を向上させると、逆に引張強度は低下するという二律背反の関係にあり、両立が困難であった。また、高負荷伝動の要求に応えるため、パラ系アラミド心線（パラ系アラミド繊維の原糸を撚糸したコード）を抗張体とする自動車補機駆動用Ｖリブドベルトが上市されて久しいが、近年ＩＳＧ（Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｓｔａｒｔｅｒ Ｇｅｎｅｒａｔｏｒ）搭載エンジンの登場などにより、ベルト強度及び耐屈曲疲労性に対する要求はますます高まっている。

一方、高負荷伝動用途に用いられるパラ系アラミド繊維としては、ケブラー（Ｋｅｖｌｅｒ、登録商標）やトワロン（Ｔｗａｒｏｎ、登録商標）に代表される単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維が挙げられるが、耐屈曲疲労性に関しては複数種の繰り返し単位を含む共重合パラ系アラミド繊維であるテクノーラ（Ｔｅｃｈｎｏｒａ、登録商標）の方がより優れており賞用されてきた。ただし、複数種の繰り返し単位を含む共重合パラ系アラミド繊維にはコスト及び供給安定性の問題があり、単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維でも耐屈曲疲労性を高めることが望まれていた。

なお、心線をラング撚り（下撚りと上撚りの撚り方向が同じ）にすれば、耐屈曲疲労性は向上するが、ラング撚りにした場合は高張力条件下でポップアウト（心線がベルト側面から飛び出す現象）し易いという問題がある。この現象は、ラング撚りの解撚トルクに起因する心線の非直進性が原因と推定され、下撚りと上撚りとで解撚トルクが相殺される諸撚り（下撚りと上撚りの撚り方向が逆）ではポップアウトが起こりにくいことが知られている。そのため、心線が自ら捩れようとするのを防ぐために下撚りと上撚りとの撚り方向を逆方向とし、下撚りの撚り係数（下撚り係数）と上撚りの撚り係数（上撚り係数）とを略同一にするのが一般的であった。

これに対して、特許第４６９４６１６号公報（特許文献１）には、荷重分担性能と屈曲疲労抵抗との良好なバランスを有するマルチＶリブドベルトの荷重分担コードとして、第１の捻り乗数及び第１の捻り方向に対応する第１の捻りを有する複数のヤーンと、前記第１の捻り方向と反対方向の第２の捻り乗数に対応する第２の捻りとを備え、前記第２の捻り乗数に対する前記第１の捻り乗数の比は約１．５よりも大きいコードが開示されている。この文献の実施例では、１０００デニールのパラアラミド繊維をベースヤーンとして、上撚りに相当する第２の捻り乗数に対する下撚りに相当する第１の捻り乗数の比が２．５（すなわち、第２の捻り乗数／第１の捻り乗数＝０．４）であるコードが製造されている。

特許第５７５０５６１号公報（特許文献２）には、耐屈曲疲労性に優れた伝動ベルトの心線として、繊度１０００〜１２５０ｄｔｅｘのパラ系アラミド繊維束を、撚り係数を１２００〜１３５０として一方向に下撚りした４本の下撚り糸を有し、前記４本の下撚り糸を、撚り係数を９００〜１１００として下撚りとは逆方向に上撚りした総繊度４０００〜５０００ｄｔｅｘの諸撚り糸で構成された心線が開示されている。この文献には、前記心線を構成する諸撚り糸における下撚り係数に対する上撚り係数の比（上撚り係数／下撚り係数）が０．５〜１であると記載され、実施例では、上撚り数１４．３〜１７．５、下撚り数３８．１〜４２．９、上撚り係数／下撚り係数＝０．６７〜０．９２の諸撚りコードが製造されている。

しかし、これらの諸撚りコードでも、ＩＳＧ搭載エンジン用途では耐屈曲疲労性を十分に満足できていなかった。さらに、これらの特許文献では、耐ポップアウト性について記載されていない。

特許第４６９４６１６号公報（請求項１、段落［０００４］［００１１］、実施例、図１） 特許第５７５０５６１号公報（請求項１〜２、段落［００３０］、実施例）

本発明の目的は、パラ系アラミド心線を抗張体とする伝動ベルト（特にＶリブドベルト）の引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性を高い次元で同時に向上できる諸撚りコード及びその製造方法並びにこの諸撚りコードを抗張体として備えた伝動ベルト及びこの伝動ベルトの使用方法を提供することにある。

本発明者は、前記課題を達成するため鋭意検討した結果、高伸度タイプのパラ系アラミド繊維を用いて特定の下撚り係数を有する複数本の下撚り糸を調製し、さらに下撚りの撚り係数に対する上撚りの撚り係数の比が一定の範囲内となるように前記下撚り糸を上撚りした諸撚りコードをＶリブドベルトの抗張体として用いると、Ｖリブドベルトなどの伝動ベルトの引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性を高い次元で同時に向上できることを見出し、本発明を完成した。

すなわち、本発明の諸撚りコードは、パラ系アラミド繊維を含む下撚り糸を３本含む諸撚りコードであって、前記パラ系アラミド繊維が平均繊度１０００〜１２５０ｄｔｅｘ、引張弾性率５５〜７０ＧＰａ及び引張強度２８００〜３５００ＭＰａを有し、前記諸撚りコードは、前記下撚り糸の下撚り数が３３〜４０回／１０ｃｍであり、上撚りの方向が下撚りとは逆方向であり、下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．２５〜１である。前記諸撚りコードの上撚り数は１０〜１５回／１０ｃｍ程度であることが好ましい。前記諸撚りコードの下撚り係数に対する上撚り係数の比は０．５〜０．７５程度であってもよい。

また、本発明の諸撚りコードは、パラ系アラミド繊維を含む下撚り糸を４本含む諸撚りコードであって、前記パラ系アラミド繊維が平均繊度１０００〜１２５０ｄｔｅｘ、引張弾性率５５〜７０ＧＰａ及び引張強度２８００〜３５００ＭＰａを有し、前記諸撚りコードは、前記下撚り糸の下撚り数が４２〜５２回／１０ｃｍであり、上撚りの方向が下撚りとは逆方向であり、下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．２５〜１である。前記諸撚りコードの上撚り数は５〜１５回／１０ｃｍ程度であることが好ましい。前記諸撚りコードの下撚り係数に対する上撚り係数の比は０．３３〜０．６６程度であってもよい。

前記２種類の諸撚りコードにおいて、前記諸撚りコードの平均径は０．７〜０．９ｍｍ程度であることが好ましい。前記パラ系アラミド繊維は、ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維であってもよい。

本発明には、パラ系アラミド繊維を一方向に下撚りして下撚り糸を得る下撚り工程、前記下撚り工程で得られた下撚り糸を３本又は４本引き揃えて下撚りとは逆方向に上撚りして諸撚りコードを得る上撚り工程を含む前記諸撚りコードの製造方法も含まれる。

本発明には、前記諸撚りコードで形成された抗張体を含む伝動ベルトも含まれる。本発明の伝動ベルトにおいて、前記抗張体は心線であってもよく、心線の平均ピッチは０．８〜１．０５ｍｍ程度であることが好ましい。本発明の伝動ベルトは、ゴム成分を含むゴム組成物で形成された圧縮ゴム層をさらに含んでいてもよい。前記ゴム成分はエチレン−α−オレフィンエラストマーであってもよい。なお、伝動ベルトはＶリブドベルトであることが好ましい。

本発明には、ＩＳＧ搭載エンジンを駆動するために前記伝動ベルトを使用する方法も含まれる。

本発明では、高伸度タイプのパラ系アラミド繊維を用いて特定の下撚り係数を有する３〜４本（好ましくは３本）の下撚り糸が調製され、さらに下撚りの撚り係数に対する上撚りの撚り係数の比が一定の範囲内となるように前記下撚り糸を上撚りした諸撚りコードを伝動ベルト（特にＶリブドベルト）の抗張体として用いるため、伝動ベルトの引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性を高い次元で同時に向上できる。

図１は、本発明のＶリブドベルトの一例を示すベルト幅方向の概略断面図である。 図２は、実施例及び比較例で得られたＶリブドベルトの耐屈曲疲労性を評価する方法を説明するための概略図である。

［諸撚りコード］
本発明の諸撚りコードは、パラ系アラミド繊維（芳香族ポリアミド繊維）を一方向に下撚りして下撚り糸（子縄）とし、前記下撚り糸を３〜４本（好ましくは３本）引き揃えて下撚りとは逆方向に上撚りした諸撚りコードであり、伝動ベルト（特にＶリブドベルト）の抗張体として利用できる。本発明では、下撚りと上撚りとを逆方向の諸撚りにすることにより、下撚りと上撚りとで解撚トルクが相殺されて耐ポップアウト性を向上できる。また、伝動ベルトの引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性、経済性などのバランスに優れるとともに、耐ポップアウト性を高度に向上できる点から、３本の下撚り糸が好ましい。

下撚り糸の原糸は、通常、パラ系アラミド繊維を含むパラ系アラミドマルチフィラメント糸である。さらに、パラ系アラミドマルチフィラメント糸は、パラ系アラミド繊維のモノフィラメント糸を含んでいればよく、必要であれば、他の繊維（ポリエステル繊維など）のモノフィラメント糸を含んでいてもよい。パラ系アラミド繊維の割合は、モノフィラメント糸全体（マルチフィラメント糸）に対して５０質量％以上（特に８０〜１００質量％）であり、通常、全モノフィラメント糸がパラ系アラミド繊維で構成されている。

原糸であるパラ系アラミド繊維は、複数種の繰り返し単位を含む共重合パラ系アラミド繊維（例えば、ポリパラフェニレンテレフタルアミドと３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミドとの共重合アラミド繊維である帝人（株）製「テクノーラ」など）であってもよいが、経済性や入手性に優れ、かつ本発明の効果が顕著に表れる点から、単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維（例えば、ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維である帝人（株）製「トワロン」や東レ・デュポン（株）製「ケブラー」など）が好ましい。

原糸であるパラ系アラミド繊維の引張弾性率は５５〜７０ＧＰａであり、好ましくは５８〜６８ＧＰａ、さらに好ましくは６０〜６５ＧＰａ程度である。引張弾性率が小さすぎると、高負荷時においてベルトの伸びが大きくなり、逆に大きすぎると、引張強度と耐屈曲疲労性と耐ポップアウト性とのバランスを取るのが困難となり、特に、耐屈曲疲労性が低下する。なお、本明細書及び特許請求の範囲において、引張弾性率は、ＪＩＳ Ｌ１０１３（２０１０）に記載の方法で荷重―伸び曲線を測定し、荷重１０００ＭＰａ以下の領域の平均傾斜を求める方法で測定する。

原糸であるパラ系アラミド繊維の引張強度は２８００〜３５００ＭＰａであり、好ましくは２８５０〜３４００ＭＰａ（例えば２９００〜３３００ＭＰａ）、さらに好ましくは３０００〜３２００ＭＰａ程度である。引張強度が小さすぎると、引張強度と耐屈曲疲労性と耐ポップアウト性とのバランスを取るのが困難となり、特に、ベルト引張強度が低下 する。なお、本明細書及び特許請求の範囲において、引張強度は、ＪＩＳ Ｌ１０１３（２０１０）に記載の方法で測定する。なお、該規格に記載のとおり、無撚りのマルチフィラメントの引張強力の測定にあたり、１０ｃｍあたり８回の撚りをかけて測定を行う。

このような機械的特性を有する単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維としては、高伸度タイプのパラ系アラミド繊維として、例えば、帝人（株）製「トワロン２１００」や東レ・デュポン（株）製「ケブラー１１９」などの市販品を利用できる。本願発明では、高伸度タイプのパラ系アラミド繊維を用いて諸撚りコードを調製することにより、Ｖリブドベルトに高い引張強度と引張弾性率とを付与できる。

原糸であるパラ系アラミド繊維の平均繊度は１０００〜１２５０ｄｔｅｘであり、好ましくは１０５０〜１２００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは１０８０〜１１５０ｄｔｅｘ程度である。繊度が小さすぎると、ベルト引張強度が低下し、逆に大きすぎると、耐屈曲疲労性が低下する。

諸撚りコードの下撚りの撚り数（下撚り数）は、下撚り糸の本数に応じて選択できる。下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、優れた耐屈曲疲労性と引張強度を付与する点から、下撚り数は、３３〜４０回／１０ｃｍであり、好ましくは３５〜３９．５回／１０ｃｍ（例えば３６〜３９．３回／１０ｃｍ）、さらに好ましくは３７〜３９回／１０ｃｍ（特に３８〜３８．５回／１０ｃｍ）程度である。一方、下撚り糸を４本含む諸撚りコードでは、優れた耐屈曲疲労性と引張強度を付与する点から、下撚り数は、４２〜５２回／１０ｃｍであり、好ましくは４２．５〜５１．８回／１０ｃｍ（例えば４３〜５１．５回／１０ｃｍ）、さらに好ましくは４６．１〜５１回／１０ｃｍ（特に４６．５〜５０．５回／１０ｃｍ）程度である。下撚り数が少なすぎると、耐屈曲疲労性が低下し、多すぎると、引張強度が低下する。

諸撚りコードの上撚りの撚り数（上撚り数）も、下撚り糸の本数に応じて、５〜２０回／１０ｃｍ（特に５〜１９回／１０ｃｍ）程度の範囲から選択できる。特に、下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、上撚り数は、例えば１０〜１９回／１０ｃｍ（例えば１０〜１５回／１０ｃｍ）、好ましくは１２〜１５回／１０ｃｍ（例えば１３〜１５回／１０ｃｍ）、さらに好ましくは１４〜１５回／１０ｃｍ（特に１４．５〜１５回／１０ｃｍ）程度である。一方、下撚り糸を４本含む諸撚りコードでは、上撚り数は、例えば５〜１９回／１０ｃｍ（例えば５〜１５回／１０ｃｍ）、好ましくは６〜１６回／１０ｃｍ（例えば８．２〜１４．２回／１０ｃｍ）、さらに好ましくは９〜１４回／１０ｃｍ（特に９．６〜１２．８回／１０ｃｍ）程度であり、さらに１０〜１２回／１０ｃｍ程度であってもよい。上撚り数を前記範囲に調整することにより、下撚りの撚り係数（下撚り係数）に対する上撚りの撚り係数（上撚り係数）の比を適正に保つことが可能となる。特に、下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、上撚り数を多くすることにより、耐ポップアウト性を高度に向上できる。上撚り数が少なすぎると、耐ポップアウト性が低下する虞があり、逆に多すぎると、引張強度が低下したり、耐屈曲疲労性が低下したりする虞がある。

諸撚りコードの下撚り係数に対する上撚り係数の比（上撚り係数／下撚り係数）も、下撚り糸の本数に応じて、０．２５〜１（例えば０．３〜０．８）程度の範囲から選択できる。特に、下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、前記係数比は、例えば０．５〜０．７５、好ましくは０．６〜０．７３、さらに好ましくは０．６５〜０．７程度である。一方、下撚り糸を４本含む諸撚りコードでは、前記係数比は、例えば０．３３〜０．６６、好ましくは０．３５〜０．６、さらに好ましくは０．３６〜０．５５（特に０．３８〜０．５）程度であり、さらに０．４５〜０．５３であってもよい。本願発明では、下撚りと上撚りの撚り方向を逆方向とし、下撚り係数に対する上撚り係数の比を前記範囲に調整することにより、優れた耐屈曲疲労性、耐ポップアウト性を付与できる。特に、下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、この係数比を１に近づけることにより、耐ポップアウト性を高度に向上できる。下撚り係数に対する上撚り係数の比が小さすぎると、耐ポップアウト性が低下し、逆に大きすぎると、耐屈曲疲労性が低下する。なお、本明細書及び特許請求の範囲において、下撚り係数及び上撚り係数の各撚り係数は、以下の式に基づいて、算出する。

撚り係数(Ｔ．Ｆ．)＝［撚り数(回／ｍ)×√トータル繊度(ｔｅｘ)］／９６０。

諸撚りコードの下撚り係数及び上撚り係数は、前述の両者の比を充足していれば、特に限定されないが、下撚り係数は、例えば４〜６、好ましくは４．５〜５．５、さらに好ましくは４．８〜５．３程度であり、上撚り係数は、例えば１．５〜３．５、好ましくは１．８〜３、さらに好ましくは２〜２．５程度である。

諸撚りコードの平均径（直径）としては、例えば０．５〜１．２ｍｍ、好ましくは０．６〜１ｍｍ、さらに好ましくは０．７〜０．９ｍｍ（特に０．７８〜０．８８ｍｍ）程度である。特に、ＩＳＧ搭載エンジンではベルト強度、耐屈曲疲労性の要求が厳しく、ベルト強度を上げるために心線径は太い方が好ましい一方で、あまり太くしすぎると耐屈曲疲労性が低下するため、前記範囲に調整するのが好ましい。諸撚りコードの平均径が小さすぎると、引張強度及び引張弾性率が低下する虞があり、逆に大きすぎると、耐屈曲疲労性が低下する虞がある。

諸撚りコードがマルチフィラメント糸である場合、諸撚りコードの平均繊度は、例えば２０００〜７０００ｄｔｅｘ、好ましくは３０００〜６０００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは４０００〜５０００ｄｔｅｘ程度であってもよい。マルチフィラメント糸は、例えば１０００〜６０００本、好ましくは２０００〜５０００本、さらに好ましくは２５００〜４５００本程度のモノフィラメント糸を含んでよい。

諸撚りコードの引張強度は、例えば６００Ｎ以上（特に６５０Ｎ以上）であってもよく、好ましくは６００〜１０００Ｎ、さらに好ましくは６５０〜９００Ｎ（特に７００〜８００Ｎ）程度である。諸撚りコードの引張強度が小さすぎると、ベルトの引張強度及び耐ポップアウト性が低下する虞がある。本明細書及び特許請求の範囲において、諸撚りコードの引張強度は、後述する実施例に記載の方法で測定する。

本発明の諸撚りコードは、慣用の方法によって、パラ系アラミド繊維を一方向に下撚りして下撚り糸を得る下撚り工程、前記下撚り工程で得られた下撚り糸を３本又は４本引き揃えて下撚りとは逆方向に上撚りして諸撚りコードを得る上撚り工程を経て製造できる。

［伝動ベルト］
本発明の伝動ベルトは、前記諸撚りコードで形成された抗張体を含んでいればよく、通常、前記諸撚りコードを心線として含んでいる。伝動ベルトとしては、例えば、Ｖベルト、Ｖリブドベルトなどの摩擦伝動ベルト、歯付ベルト、両面歯付ベルトなどの噛み合い伝動ベルトなどが挙げられる。引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性を高い次元で同時に向上できる点から、本発明の撚りコードは、ＩＳＧ搭載エンジンを駆動するためのＶリブドベルトの心線として特に好適に利用できる。以下、Ｖリブドベルトの形態を説明する。

本発明の一例であるＶリブドベルトの形態は、ベルト長手方向に沿って互いに平行して延びる複数のＶリブ部を有していれば、特に制限されず、例えば、図１に示す形態が例示される。図１は本発明のＶリブドベルトの一例を示すベルト幅方向の概略断面図である。図１に示されるＶリブドベルトは、ベルト下面（内周面）からベルト上面（背面）に向かって順に、圧縮ゴム層２、ベルト長手方向に心線１を埋設した接着ゴム層４、カバー帆布（織物、編物、不織布など）又はゴム組成物で構成された伸張層５を積層した形態を有している。圧縮ゴム層２には、ベルト長手方向に伸びる複数の断面Ｖ字状の溝が形成され、この溝の間には断面Ｖ字形（逆台形）の複数のＶリブ部３（図１に示す例では４個）が形成されており、このＶリブ部３の二つの傾斜面（表面）が摩擦伝動面を形成し、プーリと接して動力を伝達（摩擦伝動）する。

Ｖリブドベルトはこの形態に限定されず、少なくとも一部がプーリのＶリブ溝部（Ｖ溝部）と接触可能な伝動面を有する圧縮ゴム層を備えていればよく、典型的には、伸張層と圧縮ゴム層と、その間にベルト長手方向に沿って埋設される心線とを備えていればよい。本発明のＶリブドベルトにおいて、例えば、接着ゴム層４を設けることなく伸張層５と圧縮ゴム層２との間に心線１を埋設してもよい。さらに、接着ゴム層４を圧縮ゴム層２又は伸張層５のいずれか一方に設け、心線１を接着ゴム層４（圧縮ゴム層２側）と伸張層５との間、もしくは接着ゴム層４（伸張層５側）と圧縮ゴム層２との間に埋設する形態であってもよい。

なお、少なくとも前記圧縮ゴム層２が以下に詳細に説明するゴム組成物で形成されていることが好ましく、前記接着ゴム層４は接着ゴム層として利用される慣用のゴム組成物で形成されていればよく、前記伸張層５は伸張層として利用される慣用のカバー帆布又はゴム組成物で形成されていればよく、前記圧縮ゴム層２と同一のゴム組成物で形成されていなくてもよい。

Ｖリブドベルトの引張強度は、例えば６０００Ｎ以上（特に６５００Ｎ以上）であってもよく、好ましくは６０００〜９０００Ｎ、さらに好ましくは６５００〜８０００Ｎ（特に７０００〜７５００Ｎ）程度である。引張強度が小さすぎると、走行中にベルトが破断する虞が高くなる。本明細書及び特許請求の範囲において、Ｖリブドベルトの引張強度は、後述する実施例に記載の方法で測定する。

（心線）
接着ゴム層４内には、複数の心線１が、ベルト長手方向にそれぞれ延在し、かつベルト幅方向に所定のピッチで互いに離隔して配置されている。

心線の平均ピッチ（隣接する心線間の平均距離）は、心線径や目的のベルト引張強度に合わせて適宜選択でき、例えば０．６〜２ｍｍ、好ましくは０．８〜１．５ｍｍ、さらに好ましくは０．８〜１．０５ｍｍ程度の範囲から選択できる。さらに、心線の平均ピッチは、下撚り糸の本数に応じて選択してもよい。特に、下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、心線の平均ピッチは、例えば０．７〜１ｍｍ、好ましくは０．７５〜０．９５ｍｍ、さらに好ましくは０．８〜０．９ｍｍ程度である。一方、下撚り糸を４本含む諸撚りコードでは、心線の平均ピッチは、例えば０．８〜１．２ｍｍ、好ましくは０．９〜１．０５ｍｍ、さらに好ましくは０．９〜１ｍｍ程度である。心線ピッチが小さすぎると、ベルト製造工程において心線同士の乗り上げが発生する虞があり、逆に大きすぎると、ベルトの引張強度及び引張弾性率が低下する虞がある。

心線は、Ｓ撚り、Ｚ撚りのいずれであってもよいが、ベルトの直進性を高めるためにＳ撚りとＺ撚りとを交互に配設するのが好ましい。

心線は、慣用の接着処理（又は表面処理）が施されていてもよく、例えば、レゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）液やイソシアネート化合物を含む処理液等で処理されていてもよい。さらに、心線は、接着ゴム層を構成するゴム成分を含むゴム組成物で被覆されていてもよい。

（ゴム組成物）
圧縮ゴム層２、接着ゴム層４及び伸張層５は、ゴム成分を含むゴム組成物で形成されていてもよい。特に、圧縮ゴム層をゴム組成物で形成することにより、優れた静粛性、動力伝達性能を付与できるとともに、圧縮ゴム層や接着ゴム層をゴム組成物で形成することにより、既存の方法を用いて、パラ系アラミド心線との接着処理を行うことが可能となる。

ゴム成分としては、加硫又は架橋可能なゴムを用いてよく、例えば、ジエン系ゴム（天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ニトリルゴム）、水素化ニトリルゴム等）、エチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、アルキル化クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、アクリル系ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴムなどが挙げられる。これらのゴム成分は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。好ましいゴム成分は、エチレン−α−オレフィンエラストマー（エチレン−プロピレン共重合体（ＥＰＭ）、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）等）、及び、クロロプレンゴムである。さらに、有害なハロゲンを含まず、耐オゾン性、耐熱性、耐寒性、耐候性を有し、ベルト重量を低減できる点から、エチレン−α−オレフィンエラストマー［エチレン−プロピレン共重合体（ＥＰＭ）、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）等］が特に好ましい。ゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーを含む場合、ゴム成分中のエチレン−α−オレフィンエラストマーの割合は５０質量％以上（特に８０〜１００質量％程度）であってもよく、１００質量％（エチレン−α−オレフィンエラストマーのみ）が特に好ましい。

ゴム組成物は、短繊維をさらに含んでいてもよい。短繊維としては、例えば、ポリオレフィン系繊維（ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維等）、ポリアミド繊維（ポリアミド６繊維、ポリアミド６６繊維、ポリアミド４６繊維、アラミド繊維等）、ポリアルキレンアリレート系繊維（例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維等のＣ_２−４アルキレンＣ_８−１４アリレート系繊維）、ビニロン繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維等の合成繊維；綿、麻、羊毛等の天然繊維；炭素繊維等の無機繊維等が挙げられる。これらの短繊維は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。ゴム組成物中での分散性や接着性を向上させるため、短繊維には、心線と同様に、慣用の接着処理（又は表面処理）を施してもよい。

ゴム組成物は、慣用の添加剤をさらに含んでいてもよい。慣用の添加剤としては、例えば、加硫剤又は架橋剤（又は架橋剤系）（硫黄系加硫剤等）、共架橋剤（ビスマレイミド類等）、加硫助剤又は加硫促進剤（チウラム系促進剤等）、加硫遅延剤、金属酸化物（酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウム、酸化鉄、酸化銅、酸化チタン、酸化アルミニウム等）、増強剤（例えば、カーボンブラックや、含水シリカ等の酸化ケイ素）、充填剤（クレー、炭酸カルシウム、タルク、マイカ等）、軟化剤（例えば、パラフィンオイルや、ナフテン系オイル等のオイル類等）、加工剤又は加工助剤（ステアリン酸、ステアリン酸金属塩、ワックス、パラフィン、脂肪酸アマイド等）、老化防止剤（酸化防止剤、熱老化防止剤、屈曲き裂防止剤、オゾン劣化防止剤等）、着色剤、粘着付与剤、可塑剤、カップリング剤（シランカップリング剤等）、安定剤（紫外線吸収剤、熱安定剤等）、難燃剤、帯電防止剤等が挙げられる。これらの添加剤は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。なお、金属酸化物は架橋剤として作用してもよい。また、特に接着ゴム層４を構成するゴム組成物は、接着性改善剤（レゾルシン−ホルムアルデヒド共縮合物、アミノ樹脂等）を含んでいてもよい。

圧縮ゴム層２、接着ゴム層４及び伸張層５を構成するゴム組成物は、互いに同一であってもよく、互いに異なってもよい。同様に、圧縮ゴム層２、接着ゴム層４及び伸張層５に含まれる短繊維も、互いに同一であってもよく、互いに異なってもよい。

（カバー帆布）
伸張層５は、カバー帆布で形成されていてもよい。カバー帆布は、例えば、織布、広角度帆布、編布、不織布などの布材（好ましくは織布）などで形成できる。伸張層５は、必要であれば、接着処理、例えば、ＲＦＬ液で処理（浸漬処理など）したり、接着ゴムを前記布材にすり込むフリクションや、前記接着ゴムと前記布材とを積層（コーティング）した後、前記の形態で圧縮ゴム層及び／又は接着ゴム層に積層してもよい。

［Ｖリブドベルトの製造方法］
本発明の一例であるＶリブドベルトの製造方法は特に制限されず、公知又は慣用の方法が採用できる。例えば、圧縮ゴム層２と、心線１が埋設された接着ゴム層４と、伸張層５とを、それぞれ未加硫ゴム組成物で形成して積層し、この積層体を成形型で筒状に成形し、加硫してスリーブを成形し、この加硫スリーブを所定幅にカッティングすることにより形成できる。より詳細には、以下の方法でＶリブドベルトを製造できる。

（第１の製造方法）
先ず、表面が平滑な円筒状の成形モールド（金型又は成形型）に伸張層用シートを巻きつけ、このシート上に芯体を形成する心線（撚りコード）を螺旋状にスピニングし、さらに接着ゴム層用シート、圧縮ゴム層用シートを順次巻き付けて成形体を作製する。その後、加硫用ジャケットを成形体の上から被せた状態で成形モールドを加硫缶内に収容し、所定の加硫条件で加硫した後、成形モールドから脱型して筒状の加硫ゴムスリーブを得る。そして、この加硫ゴムスリーブの外表面（圧縮ゴム層）を研削ホイールにより研磨して複数のリブを形成した後、カッターを用いてこの加硫ゴムスリーブを所定の幅で周方向にカットしてＶリブドベルトに仕上げる。なお、カットしたベルトを反転させることにより、内周面にリブ部を有する圧縮ゴム層を備えたＶリブドベルトが得られる。

（第２の製造方法）
先ず、内型として外周面に可撓性ジャケットを装着した円筒状内型を用い、外周面の可撓性ジャケットに伸張層用シートを巻きつけ、このシート上に芯体を形成する心線を螺旋状にスピニングし、さらに圧縮ゴム層用シートを巻き付けて積層体を作製する。次に、前記内型に装着可能な外型として、内周面に複数のリブ型が刻設された筒状外型を用い、この外型内に、前記積層体が巻き付けられた内型を、同心円状に設置する。その後、可撓性ジャケットを外型の内周面（リブ型）に向かって膨張させて積層体（圧縮ゴム層）をリブ型に圧入し、加硫する。そして、外型より内型を抜き取り、複数のリブを有する加硫ゴムスリーブを外型から脱型した後、カッターを用いて、加硫ゴムスリーブを所定の幅で周方向にカットしてＶリブドベルトに仕上げる。この第２の製造方法では、伸張層、芯体、圧縮ゴム層を備えた積層体を一度に膨張させて複数のリブを有するスリーブ（又はＶリブドベルト）に仕上げることができる。

（第３の製造方法）
第２の製造方法に関連して、例えば、特開２００４−８２７０２号公報に開示される方法（圧縮ゴム層のみを膨張させて予備成形体（半加硫状態）とし、次いで伸張層と芯体とを膨張させて前記予備成形体に圧着し、加硫一体化してＶリブドベルトに仕上げる方法）を採用してもよい。

以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。なお、実施例で使用した原料の詳細と、測定した評価項目の評価方法を以下に示す。

［原料］
高伸度タイプの単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維：帝人（株）製「Ｔｗａｒｏｎ（登録商標）２１００」、引張弾性率６２ＧＰａ、引張強度３１００ＭＰａ
標準タイプの単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維：帝人（株）製「Ｔｗａｒｏｎ（登録商標）１０１４」、引張弾性率８２ＧＰａ、引張強度２８００ＭＰａ
プレディップ処理液：ポリメリックイソシアネートを１０質量％の割合で含むトルエン溶液
レゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦＬ）処理液：レゾルシンとホルマリンとのプレポリマー４質量部（レゾルシン２．６質量部、ホルマリン１．４質量部）、ラテックス（スチレン−ブタジエン−ビニルピリジン共重合体、日本ゼオン（株）製）１７．２質量部、水７８．８質量部を含む混合液
オーバーコート処理液：表１に示す接着ゴム層用のゴム組成物９．３質量部、ポリメリックイソシアネート０．７質量部、トルエン９０質量部を含む混合液
ＥＰＤＭ：デュポン・ダウエラストマージャパン（株）製「ＩＰ３６４０」、ムーニー粘度４０（１００℃）
カーボンＨＡＦ：東海カーボン（株）製「シースト３」
含水シリカ：東ソー・シリカ（株）製「Ｎｉｐｓｉｌ ＶＮ３」、ＢＥＴ比表面積２４０ｍ^２／ｇ
レゾルシン・ホルムアルデヒド縮合物：レゾルシノール２０％未満、ホルマリン０．１％未満
老化防止剤：精工化学（株）製「ノンフレックスＯＤ３」
加硫促進剤ＤＭ：ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド
ポリアミド短繊維：旭化成（株）製「６６ナイロン」
パラフィン系軟化剤：出光興産（株）製「ダイアナプロセスオイル」
有機過酸化物：化薬アクゾ（株）製「パーカドックス１４ＲＰ」。

実施例１〜１１及び比較例１〜１２
［心線の作製］
実施例１〜７及び比較例１〜４に用いる心線として、高伸度タイプの単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維のマルチフィラメント（繊度１１００ｄｔｅｘ）を表３に示す下撚り数で一方向に下撚りし、これを４本引き揃えて表３に示す上撚り数で下撚りとは逆方向に上撚りして総繊度４４００ｄｔｅｘの諸撚りコード（Ｓ撚り、Ｚ撚り）をそれぞれ作製した。こうして得られた諸撚りコードを、プレディップ処理液に１０秒間浸漬した後、１８０℃で４分間熱処理した。次に、プレディップ処理した諸撚りコードをＲＦＬ処理液に１０秒間浸漬した後、２３０℃で２分間熱処理した。さらに、ＲＦＬ処理した諸撚りコードをオーバーコート処理液に３秒間浸漬した後、１５０℃で４分間熱処理することにより、接着ゴムで被覆された処理コードを得た。一方、比較例５〜７に用いる心線としては、標準タイプの単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維を用いた以外は実施例１〜７及び比較例１〜４と同一の方法で処理コードを作製した。また、実施例８〜１１及び比較例８〜１２に用いる心線としては、高伸度タイプの単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維のマルチフィラメントを表４に示す下撚り数で一方向に下撚りし、これを３本引き揃えて表４に示す上撚り数で下撚りとは逆方向に上撚りして総繊度３３００ｄｔｅｘの諸撚りコード（Ｓ撚り、Ｚ撚り）をそれぞれ作製した以外は実施例１〜７及び比較例１〜４と同一の方法で処理コードを作製した。実施例１〜７及び比較例１〜７で得られた処理コードの心線径は直径φ０．８２ｍｍであり、実施例８〜１１及び比較例８〜１２で得られた処理コードの心線径は直径φ０．７２ｍｍであった。

［処理コードの引張強度］
得られた処理コード１本をオートグラフ（（株）島津製作所製「ＡＧＳ−Ｊ１０ｋＮ」）を用いて、引張速度５０ｍｍ／分の条件で引張り、処理コードの破断時の強力を測定した。処理コードの引張強度を、その強力値により、以下の基準で評価し、結果を表３及び４に示す。

○：６５０Ｎ以上（引張強度が高い）
△：６００Ｎ以上〜６５０Ｎ未満（実用上問題なし）
×：６００Ｎ未満（実用上問題あり）。

［Ｖリブドベルトの作製］
まず、表面が平滑な円筒状の成形モールドの外周に、１プライ（１枚重ね）のゴム付綿帆布を巻き付け、この綿帆布の外側に、表１に示すゴム組成物で形成された未加硫の接着ゴム層用シートを巻き付けた。次に、接着ゴム層用シートの上からＳ撚りの処理コードとＺ撚りの処理コードとをピッチ０．９５ｍｍ又は０．８５ｍｍで並列した状態で、２本の処理コード（Ｓ撚り、Ｚ撚り）をらせん状にスピニングして巻き付け、さらにこの上に、前記ゴム組成物で形成された未加硫の接着ゴム層用シート及び表２に示すゴム組成物で形成された未加硫の圧縮ゴム層用シートを順に巻き付けた。圧縮ゴム層用シートの外側に加硫用ジャケットを配置した状態で、成形モールドを加硫缶に入れて加硫した。加硫して得られた筒状の加硫ゴムスリーブを成形モールドから取り出し、加硫ゴムスリーブの圧縮ゴム層をグラインダーにより複数のＶ字状溝を同時に研削した後、加硫ゴムスリーブを輪切りするようにカッターで周方向に切断することによって、３つのリブを形成した周長１１００ｍｍのＶリブドベルトを得た（得られたベルトは、図１に示す方向の断面図では、Ｓ撚りの処理コードとＺ撚りの処理コードとは交互に並列していた）。

［ベルトの引張強度］
得られたＶリブドベルトを万能試験機（（株）島津製作所製「ＵＨ−２００ｋＮＸ」）を用いて、引張速度５０ｍｍ／分の条件で引張り、Ｖリブドベルトの破断時の強力を測定した。Ｖリブドベルトの引張強度を、その強力値により、以下の基準で評価し、結果を表３及び４に示す。

○：６０００Ｎ以上（引張強度が高い）
△：５７００Ｎ以上〜６０００Ｎ未満（実用上問題なし）
×：５７００Ｎ未満（実用上問題あり）。

［耐屈曲疲労性］
得られたＶリブドベルトを、図２に示すように、駆動プーリ１１（直径１２０ｍｍ、回転数：４９００ｒｐｍ）、従動プーリ１２（直径１２０ｍｍ、負荷：８．８ｋＷ）、アイドラプーリ１３（直径８５ｍｍ）及びテンションプーリ１４（直径４５ｍｍ、軸荷重：６０ｋｇｆ（一定））に巻き付け、１２０℃の雰囲気温度で、２００時間走行させた。ベルト走行試験の前後のベルト引張強度を万能試験機（（株）島津製作所製「ＵＨ−２００ｋＮＸ」）を用いて、引張速度５０ｍｍ／分の条件で引張り、ベルトの破断時の強力を測定し、強力保持率は、次の式で計算した。さらに、算出した強力保持率について、以下の基準で評価した結果を表３及び４に示す。

強力保持率（％）＝（屈曲試験後の強力／屈曲試験前の強力）×１００

（強力保持率の評価）
○：強力保持率が８５％以上（耐屈曲疲労性良好）
△：強力保持率が８０％以上〜８５％未満（実用上問題なし）
×：強力保持率が８０％未満（実用上問題あり）。

［耐ポップアウト性］
耐ポップアウト性の評価は、以下に示す高張力試験、過張力試験においてベルト側面から心線が５ｍｍ以上飛び出した場合をポップアウトありと判断した。高張力試験及び過張力試験のベルト走行試験条件は、軸荷重を除いて上述の耐屈曲疲労性の評価におけるベルト走行試験条件と同一であり、高張力試験の軸荷重は８２ｋｇｆ、過張力試験の軸荷重は１０４ｋｇｆとした。高張力試験及び過張力試験の結果について、以下の基準で評価した結果を表３及び４に示す。

○：両方の試験でポップアウトが発生しなかった（耐ポップアウト性良好）
△：過張力試験ではポップアウトが発生したものの高張力試験ではポップアウトが発生しなかった（実用上問題なし）
×：両方の試験でポップアウトが発生した（実用上問題あり）。

［総合判断］
引張強度、耐屈曲疲労性、耐ポップアウト性の結果について、以下の基準で評価した結
果も表３及び４に示す。

○：各評価項目において、×判定がなく○が二項目以上（引張強度、耐屈曲疲労性、耐ポップアウト性が高い次元で同時に達成されている）
×：各評価項目において、個別の判定が一項目でも×、又は△が二項目以上（引張強度、耐屈曲疲労性、耐ポップアウト性が高い次元で同時に達成されていない）

［結果及び考察］
表３から明らかなように、下撚り糸を４本含む諸撚りコードでは、原糸タイプが高伸度タイプであり、かつ下撚り数が４３〜５０．３回／１０ｃｍの範囲であり、かつ下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．３３〜０．６６の範囲である実施例１〜７において、総合判定が「○」であり、引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性が高い次元で同時に達成されており、近年の自動車用エンジンに搭載されるベルトに要求される性能を充足していることが分かる。

比較例１及び３において、引張強度が低い原因は、下撚り数が多すぎるためであると推測される。また、比較例２及び４において、耐屈曲疲労性が低い原因は、下撚り数が少なすぎるためであると推測される。

実施例１〜７では、下撚り数が適度な範囲に保たれていることから、引張強度と耐屈曲疲労性とが両立されていると考えられる。特に、下撚り数が４６．７回／１０ｃｍである実施例３〜５において、強力保持率（耐屈曲疲労性）が比較的高くなっていることが確認できる。

次に、耐ポップアウト性について注目すると、実施例１、比較例１及び５で過張力試験及び／又は高張力試験でポップアウトが発生し、判定が「×」又は「△」となっている。これらの３例は下撚り係数に対する上撚り係数の比の値がそれぞれ、０．３３、０．３０、０．３８と比較的小さく、下撚りに対して上撚りが甘い状態となっている。そのため、下撚りと上撚りとの解撚トルクが相殺されることなく、ベルトの直進性が低くなってポップアウトの発生に繋がったと考えられる。なお、実施例１及び比較例５に関しては、過張力試験においてのみポップアウトが発生しており、適性張力下での使用においてポップアウトは発生しないと考えられ、耐ポップアウト性は問題ないレベルであると判断されるが、ＩＳＧ搭載エンジンのように、レイアウトの複雑化や負荷変動の増大は今後も続くと考えられ、これらの厳しい要求に対しては、実施例４の構成がより有効である。

さらに、下撚り係数に対する上撚り係数の比が大きい場合に着目すると、比較例４では下撚り係数に対する上撚り係数の比の値が０．７４であるが、耐屈曲疲労性の判定が「×」である。また、実施例７も下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．６６と比較的大きい値であるが、耐屈曲疲労性の判定が「△」であり、下撚り係数に対する上撚り係数の比の値が大きくなると、耐屈曲疲労性が低下する傾向にあると考えられる。以上より、下撚り係数に対する上撚り係数の比の値を適切な範囲に保つことで、耐ポップアウト性と耐屈曲疲労性とを両立できることが分かる。特に、下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．４９である実施例４において、強力保持率（耐屈曲疲労性）が最も高くなっている。

一方、比較例５〜７の総合判定が全て「×」となっていることから分かるように、原糸として標準タイプの単独繰り返し単位のパラ系アラミド繊維を用いた場合には、引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性を高い次元で同時に達成できない。この原因は、例え撚り数や下撚り係数に対する上撚り係数の比を調整したとしても、原糸自体の引張強度や耐屈曲疲労性が低いためと推定できる。

表４から明らかなように、下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、上撚り数が１１．１〜１４．８回／１０ｃｍの範囲であり、かつ下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．５０〜０．７４の範囲である実施例８〜１１において、総合判定が「○」であり、引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性が高い次元で同時に達成されており、近年の自動車用エンジンに搭載されるベルトに要求される性能を充足していることが分かる。下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、下撚り糸を４本含む諸撚りコードに比べて、上撚り数が多く、撚り係数比が大きい方が良好であった。さらに、撚り糸の本数が少ないため、下撚り数を少なくし、心線ピッチを狭くすることにより、引張強度と耐屈曲疲労性とが両立されていると考えられる。特に、上撚り数が１４．８回／１０ｃｍであり、下撚り数が３８．４回／１０ｃｍである実施例１０において、強力保持率（耐屈曲疲労性）が最も高くなっていることが確認できる。

なお、今回の試験条件ではデータ上差が出ていないが、下撚り糸を３本含む諸撚りコードでは、撚り係数比が大きくなる（１に近づく）ことで解撚トルクは減少するので、下撚り糸を４本含む諸撚りコードよりも耐ポップアウト性も向上していると考えられる。

一方、上撚り数は適当であっても、比較例８では、下撚り数が多すぎるため、耐ポップアウト性が低下しており、比較例９では、下撚り数が少なすぎるため、耐屈曲疲労性が低下した。また、比較例１０では、上撚り数が多く、下撚り数が少なすぎるため、耐屈曲疲労性が低下しており、比較例１１では、上撚り数及び下撚り数がいずれも少なすぎるため、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性の双方が低下した。さらに、比較例１２では、上撚り数及び下撚り数がいずれも多すぎるため、ベルト引張強度が低下した。
。

本発明の諸撚りコードは、各種の伝動ベルト［例えば、Ｖベルト、Ｖリブドベルトなどの摩擦伝動ベルト、歯付ベルト、両面歯付ベルトなどの噛み合い伝動ベルトなど］の抗張体などに利用できるが、Ｖリブドベルトの心線として好適に利用でき、引張強度、耐屈曲疲労性及び耐ポップアウト性を高い次元で同時に向上できる点から、ＩＳＧ搭載エンジンを駆動するためのＶリブドベルトの心線として特に好適に利用できる。

１…心線
２…圧縮ゴム層
３…Ｖリブ部
４…接着ゴム層
５…伸張層

Claims (14)

1. パラ系アラミド繊維を含む下撚り糸を３本含む諸撚りコードであって、
   前記パラ系アラミド繊維が平均繊度１０００〜１２５０ｄｔｅｘ、引張弾性率５５〜７０ＧＰａ及び引張強度２８００〜３５００ＭＰａを有し、
   前記諸撚りコードは、前記下撚り糸の下撚り数が３３〜４０回／１０ｃｍであり、上撚りの方向が下撚りとは逆方向であり、下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．２５〜１である諸撚りコード。
2. 諸撚りコードの上撚り数が１０〜１５回／１０ｃｍである請求項１記載の諸撚りコード。
3. 諸撚りコードの下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．５〜０．７５である請求項１又は２記載の諸撚りコード。
4. パラ系アラミド繊維を含む下撚り糸を４本含む諸撚りコードであって、
   前記パラ系アラミド繊維が平均繊度１０００〜１２５０ｄｔｅｘ、引張弾性率５５〜７０ＧＰａ及び引張強度２８００〜３５００ＭＰａを有し、
   前記諸撚りコードは、前記下撚り糸の下撚り数が４２〜５２回／１０ｃｍであり、上撚りの方向が下撚りとは逆方向であり、下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．２５〜１である諸撚りコード。
5. 諸撚りコードの上撚り数が５〜１５回／１０ｃｍである請求項４記載の諸撚りコード。
6. 諸撚りコードの下撚り係数に対する上撚り係数の比が０．３３〜０．６６である請求項４又は５記載の諸撚りコード。
7. 諸撚りコードの平均径が０．７〜０．９ｍｍである請求項１〜６のいずれかに記載の諸撚りコード。
8. パラ系アラミド繊維がポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維である請求項１〜７のいずれかに記載の諸撚りコード。
9. パラ系アラミド繊維を一方向に下撚りして下撚り糸を得る下撚り工程、前記下撚り工程で得られた下撚り糸を３本又は４本引き揃えて下撚りとは逆方向に上撚りして諸撚りコードを得る上撚り工程を含む請求項１〜８のいずれかに記載の諸撚りコードの製造方法。
10. 請求項１〜８のいずれかに記載の諸撚りコードで形成された抗張体を含む伝動ベルト。
11. 抗張体が心線であり、心線の平均ピッチが０．８〜１．０５ｍｍである請求項１０記載の伝動ベルト。
12. ゴム成分を含むゴム組成物で形成された圧縮ゴム層をさらに含む請求項１０又は１１記載の伝動ベルト。
13. ゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーである請求項１２記載の伝動ベルト。
14. ＩＳＧ搭載エンジンを駆動するために請求項１０〜１３のいずれかに記載の伝動ベルトを使用する方法。