JP2018027559A - 竪型連続鋳造法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】垂直筒状の鋳造空間を有する竪型連続鋳造用鋳型と、鋳造空間内に金属溶湯を上方から注湯するための注湯口として鋳造空間の径よりも小さい内径の注湯口を備えた注湯部材とを有する竪型連続鋳造装置を用い、鋳型の上部内周面から鋳造空間内に潤滑油を供給しながら連続鋳造する竪型連続鋳造方法において、連続鋳造を開始する以前の段階で、鋳型内面から鋳造空間内に潤滑油を供給して、鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定し、そのばらつきに応じて、注湯口の中心軸線位置を、鋳造空間の中心軸線位置に対し潤滑油供給量の多い側に寄るように相対的にオフセットし、その後、連続鋳造を行う。
【選択図】図6
Description
図1において、竪型連続鋳造装置1は、概略的には、垂直円柱状の中空な鋳造空間3Aを有する鋳型3と、その鋳型3内にアルミニウム合金溶湯等の金属溶湯5を注湯するための注湯部材7とからなる構成とされている。
これは、トータル的にみて、ピーリングによって除去される材料の量が無駄に大きくなってしまうことを意味し、製品歩留まりに悪影響を及ぼしていたのが実情である。
そこで、上記のように周方向にリップルの凹部深さがばらつく原因について検討したところ、鋳型の鋳造空間上部に供給される潤滑油について、その供給量の周方向のばらつきが、リップル凹部深さの周方向ばらつきに相関していることが判明した。
ここで、潤滑油供給量の周方向のばらつきは、製造された鋳型の各部の寸法の誤差や、鋳型の経時的な熱変形等に起因して生じるが、これらのばらつきの発生原因そのものを一挙に解消することは、実際上は極めて困難である。
垂直筒状をなす鋳造空間を有する竪型連続鋳造用鋳型と、金属溶湯を前記鋳造空間内に上方から注湯するための注湯口であって前記鋳造空間の径よりも小さい径の注湯口を備えた注湯部材とを有する竪型連続鋳造装置を用い、
前記鋳型の上部内周面から鋳造空間内に潤滑油を供給しながら連続鋳造する竪型連続鋳造方法において、
前記鋳造空間内に金属溶湯を注湯して連続鋳造を開始する以前の段階で、鋳型内面から鋳造空間内に潤滑油を供給して、鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定し、
前記潤滑油供給量の周方向ばらつきに応じて、注湯口の中心軸線位置を、鋳造空間の中心軸線位置に対し、潤滑油供給量の多い側に寄るように相対的にオフセットし、
その後、鋳造空間内に金属溶湯を注湯して連続鋳造を行うことを特徴とするものである。
鋳造空間の中心軸線位置に対する注湯口の中心軸線位置のオフセット量を、鋳造開始前に測定した潤滑油供給量の周方向ばらつきの大きさに応じて決定することを特徴とすることを特徴とするものである。
鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定するにあたり、鋳造空間を、周方向に等間隔で複数の領域に区分し、所定時間内に各領域内に流入する潤滑油量を計量して、各領域への潤滑油流入量の比較によって鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定することを特徴とするものである。
鋳造空間内における鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定するにあたり、上面が開放されたた有底垂直筒状をなしかつ隔壁によって周方向に複数の領域に区分された潤滑油量ばらつき計量容器を鋳型内に嵌め込み、所定時間内に潤滑油量ばらつき計量容器の各領域内に流入した潤滑油量を計量することを特徴とするものである。
前記鋳型内に金属溶湯を注湯して連続鋳造するにあたり、鋳型の上部内周面から鋳造空間内に潤滑油とともに加圧気体を供給して、気体加圧式のホットトップ連続鋳造を行うことを特徴とするものである。
前記金属溶湯がアルミニウムもしくはアルミニウム合金の溶湯であることを特徴とするものである。
前記鋳型として垂直円筒状のものを用い、軸線方向に直交する断面が円形の丸棒状鋳塊を連続鋳造することを特徴とするものである。
なおここでは、鋳型内の油面上に潤滑油とともに加圧気体を供給する気体加圧式ホットトップ連続鋳造法に適用して、断面が円形をなす丸棒状の鋳塊を鋳造する例を説明する。そして連続鋳造装置としても、既に説明した図1の鋳造装置を使用したものとし、図1に関して説明した要素は図1と同一の符号を用いて説明し、その詳細は省略する。
LOFF=(Lq−Lp)/2・・・・・・(1)
で表わされる。そこで、オーバーハング量Lp、Lqを、次の(2)式、
Lq:Lp=Qmax:Qmin・・・・・・(2)
が満たされるように、オフセット量LOFFを設定することによって、潤滑油供給量のばらつきを、ほぼゼロに抑えることができることが判明している。
過共晶Al−Si系合金(質量%で、Si:14%Si、Cu:4.5%、Mg:0.55%、P:0.01%、残部実質的にAl)について、図1に示したような気体加圧式竪型ホットトップ連続鋳造装置により、直径64mmの丸棒状鋳塊に連続鋳造するにあたって、鋳造開始前に、隔壁によって45°ごとに8領域Z1〜Z8に区分された潤滑油ばらつき計量容器21を、図5に示すように鋳型3内にセットした。注湯口7Aの内径は42mm、鋳型3の内径(鋳造空間3Aの径)は64mm、したがって注湯口7Aの中心軸線O1を鋳造空間の中心軸線O2に一致させた状態(すなわちオフセットさせていない状態)での注湯部材の庇部7Bの長さ(オーバーハング量)Lは11mmである。また潤滑油ばらつき計量容器21は、アクリル樹脂からなる外径64mm、高さ100mmの有底垂直円筒状のもので、隔壁及び外周壁の厚みは0.5mmである。この状態で潤滑油を全体の供給量が3.0cc/minとなるように1分間供給して、計量容器21の各領域Z1〜Z8に溜まった潤滑油をスポイトによって吸出し、各領域Z1〜Z8に流入した潤滑油量を調べた。
また、逆に最もリップルの凹部の深さのばらつきが少なかった鋳型の例について、潤滑油量と最も凹部深さが大きい箇所の凹部深さに対する比との関係について、各領域Z1〜Z8の潤滑油量と、各領域に対応する鋳塊各部位のリップル凹部深さの、最も凹部深さが大きい部位の凹部深さに対する比(リップル凹部深さ比)Rdとを、表2に示す。
リップル凹部深さ比Rdのばらつきも小さい。これに対して、表2に示しているように各領域Z1〜Z8の潤滑油量のばらつきが大きい鋳型では、リップル凹部深さ比Rdのばらつきも大きく、しかも潤滑油量とリップル凹部深さ比Rdの大きさとが相関していること、すなわち潤滑油量が最も多い領域Z6では凹部深さ比Rdが最も大きく、逆に潤滑油量が最も少ない領域Z2ではリップル凹部深さ比Rdが最も小さいことが確認された。このような結果から、リップルの凹部深さのばらつきには、潤滑油供給量の周方向のばらつきが影響していることが明らかである。
さらに、実験例1の表2に示した例(リップル凹部深さ比Rdのばらつきが大きかった例)について、連続鋳造を再開する前に、表2の測定結果に基づいて注湯部材の注湯口の位置調整(オフセット)を、次のように行った。
Lp=11−LOFF ・・・・・・(3)
Lq=11+LOFF ・・・・・・(4)
で表わされる。また図7に示したように、潤滑油最大の領域Z6の潤滑油量比Rqは0.16、潤滑油最小の領域Z2の潤滑油量比Rqは0.09であって、これらの潤滑量比の値を、全体の潤滑油供給量(3.0cc/min)によって各領域の潤滑油量に換算すれば、潤滑油最大の領域Z6の潤滑油量Qmaxは0.48cc/min、潤滑油最小の領域Z2の潤滑油量Qminは0.27cc/minとなる。そこでこれらの潤滑油量Qmax、Qminの数値を代入すれば、
(11+LOFF):(11−LOFF)=0.48:0.27 ・・・・・・(5)
となる。この(5)式から、
LOFF=3.08mm ・・・・・・(6)
の値が得られる。
そこで、注湯口7Aの中心軸線O1が鋳造空間3Aの中心軸線O2に対して領域6の側にLOFF=3.08mmだけオフセットされるように、注湯部材7の位置を移動調整した。
得られた棒状鋳塊の表面のリップルの凹部の深さを測定し、そのリップル凹部深さの周方向のばらつきを調べた。すなわち、各領域Z1〜Z8に対応する鋳塊周方向の各部位ごとにリップル凹部の深さを調べ、各部位の凹部深さの、最も凹部深さが大きい部位における凹部深さに対する比(リップル凹部深さ比Rd)を算出した。その値を、「オフセット後のリップル凹部深さ比Rd−1」として、図8の一点鎖線で示す。
さらに、各領域Z1〜Z8の潤滑油量を図8の実線で示す。
Claims (7)
- 垂直筒状をなす鋳造空間を有する竪型連続鋳造用鋳型と、金属溶湯を前記鋳造空間内に上方から注湯するための注湯口であって前記鋳造空間の径よりも小さい径の注湯口を備えた注湯部材とを有する竪型連続鋳造装置を用い、
前記鋳型の上部内周面から鋳造空間内に潤滑油を供給しながら連続鋳造する竪型連続鋳造方法において、
前記鋳造空間内に金属溶湯を注湯して連続鋳造を開始する以前の段階で、鋳型内面から鋳造空間内に潤滑油を供給して、鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定し、
前記潤滑油供給量の周方向ばらつきに応じて、注湯口の中心軸線位置を、鋳造空間の中心軸線位置に対し、潤滑油供給量の多い側に寄るように相対的にオフセットし、
その後、鋳造空間内に金属溶湯を注湯して連続鋳造を行うことを特徴とする竪型連続鋳造法。 - 鋳造空間の中心軸線位置に対する注湯口の中心軸線位置のオフセット量を、鋳造開始前に測定した潤滑油供給量の周方向ばらつきの大きさに応じて決定することを特徴とする請求項1に記載の竪型連続鋳造法。
- 鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定するにあたり、鋳造空間を、周方向に等間隔で複数の領域に区分し、所定時間内に各領域内に流入する潤滑油量を計量して、各領域への潤滑油流入量の比較によって鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定することを特徴とする請求項1、請求項2のいずれかの請求項に記載の竪型連続鋳造法。
- 鋳造空間内における鋳造空間内における周方向の潤滑油供給量のばらつきを測定するにあたり、上面が開放された有底垂直筒状をなしかつ隔壁によって周方向に複数の領域に区分された潤滑油量ばらつき計量容器を鋳型内に嵌め込み、所定時間内に潤滑油量ばらつき計量容器の各領域内に流入した潤滑油量を計量することを特徴とする請求項3に記載の竪型連続鋳造法。
- 前記鋳型内に金属溶湯を注湯して連続鋳造するにあたり、鋳型の上部内周面から鋳造空間内に潤滑油とともに加圧気体を供給して、気体加圧式のホットトップ連続鋳造を行うことを特徴とする請求項1〜請求項4のいずれかの請求項に記載の竪型連続鋳造法。
- 前記金属溶湯がアルミニウムもしくはアルミニウム合金の溶湯であることを特徴とする請求項1〜請求項5のいずれかの請求項に記載の竪型連続鋳造法。
- 前記鋳型として垂直円筒状のものを用い、軸線方向に直交する断面が円形の丸棒状鋳塊を連続鋳造することを特徴とする請求項1〜請求項6のいずれかの請求項に記載の竪型連続鋳造法。
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