JP2018025274A - 感圧制御弁 - Google Patents

Abstract

【課題】容量可変型圧縮機の容量制御を行い、電磁駆動部により設定吸入圧力を調整できる感圧制御弁において、感圧力伝達部の縦孔（Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔）の位置が高圧ポートと干渉することがなく、縦孔（Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔）の径を十分な大きさとする。また、加工を容易にする。【解決手段】弁室１Ａ内に配置されて弁ポート１５を開閉する弁部３３と、弁部３３に電磁力を加える電磁駆動部２とを備える。ガイド孔１４に挿通されて感圧部４の力を弁部３３に伝達する感圧力伝達部５を備える。弁室１Ａ側から順に、高圧ポート１３、クランク室ポート１２、低圧ポート１１を配置する。クランク室ポート１２と感圧室１Ｂとを連通する横孔５ａと縦孔５ｂを感圧力伝達部５に形成する。【選択図】図１

Description

本発明は、自動車用空調装置などの容量可変型圧縮機の容量を制御する感圧制御弁に関する。

従来、自動車用空調装置の冷凍サイクルに用いられる圧縮機はエンジンにベルトで直結されるので、エンジンの回転数に制約されることなく適切な冷房能力を得るために、圧縮機の容量（吐出量）を変えることのできる容量可変型圧縮機が用いられている。

このような容量可変型圧縮機は、気密に形成されたクランク室内で揺動板を回転させてピストンを往復動させ、流体（冷媒）を圧縮するものであるが、クランク室内の圧力（クランク室圧）を変化させることでピストンの背圧を変化させ、揺動板の傾斜角度を変化させて流体の吐出量を変化させるようになっている。

また、圧縮機を例えば長期間停止しておくと、冷媒が液状化してクランク室に留まる事がある。この状態で圧縮機を起動させると、クランク室圧力は液冷媒の気化によって過大な圧力となる。このため、圧縮機はアンロード運転となってしまう。その結果、吐出容量が大きくなるまでに時間が掛かり、車内が冷えるまでに時間が掛かるという問題があった。

そこで、過大圧力となったクランク室圧力を吸入圧力側に抜くようにした感圧制御弁が、例えば特開２０１３−８７８６３号公報（特許文献１）に開示されている。また、電磁駆動部が弁部材を付勢する付勢力が電流に応じて調整でき、この電流量により、容量制御の設定吸入圧力を調整することができる外部制御方式の感圧制御弁（容量制御弁）が、例えば特許第４４３６２９５号公報（特許文献２）に開示されている。

特開２０１３−８７８６３号公報 特許第４４３６２９５号公報

上述した特許文献１及び特許文献２のものでは、圧縮機の起動直後の高圧のクランク室圧力を抜いて、圧縮機を速やかにロード運転することができるが、特許文献１のものでは、設定吸入圧力は調整ねじにより予め調整された固定のものである。これに対して、特許文献２のものでは電磁駆動部により設定吸入圧力を可変に調整することができるというさらなる利点がある。

しかしながら、特許文献２のものでは、本体のクランク室ポートと低圧ポートの間に高圧ポートが配置されており、クランク室ポートと感圧室の間の長さが長くなるので、クランク室ポートと感圧室とを連通するＰｃ−Ｐｓ内部連通孔の弁体内での細孔加工等が難しくなるという問題がある。また、このＰｃ−Ｐｓ内部連通孔が形成された弁形成体が高圧ポートを貫通する位置にあり、このＰｃ−Ｐｓ内部連通孔を弁体の縮径部（高圧ポートの部分）を通す必要があるので、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の径の大きさに制限があった。

本発明は、電磁駆動部により設定吸入圧力を可変に調整できる可変容量型圧縮機用の感圧制御弁において、クランク室圧力を排出する構造を改良し、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の位置が高圧ポートと干渉することがなく、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の径を十分な大きさとできるとともに加工が容易になる感圧制御弁を提供することを課題とする。

請求項１の感圧制御弁は、弁ハウジングに、圧縮機の吐出圧力が導入される高圧ポートと、圧縮機のクランク室圧力が導入されるクランク室ポートと、圧縮機の吸入圧力が導入される低圧ポートと、前記クランク室ポートに連通された弁室と、前記弁室と前記高圧ポートとを連通する弁ポートと、前記低圧ポートに連通された感圧室と、前記弁ポートから前記クランク室ポートを貫通して前記感圧室にかけて前記弁ポートと同軸に配置されたガイド孔と、がそれぞれ形成され、前記弁室内に配置されて前記弁ポートを開閉する弁部と、前記弁部に電磁力を加える電磁駆動部と、前記ガイド孔に挿通されて前記感圧室の吸入圧力に応じた力を前記弁部に伝達する感圧力伝達部と、を備え、前記弁室側から順に、前記高圧ポート、前記クランク室ポート、前記低圧ポートがそれぞれ配置されるとともに、前記感圧室と前記クランク室ポートとを連通するＰｃ−Ｐｓ内部連通孔が、前記感圧力伝達部に形成されていることを特徴とする。

請求項２の感圧制御弁は、請求項１に記載の感圧制御弁であって、前記感圧力伝達部の前記Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の、前記クランク室ポート側の端部が該クランク室ポート内に常時開口されるとともに、前記感圧室側の端部が前記感圧部により開閉されることを特徴とする。

請求項３の感圧制御弁は、請求項１に記載の感圧制御弁であって、前記感圧力伝達部の前記Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の、前記感圧室側の端部が前記感圧室内に常時開口されるとともに、前記クランク室ポート側の端部が前記感圧部により開閉されることを特徴とする。

請求項１乃至３の感圧制御弁によれば、感圧力伝達部に形成されたＰｃ−Ｐｓ内部連通孔により感圧室とクランク室ポートとが連通され、圧縮機のクランク室圧力が過大圧力となっても、クランク室圧力を速やかに吸入圧力側に排出することができるので、圧縮機の吐出容量を速やかに大きくすることができる。また、弁室側から順に、高圧ポート、クランク室ポート、低圧ポートがそれぞれ配置されているので、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の位置が高圧ポートと干渉することがなく、このＰｃ−Ｐｓ内部連通孔の径を十分な大きさとできるとともに、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の加工が容易になる。なお、クランク室圧力を排出することを「Ｐｃ排出」ともいう。

請求項２または請求項３の感圧制御弁によれば、感圧部の力を感圧力伝達部により弁部に伝達するときに、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔が閉じられるので、クランク室ポートと感圧室とを隔離できて、安定した容量制御制御を行うことができる。

本発明の第１実施形態の感圧制御弁の弁開状態の縦断面図である。 本発明の第１実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態でのＰｃ排出時の縦断面図である。 本発明の第１実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態での容量制御運転状態の縦断面図である。 本発明の第２実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態での弁開状態の縦断面図である。 本発明の第２実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態でのＰｃ排出時の縦断面図である。 本発明の第３実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態での弁開状態の縦断面図である。 本発明の第３実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態でのＰｃ排出時の縦断面図である。

次に、本発明の実施形態について説明する。図１は第１実施形態の感圧制御弁の弁開状態の縦断面図、図２は第１実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態でのＰｃ排出時の縦断面図、図３は第１実施形態の感圧制御弁の圧縮機へ取り付けられた状態での容量制御運転状態の縦断面図である。なお、以下の説明における「上下」の概念は図面における上下に対応する。この実施形態の感圧制御弁１０は自動車用空調装置の容量可変型圧縮機に取り付けられる。そして、圧縮機の吸入圧力、吐出圧力及びクランク室圧力が導入され、吸入圧力に応じて吐出圧力によりクランク室圧力を制御することで、圧縮機の容量を制御する。

この実施形態の感圧制御弁１０は、弁ハウジング１と、電磁駆動部２と、弁部材３と、感圧部４とを備えている。弁ハウジング１は、軸線Ｘを中心とし、その上部には開口部１ａが形成され、この開口部１ａに後述の電磁駆動部２の吸引子２１がＯリングを介して嵌め込まれ、カシメ固定されている。そして、吸引子２１の凹部２１ａにより、弁ハウジング１の内部に弁室１Ａが形成されている。また、弁ハウジング１の下端には開口部１ｂが形成されるとともに、この開口部１ｂから上方に感圧室１Ｂが形成されている。弁室１Ａと感圧室１Ｂは軸線Ｘを中心とした断面円形の形状である。さらに、弁ハウジング１には、圧縮機の吸入側通路に連通される低圧ポート１１と、圧縮機のクランク室に連通されるクランク室ポート１２と、圧縮機の吐出側通路に連通される高圧ポート１３とが形成されている。そして、クランク室ポート１２は、低圧ポート１１と高圧ポート１３との間に配置されている。なお、二点鎖線で示す高圧ポート１３は、軸線Ｘの回りに９０度回転した仮想の位置として図示してある。また、弁ハウジング１には、軸線Ｘを中心として弁室１Ａと感圧室１Ｂとを連通するガイド孔１４が形成され、このガイド孔１４の弁室１Ａ側の端部は弁ポート１５となっている。低圧ポート１１は感圧室１Ｂに連通し、高圧ポート１３はガイド孔１４及び弁ポート１５に連通している。また、弁ハウジング１には、ガイド孔１４と平行にして弁室１Ａに連通するＰｃ内部連通孔１６が形成されており、クランク室ポート１２はこのＰｃ内部連通孔１６を介して弁室１Ａに連通している。

電磁駆動部２は、前記吸引子２１と、プランジャケース２２と、プランジャ２３と、連結ロッド２４と、プランジャばね２５と、コイル２６と、コイルケース２７と、下板２８と、を有している。吸引子２１は、プランジャ２３を吸引するように適宜な磁性体によって構成され、吸引子２１には、軸線Ｘ方向に延びる連結ロッド２４が挿通される円筒状のロッドガイド孔２１ｂが形成されている。

プランジャケース２２は、下方側が開口した有底筒状に形成され、その側面の一部によって吸引子２１を覆うように吸引子２１に固定されている。プランジャ２３は、吸引子２１に吸引されるように適宜な磁性体によって構成され、プランジャ室２Ａ内に収容されている。プランジャ２３は、その外周面がプランジャケース２２の内周面に摺接するように、軸線Ｘ方向に移動可能に設けられ、その上面からばね収容凹部２３ａが形成されるとともに、軸線Ｘ方向に沿って延びて連結ロッド２４が挿通される挿通孔２３ｂが中央部に形成されている。さらに、プランジャ２３には上下方向に延びる貫通孔２３ｃが形成され、この挿通孔２３ｃによりプランジャ室２Ａにおけるプランジャ２３の上下の空間が連通されている。

ばね収容凹部２３ａ内には、円筒状のコイルばねで構成されたプランジャばね２５が収容されている。プランジャばね２５は、プランジャ２３を下方に押圧するように設けられ、プランジャ２３が吸引子２１に最も接近した際に、若干圧縮された状態となるように設けられ、その荷重によりプランジャ２３及び連結ロッド２４が振れないように設定されている。プランジャ２３の挿通孔２３ｂの周囲には、上方に突出した溶接用突起２３ｄが形成されており、この溶接用突起２３ｄの箇所で連結ロッド２４とプランジャ２３とが溶接により固着されている。コイル２６は、下板２８とともにコイルケース２７に収容されている。コイルケース２７の下端が弁ハウジング１の上端にカシメ固定され、これにより、コイル２６が吸引子２１の外周に設けられている。

弁部材３は、その上端に形成されたフランジ状のストッパ部３１と、ストッパ部３１の内側に形成された凹部３２と、弁ポート１５に接離する弁部３３と、弁部３３から高圧ポート１３に対向する縮径部３４と、弁ハウジング１のガイド孔１４に挿通されるロッド部３５とを有する。ストッパ部３１、凹部３２及び弁部３３は弁室１Ａ内に配置され、ストッパ部３１と弁室１Ａの底部との間に弁ばね３ａが配設されている。弁部材３の前記ストッパ部３１にはスリットが設けてあり、前記ストッパ３１が吸引子２１の下面に当接しても、弁室１Ａとプランジャ室２Ａとは連通している。

弁部材３の凹部３２は、連結ロッド２４の下端部を安定して保持することができるような適宜な深さを有するとともに、連結ロッド２４の外周との隙間が、プランジャ２３とプランジャケース２２との隙間よりも大きくなるような内径を有している。これにより、連結ロッド２４に固着されたプランジャ２３がプランジャケース２２との隙間だけ位置ずれしても、連結ロッド２４の下端部の外周面が凹部３２の内周面に接触しないことから、弁部材３に対して軸ずれさせるような外力が加わらない。

ロッド部３５は、感圧部４の力を弁部３３に伝達する感圧力伝達部５を構成している。この感圧力伝達部５は、高圧ポート１３側からクランク室ポート１２を貫通して感圧室１Ｂ内まで延設され、この感圧室１Ｂ側の端部を感圧部４の後述の当金４３に当接されている。そして、弁部材３が軸線Ｘ方向に移動するとき、感圧力伝達部５（ロッド部３５）はガイド孔１４にガイドされる。このとき、感圧力伝達部５の外周面がガイド孔１４の内周面に摺接することにより、ハウジング１の弁ポート１５と、弁部材３の弁部３３との軸ずれや、弁部材３の傾きが抑制される。また、感圧力伝達部５は、後述の感圧部４の当金４３の動きを縮径部３４を介して弁部３３に伝達する役割をする。そして、感圧力伝達部５には、クランク室ポート１２に開口する横孔５ａと、この横孔５ａに連通して当金４３側端部に開口する縦孔５ｂとが形成されている。この横孔５ａと縦孔５ｂは「Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔」を構成している。

感圧部４は、弁ハウジング１の下部の開口部１ｂ内に設けられ、ばね箱４１と、ダイヤフラム４２と、当金４３と、調整ばね４４と、受金具４５と、調整ねじ４６とを有する。ばね箱４１は、軸線Ｘ方向に延びる円筒状に形成され、弁ハウジング１の感圧室１Ｂの下方の開口をダイヤフラム４２によって塞ぐようにして、弁ハウジング１にカシメ固定されている。ばね箱４１の内側は外部空間と連通し、大気圧となっている。

ダイヤフラム４２は、ゴム部材等によって円板状に形成され、感圧室１Ｂの下面を構成する。また、ダイヤフラム４２の中央部には、当金４３が挿通されている。当金４３は、断面Ｔ字状に形成され、軸線Ｘと交差する円板状の部分によって感圧力伝達部５（弁部材３のロッド部３５）を上方に押圧するように設けられるとともに、軸線Ｘ方向に沿った軸状の部分がダイヤフラム４２の中央と受金具４５の挿通孔に挿通されている。そして、当金４３と受金具４５とが、ダイヤフラム４２を挟持するようにかしめ固定される。これにより、感圧室１Ｂとばね箱４１の内側との気密性が保たれる。

調整ばね４４は、円筒状のコイルばねであって、受金具４５と調整ねじ４６との間に配置され、受金具４５を介してダイヤフラム４２を上方に押圧するようになっている。調整ねじ４６は、ばね箱４１の内周面に螺合し、軸線Ｘ方向の位置が調節可能となっている。すなわち、調節ねじ４６を上方にねじ込むほど調整ばね４４が圧縮され、ダイヤフラム４２に対する押圧力が大きくなる。

ここで、感圧力伝達部５が感圧部４の当金４３に当接した状態では、吸引子２１とプランジャ２３との間の吸引力である電磁力、プランジャばね２５、調整ばね４４を含めた感圧部４からの付勢力、及び、弁ばね３ａの付勢力のバランスによって、弁ポート１５に対する弁部３３の位置、すなわち弁開度が決定される。

以上の構成により実施形態の感圧制御弁１０は以下のように動作する。まず、電磁駆動部２が非通電時には、例えば図１に示すように、弁ばね３ａのばね力により、弁部材３及びプランジャ２３が上方に移動して、プランジャ２３が吸引子２１から離間する。そして、弁部材３の弁部３３が弁ポート１５から離間し、図１の最大弁開位置に位置する。

図２及び図３は感圧制御弁１０が圧縮機へ取り付けられた状態を示す図である。ここで、圧縮機の停止時間が長くてクランク室に液冷媒が溜まった状態では、圧縮機の内部は均圧され、クランク室圧力（Ｐｃ）と吸入圧力（Ｐｓ）は近い値になっている。この状態でコイル２６への通電により圧縮機の吐出運転を開始すると、液冷媒が泡立ち、クランク室圧力（Ｐｃ）及び吸入圧力（Ｐｓ）は過大圧力となる。吸入圧力（Ｐｓ）が過大圧力となると、感圧室１Ｂの圧力が高くなって感圧部４のダイヤフラム４２は調整ばね４４の荷重に対抗して下方に移動し、図２に示された感圧部４の受け金具４５がばね箱４１のストッパ部に当接した最大変位位置に位置する。また、前記コイル２６への通電により、弁部材３が下方に移動して弁部３３が弁ポート１５を閉じ、感圧力伝達部５も最下点に位置されるが、前記の如くダイヤフラム４２及び当金４３は最大変位位置にあるので、当金４３と感圧力伝達部５は当接せず離間したままの状態にある。これにより、感圧力伝達部５のＰｃ−Ｐｓ内部連通孔（５ａ，５ｂ）を介してクランク室ポート１２が感圧室１Ｂに導通し、圧縮機のクランク室圧力（Ｐｃ）が感圧室１Ｂを介して低圧ポート１１（吸入圧力Ｐｓ側）に排出され、クランク室圧力（Ｐｃ）は低下する。

圧縮機内部においてはクランク室内部と圧縮機の吸入側とはピストン外周とシリンダ内周とのクリアランスやオリフィスにより連通されているためクランク室圧力（Ｐｃ）が低下すると吸入圧力（Ｐｓ）も低下する。これにより、ダイヤフラム４２は上方に移動し、感圧部４の当金４３が感圧力伝達部５に当接し、図３に示す容量制御運転の状態となる。

なお、図１に示す最大弁開位置での、弁ポート１５に対する弁部３３のリフト量（弁体リフト量）をＬ１とし、ダイヤフラム４２（及び受け金具４５）のリフト量（感圧部材リフト量）をＬ２とすると、図３に示す当金４３と感圧力伝達部５との距離（排出リフト量）Ｌ３は、
Ｌ３＝Ｌ２−Ｌ１
の関係にある。

このように、圧縮機においてクランク室に液冷媒が溜まった状態でも、クランク室内の液冷媒が排出され、クランク室圧力（Ｐｃ）が下がるので、冷媒の圧縮（吐出）を開始し、吸入圧力（Ｐｓ）が低下してダイヤフラム４２は上方に移動して当金４３が感圧力伝達部５に当接してＰｃ−Ｐｓ内部連通孔（５ａ，５ｂ）が閉じられる（図３）。この状態では弁部３３が弁ポート１５を弁閉として、圧縮機はフルロード運転の状態となるが、車内が冷えて吸入圧力（Ｐｓ）がさらに低下すると、感圧部４においてダイヤフラム４２が上昇し、当金４３が感圧力伝達部５（弁部材３）を押し上げ、弁部３３が弁ポート１５から離間する。これにより、吐出圧力（Ｐｄ）が弁ポート１５、弁室１Ａ、Ｐｃ内部連通孔１６を介してクランク室ポート１２に流入し、圧縮機は容量制御運転の状態となる。なお、図１のように弁部３３が全開となると、圧縮機はフルアンロード運転の状態となる。

容量制御運転の状態では、感圧室１Ｂの内圧（吸入圧力Ｐｓ）が設定吸入圧力よりも低くなると、感圧部４は電磁駆動部３の電磁力に抗し、弁部材３を弁開方向に付勢し、圧縮機の吐出容量を下げて結果的に吸入圧力（Ｐｓ）を高めるように作用する。逆に吸入圧力Ｐｓが設定吸入圧力よりも高くなるとダイヤフラム４２は弁部材３が弁閉となる方向に変位して、電磁駆動部３の電磁力により弁部材３を弁閉方向に付勢し、圧縮機の吐出容量を上げて結果的に吸入圧力（Ｐｓ）を低くするように作用する。すなわち、容量制御運転の状態では、吸入圧力（Ｐｓ）は目標値である設定吸入圧力となるように自動制御される。

前記のように、弁開度は、電磁駆動部３の電磁力と、プランジャばね２５、感圧部４からの付勢力、及び、弁ばね３ａの付勢力という機械的な力とのバランスによって決まる。したがって、電磁駆動部３への通電量（電流値）に応じて、前記の設定吸入圧力を可変に制御することができる。なお、特許文献１の従来のものでは、設定吸入圧力は機械的な力のみによって固定された設定値となる。

このように、実施形態の感圧制御弁１０によれば、電磁駆動部３の電磁力により設定吸入圧力を可変に制御できるとともに、圧縮機の起動時に、クランク室圧力（Ｐｃ）を吸入圧力（Ｐｓ）側に排出できるので、クランク室に液冷媒が溜まった状態でも、圧縮機の吐出容量を速やかに大きくすることができる。

図４は第２実施形態の感圧制御弁２０の圧縮機へ取り付けられた状態での弁開状態の縦断面図、図５は第２実施形態の感圧制御弁２０の圧縮機へ取り付けられた状態でのＰｃ排出時の縦断面図である。以下、第２乃至第３実施形態において、第１実施形態と同様な要素には図１乃至図３と同符号を付記して重複する説明は適宜省略する。

第１実施形態では感圧部４のダイヤフラム４２（感圧部材）の力を弁部３３に伝達する感圧力伝達部５を弁部３３とともに弁部材３に一体に設けたものである。この第２実施形態では感圧力伝達部５を弁部材３と感圧部４の当金４３′に設けたものである。この第２実施形態では、弁部材３のロッド部３５′は、縮径部３４の下部からクランク室ポート１２の位置までの長さとされ、このロッド部３５′は感圧力伝達部５の一部を構成している。また、感圧部４の当金４３′は、感圧室１Ｂからガイド孔１４を通してクランク室ポート１２の位置まで延びるロッド部４３ａを有しており、このロッド部４３ａは感圧力伝達部５の一部を構成している。そして、この感圧力伝達部５のロッド部４３ａには、感圧室１Ｂに開口する横孔５ａと、この横孔５ａに連通してクランク室ポート１２側端部に開口する縦孔５ｂとが形成されている。この横孔５ａと縦孔５ｂは「Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔」を構成している。

この第２実施形態でも、第１実施形態と同様に、クランク室に液冷媒が溜まった状態で電磁駆動部２のコイル２６に通電され、圧縮機が起動されると、吸入圧力（Ｐｓ）が過大圧力となって、感圧部４のダイヤフラム４２は調整ばね４４の荷重に対抗して下方に移動し、図５に示された感圧部４の受け金具４５がばね箱４１のストッパ部に当接した最大変位位置に位置する。また、前記コイル２６への通電により、弁部材３が下方に移動して弁部３３が弁ポート１５を閉じ、弁部材３のロッド部３５′も最下点に位置されるが、前記の如くダイヤフラム４２及び当金４３′は最大変位位置にあるので、当金４３′とロッド部３５′は当接せず離間したままの状態にある。

これにより、感圧力伝達部５のＰｃ−Ｐｓ内部連通孔（５ｂ，５ａ）を介してクランク室ポート１２が感圧室１Ｂに導通し、圧縮機のクランク室圧力（Ｐｃ）が感圧室１Ｂを介して低圧ポート１１（吸入圧力Ｐｓ側）に排出される。このクランク室圧力の排出による効果は前述の第１実施形態と同様である。

なお、この第２実施形態において、図４に示す最大弁開位置での弁体リフト量をＬ１とし感圧部材のリフト量をＬ２とすると、図５に示す弁部材３のロッド部３５′と当金４３′のロッド部４３ａとの距離（排出リフト量）Ｌ３は、
Ｌ３＝Ｌ２−Ｌ１
の関係にある。

図６は第３実施形態の感圧制御弁３０の圧縮機へ取り付けられた状態での弁開状態の縦断面図、図７は第３実施形態の感圧制御弁３０の圧縮機へ取り付けられた状態でのＰｃ排出時の縦断面図である。この第３実施形態と第１実施形態との違いは、感圧部６の構成である。弁ハウジング１の下端には感圧室１Ｂが形成され、この感圧室１Ｂ内に感圧部６が構成されている。また、感圧室１Ｂの側部には圧縮機の吸入側通路に連通される低圧ポート１１が形成されている。感圧部６は、ベローズ本体６１と、ベローズカバー６２と、調整ばね６３と、ばね受金具６４と、ストッパ当金６５と、調整ネジ６６とで構成されている。ベローズカバー６２とベローズ本体６１は一体に成形されており、ベローズ本体６１はストッパ当金６５と気密に溶接されて、その内部は真空気密室となっている。また、ストッパ当金６５とばね受金具６４との間に調整ばね６３が圧縮状態で配設されている。また、ストッパ当金６５は調整ネジ６６にかしめ結合した状態で弁ハウジング１の下端に螺合されている。そして、ベローズカバー６２に対して、感圧力伝達部５（ロッド部３５）が当接可能となっている。

以上の構成により、感圧室１Ｂの吸入圧力（Ｐｓ）が低いときは、ベローズ本体６１は調整ねじ６６側を固定点として伸長し、感圧室１Ｂの吸入圧力（Ｐｓ）が高くなると、ベローズ本体６１は調整ねじ６６側を固定点として収縮する。これにより、この感圧部６は第１実施形態における感圧部４と同様な作用をする。

また、この第３実施形態においても、感圧力伝達部５のＰｃ−Ｐｓ内部連通孔（５ｂ，５ａ）により、圧縮機のクランク室圧力（Ｐｃ）が低圧ポート１１（吸入圧力Ｐｓ側）に排出され、このクランク室圧力の排出による効果は前述の第１実施形態と同様である。

なお、この第３実施形態において、図６に示す最大弁開位置での弁体リフト量をＬ１とし、ストッパ当金６５からのばね受金具６４のリフト量（感圧部材リフト量）をＬ２とすると、図７に示すベローズカバー６２と感圧力伝達部５との距離（排出リフト量）Ｌ３は、
Ｌ３＝Ｌ２−Ｌ１
の関係にある。

以上の各実施形態では、高圧ポート１３の弁室１Ａとは反対側において、この高圧ポート１３と、感圧室１Ｂに連通する低圧ポート１１との間に、クランク室ポート１２が配置されている。また、クランク室ポート１２と弁室１Ａを複数のＰｃ内部連通孔１６で連通させ、また、弁ポート１５と弁部材３のロッド部３５，３５′の径は等しく設定されているので、弁部材３に作用する吐出圧力（Ｐｄ）の影響はほぼ無視できる構造としている。また、クランク室ポート１２と低圧ポート１１は隣あわせに配置されている。したがって、クランク室ポート１２から、吸入圧力（Ｐｓ）が導入される感圧室１Ｂまでの長さが短くなるとともに、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔（５ｂ）を、高圧ポート１３からの吐出圧力（Ｐｄ）を導入する弁部材３の縮径部３４を通す必要がないので、このＰｃ−Ｐｓ内部連通孔の径は十分な径とすることができる。また、その径は細すぎず、Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の加工も簡単でコストも安価なものとなる。

以上、本発明の実施の形態について図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこれらの実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。

１ 弁ハウジング
１Ａ 弁室
１Ｂ 感圧室
１１ 低圧ポート
１２ クランク室ポート
１３ 高圧ポート
１４ ガイド孔
１５ 弁ポート
１６ Ｐｃ内部連通孔
２ 電磁駆動部
２１ 吸引子
２２ プランジャケース
２３ プランジャ
２４ 連結ロッド
２５ プランジャばね
２６ コイル
２７ コイルケース
２８ 下板
３ 弁部材
３１ ストッパ部
３２ 凹部
３３ 弁部
３４ 縮径部
３５ ロッド部
３ａ 弁ばね
４ 感圧部
４１ ばね箱
４２ ダイヤフラム
４３ 当金
４３′ 当金
４４ 調整ばね
４５ 受金具
４６ 調整ねじ
５ 感圧力伝達部
５ａ 横孔（Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔）
５ｂ 縦孔（Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔）
６ 感圧部
６１ ベローズ本体
６２ ベローズカバー
６３ 調整ばね
６４ ばね受金具
６５ ストッパ当金
６６ 調整ネジ
１０ 感圧制御弁
２０ 感圧制御弁
３０ 感圧制御弁
Ｘ 軸線

Claims (3)

1. 弁ハウジングに、圧縮機の吐出圧力が導入される高圧ポートと、圧縮機のクランク室圧力が導入されるクランク室ポートと、圧縮機の吸入圧力が導入される低圧ポートと、前記クランク室ポートに連通された弁室と、前記弁室と前記高圧ポートとを連通する弁ポートと、前記低圧ポートに連通された感圧室と、前記弁ポートから前記クランク室ポートを貫通して前記感圧室にかけて前記弁ポートと同軸に配置されたガイド孔と、がそれぞれ形成され、
   前記弁室内に配置されて前記弁ポートを開閉する弁部と、前記弁部に電磁力を加える電磁駆動部と、前記ガイド孔に挿通されて前記感圧室の吸入圧力に応じた力を前記弁部に伝達する感圧力伝達部と、を備え、
   前記弁室側から順に、前記高圧ポート、前記クランク室ポート、前記低圧ポートがそれぞれ配置されるとともに、前記感圧室と前記クランク室ポートとを連通するＰｃ−Ｐｓ内部連通孔が、前記感圧力伝達部に形成されていることを特徴とする感圧制御弁。
2. 前記感圧力伝達部の前記Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の、前記クランク室ポート側の端部が該クランク室ポート内に常時開口されるとともに、前記感圧室側の端部が前記感圧部により開閉されることを特徴とする請求項１に記載の感圧制御弁。
3. 前記感圧力伝達部の前記Ｐｃ−Ｐｓ内部連通孔の、前記感圧室側の端部が前記感圧室内に常時開口されるとともに、前記クランク室ポート側の端部が前記感圧部により開閉されることを特徴とする請求項１に記載の感圧制御弁。

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