JP2018024020A - 溶融金属フィルタをプライム処理するための装置および方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】セラミックフィルタ媒体3が低周波数誘導コイル2(1〜60Hz)によって取り囲まれ、その軸は正味の金属流の方向に位置合わせされている。コイル2は、フィルタ要素3上でまたはフィルタ要素3の細孔内で固まった任意の金属の加熱を増強するように位置決めされる。コイル2は、加熱された金属をフィルタ要素3の上面に当てるように作用するローレンツ力を発生させ、プライム処理動作を増強するために位置決めされる。そのようなコイル2を備えたフィルタ3がプライム処理されると、フィルタ3は高温のまま保持されまたは再加熱することができ、その後、いくつかの一連のバッチ式湯出し中に再使用することができる、プライム処理する装置。
【選択図】図1
Description
に出願された米国仮出願第61/639,196号の優先権を主張する。
る。本明細書には、溶融金属フィルタをプライム処理するための装置および方法が開示さ
れている。
3,893,917号に開示されるように、液体金属を精製するのに現在利用可能である
。ほとんどの場合、このフィルタは、鋼やアルミニウムなど、液体金属からの固体含有物
の除去を行う。これらの固体含有物は、凝固前に除去されない場合、最終金属製品に物理
的欠陥をもたらす可能性がある。
満たされなければならない。フィルタが液体金属で完全に満たされることにより、フィル
タ媒体の表面の濡れ性が改善して、固体含有物の収集が容易になる。解決すべき問題は、
不完全なプライム処理によって、フィルタの活性部分での局所的に速い液体速度、より大
きな操作上の圧力降下、またはより低い総液体金属処理量が、固体含有物に関するより低
い収集効率と合わせて生じることである。
または「ボウル」内に配置して、金属の高さがフィルタよりも高く蓄積されるように、か
つ重力により強制的にフィルタ媒体内に入って通過するようにすることである。次いで含
有物を、深部または層濾過のいずれかのメカニズムによって除去する。これらのセラミッ
クフィルタの濡れ特性が不十分であり、細孔内に含有される空気を除去する必要がある場
合には、特に濾過操作の開始時にしばしば問題が生じる。
り、例えば米国特許第4,872,908号で、Enright,P.G.らはプライム
処理の定義および役割を詳細に記載しており、30 PPIフィルタ用にLiMCAを使
用して20ミクロンの粒子(13.4から54.8%の間)を除去するときの特定の効率
データも示している。濾過効率の大半は、1つにはフィルタ性能に対するプライム処理の
影響に起因する可能性がある。米国特許第4,081,371号、Yarwood,J.
C.らは、セラミックフォームフィルタ内から気泡を除去する必要性と、プライム処理に
おける金属静水ヘッドおよびフィルタ角の役割について記載する。概して、より高い全圧
力(金属静水ヘッドまたはその他の手段から)は、プライム処理効率を改善する。米国特
許出願第09/867,144号、Quackenbush,M.S.は、捕捉された気
泡を放出してフィルタ媒体のより容易でより完全なプライム処理を確実にする目的で、気
泡放出を助長するのに機械的な力を加えることのない、フィルタ媒体を開示する。
Iのフィルタに典型的な、厚さが2.5から7.6cmでありかつ低平均細孔または「ウ
ィンドウ」サイズ150〜500ミクロンであるセラミックフォームフィルタの適切なプ
ライム処理を確実にするために、有効プライム処理圧力を増大させることを説明する目的
で、約6kPaの追加の圧力勾配または約25cmの液体アルミニウムヘッド相当を発生
させるのに真空システムを使用する方法を開示する。これらのフィルタは、通常なら、適
切なプライム処理を確実にするためにかなりの金属静水ヘッド(トラフ底部からフィルタ
上部までの垂直距離)を必要とする。Belleyらは、セラミックフォームフィルタの
プライム処理ヘッドの典型的な範囲が約20〜80cmであることも開示する。より高い
値は、より高い細孔密度およびより小さいウィンドウサイズを伴うものであり、既存の鋳
造操作で実施するにはしばしば実用的でない。
属高さでのプライム処理効率を改善しようとして、予熱される。フィルタ媒体の熱損傷を
もたらす可能性のある局在化した過熱なしに、均一な加熱を得る際に、しばしば問題に遭
遇する。これは、全フィルタ面積が液体金属を通すのに利用可能になるのを確実にするこ
とが、困難になる。米国特許第4,834,876号、Walker,N.G.は、ニッ
ケルのような伝導性物質でフィルタ媒体粒子をコーティングすることにより、またはフィ
ルタ媒体を構成するのに炭化ケイ素などの電気伝導性材料を使用することにより、非伝導
性セラミックフィルタに電気伝導性を与えるプロセスを主張する。媒体に電流を通すこと
によって、またはフィルタを誘導コイルで取り囲んで渦電流を誘導することによって、媒
体は、予熱および完全なプライム処理が確実になるように、抵抗(I2R)損失に起因し
た自己加熱を引き起こすことができた。
alogero,C.らによる米国特許第4,837,385号に提示されている。この
プロセスではいくつかの異なる手段が提示され、ローレンツ力を発生させ得る交差電流お
よび磁場を生成することができた。これらの方法のいくつかでは電極を使用し、電極とし
ては望ましくないいわゆる「注入電流」は、濾過される液体金属の汚染の潜在的な源であ
る。Calogeroらにより開示されたプロセスの背後にある理論は、ローレンツ力が
含有物ではなく金属に対して優先的に作用する可能性があり、したがってフィルタ媒体の
壁面によって含有物の移行および含有物の遮断を引き起こすということであった。フィル
タ媒体のプライム処理に対する磁場の影響は、開示されなかった。さらに、Caloge
roにより記載されたメカニズムは、磁場およびローレンツ力場における任意の有意な渦
巻きまたは渦巻き状態が存在しないことに依存する。しかし米国特許第4,909,83
6号に開示されるように、一定の螺旋ピッチを有する通常の誘導コイルが交差電流および
磁場の供給源として使用される場合、渦巻き状態はこれらの場に常に存在する。本発明の
一態様は、液体金属の直接接触および汚染を回避するために、誘導コイルを使用する。標
準的な一定ピッチの誘導コイルが使用される。本発明者らは、そのような誘導コイルを介
して生成された磁力およびローレンツ力での渦巻き状態に十分気付いており、したがって
金属をフィルタ媒体に押圧して、低金属静水ヘッドのより良好なプライム処理の程度を実
現するために、渦巻き状態を最大限有利に利用する方法を設計した。
本明細書で使用される「プライム処理」という用語は、フィルタ(例えば、セラミック
フォームフィルタ)の開放細孔構造に含有される空気の置換と、液体金属によるフィルタ
媒体の濡れ性の改善とを指し、したがって、流れを通過させ粒子を収集するのに最大限の
体積および内部表面積を利用可能にすることができる。
って加工温度では固体である、液体金属の任意の汚染物質を指す。
にするために、低周波数誘導コイル(1〜60Hz)を適用することによって、外部から
加えられる真空または気体圧力を使用せずにプライム処理する方法と;(2)より高い効
率で操作するためにかつより少ない含有物を含有する金属生成物を生成するために、50
〜80PPIの市販のセラミックフォームフィルタに典型的なものなど小さい「ウィンド
ウ」サイズを有するセラミックフォームフィルタの、プライム処理および後続の操作が改
善されるようにプライム処理する方法と;(3)伝統的なセラミックフォームフィルタよ
りも厚くまたは伝統的なフィルタの積層体をプライム処理することを可能にする、プライ
ム処理の方法と;(4)先に使用されたフィルタ媒体を含むフィルタ媒体を高温のまま維
持しまたは再加熱し、その後、複数回の鋳造サイクルで再使用可能にする装置とに関する
。
うに構成されたフィルタ要素と;フィルタ要素を取り囲みかつ磁場を生成するように構成
された誘導コイルであって、この誘導コイルの軸が液体金属流の導入方向に実質的に位置
合わせされている誘導コイルと;フィルタ要素の周辺にセキュアエンクロージャを設ける
ように構成されたガスケットと;誘導コイルを収容しかつ誘導コイルを液体金属流から分
離するセパレータとを含む。
フィルタ要素の積層体などのセラミックフィルタ媒体の周りにかつ非常に接近して配置さ
れる。磁場の存在により、従来の工業規格である約50mmよりも厚いフィルタをプライ
ム処理することが可能になる。許容可能な厚さ全体は、誘導コイルが据え付けられた長さ
によって決定される。
できることを前提として、垂直または水平のいずれかにすることができる。
形状、丸みの付いた形状、管状、長方形、または正方形である。伝統的な誘導炉コイルと
は異なって、本発明のコイルは、電気的に効率的な融解が主として意図されるデバイスの
一部として使用されないので、低い電気抵抗に合わせて構成する必要がない。したがって
、より高い電流密度を有利に使用することができ(例えば、50A/mm2対1〜10A
/mm2の典型的な値)、その結果、所与のコイル高さでより多くの巻き数を与えること
ができる、直径が比例的に小さくなる伝導体が得られ、それに対応して磁場強度が増大す
る。単一、二重、またはそれ以上の層のコイルも、フィルタ媒体の高さでさらに高い磁場
強度を実現するのに有利に使用することができる。3層を超える層を有する誘導コイルも
使用できるが、追加の磁場強度の利益は減じられる。
導コイルは、フィルタ要素の上面に延びるように位置決めされ、フィルタの上部は、高い
縦磁束密度のゾーン内に配置されている。磁場の束密度はコイルの完全な高さで非常に強
く、しかしコイルの最後の巻き部分の後で急速に散逸する。
た金属を特徴とする。好ましい実施形態では、金属は、コイルの上部よりも実質的に高く
、その結果、著しい金属メニスカスの形成が防止され、かつプライム処理中に金属が酸化
する可能性が低減される。コイルの磁場は、フィルタ媒体上に置かれる金属の内部に渦電
流を誘導し、それがコイルの強力な磁場と相互に作用して、強力なローレンツ力を生成す
る。これらの力を生成することができる深さは、低交流周波数をコイル励磁電流で使用す
ることによって増強される。幅が大きなフィルタ要素は、より小さい幅のフィルタの場合
に類似した結果を実現するために、より低い周波数の使用を必要とすることになる。
波数が好ましくは1から60Hzの間であり、より好ましくは50から60Hzの間であ
る。この周波数範囲は、撹拌および加熱の最適な組合せを提供する。より高い周波数は、
先に使用したフィルタ媒体で固まった金属を再融解するのにより大きな加熱の程度が必要
とされる場合、任意選択で使用することができる。好ましい実施形態では、丸みの付いた
フィルタの半径または長方形もしくは正方形のフィルタの幅は、最適な有益な効果を得る
ために50または60Hzの標準的な電気線周波数を利用することができるよう選択され
る。
が付いたもの、正方形、または長方形とすることができる。長方形の形状には、磁場を侵
入させなければならない幅を最小限に抑えながら全フィルタ面積を最大限にすることがで
きるという利点がある。長方形の形状は、費用のかかる固体電源が必要になる、線周波数
(50または60Hz)よりも低い周波数を使用する必要性をなくすことができる。
ない。したがって、大きな初期渦巻き状態はローレンツ力場に存在し、金属の回転と、フ
ィルタ要素の表面への衝突を引き起こす。金属をフィルタ内に押し遣るのは、衝突する金
属の運動量である。
ほどの程度まで阻止されることを見出した。その結果、フィルタの上または下の金属内よ
りも少ない電流がフィルタ内部を流れ、したがってローレンツ力の大きさが低減される。
フィルタ内で低減した有効電気伝導度は、ローレンツ力におけるかなりの渦巻き状態が、
完全なフィルタのプライム処理の点までかつその点を過ぎるまで、存在し続けることを確
実にする。結果は、金属がフィルタ媒体内に押し遣られて通過する。より高い細孔密度の
フィルタ、例えば50および80PPIは、高い抵抗率を有し、ローレンツ力の渦巻き状
態を増大させ、これらの「より緊密な」フィルタ要素をプライム処理する高い駆動力を提
供する。
とになる。固体金属が同じ温度で液体金属よりも実質的に高い電気伝導度を有するなら(
アルミニウムに関しては約2倍)、固体は優先的に電流を流し、一方それと同時に、素早
く流れる液体金属によって衝突される。強制的に静止状態のままにしかつインダクタの高
さの範囲内にすると、液化するまで継続的な加熱を経験することになる。好ましい実施形
態では、フィルタ要素は、亀裂を防止するために熱応力が低減するよう、従来の手段によ
って予熱される。しかし予熱は、非常に緊密な80PPIフィルタ要素の場合であっても
、プライム処理の要件ではない。
その後、従来の鋳造手順を使用することができる。バッチ式鋳造プロセスが終了したら、
フィルタ媒体は、連続金属流が存在しない状態で再使用することは難しいので、フィルタ
媒体を処分するのが典型的である。
使用済みフィルタ要素を再使用することができる。使用済みフィルタ要素は、液体金属を
用いたプライム処理の前に誘導加熱の期間を付加することによって、または連続誘導加熱
を使用することにより鋳造と鋳造の間に液体金属で満たされたフィルタを維持することに
よって、再使用することができる。一態様では、60Hzよりも高い励磁電流が有利に使
用される。この実施形態は、融解操作のために特に設計された第2のコイルと任意選択で
組み合わせることができる、二重周波数電源を利用する。
参考文献
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4,872,908 10/1989 Enright et al. ...........................75/68
7,666,248 2/2010 Belley et al. ............................75/407
09/867,144 12/2002 Quackenbush ..............................210/510.1
4,909,836 03/1990 El-Kaddah ................................75/10.67
1つまたは複数の)着色図面を有するこの特許または特許出願公開のコピーは、請求およ
び必要な料金の支払いに応じて当局により提供されよう。
れにも関わらず、本発明のある実施形態の図示および記載によって、本発明の範囲は限定
されないことが理解されよう。加えて、図示されかつ/または記載される(1つまたは複
数の)実施形態の任意の変更および/または修正が、本発明の範囲内にあることが企図さ
れる。さらに、本明細書に図示されかつ/または記載される本発明の原理の任意のその他
の適用例は、本発明が関係する技術分野の当業者なら通常は思い浮かべるように、本発明
の範囲内にあることが企図される。
タ「ボウル」1を示す。図1は、誘導コイル2を含むように、本発明により適切に修正さ
れる。二層誘導コイル2が図1に示される。単層、二重層、またはそれ以上の層のコイル
も、本発明の目的を変えることなく使用することができる。
状態が示されている。あるいは、本発明の目的から逸脱することなく2つ以上のフィルタ
要素を積層することができ、但しコイル2は、図1の点線13により示されるように、コ
イル1巻き分だけ、またはコイル半径の少なくとも5%、好ましくは10%だけ、フィル
タ3の上部の上面の上方に延びることを前提とする。
限り近くに好ましくは配置される。フィルタ3の周りで液体金属が漏れないようにするガ
スケット材料4と、断熱および難燃材料5のために、適切な空間を設けなければならない
。十分な断熱および難燃材料は、ボウルの上方部分6またはボウルの排出部分7の高温金
属と、コイル2またはコイルリード8との接触を回避するために、存在しなければならな
い。当業者なら、電気的または熱的な過熱および電気伝導体への損傷を防止するために、
コイルリード8およびコイル2と組み合わせて適切な冷却媒体(有機物または水)を使用
しなければならないことを理解する。接触は、励磁電流の電気短絡を防止するために、伝
導体8同士の間およびコイル2の層同士の間で防止しなければならない。
手段10を備えなければならない。ボウルの側部11および底部12は、濾過される金属
の熱平衡が維持されるように、適度な難燃性を有するように設計されなければならない。
フィルタ3は、使用前の過剰な熱衝撃が防止されるように、従来の手段によって予熱され
てもよい。
イム処理していないフィルタの幅の端から端まで平均磁束密度0.05〜0.25Tを発
生させる。コイル励磁電流の周波数は、好ましくは1から60Hzの間である。コイル励
磁電流の周波数は、十分高い磁気侵入を実現すると共に過剰な加熱を回避するために、好
ましくは、ボウルの上方部分6の液体金属における電磁侵入深さ(δ)とフィルタ3の平
均半径または幅との間の比が好ましくは0.5から3.0の間、より好ましくは0.7か
ら1.4の間の範囲である。
金属がボウルの上方部分6に添加される。あるいは液体金属が最初に添加され、次いで電
流がコイル2に印加される。好ましい実施形態では、液体金属が、コイル2の最後の巻き
線よりも十分高くボウルの上方部分6を満たして、電磁メニスカスが形成されないように
する。この実施形態は、プライム処理中の金属の過剰な酸化も回避する。
ができる。好ましくは、約5〜10cmの液体金属の高さが、コイル2の最上部の巻き線
上にある。あるいは、約1.1から3.6kPaの金属静水圧が、過剰なメニスカス形成
を回避しながらかつコイルとフィルタとの間の空間で0.1〜0.2Tの範囲の平均磁束
密度を使用しながら、30から80PPIの間のCFFフィルタの適度なプライム処理を
実現するのに好ましい。
くは約3〜6分にわたり継続する。適度なプライム処理が達成されると、コイル2への励
磁電流を停止することができる。
るのに誘導コイル2を最初に使用することによって、任意選択で再使用することができる
。当業者なら、より高い周波数が融解には有利であることを理解する。周波数>60Hz
を適用することができる。したがって二重周波数電源が、本発明の方法と共に有益に使用
されてもよい。当業者なら、著しく過熱することなくかつおそらくはフィルタ要素に損傷
を与えることなく、高い電気効率を実現しながら、正確な時間の長さで所望の融解を実現
するために、周波数、電流、および時間を特定することができる。第2のコイルは、さら
によりエネルギー効率的な融解が実現されるよう、任意選択でコイル2と同軸になるよう
に設計し据え付けることができる。
実施例は、例示的なものであり、本発明の適用可能性を制限するものではない。これらの
実施例は、表Iに示されるようないくつかの異なるコイルを使用して実施した。これらの
コイルは、様々な実施例で示されるような印加電流を使用して、50Hzで動作した。
形態で使用した。30、50、および80PPIの市販のセラミックフォームフィルタ(
CFF)要素を使用した。30および80PPIの市販のCFFのSEM写真を、図2お
よび3に示す。これらの図では、30PPIが非常に開放された構造を有し、一方、80
PPIの細孔およびウィンドウサイズは非常に低減することを、明らかに見ることができ
る。30PPIの開放構造は、低い金属ヘッドおよび少ない予熱で非常に容易なプライム
処理を可能にするが、特に液体金属の微細な含有物に関する濾過効率を低減させもする。
80PPI CFFの閉鎖した緊密な構造に金属を侵入させかつその構造から空気を除去
することは、より困難であり、したがって、当業者に周知のように、プライム処理する金
属の高さを増加させる必要がある。
ベルの汚染物質を添加した。1.5重量%(実施例4〜6)〜3重量%(実施例1〜3)
のSiCを、A356合金の母材に埋め込まれた13〜23ミクロンのSiC粒子を使用
して添加した。実施例1〜3では、20重量%の陽極酸化されラッカー処理されたアルミ
ニウム板の付加によって、酸化物粒子も添加した。
0mm×直径4”の繊維絶縁坩堝の2つのセクションにセメント接合することにより生成
し、コイル1の中心線がCFFの底部に一致しかつコイルのおよそ1回の巻き分がCFF
の上面に存在するようにした。ボウルの底部は、直径3.2mmの排出穴が開けられてい
る厚さ約25mmの稠密なセラミック板から構成した。
MS電流を、50Hzでコイル1に印加した。SiCおよび酸化物粒子の両方を含有する
A356アルミニウム合金を、呼び初期鋳込み温度750℃で(鋳込む前に熱電対を数秒
間浸漬することにより測定された。)、CFFの上部よりも100mm高いレベルまで、
ボウルの上方部分に添加した。このレベルを、110秒後に供給材坩堝が空になるまで維
持した。アルミニウムが出口穴からもはや排出されない260秒後に電力を中断した。フ
ィルタの上および下で測定された温度と、アルミニウムの排出率を、図7に示すようにデ
ータログした。誘導コイルの加熱効果を図13に明瞭に示すが、フィルタ上の金属の温度
が低下するときでも、時間と共により低い温度は上昇した。濾過中の平均コイル電流は、
液体金属により引き起こされた高い電気抵抗により、715Aであった。この効果は全て
の実施例で存在し、当業者に周知である。
使用して、その後切断した。1つの断面を図4に示す。高い気体細孔率を含有しかつ不十
分な金属−セラミックの濡れ性を示す面積を、切断プロセス中に切除した。フィルタを「
強力な」磁場でプライム処理するこの実施例では、非常に少ない材料しか切除されず、走
査型電子顕微鏡を用いた後続の金属組織解析中に、良好な濡れ性が巨視的ならびに微視的
に観察された。
を同様に予熱した。RMS電流956Aをコイル2に印加した。合金の同じレシピの合金
、SiCおよび酸化物を、呼び鋳込み温度750℃で添加した。フィルタの上および下の
温度と、アルミニウムの排出率とを、図8に示すように再び測定した。供給材坩堝を11
0秒後に空にし、電力を215秒後に中断した。「弱い」磁場でプライム処理されたこの
フィルタ要素を、水研磨切断を使用して再び切断し、この場合は、図5に明らかに示され
る切断中のセラミック材料の損失によって示されるように、セラミックのさらに大きい細
孔率および少ない濡れ性が観察された。
ィルタを、赤熱色になるまで予熱し、やはり同じ供給材レシピおよび目標鋳込み温度を使
用した。プライム処理する金属のレベルは、供給材坩堝が空になるまで145秒間、フィ
ルタ要素上100mmで維持した。アルミニウムの上、下の温度と排出率を、同様に図9
に示されるように測定した。フィルタ要素の1つのセクションを図6の写真に示すが、実
施例1および2から得た図4および5と比べた場合、フィルタ要素の非常に高い細孔率と
非常に不十分な濡れ性を示している。また、フィルタの不十分なプライム処理は、フィル
タ上の同じ金属静水ヘッドおよび同じ排出オリフィスサイズでの、金属の低い排出率によ
って示される。プライム処理の結果は、「強い」場を用いたときに最良であり、「弱い」
場を用いたときはそれほど良好ではなく、磁場がないときは最も不十分であった。
した。50PPIの市販のセラミックフォームフィルタ(CFF)、直径100mmを、
フィルタの底部がコイルの中心線と同じ高さになるようにかつコイルが厚さ50mmのフ
ィルタの上面の上方におよそ1巻き分延びるように配置した。A356アルミニウム合金
および1.5重量%のSiCからなる供給材を使用した。フィルタは、予熱しなかった。
フィルタボウルの上方部分に、呼び鋳込み温度750℃で、フィルタ要素の上面から10
0mmのレベルまで液体アルミニウム供給材料を満たした。次いで励磁電流738Aをコ
イルに印加した。約20秒にわたり、金属をフィルタ内に引き込み、金属をフィルタ上1
00mmのほぼ一定の高さで維持されるように添加した(固まった後には104mmと測
定された。)。電流を、厳密に180秒間維持した。次いで電力を停止し、サンプルを凝
固した。次いでフィルタ要素を、鋼製ブレードを使用して切断した。研削断面を図10に
示すが、フィルタ要素の非常に低い細孔率および完全な金属侵入が示されている。
よび充填手順を使用した。この場合も、フィルタ要素の予熱は行わなかった。CFFの上
部の上に100mmまで満たした後、金属高さの低下は観察されなかった。装置を分解す
ると、フィルタ要素は、フィルタ上で固まった金属100mmから離れ、図11に示され
るように非常に少量の金属侵入のみが生じたことが観察された(<20mm)。フィルタ
媒体の残部で金属が完全に欠けており、したがってプライム処理はできなかった。実施例
4と5の間の結果の相違は劇的であり、実行する際の唯一の実質的な相違は、実施例4の
場合に「強い」磁場であり、実施例5では磁場がないことであった。
80PPIを使用した。実施例4と同じ手順および供給材レシピを使用した。液体合金を
フィルタの上部から100mmまで満たした後、励磁電流747Aをコイル3に印加した
。約30〜40秒間にわたり、金属をフィルタ要素内に引き込み、金属を、100mmの
レベルで維持されるようにフィルタ上に添加した(固まった後、99mmと測定された。
)。電流を、やはり厳密に180秒間、維持した。次いで電力を停止し、サンプルを凝固
させた。次いでこのフィルタ要素を、水研磨切断を使用して切断した。プライム処理は、
図12に示される完全な金属侵入、低い気体細孔率、および良好な濡れ性により示される
ように、極めて首尾良く行われた。
順および供給材レシピを同様に使用した。SiC粒子を含有する液体アルミニウム合金を
、約100mmの高さまで80PPIフィルタ要素上に添加した。金属高さの低下は検出
されなかった。次いでサンプルを凝固した。分解すると、フィルタ要素の上部で103m
mに届く金属は、フィルタの残部から分離され、この部分では金属を完全に含んでいなか
った。フィルタ材料の約0〜5mmは、図13に示されるように、固まった金属に取着し
たままであった。プライム処理は完全にできなかったと結論付けた。この場合も、実施例
6と7との間の唯一の実質的な相違は、「強い」磁場が実施例6で使用され、実施例7で
は磁場が印加されなかったことであった。
プライム処理が行われることに寄与する。磁場が不足すると、実施例5および7のように
予熱とも組み合わせずかつフィルタ上の金属静水高さが低い場合には、プライム処理が失
敗するという結果になった。
その内容に照らして様々な修正または変更が当業者に示唆されることになり、それらは本
出願の精神および範囲内に含まれ添付される特許請求の範囲に含まれるものであることを
理解すべきである。
2 誘導コイル
3 フィルタ
4 ガスケット材料
5 難燃材料
6 ボウルの上方部分
7 ボウルの排出部分
8 コイルリード
9 液体金属供給材
10 排出手段
11 ボウルの側部
12 ボウルの底部
13 点線
Claims (20)
- 液体金属から固体含有物を除去するために、非電気伝導性セラミックフィルタをプライ
ム処理する方法であって、前記フィルタは、フィルタボウルに収容されかつ誘導コイルに
よって取り囲まれており、前記誘導コイルの軸は、所望の正味の金属流の方向に実質的に
位置合わせされており、
a)交流励磁電流を前記誘導コイルに印加するステップと、
b)前記フィルタ要素の上流側を覆うように十分な液体金属を添加するステップと、
c)前記コイルにより前記液体金属内に誘導された電流と前記コイルの磁場とによって、
前記液体金属を加圧し撹拌するローレンツ力を生成させて、前記液体金属を前記セラミッ
ク内に押し入れるようにし、それによって前記フィルタをプライム処理するステップと、
d)所定の程度のプライム処理が得られたら、前記励磁電流を中断するステップと
を含む方法。 - 前記コイルのデザインおよび前記印加された電流の大きさが、前記コイルと前記セラミ
ックフィルタとの間の空間に少なくとも0.05Tの平均磁場強度を発生させる、請求項
1に記載の方法。 - 前記平均磁場強度が、前記コイルと前記セラミックフィルタとの間の空間において0.
05から0.25Tの間である、請求項1に記載の方法。 - 前記平均磁場強度が、前記コイルと前記セラミックフィルタとの間の空間において0.
1から0.2Tの間である、請求項1に記載の方法。 - 前記液体金属がアルミニウム合金である、請求項1に記載の方法。
- 前記液体金属が、最初に前記フィルタボウルに添加され、次いで電流が前記誘導コイル
に印加される、請求項1に記載の方法。 - 前記非電気伝導性セラミックフィルタが、30から80PPIの間、および25〜75
mmの厚さのセラミックフォームフィルタである、請求項1に記載の方法。 - 2つ以上のセラミックフォームフィルタを組み合わせて全厚50〜150mmにする、
請求項1に記載の方法。 - 前記コイルが、前記フィルタ上部の上面の上方に、少なくとも1巻き分および前記コイ
ルの半径の5から10%の間であるが前記コイルの全長の半分未満延びる、請求項1に記
載の方法。 - 前記金属が、前記コイルの上部の上方に5から15cmの間延びる、請求項1または5
に記載の方法。 - 前記誘導コイルに印加される周波数が1〜60Hzの間である、請求項1に記載の方法
。 - 前記誘導コイルの前記周波数が、0.5から3.0の間、好ましくは0.7から1.4
の間の電磁侵入深さの比を与えるように選択される、請求項11に記載の方法。 - 前記好ましい比が実現されるように、前記フィルタ要素の幅または直径を調節すること
によって、局所電気線周波数を使用することができる、請求項11および12に記載の方
法。 - 先に使用されたセラミックフィルタ要素を再使用する方法であって、50Hz超の周波
数で、請求項1に記載の誘導コイルに交流を印加するステップを含み、前記フィルタの細
孔内に含有される固体アルミニウムを誘導的に融解するのに十分な電流がある方法。 - 高効率融解のために特に設計された第2のコイルが、混合コイルと同軸上に据え付けら
れる、請求項14に記載の方法。 - 液体金属流を受容するように構成されたフィルタ要素と、
前記フィルタ要素を取り囲みかつ磁場を生成するように構成された誘導コイルであって
、前記誘導コイルの軸が、前記液体金属流の導入方向に実質的に位置合わせされている誘
導コイルと、
前記フィルタ要素の周辺にセキュアエンクロージャを設けるように構成されたガスケッ
トと、
前記誘導コイルを収容し、前記誘導コイルを前記液体金属流から分離するセパレータと
を含む、フィルタをプライム処理するための装置。 - 前記誘導コイルが、前記フィルタ要素の、前記軸に沿って、上面の上方に、前記液体金
属流に面して延びる、請求項16に記載の装置。 - 前記誘導コイルが、単層コイルまたは多層コイルである、請求項16に記載の装置。
- 前記フィルタ要素まで導かれるように構成された液体金属供給材と、排出デバイスとを
さらに含む、請求項16に記載の装置。 - 前記液体金属流を導入する前に前記フィルタ要素を予熱するように構成された予熱デバ
イスをさらに含む、請求項16に記載の装置。
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