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Description
そのような低いGWPを有する有益な化合物の一つが、2,3,3,3-テトラフルオロ-1-プロペン(HFO-1234yf)である。この化合物は冷媒及び発泡剤として有益である。この化合物は多くの方法で製造され、そのうちの一つが以下のプロセスに由来する。
触媒として使用される金属ハロゲン化物中の金属は、周期律表の第13及び14族の金属、遷移金属及び半金属であるアンチモンである。金属の例には、ニッケル、クロム、鉄、スカンジウム、イットリウム、ランタン、チタン、ジルコニウム、ハフニウム、バナジウム、モリブデン、タングステン、マンガン、レニウム、ルテニウム、オスミウム、コバルト、パラジウム、銅、亜鉛、タンタル、アルミニウム、スズ及び鉛が含まれる。本明細書に定義されるように、アンチモンは半金属であることに注意すべきである。しかし、本明細書に定義されるように、半金属を金属の定義に含める。金属ハロゲン化物の例として、ハロゲン化ニッケル、ハロゲン化クロム、ハロゲン化鉄、ハロゲン化スカンジウム、ハロゲン化イットリウム、ハロゲン化ランタン、ハロゲン化チタン、ハロゲン化ジルコニウム、ハロゲン化ハフニウム、ハロゲン化バナジウム、ハロゲン化モリブデン、ハロゲン化タングステン、ハロゲン化マンガン、ハロゲン化レニウム、ハロゲン化ルテニウム、ハロゲン化オスミウム、ハロゲン化コバルト、ハロゲン化パラジウム、ハロゲン化銅、ハロゲン化亜鉛、ハロゲン化アンチモン、ハロゲン化タンタル、ハロゲン化アルミニウム、ハロゲン化スズ、及びハロゲン化鉛が含まれる。一の実施態様においては、金属ハロゲン化物は、ハロゲン化ニッケル、ハロゲン化鉄、ハロゲン化クロム、またはこれらの組み合わせであり、活性炭上に担持して、あるいは活性炭上に担持しないで、触媒として使用される。別の実施態様においては、金属ハロゲン化物は臭化物または塩化物である。更に別の実施態様では、ハロゲン化物は塩化物である。別の実施態様では、金属ハロゲン化物は、塩化ニッケル、塩化鉄、または塩化クロムまたはこれらの組み合わせである。
図1は、触媒として活性炭(比較例1)、触媒として5%CrCl3/C(実施例1)、触媒として15%CrCl 3 /C(実施例3)、触媒として5%FeCl3/C(実施例6)を用いた気相反応における3,3,3-トリフルオロプロペンの塩素化に関する、60℃〜180℃の範囲の温度、雰囲気圧での243db選択率を比較している。明確に示されているように、活性炭が触媒である場合、243dbの選択率は約100℃で低下し始め、約120℃で急激に低下するのに対して、活性炭上に担持した金属ハロゲン化物を用いた場合、160℃以上もの温度においても高い選択性を維持している。
(実施例10)
液相反応装置中でのFeCl3を触媒として用いた1243zfの塩素化:
200mlのハステロイ(Hastelloy)攪拌管(shaker tube)に、3gのFeCl3を投入した。当該反応装置を排気し、N2で2回パージし、次いで−40℃に冷却した。−40℃において、当該反応装置を再び排気し、80g(0.84モル)の1243zfと56g(0.76モル)のCl2を当該反応装置に加えた。攪拌しながら、当該反応装置を40℃に加熱し、40℃で1.5時間、攪拌した。反応が進行するにつれて、連続的に圧力が低下した。反応の終わりには、反応装置の圧力は、7.722×105Pa(112psig)から4.827×104Pa(7psig)に低下した。反応装置を冷却して室温に戻し、液体内容物を、50mlの15%Na 2 SO 3 水溶液を含むガラス瓶に移した。次いで有機層を液相から分離し、122.82gの生成物を回収した。当該生成物をGC−MSで分析した。下記表11で報告されているデータは、GC−MSから得られた面積パーセントによって示されている。生成物の液相の分析により、243dbの選択率は〜99.8%であることが示された。
(実施例10)
液相反応装置中でのFeCl3を触媒として用いた1243zfの塩素化:
200mlのハステロイ(Hastelloy)攪拌管(shaker tube)に、3gのFeCl3を投入した。当該反応装置を排気し、N2で2回パージし、次いで−40℃に冷却した。−40℃において、当該反応装置を再び排気し、80g(0.84モル)の1243zfと56g(0.76モル)のCl2を当該反応装置に加えた。攪拌しながら、当該反応装置を40℃に加熱し、40℃で1.5時間、攪拌した。反応が進行するにつれて、連続的に圧力が低下した。反応の終わりには、反応装置の圧力は、7.722×105Pa(112psig)から4.827×104Pa(7psig)に低下した。反応装置を冷却して室温に戻し、液体内容物を、50mlの15%Na 2 SO 3 水溶液を含むガラス瓶に移した。次いで有機層を液相から分離し、122.82gの生成物を回収した。当該生成物をGC−MSで分析した。下記表11で報告されているデータは、GC−MSから得られた面積パーセントによって示されている。生成物の液相の分析により、243dbの選択率は〜99.8%であることが示された。
(比較例2)
オートクレーブ反応装置中での液相における触媒を用いない80℃での1243zfの塩素化:
1リットルのハステロイ(Hastelloy)オートクレーブを用いた。当該反応装置を排気し、N2で2回パージし、次いで−40℃に冷却した。−40℃において、当該反応装置を再び排気し、338g(3.52モル)の1243zfを加えた。次いで、攪拌しながら1243zfを80℃に加熱した。その後、242g(3.41モル)のCl2を80℃、119分で供給した。すべてのCl2を添加後、更に3.5時間、80℃において反応物を攪拌した。反応が進行するにつれて、連続的に圧力が低下した。反応の終わりまでには、反応装置の圧力は、2.206×106Pa(320psig)から2.758×105Pa(40psig)に低下した。この反応の圧力グラフは、図2にプロットされている。触媒を用いない80℃での反応(比較例2、中間のプロット)は、実施例11のFeCl3を用いた50℃での反応(下側のプロット)よりも、圧力低下が遅いことから、明らかにずっと反応が遅い。反応装置を冷却して室温に戻した後、液体内容物を、100mlの10%Na 2 SO 3 水溶液を含むガラス瓶に移した。568gの生成物を回収し、GC−MSを用いて分析した。下記表13で報告されているデータは、GC−MSから得られた面積パーセントによって示されている。生成物の液相の分析により、243dbの選択率は〜94.2%であることが示された。触媒を用いない場合の243db選択率は、FeCl3触媒を用いた実施例11の選択率よりも低い。
オートクレーブ反応装置中での液相における触媒を用いない80℃での1243zfの塩素化:
1リットルのハステロイ(Hastelloy)オートクレーブを用いた。当該反応装置を排気し、N2で2回パージし、次いで−40℃に冷却した。−40℃において、当該反応装置を再び排気し、338g(3.52モル)の1243zfを加えた。次いで、攪拌しながら1243zfを80℃に加熱した。その後、242g(3.41モル)のCl2を80℃、119分で供給した。すべてのCl2を添加後、更に3.5時間、80℃において反応物を攪拌した。反応が進行するにつれて、連続的に圧力が低下した。反応の終わりまでには、反応装置の圧力は、2.206×106Pa(320psig)から2.758×105Pa(40psig)に低下した。この反応の圧力グラフは、図2にプロットされている。触媒を用いない80℃での反応(比較例2、中間のプロット)は、実施例11のFeCl3を用いた50℃での反応(下側のプロット)よりも、圧力低下が遅いことから、明らかにずっと反応が遅い。反応装置を冷却して室温に戻した後、液体内容物を、100mlの10%Na 2 SO 3 水溶液を含むガラス瓶に移した。568gの生成物を回収し、GC−MSを用いて分析した。下記表13で報告されているデータは、GC−MSから得られた面積パーセントによって示されている。生成物の液相の分析により、243dbの選択率は〜94.2%であることが示された。触媒を用いない場合の243db選択率は、FeCl3触媒を用いた実施例11の選択率よりも低い。
(比較例3)
オートクレーブ反応装置中での液相における触媒を用いない100℃での1243zfの塩素化:
1リットルのハステロイ(Hastelloy)オートクレーブを用いた。当該反応装置を排気し、N2で2回パージし、次いで−40℃に冷却した。−40℃において、当該反応装置を再び排気し、339g(3.53モル)の1243zfを加えた。次いで、攪拌しながら1243zfを100℃に加熱した。その後、212g(2.98モル)のCl2を100℃、84分で供給した。すべてのCl2を添加後、更に2時間、100℃において反応物を攪拌した。反応が進行するにつれて、連続的に圧力が低下した。反応の終わりまでには、反応装置の圧力は、3.103×106Pa(450psig)から1.820×106Pa(264psig)に低下した。この反応の圧力グラフは、図2にプロットされている(上側のプロット)。圧力低下を基礎にすると、触媒を用いない100℃での反応は、比較例2の触媒を用いない80℃での反応よりも速いが、実施例11のFeCl3触媒を用いた50℃での反応と同程度の速度である。反応装置を冷却して室温に戻した後、液体内容物を、100mlの10%Na 2 SO 3 水溶液を含むガラス瓶に移した。439gの生成物を回収し、GC−MSを用いて分析した。反応装置中にはブラックタールも見られた。下記表14で報告されているデータは、GC−MSから得られた面積パーセントによって示されている。生成物の液相の分析により、243dbの選択率は〜91.8%であることが示された。触媒を用いない場合の243db選択率は、FeCl3触媒を用いた実施例11の選択率よりも低い。
オートクレーブ反応装置中での液相における触媒を用いない100℃での1243zfの塩素化:
1リットルのハステロイ(Hastelloy)オートクレーブを用いた。当該反応装置を排気し、N2で2回パージし、次いで−40℃に冷却した。−40℃において、当該反応装置を再び排気し、339g(3.53モル)の1243zfを加えた。次いで、攪拌しながら1243zfを100℃に加熱した。その後、212g(2.98モル)のCl2を100℃、84分で供給した。すべてのCl2を添加後、更に2時間、100℃において反応物を攪拌した。反応が進行するにつれて、連続的に圧力が低下した。反応の終わりまでには、反応装置の圧力は、3.103×106Pa(450psig)から1.820×106Pa(264psig)に低下した。この反応の圧力グラフは、図2にプロットされている(上側のプロット)。圧力低下を基礎にすると、触媒を用いない100℃での反応は、比較例2の触媒を用いない80℃での反応よりも速いが、実施例11のFeCl3触媒を用いた50℃での反応と同程度の速度である。反応装置を冷却して室温に戻した後、液体内容物を、100mlの10%Na 2 SO 3 水溶液を含むガラス瓶に移した。439gの生成物を回収し、GC−MSを用いて分析した。反応装置中にはブラックタールも見られた。下記表14で報告されているデータは、GC−MSから得られた面積パーセントによって示されている。生成物の液相の分析により、243dbの選択率は〜91.8%であることが示された。触媒を用いない場合の243db選択率は、FeCl3触媒を用いた実施例11の選択率よりも低い。
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