JP2017201163A - 排気ガス浄化装置 - Google Patents

Abstract

【課題】直噴式ガソリンエンジンから排出される排気ガスを、目封止ハニカム構造体の端面に対して偏りなく流入させ、粒子状物質を効率的に除去することが可能な排気ガス浄化装置を提供する。【解決手段】排気ガス浄化装置１は、ハニカム触媒体１０と、目封止ハニカム構造体２０と、ハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０を内部に収容する缶体３０とを備え、ハニカム触媒体１０の下流側の位置に設けられた目封止ハニカム構造体２０は、第二ハニカム基材２５の第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２の少なくともいずれか一方の端面中心領域における圧力損失が、端面中心領域の周囲に位置する端面外周領域の圧力損失と比べて大きくなるように設計されている。【選択図】図１

Description

本発明は、排気ガス浄化装置に関する。更に詳しくは、直噴式ガソリンエンジンから排出される排気ガス中の微粒子を効率良く除去し、かつ排気ガスを効率よく浄化することが可能な排気ガス浄化装置に関する。

近年において、環境保護運動の活発化や、省資源化または省エネルギー化等の種々の要請によって、ガソリン等の燃料消費を抑え、排気ガスの発生量を少なくした状態で長距離、長時間の走行を可能とする優れた低燃費性能を有するエンジンの開発が進められている。特に、自動車の駆動源として多く使用されるガソリンエンジンにおいて、上記の低燃費化の要求を満たすため、燃料をシリンダ内に直噴化してエンジンを駆動する直噴式ガソリンエンジンに係る技術の開発が進められている。

従来の一般的なガソリンエンジンは、上記の「直噴式」と異なり、主に「吸気ポート燃料噴射方式」が採用されている。この吸気ポート燃料噴射方式を採用したガソリンエンジンの場合、煤等の粒子状物質（ＰＭ：Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ Ｍａｔｔｅｒ）の発生量を抑えることが可能であり、粒子状物質による大気汚染や自然環境への影響等は特に大きなものではなかった。しかしながら、直噴式ガソリンエンジンと比べて燃費性能が劣る問題があった。

一方、直噴式ガソリンエンジンの場合、通常のガソリンエンジンと比べて低燃費化を促進させることができる。しかしながら、粒子状物質の発生量が従来よりも過多となり、発生した粒子状物質を含む排気ガスを適切な処理を経て大気中に放出する必要があった。すなわち、粒子状物質の処理が煩雑となり、また処理に係る装置や設備が必要となった。

一方、大型トラック等に搭載されるディーゼルエンジンの場合、ディーゼルエンジンの稼働によって発生する排気ガス中の粒子状物質を除去する目的で、ハニカム構造体の使用した捕集フィルタ（排気ガス浄化装置）が取り付けられている。排気ガス浄化装置に使用されるハニカム構造体は、両端が所定の配設基準に従って目封止された目封止部を備える目封止ハニカム構造体（特許文献１参照）が主に用いられる。これにより、ディーゼルエンジンから排出された排気ガスは、上記目封止ハニカム構造体の内部の流入し、多孔質性のセラミックス材料で形成された目封止ハニカム構造体の隔壁を通過することで、当該隔壁に粒子状物質が捕集され、堆積する。

その結果、ディーゼルエンジンから排出された排気ガス中の粒子状物質が捕集フィルタによって除去され、捕集フィルタの通過後は清浄化された浄化ガスに転換することができる。しかしながら、ディーゼルエンジンとガソリンエンジンとでは、使用する燃料が相違するため、上記したディーゼルエンジン用の捕集フィルタをそのままガソリンエンジンに転用しても、良好な効率で粒子状物質を除去できなかった。

そこで、本願出願人は、直噴式ガソリンエンジンの排気ガスに含まれる粒子状物質の除去を効率的に行うことが可能であり、特に、排気ガスを処理する際に圧力損失が増大することなく、かつ、エンジンの始動直後であっても、高い浄化性能を発揮可能な排気ガス浄化装置の開発を既に提案している（特許文献２参照）。

特開２００３−２５４０３４号公報 特許第５５８４４８７号公報

上記の特許文献２に記載の排気ガス浄化装置を用いることで、直噴式ガソリンエンジンから排出される排気ガスを、ハニカム構造体を用いた捕集フィルタを利用して効率的に浄化処理することができる。この排気ガス浄化装置は、セルの一部が目封止された目封止ハニカム構造体の上流側の位置に、三元触媒が担持されたハニカム触媒体を更に配設し、ハニカム触媒体の熱容量を減少させる目的で、目封止ハニカム構造体よりもセルの中心軸方向の長さが短い、薄板状のハニカム触媒体が使用されている。

当該排気ガス浄化装置の場合、ハニカム触媒体及び目封止ハニカム構造体の端面中心（中央）付近の領域に相当する端面中心領域を、多くの排気ガスが流れ、端面中心領域の周囲に位置する端面外周領域は、ほとんど排気ガスが流れないことがあった。すなわち、排気ガス浄化装置の装置内部において、排気ガスの流れに偏りが生じ、排気ガスが多く流れる端面中心領域の付近で粒子状物質が多く捕集され、その他の領域（端面外周領域）では粒子状物質がほとんど捕集されないなどの、粒子状物質の捕集領域に大きな偏りが生じることがあった。

そのため、端面中心領域のセルの隔壁に粒子状物質が堆積しやすくなり、長時間に亘る粒子状物質の浄化処理によって、端面中心領域のセルが目詰まりを起こすなどの不具合を生じることがあった。更に粒子状物質の堆積によって圧力損失が大きくなることがあった。したがって、排気ガス浄化装置における粒子状物質の浄化効率や浄化性能が著しく低下するなどの問題を生じることがあった。

また、目封止ハニカム構造体の上流側に位置するハニカム触媒体においても、同様に端面中心領域の周囲に位置する端面外周領域は、ほとんど排気ガスが流れないことがあった。そのため、ハニカム触媒体の有効断面に対し、効率的な排気ガスの浄化が行われない問題があった。

そこで、本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、直噴式ガソリンエンジンから排出される排気ガスを、目封止ハニカム構造体及びハニカム触媒体の端面に対して偏りなく流入させることができ、粒子状物質の浄化効率を安定させ、かつ排気ガスを効率よく浄化する排気ガス浄化装置の提供を課題とする。

本発明によれば、上記課題を解決した排気ガス浄化装置が提供される。

［１］ 第一流入側端面から第一流出側端面まで延びる複数のセルを区画形成する格子状の隔壁を有する第一ハニカム基材、及び、前記第一ハニカム基材に担持された触媒を有し、前記セルの両端がそれぞれ開口してなるハニカム触媒体と、第二流入側端面から第二流出側端面まで延びる複数のセルを区画形成する格子状の隔壁を有する第二ハニカム基材、及び、前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面における前記セルの開口部を予め規定された配設基準に従って目封止して配設された複数の目封止部を有する目封止ハニカム構造体と、前記ハニカム触媒体及び前記ハニカム触媒体の下流の位置に前記目封止ハニカム構造体をそれぞれ収容可能に形成され、前記ハニカム触媒体の前記第一流入側端面と相対する位置に流入口が設けられ、浄化対象の排気ガスが流入する排気ガス流入部及び前記目封止ハニカム構造体の前記第二流出側端面と相対する位置に排出口が設けられ、浄化後の浄化ガスを排出する浄化ガス排出部を有する缶体とを備え、前記目封止ハニカム構造体は、前記第二流入側端面及び前記第二流出側端面の少なくともいずれか一方の端面中心領域における圧力損失が、前記端面中心領域の周囲に位置する端面外周領域の圧力損失と比べて大きくなるように設計されている排気ガス浄化装置。

［２］ 前記端面中心領域は、前記流入口を前記第二流入側端面に垂直に投影した領域を含み、前記端面中心領域の中心領域面積は、前記第二流入側端面と前記ハニカム触媒体を挟んで対向する前記排気ガス流入部の前記流入口の流入口断面積と同一または前記流入口断面積より大きく設定されている前記［１］に記載の排気ガス浄化装置。

［３］ 前記端面中心領域の前記セルの開口率と前記端面外周領域の前記セルの開口率が異なる前記［１］または［２］に記載の排気ガス浄化装置。

［４］ 前記目封止ハニカム構造体は、１または複数の角柱状の内側ハニカムセグメントと、前記内側ハニカムセグメントを取り囲む複数の角柱状の外側ハニカムセグメントとを備え、前記内側ハニカムセグメントにおける前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面は、前記端面中心領域に相当し、前記外側ハニカムセグメントにおける前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面は、前記端面外周領域に該当する前記［１］〜［３］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［５］ 前記目封止部の前記配設基準は、前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面における前記セルをそれぞれ一つおきに交互に目封止し、格子状に前記目封止部を配設した構造、及び、前記第二流入側端面における前記セルの断面積と、前記第二流出側端面における前記セルの断面積とがそれぞれ異なるように前記目封止部を配設した構造の少なくともいずれか一方である前記［１］〜［４］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［６］ 前記第一ハニカム基材の隔壁の気孔率は、前記第二ハニカム基材の隔壁の気孔率より小さく設定されている前記［１］〜［５］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［７］ 前記目封止ハニカム構造体の中心軸方向の長さに対する前記ハニカム触媒体の中心軸方向の長さの比の値が、０．１〜０．５である前記［１］〜［６］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［８］ 前記ハニカム触媒体の直径に対する前記ハニカム触媒体の中心軸方向の長さの比の値が、０．１〜０．６である前記［１］〜［７］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［９］ 前記目封止ハニカム構造体は、前記第二ハニカム基材に担持された触媒を有し、前記ハニカム触媒体の前記第一ハニカム基材に担持される前記触媒の単位体積当たりの担持量が、２００〜４００ｇ／Ｌであり、前記目封止ハニカム構造体の前記第二ハニカム基材に担持される前記触媒の単位体積当たりの担持量が、１０〜１２０ｇ／Ｌである前記［１］〜［８］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［１０］ 前記第一ハニカム基材の隔壁厚さが、５０．８〜１０１．６μｍの範囲である前記［１］〜［９］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［１１］ 前記ハニカム触媒体と前記目封止ハニカム構造体との間の距離が、１〜２０ｍｍである前記［１］〜［１０］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

［１２］ 前記缶体の前記排気ガス流入部及び前記ハニカム触媒体の前記第一流入側端面の間に設けられ、外周壁に複数の孔部が穿設された円筒状の整流部を更に備え、前記流入口に対向する前記整流部の一端から取り込まれた前記排気ガスの前記ハニカム触媒体及び前記目封止ハニカム構造体の軸方向に直交する方向への流れを調整する前記［１］〜［１１］のいずれかに記載の排気ガス浄化装置。

本発明の排気ガス浄化装置によれば、目封止ハニカム構造体に設けられた第二ハニカム基材の第二流入側端面及び第二流出側端面の端面中心領域及び／または端面外周領域における排気ガスによる圧力損失をそれぞれ異ならせることができる。更に具体的には、端面中心領域付近の圧力損失を、端面外周領域の圧力損失に対して大きくすることができ、排気ガスがハニカム触媒体及び目封止ハニカム構造体の端面中心領域に偏って流れることが抑制され、第一流入側端面及び／または第一流出側端面、及び、第二流入側端面及び／または第二流出側端面の全体に亘って均一に排気ガスを流すことができる。これにより、排気ガスに含まれる粒子状物質を効率的に除去し、かつ排気ガスを効率よく浄化することが可能となる。

本実施形態の排気ガス浄化装置の中心軸に沿って一部を切欠いた一部切欠斜視図である。 排気ガス浄化装置の中心軸に平行な断面を模式的に示す説明図である。 ハニカム触媒体の第一流入側端面を模式的に示す説明図である。 目封止ハニカム構造体の第二流入側端面を模式的に示す説明図である。 目封止ハニカム構造体の第二流出側端面を模式的に示す説明図である。 目封止ハニカム構造体の目封止部の配設基準の別例構成を模式的に示す説明図である。 目封止ハニカム構造体の目封止部の配設基準の別例構成を模式的に示す説明図である。 目封止ハニカム構造体の目封止部の配設基準の別例構成を模式的に示す説明図である。 目封止ハニカム構造体の目封止部の配設基準の別例構成を模式的に示す説明図である。 目封止ハニカム構造体の別例構成を模式的に示す斜視図である。 缶体内部に整流部を設けた排気ガス浄化装置の別例構成を示す中心軸に沿って一部を切欠いた一部分解切欠斜視図である。 図１１の別例構成の排気ガス浄化装置の中心軸に平行な断面を模式的に示す説明図である。

以下、図面を参照しつつ本発明の排気ガス浄化装置の実施の形態について詳述する。なお、本発明の排気ガス浄化装置は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて、種々の設計の変更、修正、及び改良等を加え得るものである。

［１］排気ガス浄化装置：
本実施形態の排気ガス浄化装置１は、図１〜図５に示されるように、第一流入側端面１１から第一流出側端面１２まで延びる複数のセル１３を区画形成する格子状の隔壁１４を有する第一ハニカム基材１５、及び、第一ハニカム基材１５に担持された触媒を有し、セル１３の両端がそれぞれ開口してなるハニカム触媒体１０と、第二流入側端面２１から第二流出側端面２２まで延びる複数のセル２３を区画形成する格子状の隔壁２４を有する第二ハニカム基材２５、及び、第二流入側端面２１及び／または第二流出側端面２２におけるセル２３の開口部を予め規定された配設基準に従って目封止して配設された複数の目封止部２６を有する目封止ハニカム構造体２０と、ハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０をそれぞれ収容可能に形成され、排気ガス流入部３１及び浄化ガス排出部３２を有する金属製の缶体３０とを主に備えている。

ここで、ハニカム触媒体１０は、第一ハニカム基材１５の第一流入側端面１１を缶体３０の排気ガス流入部３１の流入口３３と相対するようにして当該缶体３０の内部に収容され、一方、目封止ハニカム構造体２０は、第二流出側端面２２を缶体３０の浄化ガス排出部３２の排出口３４と相対するようにして当該缶体３０の内部に収容される。すなわち、缶体３０の内部の上流側にハニカム触媒体１０が位置し、その下流側の位置に目封止ハニカム構造体２０が位置している（図１及び図２参照）。このとき、缶体３０内に収容されたハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０は、ハニカム触媒体１０（第一ハニカム基材１５）の第一流出側端面１２と、目封止ハニカム構造体２０（第二ハニカム基材２５）の第二流入側端面２１とが互いに相対する位置に設置され、更に第一流出側端面１２及び第二流入側端面２１の間に所定の空隙（距離Ｗ）が設けられている。なお、第一流出側端面１２及び第二流入側端面２１の間の距離Ｗは、本実施形態では１〜２０ｍｍの範囲となるように設定されている。

ここで、缶体３０は金属製材料から主に構成され、上記の円柱状のハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０をそれぞれ内包して収容可能な構造及び内径から構成され、ハニカム触媒体１０の直径Ｄ１及び目封止ハニカム構造体２０の直径Ｄ２より大きな内径Ｄ３を有する円筒状の缶体本体３５と、缶体本体３５の両端に取設された上述の排気ガス流入部３１及び浄化ガス排出部３２とをそれぞれ備えている。

排気ガス流入部３１は、直噴式ガソリンエンジンの排気ガス排出部（図示しない）と接続され、排気ガスＥＧを排気ガス浄化装置１まで導くための、缶体本体３５より細径の円筒状部材で構成された導入管３６と、導入管３６の一端の流入口３３から缶体本体３５まで拡径した截頭円錐形状の拡径部３７とを有して構成されている。一方、浄化ガス排出部３２は、目封止ハニカム構造体２０を通過し、清浄化された浄化ガスＣＧを外部に排出するものであり、缶体本体３５の他端から縮径した截頭円錐形状の縮径部３８と、縮径部３８の一端の排出口３４と接続し、浄化ガスＣＧを外部に排出する細径の円筒状の排出管３９とを有して構成されている。

ここで、導入管３６及び排出管３９と、拡径部３７及び縮径部３８とはそれぞれ同一形状で構成されている。本実施形態の排気ガス浄化装置１は、缶体３０の内部にハニカム触媒体１０を目封止ハニカム構造体２０の上流位置に配置することで、排気ガス流入部３１の流入口３３とハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１を相対させることができる。その結果、直噴式ガソリンエンジンから送られた高温の排気ガスＥＧの熱を利用してハニカム触媒体１０の温度を上げることができ、担持された触媒が高い活性を示す温度まで短時間で到達させることができる。これにより、エンジンの始動開始直後から高い触媒活性による排気ガスＥＧの浄化処理を効率良く行うことができる。

前述したように、缶体３０の円筒状の缶体本体３５の内径Ｄ３は、ハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０の直径Ｄ１，Ｄ２よりも大きくなるように設計されている。したがって、缶体３０の内部にハニカム触媒体１０等をそのまま収容した場合、缶体本体３５の内周壁面４０と、ハニカム触媒体１０の外周壁面１６及び目封止ハニカム構造体２０の外周壁面２７との間に隙間が生じ、缶体３０の内部でハニカム触媒体１０等が移動可能となり、収容状態が安定しない。そこで、ハニカム触媒体１０等の外周壁面１６等と、缶体本体３５の内周壁面４０との間に緩衝性素材からなるクッション材４１が介設されている。これにより、上記隙間にクッション材４１を充填することで、ハニカム触媒体１０等の缶体本体３５の内部での移動を規制し、収容状態を安定させることができる。

更に、缶体３０の内部のハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０の前後方向（図２における紙面左右方向に相当）への移動を規制するために、断面Ｌ字形状の一対のストッパ部材４２が内周壁面４０に沿って取設されている。ハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１及び第一流出側端面１２、及び、目封止ハニカム構造体２０の第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２とそれぞれ当接し、ハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０を挟み込むようにして固定する一対のストッパ部材４２によって、缶体３０の内部でのハニカム触媒体１０等の前後方向への移動が規制される。

上記クッション材４１及びストッパ部材４２によって、ハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０を缶体本体３５の内部に安定した状態で収容することができる。更に、缶体３０に衝撃が加わった場合であっても、クッション材４１等によって当該衝撃を吸収し、ハニカム触媒体１０等に割れや欠けなどが生じる可能性を低く抑えることができる。

本実施形態の排気ガス浄化装置１に使用されるハニカム触媒体１０は、図１〜３に示すように、円柱状の構造を呈し、第一流入側端面１１から第一流出側端面１２まで延びる複数のセル１３を区画形成する四角形格子状の隔壁１４を有している。一方、排気ガス浄化装置１に使用される目封止ハニカム構造体２０は、図１，２、及び図４，５に示すように、円柱状の構造を呈し、第二流入側端面２１から第二流出側端面２２まで延びる複数のセル２３を区画形成する四角形格子状の隔壁２４を有し、第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２における端面中心領域Ｃ（図４及び図５の破線円内に相当）の圧力損失が、端面中心領域Ｃの周囲に位置する端面外周領域Ｏ（図４及び図５の破線円外に相当）の圧力損失と比べて大きくなるように設計されている。

端面中心領域Ｃにおいて、第二流入側端面２１に開口した所定のセル２３ａの開口部と、第二流出側端面２２の残余のセル２３ｂの開口部をそれぞれ目封止する目封止部２６が、予め規定された配設基準にしたがって規則正しく配設されている（図４及び図５等参照）。本実施形態では、端面中心領域Ｃのセル２３ａを一つおきに交互に目封止し、更に下段を一つずつずらして交互に目封止することによって、複数の目封止部２６を格子状に配した市松模様（チェッカーボードパターン）を呈するように配設されている。

一方、端面外周領域Ｏの第二流入側端面２１では、第二流入側端面２１の端面中心領域Ｃと同様に、一つおきに交互に目封止し、下段を一つずつずらして交互に目封止することによって、複数の目封止部２６を格子状に配設している（図４参照）。これに対し、端面外周領域Ｏの第二流出側端面２２では、目封止部２６の配設をしていない（図５参照）。すなわち、端面外周領域Ｏの第二流出側端面２２におけるセル２３ｂは、全て開口されている。つまり、端面中心領域Ｃは、第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２において、いずれも目封止部２６が配設されているのに対し、端面外周領域Ｏは、第二流入側端面２１のみに目封止部２６が配設されている。

これにより、端面中心領域Ｃと比べて端面外周領域Ｏの方が圧力損失が小さくなり、排気ガスＥＧが流れ込み易くなる。このように、第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２の間の目封止部２６の配設基準を変更することで、端面中心領域Ｃ及び端面外周領域Ｏにおけるセル２３の開口率を異なるものとすることができ、排気ガスＥＧの流れを任意に制御し、端面中心領域Ｃのみに偏って排気ガスＥＧが流れることを抑制することができる。なお、上記した目封止部２６の配設基準を変化させる以外に、例えば、セルの開口形状をＨＡＣ構造（詳細は後述する）にすることで、端面中心領域Ｃ及び端面外周領域Ｏのそれぞれのセル２３の開口率を異なるものとしてもよい。これにより、端面中心領域Ｃ及び端面外周領域Ｏの間で圧力損失差を生じさせることができる。

ここで、端面中心領域Ｃは、缶体３０の流入口３３を第二流入側端面２１（または第二流出側端面２２）にそのまま垂直に投影した領域を少なくとも含み、端面中心領域Ｃの中心領域面積（図４及び図５の破線円内の面積に相当）は、第二流入側端面２１とハニカム触媒体１０を挟んで対向する排気ガス流入部３１の流入口３３における流入口断面積と同一若しくはそれより大きくなるサイズに設定されている。

排気ガス流入部３１から缶体３０の内部に流入した排気ガスＥＧは、一般に直進性を示す性質がある。そのため、従来の排気ガス浄化装置の場合、流入口３３から拡径部３７に至った排気ガスＥＧは、流入口３３の口径に沿ってそのまま進み、上下方向（図２における紙面上下方向に相当）及び左右方向（図２における紙面手前から奥行方向に相当）に大きく拡がることなく、真っ直ぐにハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１に到達しようとする。

その後、ハニカム触媒体１０による触媒活性反応を受けた排気ガスＥＧは、第一流出側端面１２から前述の隙間（距離Ｗ）を経て、目封止ハニカム構造体２０の第二流入側端面２１に至る。このときも排気ガスＥＧは、直進性を示して流れるため、第二流入側端面２１には目封止ハニカム構造体２０の端面中心領域Ｃの近傍で多くの排気ガスＥＧが流入しようとする。

しかしながら、本実施形態の排気ガス浄化装置１は、目封止ハニカム構造体２０の端面中心領域Ｃの圧力損失を、端面外周領域Ｏよりも大きくすることで、流入口３３から直進しようとする排気ガスＥＧの流れを規制し、排気ガスＥＧの一部を端面中心領域Ｃの周囲の端面外周領域Ｏに向けることができる。すなわち、缶体３０の内部において、端面中心領域Ｃと端面外周領域Ｏとの間で圧力損失に違いが生じている場合、圧力損失の小さい端面外周領域Ｏ側に排気ガスＥＧが流れる。

更に、係る圧力損失の違いは、目封止ハニカム構造体２０の上流側に位置するハニカム触媒体１０を通過する排気ガスＥＧの流れ方向にも影響を与える。そのため、流入口３３からハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１に向かう排気ガスＥＧにおいても、第一流入側端面１１の端面中心領域（図示しない）から端面外周領域（図示しない）に向かう排気ガスＥＧの流れを生じさせることができる。そのため、目封止ハニカム構造体２０による粒子状物質の堆積による偏りを抑制するとともに、触媒活性反応もハニカム触媒体１０の全面に亘って均一に生じさせることができる。すなわち、触媒作用を有効に発揮するハニカム触媒体１０の有効断面を効率的に使用することができ、ハニカム触媒体１０の端面中心領域に偏って排気ガスＥＧが流れることがない。

目封止ハニカム構造体２０に配設される目封止部２６を構成する材料は、特に限定されるものではなく、セラミック原料、アルコール、及び有機バインダ等を組み合わせた目封止材から作製することが可能であり、セラミック原料としては、後述する第一ハニカム基材１５または第二ハニカム基材２５と同一又は同種のセラミック原料であることが好ましい。これにより、焼成時における高温の挙動を同一にすることができ、隔壁２４及び目封止部２６の間で熱膨張や熱収縮による無理な負荷が加わることがなく、隔壁２４及び目封止部２６を強固に結合させることができる。

［２］ハニカム触媒体：
本実施形態の排気ガス浄化装置１に使用されるハニカム触媒体１０は、図１〜図３に示すように、円柱状の構造を呈し、第一流入側端面１１から第一流出側端面１２に至る複数のセル１３を区画形成する多孔質素材の格子状の隔壁１４を有する第一ハニカム基材１５を備えており、上記の目封止ハニカム構造体２０のように、複数の目封止部２６によってセル１３の両端が塞がれていない、いずれの端面１１，１２がそれぞれ開口している。ここで、ハニカム触媒体１０の直径Ｄ１に対するハニカム触媒体１０の中心軸方向（図１における一点鎖線Ａ参照。）の長さＬ１の比（＝Ｌ１／Ｄ１）の値が、０．１〜０．６の範囲となるように設定されている。この比は、０．１５〜０．３５の範囲であることが更に好ましく、０．２〜０．３の範囲であることが特に好ましい。

上記長さの比の値が０．１未満の場合、排気ガスＥＧが第一ハニカム基材１５内に滞留する時間が短くなり、排気ガスＥＧの熱によってハニカム触媒体１０が十分な温度まで昇温せず、エンジン始動直後における浄化性能が十分な効果を発揮しないおそれがある。一方、係る比が０．６超の場合、ハニカム触媒体１０の重量が嵩み、重くなる。すなわち、密度が大きくなりすぎ、排気ガスＥＧの熱によってハニカム触媒体１０の触媒が十分に活性する温度に到達するまでに時間を要し、排気ガスＥＧの浄化性能が十分に発揮されない可能性がある。そのため、係る比の値が上記範囲内となるように規定されている。

更に、ハニカム触媒体１０と目封止ハニカム構造体２０との関係において、ハニカム触媒体１０の第一ハニカム基材１５の隔壁１４の気孔率は、目封止ハニカム構造体２０の第二ハニカム基材２５の隔壁２４の気孔率に対して小さくなるように設定されている。また、目封止ハニカム構造体２０の中心軸方向（一点鎖線Ａ）の長さＬ２に対するハニカム触媒体１０の中心軸方向の長さＬ１の比（＝Ｌ１／Ｌ２）の値が、０．１〜０．５に設定される。

ハニカム触媒体１０のセル１３は、第一流入側端面１１から第一流出側端面１２まで延びる排気ガスＥＧの流れる流路が確保されており、目封止ハニカム構造体２０のように目封止部２６によってセル１３が塞がれていない。そのため、ハニカム触媒体１０の隔壁１４に比較的多量の触媒を担持した場合であっても、ハニカム触媒体１０の全体として圧力損失の低下を招来することがない。

例えば、ハニカム触媒体１０の隔壁１４に担持される触媒の単位体積当たりの担持量は、２００〜４００ｇ／Ｌの範囲となるように調整することができる。なお、目封止ハニカム構造体２０の隔壁２４は、触媒が担持されている、或いは担持されていない、のいずれであっても構わない。このとき、目封止ハニカム構造体２０の隔壁２４に対する担持量は、１０〜１２０ｇ／Ｌの範囲となるように調整され、ハニカム触媒体１０の隔壁１４に対する単位体積当たりの触媒の担持量よりも小さくする必要がある。かかる程度に担持量を抑えることで、目封止ハニカム構造体２０における触媒による圧力損失の影響を小さくすることができる。

更に、ハニカム触媒体１０に担持される触媒の単位体積当たりの担持量は、前述のように、２００〜４００ｇ／Ｌの範囲に設定され、２００〜３００ｇ／Ｌであることが更に好ましく、２００〜２５０ｇ／Ｌの範囲であることが特に好ましい。ここで、担持量が２００ｇ／Ｌ未満であると、隔壁１４に担持された触媒の担持量が不足するため、触媒活性反応の起因する熱量の発生が抑えられ、触媒が活性を示す温度までハニカム触媒体が昇温するのに多くの時間を要する可能性がある。そのため、エンジンの始動開始直後からの効率的な排気ガスＥＧの浄化が困難となる。一方、４００ｇ／Ｌを超える量の触媒を担持した場合、セル１３の流路が狭くなるおそれがあり、ハニカム触媒体１０の全体において圧力損失が高くなるおそれがある。そこで、上記範囲に担持量が含まれるように調整が行われる。

図３は、排気ガス浄化装置１に使用されるハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１を示す平面図である。なお、ハニカム触媒体１０の外観形状は、上記円柱状のものに限定されるものではなく、例えば，楕円柱状、四角柱状等のものであっても構わない。更に、ハニカム触媒体１０の大きさは、特に限定されるものではなく、例えば、中心軸方向の長さＬ１が３０〜２００ｍｍのものが挙げられる。

ハニカム触媒体１０の第一ハニカム基材１５の隔壁１４の隔壁厚さは、５０．８〜１０１．６μｍの範囲のものが好ましく、５０．８〜７５μｍの範囲のものが更に好ましく、６５〜７５μｍの範囲のものが特に好ましい。５０．８μｍ未満であると、ハニカム触媒体１０の強度が低下するおそれがある。一方、１０１．６μｍを超えると、排気ガスＥＧがセル１３内を通過するときの圧力損失が大きくなる可能性が高い。なお、隔壁厚さは、中心軸方向に平行な断面を顕微鏡観察によって測定した値である。

ハニカム触媒体１０の第一ハニカム基材１５の隔壁１４の気孔率は、目封止ハニカム構造体２０の第二ハニカム基材２５の隔壁２４の気孔率よりも小さく設定されている。これにより、ハニカム触媒体１０の強度を確保することができる。ハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１における開口率が、目封止ハニカム構造体２０の第二流入側端面２１における開口率よりも大きい場合、ハニカム触媒体１０の熱容量が目封止ハニカム構造体の２０の熱容量に比べて小さくなるため、ハニカム触媒体１０の方が目封止ハニカム構造体２０に比べて昇温速度が速い。しかしながら、ハニカム触媒体１０の硬度が十分でなくなるおそれがある。

そこで、隔壁１４の気孔率を、隔壁２４の気孔率よりも小さくすることが好ましい。更に、ハニカム触媒体１０が速やかに昇温するため、排気ガスＥＧの熱を利用してハニカム触媒体１０を昇温させることが可能となり、これに伴って目封止ハニカム構造体２０を速やかに昇温させることができる。

隔壁１４の気孔率は、特に限定されるものではないが、例えば、２０〜５０％の範囲であることが好ましく、２５〜３８％の範囲であることが更に好ましく、２５〜３０％の範囲であることが特に好ましい。気孔率が２０％未満の場合、圧力損失が増大するおそれがあり、一方、５０％超の場合、ハニカム触媒体１０が脆くなり、欠落しやすくなる。なお、隔壁１４の気孔率は、水銀ポロシメータにより測定した値である。

上記気孔率の隔壁１４において、隔壁１４の平均細孔径は、５〜３０μｍであることが好ましく、１０〜２５μｍの範囲であることが更に好ましい。隔壁１４の平均細孔径が５μｍ未満であると、触媒と隔壁１４の表面との密着性が十分に得られず、触媒層が剥離するおそれがある。一方、３０μｍ超であると、ハニカム触媒体１０が脆くなり、欠落しやすくなる。隔壁１４の平均細孔径は、気孔率と同様に、水銀ポロシメータにより測定した値である。

ハニカム触媒体１０を構成する第一ハニカム基材１５は、セラミックを主成分とするものである。隔壁１４の材質としては、例えば、炭化珪素、珪素−炭化珪素系複合材料、コージェライト、ムライト、アルミナ、スピネル、炭化珪素−コージェライト系複合材料、リチウムアルミニウムシリケート、及びアルミニウムチタネートからなる群から選択される少なくとも一種であることが好ましい。これらの中でも、熱膨張係数が小さく、かつ耐熱衝撃性に優れるコージェライトを使用して第一ハニカム基材１５を構成することが特に好ましい。

加えて、ハニカム触媒体は、その最外周に外周壁を有するものであっても構わない。外周壁は、成形の際に多孔質基材と一体的に形成される成形一体壁であることが特に好適であるとともに、多孔質基材の外周を研削した後、セラミックセメント等で外周壁を構築するものであってもよい。なお、成形一体壁の場合、ハニカム触媒体１０と同じ材質であることが好ましく、一方、セラミックセメント等で外周壁を構築する場合、共素地にガラス等のフラックス成分等を加えた材料を使用するものであってもよい。

第一ハニカム基材１５に担持される触媒としては、例えば、「三元触媒」を用いることができる。三元触媒は、主に炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、及び窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）を浄化する触媒であり、例えば、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）を含むものであっても構わない。三元触媒により、炭化水素は水と二酸化炭素に、一酸化炭素は二酸化炭素に、窒素酸化物は窒素にそれぞれ酸化または還元反応によって浄化される。

［３］目封止ハニカム構造体：
図４及び図５は、排気ガス浄化装置１に使用される目封止ハニカム構造体２０の第二流入側端面２１（図４）及び第二流出側端面２２（図５）を示す平面図であり、本実施形態において目封止ハニカム構造体２０は、円柱状の構造を呈するものである。目封止ハニカム構造体２０の大きさは、例えば、中心軸方向の長さＬ２が５０〜２００ｍｍのものが挙げられる。また、目封止ハニカム構造体２０の直径Ｄ２は、８０〜１８０ｍｍであるものが好適である。

目封止ハニカム構造体２０の第二ハニカム基材２５の隔壁２４の隔壁厚さは、１２７〜５０８μｍの範囲のものが好ましく、２５０〜４００μｍであることが更に好ましく、２５０〜３５０μｍの範囲のものが特に好ましい。１２７μｍ未満であると、目封止ハニカム構造体２０の強度が低下するおそれがある。一方、５０８μｍを超えると、排気ガスＥＧがセル２３内を通過するときの圧力損失が大きくなる可能性が高い。なお、隔壁厚さは、中心軸方向に平行な断面を顕微鏡観察によって測定した値である。

第二ハニカム基材２５の隔壁２４の気孔率は、特に限定されるものではないが、例えば、３５〜８０％の範囲であることが好ましく、３８〜６５％の範囲であることが更に好ましく、４５〜６５％の範囲であることが特に好ましい。気孔率が３５％未満の場合、圧力損失が増大するおそれがあり、一方、８０％超の場合、目封止ハニカム構造体２０が脆くなり、欠落しやすくなる。なお、隔壁２４の気孔率は、水銀ポロシメータにより測定した値である。上記範囲において、前述のように隔壁２４に対して隔壁１４の気孔率が小さくなるように設定されている。上記気孔率の隔壁２４において、隔壁２４の平均細孔径は、７〜４０μｍであることが好ましく、８〜３５μｍの範囲であることが更に好ましい。隔壁２４の平均細孔径が７μｍ未満であると、粒子状物質の堆積が少ない場合でも圧力損失が増大するおそれがある。一方、４０μｍ超であると、目封止ハニカム構造体２０が脆くなり、欠落しやすくなり、粒子状物質の捕集性能が低下する可能性が高い。隔壁２４の平均細孔径は、気孔率と同様に、水銀ポロシメータにより測定した値である。

第二ハニカム基材２５は、第二流入側端面２１の直径Ｄ２に対する中心軸方向の長さＬ２の比（＝Ｌ２／Ｄ２）の値が、０．５〜１．５の範囲であることが好ましく、０．８〜１．５の範囲であることが更に好ましく、１．１〜１．３の範囲であることが特に好ましい。ここで、かかる比が０．５未満であると、第二ハニカム基材２５の中心軸方向の長さが短くなり過ぎるため、濾過可能面積が小さくなり、排気ガスＥＧに含まれる粒子状物質等の捕集効率が悪化し、かつ圧力損失が上昇するおそれがある。一方、当該比の値が、１．５を超える場合、第二ハニカム基材２５の中心軸方向の長さＬ２が長すぎるため、セル２３における圧力損失が増大し、目封止ハニカム構造体２０の全体の圧力損失が過大になるおそれがある。

第二ハニカム基材２５は、セラミックを主成分とするものであり、前述した第一ハニカム基材１５と同様のものを使用することができる。更に、ハニカム触媒体１０と同様に、目封止ハニカム構造体２０もその最外周に外周壁を有するものであっても構わない。更に、第二ハニカム基材２５の隔壁２４に担持される触媒としては、第一ハニカム基材１５と同様に「三元触媒」の使用が例示される。

［４］目封止部の配設基準（パターン）：
本実施形態の排気ガス浄化装置１における目封止ハニカム構造体２０の第二流入側端面２１及び／または第二流出側端面２２のセル２３を目封止する目封止部２６の配設基準として、図４及び図５に示すように、所謂「市松模様（またはチェッカーボードパターン）」のように第二流入側端面２１の全面に亘って格子状に目封止部２６を配設し（第一パターンＰ１）、一方、第二流出側端面２２の端面中心領域Ｃに限定して同様の配設基準で目封止部２６を配設したもの（第二パターンＰ２）を例示した。しかしながら、本発明の排気ガス浄化装置１において、端面中心領域Ｃ及び端面外周領域Ｏの間で圧力損失に差を生じさせることができ、かつ排気ガスＥＧが流れ込み易い端面中心領域Ｃの圧力損失を端面外周領域Ｏよりも大きなものであれば、目封止部２６の配設基準は特に限定されるものではない。

例えば、第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２のそれぞれの端面中心領域Ｃに限定して、市松模様の配設基準にしたがった格子状の目封止部を設けるものであっても、或いは、前述した本実施形態における第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２の目封止部２６の第一パターンＰ１及び第二パターンＰ２を逆転させたものであっても構わない。いずれの場合であっても、端面中心領域Ｃの圧力損失が端面外周領域Ｏの圧力損失より大きくすることができる。その結果、目封止ハニカム構造体２０の端面中心領域Ｃに偏って排気ガスＥＧが流れることがなく、第二流入側端面２１及び／また第二流出側端面２２の全体に亘って均一に排気ガスＥＧを流すことができる。更に、目封止ハニカム構造体２０の上流の位置に配設されたハニカム触媒体１０における排気ガスＥＧの流れを併せて制御することができ、目封止ハニカム構造体２０と同様に、端面中心領域Ｃに偏って排気ガスＥＧが流れることを抑制できる。

更に、上記第一パターンＰ１及び第二パターンＰ２以外の目封止部２６の配設基準の別例構成について図６〜９に示す。なお、図６〜９において、図示を簡略化するため、第二流入側端面２１に配設されるセル２３及びセル２３を目封止した目封止部２６を模式的に示す。ここで、図６〜９の紙面左方側が圧力損失の大きい端面中心領域Ｃ側を表し、紙面右方側が圧力損失の小さい端面外周領域Ｏ側を表している。更に、各領域Ｃ，Ｏのおおよその境界を示すため、中央付近に破線からなる領域境界線Ｍを示している。図６〜９において、黒色塗りつぶしのハッチングを施した箇所がセル２３を目封止した目封止部２６を示している。

図６に示す第三パターンＰ３は、端面中心領域Ｃに、第二流入側端面２１と第二流出側端面２２との間でセル２３ｃの断面形状を異ならせた構造（ＨＡＣ構造：Ｈｉｇｈ Ａｓｈ Ｃａｐａｃｉｔｙ構造）を採用し、端面外周領域Ｏに前述の市松模様の格子状の目封止部２６を配設したものである。ここで、ＨＡＣ構造のセル２３ｃは、四角形状のセルの四隅を切り落とし、断面八角形状にしたものである。このとき、第二流入側端面２１のセル２３に対して目封止部２６が配設された場合、第二流出側端面２２の断面八角形状の残余のセル（図示しない）に対して目封止部２６が配設されている。その結果、ＨＡＣ構造を採用した配設基準で目封止された端面中心領域Ｃは、第二流出側端面２２で四角形状のセルに比べて目封止される面積が大きな断面八角形状のセルが目封止されているため、互いのセルの開口率が異なることにより、端面外周領域Ｏと比べて圧力損失が大きなものとなる。したがって、圧力損失差に起因する排気ガスＥＧの端面外周領域Ｏ側への誘導が可能となる。更に、目封止ハニカム構造体２０の上流の位置に配設されたハニカム触媒体１０における排気ガスＥＧの流れを制御し、端面外周領域側へ誘導することができる。

図７に示す第四パターンＰ４は、端面中心領域Ｃにおいて図６と同様のＨＡＣ構造を採用し、更に、端面外周領域ＯにはＨＡＣ構造を逆転させ、断面八角形状のセル２３ｄを目封止した逆ＨＡＣ構造を採用したものである。図８に示す第五パターンＰ５は、図６及び図７と異なり、端面中心領域Ｃにおいて、目封止部２６を配設したセル２３ａの下段に位置するセル２３ｄに対して目封止部２６を設けず、更に下段に位置するセル２３ｅに一つずつずらして交互に目封止部２６を配設したものである。一方、端面外周領域Ｏは、前述した市松模様の格子状の目封止部２６を配設したものである。図９に示す第六パターンＰ６は、図８の端面中心領域Ｃと同様の第五パターンＰ５を端面中心領域Ｃに採用し、更に端面外周領域Ｏに図８の端面中心領域Ｃの逆構造のパターンを採用したものである。

これらの構成は、第二流入側端面２１及び第二流出側端面２２のそれぞれにおいて、任意に設定することが可能である。

更に、本発明の排気ガス浄化装置に使用される目封止ハニカム構造体５０の別例構成として、図１０に示すような複数の角柱状のハニカムセグメント５１，５２を採用するものであっても構わない。具体的に説明すると、目封止ハニカム構造体５０は、縦２列及び横２列に組み合わせた合計４個の内側ハニカムセグメント５１と、断面正方形状に組み合わせた四つの内側ハニカムセグメント５１の周囲を取り囲むように配された合計１２個の外側ハニカムセグメント５２とを備え、最終的に１６個のハニカムセグメント５１，５２を用いて構築するものであっても構わない。

ここで、内側ハニカムセグメント５１の第二流入側端面５３及び第二流出側端面５４の各セル５５には、それぞれ目封止部５６が市松模様となるように格子状に交互に一つおきに配設されている。一方、外側ハニカムセグメント５２には、第二流入側端面５３及び第二流出側端面５４の各セル５５にはいずれも目封止部５６が配設されておらず、外部に対して開口されている。ここで、４個の内側ハニカムセグメント５１の第二流入側端面５３及び第二流出側端面５４のいずれもが本発明における端面中心領域Ｃに相当し、一方、１２個の外側ハニカムセグメント５２の第二流入側端面５３及び第二流出側端面５４のいずれもが本発明における端面外周領域Ｏに相当する。上記構成とすることにより、内側ハニカムセグメント５１及び外側ハニカムセグメント５２の組み合わせにより、圧力損失差を容易に発生させることができる。

加えて、本発明の別例構成として、図１１及び図１２に示すような排気ガス浄化装置６０を構成するものであってもよい。なお、図１１及び図１２において、既に説明した排気ガス浄化装置１と同一の構成については、同一番号を付し詳細な説明を省略するものとする。

別例構成の排気ガス浄化装置６０は、図１等で示した排気ガス浄化装置１の構成に加え、缶体３０の排気ガス流入部３１及びハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１の間に、外周壁をなす円筒状部材６２に円形の孔部６３が複数穿設された円筒形状の整流部６１が取設されたものである。ここで、円筒形状の整流部６１の外径は、排気ガス流入部３１の流入口３３の内径と一致し、缶体３０の内部に導入された排気ガスＥＧは、整流部６１の内部を必ず通過するように制御される。更に、整流部６１は、高温の排気ガスＥＧに晒されても耐え得るようにステンレス等の金属製材料を用いて構成されている。

上記した整流部６１を缶体３０の内部に備えることにより、流入口３３からハニカム触媒体１０の第一流入側端面１１の間の排気ガスＥＧの流れを制御することができる。更に具体的に説明すると、排気ガス浄化装置６０に導入された排気ガスＥＧの流量（或いは、流速）の違いによって、缶体３０の内部における当該排気ガスＥＧの挙動は変化する。すなわち、導入開始から所定の流量まで（＝低流量状態）の排気ガスＥＧは、缶体３０の内部をゆっくり進むため、流入口３３から拡径部３７の拡がりに沿ってハニカム触媒体１０の軸方向に直交する方向、換言すれば流入口３３から円錐形状に拡がる方向に沿って流れ易くなる。

ここで、一般的な直噴式ガソリンエンジンの場合、エンジン始動時や始動直後の当該エンジンが十分に暖められていない状態のときに、スス等の粒子状物質の大部分が発生することが知られている。一方、エンジンの始動直後は、アクセルの開度を抑え、燃料供給量を低くしたアイドリング状態或いは低回転状態での駆動が行われる。そのため、排気ガス浄化装置６０に導入される排気ガスＥＧは低流量状態となる。したがって、係る低流量状態で発生した多量の粒子状物質を確実に捕集するため、目封止ハニカム構造体２０の目封止部２６が特に設けられた端面中心領域Ｃに向けて排気ガスＥＧを送る必要がある。

先に説明したように、端面中心領域Ｃに複数の目封止部２６が設けられ、一方、端面外周領域Ｏに目封止部２６が設けられていない配設基準に従った目封止ハニカム構造体２０（例えば、図５参照）は、それぞれの領域Ｃ，Ｏにおける圧力損失差が大きくなるため、排気ガスＥＧは端面外周領域Ｏに向かって流れ易くなる。その結果、低流量状態の際の目封止ハニカム構造体２０の捕集効率が著しく低下し、粒子状物質は十分に捕集されることなく、そのまま外部に放出される可能性が高くなる。この問題を本発明の別例構成の排気ガス浄化装置６０は解消することができる。

すなわち、流入口３３及びハニカム触媒体１０の間に円筒形状の整流部６１を設けることによって、低流量状態のときの排気ガスＥＧの軸方向に直交する方向への拡がりを抑制し、ハニカム触媒体１０及び目封止ハニカム構造体２０の中央付近（端面中心領域Ｃ）に向けて排気ガスＥＧを導くことができる。一方、十分にエンジンが暖められ、高流量状態になった際には、整流部６１に設けられた複数の孔部６３から排気ガスＥＧの一部が軸方向に直交する方向に向かって分散して流れるように、排気ガスＥＧの流れを整えることができる。

本発明の別例構成の排気ガス浄化装置６０に用いられる整流部６１は、図１１及び図１２に示したものに限定されるものではない。例えば、図１１等において、円筒状部材６２に複数の真円状の孔部６３を設けるものを示したが、これに限定されるものではなく、例えば、楕円孔、角孔、或いは線状孔など種々の形状のものを用いることが可能であり、低流量状態及び高流量状態のそれぞれにおいて、排気ガスＥＧの流れを整えることができるものであれば構わない。更に、円筒状部材６２に穿設する孔部６３の数、孔径等のサイズ、及び各孔部６３の配置（レイアウト）等に関しても任意に決定することができる。

以下、本発明の排気ガス浄化装置の実施例について説明するが、本発明の排気ガス浄化装置は、これらの実施の形態に限定されるものではない。

本発明の排気ガス浄化装置の実施例１〜１８及び比較例１として、ハニカム触媒体の直径、長さ、Ｌ１／Ｄ１、セル密度、隔壁厚さ、気孔率、細孔径、及び触媒担持率と、目封止ハニカム構造体の直径、長さ、Ｌ１／Ｌ２、セル密度、隔壁厚さ、気孔率、細孔径、配設基準、及び触媒担持率と、ハニカム触媒体及び目封止ハニカム構造体の間の距離（担体間の距離）をまとめたものを下記の表１に示す。

比較例１は、目封止部を一つ置きに交互に配設した従来の配設基準のパターンで構成された目封止ハニカム構造体を用いた排気ガス浄化装置を示す。更に、実施例１及び実施例７〜１７は上記第三パターンＰ３の配設基準に従って目封止部が配設されたものを示し、実施例２は上記第四パターンＰ４、実施例３は上記第五パターンＰ５、及び実施例４は上記第六パターンＰ６の配設基準に従ってそれぞれ目封止部が配設されたものである。一方、実施例５は、第二流入側端面の全面に対して第一パターンＰ１で目封止部を配設し、第二流出側端面の中心付近にのみ第二パターンＰ２で目封止部を配設したものである。更に、実施例６は、第二流入側端面の中心付近にのみ第二パターンＰ２で目封止部を配設し、第二流出側端面の中心付近にのみ第二パターンＰ２で目封止部を配設したものである。

上記実施例１〜１８の排気ガス浄化装置に対し、以下に示す測定方法に従って、（１）浄化率、（２）ＰＭ排出個数、及び（３）圧力損失をそれぞれ計測し、（１）〜（３）の項目についてそれぞれ評価した。また、（１）〜（３）の評価を踏まえ、排気ガス浄化装置についての（４）総合評価を行った。

（１）浄化率の測定方法
上記の実施例及び比較例に係る排気ガス浄化装置を、排気量２．０リットルの直噴式ガソリンエンジンを搭載した乗用車の排気系にそれぞれ装着する。その後、シャシダイナモによる車両試験として、国際調和排ガス試験モード（ＷＬＴＣ）の運転条件に従って運転した際の排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、及び窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）のエミッションを測定し、エミッション値を得た。得られたエミッション値を、基準となる比較例１の値と対比し、一酸化炭素、炭化水素、及び窒素酸化物の全ての成分の値が２０％以下であるものを“Ａ”とし、５〜２０％の範囲のものを“Ｂ”とした。なお、表２において、浄化率の測定に係る評価項目を“浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）”を表している。

（２）ＰＭ排出個数の測定方法
実施例及び比較例に係る排気ガス浄化装置を、排気量２．０リットルの直噴式ガソリンエンジンを搭載した乗用車の排気系に装着する。その後、シャシダイナモによる車両試験として、国際調和排ガス試験モード（ＷＬＴＣ）の運転条件に従って運転した際の排気ガス中のＰＭ排出個数を欧州ＥＵＲＯ６規制案に沿った方法に基づいて測定する。ここで、ＰＭ排出個数が３×１０^１１個／ｋｍ以下のものを“Ａ”とし、３×１０^１１〜６×１０^１１個／ｋｍの範囲のものを“Ｂ”とした。

（３）圧力損失の測定方法
排気量２．０リットルの直噴式ガソリンエンジンの台上試験において、始めに、排気系にセル密度：９３セル／ｃｍ^２、隔壁厚さ：０．０７６ｍｍ、ハニカム径：１０５．７ｍｍ、ハニカム長さ：１１４ｍｍのフロースル型のハニカム構造体を装着する。このときのエンジンフルロード運転時の圧力損失を測定し、これを圧力損失の基準値とする。実施例及び比較例に係る排気ガス浄化装置を同様に排気量２．０リットルの直噴式ガソリンエンジンを搭載した乗用車の排気径に装着し、上記と同条件のエンジンフルロード運転時の圧力損失を測定した。その後、予め測定された圧力損失の基準値に対して、圧力損失の増加量が５ｋＰａ未満の場合を“Ａ”、圧力損失の増加量が１０ｋＰａ未満の場合を“Ｂ”とした。

（４）総合評価
上記の（１）浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）、（２）ＰＭ排出個数、及び（３）圧力損失における各評価において、全ての評価がＡである場合は、総合評価“Ａ”とし、一つでもＢがある場合は、総合評価“Ｂ”とした。上記（１）〜（４）に係る評価結果をまとめたものを下記表２に示す。なお、比較例１については評価を省略している。また、上記（１）〜（４）の評価において、“Ａ”は「優良」、“Ｂ”は「可」を示し、Ｂの評価であっても実用上の十分な性能を有することを示す。

（目封止部の配設基準：実施例１〜６）
表２に示すように、ハニカム触媒体及び目封止ハニカム構造体を同一とし、目封止部を第三パターンＰ３〜第六パターンＰ６とそれぞれ異なる配設基準で配した実施例１〜４の排気ガス浄化装置は、浄化率、ＰＭ排出個数、及び圧力損失がいずれも“Ａ”の評価であり、総合評価もＡであった。すなわち、本発明の排気ガス浄化装置において、先に提案した第三パターンＰ３〜第六パターンＰ６に係る目封止部の配設基準は、いずれも良好な浄化効率、低いＰＭ排出個数、及び低圧力損失の効果を有することが示された。一方、第一パターンＰ１及び第二パターンＰ２の組み合わせ（実施例５）、及び第二流入側端面及び第二流出側端面の中心をいずれも第二パターンＰ２の組合わせ（実施例６）の場合、Ｂの評価が得られた。

（Ｌ１／Ｄ１、Ｌ１／Ｌ２の値：実施例７〜１０）
ハニカム触媒体の直径Ｄ１に対する中心軸方向の長さＬ１の比（＝Ｌ１／Ｄ１）が０．１〜０．６の範囲から外れる場合、及び目封止ハニカム構造体の中心軸方向の長さＬ２に対するハニカム触媒体の中心軸方向の長さＬ１の比（＝Ｌ１／Ｌ２）が０．１〜０．５の範囲から外れた排気ガス浄化装置（実施例７，８）の場合、浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）の評価が“Ｂ”となった。本発明に規定されたＬ１／Ｄ１が０．１〜０．６、及び、Ｌ１／Ｌ２が０．１〜０．５の範囲の排気ガス浄化装置（実施例９，１０）の場合、浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）の評価が“Ａ”となった。排気ガス浄化装置に使用されるハニカム触媒体の長さ及び直径の関係、ハニカム触媒体及び目封止ハニカム構造体の長さの関係が浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）に影響を及ぼすことが確認された。

（ハニカム触媒体の隔壁厚さ：実施例１１，１２）
ハニカム触媒体の隔壁厚さが１２７μｍの排気ガス浄化装置（実施例１１）の場合、浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）の評価が“Ｂ”となった。一方、隔壁厚さが１０１μｍの排気ガス浄化装置（実施例１２）の場合、浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）の評価が“Ａ”となった。ハニカム触媒体の隔壁厚さが浄化率（ＣＯ，ＨＣ，ＮＯ_ｘ）の値に影響を及ぼすことが確認された。

（目封止ハニカム構造体の気孔率：実施例１３）
ハニカム触媒体の隔壁の気孔率が、目封止ハニカム構造体の隔壁の気孔率より大きい排気ガス浄化装置（実施例１３）の場合、圧力損失が大きくなることが確認された。上流側のハニカム触媒体に対して、下流側の目封止ハニカム構造体の方が気孔率が小さいと、排気ガスの通気性が損なわれ、圧力損失が大きくなると考えられる。

（ハニカム触媒体と目封止ハニカム構造体との間の距離（担体間の距離）：実施例１４，１５）
担体間の距離が本発明で規定した３０ｍｍの排気ガス浄化装置（実施例１４）の場合、浄化効率が低下することが確認され、一方、担体間の距離が上記範囲内の排気ガス浄化装置（実施例１５）の場合、良好な浄化効率を示すことが確認された。すなわち、ハニカム触媒体と目封止ハニカム構造体との間の担体間の距離を上記範囲内とすることが好適である。

（触媒担持量：実施例１６，１７）
目封止ハニカム構造体の触媒担持量が１２０ｇ／Ｌを超える排気ガス浄化装置（実施例１６）の場合、圧力損失が大きくなることが確認され、一方、目封止ハニカム構造体の触媒担持量が１２０ｇ／Ｌ以下の排気ガス浄化装置（実施例１７）の場合、良好な圧力損失を示すことが確認された。

（整流部による効果：実施例１８）
実施例６の排気ガス浄化装置の缶体の内部に、円筒状の整流部を取設した別例構成の排気ガス浄化装置（実施例１８）の場合、実施例６と比較して、ＰＭ排出個数の評価がＢからＡにアップした。すなわち、整流部の追加によってＰＭ排出個数の改善が認められるとともに、浄化率及び圧力損失に影響を及ぼすことがなく、それぞれＡの評価を維持することが認められた。そのため、総合評価として、実施例１８の排気ガス浄化装置はＡとなった。

上記の実施例１〜１８に示すように、浄化効率、ＰＭ排出個数、及び圧力損失の各評価項目がＡまたはＢの良好、若しくは実用上の問題のない排気ガス浄化装置を構築することが可能となる。

本発明の排気ガス浄化装置は、排気ガスに含まれる粒子状物質の除去を効率的に除去することが可能であり、圧力損失を増加させることなく、エンジンの始動直後であっても高い浄化性能を発揮できるものであり、特に、直噴式ガソリンエンジンの排気ガスの浄化を行うために有益なものである。

１，６０：排気ガス浄化装置、１０：ハニカム触媒体、１１：第一流入側端面、１２：第一流出側端面、１３，２３，２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄ，２３ｅ，５５：セル、１４，２４：隔壁、１５：第一ハニカム基材、１６，２７：外周壁面、２０，５０：目封止ハニカム構造体、２１，５３：第二流入側端面、２２，５４：第二流出側端面、２５：第二ハニカム基材、２６，５６：目封止部、３０：缶体、３１：排気ガス流入部、３２：浄化ガス排出部、３３：流入口、３４：排出口、３５：缶体本体、３６：導入管、３７：拡径部、３８：縮径部、３９：排出管、４０：内周壁面、４１：クッション材、４２：ストッパ部材、５１：内側ハニカムセグメント、５２：外側ハニカムセグメント、６１：整流部、６２：円筒状部材、６３：孔部、Ｃ：端面中心領域、ＣＧ：浄化ガス、ＥＧ：排気ガス、Ｏ：端面外周領域、Ｄ１，Ｄ２：直径、Ｄ３：内径、Ｌ１，Ｌ２：長さ、Ｍ：領域境界線、Ｐ１：第一パターン、Ｐ２：第二パターン、Ｐ３：第三パターン、Ｐ４：第四パターン、Ｐ５：第五パターン、Ｐ６：第六パターン、Ｗ：距離。

Claims (12)

1. 第一流入側端面から第一流出側端面まで延びる複数のセルを区画形成する格子状の隔壁を有する第一ハニカム基材、及び、前記第一ハニカム基材に担持された触媒を有し、前記セルの両端がそれぞれ開口してなるハニカム触媒体と、
   第二流入側端面から第二流出側端面まで延びる複数のセルを区画形成する格子状の隔壁を有する第二ハニカム基材、及び、前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面における前記セルの開口部を予め規定された配設基準に従って目封止して配設された複数の目封止部を有する目封止ハニカム構造体と、
   前記ハニカム触媒体及び前記ハニカム触媒体の下流の位置に前記目封止ハニカム構造体をそれぞれ収容可能に形成され、前記ハニカム触媒体の前記第一流入側端面と相対する位置に流入口が設けられ、浄化対象の排気ガスが流入する排気ガス流入部及び前記目封止ハニカム構造体の前記第二流出側端面と相対する位置に排出口が設けられ、浄化後の浄化ガスを排出する浄化ガス排出部を有する缶体と
   を備え、
   前記目封止ハニカム構造体は、
   前記第二流入側端面及び前記第二流出側端面の少なくともいずれか一方の端面中心領域における圧力損失が、前記端面中心領域の周囲に位置する端面外周領域の圧力損失と比べて大きくなるように設計されている排気ガス浄化装置。
2. 前記端面中心領域は、
   前記流入口を前記第二流入側端面に垂直に投影した領域を含み、
   前記端面中心領域の中心領域面積は、
   前記第二流入側端面と前記ハニカム触媒体を挟んで対向する前記排気ガス流入部の前記流入口の流入口断面積と同一または前記流入口断面積より大きく設定されている請求項１に記載の排気ガス浄化装置。
3. 前記端面中心領域の前記セルの開口率と前記端面外周領域の前記セルの開口率が異なる請求項１または２に記載の排気ガス浄化装置。
4. 前記目封止ハニカム構造体は、
   １または複数の角柱状の内側ハニカムセグメントと、
   前記内側ハニカムセグメントを取り囲む複数の角柱状の外側ハニカムセグメントと
   を備え、
   前記内側ハニカムセグメントにおける前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面は、前記端面中心領域に相当し、
   前記外側ハニカムセグメントにおける前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面は、前記端面外周領域に該当する請求項１〜３のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
5. 前記目封止部の前記配設基準は、
   前記第二流入側端面及び／または前記第二流出側端面における前記セルをそれぞれ一つおきに交互に目封止し、格子状に前記目封止部を配設した構造、及び、前記第二流入側端面における前記セルの断面積と、前記第二流出側端面における前記セルの断面積とがそれぞれ異なるように前記目封止部を配設した構造の少なくともいずれか一方である請求項１〜４のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
6. 前記第一ハニカム基材の隔壁の気孔率は、
   前記第二ハニカム基材の隔壁の気孔率より小さく設定されている請求項１〜５のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
7. 前記目封止ハニカム構造体の中心軸方向の長さに対する前記ハニカム触媒体の中心軸方向の長さの比の値が、０．１〜０．５である請求項１〜６のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
8. 前記ハニカム触媒体の直径に対する前記ハニカム触媒体の中心軸方向の長さの比の値が、０．１〜０．６である請求項１〜７のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
9. 前記目封止ハニカム構造体は、
   前記第二ハニカム基材に担持された触媒を有し、
   前記ハニカム触媒体の前記第一ハニカム基材に担持される前記触媒の単位体積当たりの担持量が、２００〜４００ｇ／Ｌであり、
   前記目封止ハニカム構造体の前記第二ハニカム基材に担持される前記触媒の単位体積当たりの担持量が、１０〜１２０ｇ／Ｌである請求項１〜８のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
10. 前記第一ハニカム基材の隔壁厚さが、５０．８〜１０１．６μｍの範囲である請求項１〜９のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
11. 前記ハニカム触媒体と前記目封止ハニカム構造体との間の距離が、１〜２０ｍｍである請求項１〜１０のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。
12. 前記缶体の前記排気ガス流入部及び前記ハニカム触媒体の前記第一流入側端面の間に設けられ、外周壁に複数の孔部が穿設された円筒状の整流部を更に備え、
    前記流入口に対向する前記整流部の一端から取り込まれた前記排気ガスの前記ハニカム触媒体及び前記目封止ハニカム構造体の軸方向に直交する方向への流れを調整する請求項１〜１１のいずれか一項に記載の排気ガス浄化装置。

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