JP2017166535A - 高圧タンク - Google Patents

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Abstract

【課題】簡単な構成でライナと口金のシールギャップを一定に維持できることにより、耐久性及びシール性に優れた高圧タンクを提供する。
【解決手段】高圧タンク１０は、流体を収容する樹脂製のライナ１４と、ライナ１４に対して流体を給排するための給排孔３４が形成された口金３０と、シール部材４８と、給排孔３４に連通する通過孔５７が形成されたカラー５２とを備える。ライナ１４の筒状部１８は、給排孔３４に挿入され、カラー５２の外周面と給排孔３４の内周面とで挟持される。また、シール部材４８は、筒状部１８の外周面と、給排孔３４の内周面との間に配設される。
【選択図】図１

Description

本発明は、流体を収容する樹脂製のライナと、該ライナに対して流体を給排するための給排孔が形成された口金とを備える高圧タンクに関する。
高圧タンクは、気体や液体等の流体を収容する容器として広汎に用いられている。例えば、燃料電池車には、燃料電池システムに供給するための水素ガスを収容するものとして搭載される。
この種の高圧タンクは、その外表面が繊維強化プラスチック製の補強層で覆われた樹脂製で且つ中空体からなるライナを備える。ライナには中空の筒状部が突出形成され、この筒状部に、ライナの内部に流体を給排するための給排孔が形成された口金が取り付けられる。該給排孔にはバルブが設けられ、このバルブを操作することによって、給排孔が開閉される。
このような高圧タンクでは、ライナと口金との間をシール部材でシールすることが一般的である。例えば、特許文献１には、筒状部に口金を通した構成において、該口金の外周面に装着したシール部材により、前記外周面と筒状部の内周面との間をシールすることが記載されている。しかしながら、この構成では、流体の内圧によって筒状部がシール部材から離間する方向に押し広げられる懸念がある。さらに、ライナの素材が樹脂であるため、筒状部の内周面がクリープによって収縮変形を起こすことが想定される。このような事態が発生したときには、筒状部の内周面と口金の外周面との距離（シールギャップ）が増大するので十分なシール能力を得ることが困難となる。
そこで、例えば、特許文献２に記載されるように、上記とは逆に口金の給排孔内に筒状部を配設して、該筒状部の外面と給排孔の内面との間にシール部材を介在させる構成が考えられる。この場合、シール部材は口金の内周面に装着されるとともに、内圧が、筒状部をシール部材側に押圧する方向に作用する。これにより、筒状部が口金に押接して所謂セルフシール構造が形成されるため、シールギャップを略一定に維持して筒状部と口金の間を良好にシールすることができる。
なお、この構成では、筒状部に対し、その先端面側からも流体の圧力が作用するため、筒状部の強度が不足すると口金から離間し易くなる。また、温度低下やクリープ等によって筒状部が収縮変形すると、シールギャップが増大して、結局、シール性が低下してしまう。これらを回避するべく、特許文献２記載のライナでは、筒状部の先端面内に金属製の補強部材を埋設することで、該筒状部の強度を高めている。
特開２０１５−３１３０７号公報 特開２０１３−１３７０９２号公報
しかしながら、特許文献２のように樹脂製の筒状部の先端面内に金属製の補強部材を埋設することは構成の複雑化を招く。また、補強部材の筒状部への組み付け作業を行わなければならず、煩雑である。
本発明は上記した問題を解決するためになされたもので、簡単な構成でライナと口金のシールギャップを一定に維持できることにより、耐久性及びシール性に優れた高圧タンクを提供することを目的とする。
前記の目的を達成するために、本発明は、流体を収容する樹脂製のライナと、該ライナに対して流体を給排するための給排孔が形成された口金とを備える高圧タンクであって、
前記ライナは、挿入孔が形成されるとともに前記給排孔に挿入された筒状部を有し、
さらに、前記筒状部の外周面と前記給排孔の内周面との間をシールするシール部材と、
前記挿入孔に挿入された部位の外周面と、前記給排孔の内周面とで前記筒状部を挟持するとともに、前記給排孔に連通する通過孔が形成されたカラーと、
を備えることを特徴とする。
本発明に係る高圧タンクでは、ライナの筒状部が、口金の給排孔の内周面に沿って配設され、且つ筒状部の外周面と給排孔の内周面との間にシール部材が配設される。これによって、筒状部をシール部材側に押圧する方向に流体の内圧が作用するため、所謂セルフシール構造が形成される。その結果、高い内圧が作用しても、シール部材を挟む筒状部の外周面と口金の内周面との距離（シールギャップ）を一定に維持して、互いの間を良好にシールすることができる。また、上記のような筒状部を有するライナは、ブロー成形で容易に形成可能であり、且つ口金との組立性にも優れる。
さらに、筒状部は、カラー外周面と給排孔の内周面とで挟持されるため、その先端面側から流体の圧力が作用しても、給排孔の内周面から離間することが抑制される。また、温度低下やクリープ等による収縮変形が仮に筒状部に生じたとしても、該筒状部にカラーが押接していることから、カラーと口金による筒状部の挟持が維持される。このため、シールギャップを良好に維持することができる。
しかも、カラーは、挿入孔の内周面側に沿って設けられる簡単な構成からなるため、筒状部の壁内にカラーを埋設する場合のように構成が複雑化すること等を回避できる。また、口金及び筒状部に対して容易に組み付けることができる。
以上から、本発明に係る高圧タンクは、簡単な構成でライナと口金のシールギャップを一定に維持できることにより、優れた耐久性及びシール性を有する。
上記の高圧タンクにおいて、前記カラーの線膨張係数は、前記口金の線膨張係数以下に設定されることが好ましい。この場合、温度が下降する際のカラーの収縮量が、口金に比して小さい。このため、カラー及び口金が収縮した場合であっても、カラーが筒状部を口金側に押圧する。このためにシールギャップが保たれるので、高圧タンクのシール性能が維持される。
温度が上昇する際には、カラーの膨張量が口金に比して小さい。従って、筒状部が膨張したカラーに過度に押圧されて変形することが回避される。
上記の高圧タンクにおいて、前記筒状部の外周面と前記給排孔の内周面とが、前記シール部材よりも前記筒状部の基端側に設けられた接合部によって接合されることが好ましい。流体を分子量が小さい水素ガス等とした場合、筒状部のシール部材よりも先端側は、その端面、内周面及び外周面の何れも流体に晒されるため、シール部材よりも後端側に比して、内部に水素分子が侵入し易い。筒状部の内部に水素分子が侵入すると、クラックやブリスタ（膨れ）が生じる懸念がある。
そこで、上記の通り、シール部材よりも筒状部の基端側に接合部を設けることで、筒状部の接合部を構成する部位に水素分子が侵入することを抑制できる。これによって、給排孔を介した流体の給排を繰り返しても、筒状部の外周面と給排孔の内周面とが良好に接合された状態を維持することができる。つまり、高圧タンクの耐久性を一層向上させることができる。
上記の高圧タンクにおいて、前記流体は水素ガスであり、前記ライナは、複数の樹脂層からなり、前記複数の樹脂層は、水素ガスの透過を妨げるバリア層と、前記バリア層よりも前記筒状部の外周側に配設された外側層と、を少なくとも有し、前記ライナの少なくとも前記シール部材に臨む部位は、前記複数の樹脂層を合計した全体の厚さが１ｍｍ以上であり、且つ前記外側層の厚さをＸとするとき、下記の式（１）が成立することが好ましい。
Figure 2017166535
 ここで、Ｄは５０℃において差圧法により求めた外側層の拡散係数である。
外側層の少なくともシール部材に臨む部位の厚さを上記の範囲とすることにより、高圧タンクの内部を減圧した際等に、該部位に侵入した水素がその外部へ放出され易くなる。このため、外側層の少なくともシール部材に臨む部位の内部に水素が滞留することを抑制して、該部位にクラックやブリスタが生じることを回避できる。その結果、給排孔を介した流体の給排を繰り返しても、シールギャップを良好に維持することができるため、高圧タンクの耐久性及びシール性を一層良好に向上させることが可能になる。
本発明の高圧タンクによれば、簡単な構成でライナと口金のシールギャップを一定に維持できることにより、優れた耐久性及びシール性を発揮できる。
本発明の実施形態に係る高圧タンクの長手方向に沿う概略全体断面図である。 図１に示す高圧タンクの開口側の拡大断面図である。
以下、本発明に係る高圧タンクにつき好適な実施形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。
本発明に係る高圧タンクは、例えば、燃料電池車に搭載され、燃料電池システムに供給するための水素ガスを収容するものとして好適に用いることができる。そこで、本実施形態では、高圧タンクが、燃料電池システムに供給するための水素ガスを流体として収容する例について説明するが、特にこれに限定されるものではない。本発明に係る高圧タンクは、水素ガス以外の流体を収容することも可能である。
図１に示すように、本実施形態に係る高圧タンク１０は、外周が繊維強化プラスチック製の補強層１２で覆われたライナ１４の中空内部に水素ガスを収容する。ライナ１４は、複数の樹脂層からなり、一旦内部に指向して陥没した一端部には筒状部１８が突出形成される。なお、以下では、ライナ１４の中空内部に臨む側の面を内面ともいい、その裏面（露呈面）を外面ともいう。
図２に示すように、ライナ１４の複数の樹脂層は、内側層２０、バリア層２２、外側層２４を主体として構成され、ライナ１４の内面側から外面側に向かってこの順に積層されている。内側層２０は、ライナ１４の内面を構成する最内層２０ａと、該最内層２０ａとバリア層２２との間に介装される第１接着層２０ｂとの２層からなる。外側層２４は、バリア層２２に積層される第２接着層２４ａ、ライナ１４の外面を構成する最外層２４ｂとからなる。
バリア層２２は、例えば、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）樹脂等の水素の透過性が十分に低い材料から構成される。最内層２０ａ及び最外層２４ｂは高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）樹脂からなり、バリア層２２を保護する。
第１接着層２０ｂ及び第２接着層２４ａとしては、好適にはポリエチレン系樹脂、特に好適には低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）樹脂を採用することができる。第１接着層２０ｂ及び第２接着層２４ａは、最内層２０ａとバリア層２２の間、及びバリア層２２と最外層２４ｂの間をそれぞれシールする。このように構成されるライナ１４では、内側層２０に侵入した水素分子が外側層２４に拡散することや、外側層２４に侵入した水素分子が内側層２０に拡散することを、バリア層２２によって遮ることができる。
上記の全ての樹脂層を含むライナ１４の厚さを１ｍｍ以上とすることで、該ライナ１４の製造上及び高圧タンク１０の組立上において必要な剛性を得ることができる。
筒状部１８は、中空内部に連通する挿入孔１９が形成された中空部位であり、その先端側に薄肉部１８ａが設けられ、該薄肉部１８ａよりも基端側に雄ねじ１８ｂが形成される。薄肉部１８ａは他部位よりも厚さが小さい部位である。この薄肉部１８ａの厚さは、上記の通り十分な剛性が得られるように１ｍｍ以上であることが好ましい。また、薄肉部１８ａの外側層２４の厚さをＸとするとき、下記の式（１）が成立することが好ましい。
Figure 2017166535
 ここで、Ｄは５０℃において差圧法により求めた外側層の拡散係数である。
その理由について、以下に説明する。高圧タンク１０内に充填された水素ガスの減圧を開始してから、外側層２４にクラックが発生するまでの時間をＴc、この時間Ｔcで外側層２４の内部を水素分子が移動する移動距離をＬcとすると、フィックの法則により、ＬcとＴcの間には、以下の関係式（２）が成立する。
Figure 2017166535
 ここで、ｋは比例定数である。また、Ｄは材料拡散係数であり、５０℃での差圧法によって求められる。差圧法は周知であるため、詳細な説明は省略する。
厚さＸが移動距離Ｌcよりも大きい場合、高圧タンク１０から水素ガスを排出したとき（高圧タンク１０内を減圧したとき）に、水素分子が外側層２４に侵入した状態が維持される。これに対し、移動距離Ｌcが厚さＸ以下である場合、高圧タンク１０内を減圧すると、水素分子は、外側層２４から離脱し得るため、クラックが発生しないと考えられる。水素分子が、厚さＸと同一距離、又はそれよりも長距離を移動することが可能であるからである。従って、厚さＸは、０よりも大きく且つＬc以下に設定される。すなわち、以下の関係式（３）が成り立つ。
Figure 2017166535
関係式（２）において、比例定数ｋは一定値であり、また、Ｔcは変化しないか、変化したとしても無視し得る程度である。すなわち、関係式（２）中のｋ及びＴcはともに一定値であると考えることができる。そこで、関係式（４）に示すように、ｋとＴc 1/2との積を定数Ｋとする。
Figure 2017166535
 関係式（２）、（４）から、以下の関係式（５）が導かれる。
Figure 2017166535
なお、外側層２４を構成する第２接着層２４ａの厚さは、最外層２４ｂの厚さに比して無視し得るほど小さいため、以下に説明するように、最外層２４ｂの厚さを外側層２４の厚さＸとして設定するようにしてもよい。
次に、例えば、ライナ１４の試験片として、外側層２４の厚さＸが０．３ｍｍ、１．０ｍｍ、３．０ｍｍ、４．０ｍｍ、５．０ｍｍである試験片を用意する。なお、これらの試験片は、外側層２４の厚さＸが異なることを除いて互いに同様に作製され、ＥＶＯＨ樹脂製のバリア層２２と、ＨＤＰＥ樹脂製の最内層２０ａ及び最外層２４ｂと、ＨＤＰＥ樹脂製の第１接着層２０ｂ及び第２接着層２４ａとを有する。
試験片のそれぞれについて、５０℃の加圧水素ガス雰囲気中に静置した後に、所定の圧力まで減圧することでクラックが生じるか否かを評価した。具体的には、上記の過程を経た試験片を厚さ方向に沿って切断し、その断面を観察することによってクラックの有無を確認した。
その結果、厚さＸが１．０ｍｍ以下であるとき、クラックが発生せず、厚さＸが３．０ｍｍ以上であるとき、クラックが発生していることが確認された。これは、最外層２４ｂのみからなる試験片を作製して同様にクラックの有無を評価した結果と一致した。上記の結果に基づく検証の結果、水素分子が外側層２４から離脱し得ることによりクラックが発生しないと考えられる移動距離Ｌcは１．５ｍｍであった。
一方、５０℃において差圧法により求めたＨＤＰＥの拡散係数Ｄは、２．７×１０-9ｍ／秒である。この値と、Ｌc＝１．５ｍｍを関係式（５）に代入してＫを算出すると、Ｋ＝２９である。厚さＸは、上記の通りＬc以下に設定するので、２９×Ｄ1/2以下とすればよい。従って、外側層２４の厚さＸについて、式（３）及び式（５）から、上記の式（１）の関係が成り立つ。
以上から、薄肉部１８ａの外側層２４の厚さを上記の範囲とすることにより、高圧タンク１０の内部を減圧した際等に、薄肉部１８ａの外側層２４に侵入した水素分子がその外部へ放出され易くなる。すなわち、薄肉部１８ａの外側層２４の内部に水素分子が滞留することを抑制できるため、クラックやブリスタ（膨れ）が生じることを回避できる。
図１に示すように、筒状部１８には、口金３０が外装される。口金３０は、例えば、金属製であり、筒状の突出部３２の軸心に沿って給排孔３４が形成されている。また、口金３０は、突出部３２の基端から円盤状に広がる肩部３６を有し、該肩部３６の外周面がライナ１４とともに補強層１２で覆われている。従って、口金３０は、肩部３６がライナ１４と補強層１２で覆われ、突出部３２が補強層１２の開口から露呈するように突出した形状となっている。
突出部３２の外径は略一定であり、一方、給排孔３４の内径は部位によって相違する。具体的には、給排孔３４は、突出部３２側に位置する中内径部３８と、肩部３６側に位置する大内径部４０と、これら中内径部３８、大内径部４０同士の間に設けられた小内径部４２とからなる。中内径部３８は、バルブを介して高圧ホース（何れも不図示）が着脱可能に接続される。
大内径部４０内に筒状部１８が挿入され、これによって、筒状部１８の外周面が大内径部４０の内周面に沿って配設される。従って、大内径部４０の内径は、筒状部１８の外径に応じた大きさに設定され、薄肉部１８ａに臨む部位の内径が、該薄肉部１８ａの基端側に臨む部位の内径よりも小さくなっている。また、大内径部４０の内壁には、筒状部１８の薄肉部１８ａに臨む部位に、該大内径部４０の周方向に沿う円環状の溝４４が形成され、筒状部１８の雄ねじ１８ｂに臨む部位に、該雄ねじ１８ｂと螺合する雌ねじ４６が形成されている。
溝４４内にはＯリングからなるシール部材４８が配設される。つまり、薄肉部１８ａは、ライナ１４の少なくともシール部材４８に臨む部位を含む。
図２に示すように、溝４４の内壁面と、薄肉部１８ａの外側層２４との間でシール部材４８が圧縮された状態が維持されるように、溝４４の内壁面と外側層２４との間の距離（シールギャップ）が設定される。これによって、筒状部１８の外周面と口金３０の給排孔３４の内周面との間がシールされる。
また、雄ねじ１８ｂと雌ねじ４６とを螺合させることで、筒状部１８の外周面と大内径部４０の内周面とを接合する接合部５０が形成される。この接合部５０は、シール部材４８よりも筒状部１８の基端側に配設される。
大内径部４０の内部には、筒状部１８を支持するべく、カラー５２がさらに配設されている。カラー５２は、例えば、金属製であり、円環状の頭部５４と、該頭部５４と一体に設けられる筒状の円筒部５６とを有する。カラー５２には、頭部５４から円筒部５６にかけて、通過孔５７が形成される。
頭部５４の一端面は、給排孔３４の小内径部４２と大内径部４０との間に形成される段差面に当接し、他端面は、筒状部１８の先端面に当接する。また、頭部５４の周面は、大内径部４０の内周面に当接する。円筒部５６は、筒状部１８の挿入孔１９内に挿入される。この際、通過孔５７が給排孔３４に連通する。
このため、カラー５２は、円筒部５６の外周面が、筒状部１８を介して大内径部４０の内周面に沿って周回するように配設される。すなわち、筒状部１８は、カラー５２の円筒部５６の外周面と、大内径部４０（給排孔３４）の内周面とで挟持される。円筒部５６が筒状部１８を大内径部４０の内周面側に指向して押圧することから、筒状部１８の外周面が大内径部４０の内周面に押接する。なお、筒状部１８を一層良好に挟持する観点からは、円筒部５６が筒状部１８内に圧入されていることが好ましい。
また、カラー５２の線膨張係数は、口金３０の線膨張係数以下に設定されることが好ましい。線膨張係数を上記の関係とするためには、例えば、カラー５２を鉄から形成し、口金３０をアルミ合金から形成することが挙げられる。この場合、温度上昇等に応じてカラー５２及び口金３０が膨張した場合であっても、円筒部５６と大内径部４０との間で筒状部１８が過度に押圧されることを回避できる。
本実施形態に係る高圧タンク１０は、基本的には以上のように構成される。この高圧タンク１０は、ライナ１４を周知のブロー成形法を適用して容易に得ることが可能である。また、カラー５２は、頭部５４と円筒部５６のみからなる簡単な構成であるため、大内径部４０及び筒状部１８に対して容易に取り付けることができる。
また、高圧タンク１０では、上記の通り、口金３０の中内径部３８に高圧ホースを接続することで、該高圧ホース、給排孔３４及び通過孔５７を介して水素補給源（不図示）からライナ１４内に水素ガスが供給される。これによりライナ１４内に収容された水素ガスは、中内径部３８に取り付けられた開閉バルブを介して排出可能であり、燃料電池システムに接続された配管等（何れも不図示）に供給される。
このようにして水素ガスの給排を繰り返しても、本実施形態に係る高圧タンク１０は、簡単な構成でライナ１４と口金３０のシールギャップを一定に維持できることにより、優れた耐久性及びシール性を有する。
すなわち、この高圧タンク１０では、上記の通り、筒状の筒状部１８が大内径部４０の内周面に沿って配設され、且つ筒状部１８の外周面と大内径部４０の内周面との間にシール部材４８が配設される。これによって、水素ガスの内圧が、筒状部１８をシール部材４８側に押圧する方向に作用するため、所謂セルフシール構造が形成される。その結果、高い内圧が作用しても、シールギャップを一定に維持して、互いの間を良好にシールすることができる。
さらに、筒状部１８は、上記のようにカラー５２の円筒部５６と大内径部４０の内周面とで挟持される。このため、筒状部１８の先端面側から流体の圧力が負荷されても、大内径部４０の内周面から剥離することが抑制される。また、温度低下やクリープ等による収縮変形も抑制されるため、シールギャップを良好に維持することができる。
このカラー５２は、上記の通り簡単な構成からなるため、筒状部１８の壁内にカラー５２を埋設する場合のように構成が複雑化することを回避できる。また、カラー５２のエッジ部が筒状部１８（ライナ１４）に当接することがないので、筒状部１８に応力が集中することや、疲労損傷が生じること等を回避できる。
さらに、カラー５２の線膨張係数が口金３０の線膨張係数以下に設定されているので、温度下降が起こってカラー５２及び口金３０が収縮したときには、カラー５２の方が収縮量が小さい。このため、この場合においても、カラー５２が筒状部１８を口金３０側に押圧する。従って、シールギャップが維持されてシール性能が保たれる。
なお、温度が上昇する際には、カラー５２の膨張量が口金３０に比して小さい。従って、膨張したカラー５２による筒状部１８への押圧力が過度に大きくなることが回避される。このため、筒状部１８がカラー５２の押圧を受けて変形することが防止される。
ここで、筒状部１８のシール部材４８よりも先端側は、その端面、内周面及び外周面の何れも水素ガスに晒されるため、シール部材４８よりも後端側に比して、内部に水素分子が侵入し易い。筒状部１８の内部に水素分子が侵入して滞留すると、クラックやブリスタ（膨れ）が生じる懸念がある。
しかしながら、本実施形態に係る高圧タンク１０では、上記の通り、筒状部１８の外周面と大内径部４０の内周面とを接合する接合部５０が、シール部材４８よりも筒状部１８の基端側に配設される。これによって、筒状部１８の接合部５０を構成する部位に水素分子が侵入することを抑制できるため、接合部５０による接合状態を良好に維持することができる。
また、シール部材４８に臨み、溝４４の内壁面との間にシールギャップを形成する薄肉部１８ａの外側層２４の厚さＸが上記の範囲に設定されている。これによって、外側層２４に水素分子が侵入しても、高圧タンク１０の内部を減圧した際等に、該水素分子を外側層２４から容易に離脱させることができる。これによって、高圧タンク１０において水素ガスの給排を繰り返しても、薄肉部１８ａの外側層２４の内部に水素分子が滞留することを回避できる。このため、筒状部１８のシールギャップを形成する部位にクラックやブリスタが生じることを特に効果的に抑制して、シールギャップを良好に維持することができる。その結果、高圧タンク１０の耐久性及びシール性を一層良好に向上させることが可能になる。
本発明は、上記した実施形態に特に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の変形が可能である。
上記の実施形態に係る高圧タンク１０では、筒状部１８の外周面と大内径部４０の内周面とを接合する接合部５０が、筒状部１８の雄ねじ１８ｂと大内径部４０の雌ねじ４６とを螺合させることで形成されることとした。しかしながら特にこれに限定されるものではなく、例えば、筒状部１８の外周面と大内径部４０の内周面とを接着剤によって接着することで接合部を形成してもよい。この場合であっても、上記の通り、筒状部１８の接合部を構成する部位に水素分子が侵入することを抑制できるため、接合部による接合状態を良好に維持することができる。
１０…高圧タンク １４…ライナ
１８…筒状部 １８ａ…薄肉部
１９…挿入孔 ２０…内側層
２２…バリア層 ２４…外側層
３０…口金 ３４…給排孔
４８…シール部材 ５０…接合部
５２…カラー ５７…通過孔

Claims (4)

  1. 流体を収容する樹脂製のライナと、該ライナに対して流体を給排するための給排孔が形成された口金とを備える高圧タンクであって、
    前記ライナは、挿入孔が形成されるとともに前記給排孔に挿入された筒状部を有し、
    さらに、前記筒状部の外周面と前記給排孔の内周面との間をシールするシール部材と、
    前記挿入孔に挿入された部位の外周面と、前記給排孔の内周面とで前記筒状部を挟持するとともに、前記給排孔に連通する通過孔が形成されたカラーと、
    を備えることを特徴とする高圧タンク。
  2. 請求項１記載の高圧タンクにおいて、
    前記カラーの線膨張係数は、前記口金の線膨張係数以下に設定されることを特徴とする高圧タンク。
  3. 請求項１又は２記載の高圧タンクにおいて、
    前記筒状部の外周面と前記給排孔の内周面とが、前記シール部材よりも前記筒状部の基端側に設けられた接合部によって接合されることを特徴とする高圧タンク。
  4. 請求項１〜３の何れか１項に記載の高圧タンクにおいて、
    前記流体は水素ガスであり、
    前記ライナは、複数の樹脂層からなり、
    前記複数の樹脂層は、水素ガスの透過を妨げるバリア層と、前記バリア層よりも前記筒状部の外周側に配設された外側層と、を少なくとも有し、
    前記ライナの少なくとも前記シール部材に臨む部位は、前記複数の樹脂層を合計した全体の厚さが１ｍｍ以上であり、且つ前記外側層の厚さをＸとするとき、下記の式（１）が成立することを特徴とする高圧タンク。
    Figure 2017166535
     ここで、Ｄは５０℃において差圧法により求めた外側層の拡散係数である。
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