JP2017158459A - 釣糸及び釣糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】水中で用いられる釣糸は、水流による圧力抵抗を軽減する為の細径化と、岩場での擦れによる破断を防ぐ為の耐摩耗性と、高い引張破断力と、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸が求められる。【解決手段】金属線と合成繊維の複合糸から成る釣糸の引張破断力は、金属線の引張破断力の大きさが必ずしも寄与していないことに着目し、一定の機械的強度特性を有する合成繊維のマルチフィラメント糸を、釣糸を構成する芯部等に用いる。又、釣糸の被覆部を形成する塗料の種類により、釣糸の外径と引張破断力が変化することに着目し、特定の塗料を用いる。これらにより、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸が提供できることを目的とする。【選択図】図１

Description

この発明は、魚釣用として用いられる釣糸、及び釣糸の製造方法に関する。

釣糸は、従来から釣り対象の魚種に応じて、金属線のみ、又はモノフィラメントのみから成る釣糸、並びに、金属線と合成繊維とを組み合せた複合糸から成る釣糸が開発されてきた。

釣糸は、水流による圧力抵抗の軽減と魚から釣糸を見えにくくする為に細径化が求められている。又、釣糸には、岩場での擦れによる破断を防ぐ為の耐摩耗特性と、ハリスとして用いられた場合の道糸との結束性が容易性が求められている。
そして、釣糸の細径化にも拘わらず、高い引張破断力が要求され、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸が切望されている。
さらに近年では、特に、金属線と合成繊維とを組み合わせた複合糸から成る釣糸は、その構造の複雑さから、釣糸の太さを表す号柄と実際の釣糸との太さの不一致が発生しており、号柄に対する太さ標準規格との一致化が求められるようになってきた。

特許文献１には、細くて高強力で、水中での抵抗を軽減した釣糸が記載されている。

特許文献２には、伸びを防止して柔軟性と堅牢性とを両立させた釣糸が記載されている。

特開平６−４６７２５号公報 特開２０１５−６１４９号公報

特許文献１に記載の釣糸は、複数本の高強力ポリエチレン糸のそれぞれの外周に、ポリエステル糸を用いて製紐し、細径で水流による圧力抵抗を軽減し、耐摩耗性を向上させる技術である。

特許文献２に記載の釣糸は、繊維から成る芯線と平行に、少なくとも１本の金属線を第１側線に設け、芯線と金属線から成る第１側線の外周に、金属線から成る第２側線を巻回して、伸びを防止し、柔軟性と堅牢性とを両立させる技術である。

本発明は、合成繊維と金属線と樹脂被覆から成る釣糸であって、釣糸の引張破断力は、金属線の引張破断力の大きさが必ずしも大きく寄与するのではなく、高強力の合成繊維のマルチフィラメント糸の引張破断力の大きさが大きく寄与することに着目し、特定の機械的強度特性を有する合成繊維のマルチフィラメント糸を、芯部、又は芯部と芯部の外周に設けることにより、釣糸の引張破断力を向上させ、かつ、特定の機械的強度特性を有する合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線とを用いて、釣糸の引張荷重と伸びの特性が、非線形特性であることを特徴とする、技術思想の釣糸である。
このような本発明の釣糸の技術思想については、前記特許文献１、２のいずれについても記載されていない。又、本発明の釣糸の構造とすることにより、一定の引張破断力を維持したままで極めて容易に細径化できる。
さらに本発明は、釣糸の被覆部の成形時に使用する塗料の種類により、細径化と環境規制（ＶＯＣ）に対応可能とする釣糸を見い出した内容である。
そして、近年の釣糸業界の釣糸の太さと号柄に対する太さ標準規格との一致化の要望のみならず、環境規制対応の要望に大きく応えることができる釣糸等の発明である。
このような技術内容について、前記特許文献１、２のいずれについても、何ら記載されていない。これらのことは、釣糸にとって重要な技術課題である。

本発明は、上記課題を鑑みてなされたものであり、釣糸の引張破断力を大幅に向上させることができ、その一方で、釣糸の一定の引張破断力を維持したままで極めて容易に細径化することができる。
そして、耐摩耗性と結束容易性に優れ、かつ、太さ標準規格との一致化が極めて容易で、軽くて、柔軟で、丈夫で、さらに環境規制に対応できる釣糸等の提供を目的とする。

上記目的を達成する為、芯部の外周に、側部を長手方向へ疎巻きに巻回し、芯部と側部とを有する芯線体を備える。芯線体の外周に、被覆部を設ける。
芯部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線を有する。
被覆部は、樹脂粒子径が５ｎｍ以上１２０ｎｍ以下のポリオレフィン系樹脂粒子又はポリアミド系樹脂粒子を含むエマルション塗料を用いて成る。被覆部は、表面から内側へ向かって樹脂粒子を徐変増大させて成る。
マルチフィラメント糸から成る芯部の引張破断力Ｐｏは、側部の金属線の引張破断力
Ｐ２１よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２１）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。

そして、釣糸の引張荷重と伸びの特性は、釣糸の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、釣糸の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする。

エマルション塗料を用いて成る被覆部は、分散質に樹脂粒子の軟化点が８０℃以上２２０℃以下で、分散媒に紫外線吸収剤、又は顔料のいずれか一方、又は双方が含まれている。

側部は、平行して同一長手方向へ巻回する第１側部と第２側部から成る。
第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線から成る。
マルチフィラメント糸から成る芯部の引張破断力Ｐｏと、第１側部の引張破断力をＰ１とは、いずれも第２側部の金属線の引張破断力をＰ２よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２、Ｐ１＞Ｐ２）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。

芯部の外周に、側部を長手方向へ疎巻きに巻回し、前記芯部と前記側部とを有する芯線体を備える。芯部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上のマルチフィラメント糸から成る。
芯線体の外周に被覆部を設けた釣糸の製造方法であって、被覆部の製造方法が、樹脂粒子の固形分を含むエマルション塗料液に芯線体を浸漬した後に乾燥させる第１工程と、
樹脂粒子の固形分を第１工程よりも少なくして、かつ、顔料を含むエマルション塗料液に第１工程を経た芯線体を浸漬した後に乾燥させる第２工程とを有する釣糸の製造方法である。

本発明の釣糸は、
芯部の外周に、側部を長手方向へ疎巻きに巻回し、芯部と側部とを有する芯線体を備える。芯線体の外周に、被覆部を設ける。
芯部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線を有する。
被覆部は、樹脂粒子径が５ｎｍ以上１２０ｎｍ以下のポリオレフィン系樹脂粒子又はポリアミド系樹脂粒子を含むエマルション塗料を用いて成る。被覆部は、表面から内側へ向かって樹脂粒子を徐変増大させて成る。
マルチフィラメント糸から成る芯部の引張破断力Ｐｏは、側部の金属線の引張破断力
Ｐ２１よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２１）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。

釣糸の引張破断力が一定の関係式を満たすこととする理由は、合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線とを組み合わせた複合糸から成る釣糸の構成において、高強度の引張強さをもつ金属素線から成る金属線を用いても、用いる金属素線が細径である為、必ずしも釣糸の引張破断力の向上に寄与していないことにある。
本発明は、このことに着目して、金属素線から成る金属線よりも遥かに高い比強度と比弾性率をもつ合成繊維のマルチフィラメント糸を、芯部に用いることにより、かつ、極細マルチフィラメント糸から成る芯部への塗料の浸透性を高め、マルチフィラメント糸どおしの接着性を高めて造膜された被覆部とを併用することにより、釣糸の引張破断力をより高めて、道糸との結束性を向上させ、軽くて、柔軟で、丈夫な釣糸を提供する。尚、側部に金属線を用いる理由は、主に水中での釣糸の沈み性向上と、水中での岩場での擦れによる耐摩耗特性を向上させて、破断を防ぐ為である。

そして被覆部が、特定の粒子径をもつ樹脂粒子を含むエマルション塗料としたのは、極細マルチフィラメント糸から成る芯部への樹脂粒子の浸透性を高めて、マルチフィラメント糸どおしの相互接着性を高め、かつ、釣糸の引張破断力の向上を補完する為である。
そして又、被覆部の塗料による外径の径大化を抑制し、釣糸業界の釣糸の太さと号柄に対する太さ標準規格との一致化の要望みならず、環境規制の要望に大きく応える為である。
さらに、被覆部は、表面から内側へ向かって樹脂粒子を徐変増大させて成るとしたのは、マルチフィラメント糸から成る芯部へ浸透した樹脂粒子と同一樹脂粒子との造膜から成る被覆部との相互の接着性を高める為である。又、後述する釣糸の製造方法を用いることにより、被覆部の表面滑性を向上させる為である。

釣糸の引張荷重と伸びの特性は、釣糸の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、釣糸の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする。
この理由は、第１種引張剛性範囲で魚の突発的な活動から生ずる衝撃力（例えば、鮎の友釣りの場合に縄張り争い等による衝撃力）を吸収し、第２種引張剛性範囲で前記衝撃力を超える大きな引張荷重が加わった場合に釣糸の破断を防ぐ為である。

エマルション塗料を用いて成る被覆部は、分散質に樹脂粒子の軟化点が８０℃以上２２０℃以下で、分散媒に紫外線吸収剤、又は顔料のいずれか一方、又は双方が含まれている。
分散質の樹脂粒子の軟化点を前記範囲とすることにより、芯部及び後述する第１側部に用いるマルチフィラメント糸どおしの熱変形を防ぐことができ、かつ、紫外線吸収剤を含むことにより、マルチフィラメント糸の日光による黄変等を防いで、紫外線による機械的強度の劣化を防ぐことができる。

側部は、平行して同一長手方向へ巻回する第１側部と第２側部から成る。
第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線から成る。
マルチフィラメント糸から成る芯部の引張破断力Ｐｏと、第１側部の引張破断力をＰ１とは、いずれも第２側部の金属線の引張破断力をＰ２よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２、Ｐ１＞Ｐ２）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕは、一定の関係式を満たす。

この理由は、前述のように合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線とを組み合わせた複合糸から成る釣糸の構成において、高強度の引張強さをもつ金属素線から成る金属線を用いても、用いる金属素線が細径である為、必ずしも釣糸の引張破断力の向上に寄与していないことにある。
この為、金属素線から成る金属線よりも遥かに高い比強度と比弾性率をもつ合成繊維のマルチフィラメント糸を、芯部と芯部の外周の第１側部との双方に用いることにより、釣糸の引張破断力をより高める為である。

被覆部にエマルション塗料を用いて成る釣糸の製造方法が、樹脂粒子の固形分を含むエマルション塗料液に芯線体を浸漬した後に乾燥させる第１工程と、
樹脂粒子の固形分を第１工程よりも少なくして、かつ、顔料を含むエマルション塗料液に第１工程を経た芯線体を浸漬した後に乾燥させる第２工程とを有する釣糸の製造方法である。
これにより、被覆部の表面から内側（芯部側）へ向かって樹脂粒子を徐変増大させた被覆部を形成することができる。そして、マルチフィラメント糸へ浸透した樹脂粒子と被覆部の内側の樹脂粒子との融着部分を増大させ、マルチフィラメント糸を用いて成る芯線体と被覆部との相互の接着性を高めることができる。
さらに、樹脂粒子の固形分を第１工程よりも少なくした第２工程を設けることにより、エマルション塗料の乾燥時に、表面に残存する樹脂粒子のザラツキを防いで、被覆部の表面滑性を向上させることができる。

本発明の第１実施形態の釣糸を示し、図１（イ）は釣糸全体の一部切欠き側面図、図１（ロ）は図１（イ）の符号Ｘ−Ｘの横断面図を示す。 引張荷重と伸びの特性図を示す。 本発明の第２実施形態の釣糸の横断面図を示す。 本発明の第３実施形態の釣糸の横断面図を示す。 本発明の第１〜３実施形態の変形例の釣糸の横断面図を示す。 本発明の第４実施形態を示し、図６（イ）は、釣糸全体に一部切欠き側面図、図６（ロ）は、図６（イ）の符号Ｙ−Ｙの横断面図、図６（ハ）は、塗料液中における釣糸全体の一部切欠き側面図を示す。 比較例の釣糸を示し、図７（イ）は釣糸全体の一部切欠き側面図、図７（ロ）は図７（イ）の符号Ｚ−Ｚの横断面図を示す。

以下本発明の釣糸の実施形態について説明する。

図１は、本発明の第１実施形態の釣糸１を示し、図１（イ）は、釣糸１の全体の一部切欠き側面図を示し、図１（ロ）は、図１（イ）の釣糸１の符号Ｘ−Ｘ断面図を示す。尚、本発明の第１実施形態は、本発明の第４実施形態の機械的強度特性をさらに向上させた発明であり、第４実施形態については、機械的強度特性とエマルション塗料を用いた被覆部の釣糸特性とを併せた比較説明を、図６、図７を用いて後述する。

釣糸１は、芯部２と第１側部３と第２側部４から成る芯線体５と、被覆部６を有する。
第２側部４は、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る。
芯部２の外周に、第１側部３と第２側部４とを平行して同一長手方向へ巻回する。
第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４は、芯部２と第１側部３とが接触する凹部の符号Ｃ１、Ｃ２の両側に、それぞれ第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２とを配置する。
芯部２の外周に、第１側部３と第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４とを平行して同一長手方向へ一定のピッチＰで巻回して成る芯線体５を備える。
芯線体５の外周に被覆部６を設ける。尚、本発明の釣糸１は、長さに比較して線直径が小さく、縦横の縮尺率を同じにすると所定の範囲に図示することが困難なため、一部を拡張し、又省略して図示している。

芯部２と第１側部３は、後述する一定の繊度を有する合成繊維のマルチフィラメント糸を用いる。芯部２の外周に、第１側部３と第２側部４とを巻回する場合、芯部２に長手方向へ一定の引張力を加えて直線状にさせながら、その外周に第１側部３と第２側部４とを長手方向へ一定の引張力を加え、ラジアル方向へ回転させ、巻回する。
マルチフィラメント糸の第１側部３は、巻回時に加えられる長手方向への一定の引張力と、前記引張力に伴う径方向（外側から内側へ）への圧縮力、並びに、第１側部３の両側に配置した金属線から成る第２側部４からの巻回による圧縮力等の相互作用を受けて、図１（ロ）で示すように、符号ａの自然状態から符号ｂの巻回後の状態へ偏平状に圧縮変形する。
この第１側部３が圧縮変形する理由は、第１側部３は第２側部４の金属線に比べて比重が１／５以下で軽く、かつ、繊維間に空隙が多く存在するマルチフィラメント糸であり、
特に、巻回時に加えられる長手方向への引張力と引張力に伴う圧縮力、並びに、第２側部４の金属線からの巻回による圧縮力等の相互作用の影響を受け易く、変形し易いことによると考えられる。

芯部２と第１側部３は、繊度が２８ｄｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸を用いる。
この理由は、細径でありながら引張強度が高く、水中において引張強度の変化が少なく、
軽くて柔軟性に富み、引張破断力の高い釣糸１を得る為である。
尚、水中において引張強度の変化を極めて少なくする為には、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が５％以下の合成繊維のマルチフィラメント糸が好ましい。

詳しくは、合成繊維のマルチフィラメント糸の比強度ｋｍ（引張強度／密度）を算出すると、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘは２．５３８ＧＰａで密度が１．４１ｇ／ｃｍ³であることから、比強度は約１８３．６ｋｍ｛（２５３８／９．８０６）／１．４１｝となる。又、合成繊維のマルチフィラメント糸の比弾性率ｋｍ（引張弾性率／密度）を算出すると、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘは６２．３２２ＧＰａで密度が１．４１ｇ／ｃｍ³であることから、比弾性率は約４５０７．４ｋｍとなる。
これに対して、例えばステンレス鋼線の場合、引張強さが２．５ＧＰａで引張弾性率が２２７．４ＧＰａで密度が７．９ｇ／ｃｍ³のとき、前記同様に比強度と比弾性率を算出すると、比強度は約３２．７ｋｍ、比弾性率は約２９３５．４ｋｍとなる。
本発明に用いる合成繊維のマルチフィラメント糸は、例えばステンレス鋼線に比べて比強度が約５．６１倍高く、かつ、比弾性率が約１．５４倍高い。
従って、比強度が１８３．６ｋｍ以上で比弾性率が４５０７．４ｋｍの双方の範囲を満たす、つまり、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の双方の範囲を満たす合成繊維のマルチフィラメント糸を、釣糸１の芯部２と芯部２の外周の第１側部３の双方に用いることにより、軽くて、柔軟性に富み、引張破断力の高い釣糸１を得ることができる。

合成繊維のマルチフィラメント糸としては、液晶紡糸により得られるパラ系アラミド繊維の商品名ケブラー（デュポン社）、商品名テクノーラ（帝人(株)）、全芳香族ポリエステル繊維の商品名ベクトラン（クラレ(株)）、ヘテロ環含有のＰＢＯ繊維の商品名ザイロン（東洋紡(株)）、ゲル紡糸により得られるポリエチレン繊維の商品名ダイニーマ（東洋紡(株)）、ＰＡＮ炭素繊維の商品名トレカ（東レ(株)）、商品名ベスファイト（東洋レーヨン(株)）等である。

本発明の第１実施形態の釣糸１は、芯部２と第１側部３に繊度２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、引張弾性率が５３０ｃＮ／ｄｔｅｘ、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が０．２％以下の全芳香族ポリエステル繊維で、５本のフィラメントから成るマルチフィラメント糸を、芯部２と第１側部３に用いる。又、芯部２の外径Ｄ１１と第１側部３の変形前の外径Ｄｏ１は、０．０２０ｍｍである。
マルチフィラメント糸に全芳香族ポリエルテル繊維を用いる理由は、溶融状態で液晶を形成し、液晶ポリマーを溶融紡糸することにより、液晶ポリマーの分子鎖を繊維の長手方向へ高度に配向させ、機械的強度を大幅に向上させる為である。

第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下で、線直径ｄ１、ｄ２が、０．００８ｍｍ以上０．１００ｍｍ以下の金属素線を少なくとも１本以上用いる。好ましくは、８本以内である。金属素線の材質としては、タングステン線、ステンレス鋼線、ＮｉＴｉ合金線等を用いる。

本発明の第１実施形態の釣糸１は、芯部２の外周に、第１側部３と、第１側部３の両側に隣接する第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２を備える第２側部４とを平行して同一長手方向へ一定の撚りピッチＰで巻回する。
第１側部３と第２側部４の撚りピッチＰは、横断面の外径（Ｄ１１+ｄ１）の１．２０倍以上５０倍以下（第１実施形態では３０倍）である。好ましくは、１．２０倍以上４０倍以下である。
第１側部４に用いる金属素線は、引張強さが３０００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下で、Ｋ、Ａｌ、Ｓｉのうち少なくとも１種類以上を５ｐｐｍ以上１８０ｐｐｍ以下添加し、線直径ｄ１、ｄ２が０．０１２ｍｍの電解研磨したドープタングステン線を用いる。
ドープタングステン線を用いる理由は、例えば線直径ｄ１、ｄ２が０．０１２ｍｍのような細線の縮径伸線加工時に、純タングステン線を用いた場合には粒界滑りを起こして脆くなり易い。ドープ剤（前記Ｋ、Ａｌ、Ｓｉ等）を添加することにより、粒界滑りを起こし難くさせ、機械的強度を向上させる為である。
ドープ剤の含有量を前記範囲としたのは、前記範囲を下回れば、長大結晶による粒界滑りを起こし難くさせる効果は低減し、前記範囲を超えれば、縮径伸線加工時に割れが発生し易くなり、機械的強度の向上効果は得られ難くなるからである。
好ましくは、電解研磨した金属素線を用いることである。この理由は、金属素線の表面には、縮径伸線加工時に用いる潤滑剤の残留、及び酸化被膜層の形成等により脆化を招き易く、この脆化を防いで、機械的強度を向上させる為である。

芯線体５の外周を被覆する被覆部６は、アクリル樹脂、ビニル樹脂等に揮発性溶剤を加えた揮発乾燥型塗料を用いてもよいが、本発明のような極細合成繊維に用いる場合には、浸透性、流動性、接着性、並びに、環境規制（ＶＯＣ）の観点から好ましくない。
この為、本発明の釣糸の被覆部６は、エマルション塗料を用いて成る。芯線体５をエマルション塗料液に浸漬させた後に乾燥させて被覆部６を形成する。

ここでいうエマルション塗料とは、分散質が樹脂粒子で、分散媒が水、又はアルコール類の親水性化合物を用い、各種添加剤（紫外線吸収剤、光安定剤、分散剤、消泡剤等）を加えた乳濁液のことをいう。
被覆部６にエマルション塗料を用いる理由は、極細マルチフィラメント糸から成る芯部２、及び第１側部３への樹脂粒子の浸透性を高めて、マルチフィラメント糸どおしの相互接着性を高め、かつ、釣糸の引張強さの向上を補完する為である。
そして、被覆部の揮発性乾燥型塗料による釣糸の外径の径大化を抑制し、釣糸業界の釣糸の太さと号柄に対する太さ標準規格との一致化の要望のみならず、環境規制対応の要望に大きく応える為である。これについては、本発明の第４実施形態の釣糸で後述する。

具体的には、本発明の釣糸の被覆部６に用いるエマルション塗料は、分散質が樹脂粒子径が５ｎｍ以上１２０ｎｍ以下で、軟化点が８０℃以上２２０℃以下のポリオレフィン系樹脂又はポリアミド系樹脂である。
ポリアミド系樹脂としては、６Ｎ、１１Ｎ等の脂肪族ポリアミド、アラミド等の芳香族ポリアミドを用いる。接着性向上の観点からは、脂肪族ポリアミドが好ましく、耐熱性向上の観点からは芳香族ポリアミドが好ましい。
分散媒は、水、又はアルコール類、エーテルアルコール類等の親水性化合物を用いる。分散質の固形分は、１０重量％以上４５重量％以下で、残部は主に分散媒で、さらに各種添加剤を加える。

各種添加剤のうち、紫外線吸収剤としては、２−（５−メチル−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール類、２、４−ジヒドロキシ−ベンゾフェノン等のベンゾフェノン類を用いる。又、光安定剤としては、ベンジル等を用いる。
そして、紫外線吸収剤、及び光安定剤は、樹脂固形分１００重量部に対して、０．１重量部以上８重量部以下配合する。
この理由は、芯部２、及び第１側部３に用いるマルチフィラメント糸は、全芳香族ポリエステル繊維で日光により黄変し易く、かつ、機械的強度が劣化し易い。全芳香族ポリエステル繊維は、多くのＣ−Ｈ結合で形成されているが、ベンゾトリアゾール類、ベンゾフェノン類、光安定剤等を配合することにより、Ｃ−Ｈ結合エネルギーを破壊させる日光に含まれる紫外線波長域の光を吸収して、紫外線による機械的強度の劣化を防ぐ効果が高いからである。

乳化重合に用いる界面活性剤は、ロジン酸のアルカリ塩等のアニオン型、脂肪族アミン塩等のカチオン型等であり、樹脂固形分の１００重量部に対して、０．５重量部以上２０重量部以下である。又、界面活性剤は、揮発性ではない為に残存界面活性剤により、光沢性が乏しく、又汚染性の課題がある。この為、界面活性剤を用いてもよいが、好ましくは、電荷をもたせた樹脂粒子によるエマルション塗料を用いる。

そして、エマルション塗料を用いた被覆部６は、被覆部６の表面から内側（芯部２）へ向かって樹脂粒子を徐変増大させて成ることを特徴とする。この理由は、マルチフィラメント糸から成る芯部２、及び第１側部３へ浸透した樹脂粒子と同一樹脂粒子から成る被覆部６との相互の接着性を高める為である。又、後述する釣糸の製造方法を用いることにより、被覆部６の表面滑性を向上させる為である。

本発明の第１実施形態の釣糸１は、本発明の第４実施形態の釣糸１００の機械的強度特性を、より向上させた発明である。この為、図１に示す第１実施形態の釣糸１と、図６に示す第４実施形態の釣糸１００とを対比して、以下説明する。尚、本発明のエマルション塗料を用いた被覆部６の特性については、第４実施形態の釣糸１００と比較例を用いて後述する。

図６に示す第４実施形態の釣糸１００は、本発明の第１実施形態の釣糸１に対して、マルチフィラメント糸から成る第１側部３が不存在の構造である。構造差を比較説明する為、他の芯部２２、第２側部４４、被覆部６６は、それぞれ第１実施形態の釣糸１の芯部２、第２側部４、被覆部６と同一である。
つまり、芯部２２は、繊度が２８ｄｔｅｘの全芳香族ポリエステル繊維を用いて外径Ｄ５１が０．０２０ｍｍ、５本のマルチフィラメント糸から成り、釣糸１の芯部２と同一で
あり、第２側部４４は、線直径ｄ１、ｄ２が０．０１２ｍｍの２本の電解研磨したドープタングステン線を用い、釣糸１の第２側部４と同一で、被覆部６６も釣糸１の被覆部６と同一とする。

第４実施形態の釣糸１００の横断面の外径（Ｄ５１+ｄ１）は、０．０３２ｍｍで、芯部２２と第２側部４４から成る芯線体５５の引張破断力は、芯部２２の引張破断力の大きさが大きく寄与する。
この理由は、例えば第２側部４４に用いる１本のドープタングステン線の引張強さが３８００Ｎ／ｍｍ²のとき、線直径ｄ１、ｄ２が０．０１２ｍｍの引張破断力は約４２．９ｃＮであり、２本のドープタングステン線の場合には、約８５．８ｃＮである。
芯部２２の引張破断力は、繊度が２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘのマルチフィラメント糸である為、６４１．２ｃＮである。
芯部２２の引張破断力は、第２側部４４の２本のドープタングステン線の引張破断力が約８５．８ｃＮであることから、金属線から成る第２側部４４の引張破断力よりも約７．５倍大きい。この為、芯部２２と第２側部４４から成る芯線体５５の引張破断力は、芯部２２の引張破断力の大きさが大きく寄与することになるからである。
そして、芯線体５５の引張破断力は、芯部２２の引張破断力が芯線体５５の引張破断力となり、６４１．２ｃＮとなる。又、被覆部６６が、芯線体５５の引張破断力の約１．５％補完している為、釣糸１００の引張破断力は約６５０．８ｃＮとなる。

これに対して、図１に示す本発明の第１実施形態の釣糸１は、横断面の外径（Ｄ１１+ｄ１）が０．０３２ｍｍで前記第４実施形態の釣糸１００と同一である。
芯線体５の引張破断力は、前記第４実施形態の釣糸１００と同様の理由から、芯部２と芯部２の外周に設けた第１側部３との、２つのフィラメント糸の引張破断力の大きさが大きく寄与する。
そして、芯線体５の芯部２と第１側部３として、繊度が２８ｄｔｅｘで引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘのマルチフィラメント糸を用いるとき、芯線体５の引張破断力は１２８２．４（２８×２×２２．９）ｃＮとなる。
そして又、芯線体５の外周に膜厚ｔ１が０．００３ｍｍの被覆部６を設けた、外径Ｄ１が０．０３８ｍｍの釣糸１の引張破断力は、被覆部６により引張破断力を補完（前記第４実施形態と同じ９．６ｃＮ）している為、１２９２．０ｃＮである。
従って、本発明の第１実施形態の釣糸１の引張破断力は、第４実施形態の釣糸１００よりも約２倍大きな値となる。

図１の第１実施形態の釣糸１において、芯部２の外径Ｄ１１が０．０２０ｍｍで、第１側部３は第２側部４との巻回により偏平状となって厚さＴは、第２側部４の金属素線の線直径ｄ１、ｄ２と同一となり、第２側部４の金属素線の線直径ｄ１、ｄ２は０．０１２ｍｍで、被覆部６の膜厚ｔ１が０．００３ｍｍであることから、釣糸１の横断面の最大外径Ｄ１は０．０３８ｍｍである。又、図６の第４実施形態の釣糸１００において、芯部２２の外径５１が０．０２０ｍｍで、第２側部４４の１本の金属素線の線直径ｄ１、ｄ２が０．０１２ｍｍで被覆部６６の膜厚ｔ２が０．００３ｍｍであることから、釣糸１００の横断面の外径Ｄ５は０．０３８ｍｍである。
従って、本発明の第１実施形態の釣糸１は、横断面の最大外径Ｄ１が、第４実施形態の釣糸１００の横断面の最大外径Ｄ５と同一でありながら、引張破断力を第４実施形態の釣糸１００よりも約２倍向上させることができる。
このように、第１実施形態の釣糸１は、第４実施形態の釣糸１００に対して機械的強度特性を、より向上させた釣糸１である。

そして、芯部２の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳｏ（ｄｔｅｘ）、引張破断力をＰｏ（ｃＮ）、第１側部３の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳ１（ｄｔｅｘ）、引張破断力をＰ１（ｃＮ）、第２側部４の金属線の引張破断力をＰ２（ｃＮ）、釣糸１の引張破断力をＵ（ｃＮ）とした場合に、芯部２の引張破断力Ｐｏ（ｃＮ）と第１側部３の引張破断力Ｐ１（ｃＮ）とは、いずれも第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ２（ｃＮ）よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２、Ｐ１＞Ｐ２）、かつ、マルチフィラメント糸の引張強度が１８ｃＮ以上であることから、釣糸１の引張破断力Ｕ（ｃＮ）は、
Ｕ＞１８×（Ｓｏ+Ｓ１） ・・・（１）
の関係式（１）で表すことができる。

つまり、本発明の第１実施形態の釣糸１において、芯部２の、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓｏは、２８ｄｔｅｘであり、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであることから、芯部２の引張破断力Ｐｏは、６４１．２ｃＮである。
第１側部３の引張破断力Ｐ１は、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓ１は、２８ｄｔｅｘであり、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであることから、６４１．２ｃＮである。
第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ２は、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２の２本のドープタングステン線から成る為、約８５．８ｃＮである。従って、芯部２の引張破断力Ｐｏと、第１側部３の引張破断力Ｐ１とは、いずれも第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ２よりも大きい（Ｐｏ＞Ｐ２、Ｐ１＞Ｐ２）。又、本発明の釣糸１の引張破断力Ｕは、前記したように１２９２．０ｃＮである。
従って、関係式（１）において、１８×（Ｓｏ+Ｓ１）は、１００８ｃＮとなり、本発明の釣糸１の引張破断力Ｕは、１２９２．０ｃＮであることから、１００８ｃＮよりも大きく、関係式（１）を満たしている。

次に、図２は引張荷重と伸びの特性を示し、図２（イ）は、本発明の第１実施形態の釣糸１、図２（ロ）は一般的な材料、図２（ハ）は本発明の第１実施形態の釣糸１に用いる第２側部４の、ドープタングステン線を示す。
ここでは、引張荷重と伸びの特性の説明上、引張荷重を加えたとき、伸びの増加とともに引張荷重が徐々に増大する右肩上がりの二次曲線を描く範囲を第１種引張剛性範囲とし、引張荷重を加えたとき、伸びの増加に比例して引張荷重が増大する直線的な線を描く範囲を第２種引張剛性範囲とし、前記第２種引張剛性範囲を超えた後に引張荷重を続けて加えたとき、伸びの増加に対して引張荷重の増大が緩やかとなった後に、破断に至る範囲を第３種引張剛性範囲という。

図２（ロ）の一般的な材料の引張荷重と伸びの特性として、符号Ａｏは比例限界点、符号Ｂｏは降伏点、符号Ｃｏは最大の引張荷重、符号Ｄｏは引張破断点を示す。符号０−Ａｏ間は、前記第２種引張剛性範囲、符号Ａｏ−Ｄｏ間は第３種引張剛性範囲である。

図２（イ）の本発明の第１実施形態の釣糸１の引張荷重と伸びの特性は、第１種引張剛性範囲と第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性である。
つまり、引張荷重を加えたとき、符号０から符号Ａ１までは伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する右肩上がりの二次曲線を描く第１種引張剛性範囲を示す。
そして、符号Ａ１を超えた後は、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、直線的な線を描き、符号Ｂ１で比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲を示す。
そして又、符号Ｅは、本発明の釣糸の引張破断力の４０％のときの引張荷重の値（又は位置）を示し、この値以下で第１種引張剛性範囲が現れる。具体的には、釣糸１の引張破断力は１２９２．０ｃＮである為、符号Ｅは引張荷重が５１６．８ｃＮの値の位置を示し、釣糸１は引張荷重が５１６．８ｃＮ以下で、前記第１種引張剛性範囲が現れる。

第１種引張剛性範囲が現れる理由は、釣糸１に長手方向へ引張荷重が加わると、芯部２と第１側部３に用いられているマルチフィラメント糸に径方向（外側から内側へ）への圧縮力が加わり、マルチフィラメント糸の繊維間に存在している空隙が減少し、又は無くなるからである。又、芯部２の外周に巻回している第１側部３と第２側部４とが長手方向へ直線状になろうとするからである。
又、釣糸の引張破断力の４０％以下で第１種引張剛性範囲を有するとしたのは、水中での魚の突発的な動き、又は釣人の魚を釣り上げようとする動きから生ずる釣糸への引張力・衝撃力を吸収して、釣糸の破断を防ぐ為である。
詳しくは、例えば鮎の友釣りの場合、囮鮎と釣り上げようとする鮎との２匹分の引張荷重を約１４０ｃＮ、衝撃荷重を約２８０ｃＮとした場合、釣糸１には約４２０ｃＮの引張荷重が加わる。釣糸１の引張破断力の４０％の引張荷重５１６．８ｃＮ以下に第１種引張剛性範囲を設けることにより、釣糸１へ加わる引張力・衝撃力を吸収することができるからである。
そして、第１種引張剛性範囲の後に第２種引張剛性範囲を有するとしたのは、釣糸１へ加わる大きな引張荷重を第２種引張剛性範囲で受けて、釣糸１の破断を防ぐ為である。

図２（ハ）の本発明の第１実施形態の釣糸１に用いる第２側部４の、ドープタングステン線の引張荷重と伸びの特性は、引張荷重を加えたとき、符号０から比例限界点の符号Ａ２までは第２種引張剛性範囲と、符号Ａ２から引張破断点の符号Ｂ２までは第３種引張剛性範囲とを有する非線形特性である。
特に、比例限界点の符号Ａ２から引張破断点の符号Ｂ２までの伸びは、ドープ剤を含んでいない純タングステン線の伸びよりも大きく、ステンレス鋼線の場合よりもさらに大きい。
この特性により、前記図２（イ）の第１種引張剛性範囲と同様の衝撃力吸収効果が現れる。

本発明の第１実施形態の釣糸１の引張荷重と伸びの特性は、釣糸１の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、釣糸１の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする。
従って、本発明の第１実施形態の釣糸１の引張荷重と伸びの特性は、第１種引張剛性範囲と第２種引張剛性範囲とを有し、第２種引張剛性範囲と第３種引張剛性範囲から成る一般的な材料の引張荷重と伸びの特性とは異なる。又、図２（ハ）のドープタングステン線の引張荷重と伸びの特性とも異なる。

図３は、本発明の第２実施形態の釣糸２０を示す横断面図である。釣糸２０は、第１実施形態の釣糸１に対して、第１側部３Ａが異なる。
第２実施形態の釣糸２０は、芯部２と第１側部３Ａと第２側部４から成る芯線体５１と、芯線体５１の外周に被覆部６を有する。第２側部４は、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る。
芯部２と、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４と、被覆部６は第１実施形態の釣糸１と同様である。
従って、第１実施形態の釣糸１とは、第１側部３Ａの外径Ｄ２２が異なり、釣糸１の全体の一部切欠き側面図、図１（イ）と同様である為、釣糸２０の全体の一部切欠き側面図は省略している。

釣糸２０の第１側部３Ａは、前記第１実施形態の釣糸１の、第１側部３を１０回／ｍ以上６００回／ｍ以下捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸である。
第１側部３Ａは、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘで、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸を用い、１０回／ｍ以上６００回／ｍ以下捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いる。
第２実施形態の釣糸２０の第１側部３Ａは、繊度が２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、引張弾性率が５３０ｃＮ／ｄｔｅｘの全芳香族ポリエステル繊維を用いて、外径Ｄ２２が０．０２０ｍｍで５本のフィラメント糸を３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いる。尚、水中において引張強度の変化を極めて少なくする為には、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が５％以下の合成繊維のマルチフィラメント糸が好ましい。

第２実施形態の釣糸２０において、芯部２の、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓｏは、前記釣糸１と同様に２８ｄｔｅｘで、芯部２の引張破断力Ｐｏは６４１．２ｃＮである。第１側部３Ａの、マルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓ１は、前記釣糸１と同様に２８ｄｔｅｘで、３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸を用いることにより、引張強度が５．０％増大する為、第１側部３Ａの引張破断力Ｐ１は６７３．２６ｃＮである。第２側部４の、金属線の引張破断力Ｐ２は、前記釣糸１と同様に、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２との２本のドープタングステン線から成る為、約８５．８ｃＮである。
従って、芯部２の引張破断力Ｐｏと第１側部３Ａの引張破断力Ｐ１とは、いずれも第２側部４の、金属線の引張破断力Ｐ２よりも大きい（Ｐｏ＞Ｐ２、Ｐ１＞Ｐ２）。

そして、釣糸２０の引張破断力Ｕは、１３１４．４６ｃＮとなる。これは、芯部２の繊度の総数Ｓｏは２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであり、第１側部３Ａの繊度の総数Ｓ１は２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘで、３２０回／ｍ捻回することにより引張強度が５％増大していることから、釣糸２０の引張破断力Ｕは、（２８×２２．９+２８×２２．９×１．０５）ｃＮで算出される。
従って、関係式（１）において、１８×（Ｓｏ+Ｓ１）は、１００８ｃＮとなり、釣糸２０の引張破断力Ｕは、１３１４．４６ｃＮで、１００８ｃＮよりも大きく関係式（１）を満たしている。
そして、第１側部３Ａの撚糸のマルチフィラメント糸を用いることにより引張破断力が向上する理由は、マルチフィラメント糸は各フィラメント間に微細な空隙が存在し、捻回することによりこの微細な空隙が埋まり、空隙が埋まった状態で引張荷重を加えると引張荷重に対する引張抵抗力が各フィラメントに均等分散された結果による、と考えられる。

図３の第２実施形態の釣糸２０において、芯部２の外径Ｄ２１が０．０２０ｍｍ、第１側部３Ａの外径Ｄ２２が０．０２０ｍｍ、被覆部６の膜厚ｔ１が０．００３ｍｍであるこ
とから、釣糸２０の横断面の最大外径Ｄ２は、０．０４６ｍｍである（日釣工線径基準、号柄の０．０３号相当）。
又、第１実施形態の釣糸１の横断面の最大外径Ｄ１は、０．０３８ｍｍである（日釣工線径基準、号柄の０．０１号相当）。
釣糸１と釣糸２０との横断面の最大外径に差が生じる要因は、第１側部のマルチフィラメント糸が無捻回の釣糸１か、捻回（３２０回／ｍ）した撚糸の釣糸２０かの差である。
つまり、第１側部のマルチフィラメント糸を捻回しない釣糸１であれば横断面の最大外径（Ｄ２相当）は、号柄が０．０１号相当で、第１側部のマルチフィラメント糸を捻回（３２０回／ｍ）した釣糸２０であれば、横断面の最大外径Ｄ２は、号柄が０．０３号相当となる。
そして、第１側部３Ａのマルチフィラメント糸の捻回数を概ね１６０回／ｍにすると、第１側部３Ａのマルチフィラメント糸は、前記釣糸１の第１側部３と同様に、巻回時に加えられる長手方向への引張力と引張力に伴う圧縮力、並びに、第２側部４からの巻回による圧縮力等の相互作用を受けて偏平状となり、その厚さＴは０．０１６ｍｍとなって、横断面の最大外径（Ｄ２相当）は、０．０４２ｍｍで、号柄が０．０２号相当となる。

このように、本発明の釣糸の構造は、第１側部３Ａに３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメントを用いた釣糸２０の横断面の最大外径Ｄ２が、０．０４６ｍｍで号柄が０．０３号に相当し、第１側部３Ａに１６０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメントを用いた釣糸の横断面の最大外径（Ｄ２相当）は、０．０４２ｍｍで号柄が０．０２号に相当し、第１側部３Ａに捻回していないマルチフィラメントを用いた釣糸１の横断面の最大外径（Ｄ２相当）は、０．０３８ｍｍで、号柄が０．０１号相当となる。
従って、本発明の釣糸１、２０の構造は、第１側部３、３Ａに用いるマルチフィラメント糸の捻回数の多少により、釣糸１、２０の横断面の最大外径（Ｄ１、Ｄ２）を可変することができ、釣糸の太さの標準規格との一致化を容易にすることができる、特段の作用効果がある。尚、補足すれば、前記釣糸１、２０で説明したように、釣糸２０の引張破断力を維持したままで釣糸１への細径化（横断面の最大外径が０．０４６ｍｍから０．０３８ｍｍへ、号柄では０．０３号から０．０１号へ）を容易にすることができる。

図４は、本発明の第３実施形態の釣糸３０を示す横断面図である。前記第２実施形態の釣糸２０とは、芯部２の外径Ｄ３１が異なり、芯部２の外径Ｄ３１の変化に伴って外径Ｄ３が異なってくる場合を除き、第１側部３Ａと、第２Ａ金属線側部４１と第２Ｂ金属線側部４２から成る第２側部４と、被覆部６は、第２実施形態の釣糸２０と同様である。
従って、第２実施形態の釣糸２０とは、芯部２の外径Ｄ３１が異なる為、釣糸１全体の一部切欠き側面図、図１（イ）と同様であり、釣糸３０全体の一部切欠き側面図は省略している。

第３実施形態の釣糸３０は、芯部２と第１側部３Ａと第２側部４から成る芯線体５２と、芯線体５２の外周に被覆部６を有する。
芯部２は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の合成繊維のマルチフィラメント糸を用いる。
第３実施形態の釣糸３０の芯部２は、繊度が５６ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、引張弾性率が５３０ｃＮ／ｄｔｅｘの全芳香族ポリエステル繊維を用いて、外径Ｄ３１が０．０２８２ｍｍで、１０本のフィラメントから成るマルチフィラメント糸を用いる。尚、水中において引張強度の変化を極めて少なくする為には、前記釣糸１、２０と同様に、平衡水分率（２０℃で湿度６５％、２４時間浸漬）が５％以下の合成繊維のマルチフィラメント糸が好ましい。

第３実施形態の釣糸３０において、芯部２のマルチフィラメント糸の繊度の総数Ｓｏは、５６ｄｔｅｘで、芯部２の引張破断力Ｐｏは、１２８２．４ｃＮである。
第１側部３Ａの引張破断力Ｐ１は、前記第２実施形態の釣糸２０の第１側部３Ａと同一である為、６７３．２６ｃＮである。
第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ２は、前記第２実施形態の第２側部４と同一である為、約８５．８ｃＮである。
従って、芯部２の引張破断力Ｐｏと、第１側部３Ａの引張破断力Ｐ１とは、いずれも第２側部４の金属線の引張破断力Ｐ２よりも大きい（Ｐｏ＞Ｐ２、Ｐ１＞Ｐ２）。
そして、釣糸３０の引張破断力Ｕは、１９５５．６６ｃＮとなる。
これは、芯部２の繊度の総数Ｓｏは５６ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘであり、第１側部３Ａの繊度の総数Ｓ１は２８ｄｔｅｘ、引張強度が２２．９ｃＮ／ｄｔｅｘで、３２０回／ｍ捻回することにより引張強度が５％増大していることから、釣糸３０の引張破断力Ｕは、（５６×２２．９+２８×２２．９×１．０５）ｃＮで算出される。
従って、関係式（１）において、１８×（Ｓｏ+Ｓ１）は、１５１２ｃＮとなり、釣糸３０の引張破断力Ｕは、１９５５．６６ｃＮで、１５１２ｃＮよりも大きく、関係式（１）を満たしている。

図４の第３実施形態の釣糸３０において、芯部２の外径Ｄ３１が０．０２８２ｍｍで、第１側部３Ａの外径Ｄ３２が０．０２０ｍｍで、被覆部６の膜厚ｔ１が０．００３ｍｍであることから、釣糸３０の横断面の最大外径Ｄ３は、０．０５４２ｍｍである（日釣工線径基準号柄の、０．０５号に相当）。
そして、前記第２実施形態の釣糸２０の説明において、第１側部３Ａのマルチフィラメント糸の捻回数を１６０回／ｍにすると、第１側部のマルチフィラメント糸は、釣糸１の第１側部３のように偏平状となり、その厚さＴは０．０１６ｍｍとなる。
第３実施形態の釣糸３０に対して、第１側部３Ａに、前記マルチフィラメント糸の捻回数を１６０回／ｍにした、撚糸のマルチフィラメント糸を用いた場合には、芯部２の外径Ｄ３１が０．０２８２ｍｍで、第１側部３Ａの外径Ｄ３２は偏平状となって、その厚さＴは０．０１６ｍｍとなり、被覆部６の膜厚ｔ１が０．００３ｍｍであることから、横断面の最大外径（Ｄ３相当）の寸法は、０．０５０２ｍｍとなる（日釣工線径基準号柄の、０．０４号に相当）。

そしてさらに、第３実施形態の釣糸３０に対して、第１側部３Ａに捻回していない無捻回のマルチフィラメント糸を用いた場合には、前記第１実施形態の釣糸１と同様に、第１側部３Ａは偏平状となって厚さＴは、第２側部４の金属素線の線直径と同一となって０．０１２ｍｍとなる。
第３実施形態の釣糸３０に対して、第１側部３Ａに捻回していない無捻回のマルチフィラメント糸を用いた場合には、芯部２の外径Ｄ３１が０．０２８２ｍｍで、第１側部３Ａの外径Ｄ３２は偏平状となって、第２側部４０の金属素線の線直径と同一となって０．０１２ｍｍとなり、被覆部６の膜厚ｔ１が０．００３ｍｍであることから、横断面の最大外径（Ｄ３相当）の寸法は、０．０４６２ｍｍとなる（日釣工線径基準号柄の、０．０３号に相当）。

このように、本発明の釣糸３０の構造は、横断面の最大外径Ｄ３は０．０５４２ｍｍで号柄が０．０５号に相当し、第１側部３Ａに１６０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメントを用いた釣糸の横断面の最大外径（Ｄ３相当）は、０．０５０２ｍｍで号柄が０．０４号に相当し、第１側部３Ａに捻回していない、無捻回のマルチフィラメントを用いた釣糸の横断面の最大外径（Ｄ３相当）は、０．０４６２ｍｍで号柄が０．０３号相当となる。
従って、本発明の釣糸３０の構造は、前記第２実施形態の釣糸２０と同様に、第１側部３Ａに用いるマルチフィラメント糸の捻回数の多少により、釣糸３０の横断面の最大外径Ｄ３を可変することができ、釣糸の太さ標準規格との一致化を容易にすることができる、特段の作用効果がある。
さらに、釣糸３０の引張破断力を維持したままで、細径化（横断面の最大外径が０．０５４２ｍｍから０．０４６２ｍｍへ、号柄では０．０５号から０．０３号へ）を容易にすることができる。尚、ここでいう合成繊維のマルチフィラメント糸と金属線を用いた複合糸から成る釣糸は、モノフィラメント糸から成る釣糸と比較して形状が複雑で、太さが極めて細い為、太さの測定に際して、接触型測定機を用いた場合には、釣糸への接触圧力により太さが変動し易い。これを防ぐ為、非接触型のレーザー測定機を用いて、釣糸の横断面の最大外径を釣糸の太さとして、太さ標準規格と対比して述べた。この為、接触型測定機を用いた場合とは、その値は異なる。

図５は、本発明の第１〜３実施形態の変形例の釣糸４０、５０を示す。図５（イ）は、変形例１の釣糸４０を示し、芯部２と第１側部３と第２側部４Ａから成る芯線体５３と、芯線体５３の外周に被覆部６を有する。
本発明の第１実施形態の釣糸１と異なるところは、第２側部４Ａがいずれも２本の金属素線から成る第２Ａ金属線側部４１１と第２Ｂ金属線側部４２２を有し、他は第１実施形態の釣糸１と同様である。
図５（ロ）は、変形例２の釣糸５０を示し、芯部２と第１側部３Ａと第２側部４から成る芯線体５４と、芯線体５４の外周に被覆部６を有する。
本発明の第３実施形態の釣糸３０と異なるところは、第１側部３Ａが、第１Ａ繊維側部３１と第１Ｂ繊維側部３２から成り、第１Ａ繊維側部３１と第１Ｂ繊維側部３２とは、いずれも第３実施形態の釣糸３０の第１側部３Ａ（第２実施形態の釣糸２０の第１側部３Ａと同じ）と同一の、３２０回／ｍ捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸をそれぞれ用いる。他は、第３実施形態の釣糸３０と同様である。

このように本発明の釣糸は、芯部２と、芯部２の外周に第１側部３と第２側部４とを平行して同一長手方向へ巻回し、芯部２と第１側部３と第２側部４とを有する芯線体５を備え、芯部２と第１側部３とは、いずれも一定の機械的強度特性を有するマルチフィラメント糸から成り、第１側部３は、釣糸５０で示すように第１Ａ繊維側部３１と第１Ｂ繊維側部３２として複数設けてもよい。好ましくは、１〜４個である。
又、金属素線から成る第２側部４は、釣糸４０で示すように第２Ａ金属線側部４１１と第２Ｂ金属線側部４２２として複数設けてもよい。好ましくは、１〜４個である。
そして又、捻回した、撚糸のマルチフィラメント糸は、第１側部３と芯部２のいずれか一方、又は双方に用いてもよい。

本発明のエマルション塗料を用いた被覆部の特性を説明する為、図６は本発明の第４実施形態の釣糸１００を示し、図７は比較例の釣糸２００を示す。図６（イ）は釣糸１００の全体の一部切欠き側面図を示し、図６（ロ）は、図６（イ）の釣糸１００の符号Ｙ−Ｙ断面図を示す。又、図６（ハ）は塗料液中における釣糸１００の全体の一部切欠き側面図を示す。図７（イ）は釣糸２００の全体の一部切欠き側面図を示し、図７（ロ）は、図７（イ）の釣糸２００の符号Ｚ−Ｚ断面図を示す。

釣糸１００は、芯部２２と側部４４から成る芯線体５５と被覆部６６を有する。側部４４は、２本の金属素線を隣接した金属線から成る。芯部２２の外周に側部４４を長手方向へ一定のピッチＰ（前記第１側部３と第２側部４の撚りピッチと同じ）で巻回して成る芯線体５５を備える。芯線体５５の外周に被覆部６６を設ける。

芯部２２と側部４４と被覆部６６とは、前記第１実施形態の釣糸１の、芯部２と第２側部４と被覆部６とそれぞれ同一である。前記第１実施形態の釣糸１と同様に、芯部２２は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
側部４４は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の２本以上の金属素線を用いた金属線を有する。
被覆部６６は、樹脂粒子径が５ｎｍ以上１２０ｎｍ以下のポリオレフィン系樹脂粒子、又はポリアミド系樹脂粒子を含むエマルション塗料を用いて成る。被覆部６６は、表面から内側（芯部２２側）へ向かって樹脂粒子を徐変増大させて成ることを特徴とする。
この理由は、前記同様に、マルチフィラメント糸から成る芯部２２へ浸透した樹脂粒子と同一樹脂粒子との造膜から成る被覆部６６との相互の接着性を高める為である。又、後述する釣糸の製造方法を用いることにより、被覆部６６の表面滑性を向上させる為である。

芯部２２の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳｏ（ｄｔｅｘ）、引張破断力をＰｏ（ｃＮ）、側部４４の、金属線の引張破断力をＰ２１（ｃＮ）とし、釣糸の引張破断力をＵ（ｃＮ）とした場合に、
芯部２２の引張破断力Ｐｏは、側部４４の引張破断力Ｐ２１（ｃＮ）よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２１）、かつ、釣糸の引張破断力Ｕ（ｃＮ）は、
Ｕ＞１８×Ｓｏ ・・・（２）
の関係式（２）で表すことができる。

つまり、前記第１実施形態の釣糸１と同様に、芯部２２の引張破断力Ｐｏは、６４１．２ｃＮで、２本の金属素線から成る側部４４の引張破断力Ｐ２１は、約８５．８ｃＮであり、釣糸１００の引張破断力Ｕは、約６５０．８ｃＮである。
従って、芯部２２の引張破断力Ｐｏは、側部４４の引張破断力Ｐ２１よりも大きい（Ｐｏ＞Ｐ２１）。前記関係式（２）において、１８×Ｓｏは５０４ｃＮとなり、本発明の釣糸１００の引張破断力Ｕは、約６５０．８ｃＮであることから、５０４ｃＮよりも大きく、関係式（２）を満たしている。

そして、釣糸１００の引張荷重と伸びの特性は、前記第１実施形態の釣糸１と同様に、釣糸１００の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、釣糸１００の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする。

次に、釣糸の被覆部に、エマルション塗料を用いた場合と有機溶剤を含む溶剤型塗料を用いた場合との差について、第４実施形態の釣糸１００と図７に示す比較例の釣糸２００とを対比して、以下説明する。

図７に示す比較例の釣糸２００は、本発明の第４実施形態の釣糸１００に対して、被覆部６６１がアクリル樹脂とベンゼン、アセトン等の有機溶剤を含む溶剤型塗料を用いて成る。
他の、芯部２２１、側部４４１はそれぞれ第４実施形態の釣糸１００の芯部２２、側部４４と同一である。

釣糸１００の芯部２２の外径Ｄ５１は、０．０２０ｍｍ、側部４４の金属線の外径ｄ１は０．０１２ｍｍ、エマルション塗料による被覆部６６の膜厚ｔ１は０．００３ｍｍであり、釣糸１００の外径Ｄ５は０．０３８ｍｍとなる。この外径寸法は、日釣工線径基準の号柄０．０１号に相当する。
これに対して、釣糸２００の芯部２２１の外径Ｄ６１は０．０２０ｍｍ、側部４４１の金属素線の外径ｄ１は０．０１２ｍｍで、前記釣糸１００と同一寸法でありながら、溶剤型塗料による被覆部６６１の膜厚ｔ２は、０．００７ｍｍとなって、釣糸２００の外径Ｄ６は０．０４６ｍｍ（０．０２０+０．０１２+０．００７×２）となる。この外径寸法は、日釣工線径基準の号柄０．０３号に相当することになる。
つまり、同一構成でありながら、被覆部６６、６６１を形成する塗料の種類により、釣糸の外径が変化することとなる。この理由は、溶剤型塗料は、エマルション塗料と比較して、粘度が高い為に流動性が劣り、溶剤を揮発させるのに時間を要し、充分溶剤を揮発させる前に造膜が開始されて被覆部６６１を形成することになるからである。
従って、本発明の釣糸１００は、比較例の釣糸２００に対して、釣糸の外径が０．０１号の細径でありながら、引張破断力は号柄０．０３号の釣糸と同一となり、釣糸２００と同一構成でありながら、釣糸２００よりも細くて、丈夫な釣糸である。
そして、溶剤型塗料は、環境規制の要望に応えられないものであるのに対して、本発明のエマルション塗料を用いた釣糸は、媒質が水、又はアルコール類である為、環境規制の要望に大きく応えるものである。

本発明の釣糸１００の被覆部６６は、樹脂粒子径が５ｎｍ以上１２０ｎｍ以下のポリオレフィン系樹脂粒子、又はポリアミド樹脂粒子を含むエマルション塗料を用いて、被覆部６６の表面から内側（芯部２２側）へ向かって、前記樹脂粒子を徐変増大させて樹脂粒子どおしを融着させて成る。
このような被覆部６６とする製造工程は、樹脂粒子の固形分を含むエマルション塗料液に芯線体５５を浸漬した後に、８０℃以上２２０℃以下で乾燥させる第１工程と、
前記樹脂粒子の固形分を前記第１工程よりも２０重量％以上７０重量％以下に少なくして、かつ、顔料を含むエマルション塗料液に前記第１工程を経た芯線体５５を浸漬した後に、８０℃以上２２０℃以下で乾燥させる第２工程とを有する。
又、第２工程の後に、前記樹脂粒子の固形分が第２工程よりも２０重量％以上７０重量％以下に少なくして、かつ、顔料を含むエマルション塗液に前記第２工程を経た芯線体５５を浸漬した後に、８０℃以上２２０℃以下で乾燥させる第３工程を設けてもよい。
又は、第２工程の後に、第２工程と同一のエマルション塗料を用いて、前記第２工程を経た芯線体５５を浸漬した後に、８０℃以上２２０℃以下で乾燥させる第３工程を設けてもよい。いずれを選択するかは、魚種等の釣糸に求められる要求特性による。

顔料は、前記各工程で用いるエマルション塗料に混合させてもよいが、第２工程以降に用いるエマルション塗料に混合することが好ましい。この理由は、以下である。エマルション塗料液は、乳濁色で含まれている樹脂粒子は白色系の粉末である。前記被覆部６６の製造工程における第１工程では、顔料（有色）が含まれていないエマルション塗料による造膜で白色系である。第２工程では顔料（有色）を含むエマルション塗料による造膜(有色)である。この為、第１工程の白色系の造膜上に、顔料（有色）を含む第２工程の造膜(有色)となる為、顔料（有色）の光反射率が高くなり、鮮明な色彩を得ることができるからである。

この製造方法により、釣糸１００の被覆部６６と芯線体５５との接着性を高めることができる。この理由は、以下である。
エマルション塗料は、樹脂粒子径がｎｍ（ナノメートル）サイズで極めて微細であり、かつ、親水性である為にマルチフィラメント糸から成る芯線体５５内へ樹脂粒子が浸透し易い。被覆部６６の成形時に、エマルション塗料液内の釣糸を引っ張ると、引張方向と反対方向（作用反作用の法則）にエマルション塗料液が流動し始め、釣糸１００のスパイラル状の構造特性により、エマルション塗料液は、符号７０Ａで示すスパイラル状の流れを生じる（図６(ハ)）。かかる場合に、エマルション塗料液中の樹脂粒子は、芯部２２と側部４４との接触部に堆積し易くなる（図６（ハ）、符号６６Ａ）。
そして、芯部２２内へ浸透した樹脂粒子と、芯部２２と側部４４との接触部に堆積した樹脂粒子６６Ａとは、乾燥工程により相互に融着して造膜する。第２工程により、第１工程のエマルション塗料に含まれる樹脂粒子と第２工程のエマルション塗料に含まれる同一樹脂粒子どおしが乾燥工程により、相互に融着して造膜する。これらの各工程により、被覆部６６が形成される。
これにより、芯線体５５と被覆部６６との相互の接着性を高めることになるからである。

前記被覆部６６のエマルション塗料を用いた釣糸の製造方法により、被覆部６６の表面のザラツキを防いで、表面滑性を向上させることができる。この理由は、エマルション塗料を用いた場合、エマルション塗料に含まれる樹脂粒子の量が多いほど分散媒の水等が蒸発すると未融着の樹脂粒子が残存し、表面のザラツキが発生し易くなる。前記第１工程の後に、樹脂粒子分の少ないエマルション塗料を用いた第２工程を設けることにより、被覆部６６の表面のザラツキの発生を抑えて、表面滑性を向上させることができるからである。
これにより、例えば、水中で釣糸の長さ、又は囮鮎の位置等を釣人が視認する為に用い、釣糸に取り付けられた「鮎釣り用目印」の移動を容易にすることができる。
このような被覆部６６にエマルション塗料を用いた作用効果については、前記第１、２、３実施形態の釣糸１、２０、３０、及び変形例１、２についても同様である。

１ 釣糸１（第１実施形態）
２ 芯部
３ 第１側部
４ 第２側部
４４ 側部
５ 芯線体
６ 被覆部
２０ 釣糸（第２実施形態）
３０ 釣糸（第３実施形態）
４０ 釣糸（変形例１）
５０ 釣糸（変形例２）
１００ 釣糸（第４実施形態）
２００ 釣糸（比較例）

Claims (4)

1. 芯部の外周に、側部を長手方向へ疎巻きに巻回し、前記芯部と前記側部とを有する芯線体を備え、前記芯線体の外周に、被覆部を設けた釣糸であって、
   前記芯部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、
   前記側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線を有し、
   前記被覆部は、樹脂粒子径が５ｎｍ以上１２０ｎｍ以下のポリオレフィン系樹脂粒子又はポリアミド系樹脂粒子を含むエマルション塗料を用い、表面から内側へ向かって前記樹脂粒子を徐変増大させて成り、
   前記芯部の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳｏ、引張破断力をＰｏ、前記側部の、金属線の引張破断力をＰ２１とし、前記釣糸の引張破断力をＵとした場合に、
   前記芯部の引張破断力Ｐｏは、前記側部の引張破断力Ｐ２１よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２１）、かつ、前記釣糸の引張破断力Ｕは、
   Ｕ＞１８×Ｓｏの関係式を満たし、
   前記釣糸の引張荷重と伸びの特性は、前記釣糸の引張破断力の４０％以下で、伸びの増加とともに引張荷重が緩やかに増大する第１種引張剛性範囲と、前記釣糸の引張破断力の４０％を超えると、伸びの増加に比例して引張荷重が増大し、比例限界点に達して破断に至る第２種引張剛性範囲とを有する非線形特性であることを特徴とする釣糸。
2. 前記エマルション塗料を用いて成る被覆部は、分散質の樹脂粒子の軟化点が８０℃以上２２０℃以下で、分散媒に紫外線吸収剤、又は顔料のいずれか一方、又は双方が含まれていることを特徴とする請求項１に記載の釣糸。
3. 前記側部は、平行して同一長手方向へ巻回する第１側部と第２側部から成り、
   前記第１側部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で、
   前記第２側部は、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ²以上４２００Ｎ／ｍｍ²以下の、少なくとも１本以上の金属素線を用いた金属線から成り、
   前記第１側部の、マルチフィラメント糸の繊度の総数をＳ１、引張破断力をＰ１、前記第２側部の、金属線の引張破断力をＰ２とすると、
   前記芯部の引張破断力Ｐｏと、前記第１側部の引張破断力Ｐ１とは、いずれも前記第２側部の金属線の引張破断力Ｐ２よりも大きく（Ｐｏ＞Ｐ２、Ｐ１＞Ｐ２）、かつ、前記釣糸の引張破断力Ｕは、
   Ｕ＞１８×（Ｓｏ+Ｓ１）の関係式を満たすことを特徴とする請求項１又は２に記載の釣糸。
4. 芯部の外周に、側部を長手方向へ疎巻きに巻回し、前記芯部と前記側部とを有する芯線体を備え、
   前記芯部は、繊度が２８ｄｔｅｘ以上２８０ｄｔｅｘ以下、引張強度が１８ｃＮ／ｄｔ
   ｅｘ以上で、かつ、引張弾性率が４４２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上のマルチフィラメント糸から成り、前記芯線体の外周に被覆部を設けた釣糸の製造方法であって、
   前記被覆部の製造方法が、樹脂粒子の固形分を含むエマルション塗料液に前記芯線体を浸漬した後に乾燥させる第１工程と、
   前記樹脂粒子の固形分を前記第１工程よりも少なくして、かつ、顔料を含むエマルション塗料液に前記第１工程を経た前記芯線体を浸漬した後に乾燥させる第２工程とを有することを特徴とする釣糸の製造方法。